1、灭火救援急中心建设工程执勤训练楼高支模安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况9一、 工程概况91、 高支模情况92、 各责任主体名称10二、 施工平面布置11三、施工要求11第二章 编制依据11第三章 施工计划12一、 施工进度计划12二、 材料与设备计划12（4） 木材的选用12三、 施工人员计划13a) 所需劳动力安排及施工计划13第四章 施工工艺技术14一、 技术参数14二、 工艺流程18三、施工方法191）支模要求：192）脚手架搭设21剪刀撑233）技术交底26四、2、 检查验收26第五章 施工安全保证措施28一、 项目管理体系28（2） 安全生产管理体系29二、技术措施30模板拆除管理31三、管理措施321、施工前管理322、施工中管理要点32五、 监测监控34第六章 应急预案35第七章 计算书39计算书40三、面板验算411、强度验算412、挠度验算42四、小梁验算421、强度验算422、抗剪验算433、挠度验算434、支座反力计算44Rmax=4.52844五、柱箍验算441、柱箍强度验算442、柱箍挠度验算47六、对拉螺栓验算48三、面板验算491、强度验算492、挠度验算50四、小梁验算501、强度验算502、抗剪验算513、挠度验算514、支座反3、力计算52五、柱箍验算521、柱箍强度验算522、柱箍挠度验算55长边柱箍变形图(mm)55六、对拉螺栓验算56满足要求！561、抗弯验算602、抗剪验算603、挠度验算604、支座反力60五、次楞验算601、强度验算612、抗剪验算613、挠度验算614、支座反力计算61六、主楞验算621、强度验算622、抗剪验算633、挠度验算634、支座反力64七、2号主楞验算64Mmax=0.654kNm654、支座反力66八、纵向水平钢管验算661、强度验算662、抗剪验算673、挠度验算674、支座反力68九、扣件抗滑验算68十、可调托座验算68十一、立杆验算681、长细比验算692、风荷载验算64、93、稳定性验算694、荷载计算705、立杆竖向变形计算706、支架抗倾覆计算70十二、立杆地基基础验算71四、面板验算741、强度验算752、挠度验算753、支座反力计算75五、小梁验算751、抗弯验算772、抗剪验算773、挠度验算774、支座反力计算78六、主梁验算781、抗弯验算782、抗剪验算793、挠度验算794、支座反力计算79七、可调托座验算801、扣件抗滑移验算802、可调托座验算80八、立柱验算801、长细比验算802、风荷载计算803、稳定性计算80九、高宽比验算81十、立柱地基基础计算81满足要求！81模板设计剖面图(模板支架纵向)84四、面板验算841、强度验算8525、挠度验算86五、小梁验算861、强度验算862、抗剪验算873、挠度验算87六、主梁验算871、小梁最大支座反力计算872、抗弯验算883、抗剪验算884、挠度验算895、支座反力计算89七、扣件抗滑移验算89八、立柱验算891、长细比验算902、立柱稳定性验算90九、高宽比验算91H/B=6/6.4=0.938391十、立柱地基基础验算91三、面板验算931、强度验算932、挠度验算94四、小梁验算941、强度验算942、抗剪验算953、挠度验算954、支座反力计算96Rmax=4.72296五、柱箍验算961、柱箍强度验算962、柱箍挠度验算99长边柱箍变形图(mm)99六、对拉螺栓验算6、100三、面板验算1011、强度验算1012、挠度验算102四、小梁验算1021、强度验算1022、抗剪验算1033、挠度验算1034、支座反力计算104Rmax=5.629104五、柱箍验算1041、柱箍强度验算1042、柱箍挠度验算107长边柱箍变形图(mm)107六、对拉螺栓验算108N10.2831=10.283kN26kN108四、面板验算1111、强度验算1122、挠度验算1123、支座反力计算112设计值(承载能力极限状态)112五、小梁验算1121、抗弯验算1142、抗剪验算1143、挠度验算1154、支座反力计算115六、主梁验算1151、抗弯验算1162、抗剪验算1163、7、挠度验算1164、支座反力计算117七、扣件抗滑移验算117八、立柱验算1171、长细比验算1172、风荷载计算1173、稳定性计算117九、高宽比验算118H/B=3.5/20=0.1753118十、立柱地基基础计算118报告厅顶棚梁1计算书118四、面板验算1211、抗弯验算1222、挠度验算1223、支座反力计算122五、小梁验算1221、抗弯验算1232、抗剪验算1243、挠度验算1244、支座反力计算124六、主梁验算125主梁计算简图一1251、抗弯验算1252、抗剪验算1263、挠度验算1264、支座反力计算126七、扣件抗滑移验算127八、立柱验算1271、长细比验算1272、8、风荷载计算1273、稳定性计算127九、高宽比验算128十、立柱地基基础计算128报告厅板模板（扣件式）计算书128模板设计剖面图(模板支架纵向)131四、面板验算1311、强度验算1322、挠度验算133五、小梁验算1331、强度验算1342、抗剪验算1343、挠度验算134六、主梁验算1341、小梁最大支座反力计算1352、抗弯验算1363、抗剪验算1364、挠度验算1375、支座反力计算138七、扣件抗滑移验算138八、立柱验算1381、长细比验算1382、立柱稳定性验算138九、高宽比验算140十、立柱地基基础验算140第一章 工程概况一、 工程概况 xxxxx灭火救援急中心建设工程，9、建设地点位于xxxxxxx以北、xxxxxx以南，xxxxx以西、泰山路以东，属于6层框架结构，建筑总高度28.3米，首层高5.67米，标准楼层高3.5米；建筑面积约10000平米。本方案涉及的高支模部分如下：1、 高支模情况包括执勤训练楼的门厅顶部梁板（室外地面至6层顶）和报告厅顶（3楼面-5层顶）门厅区域范围17.4*6.4米，首层大厅地面6层顶板梁板（-0.1523.2），总高度23.35米。高支模顶部楼板厚度120mm,梁最大跨度17.4m，宽6.4米，高支模高度23.35m,最大梁位于轴，截面尺寸350mm*1200mm,框架柱最大尺寸600mm*1420mm。报告厅建筑面积约17010、平米，高支模位于3楼面（9.17米）5层顶板（19.67米空间位置。高支模所在楼层面，楼板厚度120mm,砼强度C30,宽7.98米，高支模高度10.5米。高支模区梁最大跨9.9米，大梁截面240mm*800mm、300mm*800mm,最大框架柱截面600mm*1420mm，楼板厚度120mm。 报告厅高支模脚手架下面两层待高支模顶板浇筑完毕再行拆除。地基处理（落地脚手架）门厅基底土分层夯实并浇筑不小于60厚的C25混凝土垫层作为架体的原有地基，脚手架底部增设松木脚手板200*50*4000作为垫板，垫板布平稳无悬空。距脚手架外立杆四周200mm 处设排水沟，防止脚手架基础积水。结构高支模基11、本情况如下：高支模区域超限梁板一览表部位梁截面(mm)构件名称位置梁面标高(m)相邻板厚(mm)砼标号门厅该区域支模高度23.2m（一层到六层层）超过8m；跨度17.4米5901200WKL820/E-L23.2120C30300800WKL13、WKL14、WKL718-19/J、19-20/L、19/E-L23.2120C30240700L2、L319-20/E-L23.2120C30报告厅该区域支模高度10.5m（三层到五层)超过8m；跨度9.9m， 240600L5、L6、L7、L818-19/E-L19.67100C30 2、 各责任主体名称建设单位：xxxxxxxxxxxx工程建设12、中心设计单位： 施工单位： 项目经理：xxxx 技术负责人：xxx监理单位：xxxxxx建设咨询监理有限公司 总监：xxxxx 监理工程师：xxxxx3、 主要特点： 高支模宽度窄，高宽比较大，如何确保高支模稳定，安全，无事故。是本方案的重点。二、 施工平面布置脚手架体系施工平面图详见附后图三、施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。第二章 编制依据1、 木结构设计规范GB 50005-20032、 建筑结构荷载规范GB50009-20123、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB13、 50204-20154、 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20015、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20136、 混凝土结构工程施工规范GB 50666-20117、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20089、 建筑施工安全检查标准JGJ59-201110、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9111、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201312、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009214、54号文）14、 本工程施工图纸第三章 施工计划一、 施工进度计划门厅施工时间：2016年10月12日2016年11月12日，报告厅施工时间2016年10月20日2016年11月12日。二、 材料与设备计划1、 材料的选用(1)、 钢材符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。每根钢管的最大质量不大于25kg，采用482.7钢管。1）钢管表面平直光滑，无有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；(3)、 钢管扣件符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 1583115、的规定。（4） 木材的选用模板结构或构件材料，无使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节。木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度14mm，符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。 垫板：优质松木板200*4000*502、 材料使用计划表 名称规格用途单位总需用量备注钢管6m48mm2.7mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑根约1100租赁5.5m48mm2.7mm横向水平杆、立杆、连墙件根根170210租赁1.2m48mm2.7mm拉结点竹脚手板竹脚手板张180采购扣件各杆件的连接个800租赁安全网16、6m1.5m2000目防坠张70采购三、 施工人员计划搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作，安全技术交底；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；a) 所需劳动力安排及施工计划高支模开始时间20高支模工期（天）30作息时间（上午）6：00117、1：30作息时间（下午）13：0018：00木工（人）17高支模建筑面积（m2）257架子工（人）6b) 相关工种特种作业人员第四章 施工工艺技术一、 技术参数【门厅柱1模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)5670混凝土柱长边边长(mm)720长边小梁根数4混凝土柱短边边长(mm)720短边小梁根数4柱长边螺栓根数5柱短边螺栓根数5对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008扣件类型3形26型【门厅柱2模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)5670混凝土柱长边边长(mm)1420长边18、小梁根数7混凝土柱短边边长(mm)600短边小梁根数4柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008扣件类型3形26型【门厅6层梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】新浇混凝土梁板特性室外地面新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】5901200模板支架高度H(m)22.95模板支架的纵向长度La(m)17.4模板支架的横向长度Lb(m)6.4混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm19、)800模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加承重立杆根数3梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)452,600,748梁底立杆支撑方式可调托座2每纵距内附加梁底支撑主楞根数1梁底支撑次楞根数3立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)200【门厅6层梁1模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)3.53混凝土梁截面尺寸(mm)300800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方20、式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)482.7梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座【门厅板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度H(m)6模板支架纵向长度L(m)17.4模板支架横向长度B(m)6.4立柱型号(mm)482.7立杆纵向距离la(mm)800立杆横向距离lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢管主梁布置方向21、平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式双扣件计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011【报告厅柱1模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)3500混凝土柱长边边长(mm)1420长边小梁根数7混凝土柱短边边长(mm)600短边小梁根数4柱长边螺栓根数5柱短边螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008扣件类型3形26型【报告厅柱2模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)3500混凝土柱长边边长(mm)720长边小梁根数5混凝土柱短边边长(mm)600短边小梁根22、数4柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008扣件类型3形26型【报告厅梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)3.5混凝土梁截面尺寸(mm)300800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)482.7梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主23、梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式单扣件【报告厅梁1模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)10.5混凝土梁截面尺寸(mm)240800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)482.7梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式单扣件【报告厅顶板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度H(m)1024、.5模板支架纵向长度L(m)19.8模板支架横向长度B(m)8.6立柱型号(mm)482.7立杆纵向距离la(mm)800立杆横向距离lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢管主梁布置方向垂直立柱纵向方向荷载传递至立杆方式双扣件计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011二、 工艺流程【板模板】搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。【梁模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁25、高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。【柱模板】搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。三、施工方法1）支模要求： 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板26、之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 当顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到柱上。 3、模板安装要求 （1）梁、板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模 技术要点 安27、装柱模前，要对柱根接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止柱模板根部出现漏浆烂根现象，柱模安装后，在模板根部用水泥砂浆进行封堵缝隙。 （2）梁模板安装顺序及技术要点，略。 （3）楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设一个开间从四周先用阴角模板与柱、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱。梁起拱2/1000，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排立杆与高支模28、排架相连接(350*1200梁底设置两排立杆)。 4、模板构造 板模板(扣件钢管高架) 1、楼板模板采用50mm100mm木方做板底支撑，中心间距300mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.5m。 2、楼板模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：随梁起拱。 （4）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与29、格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与柱齐平，加密封条，避免柱吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 梁模板(扣件钢管架) 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的M12对拉高强螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合板作为面板，梁底采用钢管(双钢管) :48 2.7布置，横向支承间距300mm。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨30、方向482.7，梁两侧立杆纵向间距0.8m，横向间距1.2m，梁底增加两道承重立杆（屋面梁加宽位置设置两地三道立杆），步距1.5m。梁底木方间距250mm，平行于梁截面立放。 2、梁模板施工时注意以下几点： （1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方； （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； （3）根据梁净跨度，决定顶板模板起拱大小：L4不考虑起拱，4L起拱2； （4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45） 柱模板 采用14mm厚胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50100 木方，柱箍采用圆钢管482.31、7柱截面竖向间距间距450mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2）脚手架搭设一般技术措施(1)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(2)、 所有水平拉杆的端部均与四周建筑物或架体拉结32、。无处可顶时，在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(3)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用482.7mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度1000mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（4）立杆从柱、梁根起步300mm 立第一根立杆以后按800mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，第一步步高设置900高，以上均按照1500一步，在立杆顶部向下500mm处必须设水平拉杆并通过横杆或是拉结点四周拉结，以加强整体刚度、稳定性。立柱及其他杆件(1)、 立柱平面布置图（33、详见平面施工布置图纸）；(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：(3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。水平杆(1)、 每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、 水平杆件接长采用对接扣件连接。水平对接接头位置一般要求如下图：(3)、 当施工到顶部时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；水平杆设置在每层主梁位置必须设置，并且水平杆撑到四周主体上，其余上下均分（步高位于1500以内调整）。剪刀撑本工程高支模采用竖向剪刀撑与横向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用统长连续剪刀撑沿架高连续布置，门厅宽度方向每34、不超过6米跨设置一道剪刀撑，纵向不超过9米设置一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的夹角控制在4560之间。剪刀撑斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离均不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部伸到垫板处。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见附图2）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。除次以外，报告35、厅还在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。大厅满堂脚手架搭设在满足以上做法的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。水平剪刀撑从扫地杆位置开始设置，每三步设置一道剪刀撑，连续设置。考虑到高支模整个宽度比较小,水平剪刀撑连续设置周边拉结(1)、 二层19轴梁以及大厅四周梁位置每3-4米设置一拉结点。(2)、 三层楼面开始报告厅高支模排架以大厅为蓝本，将报告厅高支模排架与大厅高支模排架支设成一体；并且沿着报告厅四周梁每3-4米设置一个拉结点（除19轴空跨梁直接用来加固拉结架体用），（具体以现场立杆位置为准）。(3)、 用抱柱的方式（如连墙件）如下图或通过用钢管预埋于四周主体梁中作36、为有效刚性连接，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。检查与验收 检查模板、钢筋及其他材料等施工荷载应均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不超过模板支撑系统设计荷载要求。模板支撑系统在使用过程中，立柱底部做好不松动悬空，不任意拆除任何杆件，不松动扣件，不用作缆风绳的拉接。施工过程中检查项目符合下列要求：（一）立柱底部基础应回填夯实；（二）垫木应满足设计要求；（三）立柱的规格尺寸和垂直度符合要求，出现偏心荷载；（四）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；（五）安全网和各种安全防护设施符合要求。验收高大模板支撑系统搭设前，由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存37、记录。高大模板支撑系统的结构材料按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。A、对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。B、对承重杆件的进行外观检测，抽检数量不低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。C、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。D、高大模板支撑系统在搭设完成后，由项38、目负责人组织验收，验收人员包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方进入后续工序的施工。砼浇筑混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。沿着竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；必要时候大厅处的外侧柱子先浇筑成型，浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。浇筑过程派专人对高大模板支撑系统进行观测39、，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，报告厅施工时施工层下2层支顶不予以拆除。3）技术交底施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑点，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的因素， 工程名称xxx县灭火救援应急中心建设工程施工单位xxx工程有限公司分项工程名称排架搭设交底部位主体高支模交底时间交底内容主要参数纵横间距800，步高1500，水平每三步设置一层剪刀撑，立面不超过6米设置一道剪刀撑质量要求合格，严格按照高支模方案执行。注意事项施工安全帽，安全不带必须系好;架体拉结40、点每3米设置一个，具体参照立杆位置。做好四周安全防护，架体不得与外脚手相连，立杆不得搭接搭设。节点示意图详见附后图交底人xxx、洪宇被交底人xx四、 检查验收1、模板支架投入使用前，由项目负责人xxx组织验收。2、验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员（xxx、洪宇）、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监（xxx）和专业监理工程师（方晓峰）。检查现场实际搭设情况与方案的符合性，验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。3、支模架的主要验收内容：(1) 杆件的设置和连接，剪刀撑、拉结件等的构造应符合本专项施工方案的要求；(2) 地基应无积水，底座应41、无松动，立杆应无悬空；(3) 扣件螺栓应无松动，高大模板支架梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查；(4) 安全防护措施应符合本专项施工方案的要求；(5) 应无超载使用；(6) 立杆的沉降与垂直度偏差应符合预警要求；(7) 其他未尽事宜按钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-2011的相关要求执行。支模支架搭设允许偏差项 目允许偏差（mm）检查工具扣件式钢管支撑立柱钢管弯曲3mL4m5尼龙线、钢尺4mL6.5m7尼龙线、钢尺立杆垂直度（全高15m）15经纬仪或线坠、钢尺搭设中立杆（h）内垂直度（h400）30线坠、钢尺间 距纵距50，横距20钢尺水平杆水平杆及斜42、杆钢管弯曲L6.5m10尼龙线、钢尺步 距20钢尺现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第五章 施工安全保证措施一、 项目管理体系（1）项目组织机构（2） 安全生产管理体系二、技术措施模板支设梁、板模板梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口有锁口杆拉43、紧，防止上口变形；钢管立杆底部设垫木和底座，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用48mm2.7mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不得44、小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。高大模板工程搭设的构造要求当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。模板支撑系统为独立的系统，禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。浇捣混凝土管理砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。模板拆除模板拆除管理拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可45、拆除。支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相的安全防护措施。拆模顺序遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100梁长8.7m的梁，混凝土强度达到100%拆除；6.4m的梁,混凝土强度达到75%即可拆除； 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。楼板、梁模拆除，先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除先拆46、除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。当拆除48m跨度的梁下立柱时，先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，不得采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、管理措施过程管理1、施工前管理材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，交底管理：进行技术交底和安全交底，均由项目技术负责人（xxx）对施工员(洪宇)交底，施工员（洪宇）再对相关木工、架子工班组成员进行技术交底，并落实相关签字手续；安全员（xxx）也对班组相关专题的安全技术交47、底。交底内容同本方案技术及安全内容2、施工中管理要点模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理相关部门工程师验收；砼浇筑方式：浇筑从中间向两侧浇筑，避免因一端浇筑造成架体变形影响安全质量。混凝土浇筑过程中派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位及时调整、加固支撑；模板拆除方式严格执行施工方案要求进行，拆模时间根据相关检测结果和规范要求来确定（小于8米跨的，砼强度达到75%；大于8米跨、悬挑构建砼强度必须达到100%），拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。安全管理措施遵守高处作业安全技术规范的有关规定。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工48、现场搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。登高作业时，各种配件放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。装拆模板时，上下要有人接，随拆随运，并把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。安装柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。对于预拼模板，当垂直吊运时，采取两个以上的吊点，水平吊运采取四个吊点。吊点要合理布置。对于预拼模板整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。在支撑搭49、设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。搭设由专业持证人员安装；安全责任人向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。文明施工及环保措施模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时防止撒漏，以免污染环境。模板加工过程中使用电锯、电刨等，控制噪音，夜间施工遵守当地规定，防止噪声扰民。加工和拆除木模板产生的锯末、碎木严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。每次下班时保证工完场清。五、 监测监控监测措施监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要50、监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。监测点设置观测点采取在大厅四周临边位置的排架立杆上用油漆设置沉降观测点，具体位置附后图。混凝土浇筑过程中，派专施工员洪宇检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的及时解决。仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；连墙件是51、否松动；架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象；监测频率在浇筑混凝土过程中实时监测，一般监测2030分钟一次，在混凝土实凝前后一天监测一次。本工程沉降监测预警值为10mm；水平偏移25mm为预警值。监测数据超过预警值时立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第六章 应急预案目的提高整个项目组对事故的整体急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成52、。领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高变能力。当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。负责准备所需要的急物资和急设备。及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。危险源分析本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：(1) 机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。停机时要拉闸、断电、上锁。(2) 触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。按、拆电源53、应由专业电工操作。漏电开关等必须灵敏有效。现场电缆布设规范。设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。(3) 火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：严禁烟火；严禁存放易燃易爆物品；操作间必须配齐消防器材。(4) 物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：轻拿慢放，规范作业，注意安全。应经常检查所用工具，确保安全有效。(5) 高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。(6) 坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：应分散放料，并严格控制堆放高54、度，严禁超过规定载荷。 基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。(7) 起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：吊装时应把吊物绑牢固。信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。经常检查吊索具，并且保持安全有效。遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。应急预案事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长xx、现场负责人xx、项目部安全主管领导逐级上报，并联络报警，组织抢救。事故报告事故发生后逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、55、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。现场具体应急处理措施：（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120” 急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部56、先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）57、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救58、。5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援应急通信联络项目负责人：xxx 手机：安全员：xx 手机：技术负责人：xxx 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119应急救设施：三菱面包车一辆、急急救箱一个附近抢救医院：xxx县人民医院路线：急救选择人流量少的线路：xxx路，xxxxxxxx路，xxxx路，最后到到人民医院第七章 计算书根据本工程特点，现在选取以下几个具有代表性的梁、柱、板进行验59、算。脚手架以最不利因素考虑步高1800计算。计算书门厅柱1计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称门厅KZ13新浇混凝土柱长边边长(mm)720新浇混凝土柱的计算高度(mm)5670新浇混凝土柱短边边长(mm)720 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修60、正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.67新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.67min29.868，136.0829.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.67min29.87，136.0829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+161、.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.962、1.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.116.3310.242-0.1170.7940.242-0.099kNm Mmax/W0.099106/(1/6450152)5.891N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67713.4422404/(1008925(1/12450153)0.267mml/400240/4000.6mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小63、梁截面惯性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2438.0569.133 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.186kNm Mmax/W0.186106/53.331033.478N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.385kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3851000/(25080)0.864、94N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2429.877.169 kN/m 小梁变形图(mm) 0.082mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.528 正常使用极限状态 Rmax=3.555 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。65、 长边柱箍： 取小梁计算中b=720/(4-1)=240mm=0.24m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.528kN P=Rmax=4.528kN 正常使用极限状态： Rmax3.555kN P=Rmax=3.555kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.139kNm，N14.76kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=720/(4-1)=240mm=0.24m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.528kN P=Rmax=4.528kN 正常使用极限状态： Rmax3.555kN P=Rmax=3.555kN 短边柱箍计算简66、图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.139kNm，N24.76kN M/Wn0.139106/(4.12103)33.798N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.013mml/4000.6mm 20.013mml/4000.6mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.761=4.76kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.761=4.76kN26kN 满足要求！67、门厅柱2计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称门厅框架柱12新浇混凝土柱长边边长(mm)1420新浇混凝土柱的计算高度(mm)5670新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混68、凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.67新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.67min34.348，136.0834.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，245.67min34.35，136.0834.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max69、1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48330.9483343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4534.3518.781kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.770、0.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.7810.2372-0.1210.7940.2372-0.118kNm Mmax/W0.118106/(1/6450152)6.989N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4534.3515.458kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63215.458236.6674/(1008925(1/12450153)0.271mml/400236.667/4000.592mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁截面71、惯性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.23743.49910.295 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.209kNm Mmax/W0.209106/53.331033.921N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.688kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6881000/(25080)1.0072、8N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.23734.358.13 kN/m 小梁变形图(mm) 0.093mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.104 正常使用极限状态 Rmax=4.031 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 73、长边柱箍： 取小梁计算中b=1420/(7-1)=236.667mm=0.237m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.104kN P=Rmax=5.104kN 正常使用极限状态： Rmax4.031kN P=Rmax=4.031kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.611kNm，N112.774kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(4-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.314kN P=Rmax=4.314kN 正常使用极限状态： Rmax3.406kN P=Rmax=3.406kN 短74、边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.141kNm，N26.035kN M/Wn0.611106/(4.12103)148.206N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.415mml/4001.383mm 20.015mml/4000.698mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N12.7741=12.774kNNtb17.8kN 满足要求！ N12.77475、1=12.774kN26kN满足要求！门厅6层梁计算书一、梁相关参数新浇混凝土梁板特性室外地面新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽高】5901200模板支架高度H(m)22.95模板支架的纵向长度La(m)17.4模板支架的横向长度Lb(m)6.4二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)1200模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)800梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加承重立杆根数3梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分76、梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)452,600,748梁底立杆支撑方式可调托座2每纵距内附加梁底支撑主楞根数1梁底支撑次楞根数3立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)200 模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.03支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)25钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本77、风压0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.488城市xxx风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)22.95风荷载体型系数s支架模板支架状况全封闭0.877风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n6模板10.556四、模板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)22模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)10000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm378、，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=1.2qGk+1.4qQk=1.20.3+(25+1.5)1.21.0+1.4(1+2)1.0=42.72kN/m q=qGk+qQk=0.3+(25+1.5)1.21.0+(1+2)1.0=35.1kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.125ql2=0.12542.720.2952=0.465kNm max=Mmax/W=0.465106/37500=12.392N/mm2f=22N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.62542.720.295=7.877kN max=3Qmax/(2bh)=3779、.877103/(2100015)=0.788N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.52135.12954/(10010000281250)=0.492mm max=0.492mm=minL/150，10=min295/150，10=1.967mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R3=0.375ql=4.726kN，R2=1.25ql=15.753kN R1=R3=0.375ql=3.883kN，R2=1.25ql=12.943kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50100次楞材料自重(k80、N/m)0.01次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444次楞抗剪强度设计值(N/mm2)1.782次楞截面抵抗矩W(cm3)83.333次楞截面惯性矩I(cm4)416.667次楞弹性模量E(N/mm2)9350 次楞自重荷载：q11.2Q=1.20.01=0.012kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=0kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=1.2NGk+1.4NQk=1.2(0.3+(25+1.1)0.12)+1.4(1+2)(1.2-0.6-0.59/2)/2=1.269kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=1.2NGk=1.20.51.2=0.72kN/m 梁右81、侧模板传递给次楞的荷载：q5=1.2NGk=1.20.5(1.2-0.12)=0.648kN/m q=max4.726/1.0+0.012+0+0.72，15.753/1.0+0.012，4.726/1.0+0.012+1.269+0.648=15.765kN/m q=max3.883/1.0+0.01+0+0.6，12.943/1.0+0.01，3.883/1.0+0.01+0.981+0.54=12.953kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.115.7650.42=0.252kNm max=Mmax/W=0.252106/83333=3.027N/mm2f=82、15.444N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.615.7650.4=3.784kN max=3Qmax/(2bh0)=33.7841000/(250100)1.135N/mm2 max=1.135N/mm2=1.782N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67712.9534004/(10093504166670)=0.058mm max=0.058mm=minL/150，10=min400/150，10=2.667mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1(4.726+0.012+83、0+0.72)0.4=2.401kN R2=1.1(15.753+0.012)0.4=6.937kN R3=1.1(4.726+0.012+1.269+0.648)0.4=2.928kN R1=1.1(3.883+0.01+0+0.6)0.4=1.977kN R2=1.1(12.943+0.01)0.4=5.699kN R3=1.1(3.883+0.01+0.981+0.54)0.4=2.382kN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)482.7主楞计算截面类型(mm)482.7主楞材料自重(kN/m)0.03主楞截面面积(mm2)384主楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205主楞抗84、剪强度设计值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.12主楞截面惯性矩I(cm4)9.89主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=1.2q=1.20.03=0.036kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.195kNm max=Mmax/W=0.195106/4120=47.308N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=2.416kN max=2Qmax/A=22.4161000/38412.582N/mm2 max=12.582N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度85、验算 主楞变形图(mm) max=0.09mm=minL/150，10=min452.5/150，10=3.017mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.43kN,R2=3.704kN,R3=3.308kN,R4=4.339kN,R5=0.529kN 支座反力依次为R1=0.354kN,R2=3.045kN,R3=2.732kN,R4=3.533kN,R5=0.43kN七、2号主楞验算2号主楞材质类型钢管2号主楞截面类型(mm)482.72号主楞计算截面类型(mm)482.72号主楞材料自重(kN/m)0.032号主楞截面面积(mm2)3842号主楞抗弯强度设计值f(N/mm286、)2052号主楞抗剪强度设计值(N/mm2)1252号主楞截面抵抗矩W(cm3)4.122号主楞截面惯性矩I(cm4)9.892号主楞弹性模量E(N/mm2)206000验算方式二等跨连续梁 R=maxR2,R3,R4=max3.704,3.308,4.339=4.339kN 主楞自重荷载：q1=1.2q=1.20.03=0.036kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 2号主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.654kNm max=Mmax/W=0.654106/4120=158.68N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 2号主楞剪力图(kN) Qmax=3.001kN m87、ax=2Qmax/A=23.0011000/38415.631N/mm2 max=15.631N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 2号主楞变形图(mm) max=0.83mm=minL/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=5.706kN,R2=10.341kN,R3=5.706kN八、纵向水平钢管验算 R=maxR1,R5=max0.43,0.529=0.529kN 计算简图如下： 1、强度验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax=0.082kNm max=Mmax/W=0.082106/4120=1988、.96N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Qmax=0.382kN max=2Qmax/A=20.382103/384=1.988N/mm2 max=1.988N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max=0.104mm=minL/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=0.705kN,R2=1.292kN,R3=0.705kN九、扣件抗滑验算扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8 最大支座反力Rmax=1.292kN，1.292kN0.889、8.0=6.4kN 在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！十、可调托座验算可调托座内2号主楞根数1可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力Rmax=10.341kN，10.341kN30kN 符合要求！十一、立杆验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7截面面积A(mm2)384截面回转半径i(mm)16截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.03截面惯性矩I(cm4)9.89单根立杆在实际高度H范围内接头的数量n3钢管的计算温差t90、()5横向各排立杆依次距混凝土板中心距离ri(mm)2400,1600,800,0,800,1800,2700立杆接长方式对接 1、长细比验算 l0=k1k2(h+2a)=1.1671.057(1500+2200)=2344mm =l0/i=2344/16=147=210 长细比符合要求！ 查xx市钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程表3.4.1得 =0.32 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 k=zs0=1.390.8770.4=0.488kN/m2 2) 模板风荷载标准值计算 k=zs0=1.3910.4=0.556kN/m2 3、稳定性验算 1) 不组合风荷载时立杆从左到91、右受力为(Nut1.2NGk+1.4NQk)： R1=1.057+1.20.1522.95=5.188kN R2=8.833+1.20.15(22.95-1.2)=12.748kN R3=7.893+1.20.15(22.95-1.2)=11.808kN R4=10.341+1.20.15(22.95-1.2)=14.256kN R5=1.292+1.2(0.3+(25+1.1)0.12)0.8+1.4(1+2)0.8(0.8/2+(1.2-0.6-0.59/2)/2)+1.20.1522.95=9.1kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5=max5.188, 12.748, 11.92、808, 14.256, 9.1=14.256kN Nut/(A)=14.256103/(0.32384)=116.017N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut1.2NGk+0.91.4NQk)： R1=5.179kN, R2=12.665kN, R3=11.758kN, R4=14.092kN, R5=8.741kN Nut=maxR1,R2,R3,R4,R5=max5.179, 12.665, 11.758, 14.092, 8.741=14.092kN Mw=0.91.4k lah2/10=0.91.40.4880.81.52/10=0.93、111kNm Nut/(A)+Mw/W=14.092103/(0.32384)+0.111106/(4.12103)=141.526N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、荷载计算 1）静荷载标准值 脚手架钢管的自重：NG1=0.15H=0.1522.95=3.442kN 模板的自重：NG2=(0.3 0.59 +0.5 (21.2 -1 0.12 )la=(0.30.59+0.5(21.2-10.12)0.8=1.054kN 钢筋混凝土梁自重：NG3=(25+1.5)1.20.59la =(25+1.5)1.20.590.8=15.01kN 静荷载标准值：NG=NG1+NG2+NG394、=3.442+1.054+15.01=19.506kN 2）活荷载标准值 活荷载标准值：NQ=(1+2)0.59la =(1+2)0.590.8=1.416kN 5、立杆竖向变形计算 NkNGk+NQk=Rmax+0.15(H-1.2)=8.421+0.1522.95=11.863kN 1=Nk(H-1200)/(EA)=11863.44122950/(206000384)=3.442mm 2=n=30.5=1.5mm 3=(H-1200)t=229501.210-55=1.377mm 1+2+3=3.442+1.5+1.377=6.319mm 6.319mm=(H-1200)/1000=2295、950/1000=22.95mm 符合要求！ 6、支架抗倾覆计算 当模板支架已搭好，钢筋未绑扎混凝土未浇筑，抗倾覆最不利。 模板支架的自重标准值：NG=7NG1+NG2=73.442+1.054=25.151kN 抗倾覆力矩：Mr=0.9riNG=0.92.425.151=54.326kNm M=FH=kH2/2la+k AFla/LaH=0.48822.952/20.8+0.55620.880.8/17.422.95=115.062kNm 风荷载产生的倾覆力矩：Mo=1.4M=1.4115.062=161.087kNm Mo=161.087kNm Mr=54.326kNm 为保证凉的整体稳定96、性，将梁上下用，用水平拉杆加紧，通过架体立杆横向 牵拉到扶墙上。水平牵拉数目及间距同架体横杆。十二、立杆地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力特征值fg(kPa)200地基承载力调整系数kc0.8基础底面面积A(m2)0.16 立杆底垫板的底面平均压力p=N/(kcA)=14.256/(0.80.16)=111.377kPafg=200kPa 符合要求！ 门厅6层梁1计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新97、浇混凝土梁名称WKL7混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)3.53模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.1998、1地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内99、附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.100、42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12526.6710.1520.075kNm Mmax/W0.075106/375002N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L101、4/(100EI)=0.52120.51504/(10010000281250)0.019mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37524.9080.15+0.4371.7640.151.517kN R2=1.25q1L=1.2526.6710.155.001kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2L=1.2520.50.153.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小102、梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.517/11.517kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.001/1= 5.001kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.517/11.517kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁103、荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.12)=0.413kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.12)=0.413kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.4-0.3/2)/21=0.789kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.789kN/m 左104、侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.517+0.036+0.413+0.789=2.755kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.001+0.036=5.037kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.517+0.036+0.413+0.789=2.755kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.755,5.037,2.755=5.037kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.153/11.153kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.844/1= 3.105、844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.153/11.153kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.4-0.3/2)/21=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1106、左+q2+q3左+q4左=1.153+0.03+0.34+0.439=1.962kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.03=3.874kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.153+0.03+0.34+0.439=1.962kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.962,3.874,1.962=3.874kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.0370.82，0.55.0370.1520.403kNm =Mmax/W=0.4031107、06/83330=4.836N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.0370.8，5.0370.152.015kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0151000/(250100)0.604N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)53.8748004/(3849350416.67104)0.53mml1/250800/2503.2mm 2ql24/(8EI)3.8741504/(89350416.67104)0.006mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要108、求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.0370.8,0.55.0370.8+5.0370.15=4.03kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.204kN,R2=4.03kN,R3=2.204kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.8740.8,0.53.8740.8+3.8740.15=3.099kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.57kN,R2=3.099kN,R3=1.57kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm109、)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)12.19可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.168106/5080=33.052N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.797kN max=2Vmax/A=21.7971000/4897.351N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.029mmL/250400/2501110、.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.407kN，R2=7.624kN，R3=0.407kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.407,0.4070.407kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR27.624kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积111、A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.1910.81.82/100.056kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92124.408kN/m 112、2)小梁验算 q1max1.394+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，4.577+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=4.609kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.356kN，R26.831kN，R30.356kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.15(3.53-0.8)+Mw/lbmax0.356+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.8+0.4113、-0.3/2)/20.8，6.831，0.356+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/20.8+0.442+0.056/0.87.344kN fN/(A)+Mw/W7343.733/(0.496424)+0.056106/449047.392N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不大于3 H/B=3.53/20=0.1763 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(114、kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.344/(10.15)48.958kPafak140kPa满足要求！门厅模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称门厅顶棚，标高23.2m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)6模板支架纵向115、长度L(m)17.4模板支架横向长度B(m)6.4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.122地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部116、距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨117、连续梁 楼板面板搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.118、1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.32+0.1173.150.320.063kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.119、32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.063，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1123004/(10010000281250)=0.061mm 0.061mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截120、面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33小梁计算方式简支梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.018kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/82.01121、80.82/80.161kNm M2q2L2/8+pL/40.0970.82/8+3.150.8/40.638kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.152/2，0.0970.152/2+3.150.150.474kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.161，0.638，0.4740.638kNm =Mmax/W=0.638106/53330=11.959N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.0180.80.807kN V20.5q2L+0.5p0.50.0970.8+0.53.151.614kN122、 V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.15，0.0970.15+3.153.165kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.807，1.614，3.1653.165kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1651000/(25080)1.187N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 挠度,跨中max5qL4/(384EI)=50.9948004/(3849350213.33104)0.266mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxq123、l14/(8EI)=0.9941504/(89350213.33104)0.003mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1124、kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.7050.80.682kN 按悬臂梁，R11.7050.150.256kN RmaxRmax，R10.682kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.0540.80.421kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0540.150.158kN Rm125、axRmax，R10.421kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.124106/4120=30.062N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=21.1781000/3846.136N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.101mm=800/400=2mm 悬挑段max0.008mm=2150/400=0.75mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=1.55kN，R2=1.86kN126、，R3=1.86kN，R4=1.55kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N1.86kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q127、(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/16=197.438=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.3 = 1.642kN/m 同上四六步计算过程，可得： R11.493kN，R21.792kN，R31.792kN，R41.493kN 顶部128、立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max1.493，1.792，1.792，1.493=1.792kN f N1/(A)1792/(0.199384)23.451N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1220.81.82/100.04kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max1.493,1.792,1.792,1129、.493+0.04/0.8=1.842kN f N1w/(A)+ Mw/W1842/(0.199384)+0.04106/412033.814N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648.645/16=228.04 查表得，1=0.14 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max1.493,1.792,1.792,1.493+11.20.156=2.872kN f=N/(1A)2.872103/(0.140384)=53.423N/mm2=205N/mm2 满足要求！130、 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1220.81.82/100.04kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max1.493,1.792,1.792,1.493+11.20.156+0.04/0.8=2.922kN f=Nw/(1A)+Mw/W2.922103/(0.140384)+0.04106/4120=64.062N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不大于3 H/B=6/6.4=0.9383 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！131、 十、立柱地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)2.922/(10.1)29.22kPafak115kPa 满足要求！报告厅柱1计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称报告厅KZ12新浇混凝土柱长边边长(mm)1420新浇混凝土柱的计算高度(mm)3500新浇混凝土132、柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243.5min34.348，8434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22133、ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243.5min34.35，8434.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48330.9483343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm134、)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4534.3518.781kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.7810.2372-0.1210.7940.2372-0.118kNm Mmax/W0.118106/(1/6450152)6.989N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4534.3515.458kN/m 0.632ql4/(10135、0EI)0.63215.458236.6674/(1008925(1/12450153)0.271mml/400236.667/4000.592mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁截面惯性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.23743.49910.295 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.18kNm Mmax/W0.1136、8106/53.331033.383N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.387kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3871000/(25080)0.895N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.23734.358.13 kN/m 小梁变形图(mm) 0.053mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.722 正常使用极限状态 Rmax=3.729 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9137、.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1420/(7-1)=236.667mm=0.237m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.722kN P=Rmax=4.722kN 正常使用极限状态： Rmax3.729kN P=Rmax=3.729kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.349kNm，N18.671kN 短边柱箍： 取小梁138、计算中b=600/(4-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.99kN P=Rmax=3.99kN 正常使用极限状态： Rmax3.151kN P=Rmax=3.151kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.13kNm，N25.582kN M/Wn0.349106/(4.12103)84.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.096mml/4001.035mm 20.014mml/4000.698m139、m 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N8.6711=8.671kNNtb17.8kN 满足要求！ N8.6711=8.671kN26kN 满足要求！报告厅柱2计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称报告厅KZ14新浇混凝土柱长边边长(mm)720新浇混凝土柱的计算高度(mm)3500新浇混凝土柱短边边长140、(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243.5min34.348，8434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012141、v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，243.5min34.35，8434.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48330.9483343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模142、板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.534.3520.868kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.120.8680.22-0.1170.8820.22-0.088kNm Mmax/W0.088106/(1/6500152)4.672N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.534.3517.175kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67717.1752143、004/(1008925(1/12500153)0.148mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁截面惯性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.243.4998.7 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.445kNm Mmax/W0.445106/53.331038.353N/mm2f15.44144、4N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.845kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8451000/(25080)1.067N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.234.356.87 kN/m 小梁变形图(mm) 0.935mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.629 正常使用极限状态 Rmax=4.445 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(145、N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=720/(5-1)=180mm=0.18m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax5.629kN P=Rmax=5.629kN 正常使用极限状态： Rmax4.445kN P=Rmax=4.445kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.294kNm，N110.283kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(4-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 146、承载能力极限状态 Rmax5.629kN P=Rmax=5.629kN 正常使用极限状态： Rmax4.445kN P=Rmax=4.445kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.184kNm，N27.875kN M/Wn0.294106/(4.12103)71.466N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.047mml/4000.797mm 20.019mml/4000.698mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值147、Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.2831=10.283kNNtb17.8kN 满足要求！ N10.2831=10.283kN26kN 满足要求！报告厅顶棚梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4、KL9、KL15混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)3.5模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度148、(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.191地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式149、梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距75每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f150、(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.35151、0.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.0752+0.1211.7640.07520.016kNm Mmax/W0.016106/375000.432N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.5754/(10010000281250)0.0152、01mmL/25075/2500.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39324.9080.075+0.4461.7640.0750.793kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14324.9080.075+1.2231.7640.0752.297kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92824.9080.075+1.1421.7640.0751.885kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39320.50.0750.604kN R2=R153、4=1.143q2L=1.14320.50.0751.757kN R3=0.928q2L=0.92820.50.0751.427kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.793/10.793kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.297,1.885154、,2.297/1= 2.297kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.793/10.793kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/4 =0.018kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.12)=0.413kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.12)=0.413kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.4-0.3/2)/21=0.789kN/m155、 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.789kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.793+0.018+0.413+0.789=2.014kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.297+0.018=2.315kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.793+0.018+0.413+0.789=2.014kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.014,2.31156、5,2.014=2.315kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.604/10.604kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max1.757,1.427,1.757/1= 1.757kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.604/10.604kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/4 =0.015kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁左侧楼板传157、递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.4-0.3/2)/21=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.604+0.015+0.34+0.439=1.398kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.757+0.015=1.772kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.604+0.015+0.34+0.439=1.398kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.3158、98,1.772,1.398=1.772kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.3150.82，0.52.3150.320.185kNm =Mmax/W=0.185106/53330=3.473N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.3150.8，2.3150.30.926kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9261000/(25080)0.347N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql1159、4/(384EI)51.7728004/(3849350213.33104)0.474mml1/250800/2503.2mm 2ql24/(8EI)1.7723004/(89350213.33104)0.09mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.3150.8,0.52.3150.8+2.3150.3=1.852kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.611kN,R2=1.852kN,R3=1.522kN,R4=1.852kN,R5=1.611kN 正常使用极限状态 160、Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.7720.8,0.51.7720.8+1.7720.3=1.418kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.118kN,R2=1.418kN,R3=1.154kN,R4=1.418kN,R5=1.118kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax161、/W=0.104106/4120=25.157N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.167kN max=2Vmax/A=23.1671000/38416.494N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.023mmL/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.296kN，R2=3.928kN，R3=3.928kN，R4=0.296kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，162、R43.928kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150 长细比满足要求！ 查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.1910.81.82/100.056kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JG163、J162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92124.408kN/m 2)小梁验算 q1max0.728+0.91.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.8-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，2.106+0.91.2(0.3-0.1)0.3/4=2.122kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.256kN，R23.525kN，R33.525kN，R40.256kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，164、R2，R3，R4+N边2+0.91.20.15(3.5-0.8)+Mw/lbmax0.256+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.8+0.4-0.3/2)/20.8，3.525，3.525，0.256+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/20.8+0.437+0.056/0.84.032kN fN/(A)+Mw/W4032.191/(0.502384)+0.056106/412034.51N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1165、30-2011 第6.9.7：支架高宽比不大于3 H/B=3.5/20=0.1753 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.032/(10.15)26.881kPafak140kPa 满足要求！ 报告厅顶棚梁1计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2166、003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L5、6、7混凝土梁截面尺寸(mmmm)240800模板支架高度H(m)10.5模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2167、)0.3非自定义:0.191地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)360,440梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支168、撑小梁间距(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=2401515/69000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=240151515/1267500mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.169、8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.720.246.401kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.80.245.978kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.240.423kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)0.244.92kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.15.9780.22+0.1170.4230.220.026kNm Mmax/W0.026106/90002.877N170、/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.6774.922004/(1001000067500)0.079mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1静L+1.2q1活L1.15.9780.2+1.20.4230.21.417kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.1q2L1.14.920.21.082kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(c171、m3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.417/0.245.903kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.4-0.24/2)/20.2+0.91.350.5(0.8-0.12)0.20.259kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.172、35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.8-0.4)-0.24/2)/20.2+0.91.350.5(0.8-0.12)0.20.259kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.082/0.244.51kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.4-0.24/2)/20.2+10.5(0.8-0.12)0.20.166kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.12)(0.8-0.4)-0.24/2)/20.2+10.5(0.8-0.12)0173、.20.166kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.023106/53330=0.437N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax0.695kN max=3Vmax/(2bh0)=30.6951000/(25080)0.261N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.004mmL/250360/2501.44mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.054kN，R20.933kN，R30.933kN，R40174、.054kN 正常使用极限状态 R10.038kN，R20.685kN，R30.685kN，R40.038kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 由上节可知PmaxR1，R2，R3，R40.933kN，PmaxR1，R2，R3，R40.685kN 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.373106175、/4120=90.534N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) Vmax2.041kN max=2Vmax/A=22.0411000/38410.63N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max0.247mmL/250800/2503.2mm 满足要求！ 悬臂端max0.65mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=3.907kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R10.226kN，立柱2：R23.907kN，立柱3：R33.90176、7kN，立柱4：R40.226kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R43.907kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=150 长细比满足要求！ 查表得，0.502 2、风荷载计算 Mw0177、.9c1.4klah2/100.90.91.40.1910.81.82/100.056kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.920.245.858kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.4-0.24/2)/20.2+0.91.20.5(0.8-0.12)0.20.211kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.91 (0.8-0.4)-0.24/2)/20.2+0.91178、.20.5(0.8-0.12)0.20.211kN q15.415kN/m q20.043kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.193kN，R23.484kN，R33.484kN，R40.193kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.20.15(10.5-0.8)+Mw/lbmax0.193+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.8+0.4-0.24/2)/20.8，3.484，3.484，0.193+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.8+0.8-0.4-0.24/2)/20.8+1179、.571+0.056/0.85.125kN fN/(A)+Mw/W5125.452/(0.502384)+0.056106/412040.181N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不大于3 H/B=10.5/20=0.5253 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.125/(10.15)34.17kPafa180、k140kPa 满足要求！报告厅板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高19.6700m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)10.5模板支架纵向长度L(m)19.8模板支架横向长度B(m)8.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.181、5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立182、柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1183、000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.184、20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.32+0.1173.150.320.063kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.063，0.185、2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1123004/(10010000281250)=0.061mm 0.061mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.33小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1186、.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3=1.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.5187、3.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0730.82+0.1250.9450.820.161kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.82+0.2033.150.8，0.1250.0970.82+0.1883.150.80.516kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.161，0.516，0.7910.791k188、Nm =Mmax/W=0.791106/53330=14.824N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0730.8+0.6250.9450.81.009kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.8+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.009，2.216，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(25080)1.19189、N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9948004/(1009350213.33104)0.106mmL/250800/2503.2mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9942504/(89350213.33104)0.024mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/190、mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1191、)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.7050.81.705kN 按悬臂梁，R11.7050.250.426kN RmaxRmax，R11.705kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0540.81.054kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R11.054kN; 计192、算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.426106/4120=103.459N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.0671000/38415.972N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.364mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.474mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座193、反力依次为R1=4.772kN，R2=4.179kN，R3=5.034kN，R4=3.066kN 图二 支座反力依次为R1=3.875kN，R2=4.65kN，R3=4.65kN，R4=3.875kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N5.034kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7194、钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/16=197.438=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12195、)+1.40.910.3 = 1.642kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.595kN，R24.479kN，R34.848kN，R43.731kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1=l01/i=3204.848/16=200.303 查表得，0.18 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max4.595，4.479，4.848，3.731=4.848kN f N1/(A)4848/(0.18384)70.139N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1196、011.40.90.0760.81.82/100.025kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max4.595,4.479,4.848,3.731+0.025/0.8=4.879kN f N1w/(A)+ Mw/W4879/(0.18384)+0.025106/412076.655N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551800=3844.503mm =l0/i=3844.503/16=240.281 查表得，1=0.127 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max4.595,4.479,4197、.848,3.731+11.20.1510.5=6.738kN f=N/(1A)6.738103/(0.127384)=138.164N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0760.81.82/100.025kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max4.595,4.479,4.848,3.731+11.20.1510.5+0.025/0.8=6.769kN f=Nw/(1A)+Mw/W6.769103/(0.127384)+0.025106/4120=144.868N/mm2=205N/mm2 满足要198、求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不大于3 H/B=10.5/8.6=1.2213 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.769/(0.90.1)75.211kPafak140kPa满足要求！相关附件和附图1、模板支架区域结构平面图2、一层排架布置图3、三层排架布置图4、六层排架布置图5、水平剪刀撑布置图6、竖向剪刀撑布置图7、沉降观测点位置图8、拉结点详图附图1脚手架体沉降观测点分布图拉节点详图