1、综合楼项目高支模工程安全专项施工方案目 录一、编制说明及依据4（一）编制说明4（二）编制依据4二、工程概况6（一）工程概况6（二）高大模板工程概况6三、施工部署及准备24（一）施工进度计划24（三）项目部人员配备39（四）劳动力准备40（五）施工设备与机具准备41四、模板支撑体系的选择42五、模板设计43（一）设计概述43（二）模板支撑系统设计43六、模板支撑的构造要求59（一）构造要求59（二）剪刀撑搭设要求60（三）架体拉结构造要求60七、模板支撑体系施工要求67（一）搭设要求67（二）搭设工艺72（三）模板支撑系统的搭设与拆除731、架体搭设要求732、模板支撑体系的检查和验收763、质2、量检查标准784、拆除要求805、模板验收82八、施工安全保证措施83（一）模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构。83（二）模板安装和拆除的安全技术措施84（三）浇筑混凝土前的模板体系的安全措施85（四）钢筋安装过程中的安全措施86（五）混凝土浇筑过程中的安全措施86（六）模板支撑体系的监测监控措施94（七）高处作业控制措施98（八）安全防护措施98（九）安全用电措施100（十）防火措施103（十一） 临边及洞口防护措施107（十二）季节性施工措施108九、施工应急救援预案109（一）施工应急救援组织体系109（二）危险源分析及处理措施110（三）针对危险因素制定的应急预案111（3、四） 应急培训与应急演练117（五）应急物资及装备120十、文明与环境保护措施121十一、计算书121（一）计算依据121（二）高支模区域板支模计算122（三）高支模区域梁模板支模计算129一、编制说明及依据（一）编制说明为加强施工安全的管理，保证模板工程施工安全，依据建设工程安全生产管理条例、建设部危险性较大的分部分项工程安全管理方法、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则、*省建筑工程安全专项施工方案编制审查和专家论证办法及济南市房屋建筑及轨道交通工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施办法的要求，编制本安全专项施工方案。（二）编制依据国家现行法律、法规、规范、规程标准、设计图纸及4、相关变更名称标准号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导责建质（2009）254号危险性较大工程分部分项安全管理办法建设部（2009）87号济南市房屋建筑及轨道交通工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施办法济建发（2016）18号混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）建筑工程质量验收统一标准（GB50300-2013）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工安全检查标准（JGJ592011）建筑施工临时支撑结构技术规范(JGJ300-2013)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8025、016）建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）钢结构设计规范（GB50017-2014）木结构设计规范（GB50005-2003）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462014）建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ1462013）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑工程施工现场消防安全技术规范（GB50720-2011）品茗模板技术软件品茗施工安全设施计算软件2015版二、工程6、概况（一）工程概况（二）高大模板工程概况根据*省建设工程管理局关于印发*省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法的通知：混凝土模板支撑工程符合下列要求的属于高大模板支撑体系。（1）搭设高度8m及以上的；（2）搭设跨度18m及以上，施工总荷载大于15kNm2的；（3）集中线荷载20kNm及以上的；本工程建筑结构所包含的五个单体均有高大模板支撑体系：控制的入口大厅处：710/HJ，立杆底部坐落在标高0.000地面上，地基承载力特征值为150KPa；控制中心区的调度大厅处：13/DG，立杆底部坐落在第三层顶部楼板上，承载力不满足要求，则调度大厅下面三层架体不拆，且立杆与三层以上高支模部位架体7、的立杆对齐，地基承载力特征值为150KPa。该区域的高支模部位图见图2.1、图2.2与图2.3；洗车机库的高支模部位为：19 /AC，立杆底部分别坐落在标高0.000与-3.8的地面上，地基承载力特征值为150KPa，该区域的高支模部位图见图2.4与图2.5，立杆底部详图见图5.4；镟轮库的高支模部位为：17/AB，立杆底部分别坐落在标高0.000、-2.3与-3.6的地面上，地基承载力特征值为150KPa，该区域的高支模部位图见图2.6与图2.7，立杆底部详图见图5.3；物资总库为钢结构屋面，高支模部位为412/CF，立杆底部坐落在标高0.000的地面上，地基承载力特征值为150KPa，支模8、高度为9.6m，该区域高支模部位图见图2.8与2.9。综合楼的高支模部位为：综合楼维修中心入口大厅处，58 /HJ，立杆底部坐落在标高0.000的地面上，地基承载力特征值为150KPa；综合楼培训中心次入口处，57 /BC，立杆底部坐落在标高-4.5的地面上，地基承载力特征值为150KPa。该区域的高支模部位图见图2.10与图2.11。图2.1 控制中心高支模平面位置（阴影部分为高支模部位） 图2.2 控制大厅区高支模部位建筑剖面图（阴影部分为高支模部位） 图2.3 控制大厅区高支模部位建筑剖面图（阴影部分为高支模部位）图2.4 洗车机库高支模平面位置（阴影部分为高支模部位）图2.5 洗车机库9、高支模部位建筑剖面图（阴影部分为高支模部位）图2.6 镟轮库高支模平面位置（阴影部分为高支模部位）图2.7 镟轮库高支模部位建筑剖面图（阴影部分为高支模部位）图2.8 物资总库高支模平面位置（阴影部分为高支模部位）图2.9 物资总库高支模部位建筑剖面图（阴影部分为高支模部位）图2.10 综合楼高支模平面位置（阴影部分为高支模部位）图2.11 综合楼高支模部位建筑剖面图（阴影部分为高支模部位）详细概况如下：名称高大模板范围支模高度(m)板厚(mm)梁截面尺寸(mm)结构板顶标高/立杆底部标高（m）控制中心13/DG710/HJ9.08.71201502005002007003006003507010、035080045080050070050010005001400600800600150060016008.6/-0.118.0/9.0洗车机库19/AC8.11302505002506002507502508004.3/-3.88.1/0.0镟轮库17/AB8.510.812.112030095035010008.5/0.08.5/-2.38.5/-3.6物资总库412/CF9.6160200400120040090050014004006003006003004009.6/0.00综合楼58/HJ57/BC8.713.2120300800400800400850200850200500811、.7/0.08.7/-4.5选取截面、跨度较大的梁进行模板和支架的计算。选取的梁为：450800、6001600与3501000。五个单体高支模区域的梁截面尺寸不同，而且种类较多，选择大截面进行计算，其他梁参照该截面进行施工。位置框架梁截面梁模板支设现浇板模板支设控制中心13/DG710/HJ350700350800200500200700200500300600具体参见450800梁设计具体参见200mm厚板设计5007005001000500140060080060015006001600具体参见6001600梁设计洗车机库19/AC250600250500250800250750具体参见12、450800梁设计具体参见200mm厚板设计镟轮库17/AB3501000300950具体参见3501000梁设计具体参见200mm厚板设计物资总库412/CF40012004009005001400具体参见6001600梁设计具体参见200mm厚板设计400600300600300400具体参见450800梁设计综合楼58/HJ57/BC300800400800400850200850200500具体参见450800梁设计具体参见200mm厚板设计三、施工部署及准备（一）施工进度计划根据总体施工进度计划安排，上述高大模板施工计划如下：基础和柱同时进行施工，柱的强度达到70%才可以进行模板支撑13、架的搭设。由于工期紧张，五个单体区域之间不进行流水施工，根据总体施工进度安排，各个区域分别进行施工，时间重合的区域按照平行施工的方式来安排施工进度。控制中心区高支模区域：序号工作名称开始结束时间持续时间1模板支撑架基底处理2017.8.13-2017.8.1312模板支撑架搭设2017.8.14-2017.8.1413梁板模板安装2017.8.15-2017.8.1624梁板钢筋绑扎2017.8.17-2017.8.1825混凝土浇筑2017.8.19-2017.8.1916混凝土养护2017.8.20-2017.8.278图3.1 控制中心区施工进度横道图控制中心区高支模区域：序号工作名称开14、始结束时间持续时间1模板支撑架基底处理2017.9.3-2017.9.312模板支撑架搭设2017.9.4-2017.9.523梁板模板安装2017.9.6-2017.9.724梁板钢筋绑扎2017.9.8-2017.9.925混凝土浇筑2017.9.10-2017.9.1016混凝土养护2017.9.11-2017.9.177 图3.2 控制中心区施工进度横道图物资总库高支模区域：序号工作名称开始结束时间持续时间1模板支撑架基底处理2017.9.25-2017.9.2512模板支撑架搭设2017.9.26-2017.9.2723梁板模板安装2017.9.28-2017.9.3034梁板钢筋绑15、扎2017.10.1-2017.10.225混凝土浇筑2017.10.3-2017.10.316混凝土养护2017.10.4-2017.10.2522图3.3 物资总库施工进度横道图洗车机库高支模区域：序号工作名称开始结束时间持续时间1模板支撑架基底处理2017.10.10-2017.10.1012模板支撑架搭设2017.10.11-2017.10.1223梁板模板安装2017.10.13-2017.10.1534梁板钢筋绑扎2017.10.16-2017.10.1726混凝土浇筑2017.10.18-2017.10.1817混凝土养护2017.10.19-2017.11.922镟轮库高支模区16、域：序号工作名称开始结束时间持续时间1模板支撑架基底处理2017.10.10-2017.10.1012模板支撑架搭设2017.10.11-2017.10.1223梁板模板安装2017.10.13-2017.10.1534梁板钢筋绑扎2017.10.16-2017.10.1726混凝土浇筑2017.10.18-2017.10.1817混凝土养护2017.10.19-2017.11.922图3.4 洗车机库与镟轮库施工进度横道图综合楼高支模区域：序号工作名称开始结束时间持续时间1模板支撑架基底处理2017.8.6-2017.8.612模板支撑架搭设2017.8.7-2017.8.823梁板模板安装17、2017.8.9-2017.8.1024梁板钢筋绑扎2017.8.11-2017.8.1225混凝土浇筑2017.8.13-2017.8.1316混凝土养护2017.8.14-2017.9.422图3.5 综合楼施工进度横道图（二）、材料准备本工程模板支撑系统采用扣件式钢管脚手架，施工中严格控制所用模板材及支撑系统材料的规格、材质、尺寸等要求。模板支架材料必须经过检测合格，应严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和建筑施工模板安全技术规范的规定执行。1、钢管（1）所用钢管符合直缝电焊钢管GB/T-13793中规定的3号普通钢管及碳素结构钢GB/T-700中Q235-A级钢的规定。（2）所18、用钢管的规格进行挑选，全部采用48.33.6，计算中考虑到钢管质量等安全系数，本设计中钢管全部采用483.0进行验算。（3）尺寸、表面质量符合下列要求A、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；B、钢管外径、壁厚等误差不大于10%，端面斜向偏差不大于1.7mm；C、钢管上严禁打孔、电焊；D、钢管应进行防锈处理。2、扣件（1）采用可锻铸铁制作的钢管扣件，材质应符合现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中的相关规定。（2）扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。（3）有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。（4）扣件应进行防锈处理19、。（5）所有扣件必须逐个进行挑选后方可使用。3、模板所用模板为12mm厚木胶合板，进场时应提供胶合板合格证，且各项性能指标必须满足各模板支撑部位材料参数表的要求。4、木垫板及钢底座（1）脚手架立杆下必须设置木垫板，木垫板采用400020050mm的优质木架板；（2）脚手架立杆下必须设置钢制底座，钢制底座材质应符合要求，不能有裂纹等现象。5、U型托（1）U型托螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹第3部分:基本尺寸GB/T5796.3的规定。（2）U型托的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，U型托螺杆与螺母20、旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。（3）U型托受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。（4）U型托具体施工过程中伸出钢管长度不超过200mm。构配件的检查与验收：新钢管的检查应符合下列规定:应有产品质量合格证。应有质量检验报告钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T 228)的有关规定。钢管质量符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 -2011，J84-2001第3.1.1条的规定。钢管表面应平直光滑不得有裂缝结疤分层错位硬弯毛刺压痕和深的划道。钢管外径壁厚端面等的偏差分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 21、-2011表8.1.8 的规定。序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4m4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）56可调托撑支托板变形1.0钢板尺塞尺钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查应符合下列规定:表面锈蚀深度符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 -2011表8.1.8序号3的规定，钢管外表面锈蚀深度不大于0.18mm。检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根22、在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管弯曲变形符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 -2011表8.1.8序号4的规定，a、各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m,允许偏差不大于5mm；b、立杆钢管弯曲3ml4m，允许偏差不大于12mm，4m4m）；板面扭曲5（任一角翘起）3%钢板尺不得有裂纹、开焊与硬弯；新、旧脚手板均应涂防锈漆全数目测木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中 IIa 级材质的规定。扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板不得使用全数目测木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；板厚允许偏差-2mm3%钢板尺23、竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板全数目测竹串片脚手板宜采用螺栓将并列的竹片串连而成。螺栓直径宜为310，螺栓间距宜为500600，螺栓离板端宜为200250，板宽250，板长2000、2500、30003%钢板尺6、材料计划（1）材料选用（高支模区域共用）材料名称规格数量木胶合板12mm5600m2木方50mm100mm230m3钢管48.33.6150t扣件直角、旋转、对接13000个U托可调节6200个木垫板300030050mm2000m底座6200个对拉螺杆145000根（2）材料的力学性能A、木胶合板的力学性能规格剪切强度抗弯强度弹性模量木胶合板1.4N/mm215.24、0N/mm26000.0N/mm2B、木方（落叶松）的力学性能规格剪切强度抗弯强度弹性模量50mm100mm1.78N/mm215.44N/mm29350N/mm2C、Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量抗拉、抗弯f抗压fc弹性模量E0.205KN/mm20.205KN/mm22.06105N/mm2D、对拉螺栓的力学性能规格直径有效面积最大容许拉力M1414mm105mm217.85kN（三）项目部人员配备职务姓名职称负责内容项目经理郝兆江高级工程师工程进度、施工协调、调度、安全质量管理。技术负责人房玉宝高级工程师高支模施工方案编制，全过程的技术及现场巡视。施工工长薛鹏工程师模板、钢管的现场25、安全文明施工管理，人料机调度及进度安排。技术员徐 宁工程师高大模板施工的技术交底、材料计划。资料员曹珠珠技术员搜集、整理、保管技术资料。安全员李洪平工程师高支模安全教育、检查，并形成资料记录。质检员李祥裕工程师高支模模板加工、安装、拆除质量检查，并形成记录。材料员张建军工程师钢管、方木、胶合板等材料合同管理，材料采购、租赁、材料、机械设备、同转工具管理。测量员邹 浩工程师负责放线、验线。技术员郝宗超工程师高支模模板加工、安装、拆除质量检查。施工员刘吉斌工程师高支模模板加工、安装、拆除质量检查。（四）劳动力准备高支模区域劳动计划表见下表：劳动力计划表数量工种劳动力（人）壮工15钢筋工20木工2526、架子工40测量员3安全员3混凝土工15机修工1塔吊司机3电焊工3信号工3电工3（五）施工设备与机具准备主要设备与机具一览表名称型号单位数量备注圆盘锯台2性能完好汽车泵HBT60C-1810台2性能完好手提电锯JD-400台3性能完好手提电钻J1Z-HF-13A台2性能完好钢筋切断机GQ40台2性能完好钢筋弯曲机GW40台4性能完好力矩扳手把2性能完好普通扳手把5性能完好塔机QTZ63台3性能完好交流电焊机BX1-500A台2性能完好四、模板支撑体系的选择根据工程实际情况考虑到施工工期、质量和安全要求，模板方案及支撑体系选择如下：模板支撑体系选择满堂式钢管脚手架，模板及其支架的结构设计，力求做到27、结构安全可靠，造价经济合理。在现场现有的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收。模板及模板支架的搭设，必须符合建筑施工模板安全规范检查标准要求，要符合济南市安全文明工地的有关标准。选用材料：梁侧、梁底板、楼板底板均采用12mm厚木胶合板；梁及板的加固木方均采用截面宽高为50100mm落叶松木；钢管全部采用48.33.6mm钢管（受力验算时考虑安全系数，选择483.24mm进行验算），加固用螺栓采用14及扇形卡拉结和U型顶托。混凝土的浇筑顺序：先施工竖向结构的混凝土，然后搭设支撑体系，再施工水平结构；混凝土梁的施工从跨28、中向两端对称进行斜面浇筑。五、模板设计（一）设计概述根据本工程特点及结构方式，高支模部位梁模及顶板全部采用12mm厚覆膜木胶合板。支撑体系全部采用48.33.6（按483.24验算）钢管及扣件，钢管抗弯强度设计值fcv为205.0 N/mm2。木方选用50mm100mm落叶松，弹性模量E为9350 N/mm2，抗剪强度设计值fv为 1.78N/mm2，抗弯强度设计值fm为15.44 N/mm2；面板采用覆膜木胶合面板，厚度为12mm，抗弯设计值fm为15.0N/mm2，面板弹性模量E为6000.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv为1.4N/mm2。（二）模板支撑系统设计五个单体高支模区域楼板板29、厚有120mm、130mm、150mm、160mm与200mm五种板厚，支架高度最高为13.08m，按200mm厚板，支架高度13.08m进行设计，楼板模板支撑系统设计见下表：楼板厚度支架高度模板及支撑体系200mm13.08m模板12厚木胶板龙骨次龙骨50mm100mm木方，间距300mm主龙骨48.33.6单钢管，间距900mm支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵距900mm，横距900mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端设垫板和底座，立杆上端采用可调支撑进行高度调节，立杆上端距U型托位置200mm处增加水平拉杆一道，次龙骨采用50100mm木方，间距3030、0mm，楼板支撑架体统一布置连成整体。支设层高超过8m，最顶一步加密水平杆并在竖向剪刀撑底部、中部和顶部设置水平剪刀撑，最上步加密一道双向水平钢管。图5.1 楼板模板设计平面图楼板支模架立杆剖面图见图5.2。 图5.2 楼板支模架立杆剖面图镟轮库与洗车机库立杆底部坐落在不同标高的地面上，立杆底部布置详图见图5.3与图5.4。图 5.3镟轮库立杆底部支设详图图 5.4洗车机库立杆底部支设详图控制中心、洗车机库、镟轮库、物资总库与综合楼支模架立杆平面布置图见图5.5、5.6、5.7、5.8、5.9与5.10。图5.5 控制中心区立杆平面布置图图5.6 控制中心区立杆平面布置图图5.7 洗车机库立杆31、平面布置图图5.8 镟轮库立杆平面布置图图5.9 物资总库立杆平面布置图图5.10 综合楼立杆平面布置图450800mm梁模板支撑体系构造构件名称规格模板及支撑体系450800模板12厚木胶板龙骨梁底次龙骨50100mm木方4根，间距均布；梁底设置2根承重立杆，布置在梁底中央，主龙骨48.33.6单钢管间距900mm。梁侧次龙骨50100mm，竖向布置，沿跨度方向每隔200mm布置一道；主龙骨48.33.6双钢管间距200mm；M14对拉螺栓布置3道，自下往上距梁底100+300+500mm，跨度方向间距600mm。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁柱立杆不共用，梁底立杆跨度方向间距9032、0mm，梁两侧立杆间距1000mm，梁底设置两根承重立杆，立杆间距450mm，承重立杆位于梁底中间,梁下横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆上端距U型托位置200mm处沿纵横向设置一道水平拉杆，立杆下端设垫板和底座，立杆上端采用可调支撑进行高度调节。图5.11 450800梁模板剖面图构件名称规格模板及支撑体系6001600模板12厚木胶板龙骨梁底次龙骨50100mm木方5根，间距均布；梁底设置2根承重立杆，主龙骨48.33.6单钢管间距900mm。梁侧次龙骨50100mm，竖向布置，沿跨度方向每隔150mm布置一道；主龙骨48.33.6双钢管间距250mm；M14对拉螺栓布置33、6道，自下往上距梁底100+350+600+850+1100+1350mm，跨度方向间距600mm。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁柱立杆不共用，梁底立杆跨度方向间距900mm，梁两侧立杆间距1200mm，梁底设置四根根承重杆，立杆间距1500mm,梁下横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆上端距U型托位置200mm处沿纵横向设置一道水平拉杆，立杆下端设垫板和底座，立杆上端采用可调支撑进行高度调节。图5.12 6001600梁模板剖面图构件名称规格模板及支撑体系3501000模板12厚木胶板龙骨梁底次龙骨50100mm木方3根，间距均布；梁底两根承重立杆，位于梁底中间，主34、龙骨48.33.6单钢管间距900mm。梁侧次龙骨50100mm，竖向布置，沿跨度方向每隔200mm布置一道；主龙骨48.33.6双钢管间距200mm；M14对拉螺栓布置4道，自下往上距梁底100+300+500+700mm，跨度方向间距600mm。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁柱立杆不共用，梁底立杆跨度方向间距900mm，梁两侧立杆间距900mm，梁底2道承重立杆，承重立杆位于梁底中间，立杆间距350mm,梁下横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆上端距U型托位置200mm处沿纵横向设置一道水平拉杆，立杆下端设垫板和底座，立杆上端采用可调支撑进行高度调节。图5.13 35、3501000梁模板剖面图梁支撑体系的剖面图见图5.14、5.15。图5.14 梁支撑体系剖面图图5.15 梁支撑体系剖面图六、模板支撑的构造要求（一）构造要求1、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200 mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3 mm，安装时应上下同心；2、在立柱底距地面200 mm高处，沿纵横水平向应按纵下横上的程序搭设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距；3、所有水平拉杆的端36、部均应与四周建筑物顶紧顶牢，无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。5、纵向水平杆采用对接连接，对接扣应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同跨内，两个不同步或不同跨的接头错开不小于500mm，各接头距主节点的距离不宜大于纵距的1/3。6、本工程个别区域立杆不落在同一平面内，将高处的扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差h不应大于1m，靠边坡上方立杆轴线到边坡的距离b不应小37、于500mm，见图6.1。图6.1（二）剪刀撑搭设要求剪刀撑的纵向接长应采用旋转扣件,所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测，要求达到4065Nm，过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。满堂脚手架均设剪刀撑，沿高支模区域外侧周圈梁设置由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑每道的宽度不应少于5跨，其宽度为46m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜在45 60之间。水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部交点平面、扫地杆处以及中间部位分别设置一道水平剪刀撑。剪刀撑斜杆用扣件固定在与之相交的横向水平杆上的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点38、的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆宜采用搭接，搭接长度不小于1.0m，并用3个扣件均匀布置固定，端部扣件离杆端的距离不小于100mm。（三）架体拉结构造要求为了施工的安全性，本工程先进行高支模标高梁以下结构柱的混凝土浇筑施工，以此作为整个架体的拉结基础，待结构柱混凝土强度达到设计强度70%以上时，方可作为支撑架水平拉结。框架柱四个角采用30303角钢进行保护。竖向拉结不小于2道，间距不大于1.5m。拉结方法见下图，拉结点的平面布置图如图6.4、6.5、6.6、6.7与6.8所示，拉结点竖向一步一拉结。图6.2 与柱连结平面示意图图6.3 架体抱柱做法示意图 图6.4 控制中心高支模部位拉结点39、平面布置图（#为拉结点位置）图6.5 洗车机库高支模部位拉结点平面布置图（#为拉结点位置）图6.6 镟轮库高支模部位拉结点平面布置图（#为拉结点位置）图6.7 物资总库高支模部位拉结点平面布置图（#为拉结点位置）图6.8 综合楼高支模部位拉结点平面布置图（#为拉结点位置）七、模板支撑体系施工要求（一）搭设要求根据建筑施工模板安全技术规范及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定，结合本工程的实际对模板的构造要求做以下规定。1、一般规定（1）模板安装前必须做好下列准备工作：A、审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。B、进行全面的技术交底，操作班40、组熟悉设计与施工说明书，并做好模板安装作业的分工准备。C、按照规范的规定和模板专项施工方案的要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。D、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。E、备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。F、现场模板支架操作人员必须持证上岗。2、模板施工符合下列规定（1）底座、垫板均应准确地放在定位线上；垫板应采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm、宽度200mm的木垫板。（2）模板及其支架在安装过程中，搭设临时抛撑做防倾覆的临时固定措施。（3）安装上层模板及其支架时下层楼板支架不得拆除应具有承受上层施工荷载的承载能41、力，上层支架立柱应对准下层支架立柱，并在立柱底铺设垫板及底座。（4）当现浇板跨度大于3.6m时，要求支模时跨中板应起拱，起拱高度为跨度的2，悬臂板按悬臂结构的4起拱，起拱高度不小于20mm。（5）本工程全部采用钢管立柱支模。3、安装模板应保证工程结构和构件各部分的形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。4、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。5、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，斜向立杆与满堂脚手架进行拉结确保支点稳定，支撑底脚位置在楼板上打眼放置短钢筋防止斜向立杆滑移。6、除设计图纸另有规定者外42、，所有垂直支架柱应保证其垂直，并满足脚手架搭设的技术要求使其不超过允许偏差。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30mm30用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法2满堂支撑架间距步距立杆间距2030钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差104剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣43、件的高差a500mm钢板尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3钢板尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢板尺扣件螺栓拧紧扭力矩（4065）Nm扭力扳手7、施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架及附件，不得随意拆除或移动。8、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。9、吊运模板时，必须符合下列规定：（1）作业前检查绳索、卡具、模板上吊环，必须完整有效，在升降工程中设专人指挥，统一信号，密切配合。（2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不少于2个吊点，水平吊运不少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并稳起稳落，待模板就44、位连接牢固后，方可摘除卡环。（3）吊运模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。（4）遇5级及以上大风时，停止一切吊运作业。10、木料堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周设置灭火器材。（二）搭设工艺1、梁模板安装工艺流程:2、楼板模板安装工艺流程: 3、支撑架的搭设流程：搭设顺序：铺设垫木板底座定位立杆定位摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装第一步纵横水平杆并与各立杆扣紧安装第二步水平杆安装第三步水平杆水平杆与框架柱拉接加设周围纵、横向剪刀撑。4、柱、梁、板砼浇筑顺序：施工中先进行柱浇筑，待竖向构件的砼达到拆模强度后，将模板拆除，模板拆除后将满堂架体与柱子进行有效拉结，在柱砼强度达到设45、计强度70%以上后再进行梁、板的砼浇筑，保证高支模架有坚固的水平支撑。（三）模板支撑系统的搭设与拆除1、架体搭设要求（1）架体地基：本工程基础采用柱下独立基础，基础底落至强夯处理后的复合地基上，基础进入持力层深度不小于300mm，压实系数不小于0.97，回填粉质粘土地基承载力特征值为150KPa。（2）立杆立杆底部铺设50mm厚的木垫板，宽度400mm，木垫板要铺平铺稳，所有立杆支撑位于底垫的中心，并与底部垫木和顶部梁底模板紧密接触，不得承受偏心荷载。立杆间距严格按照本方案设计的间距布置。立杆底部必须设置钢制底座，顶部必须设置U型托，U型托底部必须加设纵横水平杆，U型托伸出顶部纵横水平杆的自由46、悬挑高度不得大于200mm。立杆接长严禁采用搭接，必须采用对节扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。拉结点水平间距同柱距，竖向间距为步距，当搭设到拉接点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置拉接。架体基础如落在斜面上，应在架体基础平面位置预埋钢筋，将立杆底部套住钢筋从而限制立杆根部位移和旋转，并用楔形木块作垫块。（3）水平杆在立柱底距地面200mm高处沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一47、道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。该工程高支模区域高度在8-20米之间，在最顶部两水平杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。纵向水平杆在横向水平杆之下，采用直角扣件与立杆扣紧，纵横向水平杆长度不宜小于6m。纵横向水平杆采用对接扣件连接，搭接接头交错布置，不设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，并避免设在水平杆的跨中；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵48、距的1/3。同一排纵横水平杆的水平偏差不得大于1/300，四面架子的纵向水平高差不超过50mm。纵横向水平杆四周交圈用直角扣件与内外角部立杆固定。支模架必须设置纵向、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地面不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。脚手架必须设置纵向、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距立杆端部100mm处；横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。（4）剪刀撑剪刀撑的设置符合下列要求：满堂脚手架均设剪刀撑，沿高支模区域外侧周圈梁设置由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔8m左右设设由下至上的竖向连续式剪49、刀撑，剪刀撑每道的宽度不应少于5跨，其宽度为46m，水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部交点平面、扫地杆处以及中间部位分别设置一道水平剪刀撑。剪刀撑杆的接头必须采用搭接连接，搭接长度不小于0.5m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端部的距离不小于100mm。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。2、模板支撑体系的检查和验收模板支撑体系每搭设两步和搭设完毕后及混凝土浇筑前支撑体系在承受六级大风或雨后必须进行全面检查。由项目技术负责人组织本项目安全员、质检员及监理与建设单位的相关人员组织验收，验收合格后50、方准进入下道工序。模板支架的检查验收主要有以下项目：（1）架体的基础，是否达到本方案要求，是否按要求加设底座和垫板，上下层立杆是否同心，支撑板是否达到模板荷载设计强度等；（2）架体的步距，是否符合模板设计方案，纵横向水平杆设置位置是否正确，纵横向水平杆是否全设等；（3）立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的垂直度；（4）纵横杆的标高、水平度、横杆的交叉位置；（5）剪刀撑的位置、距离、角度和搭接、与地面、顶板顶实情况；（6）扣件的紧固程度，用力矩扳手挨个检查，使拧紧力矩在4065Nm；（7）满堂模板水平支撑周边应与已浇好的混凝土外墙、柱可靠连接；（8）满堂架所用的钢管、扣件及其他材料的材质证明和51、抽检记录；（9）可调托座（顶丝）的外伸长度200mm；图7.1 可调顶托（10）架体是否每两步与已浇筑混凝土的框架柱按本方案要求设置了拉结，连续扣件是否有松动。（11）底座是否松动，立杆是否符合要求。（12）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（13）施工过程中是否有超载的现象。（14）安全防护措施是否符合规范要求。（15）支撑体系和杆件是否有变形的现象。（16）模板支撑体系必须经验收检查合格，并办妥验收手续后，方可进入下道工序施工。模板支撑体系搭设完成后浇筑混凝土前，由建设单位、监理单位、施工单位联合对架体进行验收，达到要求签署混凝土浇筑令后方可浇筑混凝土。模板体系的最终验收除以上项目外，还必须符52、合本部分3、质量检查标准的要求。（17）施工单位应当根据论证审查报告修改完善专项方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师，建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。（18）施工单位严格按照专项方案组织施工，不得擅自修改、调整专项方案。（19）专项方案实施前，编制人员或项目技术负责人应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。（20）施工单位应当指定专人对专项方案实施情况进行现场监督和按规定进行检测。发现不按专项方案施工的，应当要求其立即整改；发现危及人身安全紧急情况的，应当立即组织作业人员撤离危险区域。施工单位技术负责人应当定期巡查专项方案的实施情况。（21）对于按规定需要验收的危险性较53、大的分部分项工程，施工单位、监理应当组织有关人员进行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入下一道工序。（22）检查验收组织人员：参与人员：监理单位：王长峰、季长城、庞伟施工单位：徐 宁、 李祥裕、李洪平3、质量检查标准依据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015及建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008和设计图纸的相关要求，对模板体系的检查项目如下：A、一般规定模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。B、模板安装主控项目安装54、现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承受能力，或加设支架；上、下支架的立柱应对准，并铺设垫板。C、模板安装一般项目模板接缝不应漏浆，在浇筑混凝土时，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，应全数检查承受模板荷载的水平杆与支架立杆连接的扣件。本方案中的混凝土梁大等于4m时均按跨度的2/1000起拱。模板安装允许偏差及检查方法项次项目国家规范标准允许偏差值（mm）检查方法1轴线位置柱、梁、墙5尺量2标高5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸柱、梁、墙5尺量4层高垂直层高不大于655、m8经纬仪或吊线、尺量大于6m105相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正-方尺、塞尺顺直-线尺注：1.本表引用规范号为GB50204-2015混凝土结构工程施工质量验收规范；2.检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。4、拆除要求（1）模板拆除的原则A、设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。B、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都56、有利。（2）模板拆除的一般要点：A、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。具体时间为梁侧及竖向构件模板应在砼浇筑21天后方可拆除。B、底模模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工及验收规范的有关条款。作业班组须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。底模的拆除时间应以同条件试块的强度为依据，另外，当该层楼板为高跨、大跨及上部楼层有高跨、大跨时，砼强度必须达到100%且上层砼浇筑完成后，同时经荷载验算本层楼板砼强度满足作为上部楼板支撑基础的条件下，方可拆除。C、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的57、效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。D、本工程大跨度范围内模板支撑不进行拆除，其它部位按照砼强度达到100%后进行拆模。E、本工程所有部位的模板支撑系统拆除必须经过项目技术负责人同意后方可拆除。（3）楼板、梁模板拆除工艺：A、工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板下调楼板模板支柱顶翼托螺旋23cm使模下降分段分片拆除楼板模板、钢楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统。B、拆除工艺施工要点：a、拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连。b、下调支柱顶翼托螺杆后，先拆钩头螺栓，以使平模与钢管脱开。然后再用钢钎轻轻撬动模板，58、或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬，每块模板拆下时，或用人工托扶放于地上。严禁使拆下的模板自由坠落于地面。c、拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端对称逐根下调，再接上条要求做后续作业。拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。（4）模板拆除应注意问题A、拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；模板支架拆除59、时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b、运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。B、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。C、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。D、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。E、严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。F、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、60、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。5、模板验收模板支设完成后质检员应对模板架体及模板的几何尺寸进行全面检查，自检完成后依据相关检查数据形成隐蔽资料后及时报请监理部门对模板搭设质量进行验收，验收合格经监理同意后方可进行下道工序施工。八、施工安全保证措施（一）模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构。1、专职安全生产管理人员本工程中设置三名安全员，李洪平、国云亭 为专职安全员， 安绪平为兼职安全员。2、特种作业人员本工程高支模脚手架由脚手架专业工人搭设，木工班组长进行指导，设置脚手架工人15 人，全部为持证上岗人员。3、成立现场质量领导小61、组组长：薛鹏副组长：董海龙、陈伟成员：刘吉斌、唐光东、李鹏云4、成立现场安全领导小组组长：李红平副组长：王涛、国云亭成员：安绪平、王尚坤、李阳（二）模板安装和拆除的安全技术措施1、模板支架搭设人员必须是经过按国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工，并持证上岗。2、模板支撑体系搭拆时，操作人员必须配备并正确使用安全帽、安全带、防滑鞋。安全帽和安全带要定期检查，不合格者弃用。3、模板体系构配件进场必须有出厂合格证或当年检验报告，安装前对所用部件进行全面认真检查，不符合要求者严禁应用在工程中。4、对支架所用扣件应采用扭矩扳手进行检查，合格后方可使用。5、支模过程62、中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中遇停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。6、模板体系搭拆前，均由项目技术负责人以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组对照书面交底进行上、下班的自检和互检。未经技术负责人批准，不得擅自对模板体系进行拆除。7、施工过程中的检查项目应符合下列要求：（1）垫木和底座应满足前述材料要求。（2）底座位置正确，顶托螺杆伸出长度控制在200mm以内。（3）立杆的规格尺寸和垂直度应符合前述要求，不得出现偏心荷载。（4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合本模板设计要求，固定安装可靠63、。8、搭拆模板体系，根据周围情况搭设脚手架或安全网并加设防护栏杆。交通要道的地方，设警示牌，派专人看管。9、多人共同操作时，必须密切配合、协调一致、互相呼应。传递模板、工具应用运输工具升降，不得乱扔。严禁拆下的模板自由坠落于地面，防止整块模板掉下伤人。10、临时用电线路的架设及模板支架防触电措施等，严格按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)的有关规定执行。11、模板体系搭拆作业要符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ89-91的有关规定。12、模板施工中设专人负责安全检查，发现问题及时报告现场负责人及技术部门处理。13、当遇大雨、6级以上大风及雷暴等恶劣天气时，应停64、止露天高处作业。5级及以上风力时，停止高空吊运作业。14、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材；在支架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。（三）浇筑混凝土前的模板体系的安全措施1、在浇筑混凝土前必须对架体进行全面检查，检查项目如下：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和杆件是否有变形的现象。2、混凝土浇筑前支撑体系在承受六级大风或雨雪后必须进行全面检65、查。3、在浇筑梁板混凝土前，由项目部、监理单位、建设单位对支撑体系全面检查，合格后方才开始浇筑混凝土，浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、工长对架体进行观测，随时观测架体变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。（四）钢筋安装过程中的安全措施1、钢筋安装期间，不准集中堆放钢筋。严禁拆除、移动模板支撑架中的支架和附件，以及安全防护设施。2、混凝土浇筑前必须完善钢筋（型钢）、预埋件及预留孔洞的隐蔽验收手续。3、模板体系搭设完成后，由操作班自检和项目部质量安全员复查，对复查中提出的问题，由操作班组整改。合格后组织建设、监理、施工三方建设人员检查，符合要求后办理验收手续，可进行混凝66、土浇筑。4、由安全员组织有关人员对起重机械、脚手架、安全防护设施、供电线路及电器全面检查，不符合要求的立即整修，以保证混凝土浇筑期间的生产安全。5、梁、板模板内落入的杂物及灰尘用空压机吸出。6、首先浇筑支模区范围内的结构柱混凝土，然后绑扎梁板钢筋，最后浇筑梁板混凝土。7、钢筋严禁集中堆放在高大支模架上，可以分散放置于单层模板支架上，人工分散就位。（五）混凝土浇筑过程中的安全措施模板体系经建设、监理、施工三方验收合格后，下混凝土浇筑令后，方可进行混凝土浇筑，混凝土浇筑采用汽车泵。1、该工程采取柱梁板分开浇筑的方式，首先浇筑高支模区范围内的结构柱、剪力墙混凝土，竖向构件浇筑后，达到一定强度，再行浇67、筑梁板。混凝土浇筑时应注意从中部开始对称浇筑，保持整个架体均衡受载。视梁的高度混凝土要分层浇筑，每层浇筑厚度不大于400mm，分层浇筑时上层混凝土应在下一层混凝土初凝前完成，不得在一端进行流淌式泵送。2、凝土浇筑均采用汽车泵。每段浇筑混凝土时按照先浇筑梁，分层浇筑，每层浇筑高度不超400mm，浇筑各梁时按着由梁中到梁端的顺序，整个区域按着由中跨梁到边跨梁的顺序浇筑，浇筑最后一层时按着中跨梁到边跨梁连同板一起浇筑至设计标高。两侧梁要同时对称浇筑，避免架体偏心承载。对于大梁，从梁中开始没纵向逐渐向两端浇筑，速度要放慢，浇筑至一半高度时，停歇1-2小时，然后再继续浇筑上层混凝土，并用振捣棒将上下层混68、凝土振捣密实。3、梁板混凝土浇筑施工时，混凝土浇筑时不要摊铺过厚，严格控制实际施工活荷载不超过模板设计活荷载。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除和移动。4、严格控制混凝土的坍落度，各区域控制在180200mm之间。5、避免出现物料集中的情况，使支撑架的各个部位受荷较为均匀、缓慢，不至于某个部位突然之间受荷过大而出现局部失稳；混凝土浇筑过程中注意从中部开始对称浇筑，保证整个架体对称均衡受力。6、浇筑过程中设专人用在架体外对高大模板支撑系统进行观测，一旦发现有松动、变形等异常情况，必须立即通知停止一切混凝土浇筑施工，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。7、在混凝土开始浇筑至强度达到1.2Mpa前69、，不准许任何人进入支撑体系内。 图8.1 控制中心高支模区域混凝土浇筑顺序图8.2 洗车机库高支模区域混凝土浇筑顺序图8.3 镟轮库高支模区域混凝土浇筑顺序图8.4 物资总库高支模区域混凝土浇筑顺序图8.5 综合楼高支模区域混凝土浇筑顺序（六）模板支撑体系的监测监控措施1、监测控制采用经纬仪、激光水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的垂直位移、水平位移是否有偏移。2、监测点的设置对截面较大的梁，选取边跨梁、中间隔道梁每梁上设三个监测点，做法：从梁底横向钢管焊接直径16钢筋，穿过模板向上高出楼面700mm，在500mm高度处涂上红油漆，作为监测的基准点。3、监测方法浇筑混凝土时，采用经纬仪、水70、准仪对高出楼面的钢筋进行进行观测。混凝土浇筑前，用水准仪、经纬仪观测红油漆位置，记下初始位值读数。在混凝土浇筑过程中，间隔20分钟同视观测，记下具体数值与原始值比较，如发现有较大变形，必须立即通知停止一切混凝土浇筑施工，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。4、观测要求初始值：监测工作的准备工作在混凝土浇筑前完成。在至少连续三次测得的数值基本一致后，才能将其确定为该项目的初始值。观测值：每个观测点应在混凝土浇筑到此位置前做第一次观测，第二次观测在混凝土梁板整平后观测。每个观测点观测完成后立即与初始值对照，观测值与初始值偏差超过5mm时，应将观测数据及时提交给施工技术人员作出判断。同一位置每次观测71、时符合下列要求：（1）采用相同的观测路线和观测方法；（2）使用同一监测仪器和设备；（3）观测人员相对固定。5、监测频率混凝土浇筑过程中，每20分钟观测一次。混凝土浇筑完成以后，每1小时观测一次，直至混凝土终凝。当出现监测项目的监测值变化量较大或速率加快时进一步加强监测，缩短监测时间间隔，加密观测次数，并及时向施工、监理和设计人员报告监测结果。6、 监测预警值：竖向：2cm；水平：1cm。高支模区域监测点布置图如下： 图8.6 高支模区域监测点布置图图8.7 高支模区域监测点布置图（七）高处作业控制措施在进行高处作业时，结合本模板支架特点，制定以下安全防护措施。1、高处作业人员，必须系好安全带。72、操作人员所使用的工具应随手放在工具袋内，进入现场必须戴安全帽。2、高处作业中所用的物料应该堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，也不可妨碍通行和装卸。3、施工中若发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，务必及时报告并立即处理解决。对危及人身安全的隐患，应立即停止作业。所有安全防护设施和安全标志等，任何人都不得毁损或擅自移位和拆除。4、对所有可能坠落的物体、物料应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。建筑垃圾应回收入袋送到地面，以免造成扬尘。一旦发生物体坠落及打击伤害要写出书面报告，并按有关规定加重处罚。5、夜间施工应有足够的照明。6、无安全防护的施工项目不得施工。防护必须在施工开始前完成，通风管道、竖井等洞口73、作为重点防护项目，严格按照防护标准要求做，大孔洞必须下挂安全网，楼板筋不断，孔洞加脚手板固定封闭，上面加横杆。7、避免物体打击。模板架杆搬运作业要轻拿轻放，规范作业，注意安全。应经常检查所用工具，确保安全有效，防止杆件坠下伤人。（八）安全防护措施模板支架施工过程中，有可能出现的危险因素有高空坠落、机械伤害、坍塌等，因此制定如下防护措施：1、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。采取的控制措施：脚手架作业面采取铺板，模板支架中间采取挂水平网等防护措施，且教育工人规范操作，勿猛拉猛撬。2、坍塌形成原因：堆料不规范，施工荷载过大，支撑体系基础不满足受力要求。采取的控制措施：应分散放料，并严格控制混凝74、土堆积厚度，严禁超过模板体系设计荷载。基础处理符合设计要求，达到要求的承载力。3、起重伤害形成原因：模板、钢管等吊运不规范。采取的控制措施：吊装时应吊物捆绑牢固。信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。经常检查吊索具，并且保持安全有效。遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。整个预防措施过程都必须安排有专门人员进行监控。4、 “三宝”、“四口”及临边防护。进入现场人员必须戴安全帽，悬空作业必须系安全带，高支模区域四周二层处应有防护栏和安全网，在现场不得穿硬底鞋、高跟鞋、拖鞋。现场作业按规定穿戴相应的防护用品、用具。本75、区域内没有楼梯。（1）通道口必须搭设坚固的防护棚，临边部位架设立网防护。（2）预留洞口应有防护，超过150cm的大洞口四周设防护栏杆，并在洞口下方张挂安全平网。（3）楼板及平台等处平面上的洞口，边长大于25cm，用坚实的盖板加以盖设。盖板应能防止挪动或移位。（4）边长50150cm的洞口，盖以用钢材制作的网格，先用扣件扣接钢管等，然后在网格上满铺竹笆或木板。（5）楼面板等处边长为2550cm的洞口，以及缺件临时形成的洞口，可用竹、木板作盖板加以盖设。盖板搁置时，四周要保持均衡，并设有固定其位置的措施，防止发生牵动。（6）墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口要加装开关式、工具式或固定式防护门。门栅网76、格的间距应不大于15cm。（7）实行全封闭施工。使用密目安全网进行全封闭围档，围档要严密整齐、安全可靠，所使用密目网不低于2000目，底层周围必须全封闭，并根据施工需要设置进出安全通道。危险区域要有醒目安全警示标志。5、按照图说明加设水平安全网，防止高空坠物伤人。（九）安全用电措施按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）运行现场施工用电，工地设配电室，大型设备用电处设分电箱，每台用电设备必须各自有专用配电箱，配电箱设专用防护棚。所有电源闸箱应有门、有锁、有防雨盖板、有危险标志。用电线路架设应符合规程规定。现场施工用电所铺设的地下电缆应做明显标志，注意保护，避免损坏。每台机械都要有77、专用开关箱，开关箱中装设触电保护器。用电设备按规定接地，熔丝搭配合理。1、配电室配电室门外开，高度不小于3m且高于配电箱500，建筑面积满足配电箱安装、维修与操作所需安全距离。2、配电线路形式选择（1）线路敷设方式根据该工程现场容量特点，机械设备多，集中负荷大等因素，决定选用放射式配电线路，可从现场临时配电间引出35个回路供现场设备机械及施工临时照明，这样可提高供电可靠性，发生故障不相互影响，而且维修方便，停电面小。但此种方式成本高。系统灵活性差，施工时应注意节约，灵活施工最大限度压缩投资。（2）系统保护方式按照TGJ46一2005进行施工。该工程采用TNS保护接零系统。并在首、中、尾电箱上做78、补充重复接地，且阻值不大于10。（3）电线敷设电线敷设必须按照TGJ462005进行施工，还应注意以下几点：1）尽量避免穿越交叉。且满足电缆与管道、道路、建筑物之间平行交叉时最小安全距离。2）移动式橡胶软电缆应注意不受到各种机械损伤外力砸伤及化学腐蚀。3）电缆选择应根据现场环境条件，选择适宜的电缆。4）电缆的截面应根据现场机械设备的额定电流选择能满足要求的截面，同时还必须考虑机械强度及电压降，必须使末端线路达到能保证机械设备正常运行允许的电压降。3、配电箱和开关箱（1）配电箱和开关箱选择必须是备案产品。（2）现场所有施工机械按三级配电两级保护配备开关箱，保证做到一机一箱一闸一保护。（3）总配电79、箱、分配电箱加设围栏防雨装置，设备电箱加设防雨措施，移动式电箱距地面高度不小于80cm，固定式电箱距地面高度140160cm。（4）现场所有的常用电气设备，必须按国标GB5019493用电安全规范进行施工安装。4、防雷接地（1）防雷接地引下线必须采用不小于10mm2的双色线，与接地体之间采用焊接接头，保证电气连接。（2）接地体必须采用长度不小于2.5m的镀锌管、角钢垂直打入地下。接地必须成组，三角形连接，每组的接地电阻不大于30。（3）用电设备的保护接地线必须并联接地严禁串联。如利用自然接地体必须保证其全长为完好电气通路。5、安全用电措施（1）建立技术交底制度。（2）建立安全检测制度，从临时用80、电工程施工开始定期对接地电阻、设备绝缘电阻、漏电保护器试路进行检测，以监视临时用电工程是否安全可靠，并做记录。（3）建立电气维修制度。加强日常和定期维修工作。及时发现和消除隐患，并作好维修工作记录，记载维修地点、时间、设备、内容及采取技术措施，维修人员处理结果等。（4）建立安全检查制度和评估制度，定期对现场用电安全情况进行检查评估。（5）建立安全用电责任制。对临时用电工程各部位的操作，监护、维修分片、分块、分机落实到人、并处以必要的奖惩。（6）建立安全教育和培训制度，定期对专业电工和各类用电人员进行用电安全教育和培训。经过考核合格者持证上岗，禁止无证上岗。6、临时用电防火措施（1）电气防火组织81、措施1）建立电气防火责任制，加强电气防火重点场所烟火管制，并设禁标志。2）建立易燃易爆和强腐介质管理制度。3）建立电气防火教育制度，经常进行电气防火知识教育宣传，提高整体素质。4）建立电气防火检查制度，发现问题及时处理。（2）电气防火技术措施1）合理配制多路保护器，对线路过载、短路故障实行有效保护。2）电气装置线路严禁堆放易燃易爆及强腐蚀介质。3）在电气装置相对集中如配电箱等场所配制绝缘灭火器。4）加强电气设备及线路绝缘监视检查防止相与相之间和相对地短路。5）所有配电箱必须保持道路畅通。（十）防火措施1、管理组织建立现场防火领导小组，统筹施工现场、生活区等消防安全工作，切实做好防火工作。2、防82、火教育（1）现场要有明显的防火宣传标志，每月对职工进行一次防火教育，定期组织防火检查，建立防火工作档案。（2）电工、焊工从事电气设备安装和电、气焊切割作业，要有操作证和用火证。动火前，要清除附近易燃物，配备看火人员和灭火用具。用火证当日有效，动火地点变换，要重新办理用火证手续。（3）施工材料的存放、保管，应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支搭。易燃易爆物品，应专库储存，分类单独存放，保持通风。3、消防安全措施（1）现场所设施工水池保持充满状态，兼做消防水池。在施工现场，每个楼梯部位每层设砂箱一个，消防锹两把，隔层设两个灭火器；每个楼梯处设消防水立管，每设置消防栓，确保消防安全。必须保证施工现83、场的消防应急通道畅通。（2）机电设备1）机电设备必须按照本部分安全用电措施要求运行。2）监督实施施工现场临时用电，特别是变压器、配电箱、开关箱的材质（不得使用木质箱框）设置，接地系统、电阻是否符合要求，施工现场电缆、电线是否架空或埋地敷设，不得直接在路面、地面敷设。3）在架空输电线路下面工作应停电。不能停电时，应有隔离防护措施。起重机不得在架空输电线路下面工作，通过架空输电线路时应将起重臂落下。4）行灯电压不得超过36V，在潮湿场所或金属容器内工作时，行灯电压不得超过12V。5）受压容器应配备相应的安全阀、压力表，并避免暴晒、碰撞；氧气瓶严防沾染油脂；氧炔气焊割，必须有防止回火的安全装置。6）84、电焊电焊机外壳，必须接地良好，其电源的装拆应由电工进行；电焊机要设单独的开关，开关应放在防雨的闸箱内，拉合时应带手套侧向操作；焊钳与把线必须绝缘良好，连接牢固，更换焊条应带手套；焊接储存过易燃、易爆、有毒物品的容器或管道，必须清除干净，并将所有孔口打开；更换场地移动把线时应切断电源，并不得手持把线爬梯登高；多台电焊机在一起集中施焊时，焊接平台或焊件必须接地，并应有隔光板；工作结束应切断焊机电源，并检查操作地点，确认无火灾隐患后，方可离开。7）气焊气焊操作人员必须遵守安全使用危险品的有关规定；氧气瓶与乙炔瓶所放的位置，距火源不得少于10m；乙炔瓶要放在空气流通好的地方，要立放固定使用，严禁卧放使85、用；施工现场附近不得有易燃物、易爆物品；装置要经常检查和维修，防止漏气；同时要严禁气路沾油，以防止引起火灾危险；使用乙炔瓶时，必须配备专用的乙炔减压器和回火防止器；每变换一次工作地点，都要进行上述要求检查。气焊工必须遵守下列安全操作要点：瓶阀开启要缓慢平稳，以防止气体损坏减压器；在点火或工作过程中发生回火时，要立即关闭氧气阀门，随后再关闭乙炔阀门；重新点火前，要用氧气将混合管内和残余气体吹净后进行。4、可燃可爆物资存放与管理易燃易爆物品应专库储存，分类单独存放，保持通风，用电符合防火规定，化学类易燃品和压缩可燃性气体容器等，应按其性质设置专用库房分类存放，其库房的耐火等级和防火要求应符合公安部86、制定的仓库防火安全管理规则，使用后的废弃物料应及时消除。用易燃易爆物品，必须严格防火措施，指定防火负责人，配备灭火器材，确保施工安全。5、明火作业1）使用电气设备和化学危险品，必须技术规范和操作规程，严格防火措施，确保施工安全，禁止违章作业。施工作业用火必须经防火领导小组审批，领取用火证，方可作业。用火证只在指定地点和限定时间内有效。2）具有火灾危险的场所禁止动用明火，确需动用明火时，必须事先向防火领导小组办理审批手续，并采用严密的消防措施，切实保证安全。3）现场生产，生活用火均应经防火领导小组批准，任何人不准擅自动用明火。使用明火时，要远离易燃物，并备有消防器材。4）现场设吸烟室，场内严禁吸87、烟。5）现场从事电气焊人员均应受过消防知识教育，持有操作合格证。在作业前办理用火手续，并配备适当的看火人员，看火人员随身应有灭火器具，在焊接过程中不准离开岗位。6、现场堆料防火措施材料堆放不要过多，垛之间应保持一定的防火间距，木材加工的废料要及时清理，以防自燃。施工材料的存放、保管，应符合防火安全要求，库房应用非燃材料搭设。识别施工现场的材料，哪些是可燃、易燃的固体、气体、液体物品，分别进行分类摆放到指定地点，现场使用也必须定点摆放，并标识烟火警告标志，配备消防器材。（十一） 临边及洞口防护措施1） 临边防护建筑物楼层临边四周，无围护结构时，必须设三道防护栏杆，或立挂安全网加一道防护栏杆。楼梯88、踏步及休息平台处，必须设三道牢固防护栏杆或用立挂安全网作防护。回转式楼梯间应支设首层水平安全网，每隔四层设一道水平安全网。临边防护栏杆杆件的规格及连接要求，应符合下列规范：钢筋横杆上杆直径不得小于16mm，下杆直径不得小于14mm，栏杆柱直径不得小于18mm，采用电焊或镀锌钢丝绑扎固定。钢管横杆及栏杆柱均采用48的管材，以扣件连接。 2） 洞口的安全防护对于边长小于250的洞口，必须用坚实的木板盖严，盖板应固定防止挪动移位，并进行标识警示。对于边长大于250小于1500的洞口，采用钢筋和木板防护，在洞口上加螺纹12钢筋网片，钢筋间距200mm，在钢筋上覆盖15mm木模板，用铁丝和钢筋绑扎牢固，89、铁丝的连接扣向下放置，防止绊人，模板和钢筋应超出洞口300mm。在木板边用水泥砂浆做成斜坡。 5米x 1.5米以上的孔洞，四周必须设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网。 墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口应加装开关式、工具式或固定式的防护门，门栅网格的间距不应大于15厘米，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。下边沿至楼板或底面低于80厘米的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2米时，应加设1.2米高的临时护拦。（十二）季节性施工措施混凝土工程季节施工期间，为保证施工程质量，对混凝土搅拌、运输、浇筑及养护作如下要求：雨季施工安全措施：雨季进行作业，主要做好防触电、防雷、防坍塌等的工作。 1 大风、汛期和雨季施工90、措施(1)针对项目施工区域春秋两季季节风较大，编制有针对性的应急预案和演练计划,并进行演习、评价以检查防汛应急预案的有效性。(2)现场备齐各类排水泵、潜水泵等防汛专用物资，以备暴雨来临时抽水、排水之需。(3)项目部成立防汛领导小组，各专业工地现场成立防汛队伍，并设专用电话24小时值班，落实责任制，保证防汛组织的健全及快速反应能力。(4)汛期加强值班，项目领导亲自参加，随时应付突发事件的发生。(5)大风和汛期来临之前，现场大型机械、照明灯塔等避雷检测工作完成。(6)大型起重式机械工作时，当风速达5级以上时，停止高处吊装作业，风力达到6级，停止一切吊装作业，并停好、锁定各类起重机,确保起重机和人身91、安全。(7)遇有雷雨等恶劣气候，使起重指挥人员听不见或看不清工作地点，操作人员看不清指挥信号时，不得进行起吊作业。(8)大风来临之前，要对施工现场的施工机械进行一次检查，落实各项防风措施,对设备、材料堆放场的防雨措施、临建设施补增抗风、固定措施。(9)当风力6级以上时，要做好各类吊车防护措施，大型履带吊伸臂扑到地面上。2 防雷击及防触电措施(1)雨季来临前，对施工及生活用电源盘、电气设备的金属外壳等接地装置，进行全面的检查测试，不合安全要求的进行及时处理，并做好检查处理记录备查。(2)雷雨季来临前，对存放易燃、易爆物品库区的防雷装置(避雷针)进行全面检查测试，不合要求的进行及时处理，保证避雷设92、施的可靠性。(3)加强对电动工具的绝缘及漏电保护器可靠性的检查工作，对发现问题的电动工具及漏电保护器及时予以更换及维修处理。3 防坍塌：搞好脚手架、井字架的排水工作，防止沉陷倾斜。坑、槽、沟两边要放足边坡，危险部位要另外支撑，搞好排水工作，一发现紧急情况，应马上停止土方施工。九、施工应急救援预案（一）施工应急救援组织体系1、组长职责：（1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；（2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确93、保任何伤害者都能得到足够的重视；（4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；（5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；（6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。（7）联系人： 李洪平 联系方式：2、副组长(即现场管理者)职责：（1)评估事故规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失； (2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动； (3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； (4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（5）联系人：国云亭 联系方式：3、组员职责：在组94、长的带领指挥下对事故进行救援抢救。（二）危险源分析及处理措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。主要应急因素应急因素应急准备应急处理物体打击安全教育、安全交底执行建筑安装工程安全技术规程现场急救、报救护中心、报应急办公室机械伤害执行机械设备使用、维护、保养管理办法建筑安装工程安全技95、术规程断电、现场急救、报救护中心、报应急办公室触电执行建筑施工临时用电安全技术规范断电、现场急救、报救护中心、报应急办公室高处坠落执行建筑施工高处作业安全技术规程现场急救、报救护中心、报应急办公室火灾配备救火器具、执行公司消防安全管理办法消防预案现场急救、报119、报应急办公室起重伤害执行机械设备使用、维护、保养管理办法*省建筑施工起重机械拆装安全管理办法现场急救、报救护中心、报应急办公室模板支架坍塌公司安全生产管理制度现场急救、报救护中心、报应急办公室（三）针对危险因素制定的应急预案（1）模板、脚手架坍塌事故应急救援本项预案是高大模板施工的关键性措施，主要应急程序及处理措施如下：分工协作，有96、序进行将应急救援人员分成三队：第一队：主要任务为带领工人清理架管、模板；第二队：主要任务为搬抬受伤工人、做初步救护；第三队：主要任务为组织疏散处于危险地带人员到安全地带。培训和演练项目经理负责主持、组织现场施工人员在施工前进行一次按“安全事故应急响应“的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。应急物资的准备、维护、保养应急物资的配备：简易单架、跌碰损伤药品、包扎纱布，铁锹、镐、气割工具等救灾工具。各种应急物资要配备齐全，放于仓库，并加强日常管理。应急响应97、应急救援小组实行24h值班a. 当施工现场的监控人员发现模板支架变形较大或发出异常声音时，应立即报告给应急救援领导小组组长，并立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。b. 一旦发生模板、脚手架坍塌事故，立即拨打120急救电话，以备对伤者及时抢救，同时尽快疏散人员到安全区域进行清点人员，确定有无人员受伤。当模板支架发生坍塌后，造成人员被埋、被压的情况，立即逐级报告给主管部门，在确认不会再次发生危险的情况下立即展开救险工作。使用撬杠和切割机、气割截断钢管，人工或塔机搬运至附近空地；对受伤人员进行简单包扎救护；对面临可能再次坍塌威胁的，立即组织人员撤离，对危险区域进行围挡。救援人员用担架98、把伤员抬至平地，医务救援人员进行简单的医学检查和抢救，待“120”救护车赶到，进行现场急救或送医院。c. 当少部分模板支架坍塌时，现场抢救组专业救护人员要进行挖掘，并注意不要伤及被埋人员；当建筑物整议体倒塌时，造成特大事故时，由市应急救援领导小组统一领导和指挥，各有关部门协调作战，保证抢险工作有条不紊的进行。要采用吊车、挖掘机进行抢救，现场要有指挥并监护，防止机械伤及被埋或被压人员。d. 被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，到医院后组织医务人员全力救治伤员。e. 当核实所有人员获救后，将受伤人员的99、位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。f. 对在模板支架坍塌死亡的人员，由企业及上级主管部门善后处理组负责对死亡人员的家属进行安抚，伤残人员安置和财产理赔等善后处理工作。g. 事故后处理工作查明事故原因及责任人。以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡：人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位；制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生；组织所有人员进行事故教育；向所有人员进行事故教育；向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。（2）火灾事故应急救援施工现场发生火灾后，迅速组织扑救和人员疏散。现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并100、立即通知公司保卫处；消防组接到报警后立即到现场组织扑救；报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作，同时通知保卫处立即到达现场组织抢救；组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；安排人员管理现场，减少材料和工具的损失；发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；在火灾现场如有易爆物品，首先转移该物品，以防止爆炸的发生；如电器起火应首先切断电源再组织扑救；如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；在扑救燃烧产生有毒物质101、的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下传上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。（3）高处坠落和物体打击事故应急救援一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。迅速排除致命和致伤因102、素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应经专业培训后合格的人员就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。立即调动车辆将伤员送往医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。根据事故发生的原因，对存有隐患的部位实施整改。召集现场管理人员和操作工人103、参加的专题安全生产会议。（4）触电事故应急救援如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。触电者脱离电源后马上进行抢救，同时拨打120，送往最近的医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。吸取事故教训，提高施工人员的安全意识。对施工现场供电线路及电器全面检查，彻底整改。（5）机械伤害事故应急救援一旦104、发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。尽快调动车辆立即送往医院。事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。对施工现场的所有机械，认真检查，排除隐患，消除带病作业，备齐防护设施，达到运转正常。（6）火灾事故应急救援施工现场发生火灾后，迅速组织扑救和人员疏散；现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司保卫处；消防组接到报警后立即到现场组织扑救；报警时一定要讲清发生火灾的105、部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；同时通知保卫处立即到达现场组织抢救；组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；安排人员管理现场，减少材料和工具的损失；发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；在火灾现场如有易爆物品，首先转移该物品，以防止爆炸的发生；如电器起火应首先切断电源再组织扑救；如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；在扑救火灾的过程中，始终坚持救人106、第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下传上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。距离本工程最近的医院为 ：济南市长清区人民医院、长清区平安镇医院 。（四） 应急培训与应急演练一、应急培训（1）应急培训包括4方面基本内容 报警。疏散。火灾应急培训。不同水平应急者培训。具体培训中通常将应急者分为5种水平进行培训，每一种水平都有相应的培训要求：a初级意识水107、平应急者；b初级操作水平应急者；c危险物质专业水平应急者；d危险物质专家水平应急者；e事故指挥者水平应急者。（2）应急训练的基本内容主要包括基础训练、专业训练、战术训练和自选科目训练4类。 基础训练。基础训练是应急队伍的基本训练内容之一，是确保完成各种应急救援任务的前提基础。基础训练主要是指队列训练、体能训练、防护装备和通讯设备的使用训练等内容。训练的目的是使应急人员具备良好的战斗意志和作风，熟练掌握个人防护装备的穿戴，通讯设备的使用等。 专业训练。专业技术关系到应急队伍的实战水平，是顺利执行应急救援任务的关键，也是训练的重要内容。主要包括专业常识、堵源技术、抢运和清理消毒，以及现场急救等技术108、。通过训练使救援队伍具备一定的专业救援技术，有效地发挥救援作用。 战术训练。战术训练是救援队伍综合训练的重要内容和各项专业技术的综合运用，是提高救援队伍实践能力的必要措施。战术训练可分为班（组）战术训练和分队战术训练。通过训练，使各级指挥员和救援人员具备良好的组织指挥能力和实际应变能力。 自选课目训练。自选课目训练可根据各自的实际情况，选择开展如防化、气象、侦检技术、综合演练等项目的训练，进一步提高救援队伍的求援水平。二、 应急演练施工现场会发生诸多不确定和危险的因素，所以要根据危险源的判断和制定的应急预案进行应急演练，应急演练的内容主要包括以下几个方面：（一）、事故报告。在这个环节最重要的就109、是人员伤亡情况的报告（必定现在事故处理的第一要务是救人）。（二）、相互分工与配合。确定的事故第一发现人是事故第一时间（班长、部门负责人或其他指挥人员到达现场前）的指挥者，要确定参与救援人员的分工。所以，所有员工都应熟知不同类别事故第一时间应要做哪些事。现场（总）指挥，要演练如何调动人力物力资源进行人员救援和事故控制。参演人员职责一定要明确，该逃生的就逃生，该去抢救的才去抢救（不具备相关能力的人员是不得参与抢救的），该运送物资的就去搬物资。（三）、救援知识。伤者的伤情判断，不同伤情的急救能力（中毒急救、外伤、心肺复苏等等）、应急物资器材的使用方法等等。（四）、应急恢复。这个是经常在应急演练中被忽110、视的环节，经常是应急救援已结束，指挥就宣布应急演练结束，参演人员自行恢复场地。这个也是不对的，应急恢复阶段也是需要演练的。在应急演练策划时，一定要基于实际岗位（即基于情景构建）。比如不要让生产调度去干灭火的事，他是要履行岗位职责，比如调动物资、分配人员等等；专兼职应急救援队员就是救援和控制事态。演练的基础在于预案，要突出职责明确、分工清晰。还在于平时的培训，只有职工基础知识达到了一定的程度，演练才更具有实际意义。（五）应急物资及装备1、应急措施：抢救组到达出事地点，在组长指挥下分头进行工作。（1）首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源。人员伤亡情况；商定抢救方案后，副经理向项目总工请111、示汇报批准，然后组织实施。（2）防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。如果在夜间，接通必要的照明灯光；（3）抢险组在排除架体继续倒塌危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边及时进行止血包扎，用担架将伤员抬到车上送往医院。2、应急物资与装备保障应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。安全事故应急常用物资和设备有：（1）常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。（2）抢险112、工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工工具。（3）应急器材：架子管、安全帽、安全带、防毒面具、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等。（4）设备：小轿车2辆。3、高空坠落预防措施：层高中间加设水平安全网用于预防高空坠落事故发生。十、文明与环境保护措施1、夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。2、现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站,做到工完场清。3、整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。4、木工棚搭设采取全封闭措施,电锯电刨晚22时至次日6时不许作业。5、施工现场布置临时施工机具，堆放材料、成品113、半成品，埋设临时管线和电路等，必须严格按照施工平面图的要求布置。6、加工场地实行封闭管理，禁止施工人员进入作业区。十一、计算书（一）计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范（GB50017-2003）木结构设计规范（GB50005-2003）混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008计算软件：品茗施工安全设施计算软件（二）高支模区域板支模计算200mm厚板模板计算书 一、面板验114、算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/mq1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.2)1=5115、.53kN/mq1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/mq20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/mp0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN正常使用极限状态q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.2)15.12kN/m计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.15.530.32+0.1173.150.320.083kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10116、.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.083，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/240008.419N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6775.123004/(10010000144000)=0.195mm 0.195mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 二、小梁验算 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24117、+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.40.72.50.3=2.669kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.2)0.3=1.724kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.7240.92+0.1250.9450.920.27kN118、m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.92+0.2033.150.9，0.1250.0970.92+0.1883.150.90.581kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.6690.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.27，0.581，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/83330=9.487N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活119、L0.6251.7240.9+0.6250.9450.91.501kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.9+0.6883.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.6690.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.501，2.222，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(250100)0.952N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.2)0.31.596kN/120、m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.5969004/(1009350416.67104)0.14mmL/250900/2503.6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=1.5962504/(89350416.67104)0.02mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 三、主梁验算 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.121、2)+1.40.71.50.32.409kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.2)0.32.012kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.2)0.31.656kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.4090.92.71kN 按悬臂梁，R12.4090.250.602kN RmaxRmax，R12.71kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.122、25q2L1.251.6560.91.863kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.6560.250.414kN RmaxRmax，R11.863kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.728106/4790=151.971N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.6261000/45724.62N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.95123、0mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.832mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.822kN，R2=7.785kN，R3=8.989kN，R4=5.214kN 图二 支座反力依次为R1=6.458kN，R2=8.447kN，R3=8.447kN，R4=6.458kN 四、可调托座验算 按上节计算可知，可调托座受力N8.989kNN30kN 满足要求！ 五、立柱验算 1、长细比验算 =h/i=1600/15.9=100.629=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2124、008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.910.3 = 2.129kN/m 同上四六步计算过程，可得： R16.913kN，R27.465kN，R37.944kN，R45.707kN =l0/i=1600.000/15.9=100.629 查表得，1=0.588 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max6.913,7.465,7.944,5.707+0.91.20.1513.08=10.063kN f=N/(1A)10.063103/(0.588457)=37.448N/mm2=205N/mm2 125、满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.2430.91.62/100.063kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max6.913,7.465,7.944,5.707+0.91.20.1513.08+0.063/0.9=10.133kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.133103/(0.588457)+0.063106/4790=50.861N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 六、立柱地基基础验算 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.133/(0.90.1)112.589kPafak150kPa 满足要126、求！（三）高支模区域梁模板支模计算450800梁底模板计算书 设计简图如下：平面图立面图 一、面板验算取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.3127、50.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.124.9080.152+0.1171.7640.1520.061kNm Mmax/W0.061106/240002.529N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67720.51504/(10010000144000)0.049mm128、L/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.424.9080.15+0.451.7640.151.614kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.124.9080.15+1.21.7640.154.427kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.420.50.151.23kN R2=R3=1.1q2L=1.120.50.153.382kN 二、小梁验算 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.614/11.614kN/m 梁底面板传129、递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max4.427,4.427/1= 4.427kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.614/11.614kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/3 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.13)=0.407kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.13)=0.407kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)130、0.13)+1.40.72(0.5-0.45/2)/21=0.905kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.5-0.45/2)/21=0.905kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.614+0.036+0.407+0.905=2.962kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.427+0.036=4.464kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.614+0.036+0.407+0.905=2.962kN/m131、 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.962,4.464,2.962=4.464kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.23/11.23kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max3.382,3.382/1= 3.382kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.23/11.23kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/3 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.13)=0.335kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8132、-0.13)=0.335kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.5-0.45/2)/21=0.517kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.5-0.45/2)/21=0.517kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.23+0.03+0.335+0.517=2.112kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.382+0.03=3.412kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.23+0.03+0.335+0.517=2.112kN/m 小梁最大荷载q=133、Maxq左,q中,q右=Max2.112,3.412,2.112=3.412kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.4640.92，0.54.4640.220.452kNm =Mmax/W=0.452106/83330=5.424N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.4640.9，4.4640.22.511kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5111000/(250100)0.753N/mm2=1.134、78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5213.4129004/(1009350416.67104)0.299mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)3.4122004/(89350416.67104)0.018mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.4640.9,0.3754.4640.9+4.4640.2=5.022kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.332kN,R2=5.0135、22kN,R3=5.022kN,R4=3.332kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.4120.9,0.3753.4120.9+3.4120.2=3.838kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.376kN,R2=3.838kN,R3=3.838kN,R4=2.376kN 三、主梁验算 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.753106/4790=157.115N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.354kN max=2Vmax/A=28.3541136、000/45736.56N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.524mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=8.354kN，R2=8.354kN 四、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR1，R28.354kNN30kN 满足要求！ 五、立柱验算 1、长细比验算 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.060.91.62/100.016kNm 3、稳定性计137、算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92124.408kN/m 2)小梁验算 q1max1.481+0.91.2(0.3-0.1)0.45/3+0.5(0.8-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.5-0.45/2，0.5-0.45/2/21，4.061+0.91.2(0.3-0.1)0.45/3=4.094kN/m 同上四六计算过程，可得： R17.52kN，R27.52kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+0.91.20138、.15(8.85-0.8)+Mw/lbmax7.52，7.52+1.304+0.016/0.458.859kN fN/(A)+Mw/W8858.937/(0.588457)+0.016106/479036.308N/mm2f205N/mm2 满足要求！六、立柱地基基础计算 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.859/(0.90.15)65.622kPafak150kPa 满足要求！450800梁侧模板计算书一、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2 承载139、能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2二、面板验算 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m Mmax0.125q1l20.12525.8480.220.129kNm Mmax/W0.129106/240005.385N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正11140、9.219.2kN/m max519.22004/(38410000144000)=0.278mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=25.8480.25.17kN 正常使用极限状态 Rql=19.20.23.84kN 三、小梁验算 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=5.17kN/m Mmax/W0.075106/833300.897N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.8871000/(210050)0.266N/mm21.66N/mm2 满足141、要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=3.84kN/m max0.021mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.766kN 正常使用极限状态 Rmax=1.312kN 四、主梁验算 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.766kN/m Mmax/W0.706106/4790147.437N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max=142、2Vmax/A=20.8871000/45715.457N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.312kN/m 1max0.257mm600/400=1.5mm 2max0.572mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=5.858/1=5.858kN 五、对拉螺栓验算 可知对拉螺栓受力N0.955.8585.565kNNtb17.8kN 满足要求！6001600梁底模板计算书设计简图如下：平面图立面图 一、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=143、10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.457kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.694kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b144、1(0.1+(24+1.5)1.6)140.9kN/m计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10749.6940.152+0.1211.7640.1520.124kNm Mmax/W0.124106/240005.185N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63240.91504/(10010000144000)0.091mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39349.6145、940.15+0.4461.7640.153.047kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14349.6940.15+1.2231.7640.158.844kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92849.6940.15+1.1421.7640.157.22kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39340.90.152.411kN R2=R4=1.143q2L=1.14340.90.157.012kN R3=0.928q2L=0.92840.90.155.693kN 二、小梁验算 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁146、线荷载：q1左R1/b=3.047/13.047kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max8.844,7.22,8.844/1= 8.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.047/13.047kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/4 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.6-0.13)=0.893kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.6-0.13)=0.893kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2147、(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.6-0.6/2)/21=0.988kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.6-0.6/2)/21=0.988kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.047+0.036+0.893+0.988=4.965kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.844+0.036=8.88kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+148、q4右 =3.047+0.036+0.893+0.988=4.965kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.965,8.88,4.965=8.88kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.411/12.411kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max7.012,5.693,7.012/1= 7.012kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.411/12.411kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10149、.5(1.6-0.13)=0.735kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.6-0.13)=0.735kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.6-0.6/2)/21=0.564kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.6-0.6/2)/21=0.564kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.411+0.03+0.735+0.564=3.741kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.012+0.03=7.042kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3150、右+q4右 =2.411+0.03+0.735+0.564=3.741kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.741,7.042,3.741=7.042kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1258.880.92，0.58.880.220.899kNm =Mmax/W=0.899106/83330=10.79N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6258.880.9，8.880.24.995kN max=3151、Vmax/(2bh0)=34.9951000/(250100)1.499N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5217.0429004/(1009350416.67104)0.618mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)7.0422004/(89350416.67104)0.036mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.880.9,0.3758.880.9+8.880.2=9.99kN 152、同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.586kN,R2=9.99kN,R3=8.163kN,R4=9.99kN,R5=5.586kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.0420.9,0.3757.0420.9+7.0420.2=7.922kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.209kN,R2=7.922kN,R3=6.438kN,R4=7.922kN,R5=4.209kN 三、主梁验算 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.757106/4790=158.079N/mm2f=205N/153、mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax14.071kN max=2Vmax/A=214.0711000/45761.582N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.334mmL/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=19.657kN，R2=19.657kN 四、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR1，R219.657kNN30kN 满足要求！ 五、立柱验算 1、长细比验算 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588154、 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.090.91.62/100.024kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.92146.44kN/m 2)小梁验算 q1max2.756+0.91.2(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.6-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.6-0.6/2，0.6-0.6/2/21，7.989+0.91.2(0.3-0.1)0.6/4=8.022k155、N/m 同上四六计算过程，可得： R117.627kN，R217.628kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+0.91.20.15(8.85-1.6)+Mw/lbmax17.627，17.628+1.174+0.024/0.418.861kN fN/(A)+Mw/W18860.787/(0.588457)+0.024106/479075.199N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 六、立柱地基基础计算 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)18.861/(0.90.15)139.71kPafak150kPa 满足要求！6001600梁侧模板计算书一、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标156、准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.6min34.213，38.434.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.21+1.40.9244.085kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m2二、面板验算 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08544.085kN/m Mmax0.125q1l20.12544157、.0850.1520.124kNm Mmax/W0.124106/240005.166N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.2134.21kN/m max534.211504/(38410000144000)=0.157mm150/400=0.375mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=44.0850.156.613kN 正常使用极限状态 Rql=34.210.155.131kN 三、小梁验算 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.613kN/m Mmax/W0.048106/833300.571N/mm2f15.158、44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.8931000/(210050)0.268N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=5.131kN/m max0.006mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.687kN 正常使用极限状态 Rmax=1.309kN 四、主梁验算 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.687kN/159、m Mmax/W0.506106/4790105.658N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max=2Vmax/A=20.8931000/45717.811N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.309kN/m 1max0.335mm600/400=1.5mm 2max0.357mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=7.444/1=7.444kN 五、对拉螺栓验算 可知对拉螺栓受力N0.957.160、4447.072kNNtb17.8kN 满足要求！3501000梁底模板计算书设计简图如下：平面图立面图 一、面板验算 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h161、b0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12532.8680.17520.126kNm Mmax/W0.126106/240005.243N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52125.61754/(10010000144000)0.087mmL/250175/2500.7mm 满足162、要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37531.1040.175+0.4371.7640.1752.176kN R2=1.25q1L=1.2532.8680.1757.19kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37525.60.1751.68kN R2=1.25q2L=1.2525.60.1755.6kN 二、小梁验算 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.176/12.176kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max7.19163、/1= 7.19kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.176/12.176kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.35/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.13)=0.529kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.13)=0.529kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.45-0.35/2)/21=0.905kN/m 梁右侧楼板传递164、给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.45-0.35/2)/21=0.905kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.176+0.043+0.529+0.905=3.652kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.19+0.043=7.232kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.176+0.043+0.529+0.905=3.652kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.652,7.232,3.652=7.23165、2kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.68/11.68kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.6/1= 5.6kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.68/11.68kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/2 =0.035kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.13)=0.435kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.13)=0.435kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.45-0.3166、5/2)/21=0.517kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.45-0.35/2)/21=0.517kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.68+0.035+0.435+0.517=2.667kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.6+0.035=5.635kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.68+0.035+0.435+0.517=2.667kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.667,5.635,2.667=5.635kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂167、梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.2320.92，0.57.2320.220.732kNm =Mmax/W=0.732106/83330=8.787N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.2320.9，7.2320.24.068kN max=3Vmax/(2bh0)=34.0681000/(250100)1.22N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.6359004/(10093168、50416.67104)0.494mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)5.6352004/(89350416.67104)0.029mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.2320.9,0.3757.2320.9+7.2320.2=8.136kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.109kN,R2=8.136kN,R3=4.109kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.169、6350.9,0.3755.6350.9+5.6350.2=6.339kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3kN,R2=6.339kN,R3=3kN 三、主梁验算 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.712106/4790=148.631N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.177kN max=2Vmax/A=28.1771000/45735.786N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.239mmL/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反170、力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=8.177kN，R2=8.177kN 四、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR1，R28.177kNN30kN 满足要求！ 五、立柱验算 1、长细比验算 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0640.91.62/100.017kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN171、/m 2)小梁验算 q1max1.988+0.91.2(0.3-0.1)0.35/2+0.5(1-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.45-0.35/2，0.45-0.35/2/21，6.544+0.91.2(0.3-0.1)0.35/2=6.582kN/m 同上四六计算过程，可得： R17.314kN，R27.313kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+0.91.20.15(12.37-1)+Mw/lbmax7.314，7.313+1.842+0.017/0.359.203kN fN/(A)+Mw/W9203.216/(0.588457)+172、0.017106/479037.798N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 六、立柱地基基础计算 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.203/(0.90.15)68.172kPafak150kPa 满足要求！3501000梁侧模板计算书一、荷载组合 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 二、面板验算 173、梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承131.6831.68kN/m Mmax0.125q1l20.12531.680.220.158kNm Mmax/W0.158106/240006.6N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max5242004/(38410000144000)=0.347mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=31.680.26.336k174、N 正常使用极限状态 Rql=240.24.8kN 三、小梁验算 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.336kN/m Mmax/W0.092106/833301.099N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.0761000/(210050)0.323N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.8kN/m max0.029mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax2.153kN 正常使用极限状态 Rmax175、=1.631kN 四、主梁验算 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=2.153kN/m Mmax/W0.409106/479085.473N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max=2Vmax/A=21.0761000/45717.12N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.631kN/m 1max0.319mm600/400=1.5mm 2max0.057mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=7.141/1=7.141kN 五、对拉螺栓验算 可知对拉螺栓受力N0.957.1416.784kNNtb17.8kN 满足要求！