1、编号：SJHN.JZY-XX文化行政中心工程综合楼高支模支撑系统安装施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第1章、 编制依据3第2章、 工程概况32.1 建筑设计概况3结构设计概况4第3章、 高支模方案设计43.1 材料43.2 方案设计5第4章、 高支模方案计算64.1 情况一高支模计算书64.1.1 底模及钢管支撑计算书64.1.2 梁侧模板计算书134.1.3 基础承载力计算194.2 情况二高支模计算书194.2.1 底模及钢管支撑计算书194.2.2 梁侧模板计算书264.2.3 地基承2、载力计算324.3 情况三高支模计算书33一、 楼板底木方的计算34二、 楼板底托梁的计算36三、 门架荷载标准值37四、 立杆的稳定性计算38五、 地基承载力计算404.4 情况四高支模计算书40一、 模板面板计算41二、 立杆的稳定性计算42三、 梁底支撑木方的计算43四、 梁侧模板面板的计算46五、 梁侧模板内龙骨的计算48六、 梁侧模板外龙骨的计算50七、 对拉螺栓的计算51八、 地基承载力计算51第5章、 高支模的施工管理525.1 高支模系统施工管理机构525.2 高支模施工注意问题52第6章、 高支模施工方法536.1 门式架支撑系统安装536.1.1 施工顺序536.1.2 安3、装546.2 扣件式钢管脚手架支撑系统安装556.2.1 施工顺序556.2.2 安装566.3 梁、板模板安装576.4 验收及拆除的批准程序586.5 高支模的拆除586.6 安全技术措施606.7 预防坍塌事故的技术措施626.8 预防高空坠落事故安全技术措施626.9 预防重物击打事故安全技术措施63第7章、 混凝土浇筑方法及技术措施647.1 施工部署647.2 施工方法64第8章、 监测措施66第9章、 应急救援预案679.1 概况679.2 机构设置689.3 报警救援及其他联络电话，见下表：689.4 人员分工与职责699.5 应急救援工作程序699.6 应急救援方法699.64、.1 高空坠落应急救援方法：699.6.2 模板、坍塌应急救援方法：709.6.3 物体打击应急救援方法：70第1章、 编制依据1.建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；3.木结构设计规程GB50005-2003；3.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；4.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；5.施工结构计算方法与设计手册；6. XX一建企业标准GDYI-GZ-01-09-2003；7. 本工程有关施工图纸等。第2章、 工程概况序号项 目内 容1工程名称XX文化行政中心2建设地5、点XX镇XX村3建设单位4设计单位5建筑结构类型框架结构6总建筑面积m27工程内容土建、水电8工程质量标准工程质量标准：合格9工期要求本工程施工总工期为365个日历日。2.1 建筑设计概况 本项目工程为XX文化行政中心工程，位于XX镇XX村，XX省XX建筑安装工程（集团）有限公司承建。本项目部为XX省XX建筑（集团）XX文化行政中心工程项目，使用功能是公共文化行政中心，XX市XX镇XX股份经济联合社拨款兴建，XX市XX建筑规划设计院公司设计，XX地质工程勘察院勘察，XX市XX工程建设监理有限公司监理，XX省XX建筑安装工程（集团）有限公司总承包单位。文化行政中心占地面积为，建筑面积为。其层高分6、别有m、m、4m、m。 本项目工程文化行政中心属于建筑抗震类别为丙类，抗震烈度为7度，结构体系为框架结构，结构安全等级为二级，结构重要性系数为1。结构设计概况 二层.，二层楼板处梁截面尺寸为300mm600mm、300mm800mm、300mm900mm、350mm800mm、300mm1600mm，最大梁截面300mm1600 mm，梁跨度m。最大楼板厚度150 mm，板最大跨度m。 三层高度为m，梁截面尺寸从250mm700mm、300mm500mm、300mm600mm、300mm800mm、00mm900mm、300mm1000mm、400mm600mm、400mm1500mm、6007、mm1700mm不等，最大梁截面600mm1700 mm，梁跨度8.5m。最大楼板厚度150 mm，板最大跨度m。 四-九层高度为4m，梁截面尺寸从250mm700mm、300mm500mm、300mm550mm、300mm600mm、300mm800mm、300mm900mm、300mm1000mm、350mm900mm，最大梁截面350*900，梁跨度8.5.最大楼板厚度150mm，板最大跨度8.5m。 屋面高度为4.72m，梁截面尺寸从250mm700mm、300mm500mm、300mm550mm、300mm600mm、300mm800mm、300mm900mm、300mm1000mm8、350mm900mm，最大梁截面350*900，梁跨度8.5.最大楼板厚度150mm，板最大跨度8.5m。 二九层高支模支承层为C25-C30钢筋砼楼板，上一层高支模施工时，下层支架不拆除，以便荷载能安全传至基础上。并且待下一层支承层砼强度等级达到50以上时方可进行上一层高支模施工。第3章、 高支模方案设计3.1 材料模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm80mm木枋。支撑系统：选用MF1219 、MF1209门式脚手架及配件、483.5钢管、12及14对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件。垫板：9、采用脚手架配套底托，垫板4040mm木板。3.2 方案设计为简化设计，根据本项目施工图纸，现选择以下四种情况作为高支模设计和计算：情况一：四-九层结构楼面4.0m，梁截面尺寸350mm900mm，梁跨m，梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C25-C30。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为3.1米，梁两侧板底支模高度为5m。梁支撑系统采用1个MF1219+1个MF1209门式架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。梁底门式架垂直于梁轴线方向，跨距间距1830mm900mm。梁底及梁侧模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板，梁底横楞采用8010、mm80mm木方间距150mm，梁底顶托采用80mm80mm木方。梁侧模立档采用80mm80mm木方间距250mm。梁高度超过700mm小于900mm的梁沿梁高度方向布置2道14对拉螺栓，沿梁高度方向间距300+300+300mm，梁跨度方向间距500mm。对拉螺栓处梁侧外龙骨采用483.5双钢管。情况二：三层结构楼面m，截面尺寸600mm1700mm，梁跨8.5m，梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C25-C30。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为米，梁支撑系统采用2个MF1219门式架进行支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。梁底门式架垂直于梁轴线方向，11、跨距间距1830mm600mm。梁底及梁侧模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板，梁底横楞采用80mm80mm双木方间距200mm，梁底顶托采用80mm80mm木方平铺。梁侧模立档采用80mm80mm木方间距250mm。1600mm高梁沿梁高度方向布置3道16对拉螺栓，沿梁高度方向间距400+450+450mm，梁跨度方向间距500mm; 其中300mm1050mm梁沿梁高度方向布置3道16对拉螺栓，沿梁高度方向间距300+300+300mm，梁跨度方向间距500mm。对拉螺栓处梁侧外龙骨采用483.5双钢管。情况三：屋面结构楼面4.72m，最大楼板厚度150 mm，板最大跨度m12、。选用门式架钢管脚手架支撑体系，楼板底高支模搭设高度为米，支撑系统采用2个MF1219门式架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。门式架跨距间距1830mm900mm。楼板底模采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板，板底横楞采用80mm80mm木方间距为400mm，楼板顶托采用80mm80mm双木方。情况四：二层结构楼面7.5m，梁截面尺寸300mm1600mm，梁跨8.5m，梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C30。选用门式架钢管脚手架支撑体系，楼板底高支模搭设高度为米，支撑系统采用3个MF1219门式架进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高13、度的要求。门式架跨距间距1830mm900mm。模板采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板，梁底横楞采用80mm80mm木方，间距300mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺。梁侧立档采用80mm80mm木方，间距300mm。 门架纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，上下两榀门式架连接处设一道，可调顶托以下100mm处设置一道。支架四边、梁底两侧与中间每隔4列4排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。所有钢管连接均采用配套扣件连接。模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用采用脚手架14、配套下托，所有顶托超过30cm或下托超过20cm时，均必须加设纵横钢管水平拉杆一道。垫板为两条8080mm木方并排垫放。地面为400mm厚C30，二屋面高支模支承层为C25-C30钢筋砼楼板。所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。第4章、 高支模方案计算4.1 情况一高支模计算书4.1.1 底模及钢管支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。考虑到梁两侧楼板荷载，故高支模的计算高度为梁两侧板底高度4米，门架型号15、采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度米，门架的高度米，步距米，跨距米。门架米，米，米。门架立杆采用钢管，立杆加强杆采用钢管。每榀门架之间的距离，梁底木方距离150mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用8080mm木方。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为。一、 梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： (2)模板的自重线荷载(kN/m)：(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产16、生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 经计算得到，木方荷载计算值2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.206/(280截面抗剪强度设计值木方的抗剪强度计算满足要17、求! (3)木方挠度计算 最大变形木方的最大挠度小于400,满足要求!二、 梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=318、4386/(280截面抗剪强度设计值顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于400,满足要求!三、 门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1 门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 交叉支撑 2副 2 连接棒 2个 2 锁臂 2副 2 可调底座 2个 2 可调托座 2个 2 合计 经计算得到，每米高脚手架自重合计 (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用钢管，按照4步4跨设置19、，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(4 2(41.830)/cos/(4 水平加固杆采用钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为(11.830)/(1 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为； (10.014+1 每米高的附件重量为； 每米高的栏杆重量为； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 经计算得到，静荷载标准值总计为。2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力， 第2榀门架两端点力， 第3榀门架两端点力， 第4榀门架两端点力， 经计算得到，托梁传递荷载20、为。四、 立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，； NQ 托梁传递荷载，； H 脚手架的搭设高度，。 经计算得到，。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，； k 调整系数，； i 门架立杆的换算截面回转半径，； I 门架立杆的换算截面惯性矩，； h0 门架的高度，； I0 门架立杆的截面惯性矩，； A1 门架立杆的净截面面21、积，； h1 门架加强杆的高度，； I1 门架加强杆的截面惯性矩，； A 一榀门架立杆的毛截面积，； f 门架钢材的强度设计值，。 Nd调整系数为。 经计算得到，。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!4.1.2 梁侧模板计算书一、 梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度900mm，两侧楼板高度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 模板组装示意图二、 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时22、产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1 外加剂影响修正系数，取； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 倒混凝土时产生的荷载标准值。三、 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 23、面板的计算宽度取。 荷载计算值 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 最大弯矩 最大变形 (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值1000 面板的抗弯强度设计值 f，取； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33330.0/(2 截面抗剪强度设计值 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于400,满足要求!四、 梁侧模板内龙骨的计算 内24、龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32278/(280 25、截面抗剪强度设计值 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 内龙骨的最大挠度小于400,满足要求!五、 梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 最大支座力 抗弯计算强度 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!六、 对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中26、 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积 对拉螺栓最大容许拉力值 对拉螺栓所受的最大拉力 对拉螺栓强度验算满足要求!4.1.3 基础承载力计算 立杆基础承载层的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础承载层的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = A 基础承载层底面面积 (m2)；A = fg 基础承载力设计值 (kN/m2)；本高支模基础为C30钢筋砼地下27、室底板，达到50强度时fg = N/m26150kN/m2 高支模基础承载力的计算满足要求!4.2 情况二高支模计算书4.2.1 底模及钢管支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度米，门架的高度米，步距米，跨距米。 门架米，米，米。 门架立杆采用钢管，立杆加强杆采用钢管。 每榀门架之间的距离，梁底木方距离200mm。 梁底木方截面宽度160mm，高度80mm。 梁顶托采用8080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计28、算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为。一、 梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： (2)模板的自重线荷载(kN/m)：(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 经计算得到，木方荷载计算值 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 木方的截面力29、学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.154/(2160 截面抗剪强度设计值 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 木方的最大挠度小于400,满足要求!二、 梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(30、kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32751/(280 截面抗剪强度设计值 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于400,满足要求!三、 门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标31、准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 交叉支撑 2副 2 连接棒 2个 2 锁臂 2副 2 可调底座 2个 2 可调托座 2个 2 合计 经计算得到，每米高脚手架自重合计 (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(4 2(41.830)/cos/(4 水平加固杆采用钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为(11.830)/(1 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为； (10.0132、4+1 每米高的附件重量为； 每米高的栏杆重量为； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 经计算得到，静荷载标准值总计为。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力， 第2榀门架两端点力， 第3榀门架两端点力， 第4榀门架两端点力， 经计算得到，托梁传递荷载为。四、 立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，； NQ 托梁传递荷载，； H 脚手架的搭设高度，。 经计算得到，。 门式钢管脚手架的稳定性按33、照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，； k 调整系数，； i 门架立杆的换算截面回转半径，； I 门架立杆的换算截面惯性矩，； h0 门架的高度，； I0 门架立杆的截面惯性矩，； A1 门架立杆的净截面面积，； h1 门架加强杆的高度，； I1 门架加强杆的截面惯性矩，； A 一榀门架立杆的毛截面积，； f 门架钢材的强度设计值，。 Nd调整系数为。 经计算得到，。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!4.2.2 梁侧模板计算书一34、 梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1700mm，两侧楼板高度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距350+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。 模板组装示意图二、 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，35、取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1 外加剂影响修正系数，取； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值2 倒混凝土时产生的荷载标准值2。三、 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取。 荷载计算值 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从36、左到右各支座力分别为 最大弯矩 最大变形 (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值10002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=38588.0/(22 截面抗剪强度设计值2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于400,满足要求!四、 梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m37、) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34246/(2802 截面抗剪强度设计值2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 内龙骨的最大挠度小于400,满足要求!五、 梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集38、中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 最大支座力 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!六、 对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有39、效面积(mm2 对拉螺栓最大容许拉力值 对拉螺栓所受的最大拉力 对拉螺栓强度验算满足要求!4.2.3 地基承载力计算立杆基础承载层的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础承载层的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = A 基础承载层底面面积 (m2)；A = fg 基础承载力设计值 (kN/m2)；本高支模基础为C30钢筋砼地下室底板，达到50强度时fg = N/m27850kN/m2 高支模基础承载力的计算满足要求!4.3 情况三高支模计算书楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管40、脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为4.72米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度米，门架的高度米，步距米，跨距米。门架米，米，米。门架立杆采用钢管，立杆加强杆采用钢管。每榀门架之间的距离，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用16080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图一、 楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： (2)模板的自重线荷载(kN/m)：41、 (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 经计算得到，木方荷载计算值 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 木方的抗弯计算强度小于2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.8242、9/(2802 截面抗剪强度设计值2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 木方的最大挠度小于400,满足要求!二、 楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算43、 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36465/(21602 截面抗剪强度设计值2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于400,满足要求!三、 门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 交叉支撑 2副 2 连接棒 2个 2 锁臂 2副 2 可调底座 2个 2 可调托座 2个 2 合计 经计算得到，每44、米高脚手架自重合计 (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(4 2(41.830)/cos/(4 水平加固杆采用钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为(11.830)/(1 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为； (10.014+1 每米高的附件重量为； 每米高的栏杆重量为； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 经计算得到，静荷载标准值总计为。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 45、第1榀门架两端点力， 第2榀门架两端点力， 第3榀门架两端点力， 第4榀门架两端点力， 经计算得到，托梁传递荷载为。四、 立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，； NQ 托梁传递荷载，； H 脚手架的搭设高度，。 经计算得到，。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，； k 调整系数，； i 门架立杆的换算截面回转半径，； 46、I 门架立杆的换算截面惯性矩，4； h0 门架的高度，； I0 门架立杆的截面惯性矩，4； A1 门架立杆的净截面面积，2； h1 门架加强杆的高度，； I1 门架加强杆的截面惯性矩，4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，2； f 门架钢材的强度设计值，2。 Nd调整系数为。 经计算得到，。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!五、 地基承载力计算立杆基础承载层的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础承载层的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = A 基础承载层底面面积 (m2)；A = fg 基础承载力设计值47、 (kN/m2)；本高支模基础为C25钢筋砼地下室顶板，达到50强度时fg = N/m25950kN/m2 高支模基础承载力的计算满足要求!4.4 情况四高支模计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度米，门架的高度米，步距米，跨距米。门架米，米，米。门架立杆采用钢管，立杆加强杆采用钢管。每榀门架之间的距离，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用16080mm木方。 基本尺寸为：梁截面 BD=250mm700mm，梁48、支撑立杆的横距(跨度方向米，立杆的 步距米，梁底增加2道承重立杆。梁顶托采用8080mm木方。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为。采用的钢管类型为48。一、 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； 49、f 面板的抗弯强度设计值，取2；2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到0.500) 经计算得到面板抗弯强度计算值10002 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力0.500) 截面抗剪强度计算值 T=31478.0/(22 截面抗剪强度设计值2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值4004/(1009000 面板的最大挠度小于400,满足要求!二、 立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 50、NG 每米高脚手架的静荷载标准值，； NQ 托梁传递荷载，； H 脚手架的搭设高度，。 经计算得到，。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，； k 调整系数，； i 门架立杆的换算截面回转半径，； I 门架立杆的换算截面惯性矩，； h0 门架的高度，； I0 门架立杆的截面惯性矩，； A1 门架立杆的净截面面积，； h1 门架加强杆的高度，； I1 门架加强杆的截面惯性矩，； A 一榀门架立杆的毛截面积，； f51、 门架钢材的强度设计值，。 Nd调整系数为。 经计算得到，。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!三、 梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： (2)模板的自重线荷载(kN/m)：(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000) 均布荷载 集中荷载 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过52、计算得到最大变形 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 木方的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.267/(2802 截面抗剪强度设计值2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 木方的最大挠度小于400,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经53、过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33401/(2802 截面抗剪强度设计值2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于400,满足要求!四、 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽54、度取。 荷载计算值 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 最大弯矩 最大变形 (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值10002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=38588.0/(22 截面抗剪强度设计值2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于400,满足要求!五、 梁侧模板内龙骨的计算55、 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 内龙骨的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34246/(256、802 截面抗剪强度设计值2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 内龙骨的最大挠度小于400,满足要求!六、 梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 最大支座力 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求!七、 对拉螺栓的计算 计算公式: N 8m100板2m57、502m、8m758m100悬臂结构2m1002m100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。4高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。5侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。6拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 7拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。8严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。9模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷58、载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。10严格控制模板及其支架拆除的顺序。11拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。12拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。13拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。14脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆59、卸到相关的门架时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。6.6 安全技术措施1脚手架搭设前，应按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底60、。2对门式架、钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。4搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB5036）考核合格，持证上岗。5搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。6高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。7操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。8模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。9在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指61、挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。10支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。11在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动。门架体、门架杆件、钢管杆件是否有变形的现象。安全防护措施是否符合规范要求。12在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支62、顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。13脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。14施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与杆件接触。15脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。16设立脚手架维护小组，对拆下来的门架、钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，63、按品种、规格分类整理存放，妥善保管。17门架、钢管堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。18不配套的门架、钢管与配件不得混合使用于同一脚手架。19支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。20水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。21可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。22泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。23应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。24交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施64、工完毕后应立即恢复。25拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。26拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。6.7 预防坍塌事故的技术措施1模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。2安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。3本高支支模采用门式架、钢管作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料和竹材作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和门式架应牢固拉接，形成整体。4模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。5楼面堆放模板及门式架、钢管等时，严格控制数量65、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。6装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。7安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。8拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9.泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10.应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。11.交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。12.模板支撑拆除前必须向监理单66、位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。13.拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。14.纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。6.8 预防高空坠落事故安全技术措施1项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。2高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术负责人审批签字后报监理公司审批，审批通过后该方案方可实行。模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。3支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得67、超过设计计算要求。4所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。5高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。6安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。7项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。8已支好68、模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。9高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目分管负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。11拆除69、模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。12安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。6.9 预防重物击打事故安全技术措施1、严格遵守施工现场安全生产制度。2、凡参加搭拆支架的操作人员，上岗前必须经过体格检查，做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。3、参与搭拆支架的操作人员，严禁穿拖鞋、赤脚或硬底鞋上支架操作，严禁酒后作业。4、在现场安装支架时，所用工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。5、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。6、拆支架前要检查桥上是否有杂物、电线水管等临时设施，必须清除70、干净后拆除，以免坠落伤人。7、拆下材料堆放在桥上或平台负荷量不得超过270公斤m2，拆除下来的配件要放入工具袋，构件要放人工具箩内，拆下来的钢管、配件要用钥丝绳绑好，用巴杆吊下，或用人力传递下来。工作时传递人员位置要错开，不允许同一直线上操作，严禁从高空抛掷料具落地。8、拆支架间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落。9、拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。10、拆支架时要设警戒线，对各种通行道路、路口要封闭，高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥71、和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。并挂设危险标志和派专职人员执勤值班，参加拆架人员精神要集中，严禁吸烟，互相监督，互相配合，要听从工长和执勤人员指挥。第7章、 混凝土浇筑方法及技术措施7.1 施工部署 本工程现场布置1台砼输送泵负责混凝土泵送，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工人员、安全员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。7.2 施工方法1、准备工作：1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预理件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架72、稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。4）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。5）混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。6）浇筑砼前，模板必须预先浇水湿润。2、混凝土浇筑和振捣一般要求，混凝土浇筑采用砼输送泵由低处向高处浇筑。1）浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾落高度不得超过2m，超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。2）浇筑混凝土时设专人看模，73、经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3）使用插入式振捣棒要直上直下、快插慢拨，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(50棒应为52.5cm,取50cm;30棒应为40.5cm,取40cm)振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝.振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4）浇筑混凝土时应分层连续浇筑，控制分层浇筑厚度不宜超过40cm。梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，74、并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54 m刮尺刮平。3、混凝土养护：1）浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2）养护时间不少于14d。4、试块制作：在现场制作28d 标准养护试块及备用试块、同条件养护试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。5、质量要求1）混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定本方案的要求。3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。75、5）预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口。避免出现缺灰或漏振现象。6）钢筋模板工长跟班作业，发现问题及时解决。同时设专人检查钢筋、模板。7）浇筑前由生产部门经常注意天气变化。如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。如正在施工中天气突然变化，原则是小雨不停，大雨采取防护措施。其措施是：已浇筑完毕的混凝土面用塑料薄膜覆盖，正在浇筑的部位采用搭设防水棚。8）浇筑时要有专门的铺灰人员批挥浇筑，切忌：“天女散花”，分配好清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.54 m刮尺刮平。9）做好混凝土浇筑记录。10）每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定,项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始,并且随机76、抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第8章、 监测措施本项目采用门式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：1）、杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）、连接扣件是否松动。4）、支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或77、大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测方案包括：1）监测项目：支架沉降、位移和变形。2）监测点布设：每层均布设2、3、5、7、8、9轴六个监测剖面，每个监测剖面应布置不少于2个钢管水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。3）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。高支模搭设允许偏78、差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m129mm钢板尺4mL2015mm钢板尺水平杆、斜杆钢管弯曲L3023mm钢板尺立杆垂直度全高绝对偏差3023mm吊线和卷尺立杆脚手架高度H内相对值H/400H/400钢板尺支撑沉降10mm8 mm钢板尺第9章、 应急救援预案9.1 概况本项目首层二、九层为高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。9.2 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理陈树权为第一安全责任人79、，项目副经理梁土兰为直接安全责任人，梁庆华为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。组长： 电话：副组长： 电话：组员： 电话：组员： 电话：组员： 电话：组员：各施工班组长9.3 报警救援及其他联络电话，见下表：报警救援及其他联络电话单位或姓名电话火警119公安110医疗120交通122组长（项目经理）：副组长（项目副经理）：组员：组员：组员：公司办公电话9.4 人员分工与职责、项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。2、项目副经理（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责80、任。3、现场专职安全员：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。4、组员、及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。9.5 应急救援工作程序、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。、事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其81、他组员作为临时负责人负责指挥安排。、项目部指定现场专职安全员梁庆华负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.6 应急救援方法9.6.1 高空坠落应急救援方法：、当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。、如82、果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。9.6.2 模板、坍塌应急救援方法：、工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。、报急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；、清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等83、。9.6.3 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。、对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。、对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。、预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援