1、xx综合楼工程高支模专项方案编 制：审 核：审 批： 编制单位：集团有限公司 编制时间：xx年4月27日目 录第一章 编制依据11.1相关法律法规11.2规范、标准11.3图纸1第二章 工程概况2第一节 工程建设总体概况2第二节 高支模工程概况5第三节 工程施工条件7第三章 施工安排8第一节 工程施工目标8第二节 方案选择8第三节 工程施工顺序9第四节 工程施工的重点和难点9第五节 工程管理的组织机构及岗位职责。10第四章 施工进度计划10第一节 主要节点计划10第二节 高支模工程施工进度计划11第三节 施工机具设备配置计划11第四节 施工材料计划11第五章 施工准备与资源配置计划11第一节 2、施工准备计划11第二节 机械设备配置计划12第三节 劳动力配置计划12第四节 物资配置计划12第六章 施工方法13第一节 工艺流程13第二节 施工方法14第三节 细部节点处理20第四节 质量验收23第五节 架体监测24第七章 质量保证措施25第一节 质量目标25第二节 施工质量保证体系25第三节 工程质量的过程控制与管理措施26第四节 成品保护28第八章 安全环境保证措施28第一节 安全环境管理目标28第二节 安全环境保证体系28第三节 安全环境管理措施29第四节 安全应急预案31第九章 附件36第一节 计算书36第二节 附图6第一章 编制依据1.1相关法律法规序号法规名称法规编号1中华人民共3、和国建筑法国家主席令第91号2中华人民共和国合同法国家主席令第15号3中华人民共和国安全生产法国家主席令第70号4中华人民共和国环境保护法国家主席令第22号5建设工程质量管理条例国务院令第279号6建设工程安全生产管理条例国务院令第393号7安全生产许可证条例国务院令第397号8工程建设标准强制性条文建设部2002219号文9危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文10关于印发建设工程模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质2009254号文1.2规范、标准序号类别专业标准名称标准号1国标土建建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132国标土建工程测量规范GB5004、26-20073国标土建混凝土结构工程施工与验收规范GB50204-20154国标土建混凝土结构设计规范GB50010-20105国标土建建筑结构荷载规范GB50009-20126行业/建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20167行业土建建筑施工模板安全技术规程JGJ162-20088行业土建建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119行业/建筑施工安全检查标准JGJ59-201110本工程土建xx综合楼黑枸杞工程施工组织设计1.3图纸xx工程综合楼建设项目施工图纸、图纸会审纪要。第二章 工程概况第一节 工程建设总体概况xx综合楼黑枸杞工程建设项目规划由两组建筑组成，综合5、楼与柴油发电机房，柴油发电机房位于综合楼西侧。地上部分设置了三道伸缩缝，分成三个单体，分别为主楼、机房和商业。主楼地上为19层，总高度85m，机房地上10层，总高度49.7m，商业地上五层，总高度25.9m。总用地面积13063.60，总建筑面积48762，其中地上建筑面积35131，地下建筑面积13631。黑枸杞品质好，价格低，微信446447469工程总体概况一览表名 目内 容工程名称xx综合楼黑枸杞工程工程地点纽约市华盛顿辛巴达路西侧建设单位黑枸杞通信有限公司青海省分公司设计单位北京黑枸杞设计研究院有限公司勘察单位青海省黑枸杞勘察咨询公司监理单位青海黑枸杞工程监理咨询有限公司工程类别民用6、建筑工期要求795工程规模中型质量要求合格工程造价10499.9安全、环境要求合格承包方式总承包工程建筑设计一览表建筑分类大型综合楼耐火等级主楼地下一级、地上一级，柴油发电机房二级。基底面积13063.60总建筑面积48762地上面积35131地下面积13631柴油发电机房面积438.480.000标高2282.60m建筑高度和层数主楼地上19层，总高度85m，5.6m（1F）、5.1m（2F4F）、4.8m（5F10F）、3.9m（11F18F）、4.2m（19F）。机房地上10层，总高度49.7m，5.6m（1F）、5.1m（2F4F）、4.8m（5F10F）。商业地上5层，总高度25.97、m，5.6m（1F）、5.1m（2F4F）、4.8m（5F）。柴油发电机房地上1层，总高度6.9m，6.9m（1F）地下室地下一层层高5.1m，主要功能为商业。地下二层及三层层高4.5m，主要功能为车库。建筑防火等级主楼一类，柴油发电机房二类。工程结构设计一览表抗震设防等级综合楼层号主楼机房商业纯地下室剪力墙框架柱剪力墙框架柱剪力墙框架柱剪力墙框架柱基础非抗震构造措施非抗震构造措施非抗震构造措施非抗震构造措施B3三级三级三级三级三级三级三级三级B2二级二级二级二级二级二级二级二级B1一级一级一级一级一级一级一级一级1-2F一级一级一级一级一级一级3F一级一级一级二级一级二级4F一级一级一级二级8、一级二级5F一级一级一级二级一级二级6-10F一级一级一级二级11F-屋面二级二级注：主楼1-3F剪力墙底部加强，B1-4F剪力墙约束边缘构件加强； 机房1-2F剪力墙底部加强，B1-3F剪力墙约束边缘构件加强； 商业1-2F剪力墙底部加强，B1-3F剪力墙约束边缘构件加强；柴油发电机房三级建筑物场地类别类结构安全等级一级耐火等级一级基础设计等级综合楼为甲级柴油发电机房为丙级结构设计使用年限50年设计基本地震加速度0.10g基本风压0.35KN/地面粗糙度B类抗震设防烈度7度场地土特征周期0.45s地基形式综合楼为天然地基,筏板基础柴油发电机房为天然地基,独立基础承载力厚度结构形式基础结构形式9、结构类型为钢混凝结构；结构体系为框架剪力墙结构主体结构形式砼强度等级和抗渗等级区域部位强度等级和抗渗等级基础基础垫层C20基础底板C50+ P8墙、柱地下室外墙及框架柱C40+ P8-310层墙、柱C501114层墙、柱C4514层以上墙、柱C40梁、板-310层梁、板C401114层梁、板C3514层以上梁板C30其他部位圈梁、隔墙构造柱、过梁C25钢筋类别HPB300、HRB400钢筋接头形式框架梁、框架柱、剪力墙暗柱主筋采用机械连接接头，其余构件当受力筋直径18时，应采用机械连接接头，当受力钢筋直径18时，可采用绑扎连接接头。机械连接的接头质量等级为级。钢筋保护层底板梁、柱板、墙502010、25、35、4015、20、25、30砌体蒸压加气混凝土砌块、预制混凝土外墙挂板第二节 高支模工程概况1、 高支模划分架体编号梁板标高（m）架体高度（m）轴位区域架体位置地下室顶板厚度（mm）主要梁截面尺寸（mm）板厚（mm）砼强度备注1-0.6m10.7m11.3m1/0A-2/c/1-8轴250、120400700、300600、2673700120、250C40一层大厅28.7m4-5/D-E轴250、120400700120、250C35十层开放洽谈区38.7m2-4/D-F轴200300700、400700、300600120、250C35十层视频会议室2、预计该部位施工时间1层高11、支模区域施工时间为xx.4.16-xx.5.16。9层至11层高支模施工时间为xx.7.18-xx.8.1。3、附图和说明剪刀撑采用普通扣件式钢管脚手架搭设，其中水平剪刀撑搭设三道，水平兜网高支模区域设置两道，一层高支模区域：.十层高支模区域：第三节 工程施工条件1、建设地点的特征纽约市位于辛巴达州东部，属半干旱高原大陆性气候，其特点是干燥多风，生产黑枸杞，品质好，夏季凉爽，冬季寒冷，降水量少，蒸发量大，太阳幅射强和昼夜温差大。年平均气压772.1毫巴，黑枸杞品质好，价格低，微信446447469年平均气温6.2；1月份最冷，月平均气温-7.1；七月份最热，月平均气温17.3，历年极端最低气温12、-24.9，极端最高气温38.7，近些年来气温有所上升。年平均降水量366.8mm，降水分配不均匀，一般多集中在59月，占全年总降水量的81%，并且具有59月降水集中、暴雨多的特点；多年平均雷暴日数27.0d，蒸发量1683.1mm。全年主导风向及冬季盛行风向均为东南风，年平均风速1.8m/s，最大瞬时风速15.7m/s；历年最大积雪厚度14.0cm。平均日照时数2703.2h，日照百分率61%，平均相对湿度54%，最小相对湿度0%，霜日数71.1d，雷暴日平均数27.0d，最大冻土深度1.23m。第三章 施工安排第一节 工程施工目标序 号目 标内 容1工期管理目标本工程高支模施工时间为xx.13、4.16，结束时为间xx.10.1。2质量管理目标争创“江河源”杯3职业健康安全管理目标杜绝重大伤亡及火灾、机械事故，轻伤频率控制在1.5以下。4环境与文明施工目标噪声、粉尘、污水排放达标，减少对周边环境的影响；固体废弃物分类堆放、处理率达到100%；降低原材料消耗，三材节约率达1%以上第二节 方案选择本工程根据工程对架料需用量和架料市场情况，高支模拟选用扣件式钢管脚手架搭设，钢管采用483.0mm钢管，立杆纵距横距均为900mm；架体应与架体内及架体周边框架柱拉结牢固，搭接长度为两跨，布置如下：第三节 工程施工顺序1、1层大厅施工时，高支模先搭至一层顶，待一层结构浇筑完成时，随二层满堂架搭至14、二层顶。十层高支模区域搭设方法同上。水平剪刀撑及水平兜网，达到附图中层高时及时搭设，保证安全。2、施工顺序 测量放线立杆布置横杆安装剪刀撑布置顶托调整梁模板安装板模板安装钢筋制安。 第四节 工程施工的重点和难点重点：高支模施工属于危险性较大的分部分项工程，施工时，满堂架应严格按照专项施工方案施工。需要黑枸杞微信446447469。难点：十层开放洽谈区属于悬空高支模区域，危险性较大，工字钢不好布置，其次工字钢搁置区域局部存在1.1m悬挑板，为保证悬挑板受力稳定，不产生过大变形，工字钢在板面搭设长度延长至梁，且超过梁边缘500mm,悬挑板底下架体增加立杆间距，工字钢搁置区域设置联粱（16#工字钢）15、，黑枸杞品质好，价格低，微信446447469使受力通过联粱传递至主梁。计算按最不利条件计算（将梯形区域放大为矩形，矩形长边为梯形最长边），详见计算。为保证施工安全，16#工字钢之间搭设脚手板。第五节 工程管理的组织机构及岗位职责。经理部技术质量部检查验收项目经理：颜琦技术负责人张浩倪德和生产经理李勇经理部安全部检查验收方案编写：陈庆庚李军安全总监张振宣架子工长刘开千各栋号责任工程师支模架搭设班组第四章 施工进度计划第一节 主要节点计划1-5层主体结构工期为75天，开始时间xx.3.25，结束时间xx.6.7。5-10层主体结构工期为35天，开始时间为xx.6.8，结束时间为xx.7.12。116、0-19层主体结构工期为63天，开始时间为xx.7.13。结束时间为xx.9.13。地下室及车库二次结构工期为60天，时间为：xx.6.1至xx.7.30。第二节 高支模工程施工进度计划一层大厅高支模区域施工进度计划为xx.4.16-xx.5.15。10层视频会议室高支模区域施工进度计划为xx.7.13-xx.7.20。开放洽谈区高支模区域施工进度计划xx.7.13-xx.7.20。第三节 施工机具设备配置计划在一层大厅施工期间，材料应配备完整，xx.3.29号准备好所用器具。主要器具包括扳手，圆盘锯，手动电锯，钉锤，电钻，卷尺，墨斗，线坠，汽车泵提前与商混站联系确定好，振捣棒及铁锹。视频会议17、室及开放洽谈区应在xx.7.10号准备好上述材料，同时开放洽谈区配备好所用工字钢。第四节 施工材料计划使用的钢管脚手架，扣件应在xx.3.29配备完整，避免出现材料供应不足的情况。工字钢应xx.7.10号之前准备完毕。第五章 施工准备与资源配置计划第一节 施工准备计划序号准备工作名称内容完成时间1技术准备熟悉各个部位及高度的结构变化。工长对施工班组提前做好交底2人员准备有关作业班组应织足够的作业人员，准备防护架的搭设3证书准备架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。第二节 机械设备配置计划序号设备名18、称型号规格数量额定功率（KW）进场时间退场时间用途1塔吊TC6013237吊材料2圆盘锯43.7切割模板3手动电锯200.2切割模板4电焊机BX1 250A25.6焊钢筋第三节 劳动力配置计划本工程模板支撑架搭设难度较大，施工量大，工期要求紧，根据本工程实际情况，投入专职安全生产管理人员1名，为张振宣。梁模板支撑搭设及模板支设计划特种作业人员：架子工20人、电焊工5人，塔司4人、信号工4人。木工40人、杂工10人，所有特种作业人员经安全技术培训并通过考核，持证上岗。第四节 物资配置计划材料需用计划见下表：序号材料名称规格型号单位数量备注1钢管48 3.0mm 6m根50002钢管48 3.0m19、m 1.5m根20003钢管48 3.0mm 3m根25004扣件直角、对接、旋转套50005多层板14mm厚m215006木枋38mm88mm4000mmm310007对拉螺栓14根15008可调托撑根5009工字钢28am74.110工字钢16am60.311工字钢10m108第六章 施工方法第一节 工艺流程1、梁支撑体系搭设：测量放样铺设垫板搭设立杆搭设横杆搭设第一道水平剪刀撑、竖向剪刀撑铺脚手板上层立杆、横杆剪刀撑安装可调托撑连墙杆搭设支撑体系验收安装梁底模主龙骨安装梁底次龙骨安装梁底模板梁梁钢筋绑扎合梁侧模板安装梁侧次龙骨安装梁侧模主龙骨安装对拉螺栓模板验收混凝土浇筑混凝土养护至设计20、强度填写拆模申请拆模。2、楼板支撑体系搭设：测量放样铺设垫板搭设满堂脚手架连墙杆搭设及与梁支撑体系连接支撑体系验收安装板底模主龙骨安装板底次龙骨安装板底模板板钢筋绑扎模板验收混凝土浇筑混凝土养护至设计强度填写拆模申请拆模。第二节 施工方法1、一层大厅支撑体系楼板面板采用14mm厚多层板，底模下次龙骨为3888mm，木楞间距:150mm。主龙骨为48，t=3.0mm双钢管。层高11.2m处立杆纵距0.9m，横距距 0.9 m ，步距为1.5 m。层高10.7m处立杆纵距0.9m,横距0.9m,步距1.5m。2、2673*700梁支撑体系：2673*700mm梁，楼板面板采用14mm厚多层板，底模21、下次龙骨为3888mm，木楞间距:150mm。主龙骨为48，t=3.0mm双钢管。立杆纵距0.45m，横距距 0.45 m ，步距为1.5 m。层高10.7m。对拉螺栓拉结采用14，竖向2道，水平间距0.50m，竖向间距0.2m。3、十层视频会议室支撑体系：楼板面板采用14mm厚多层板，底模下次龙骨为3888mm，木楞间距:150mm。主龙骨为48，t=3.0mm双钢管。立杆纵距 0.9 m ，横距 0.9 m；步距为1.2 m。4、 开放洽谈区支撑体系楼板面板采用14mm厚多层板，底模下次龙骨为3888mm，木楞间距:150mm。主龙骨为48，t=3.0mm双钢管。立杆纵距 0.6m ，横距22、 0.6 m；步距为1.2 m。架体搭设附图1。工字钢布置平面图：工字钢立面图为保证整体稳定，28a#工字钢与16#工字钢搭接点焊图：工字钢锚固图梁支撑体系搭设方法（1）测量放线：按照梁定位尺寸及模板支撑架方案要求进行测量放线，确定立杆位置。（2）铺设垫板：采用150*150*14mm多层板，铺设于立杆底部，确保架体受力均匀。5、梁模板支设(1)模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸，23、将梁边线引放出，用以控制模板边线。（2）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（3）梁模安装龙骨安装完成后随即铺设梁底14mm厚模板，铺设时应先与柱头及剪力墙对接好并钉牢，并用3888枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，本工程梁按规定起拱，高度为13/1000。主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。6、楼板支撑体系搭设方24、法（1）测量放线：按照板的定位尺寸及板模板支撑方案要求进行测量放线，确定立杆位置。（2）铺设垫板：采用150*150*14mm多层板，铺设于立杆底部，确保架体受力均匀。7、楼板模板支设可调托撑安装完成后，按设计间距要求整齐铺好主龙骨，48双钢管、38mm88mm次龙骨木方，次龙骨间距150 mm。龙骨安装完成后随即铺设梁底14mm厚模板，铺装多层板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝，保证板的拼缝在龙骨上面，靠墙处贴海绵条与板面相平。柱与板交接处在顶板模板上贴5mm厚海绵条。铺装完毕后，对模板进行校正，方法为拉线找直、吊线找正。根据跨度大小，决定顶板模板起拱大小。8、构造及施工要求扣件式钢管架搭设25、要求，模板支撑架体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011执行：（1）满堂架架体顶部立杆与最后一步水平杆采用双扣件连接，设置防滑扣件。（2）当架体顶部扫天杆高度超过500mm时，加设一道水平杆进行拉结。（3）立柱接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。（4）当模板支撑架周围有主体结构时，设置连墙件进行拉结，拉结采用每两步拉结一次。9、混凝土浇筑要求本工程混凝土浇筑方式采用汽车泵浇筑，浇筑梁、墙混凝土时采用分层浇筑方式且分层浇筑高度不大于400m26、m。确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；第三节 细部节点处理1、400*700梁底支撑立面图：宽高小于400*700的梁底均按下图方法，梁底中间加设一道立杆。梁高超过600时设置直径14对拉螺杆，竖向间距200mm,水平间距500mm，底部最下螺杆距离梁底150mm。 平面图： 2、开放洽谈区脚手板钢管布置如下，间距为200mm。第四节 质量验收1、质量检查模板安装要求（1）模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，黑27、枸杞品质好，价格低，微信446447469以保持模板的整体性。拼装要求详见表4-1 模板安装精度要求一览表表4-1 模板安装精度要求一览表序 号项 目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差3（2）模板的支设规范要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。模板安装因符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）相关规定，具体见下表表4-2 模板安装允许偏差和检验方法：表4-2 模板安装允许偏差和检验方法 序号项 目国家规范标准允许偏差（mm）检查方法1轴线位移梁5尺量2底28、模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸柱、墙、梁+4，-5尺量4层高垂直度层高大于5m8经纬仪或拉线尺量5相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺2、质量验收模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定：（1）主控项目a、安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。b、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 （2）一般项目a、模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触29、面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 （3）实测允许偏差项目a、现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。b、预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。第五节 架体监测（1）模板支撑架搭设过程中，项目部专职安全员不间断进行安全巡视，群众安全员现场全程盯控。每隔5米设30、置一个监测点，砼浇筑前及浇筑后均应进行监测，记录数据，若监测发现超过5mm，向工长及时报告。（2）模板支撑架搭设完成后分段组织验收，验收合格后方可使用。（3）在绑扎钢筋过程中，项目部现场技术人员及安全员每天进行日常检查，发现安全隐患，立即停止施工，采取措施排除后方可复工。（4）混凝土浇筑时安排在混凝土浇筑过程中要对架体进行沉降监控，在架体四周及拐角处设置沉降点，安排专职测量人员使用水准仪每间隔30分钟时间监控一次，通过监测数据看架体有没有较大的沉降、变形。一旦发现架体有下沉迹象或者是架体松动，应立即停止浇筑，待架体检查完好，加固之后再行浇筑施工，避免安全事故的发生。第七章 质量保证措施第一节 31、质量目标本工程合同质量目标为合格，企业自定目标为争创“江河源”杯。为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置两个停工验收点，即：支模架基础及起步验收、支模架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可插入下一道工序施工。支模架搭设时，应先搭设一个区域，进行区域验收后，才能大面积搭设。第二节 施工质量保证体系质量管理机构第三节 工程质量的过程控制与管理措施1、支模架的施工验收要求（1）模板工程及支撑体系搭设前，应由项目技术负责人组织对地基、基础、和需要加固的结构进行验收，并留存记录。项目安全人员应组织检查。（2）模板工程及支撑体系施工过程安全检查，应符合下列要求：（3）垫木应满足设计要求；32、（4）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；（5）扫地杆、水平杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；（6）安全网和各种安全防护措施符合要求。（7）模板工程及支撑体系，项目经理应组织项目技术负责人、安全员、质量员等人进行内部验收签字。2、支模架的维护与保养（1）检查支模架是否变形。若有异常，应随时上报、及时处理。（2）检查支模架整体和局部，若有异常，应及时加固和消除隐患。（3）检查扣件时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。（4）检查脚手板是否松动、悬挑，如有问题，及时修正。（5）检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在33、专人负责下在相邻位置补足。（6）检查安全网、挡板、栏杆等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。（7）检查支模架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。（8）支模架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雨天气应重新维护验收后投入使用。3、满堂架搭设允许误差及预警值要求序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立34、杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm5mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺第四节 成品保护1、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木方垫架，立放时要搭设 分类模板架，模板触地处要垫木方，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模 板变形；2、木方、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装 质量； 3、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角； 4、拆下的模板，黑枸杞品质好，价格低，微信446447469如发现模板不平或面层损坏变形应及35、时维护或更换；5、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋；6、吊装钢筋上楼时，应轻起轻放，不得冲撞，同时不能堆放过重，每平方米不能超 过 300 ,防止模板下沉或变形。第八章 安全环境保证措施第一节 安全环境管理目标序 号目 标内 容1职业健康安全管理目标无伤亡事故发生，轻伤率控制在3以下2环境与文明施工目标争创“青海省安全文明标准化工地”第二节 安全环境保证体系项目经理颜琦技术部工程部各作业单位负责人结构作业队安全主管机电安装作业队安全主管装修作业队安全主管专业分包作业队安全主管土方作业队安全主管安全部质量部第三节 安全环境管理措施1、安全措施：（1）作业人员应严格按规范操作，并正36、确配戴相应的劳动防护用品。进入施工现场必须戴安全帽，2米以上高空作业必须佩带安全带。（2）高空作业人员应佩带工具袋，工具应放在工具袋中，一切物件用绳索栓牢传递，不得抛掷，防止掉落伤及他人。（3）搭设模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。（4）搭设高度超过2m的支撑架体，搭设人员应随搭设高度设置脚手板、临时防护栏杆。（5）高空作业人员严禁带病作业，施工现场禁止酒后作业，高温天气做好防暑降温工作。（6）现场临电使用严格遵守施工现场临时用电安全技术规范相关要求，接拆电线必须有专业电工完成。（7）现场进行电焊、37、气割作业应按规定办理动火审批手续，严格遵守“十不烧”规定。施工现场配备有一定数量干粉灭火器，落实防火、并指派专人值班。（8）遇6级及以上大风、雨雪、大雾天时，应停止脚手架的搭设与拆除作业。（9）高支模架体中间区域搭设水平兜网，作为防护。2、环境管理措施（1）做好施工现场的清洁环保工作，废模板，木方和废弃物及时回收处理。（2）施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要手机存放在带盖的铁桶内并定期处理。（3）规范施工，模板、木方、支架等按规定地方堆放整齐。（4）施工中严禁从上向下倾倒废材料或木屑。工地严禁燃烧废材料木屑。（5）严格控制夜间施工时间，不得超过当地政府部门规定的夜间施工时间，防止噪音扰民38、。作业步骤工序流程作业要点验收标准责任人实施人验收人监督人1作业前准备1.专项方案编制、审核、审批，并经专家论证，按专家意见修改方案后实施，2.作业前对操作人员开展安全技术交底。各项方案审批流程齐全，并通过专家论证，交底到位，交底内容具有针对性，内业技术工程师建造工程师技术总监建造总监安全总监2材料工具验收架体搭设所用钢管、扣件、可调托撑、主次龙骨、模板等材料规格及性能符合规范或方案要求所涉及材料均符合规范或满足方案计算要求。对于新型支撑架体，应提供各类构建材质检验报告。建造工程师、物资管理工程师内业技术工程师、质量工程师监理4测量放线在柱子上弹出板的轴线及水平线，便于因策板底标高。基础上放线39、便于控制立杆排布。1.轴线位移误差不超过3mm，混凝土柱总全高垂直度允许偏差3cm。2.层高测量允许偏差不超过3mm。测量工程师、建造工程师建造总监、内业技术工程师技术总监5搭设满堂架体依据专项施工方案搭设满堂架体，立杆间距、步距、自由端高度、剪刀撑设置水平挂网、与结构拉结1、不同支架立杆不得混用，支撑系统立柱接长严禁搭接。2、立杆垂直度应小于架体高度的0.75%且不得大于60mm，不得出现偏心荷载架子工、建造工程师内业技术工程师安全工程师技术总监安全总监第四节 安全应急预案1、组织保障：项目管理人员名单及职责分工序号姓 名职 务职 责1施瓦辛格项目经理负责现场工作的全面协调与管理3史泰龙生产40、经理负责后勤、保卫、文明施工等的管理5李连杰项目总工负责施工技术的管理6李小龙商务经理负责工程预决算等7释小龙材料负责人负责现场材料进出场及收发料的总管理8小明同学机电负责人负责现场的机械设备维修保养等管理9秦始皇质量总监负责工程的质量管理10唐太宗安全总监负责现场的安全管理11特朗普建造工程师负责区域整体建造施工12雪诺建造工程师负责区域整体建造施工13龙母技术员负责方案编制与技术复核2、项目组织机构项目经理部支模架搭设、拆除组织机构：经理部技术质量部检查验收项目经理：颜琦技术负责人张浩生产经理李勇经理部安全部检查验收方案编写陈庆庚安全总监张振宣架子工负责人各栋号责任工程师支模架搭设班组3、41、应急预案为了保证本工程模板支撑架的施工安全工作落到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定模板支撑架应急救援预案。制定本应急救援预案的目的当工地脚手架坍塌、高处坠落、物体打击、火灾及触电等高支撑架施工易发的紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。a.应急救援组织及职责（1）应急领导小组名单：组长：颜琦副组长：李勇，张浩组员：张振宣，廉永旺，田菁，焦小群，黄黛磊，李明，陈庆庚。（2）职责分工组长：负责本项目应急预案的启动实施、小组分工42、向上级单位请示启动上级部门应急预案等。副组长：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长权利、协调处理相关工作，具体负责各分工区生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。组员：根据领导指挥对险情采取应急措施。1.应急抢险队项目部组建抢险队，队长为颜琦，副队长李勇，成员为项目部管理人员。日常进行应急知识教育培训，发现危险时首先抢险队进行抢险，需用较多人员时可由项目部管理人员及时组织劳务分包人员进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。2.应急演练为了在出现险情时处理迅速，不至于手忙脚乱，项目部对预设险情进行演练，由项目部安全总监张振宣负责组织安排，使所有人员均参与其中，并43、填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。b.信息报告（1）事故发现人员，应立即向组长（副组长）报告。如果是火灾事故，必须同时拨打119向公安消防部门报警，急救联系青海省第五人民医院，联系电话：0971-8628144。（2）组长接到报警后，通知副组长、组员，立即启动应急救援系统。（3）根据事故类别向事故发生地政府主管部门报告。（4）报告应包括以下内容：事故发生时间、类别、地点和相关设施；联系人姓名和电话等。c.现场应急救援措施救援路线图序号事类别类事故原因现场救援措施备注1倾覆倒塌1安装拆除过程违章、安装错误。2使用中超载违章操作。3没按专项方案要求施工。1当事故发生后或44、发现事故预预兆时，发现者立即用对讲机向有关人员汇报或报警，切断相关电源。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3迅速与青海省第五人民医院电话联系要求派遣医生到工地和联系医院急救中心黑枸杞微信446447469。4迅速判断事故的发展状态和现场情况，采取正确的方法施救。在救护过程中要注意二次倒塌伤人。5急救人员按照的关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，是否死亡应由医生来判断。6现场不具备抢救条件时，立即向社会求救。7分析事故发生原因和塌机影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离现场，并组织治安人员建立警戒，不让无关人员进入事故影响范围，同时疏通救护车通道。8发现事45、故预兆后，应急救援领导小组根据情况迅速制定抢险措施，并以最快速度实施抢救。及时疏散无关人员并作警戒，预防事故进一步扩大。9当医院等专业人员到达后，指挥部应指派人员汇报当前事故状态和已采取的措施，协助专业人员实施救援并听从指挥。2发生火灾1电焊违章操作。2吸烟1发现者立即大声呼叫，向有关人员报告或报警，并迅速用灭火器或水救火。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立并立即指挥灭火。3迅速解救伤员。4同上4、5点。3设备构件材料坠落伤人 或挤压碰撞1无安装方案或无按方案操作2指挥无证或对工人无交底1发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，如给伤者及时止血，向有关人员报告或拨打青海省第五人46、民医院急救电话。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3迅速解救伤员。因此类伤害多有骨折现象发生，因此在在施救过程中要特别防止给伤员造成二次伤害4同上4、5点。4高空坠落高空作业未系安全带1发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，如给伤者及时止血，向有关人员报告或报警。2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3迅速解救伤员。因此类伤害多有骨折现象发生，因此在在施救过程中要特别防止给伤员造成二次伤害4同上4、5点。5触电伤人1临时供电线路不规范2使用维修中违章操作1最早发现者大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，使触电者迅速脱离电源。方法：（1）条件许可应首选切断电源开关。（247、）用干燥的绝缘木、布、绑带等将电源线从触电者身上拔离，或将触电者拔离电源。注意：要防止地面触电，使救护者触电。如地面导电救护者应采取措施，使自己站在不导电的物体上施救。 2按照应急程序处置，指挥部门迅速成立。3触电者脱离电源后要立即采取急救措施。如是一昏迷，但未失去知觉，应使伤员在空气清新、流通的地静 卧休息；如已停止呼吸、心脏停止跳动，或虽有呼吸但比较困难，应立即采用人工呼吸和心脏按摩进行抢救。4迅速与医院急救中心联系。5急救人员按照救护常识救护伤员，在等待医救治或送往医院抢救过程中，不要放弃和停止施救，是死亡应由医生判断。第九章 附件 1.5m第一节 计算书（1）10.7米高支模架体计算书48、 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称b1新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)10.7模板支架纵向长度L(m)16模板支架横向长度B(m)16 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板49、和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.178地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10.7风压高度变化系数z1.018风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)15050、 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)51、h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.25)1=6.885kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+152、.1)0.25)16.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.16.8850.152+0.1173.150.1520.024kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.152+0.2133.150.15，0.10.1080.152+0.1753.150.150.101kNm MmaxmaxM1，M2max0.024，0.1010.101kNm，VX：446447469 Mmax/W0.101106/375002.689N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max53、0.677ql4/(100EI)=0.6776.3751504/(10010000281250)=0.008mm 0.008mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.354、+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.72.50.15=1.538kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.25)0.15=1.065kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0650.92+0.1250.4755、20.920.156kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0490.92+0.2033.150.9，0.1250.0490.92+0.1883.150.90.578kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.5380.152/2，0.0490.152/2+3.150.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.156，0.578，0.4730.578kNm =Mmax/W=0.578106/64000=9.035N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.62556、q1静L+0.625q1活L0.6251.0650.9+0.6250.4720.90.865kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0490.9+0.6883.152.195kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.5380.15，0.0490.15+3.153.157kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.865，2.195，3.1573.157kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1571000/(26080)0.987N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.257、5)0.150.986kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9869004/(1009350256104)0.141mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9861504/(89350256104)0.003mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(58、cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71.50.151.433kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.25)0.151.235kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.150.198kN/m q2(G(G59、1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.151.016kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.4330.91.612kN 按悬臂梁，R1q1l11.4330.150.215kN RmaxRmax，R11.612kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0160.91.143kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0160.150.152kN RmaxRmax，R11.143kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.798106/412060、=193.724N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=24.6481000/38424.209N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=1.305mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.590mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.636kN，R2=10.29kN，R3=10.29kN，R4=6.636kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知61、，可调托座受力N10.29kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=75=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.910.1562、 = 1.268kN/m 同上四六步计算过程，可得： R15.87kN，R29.103kN，R39.103kN，R45.87kN =l0/i=1500.000/16=75 查表得，1=0.75 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max5.87,9.103,9.103,5.87+0.91.20.1510.7=10.836kN f=N/(1A)10.836103/(0.750384)=37.625N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.1780.91.22/100.026kNm Nw =MaxR1,63、R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max5.87,9.103,9.103,5.87+0.91.20.1510.7+0.026/0.9=10.865kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.865103/(0.750384)+0.026106/4120=44.037N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.7/16=0.6693 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型混凝土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折64、减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.865/(0.90.1)120.722kPafak140kPa 满足要求！（2）11.2m架体计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称b2新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)11.2模板支架纵向长度L(m)16模板支架横向长度B(m)16 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN65、/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.178地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10.7风压高度变化系数z1.018风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立66、柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，67、Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.268、G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.152+0.1173.150.1520.016kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.152+0.2133.150.15，0.10.1080.152+0.1753.150.150.101kNm MmaxmaxM69、1，M2max0.016，0.1010.101kNm Mmax/W0.101106/375002.689N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1121504/(10010000281250)=0.004mm 0.004mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 70、q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.15=1.009kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.15=0.537kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.71、4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.5370.92+0.1250.4720.920.102kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0490.92+0.2033.150.9，0.1250.0490.92+0.1883.150.90.578kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.0090.152/2，0.0490.152/2+3.150.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.102，0.5772、8，0.4730.578kNm =Mmax/W=0.578106/64000=9.035N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.5370.9+0.6250.4720.90.568kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0490.9+0.6883.152.195kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.0090.15，0.0490.15+3.153.157kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.568，2.195，3.1573.157kN max=3Vmax/(2bh0)=33.157100073、/(26080)0.987N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.150.497kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.4979004/(1009350256104)0.071mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.4971504/(89350256104)0.001mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗74、弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.150.852kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(75、0.5+(24+1.1)0.12)0.150.569kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.150.283kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.150.527kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.250.8520.90.959kN 按悬臂梁，R1q1l10.8520.150.128kN RmaxRmax，R10.959kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.5270.90.593kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.5270.150.079kN Rma76、xRmax，R10.593kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.475106/4120=115.249N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=22.7651000/38414.402N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.677mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.306mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.948kN，R2=6.177、22kN，R3=6.122kN，R4=3.948kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.122kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/16=75=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安78、全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.15 = 0.739kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.421kN，R25.305kN，R35.305kN，R43.421kN =l0/i=1200.000/16=75 查表得，1=0.75 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max3.421,5.305,5.305,3.421+0.91.20.1511.2=7.119kN f=N/(1A)7.119103/(0.750384)=24.719N/mm2=205N/79、mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.1780.91.22/100.026kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max3.421,5.305,5.305,3.421+0.91.20.1511.2+0.026/0.9=7.148kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.148103/(0.750384)+0.026106/4120=31.13N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=11.2/1680、=0.73 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.148/(0.90.1)79.422kPafak140kPa 满足要求！（3）5.6m柱子计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003高支模区柱子最高为一层，为5.6m，因此按5.6米计算。 一、工程属81、性新浇混凝土柱名称KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)5600新浇混凝土柱短边边长(mm)900 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.868，134.429.868kN/m2倾倒混凝土82、时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.6min29.87，134.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(83、N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.182-0.1210.7940.182-0.06kNm Mmax/W0.06106/(1/6450152)3.54N/mm2f14.742N/mm2 满足要84、求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4421804/(1008925(1/12450153)0.079mml/400180/4000.45mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)3888小梁截面惯性矩I(cm4)215.799小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1838.0566.8585、 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.146kNm Mmax/W0.146106/49.0451032.981N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.863kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8631000/(23888)0.836N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1829.875.377 kN/m 小梁变形图(mm) 0.074mm1.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.491 正常使用极限状态 Rmax=2.74 五、柱箍验算柱箍类86、型槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格10号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)198.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)39.7柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=900/(6-1)=180mm=0.18m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.491kN P=Rmax/2=1.745kN 正常使用极限状态： Rmax2.74kN P=Rmax/2=1.37kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN87、) M10.158kNm，N14.164kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=900/(6-1)=180mm=0.18m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.491kN P=Rmax/2=1.745kN 正常使用极限状态： Rmax2.74kN P=Rmax/2=1.37kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.158kNm，N24.164kN M/Wn0.158106/(39.7103)3.991N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 1088、.002mml/4001.005mm 20.002mml/4001.005mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.1642=8.328kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.1642=8.328kN26kN满足要求！（5）2673*700高支模梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范G89、B 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)2673700模板支架高度H(m)10.7模板支架横向长度B(m)15模板支架纵向长度L(m)31梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压90、0(kN/m2)0.35非自定义:0.074地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)12风压高度变化系数z1.052风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁底两侧立柱横向间距lb(mm)2670步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)1335板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)1500板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)1500梁底增加立柱根数5梁底增加立柱布置方式按梁两侧立91、柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)445,890,1335,1780,2225梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数18梁底支撑小梁间距157每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)2梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)2 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，92、按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.72193、1.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.1572+0.1211.7640.15720.063kNm Mmax/W0.063106/32666.6671.928N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.95157.2354/(10010000228666.667)0.03mmL/250157.235/2500.629mm 满足要求！ 3、支座反力94、计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39321.8090.157+0.4461.7640.1571.471kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14321.8090.157+1.2231.7640.1574.259kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92821.8090.157+1.1421.7640.1573.499kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39317.950.1571.109kN R2=R4=1.143q2L=1.14317.950.1573.226k95、N R3=0.928q2L=0.92817.950.1572.619kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3888小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.799小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.471/11.471kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.259,3.499,4.259/1=4.259kN/m 梁底面板传递96、给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.471/11.471kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)2.673/17 =0.038kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.7-0.12)=0.352kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.7-0.12)=0.352kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.5-2.673/2)/21=0.516kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.997、Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.5-2.673/2)/21=0.516kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.471+0.038+0.352+0.516=2.378kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.259+0.038=4.297kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.471+0.038+0.352+0.516=2.378kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.378,4.297,2.378=4.297kN/m 正常使用极限98、状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.109/11.109kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max3.226,2.619,3.226/1=3.226kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.109/11.109kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)2.673/17 =0.031kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.199、)0.12)(1.5-2.673/2)/21=0.287kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.5-2.673/2)/21=0.287kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.109+0.031+0.29+0.287=1.718kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.226+0.031=3.257kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.109+0.031+0.29+0.287=1.718kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.718,3.257,1.718=3.257kN/m 100、为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.2970.452，0.54.2970.220.109kNm =Mmax/W=0.109106/49045=2.218N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.2970.45，4.2970.21.209kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2091000/(23888)0.542N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0101、.5213.2574504/(1009350215.799104)0.034mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)3.2572004/(89350215.799104)0.032mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.2970.45,0.3754.2970.45+4.2970.2=2.417kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.338kN,R2=2.417kN,R3=1.99kN,R4=1.99kN,R5=1.99kN,R102、6=1.99kN,R7=1.99kN,R8=1.99kN,R9=1.99kN,R10=1.99kN,R11=1.99kN,R12=1.99kN,R13=1.99kN,R14=1.99kN,R15=1.99kN,R16=1.99kN,R17=2.417kN,R18=1.338kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.2570.45,0.3753.2570.45+3.2570.2=1.832kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.966kN,R2=1.832kN,R3=1.491kN,R4=1.491kN,R5=1.491k103、N,R6=1.491kN,R7=1.491kN,R8=1.491kN,R9=1.491kN,R10=1.491kN,R11=1.491kN,R12=1.491kN,R13=1.491kN,R14=1.491kN,R15=1.491kN,R16=1.491kN,R17=1.832kN,R18=0.966kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数104、2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.162106/4120=39.206N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.211kN max=2Vmax/A=22.2111000/38411.514N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.078mmL/250445/2501.78mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力105、依次为R1=1.736kN，R2=3.915kN，R3=3.229kN，R4=3.454kN，R5=3.23kN，R6=3.913kN，R7=1.744kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.736/0.6=2.894kN，P2=3.915/0.6=6.525kN，P3=3.229/0.6=5.382kN，P4=3.454/0.6=5.757kN，P5=3.23/0.6=5.383kN，P6=3.913/0.6=6.522kN，P7=1.744/0.6=2.907kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P3，P4106、，P5，P6，P76.525kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/16=75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0740.451.22/100.005kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范J107、GJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92121.654kN/m 2)小梁验算 q1max1.357+0.91.2(0.3-0.1)2.673/17+0.5(0.7-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max1.5-2.673/2，1.5-2.673/2/21，3.92+0.91.2(0.3-0.1)2.673/17=3.954kN/m 同上四六计算过程，可得： P12.617kN，P26.027kN，P34.978kN，P45.322kN，P54.979kN，P66.108、025kN，P72.629kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4，P5，P6，P7+0.91.20.15(10.7-0.7)+Mw/lbmax2.617，6.027，4.978，5.322，4.979，6.025，2.629+1.62+0.005/2.677.649kN fN/(A)+Mw/W7649.282/(0.75384)+0.005106/412027.774N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.7/15=0.7133 满足要求，不需要进行抗109、倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.649/(0.90.15)56.661kPafak140kPa 满足要求！（6）模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-2012按最危险计算，板厚取最小，层高取最大。 一、工程属性新浇楼板单元名称高支模当前施工层第1层当前施工层楼板厚度h1(mm)120第110、-1层层高H-1(m)5.1第-1层混凝土楼板厚度h-1(mm)120第-2层层高H-2(m)5.1第-2层混凝土楼板厚度h-2(mm)120板单元计算长度Bl(m)8.4板单元计算宽度Bc(m)8.4楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第-1层X向正筋HRB33510100ASX=785.398Y向正筋HRB33510100ASY=785.398X向负筋HRB33510100ASX=785.398Y向负筋HRB33510100ASY=785.398第-2层X向正筋HRB33510100ASX=785.398Y向正筋HRB33510100ASY=785.398X向负筋HR111、B33510100ASX=785.398Y向负筋HRB33510100ASY=785.398 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第-1层0.90.9第-2层0.90.9 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)1钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3 四、各楼层荷载计算 1、第-1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)14砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.898砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.334砼的弹性模量实测值E(MPa)29900 立杆传递荷载组合值：P-112、11kN 楼盖自重荷载标准值：g-1=h-1/100025.13.012kN/m2 2、第-2层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)15砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.898砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.334砼的弹性模量实测值E(MPa)29900 立杆传递荷载标准值：q-20.765kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g-2=h-2/100025.13.012kN/m2 3、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承113、受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)-1299001203.0121.2353.6141.4-2299001203.0120.7653.6141.4Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2114、) 五、板单元内力计算 1、第-1层内力计算第-1层配筋图 第-1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl8400/84001m10.018m20.018m1-0.051m2-0.051四边简支Bc/Bl8400/84001mq10.037mq20.037 第-1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.6141.44.3145.0140.7内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.0180.0180.0370.0370.28.48.61M20.0180.0180.0370.0370.28.48.61115、M1-0.0510.28.4-18.15M2-0.0510.28.4-18.15M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第-1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-3116、0mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较785.398300100114.8981000300785.3117、980202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)785.398300100010014.8980.158785.398300100010014.8980.158备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.14714.898100010021.98.61Mu210.14714.898100010021.98.61比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯118、矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300785.39810020-18.85-18.15Mu2300785.39810020-18.85-18.15比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 2、第-2层内力计算第-2层配筋图 第-2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl8400/84001m10.018m20.018m1-0.051m2-0.051四边简支Bc/Bl8400/84001mq10.037mq20.037 第-2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.6141.44.3145.0140.7内力计算m1m2m119、1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.0180.0180.0370.0370.28.48.61M20.0180.0180.0370.0370.28.48.61M1-0.0510.28.4-18.15M2-0.0510.28.4-18.15M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第-2层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较785.39830120、0100114.8981000300785.3980202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)785.398300100010014.8980.158785.398300100010014.8980.158备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.14714.898100010021.98.61Mu210.14714.898100010021.98.61比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(m121、m2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300785.39810020-18.85-18.15Mu2300785.39810020-18.85-18.15比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，122、综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面123、sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第-1层2.10.6012010132.64410.0132000000.083第-2层2.10.6012010132.64410.0132000000.083比较第-1层 max/0.31符合要求第-2层 max/0.31符合要求 七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当124、h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积125、为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第-1层11.33410.810074.7044.062第-2层11.33410.810074.7044.062比较第-1层 F/F11符合要求第-2层 F/F11符合要求（7）搁置主梁验算计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ126、130-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范GB50010-2010实际区域为梯形，梯形短边按长边计算，等效为矩形。 一、基本参数主梁离地高度(m)49主梁布置方式主梁上搁置联梁主梁间距(mm)600主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁长度Lx(mm)11400梁/楼板混凝土强度等级C40主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1127、(mm)1500主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)1500混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14440060024410006003441600600444220060054428006006443400600744400060084446006009445200600104458006001144640060012447000600134476006001444820060128、0 附图如下：平面图立面图联梁立面图 三、联梁验算 联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nl=4/1=4kN 第2排：F2=F2/nl=4/1=4kN 第3排：F3=F3/nl=4/1=4kN 第4排：F4=129、F4/nl=4/1=4kN 第5排：F5=F5/nl=4/1=4kN 第6排：F6=F6/nl=4/1=4kN 第7排：F7=F7/nl=4/1=4kN 第8排：F8=F8/nl=4/1=4kN 第9排：F9=F9/nl=4/1=4kN 第10排：F10=F10/nl=4/1=4kN 第11排：F11=F11/nl=4/1=4kN 第12排：F12=F12/nl=4/1=4kN 第13排：F13=F13/nl=4/1=4kN 第14排：F14=F14/nl=4/1=4kN F=maxF1,F2,F3,F4,F5,F6,F7,F8,F9,F10,F11,F12,F13,F14=4kN 荷载设计值130、： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nl=4/1=4kN 第2排：F2=F2/nl=4/1=4kN 第3排：F3=F3/nl=4/1=4kN 第4排：F4=F4/nl=4/1=4kN 第5排：F5=F5/nl=4/1=4kN 第6排：F6=F6/nl=4/1=4kN 第7排：F7=F7/nl=4/1=4kN 第8排：F8=F8/nl=4/1=4kN 第9排：F9=F9/nl=4/1=4kN 第10排：F10=F10/nl=4/1=4kN 第11排：F11=F11/nl=4/1=4kN 第12排：F12=F12/nl=4/1=4kN 第13排：F13=F131、13/nl=4/1=4kN 第14排：F14=F14/nl=4/1=4kN F=maxF1,F2,F3,F4,F5,F6,F7,F8,F9,F10,F11,F12,F13,F14=4kN 计算简图如下： 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.011106/141000=0.079N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.0921000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.109N/mm2 max=0.109N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度132、验算 变形图(mm) max=0mm=la/250=600/250=2.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R1max=4.154kN 第2排：R2max=4.154kN 第3排：R3max=4.154kN 第4排：R4max=4.154kN 第5排：R5max=4.154kN 第6排：R6max=4.154kN 第7排：R7max=4.154kN 第8排：R8max=4.154kN 第9排：R9max=4.154kN 第10排：R10max=4.154kN 第11排：R11max=4.154kN 第12排：R12max=4.154kN 第13排：R13max=133、4.154kN 第14排：R14max=4.154kN 极限受力状态下: 第1排：R1max=4.184kN 第2排：R2max=4.184kN 第3排：R3max=4.184kN 第4排：R4max=4.184kN 第5排：R5max=4.184kN 第6排：R6max=4.184kN 第7排：R7max=4.184kN 第8排：R8max=4.184kN 第9排：R9max=4.184kN 第10排：R10max=4.184kN 第11排：R11max=4.184kN 第12排：R12max=4.184kN 第13排：R13max=4.184kN 第14排：R14max=4.184kN 四134、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格28a号工字钢主梁截面积A(cm2)55.45主梁截面惯性矩Ix(cm4)7114.14主梁截面抵抗矩Wx(cm3)508.15主梁自重标准值gk(kN/m)0.434主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.434=0.434kN/m 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.434=0.521kN/m 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=39.464106/508150=77135、.662N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=32.17110001222802-(122-8.5)252.62/(8711414008.5)=15.447N/mm2 max=15.447N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=9.276mm=l/250=8400/250=33.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-25.915kN,R2=57.477kN,R3=58.872kN,R4=-25.919kN 五、主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析： 其中136、b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.54 = Mmax/(bWx)=39.464106/(0.54508.15103)=143.819N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)18梁/楼板混凝土强度等级C40混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =25.919/2=12.959kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=25.919103/(43.14182.5)=45.834mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=25.919103/(4182/4)=25.463kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9519.1=18.145N/mm2 N/2 =12.959kN 2(b2-d2/4)fcc=2(902-3.14182/4)18.145/1000=284.714kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=518=90mm 符合要求！