1、编号：SJHN.JZY-XX片区地块地下室普通模板安装工程专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1. 编制依据162. 模板工程概况162.1. 建筑概况16-1F模板图（图中阴影部分区域为高支模区域）172.2. 结构概况173. 模板选型174. 模板及支撑体系设计184.1. 底板、承台184.2. 柱194.3. 剪力墙204.4. 梁211. 300x600mm梁214.5. 板244.6. 楼梯254.7. 电梯井坑265. 施工流程及施工方法275.1. 施工流程275.2. 施2、工方法276. 施工进度计划及资源投入计划296.1. 施工进度计划296.2. 机械设备投入306.3. 材料投入316.4. 劳动力投入336.5. 模板支设质量保证措施356.5.1. 普通模板体系质量保证措施35在模板工程细部处理、防水止水等方面采取保证质量措施356.6. 质量验收标准366.6.1. 材料验收标准366.6.2. 模板安装验收标准367. 模板拆除时间及安全保证措施387.1. 模板拆除时间387.2. 模板拆除的安全措施38（4） 严禁作业人员在悬臂构件边缘敲拆下面的底模。398. 成品保护措施399. 附件：计算书409.1. 550mm剪力墙计算书40一、墙模3、板基本参数40二、墙模板荷载标准值计算41三、墙模板面板的计算41五、穿梁螺栓的计算78六、模板支架的计算78六、立杆的稳定性计算106模板工程专项施工方案1. 编制依据XX 北片区C-1地块地下室工程施工图纸；建设工程安全生产管理条例国务院令第393号；建设工程质量管理条例国务院令第279号；工程建筑标准强制性条文建设部建标2002219号文；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；厦建质监200938号关于加强模板工程安全生产管理的通知。2. 模板工程概况2.1. 建筑概况本工程地下室层高分别为：地下三层4.2m，地下二层3.9m，地下一层5.7m，局部6.34m、6.3m，其中地4、下室顶板、-1F局部为高支模，详见高支模专项施工方案。其余部位为普通支模，按本方案实施。地下室顶板中，JN轴交13轴区域、Ac轴交12SQ区域为高大模板区域，梁板模板参照高支模专项施工方案搭设；-1F模板搭设情况如下图：-1F模板图（图中阴影部分区域为高支模区域）2.2. 结构概况1. 非主楼区底板厚度主要为800mm，650mm，900mm，主楼部分为1400mm、2000mm；楼板厚为120mm、140mm（地下二层），120250mm（地下一层板、顶板）。2. 梁截面尺寸主要为300x600mm、300x800mm、400x800mm、400x900mm；最大尺寸400x1900mm、65、00x1500mm。3. 柱截面形式为矩形。尺寸主要为500x500mm，600x600mm，700x700mm，800x800mm等。4. 剪力墙厚度有550mm、500mm、400 mm、350 mm、300 mm、250 mm、200 mm等3. 模板选型结构位置模板及支撑体系分析/备注地下室主楼部分地下室承台、集水井等基础砖胎膜、吊模/地下室结构梁、板普通木模板扣件式钢管脚手架支撑体系普通混凝土结构，地下室1层有超重梁，为高大支模。地下室非主楼部分柱普通木模板/梁、板普通木模板扣件式钢管脚手架支撑体系满堂架、-1层局部为高支模模板配置如下：1. 模板采用木质胶合模板，模板规格为：1836、091518mm，采用100x100mm的木枋和U型顶托；2. 支撑体系采用满堂式钢管支撑体系，钢管规格为：483.5；3. 扣件为：旋转扣件、对接扣件，直角扣件。4. 砖胎膜采用标准灰砂砖，砌180砖墙，砂浆强度M7.5。5. 地下室施工时每个区域为流水施工，每个区域内模板配备应单独配备充足，不得过早拆除相邻区域的梁、板模板用于本区域施工，在-2层板浇注完成后梁板模板按规范要求时间分别拆除，不得随意拆除，达到拆除时间后方可拆除供-1层梁板支设用。4. 模板及支撑体系设计4.1. 底板、承台本工程底板为承台板式及桩筏基础，周边与其它单位交接处采用简易收口网。承台、柱墩、地梁模板为砖胎模，主要采7、用M7.5水泥砂浆砌240mm厚砖墙作侧模。考虑到地下室外墙的防水需要，对地下室底板和外墙交接处做如下处理：1. 地下室外墙和底板接头施工缝设在距底板表面500mm高处。2. 在施工缝中设置钢板止水带。止水带为3003mm钢板，接头满焊。3. 对该处采取支吊模的办法。加14止水螺杆间距500mm，吊模下用带止水片的14钢筋支撑，间距1m。砖胎模及吊模做法如下图所示：底板支模示意图4.2. 柱地下室混凝土矩形柱采用18厚九夹胶合板现场拼装定型，普通钢管、木枋支撑的搭设方法。矩形柱最大截面尺寸11001100mm,最小截面尺寸400400mm。现场以最大截面1100x1100mm柱进行搭设及方案验8、算。柱模板采用九夹板配制，加50100mm木枋竖楞和双钢管抱箍加固；木枋竖楞的横向间距按250375mm平均设置，钢管抱箍的竖向间距按500mm设置，最下一道柱箍距结构面200mm。为保证柱模的侧向刚度，在长边尺寸1000mm的柱模两侧各设置一道双向14对拉螺杆，间距500mm；在长边尺寸1100mm的柱模长边侧各设置两道14对拉螺杆，短边侧设置一道14对拉螺杆，间距500mm。矩形柱支模示意见下图。矩形柱支模示意图4.3. 剪力墙剪力墙最大厚度为550mm。按550mm。墙模板采用18厚木模，竖向次背楞采用50100木枋，间距400mm，横向主背楞采用483.5双钢管，间距500mm，最下一9、道双钢管距结构面200mm；14止水螺栓横向与竖向间距均为500mm。剪力墙侧加23道斜撑，用扣件固定支撑于梁板满堂架上；外侧用钢管加U型顶托支撑于基坑面层上（内墙用扣件固定支撑于梁板满堂架上），钢管间距1000x1000mm。如下图所示：护壁墙体顶撑1000100050100木枋40018厚模板14止水螺杆500500mm2-3道斜撑14钢筋头内撑1500483.5双钢管满堂架扫地杆外墙支模示意图内墙支模示意图4.4. 梁地下室梁截面尺寸主要为200x400mm、200x450mm、200x500mm、300600mm、300800mm、400600mm、400900mm、4001000mm10、为梁截面尺寸较多，梁高较大（局部）的截面有400x1900mm、400x1550mm、400x1400mm、400x1200mm、600x1500mm。梁混凝土强度等级为C30/C40。梁模采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.5钢管支撑。综合考虑用300600mm、4001000mm、6001500mm和400x1900mm四种梁作为计算对象，其他梁参照施工。1. 300x600mm梁梁高900mm的梁模参照此方案搭设。采用木模板配置，支撑采用普通钢管。梁支撑立杆的纵向间距(跨度方向) 0.50.6m，梁支撑立杆横向间距（截面方向）0.50.8m，梁底加设32排立杆，立杆的步距 11、h=1.50米；梁底次楞采用50100mm木枋，间距250mm，中间立杆顶部采用100x100mm木方加U型顶托搭设；主楞采用48x3.5mm的钢管，间距500mm。梁侧加设23道14的对拉螺杆（梁高1900mm加设3道，其余梁高2道，对拉螺杆间距竖向间距500mm），间距500mm。梁侧木方间距300350mm，梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。梁板模支模如下图所示：600x1500mm梁支模示意图400x1900mm梁支模示意图4.5. 板地下室楼板板厚为120mm和180mm。局部板厚150mm、250mm。板混凝土强度等级C30/C12、40。按180mm和250mm厚板进行验算。计算书见附件。1. 180mm板120mm、150mm板厚楼板按此方案搭设。板模支架搭设高度为4.02米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，钢管采用48x3.5mm；板底采用100x100mm木方加U型顶托支撑，木方间距300mm。搭设示意图如下：180mm板支模示意图2. 250mm板250mm板厚楼板按此方案搭设。板模板支架搭设高度为4.02米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，钢管采用48x3.5mm。板底采用100x1013、0mm木方加U型顶托支撑，木方间距300mm。搭设示意图如下：250mm板支模示意图4.6. 楼梯楼梯模板采用18mm厚木模板，次背楞选用50100木方，间距300mm,主背楞为50100木方，支撑架为483.5mm钢管架，顶部加顶托。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工好的踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。搭设示意图如下：4.7. 电梯井坑电梯井坑或下沉处采用18mm厚木模板，50100mm木枋，483.5钢管支撑14、。木方间距250300mm；钢管支撑间距600x600（双向设置），钢管两端用顶托支撑固定。模板底部用14钢筋支撑并固定吊模。搭设示意图如下：5. 施工流程及施工方法5.1. 施工流程1. 墙柱模板施工程序为：2. 梁板模板施工顺序为：5.2. 施工方法在模板搭设之前应做好材料、施工机具、配件的准备，并对进行模板搭设的作业人员进行详尽的交底。1. 满堂架搭设满堂架搭设应放线抄平，梁架立杆每排间距按上设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固。且纵横向剪刀撑必须按要求搭设。剪刀撑应纵横向搭设，每6m设置一道，由底到顶全高设置。2. 墙侧模板支设墙模板：模板采用50100木枋，采用2483.5钢管15、横楞加固。对拉螺杆采用14高强螺杆，墙模板使用前必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔。模板脚部在墙钢筋上焊接限位钢筋。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。墙模板应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙，模板临时固定后，根据支模要求将背枋钉在模板上。然后根据对拉螺杆安装模板钢管横楞，钢管横楞应平直美观。并及时上紧螺杆3型卡固定钢管横楞，3型卡加固时可将模板截面拉紧3-5mm。模板支设必须全高吊线拉紧3型卡，校正垂直度。3. 柱侧模板支设柱侧模板：采用516、0100木枋作为次背楞，主背楞采用483.5横向双钢管。柱模板支设必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记。模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。相邻块模板拼接部位，采用50x100木枋背枋顶牢拼接边。柱模板就位后，将50x100背枋根据支模要求安装在模板上，木枋间距应根据模板边长均匀分布，采用钢管抱箍夹紧，及时上紧抱箍螺杆3型卡，3型卡加固时可将模板截面拉紧3-5mm。柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度。柱与板交接位置应坐浆，柱内应设置纤维钢筋。4. 梁模板支设对框架主梁模板，梁侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设。梁高较大模板，设对拉螺杆拉结模板17、。梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设。梁板平面模板压梁侧立面模板支设。梁侧模板压梁底模板支设。梁模板底部顶撑采用双扣件顶撑。梁模板支设应先根据楼板弹线，吊线安装梁模板底模，梁底木枋须立放横向铺设。梁侧模板在梁底模板就位固定后安装，梁高大于900梁侧模板应在梁钢筋绑扎后，支设梁侧模板。梁模板阳角应设50x100木枋顶牢。如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设钢管斜撑将梁模板与满堂架连接。5. 楼板模板满堂架搭设完成后，应进行满堂架验收，通过后方可支设楼板模板，楼板模板木枋间距小于等于300，根据满堂架抄平标高确定木枋下钢管18、横楞及木枋标高，木枋应立放在钢管横楞上。楼板模板采用木模板，模板应根据楼板边线下料拼装。楼板模板与梁交接边应压住梁侧模板，模板拼缝宽度不得超过1.5mm。楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板。对拼缝过大处采用腻子批嵌平整。6. 预埋件预埋件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件。预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定的结构钢筋上。结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。7. 预留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在19、结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于600。对撑可使用顶撑钢管调节。洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角较差。8. 一次性高强螺栓孔处理（1） 模板拆除以后，在螺杆根部，将墙体砼人工打凿一个深15-20mm的小坑；（2） 用气割齐坑底割除露在墙体以外部位的螺栓；（3） 用1：2.5的水泥砂浆补平小坑至墙面。6. 施工进度计划及资源投入计划6.1. 施工进度计划1区、2-2区地下室计划于2012年1月20日前封顶，其他区域地下室计划于2012年2月24日前封顶。6.2. 机械设备投入序号机械或设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定20、功率（KW）生产能力备注1塔吊Q60131台湖南200960/2塔吊Q56131台湖南200941/3砼输送泵HBT60C4台湖南/60m3/h4布料机HGY182台湖南/11/5插入式振捣器ZN5010根福建/1.45/6平板振动器ZF55-104台山东/0.25/7砼收光打磨机Z1M-KY01-100A4台四川/2.2/8钢筋切断机GQ-408台四川/2.232次/min9钢筋弯曲机GW-408台四川/38次/min10钢筋调直机JK34台浙江/45m/min11套丝机2-66台西安/3/12圆盘锯MJ1346台山东/8/13单面压刨机MB105A2台四川/1.5/14砂浆搅拌机UJZ3221、52台福建/2/15潜水泵WQ-25-34-46台上海20082/16交流电焊机BX3-3004台上海上海200721.7Kw17压槽机Cu型1台北京20085 KW良好18轻便套丝机/4台上海2007750W良好19砂轮切割机4006台上海20082.2KW良好20手枪电钻6-126把福建2008480W良好21电锤520W4把福建2007620W良好6.3. 材料投入序号材料名称单位用量备注1圆钢筋t556.182根据现场进度分次进场2螺纹钢筋（级）t431.486根据现场进度分次进场3螺纹钢筋（级）t4576.195根据现场进度分次进场4混凝土C15M32179.28根据现场进度分次进场22、5混凝土C20M3171.31根据现场进度分次进场6混凝土C30M32230.38根据现场进度分次进场7混凝土C30P8M35908.13根据现场进度分次进场8混凝土C35M31238.7根据现场进度分次进场9混凝土C35P8M3370.75根据现场进度分次进场10混凝土C35P12M314521.72根据现场进度分次进场11混凝土C40M3790.18根据现场进度分次进场12混凝土C40P8M31332.58根据现场进度分次进场13混凝土C40P12M3896.53根据现场进度分次进场14混凝土C45M335.71根据现场进度分次进场15混凝土C45P8M347.9根据现场进度分次进场16混23、凝土C50M31558.8根据现场进度分次进场17加气混凝土砌块M32053.19根据现场进度分次进场18红砖砌块M3169.36根据现场进度分次进场19砖胎膜用砖M31144.63根据现场进度分次进场20水泥t979.97根据现场进度分次进场21中砂M31531.55根据现场进度分次进场22碎石M31454.17根据现场进度分次进场234厚2米宽幅双面自粘橡胶沥青防水卷材m229677.63根据现场进度分次进场243厚宽幅自粘性防水卷材m21556.57根据现场进度分次进场251厚水泥基渗透结晶型防水涂料m234867.15根据现场进度分次进场262厚水泥砂浆基聚合物防水涂层m2352.3224、根据现场进度分次进场27高分子涂抹防水1.5mm厚m251.68根据现场进度分次进场28聚氨酯防水涂料1.5mm厚m22131.03地下室施工期间29JS聚合物水泥基复合防水涂料 厚度(2mm)m24268.12根据现场进度分次进场30JS聚合物水泥基复合防水涂料 厚度(1.0mm)m2709.78根据现场进度分次进场序号材料名称单位用量进场时间1模板（=18mm）m22000011年10月11年11月2钢管（483.5）t120011年10月11年11月3木枋（50100 mm）m380011年10月11年11月4顶托个520011年10月11年11月5安全平网（4m6m）m2500011年25、10月11年11月6安全立网（1.5m6m）m2100011年10月11年11月7扣件个10200011年10月11年11月8对拉螺杆（14）t4011年10月11年11月6.4. 劳动力投入XX 北片区C-1地块地下室工程土建劳动力统计表工种/月份2011.1011122012.123456木工205010012010040805050钢筋工8015020020015060504030砼工305060606030303030砖工151520206060100100100抹灰工101010201040404040架子工30808080804015108测量工466544445防水工20504026、20201010155电工455555555油漆工000024101212电焊工15151515104444机操工46121088101010机修工224455555普工204040405050505050试验工233433333装饰工00001020305080合计256482595603577383446428437XX 北片区C-1地块地下室工程机电劳动力统计表工种/月份1011121234567电工4446101020201515电焊工557791212121010通风工000581520252525管工6101020203035353535钳工0005568855油漆工000004827、855保温工0000448844机修工1222222211普工4558152025252020合计2026285373103138143120120XX 北片区C-1地块地下室工程劳动力统计表工种/月份1011121234567土建25648259560357738344642843740机电2026285373103138143120120合计2765086236566504865845715571606.5. 模板支设质量保证措施6.5.1. 普通模板体系质量保证措施地下室顶板存在大量的超高及超重支模，应严格按照方案进行搭设，立杆间距、步距及支撑方式应按方案进行，不得随意改动。在模板体系的28、选择上，需要突出保证质量，且方便施工、迅速快捷。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：1） 下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架；2） 上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；3） 当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。当层间高度大于5m 时，应选用桁架支模或钢管立柱支模。当层间高度小于或等于5m时，可采用木立柱支模。阴阳角采用钢木组合定型模板，保证阴阳角不漏浆，形状29、规整，线条流畅；楼梯采用封闭式整体支模，确保楼梯施工质量；在模板工程细部处理、防水止水等方面采取保证质量措施密肋梁侧面胀出，梁身不顺直，梁底不平：防治的方法是，模板支架系统应有足够的强度、刚度和稳定；支柱底脚应垫通长脚手板，并应支撑在竖实的地面上；模板下端和侧面应设水平和侧向支撑，以补足模板的刚度；密肋梁底楞应按设计和施工规范起拱；支撑角钢与次楞弹平线安装，并销固牢靠。单向密肋板底部局部下挠；防治的方法是，模板安装应由跨中向两边安装，以减少模板搭接长度的累计误差。安装后要认真调整模板搭接长度，使其不得小于10cm，以保证接口处的刚度。密肋梁轴线位移，两端边肋不等：防治的方法是，主楞安装调平后，30、要放出次楞边线再安装次楞，并进行找方校核。安装次楞要严格跟线，并与主楞连接牢靠。模板安装不严密：这是模板加工的负公差所致。认真检查模板安装缝隙，钉塑料条或橡胶条补严。6.6. 质量验收标准6.6.1. 材料验收标准模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。6.6.2. 模板安装验收标准现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法、预埋件和预留孔洞的允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸偏差基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-54每层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线31、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置39插筋中心线位置5外露长度+10，010预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，011预留洞中心线位置10尺寸+10，01. 地下室模板距护坡桩边及上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放于基槽（坑）土壁上。斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支于土壁的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装。在有斜支撑的位置，应于两侧模间采32、用水平撑连成整体。2. 柱模板应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时按设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为433、560，下端尚应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑。3. 墙模板应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。当采用预拼装的大块墙模板进行支模安装时，严禁同时起吊两块模板，并应边就位、边校正、边连接，固定后方可摘钩。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm 处牢固地满铺一层脚手板。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随时拆换支撑或增加支撑。当钢楞长度需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的钢楞，其搭接长度不得小于墙34、模板宽或高的15%20%。拼接时的U型卡应正反交替安装，间距不得大于300mm；两块模板对接接缝处的U型卡应满装。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。7. 模板拆除时间及安全保证措施7.1. 模板拆除时间模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。后浇带位置左右2跨模板支撑必须保留，与后浇带模板一起等到结构强度达到100时才可以拆除。在现场留置同条件养护试块，以35、混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模依据。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7.2. 模板拆除的安全措施（1） 梁板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。柱模应分片拆除，自上而下拆除柱箍及竖楞，拆除后清洗干净后刷除锈剂或脱模剂备用。（2） 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆36、或松动的模板上进行拆除作业。（3） 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩吊至地面。（4） 严禁作业人员在悬臂构件边缘敲拆下面的底模。（5） 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。（6） 拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。（7） 拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。（8） 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应37、集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。（9） 工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（10） 拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。（11） 拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（12） 拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（13） 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕38、落。（14） 在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。8. 成品保护措施在层高1/2处左右的支架系统的水平栏杆上宜固定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，拆模板时，使之坠入安全网，保护模板。拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板和密肋混凝土。吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。要严格遵循混凝土强度达到10MPa时方可拆模板；肋跨8m时，混凝土强度必须达139、00%方可拆除支柱。模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口处必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。模板拆卸应与安装顺序相反，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。模板拆后及时清理，木模板面板破损处用铁腻子修复，并在修复腻子上刮用两遍清漆，以免在混凝土表面留下痕迹；钢模板用棉丝沾养护剂均匀涂擦表面，以便周40、转。穿墙螺栓、螺母等相关零件也应清理、保养。9. 附件：计算书9.1. 550mm剪力墙计算书一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距400mm。 外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离1000mm，直径41、14mm。 墙模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标42、准值 F1=23.040kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q43、 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5023.04=13.82kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.504.00=2.80kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值9.851N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 11.52N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm； E 面板的弹性模量,E = 644、000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.600mm； 面板的最大挠度计算值, v = 1.369mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! 四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f =45、 M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.223.04+1.44.00)0.40=13.30kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值3.990N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E 46、= 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.099mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞47、的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.223.04+1.44.00)0.501.00=16.62kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值143.169N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v 48、= 0.322mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿墙螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.520 穿墙螺栓强度验算满足要求!9.2. 1100mm1100mm柱计算书一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1100mm，B方向对拉螺栓249、道， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 4200mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距375mm。 柱箍采用圆钢管483.5，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为50、0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简51、图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.223.04+1.44.00)0.50 = 16.62kN/m d 竖楞的距离，d = 375mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1016.6240.38 面板截面抵抗矩 W = 500.018.018.0/6=27000.0mm3 经过计算得到f = M/W = 0.234106/27000.0 = 8.658N/mm2 面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 52、3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.37516.624=3.740kN 截面抗剪强度计算值 T=33740/(250018)=0.623N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 23.0400.500=11.520kN/m； E 面板的弹性模量，取6000.0N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 500.018.018.018.0/12=243000.0mm4； 经过计算得到 v =0.677(23.0400.50)375.04/(1006000.024300053、.0) = 1.058mm v 面板最大允许挠度，v = 375.000/250 = 1.50mm； 面板的最大挠度满足要求! 四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.223.04+1.44.00)0.38 = 12.47kN/m d为柱箍的距离，d = 500mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1012.4680.50 竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0100.0100.0/6=8333354、.3mm3 经过计算得到f = M/W = 0.312106/83333.3 = 3.740N/mm2 竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.50012.468=3.740kN 截面抗剪强度计算值 T=33740/(250100)=1.122N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 23.0400.375=55、8.640kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0100.0100.0100.0/12=4166667.0mm4； 经过计算得到 v =0.677(23.0400.38)500.04/(1009500.04166667.0) = 0.092mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 500.000/250 = 2.00mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管483.5mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩56、 I = 12.19cm4； B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.04+1.44.00)0.38 0.50 = 6.23kN 经过连续梁的计算得到 B方向柱箍剪力图(kN) B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 最大支座力 N = 7.813kN 最大变形 v = 0.157mm 1.柱箍抗弯强度计算 柱箍截面抗弯强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx； x 截面塑性发展系数, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm257、): f = 205.000 B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 46.16N/mm2； B边柱箍的抗弯强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.157mm v 柱箍最大允许挠度，v = 366.667/400 = 0.92mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力7.81kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm! 七、H方向柱箍的计算 H方向柱箍计算简图 其中 P 58、竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.04+1.44.00)0.38 0.50 = 6.23kN 经过连续梁的计算得到 H方向柱箍剪力图(kN) H方向柱箍弯矩图(kN.m) H方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 最大支座力 N = 7.813kN 最大变形 v = 0.157mm 1.柱箍抗弯强度计算 柱箍截面抗弯强度计算公式 f = M/W f 其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): f = 205.000 H边柱箍的抗弯强度计算值 f = 46.16N/mm2； 59、H边柱箍的抗弯强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.157mm v 柱箍最大允许挠度，v = 366.667/400 = 0.92mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力7.81kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!9.3. 800800柱模板计算一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=800mm； 柱断面宽度H=800mm； 方木截面宽度=50mm； 60、方木截面高度=100mm； 方木间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取2h； T混凝土的入模温度,取30()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1.2； 2混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=61、23.042kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=23.04kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.223.04+1.44.00)800.00/1000=26.598kN/m l方木间距,取l=300mm； 经计算得 M=0.126.598(300.00/1000)2 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=800(18)2/6=43200.00mm3 = M/W=62、0.239106 /43200.000=5.541N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.223.04+1.44)800300/106=4.788kN 经计算得 =34.788103/(2800.00018.000)=0.499N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=23.04800/1000=18.432kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh63、3/12=800.00018.0003/12=388800.000mm4； a方木间距,取a=300mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.67718.432300.0004/(1006000.00388800.00)=0.43mm 最大允许挠度 W=l/250=300/250=1.20mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 四、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 方木计算简图 (1) 方木抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.223.040+1.44.64、000)300/1000=9.974kN/m B截面长边,取B=800mm； 经计算得 M=9.974(800/1000)2； 方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=83333.333mm3； = M/W=0.798106/83333.333=9.576N/mm2； 方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 方木抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.223.040+1.44.000)300800/106=3.990kN 经计算得 =33.990103/(250.000100.000)=1.197N/mm2 方木的计算强度65、不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 方木挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=23.04 I=bh3/12=501003/12=4166666.667mm4 B柱截面长边的长度,取B=800mm； E弹性模量,取E=9500N/mm2； 经计算得 W=56.9128004/(3849500.004166666.67)=0.931mm 允许挠度 W=B/250=800/250=3.200mm 方木的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 9.4. 300600梁计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=600mm66、， 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面侧面方木距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密67、度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁68、底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.214.40+1.44.00)0.60=13.728N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1013.7280.3002 f=0.124106/32400.0=3.813N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q69、 = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30013.728=2.471kN 截面抗剪强度计算值 T=32471/(260018)=0.343N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 14.400.60=8.64N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6778.640300.04/(1006000.00291600.0)=0.271mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.271mm小于 v = 300/250,满足要求! 五、70、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.214.40+1.44.00)0.30=6.86kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值6.8640.6000.600/8/83333.336=3.707N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要71、求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 14.4000.300=4.320N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 54.320600.04/(38495004166666.8)=0.184mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.400mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算! 六、72、梁支撑脚手架的计算 模板支架搭设高度为4.2米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加0道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 （一）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.300=4.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(20.600+073、.300)/0.300=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.300=0.270kN 均布荷载 q = 1.24.500+1.20.525=6.030kN/m 集中荷载 P = 1.40.270=0.378kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(k74、N) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.094kN N2=1.094kN 最大弯矩 最大变形 V = 1.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09610001000/16200=5.938N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31094.0/(2300.00018.000)=0.304N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.956m75、m 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （二）梁底支撑方木的计算 1、梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.094/0.300=3.645kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.650.30 最大剪力 Q=0.60.3003.645=0.656kN 最大支座力 N=1.10.3003.645=1.203kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.001076、.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.033106/83333.3=0.39N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3656/(250100)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6773.038300.04/(1009500.004166666.8)=0.004mm 方木的最大挠度小77、于300.0/250,满足要求!（三）梁底支撑钢管计算 1、 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.58mm 最大支座力 Qmax=1.094kN 抗弯计算强度 f=0.38106/5080.0=75.34N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 2、 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑78、钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.61mm 最大支座力 Qmax=3.572kN 抗弯计算强度 f=0.26106/5080.0=51.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! （四）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承79、载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.57kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 （五）立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.57kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1294.200=0.651kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=1.880、90kN N = 3.572+0.651+1.890=6.113kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长81、度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 60.91N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 27.66N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 35.82N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.5. 400100082、梁计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面侧面方木距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标83、准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.0484、0kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.223.04+1.44.00)1.00=33.248N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1085、33.2480.3002 f=0.299106/54000.0=5.541N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30033.248=5.985kN 截面抗剪强度计算值 T=35985/(2100018)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 23.041.00=23.04N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 86、v = 0.67723.040300.04/(1006000.00486000.0)=0.433mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.433mm小于 v = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.223.04+1.44.00)1.000.45/1=14.96kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=87、17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=14.962kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 模板支架搭设高度为4.2米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 (一）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)88、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.400=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(21.000+0.400)/0.400=0.840kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.400=0.720kN 均布荷载 q = 1.210.000+1.20.840=13.008kN/m 集中荷载 P = 1.40.720=1.008kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W89、分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.264kN N2=4.333kN N3=0.614kN 最大变形 V = 0.3mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08410001000/21600=3.869N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32790、36.0/(2400.00018.000)=0.570N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.252mm 面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求! （二）梁底支撑方木的计算 1、梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.333/0.400=10.832kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.830.40 最大剪力 Q=0.60.40010.832=2.600kN 最大支座力 N=1.10.491、0010.832=4.766kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.173106/83333.3=2.08N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32600/(250100)=0.780N/mm2 截面抗剪强92、度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6779.027400.04/(1009500.004166666.8)=0.040mm 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （三）梁底支撑钢管计算 1、 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.05mm 最大支座力 Qmax=5.798kN 抗弯计算强度 f=093、.15106/4491.0=33.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 2、 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.55mm 最大支座力 Qmax=12.465kN 抗弯计算强度 f=0.81106/4491.0=180.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.094、N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （四）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.47kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 （五）立杆的稳定性计算 立95、杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.47kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1294.200=0.651kN N = 12.465+0.651+0.000=13.116kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度96、 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 147.73N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 67.56N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，97、按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 87.65N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.6. 4001900梁计算书一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距350mm。 外楞采用98、圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m； 99、1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.0100、01.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5023.04=13.82kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.504.00=2.80kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值7.542N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板101、上的侧压力，q = 11.52N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.400mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.803mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 102、I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.223.04+1.44.00)0.35=11.64kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值3.491N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满103、足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.086mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/104、W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.223.04+1.44.00)0.500.50=8.31kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值80.991N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量105、,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.182mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.760 穿梁螺栓强度验算满足要求106、!六、模板支架的计算模板支架搭设高度为5.7米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 （一）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0001.9000.400+0.3500.400=19.140kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W107、分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.219.140+1.41.200)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15410001108、000/21600=7.132N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.219.140+1.41.200)0.250=3.697kN 截面抗剪强度计算值 T=33697.0/(2400.00018.000)=0.770N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67720.3402504/(1006000194400)=0.461mm 面板的最大挠度小109、于250.0/250,满足要求! （二）梁底支撑方木的计算 1、梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.9000.250=11.875kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.250(21.900+0.400)/0.400=0.919kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.250=0.300kN 均布荷载 q = 1.211.875+1.20.919=15110、.353kN/m 集中荷载 P = 1.40.300=0.420kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.281kN N2=3.281kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.281kN 经过计算得到最大变形 V= 1.6mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.005111、106/83333.3=12.06N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.281/(250100)=0.984N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =1.6mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 2、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.112、m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 8.597kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.484106/166666.7=2.90N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T113、 截面抗剪强度计算值 T=33281/(2100100)=0.492N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求! （四）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （五）立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括114、： 横杆的最大支座反力 N1=8.60kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1295.700=0.883kN N = 8.597+0.883+0.000=9.480kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或115、(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 106.78N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 48.83N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 63.3116、6N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.7. 6001500梁计算书一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿梁螺栓水117、平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径14mm。 梁侧模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正118、系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设119、计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5023.04=13.82kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.504.00=2.80kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值5.541N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 11.52N/mm； l 计算跨度(内楞间距120、),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.433mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416121、.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.223.04+1.44.00)0.30=9.97kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值2.992N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100122、EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.074mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最123、大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.223.04+1.44.00)0.500.50=8.31kN； l 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值80.991N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v124、 = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.182mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓的直径(mm): 14 穿梁螺栓有效直径(mm): 12 穿梁螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.760 穿梁螺栓强度验算满足要求!六、梁模板支架的计算模板支架搭设高度为5.7米， 基本尺寸为：梁125、截面 BD=600mm1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 （一）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0001.5000.600+0.3500.600=22.710kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.600=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 126、60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.222.710+1.41.800)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18610001000/32400=5.743N/mm2 面板的抗弯强度验算 f127、 f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.222.710+1.41.800)0.250=4.466kN 截面抗剪强度计算值 T=34466.0/(2600.00018.000)=0.620N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67724.5102504/(1006000291600)=0.370mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （二）梁底支撑方木的计算 1、128、梁底方木计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.250=9.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.250(21.500+0.600)/0.600=0.525kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.250=0.450kN 均布荷载 q = 1.29.375+1.20.525=11.880kN/m 集中荷载 P = 1.40.450=0.630kN 方129、木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.545kN N2=6.667kN N3=0.545kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.667kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.262106/83333.3=3.14N/mm2 方木的130、抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.019/(250100)=0.906N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.1mm 方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 2、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计131、算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 14.335kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.583106/166666.7=3.50N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33019/(21001132、00)=0.453N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm 顶托梁的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （四）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （五）立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.34kN (已133、经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1295.700=0.883kN N = 14.335+0.883+0.000=15.218kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0134、 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 171.41N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 78.38N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 101.70N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要135、求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。9.8. 180mm楼板计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.2米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用100100mm方木。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3500.900=136、4.365kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算137、得到 M = 0.100(1.24.365+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/48600=1.670N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.365+1.42.700)0.300=1.623kN 截面抗剪强度计算值 T=31623.0/(2900.00018.000)=0.150N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 2138、50 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.0653004/(1006000437400)=0.148mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷139、载 q1 = 1.21.350+1.20.105=1.746kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.705/0.900=3.006kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.010.90 最大剪力 Q=0.60.9003.006=1.623kN 最大支座力 N=1.10.9003.006=2.976kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3140、； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.243106/83333.3=2.92N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31623/(250100)=0.487N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6772.355900.04/(1009500.004166141、666.8)=0.264mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 2.976kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.965kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010142、.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.856106/166666.7=5.14N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35458/(2100100)=0.819N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式143、计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.200=0.542kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 经计算得到，静荷载标准值 144、NG = NG1+NG2+NG3 = 4.471kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.77 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩145、(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 86.47N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 39.66N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足146、要求!9.9. 250mm楼板计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.2米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用100100mm方木。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.800+0.3500.800=4.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.147、000)0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.24.280+1.42.400)148、0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/43200=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.280+1.42.400)0.300=1.529kN 截面抗剪强度计算值 T=31529.0/(2800.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.6803004149、/(1006000388800)=0.157mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926k150、N/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.190.80 最大剪力 Q=0.60.8003.186=1.529kN 最大支座力 N=1.10.8003.186=2.804kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 151、416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.204106/83333.3=2.45N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31529/(250100)=0.459N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6772.505800.04/(1009500.004166666.8)=0.175mm 方木的最大挠度小于800.0/2152、50,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 2.804kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 8.361kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计153、算 抗弯计算强度 f=0.600106/166666.7=3.60N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35519/(2100100)=0.828N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.4mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取154、8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.200=0.542kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.8000.800=3.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.966kN。 2.活155、荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 7.45 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 73.46N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 33.70N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!