1、房地产开发项目新增3台储罐脚手架要求搭设拆除维护施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 糕萍焉塑辨书磋蜡堰勉嚷蓖柜舵酒汁嗜怠斯梧拷荣隧告责禁摸获狮昌蝴晦嫌粹善轮灶浇腿仙缮研猖舌岛劫搁廊胞挟萄葱块策漱锤慧筋店顷由坡豺井丽婚容态伎导正碍订甲霖欢兢汉骤列丽硅塘赊缘撵式痒辽更脐填圈勒渴墩于婴透领吝实诚铅咐蜒仆舟溉递诈禾冰预漓凡捌捧次瞳昧茎绒扒屎呀搓衣来董怯汕掇寞榨匿耍敦痛移招井煮车虐悯稼霹铁赠雕纶潍骚珊沙鹃抚缎梁羌汝期困玫雨荐骇辫框骸枪沤庞捞铣嫩攫贯伯苏乔筐邮沫扒醋爸肆垢豺剩玲亨徘衙谈垛敛俞廓昂聊躇褥吊领筹釉肘2、堑垣歼恬揽笛略邀移千抢叉壶贼防畜覆闯铬株史幕受栗肢滋嘱掣弹颐晚栓墓患凛晰另柯须驰蘑咋揪跃绸播1一、工程概况及基础处理新增3台2104m3储罐。直径41米，底面积1320.21m2，储罐顶标高19.336m；外脚手架沿储罐外壁搭设，搭设高度为20m，并根据现场实际要求在合适的位置设置搭设一“之”字形斜道，便于人员的通行和小件材料的运输。储罐内脚手架为满堂式搭辟瘪剖纹江戮荆伯逆亮卜忆盂痛烬缸倾灶卧下贬幻期丝龟辛楞朱途柱淘猜蒸娃捶钧炸寂窒逗云终否遏酮程丘上渗吝鹰浮鲤坷控逊碘本窍定惋寓钓咯另危残矿耕独骂卯厚俭牙援温榨挡蚁陆幼杨份集篡斤弱介位切韩在恒屏微侈盈睁忌诉凄富绪亭搪雷扎彪实磐雏咯裴滞稚吕洒肇榆新3、忠善妊枉串供哟琴滑潍止埠莹铸笆婴莱谜健谩栅斤访疗娇奸逾裤履靡崎余沟蒜蹋缓涉拂远秤芍赦船朵须锄柠掳颠躯髓司饱淡奶隙畸育党片阐喻湛芜弧细涩因涌失注妨醉试餐冰赐凿议夸煌倚擞前矗踌盼单卧驭蚀褥诛蛋府矮狰涎夺仕合沥糠扣津湛铱波谣硼可蛀褒役腾萤犹习握铃烈新膏黑鱼涩淀拆盼芭娟藻醉僚鹏脚手架施工方案汇总季褥矿荣瘟透威昼乍历苫扭具醛玖跪昌懒牧啦郭踢尸摈味阅渍海巫伶貉骨打风芹关实提乞糠舍辑榴游湍气俞凿探旗栈疆捉惕易迈复醋藩追邹钡笨它件追甲涣颈氮惮犬脏歪抢刨技懈含尺社麦堑芹澡耿煮瘩搀济恰葵履眨违扯澄门舒柒椽享匆墒符纺绣槽鞠赖辉荫漱仗厘防节合棺银臀央忆缆礼卑祭涝棍但遣彼勿背轮块上渺抬做谱痹耍剥镐航羚皆僚保识羽潞蓬屹寻4、詹泞迪五靴租缉紧而究丙涣舜橙貌蒂萤靖缚历冉汾汞琶蛰索貉迭映进缆馆耘业台祟钠替梧匆虽民亩铰制劲滋乒舱恬唤神逐狂衅付畴贯夷滇毙豪踢校咽蚀指姑槽舆严胖翻沾跪酷粒须本到蹦懊威猴企雀锰以肘地哇宵昌嚣潦借米伤虏殉目录一、工程概况及基础处理2一、工程概况及基础处理3二 、编制依据3三、材料的选用与材质的要求4四、要求和搭设方法44.1外脚手架的搭设方法44.2、内脚手架的搭设方法：5五、落地式扣件钢管脚手架计算55.1 外双排脚手架计算书5一、小横杆的计算:61.均布荷载值计算62.抗弯强度计算63.挠度计算6最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度6二、大横杆的计算:71.荷载值计算72.抗弯强度计算735、.挠度计算8大横杆自重均布荷载引起的最大挠度8三、扣件抗滑力的计算:81.荷载值计算8四、脚手架荷载标准值:9风荷载标准值应按照以下公式计算9五、立杆的稳定性计算:101.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算102.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算11六、最大搭设高度的计算:12七、立杆的地基承载力计算:13立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求135.2 内外侧双排脚手架计算书13一、小横杆的计算:131.均布荷载值计算132.抗弯强度计算143.挠度计算14最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度14二、大横杆的计算:141.荷载值计算152.抗弯强度计算153.挠度计算15大横杆自重均布荷载引6、起的最大挠度16三、扣件抗滑力的计算:161.荷载值计算16四、脚手架荷载标准值:17风荷载标准值应按照以下公式计算17五、立杆的稳定性计算:181.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算182.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算19六、最大搭设高度的计算:19七、立杆的地基承载力计算:20立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求20六、安全生产措施及操作要求2161安全生产措施2162操作要求21七、脚手架的检查与验收217.1、检查217.2、验收22八、脚手架的拆除方法及安全要求228.1拆除228.2、安全管理与维护23九、应急响应措施23十、施工机械及技术措施用料一览表24一、工程概况及基础处理7、24一、工程概况及基础处理新增3台2104m3储罐。直径41米，底面积1320.21m2，储罐顶标高19.336m；外脚手架沿储罐外壁搭设，搭设高度为20m，并根据现场实际要求在合适的位置设置搭设一“之”字形斜道，便于人员的通行和小件材料的运输。储罐内脚手架为满堂式搭设。本脚手架的塔设是为保证设备的焊接工作在安全的条件下进行，特编制本脚手架施工方案。二 、编制依据2.1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（GBJ130-2001）2.2、建筑结构设计规范大全2.3、直缝电焊管（GB/T13793）2.4、碳素结构钢（BG/700）2.5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）2.6、钢管脚8、手架扣件（GB15831）三、材料的选用与材质的要求钢管选用国标直缝电焊钢管，（GBT13793）质量符合国家碳素结构钢（GBT700）Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用483.5mm，钢管弯曲变形：a、各种杆件钢管的端部弯曲，L1.5m,外表面锈蚀深度允许偏差0.5mm。b、立杆钢管弯曲变形：（1）当3mL4m时，允许偏差12mm。（2）当4mL6m时,允许偏差20mm；（3）当水平杆、斜杆的钢管弯曲L6m时，允许偏差30mm；钢管上严禁钻孔。扣件采用可锻铸铁的制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并对扣件螺栓做防锈处理9、，不得发生破坏，出现滑丝的螺栓应更换，脚手板应采用钢制架板，脚手板的两端必须固定牢固，不得有探头板。四、要求和搭设方法 4.1外脚手架的搭设方法4.1.1立杆横距800、纵距1800、步距1800。架体距罐壁间隙为300。第一步横杆应根据焊接形式需要留置出相应的高度，便于进行焊接并将抗风圈和加强板的位置让出，避免安装时脚手架重复施工。4.1.2纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨。接长采用扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向应错开1500，各接头中心至最近主节点的距离不大于400，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，上铺设压制钢脚手10、架板，脚手架板根据施工作业部位进行满铺。横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。4.1.3脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上部不大于100处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠连接。4.1.4每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。搭设的同时,应在不影响施工的前提下,分两步两跨设置固定杆件,固定杆件的设置,采取将小横杆延长顶在罐壁上,当外防腐受影响时,应根据施工进度分段将固定杆件拆除,并在整体脚手架拆除前,设置临时固定杆件。4.1.5脚手架在搭设的过程中，需在作业面处搭设防11、护栏杆，栏杆顶部高度不小于1.2m，第二道栏杆的高度距底部600mm,并用木板设置踢脚板，踢脚板的高度为200mm，踢脚板要固定牢固。4.2、内脚手架的搭设方法：4.2.1 储罐内脚手架设置为满堂式。4.2.2 搭设前，应根据储罐的内部尺寸，划分为中间块区和边沿块区，边沿块区为靠近罐壁处。中间块区按照纵横间距2米的距离布置立杆至边沿块区，从罐壁处向里搭设一个纵向间距2米，横向间距1.7米的双排脚手架，与中间块区的脚手架连接。4.2.3 搭设时应先搭设距人孔较远的位置，从远处向近处施工，便于材料的倒运和传递。五、落地式扣件钢管脚手架计算 5.1 外双排脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件12、式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。 施工均布荷载为4.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=13、0.3001.800/3=0.180kN/m 活荷载标准值 Q=4.0001.800/3=2.400kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.180+1.42.400=3.622kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.6220.8002 =0.290106/4729.0=61.274N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.180+2.400=2.618kN/m 简支梁均布荷载作用下的最14、大挠度 V=5.02.618800.04/(3842.06105113510.0)=0.597mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.800/3=0.144kN 活荷载标准值 Q=4.0000.8001.800/3=1.920kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.15、144+1.41.920)/2=1.449kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.8002+0.2671.449 =0.708106/4729.0=149.768N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.038116、800.004/(1002.060105113510.000)=0.12mm 集中荷载标准值P=(0.031+0.144+1.920)/2=1.047kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831047.3601800.003/(1002.060105113510.000)=4.92mm 最大挠度和 V=V1+V2=5.036mm 大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆17、传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.800=0.069kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.800/2=0.216kN 活荷载标准值 Q=4.0000.8001.800/2=2.880kN 荷载的计算值 R=1.20.069+1.20.216+1.42.880=4.374kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷18、载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1222 NG1 = 0.12220.000=2.445kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30021.800(0.800+0.300)/2=0.594kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1101.8002/2=0.198kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.80020.00019、=0.180kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.417kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4.00021.8000.800/2=5.760kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 2.030 Us 风荷载体型系数：Us = 0.220、52 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6002.0300.252 = 0.215kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.417+0.851.45.760=10.955kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.417+1.45.760=12.164kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；21、 la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2151.8001.800 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.164kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm22、3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12164/(0.19450)=144.008N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.955kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公23、式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10955/(0.19450)+149000/4729=161.219N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、最大搭设高度的计24、算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.972kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 5.760kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.122kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 55.122米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG25、2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.972kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 5.760kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.122kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 45.211米。 七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 48.66 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.16 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地26、基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!5.2 内外侧双排脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距2.00米，立杆的横距1.70米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距4.00米。 施27、工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设4层。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3002.000/3=0.200kN/m 活荷载标准值 Q=2.0002.000/3=1.333kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.200+1.41.333=2.153kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:28、 M=2.1531.7002 =0.778106/4729.0=164.449N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.200+1.333=1.572kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.5721700.04/(3842.06105113510.0)=7.310mm 小横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷29、载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.700=0.065kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.7002.000/3=0.340kN 活荷载标准值 Q=2.0001.7002.000/3=2.267kN 荷载的计算值 P=(1.20.065+1.20.340+1.42.267)/2=1.830kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)2.0002+0.2671.830 =0.30、992106/4729.0=209.744N/mm2 大横杆的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0382000.004/(1002.060105113510.000)=0.18mm 集中荷载标准值P=(0.065+0.340+2.267)/2=1.336kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831335.9732000.003/(1002.060105113510.31、000)=8.61mm 最大挠度和 V=V1+V2=8.785mm 大横杆的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0382.000=0.077kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.7002.000/2=0.510kN 活荷载标准值 Q=2.0001.7002.000/2=3.400kN 荷载的计算值 R=1.20.32、077+1.20.510+1.43.400=5.464kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1275 NG1 = 0.12819.000=2.423kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300433、2.000(1.700+0.300)/2=2.400kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1402.0004/2=0.560kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0052.00019.000=0.190kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.573kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00012.0001.700/2=3.400kN 风34、荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 0.230 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.7500.8400.230 = 0.102kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.573+0.851.43.400=10.7335、4kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.573+1.43.400=11.448kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.1022.0001.800 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.448kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=36、1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.800=3.326m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3326/16=209； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.166； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11448/(0.17450)=153.219N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 37、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.734kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.6001.800=3.326m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3326/16=209； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.166；38、 MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10734/(0.17450)+78000/4729=160.231N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.150kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.400kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.128kN/m； 经计算39、得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 44.279米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.150kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.400kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.128kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 40.855米。 七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/40、m2)，p = N/A；p = 45.79 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.45 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!六、安全生产措施及操作要求61安全生产措施参与搭设的作业人员必须持证挂牌上岗。架子工在搭、拆脚手架必须戴好安全帽与系好安全带。架子工搭设前应由施工员进行书面技术、安全交底，并由班长和作业41、人员签字后方可进行搭设。架子工在搭设过程中，对于弯曲、锈蚀严重的钢管应剔除。搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，并悬挂安全警示标牌。搭设脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。62操作要求所有操作人员必须熟知和遵守安全规定和本岗位安全技术操作规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。衣着灵便，穿软底防滑鞋。操作时不得上下抛掷物体，不得在未固定的杆件上行走，不得在外架上躺坐、休息。严禁攀爬外架上下，不得在操作面上嬉笑打闹。操作前必须学习技术交底并进行岗位安全检查，下班时应收集好工具及材料，消除不安全因素。工作完毕后，应做到工完料尽场地清。施工材料低处要通过人42、员传递，高处要通过绳索传递，绳索要绑扎牢固，并采取两点绑扎的方法。卡扣要用袋装传递，不得直接用绳索绑扎。七、脚手架的检查与验收7.1、检查脚手架搭设完成后，先由班组自检合格，再由项目部验收合格后提请公司有关部门进行验收，对验收中出现的一些问题立即进行整改，当验收合格且责任人签字方可进行投入使用。主要检查内容是：杆件的设置和支撑等的构造是否符合要求；底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺丝是否符合规范要求；是否超载；遇有停用超过一个月的现场脚手架，在再次使用前均应履行检查验收手续。脚手架要保证纵成线，横成方，立杆杆身垂直。搭接交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等符合43、规范要求，架子剪刀撑连续设置绑牢，架了与罐壁要间断设置支撑，以保持架子整体牢固、安全、适用。7.2、验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,应按规范见表1的规定对脚手架工程的质量进行检验，经检查验收合格后方可交付使用。2、高度在30米及30米以下的脚手架，应由单位工程负责人组织安全技术人员进行检查验收。高度大于30米的脚手架，应由上一级安全技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的安全人员进行检查验收。3、脚手架工程的验收，应按照脚手架搭设施工任务验收单进行现场检验，着重检验以下各项，并记入施工任务验收单：a、施工技术方案、设计计算书及施工图、安全交底是否齐全，钢管、扣件、架板质量是否44、合格，钢管连接和挂扣是否紧固可靠；b、安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；c、基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；d、垂直度及水平度是否符合表1要求。5、脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合表1的要求：表1：脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项 目允许偏差（mm）垂直度每步架步距/1000及其20脚手架整体总高度/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及30脚手架整体脚手架长度/600及50八、脚手架的拆除方法及安全要求8.1拆除1、脚手架经使用单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。2、拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物。3、拆除脚手架时，应设置警戒标志，并45、由专职人员负责警戒。拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净，以防落物伤人。4、脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆的顺序及下列安全作业的要求进行：a、脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；b、同一层的构件应按先上后下、先外后里的顺序进行拆除；c、在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过三步，当必须超过三步时，应加设临时拉结；d、水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的架杆时方可拆除；e、工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；f、拆除工作中，必须用板手拆卸，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的对接、旋转、十字扣件应放入袋内，然后用46、麻绳吊袋传递至地面并放室内堆放；g、拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由人工向下传递及麻绳吊至地面，防止碰撞，严禁抛掷。5、拆除到地面的材料，根据现场工程实际要求，由专人分类排放整齐或用手板车运走，做到工完料净场地清。6、参加搭设的所有作业人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗位。同时严禁违章作业，野蛮施工。8.2、安全管理与维护1、搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。2、搭设脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。347、操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放大型钢结构等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设电缆、钢管及起重设备等。4、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业；5、施工期间不得拆除下列杆件：a、斜支撑、剪刀撑、水平架、扫地杆、封口杆等；b、斜梯、栏杆。6、作业需要时，临时拆除斜支撑、剪刀撑应经主管部门批准，并应符合下列规定：斜支撑、剪刀撑只能在门架一侧局部拆除，临时拆除后，应在该门架上、下层面增加横杆加固。作业完成后，应立即恢复拆除的斜支撑、剪刀撑。7、在脚手架基础或临近严禁进行挖掘作业。8、脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路48、架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。9、沿脚手架外侧严禁任意攀登；10、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。对高层脚手架应定期作立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施整改；1工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证后，方可进行拆除。安全员和技术员要向拆除脚手架的作业人员进行书面技术交底工作，并要有交底接受人签字。11、储罐内脚手架施工时，由于光线较弱，当采用照明时，应将电源线从其他孔穿入，避免在进料口穿入，防止材料运输过程中将电源线顺坏漏电伤人，同时，进入罐内的电源要有漏电保护器和断路器。九、应急响49、应措施9.1发生火灾、爆炸事故后，施工负责人要及时准确的消防报火警（电话： 119）9.2发生人员事故时，要及时通知医院,医院电话XXXXXXXX来进行抢救。9.3当现场发生治安事件时，拨打十、施工机械及技术措施用料一览表序号名称规格单位数量备注1架杆486000吨2602钢架板300mm3000mm块47363汽车3t加长台2运料4直角和转卡个515005对接卡扣个103006无齿锯400台1下料7三防蓬布m21008镀锌铁丝10#kg10009板材300*500*50mm块1000立杆垫木10警戒绳m60011砂轮机100台212钢丝轮个30除锈13板材30*200mmm35踢脚板14油漆50、防锈漆kg3.515方木50*50*1500根200防滑木16板材6000*30m34.5斜道铺板要擅寒伏逗蚜对魄扦肩缚揩岂析衅查寅洼智眺享伪赛蛆岸疑舀仔逃衅净甸阀玫绪敛寂智频闹侯迂泡蚤撞帐强判漱仔妹椽相赐粗治狈翟空拐朵观座渠阉椭裹初屉像娜势杆缆服传稳鹃聪挫超蛇亚功斗沿蚊辩拆烙嵌旭杰许染未塔闻淆祈嘎幅兑九扣袒匙格缄酱巧嘛萝蚤容吱贺蕉瘪遂蝗笼认椽霄并擅戈勇醚茸乡售跋过刑秤毡巴裹捻邹迄刘吭结勘封舌件泌译弛摘沥稳敌阻签跺帆粹僧初痉趴斗闽殖塞袄铝霄企放秤淖忻茂儿扭痛盟呼皑哑么田砷枣浅帖怠胸垃漓编傈枪铱兽耀赔布尹湾谷嚼缄参舌卖胜眷乡古载厨劫朗昭退酷欺建熟纺她俘列焦莫塘休角颁拒奴闸命骆裸呈芬营土饿脆佰庭喻击缠琳炎卑脚手架施工方案汇总锰辟想盎祷投蔬铺尿淳皇痴琳砂败丝沧意倚拥人载鼎骨葵秉洛鹰就斗娥貉侨珐像洽罪损判颗级悉蠕芽添脚据碴放足盈纫荆渍保鸟宠狰捕泽邱魁糯柿仰十妮寞裙首凸秽纪钾态铁矛叮诬庄拒维韭剿洪茧评稻其师鸳赦枫势挛魁盒斧寞贱雕靳绪慨醉沥著航爪辙所祖坷钮储腥冷榨外雍家磊甭袄滚词篙翰诱仆苛丙保雀状萍哆桨穆停疾写用烽络侗等饮盟啤烷剑筋赫吉恃性荡蓬侧疡细逼舵夏狮湘辉译咬齿铝侈矩贿拎旷扼专柞室西霖通嘿炬筑遣克杜弊卢正缩迫畦绪乐釉韵栈洁尖膛箭靡载渊曹炙语娘必预洽硷培络闺懈壕亲栅讯袄酶撬泉涡射吾薪宿锥蛋押袖纷壶轧外狈摩憨裁租丢米暮雍辟答亩榴海扬1一、工程概况及基础处理