1、占地 260.4 林区新增防火瞭望塔高支模专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据7二、工程概况8三、施工总体部署83.5 材料准备及要求10四、施工准备134.1 技术准备：134.2 主要机械设备安排144.3 施工材料准备144.4 作业条件准备：14五、施工工艺技术14框架柱支模大样图19六、支模架的构造要求及措施196.1 架体总体要求196.2架体立杆206.3 架体水平杆206.4 剪刀撑206.5 架体基础21七、混凝土工程217.1 混凝土浇筑准备工作217.2 混凝2、土浇筑217.3 混凝土的养护227.4 砼试块留置22八、支模架的搭设及拆除228.1 施工准备238.2 扣件式钢管架的搭设238.3 支撑架拆除23表 底模拆除时的混凝土强度要求24九、支撑体系检查和验收249.1 构配件的检查与验收259.2 钢管支撑架使用中，应定期检查的内容259.3 支撑体系验收25垂直度与水平度允许偏差25十、支撑体系监测监控措施2710.1 监测点的布设2710.2 监测频率2710.3 应急处理27十一、施工安全保证措施2811.10 技术交底2811.14 季节性安全措施：28十二、质量保证措施2912.1 组织质量管理网络2912.2 建立质量责任制303、12.3 把好材料质量关3012.4 把好施工质量关30十三、安全应急救援预案3013.1 安全应急救援小组：3013.2 发生高处坠落事故应急救援：3113.3 发生支模坍塌应急救援32（6）迅速转往医院。3213.4 触电事故应急救援32(1) 将出事附近电源开关拉掉或将电源插头拔掉，以切断电源。3213.6 应急物资、器材：34十四、高支模架计算书35一、梁侧模板基本参数35二、梁侧模板荷载标准值计算35三、梁侧模板面板的计算36经过计算得到从左到右各支座力分别为37(1)抗弯强度计算37(2)抗剪计算38(3)挠度计算38四、梁侧模板内龙骨的计算38(1)抗弯强度计算38(2)抗剪计算4、39(3)挠度计算39五、梁侧模板外龙骨的计算39经过连续梁的计算得到40六、对拉螺栓的计算4014.2250*800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书41一、模板面板计算421.荷载的计算：43(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：43(2)模板的自重线荷载(kN/m)：43(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：43(1)抗弯强度计算44(2)抗剪计算44(3)挠度计算45二、梁底支撑龙骨的计算45龙骨的截面力学参数为45(1)龙骨抗弯强度计算45(2)龙骨抗剪计算45(3)龙骨挠度计算45三、梁底支撑钢管计算46(一) 梁底支撑横向钢管计算46经过连续梁的计算得到47四、扣件抗滑移的计算5、47五、立杆的稳定性计算47横杆的最大支座反力 N1=9.510kN (已经包括组合系数)48一、梁侧模板基本参数49二、梁侧模板荷载标准值计算49三、梁侧模板面板的计算50经过计算得到从左到右各支座力分别为51(1)抗弯强度计算52(2)抗剪计算52(3)挠度计算52四、梁侧模板内龙骨的计算52(1)抗弯强度计算53(2)抗剪计算53(3)挠度计算53五、梁侧模板外龙骨的计算53支撑钢管变形计算受力图54六、对拉螺栓的计算5414.4 300*1000m梁支撑架计算书55一、模板面板计算561.荷载的计算：57(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：57(2)模板的自重线荷载(kN/m)：57(6、3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：57(1)抗弯强度计算58(2)抗剪计算58(3)挠度计算58二、梁底支撑龙骨的计算58龙骨的截面力学参数为59(1)龙骨抗弯强度计算59(2)龙骨抗剪计算59(3)龙骨挠度计算59三、梁底支撑钢管计算60(一) 梁底支撑横向钢管计算60支撑钢管剪力图(kN)60四、扣件抗滑移的计算61选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!61五、立杆的稳定性计算61横杆的最大支座反力 N1=4.440kN (已经包括组合系数)6114.5柱模板支撑计算书63一、柱模板基本参数63二、柱模板荷载标准值计算63三、柱模板面板的计算64面板直接承受模板传递的荷载，应7、该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下64(1)抗弯强度计算64(2)抗剪计算65(3)挠度计算65四、竖楞木方的计算65(1)抗弯强度计算66(2)抗剪计算66(3)挠度计算66五、B方向柱箍的计算67支撑钢管剪力图(kN)67六、B方向对拉螺栓的计算68七、H方向柱箍的计算68支撑钢管剪力图(kN)69八、H方向对拉螺栓的计算70大断面柱模板支撑计算满足要求！7014.6墙模板计算书70一、墙模板基本参数70二、墙模板荷载标准值计算71三、墙模板面板的计算72经过计算得到从左到右各支座力分别为73(1)抗弯强度计算74(2)抗剪计算74(3)挠度计算74四、墙模板内龙骨的计算74内龙骨剪力8、图(kN)75(1)内龙骨抗弯强度计算75(2)内龙骨抗剪计算75(3)内龙骨挠度计算76五、墙模板外龙骨的计算76支撑钢管剪力图(kN)76六、对拉螺栓的计算7714.7楼板模板扣件钢管支撑架计算书77图 楼板支撑架立面简图78一、模板面板计算79(1)抗弯强度计算79(2)抗剪计算79截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm280(3)挠度计算80(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算80二、支撑龙骨的计算801.荷载的计算80(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：80(2)模板的自重线荷载(kN/m)：802.龙骨的计算81龙骨的截面力学参数为81(1)龙骨抗弯强度计算81(2)龙骨9、抗剪计算81(3)龙骨挠度计算81(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算82三、托梁的计算82托梁弯矩图(kN.m)82(1)顶托梁抗弯强度计算83(2)顶托梁挠度计算83四、立杆的稳定性计算荷载标准值831.静荷载标准值包括以下内容：84(1)脚手架钢管的自重(kN)：84(2)模板的自重(kN)：84(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：842.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。843.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式84五、立杆的稳定性计算84不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!85六、基础承载力计算85立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求8514.10、8一层楼板支架计算（将上部荷载10KN/m2加上）86图 楼板支撑架立面简图87一、模板面板计算87(1)抗弯强度计算88(2)抗剪计算88截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm288(3)挠度计算88(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算89二、支撑龙骨的计算891.荷载的计算89(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：89(2)模板的自重线荷载(kN/m)：892.龙骨的计算90龙骨的截面力学参数为90(1)龙骨抗弯强度计算90(2)龙骨抗剪计算90(3)龙骨挠度计算90(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算91三、托梁的计算91托梁弯矩图(kN.m)91(1)顶托梁抗弯强度计算911、2(2)顶托梁挠度计算92四、立杆的稳定性计算荷载标准值921.静荷载标准值包括以下内容：92(1)脚手架钢管的自重(kN)：92(2)模板的自重(kN)：93(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：932.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。933.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式93五、立杆的稳定性计算93不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100九、支撑体系检查和验收9.1 构配件的检查与验收 查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。 检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、锈蚀、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。12、 钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6.5m长度的不得大于20mm。 检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。并进行复试，合格后使用。 扣件使用前应逐个检查有裂缝、变形、螺栓滑丝的严禁使用。 严禁使用有裂缝的支托板、螺母。9.2 钢管支撑架使用中，应定期检查的内容 检查立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动。 安全防护措施是否符合要求。 满堂支撑架在砼浇筑过程中，设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明 原因、做出判断和处理。9.3 支撑体系验13、收 模板支架投入使用前，必须进行验收。梁体的顶部支撑顶托、梁底方木、立杆作为现场检查重点，梁底的加强部位，剪刀撑的搭设、布置要规范，提高架体的抗倾覆性。 脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差。垂直度与水平度允许偏差项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方 法与工具满堂 支撑 架立 杆垂 直度最后验收垂直度30m90用经纬 仪或吊 线和卷 尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m14、50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓15、，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求 间距检查：脚手架步距误差不得大于20mm、立杆间距误差不得大于30mm，钢卷尺测量。 扣件安装：扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm，用扭力扳手检测； 剪刀撑斜杆与地面的倾角 4560，用角尺检测。9.4 其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011和建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008验收。 9.5 验收检查小组组织成员由建设单位、监理单位、施工单位相关专业人员组成。十、支撑体系监测监控措施高大模板支撑系统在搭设、混凝土浇筑过程及混凝土终凝前后，均安排专业技术人员进行支模架沉降16、观测及架体变形情况，发现超标部位及不均匀沉降情况，立即停止施工，采取相对应加固措施，完成并验收合格后方可继续施工。10.1 监测点的布设在每道梁中间范围布置承重立杆变形监测点，并设定变形报警值：水平位移8mm，垂直沉降5mm。观测点在四周角部梁侧各设一个，在2轴两端各设一个，BC轴之间两端各设一个。10.2 监测频率混凝土浇筑在白天进行。自砼浇筑前观测初始值，浇筑过程中跟踪监测，监测频率不超过45分钟一次，根据现场的实际情况适当调整，到砼终凝后停止监测。10.3 应急处理监测数据一旦超出报警值，立即停止砼浇捣，项目部值班人员立即组织现场人员撤离施工现场，并上报项目经理和技术部门，同时报告监理工17、程师，共同商定相应的加固补救措施。十一、施工安全保证措施11.1 模板支架安装与拆除人员必须专业架子工，持证上岗，人证相符。11.2 安装和拆除支撑架时，操作人员必须配戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。11.3 作业楼层外脚手架，首层楼面标高处挂设安全平网，立面满挂密目网；搭设的外脚手架高出施工层面1.2m。11.4 楼层的上下通道设置在主楼南面的外脚手架，用钢管搭设采用之字形斜道，斜道宽度1m，斜道满铺脚手板，每隔300mm设置防滑木枋。11.5 施工材料不得堆放在外脚手架上。满堂支撑架搭设完成后，收集不用的钢管、扣件、方木等材料放置在现场堆放区。11.6 五级及五级以上大风和雨、沙尘、浓雾等恶18、劣天气，停止支模架的搭设、拆除及施工作业。11.7 对支模架设专人负责进行经常检查，是否按照要求搭设和使用。模板支模架使用期间，不得任意拆除杆件。11.8 避免卸物料时对模板支撑和支模架产生偏心、振动和冲击。11.9 在模板支架上进行电、气焊作业时，配备灭火器有专人看守。11.10 技术交底 模板支架搭设前，由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。 技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。 技术交底形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。11.11 混凝土浇筑过程中，派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时立即停止施19、工并报告施工负责人进行加固处理。11.12 工地临时用电线路的架设，按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。11.13 施工层面在施工过程中放置灭火器，挂设在外脚手架上。11.14 季节性安全措施：11.14.1施工现场木材较多，预防火灾措施：施工现场定时洒水；楼层配备消防水管；主楼每层配备干粉灭火器，钢筋加工区、木工加工区、水电加工区配备灭火器材。对满堂支撑架计算已考虑了风荷载的影响；外围护脚手架的密目式安全立网必须密闭完整，不得有破损、漏接现象。搭设过程中遇到大风，临时加设斜撑，固定牢固后停止作业；五级以上大风停止脚手架的搭设、拆除，停止塔式起重机20、作业，停止模板、钢筋吊运工作。11.14.3雨后必须对架体逐一进行检查，符合要求后，方可继续施工。11.14.4架体四周排水必须通畅，不得积水，地基不得浸泡。十二、质量保证措施12.1 组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任心强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的项目质量管理班子。 质量保证组织机构项目经理：*项目副经理：*安全员*施工员*材料员*土建质量员*见证取样员*资料员* 技术负责人*各施工班组长、组员12.2 建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长及操作人员，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任21、制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。12.3 把好材料质量关加强对进场钢管、扣件、顶托、木方等原材料的检验、验收，特别是对钢管的壁厚、顶托直径厚度、扣件等的检验；全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。12.4 把好施工质量关 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB5022、204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。十三、安全应急救援预案13.1 安全应急救援小组：组 长：副组长： 组 员：急救中心：120 火警：119 匪警：110最近医院：灵寿县医院13.2 发生高处坠落事故应急救援： 发生高处坠落事故，马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害23、性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位24、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。（1） 一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2） 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软25、垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3） 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。13.3 发生支模坍塌应急救援 施工项目在班组作业前结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。 在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规26、定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。 当支模架及模板在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。 在浇筑过程中出现坍塌，立即停止施工，疏散施工作业层人员，等局势不在扩大时，检查其发生的原因，检查排除隐患。 坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤肢27、制动，可用夹板等简单托持伤肢。（3） 伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。（4） 伤肢不应抬高、按摩或热敷。（5） 如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。13.4 触电事故应急救援 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：(1) 将出事附近电源开关拉掉或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、方木、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾28、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。 在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事29、故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。 触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。 触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平躺，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。 对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：（1）通畅气道30、。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。（2）口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼31、吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。（3）胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。13.5 32、发生火灾事故时，现场人员立即用施工楼层的灭火器灭火，并立即报告项目部经理和现场救援人员，组织救援疏散人员。根据情况采取求助，拨打119。13.6 应急物资、器材：序号 材料名称规格单位数量进场时间1铁锹把3014-3-12活动扳手300mm把2014-3-13防滑鞋双2014-3-14劳保手套副5014-3-15洋镐把1014-3-16手电筒把1014-3-17绝缘鞋双2014-3-18强力探照灯个514-3-19对讲机对514-3-110担架副2 14-3-111创可贴及必备药品医务室配备14-3-1十四、高支模架计算书14.1250*800mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度33、250mm，高度800mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准34、值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.010kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.35、0019.010=19.010kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.219.0100.450+1.404.0000.450=12.785kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静36、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.816kN，N2=2.374kN，N3=1.929kN，N4=2.374kN，N5=0.816kN最大弯矩，最大变形 V = 0.050mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03610001000/16875=2.133N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31261.0/(2450.00015.000)=0.280N/mm2截面抗剪强37、度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.050mm面板的最大挠度小于162.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1619.01+1.40.164.00=4.617kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1619.01=3.080kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.078/0.450=4.617kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.6170.45最大剪力 Q=0.6ql = 038、.60.4504.617=1.247kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4504.617=2.285kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.093106/42666.7=2.19N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31247/(24080)=0.584N/mm2截面抗剪强度设计值 T=39、1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.089450.04/(1009000.001706667.0)=0.056mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax，40、最大变形 vmax=0.080mm，最大支座力 Qmax=7.199kN抗弯计算强度 f = M/W =0.451106/8242.8=54.71N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉41、螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.199对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.2250*800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为3.6m，梁截面 BD=250mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆，用顶托支撑。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/42、mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，考虑上部荷载增加6kN/m2，振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面示意图（钢管与模板外龙骨靠顶托相连）按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+6.20)+1.402.00=34.720kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m43、2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.2025.5000.1500.5000.450=0.929kN。采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.450=9.1844、0kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 6.2000.450(20.800+0.250)/0.250=20.646kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2500.450=0.225kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.209.180+1.2020.646)=32.212kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.225=0.284kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩45、 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.052kN，N2=3.116kN，N3=3.116kN，N4=1.052kN最大弯矩，最大变形 V = 0.013mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02410001000/16875=1.422N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=46、31631.0/(2450.00015.000)=0.362N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.013mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.116/0.450=6.924kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.920.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4506.924=1.869kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4506.924=3.427kN龙骨的截47、面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.140106/42666.7=3.29N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31869.47/(240.0080.00)=0.876N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求48、采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.076kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.076450.04/(1009000.001706667.0)=0.110mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支49、撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax，最大变形 vmax=0.055mm，最大支座力 Qmax=9.510kN抗弯计算强度 f = M/W =0.274106/4121.4=66.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.51kN选用双扣件,抗滑承50、载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.510kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1443.600=0.558kN N = 9.510+0.558=10.068kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h51、 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.595；经计算得到=10068/(0.595384)=44.038N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0001.248=0.3152、2kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3120.9001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=9.510+0.91.20.517+0.90.91.40.046/0.450=10.184kN经计算得到=10184/(0.595384)+46000/4121=55.669N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！14.3 300*1000m梁侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度353、00mm，高度1000mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准54、值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.010kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.55、9019.010=17.109kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.217.1090.450+1.403.6000.450=11.507kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静56、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.017kN， N2=2.959kN，N3=2.404kN，N4=2.959kN，N5=1.017kN最大弯矩，最大变形 V = 0.165mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06210001000/16875=3.674N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31571.0/(2450.00015.000)=0.349N/mm2截面抗剪57、强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.165mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2317.11+1.40.233.60=5.753kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2317.11=3.850kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.589/0.450=5.753kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.7530.45最大剪力 Q=0.6ql = 58、0.60.4505.753=1.553kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4505.753=2.848kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.117106/42666.7=2.73N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31553/(24080)=0.728N/mm2截面抗剪强度设计值 T59、=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.850450.04/(1009000.001706667.0)=0.070mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax60、，最大变形 vmax=0.098mm，最大支座力 Qmax=7.803kN抗弯计算强度 f = M/W =0.512106/8242.8=62.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对61、拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.803对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.4 300*1000m梁支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为20.81m，梁截面 BD=300mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用60.80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧62、立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图(梁支撑杆与龙骨间用托撑连接)按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.9863、采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.450=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(21.000+0.300)/0.300=0.690kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.3064、00.450=0.270kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.350.690)=14.781kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.270=0.238kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.573kN，N2=1.7665、3kN，N3=1.763kN，N4=0.573kN，最大弯矩，最大变形 V = 0.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01610001000/16875=0.948N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3904.0/(2450.00015.000)=0.201N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.011mm面板的最大挠度小于100.0/25066、,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.763/0.450=3.917kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.920.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4503.917=1.058kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4503.917=1.939kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 64.00cm3；截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.079106/64000.0=1.24N/mm67、2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31057.67/(260.0080.00)=0.331N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.974kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.974450.04/(1009000.002560000.0)=68、0.036mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax，最大变形 vmax=0.019mm，最大支座力 Qmax=4.440kN抗弯计算强度 f = M/W =0.122106/4121.4=29.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度69、小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.44kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.440kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.70、14420.810=3.631kN N = 4.440+3.631=8.070kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.595；经计算得到=8071、70/(0.595384)=35.299N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.3901.248=0.434kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4340.9001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最72、大值，参照模板规范公式； Nw=4.440+0.91.22.988+0.90.91.40.064/0.450=8.231kN经计算得到=8231/(0.595384)+64000/4121=51.466N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！14.5柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 4500mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。73、面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.74、000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4500.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9019.010=17.109kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.217.10975、0.500+1.403.6000.500=12.785kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.208.554+1.401.800)0.187经计算得到面板抗弯强度计算值 f =76、 0.04510001000/18750=2.376N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.208.554+1.401.800)0.187=1.432kN截面抗剪强度计算值 T=31432.0/(2500.00015.000)=0.286N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.5541874/(1006000140625)=0.083mm面板的最77、大挠度小于186.7/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.187m。荷载计算值 q = 1.217.1090.187+1.403.6000.187=4.773kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.387/0.500=4.773kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.7730.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5004.773=1.432kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5004.773=278、.625kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.119106/42666.7=2.80N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31432/(24080)=0.671N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.79、6773.194500.04/(1009000.001706667.0)=0.088mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.217.11+1.403.60)0.187 0.500 = 2.39kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax,最大变形 vmax=0.021mm,最大支座力80、 Qmax=5.527kN抗弯计算强度 f = M/W =0.222106/8242.8=26.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 581、.527B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.217.11+1.403.60)0.153 0.500 = 1.96kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.012mm最大支座力 Qmax=4.689kN抗弯计算强度 f = M/W =0.161106/8242.8=1982、.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于360.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.689H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！14.6墙模板计算书一、83、墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度4500mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用40.80.mm木方，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混84、凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.250kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9021.250=1985、.125kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取4.35m。荷载计算值 q = 1.219.1254.350+1.403.6004.350=121.757kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 163.13cm3；截面惯性矩 I = 122.34cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图86、与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.741kN, N2=26.786kN, N3=26.786kN, N4=9.741kN,最大弯矩最大变形 V = 0.123mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.48710001000/163125=2.985N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314610.0/(24350.00015.000)=0.336N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N87、/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.123mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2019.13+1.40.203.60=5.598kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2019.13=3.825kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到88、最大弯矩,最大支座 F= 2.972kN,最大变形 V= 0.066mm内龙骨的截面力学参数为,本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.131106/42666.7=3.07N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31535/(24080)=0.720N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内89、龙骨挠度计算 最大变形 v =0.066mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax,最大变形 vmax=0.206mm,最大支座力 Qmax=9.707kN抗弯计算强度 f = M/W =0.475106/8242.8=5790、.63N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.707对拉螺栓强度验算满足要求!14.7楼板模板扣件钢管支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.091、 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为30.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.7mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m92、2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/93、32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.2000.900)=3.212kN/m,考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面94、板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.212+1.402.025)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/33750=0.793N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.212+1.402.025)0.200=0.803kN截面抗剪强度计算值 T=3803.0/(2900.00015.000)=0.08995、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2122004/(1006000253125)=0.023mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.2096、01.200)=4.282kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.204.2820.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14210001000/33750=4.221N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时97、产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.040)=0.856kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.630+0.856)0.900=1.337kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.338/0.900=1.486kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.490.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.98、60.9001.486=0.803kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.486=1.472kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.120106/42666.7=2.82N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3802.68/(240.0080.00)=0.37699、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.714kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.714900.04/(1009000.001706667.0)=0.206mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92100、.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0800.8570.900抗弯计算强度 f = M/W =0.622106/42666.7=14.59N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.472kN,均布荷载取托梁的自重 q= 0.036kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩,经过计算得到最大支座 F= 7101、.324kN经过计算得到最大变形 V= 0.798mm,顶托梁的截面力学参数为,截面抵抗矩 W = 4.12cm3；截面惯性矩 I = 9.89cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.602106/4121.0=139.13N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.798mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.15330.000=4102、.602kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 7.032kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆103、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.99kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=118 150 长细104、比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=10990/(0.464384)=61.583N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.3900.126=0.044kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的105、弯矩 Mw=0.90.91.40.0440.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.27.032+0.91.41.822+0.90.91.40.010/0.900=10.748kN经计算得到=10748/(0.464384)+10000/4121=62.664N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.96 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.99 A 基础底106、面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！14.8一层楼板支架计算（将上部荷载10KN/m2加上）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为4.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度107、15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm，间距300mm，梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，上部荷载累计10 kN/m2振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+10.2108、0)+1.402.50=20.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+10.2000.900)=11.312kN/m考虑0.9的结构重要系数109、，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2011.312+1.402.025)0.300经计算得110、到面板抗弯强度计算值 f = 0.14810001000/48600=3.039N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2011.312+1.402.025)0.300=2.954kN截面抗剪强度计算值 T=32954.0/(2900.00018.000)=0.273N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67711.3123004/(1006000437111、400)=0.236mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+10.2001.200)=15.082kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.2015.0820.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.31910001000/112、48600=6.570N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 10.2000.300=3.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.130+1.203.060)=4.525kN/m考虑0.9的113、结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+4.525)0.900=4.923kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.923/0.900=5.470kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.470.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.470=2.954kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.470=5.415kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面惯性矩 I = 20.8114、5cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.443106/8339.7=53.13N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32953.62/(250.0050.00)=1.772N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.771kN/m115、最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.771900.04/(100206000.00208492.0)=0.390mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0804.5250.900抗弯计算强度 f = M/W =0.860106/8339.7=103.15N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足116、要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 5.415kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.072kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 18.031kN经过计算得到最大变形 V= 1.443mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.24cm3；截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.549106/8242.117、0=178.99N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.443mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1724.500=0.772kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 10.2000.9000.900=8.262kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100118、0.1500.9000.900=3.050kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 10.875kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.60kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 119、立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.595；经计算得到=15602/(0.595384)=68.242N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为120、： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.138=0.034kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0340.9001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.210.875+0.91.41.822+0.90.91.40.005/0.900=15.353kN121、经计算得到=15353/(0.595384)+5000/4121=68.384N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 62.41 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.60 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 105.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 105.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！十五、附图高支模区域平面布置图