1、芳烃循环水场凉水塔高支模专项施工方案批 准：审 核：编 制：目 录*项目0一、编制说明及编制依据31.1 编制说明31.2 编制依据3二、工程概况32.1工程概况32.2结构设计概况3三、模板体系设计33.1用料说明43.2墙模板安装43.3柱模板安装43.4梁模板安装53.5楼面模板安装53.6钢管支架的搭设53.7钢管支撑体系的使用6四、重点部位的处理74.1模板安装74.2模板控制7五、质量验收85.1模板安装85.2 模板拆除9六、施工注意事项96.1避免工程质量通病96.2主要安全技术措施116.3成品保护11七.安全措施127.1模板安装安全措施127.2拆模安全措施127.3混凝2、土浇筑安全措施137.4 高处作业安全措施14八、墙模板计算书168.1参数信息168.2墙模板荷载标准值计算178.3墙模板面板的计算178.4墙模板主次楞的计算198.5 穿墙螺栓的计算22九、梁模板(扣件钢管架)计算书229.1参数信息239.2梁侧模板荷载计算249.3梁侧模板面板的计算249.4梁侧模板支撑的计算259.5梁底模板计算289.6梁底支撑木方的计算299.7梁跨度方向托梁的计算319.8立杆的稳定性计算33十、柱模板计算书3510.1参数信息3610.2柱模板荷载标准值计算3610.3柱模板面板的计算3710.4 竖楞计算3810.5 B方向柱箍的计算4010.6 B方3、向对拉螺栓的计算4110.7H方向柱箍的计算41十一、板模板(扣件钢管高架)计算书4311.1参数信息4311.2 模板面板计算4411.3 模板支撑方木的计算4511.4 木方支撑钢管计算4611.5扣件抗滑移的计算4711.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)4711.7 立杆的稳定性计算48十二、楼板拆模的计算4912.1楼板强度计算说明4912.2验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求4912.3验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求5012.4验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求5012.5验算楼板混凝土32天的强度是否满足承载力要求51十三、HSE管理措施5213.4、1 HSE组织体系5213.2 HSE教育5213.3 HSE检查5213.4施工机械5313.5 照明装置5313.6 环境保护5313.7 基坑防护5313.8 机械设备及文明施工要求53十四、应急预案531.1 目的531.2 适用范围531.3 职责541.4 应急准备及响应组织机构541.5 突发事件的应急准备和响应54十五、附件5511.1 工作危害分析（JHA）记录表56一、编制说明及编制依据 1.1 编制说明*项目芳烃循环水场凉水塔高支模专项施工方案，按照建设单位提供的工程有关资料的内容而编制。本方案是该工程施工中必备文件，也是工程技术资料的组成部分，旨在保障本工程保质保量、安5、全施工，达到质优、按期、顺利完成的综合阐述。1.2 编制依据 *发下的施工图纸1.2.2混凝土结构工程施工质量验收规范2011年版 GB50204-20021.2.3 建筑地基基础设计规范 GB50007-20021.2.4 建筑结构荷载规范 GB50009-20011.2.5 混凝土结构设计规范 GB50010-20021.2.6 钢结构设计规范 GB50017-20031.2.7 建筑施工安全检查标准 JGJ59-20111.2.8 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-20111.2.9 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范 JGJ16、62-20081.2.11 石油化工安装工程施工质量验收统一标准 SH3508-20111.2.12 石油化工施工安全技术规程 SH3505-19991.2.13 海南炼化公司相关安全内部规定。 二、工程概况2.1工程概况工程名称：*项目建设单位：*公司设计单位：*公司监理单位：*公司施工单位：*公司2.2结构设计概况本工程凉水塔长36m,宽度18米，钢筋混凝土框架结构；标高从2.8米层起至顶板面标高16.00米，2.8米至8.75米层轴及1轴、5轴有150mm厚隔墙；8.75米层为300mm框架梁及200mm连梁；8.75米至11.75米层A、C轴及1、5轴有150mm隔墙；11.75米层为7、300mm框架梁及200mm连梁；11.75米至16.00米层A、C轴及1、5轴有150mm隔墙、16米层为屋面框架梁及板。三、模板体系设计3.1用料说明本工程采用18mm厚耐水夹板作剪力墙、柱、梁侧板、梁底板、楼梯踢脚板和楼面模板。采用6060木枋（广西产）作为模板结构骨架。 混凝土墙模板支撑体系采用48.3壁厚3.6钢管、6060木枋、12螺杆作对拉杆。支撑采用48.33.6钢管脚手架、可调顶托等，对弯曲变形、严重锈蚀、配套不全的不能使用。48.33.6钢管满堂红支撑的配件有剪刀撑、纵横水平拉杆、驳管、对接扣件、直角扣件、回转扣件、可调顶托等。模板的拼缝须严密不漏浆，模板安装要求和质量标准8、应符合混凝土结构工程施工质量验收规范2011年版(GB50204-2002)的规定。3.2墙模板安装3.2.1 墙板安装时按施工员弹出的边线装钉压脚板，再立侧模板，临时用支撑固定，然后钉6060mm木枋作竖檀条，间距300mm，并用线锤校正，使墙体模板垂直。3.2.2 为保证墙体的厚度正确，防止浇筑混凝土时墙身跑模，用两条48.33.6钢管作横檀条，内外壁以竖向间距400mm，横向间距400mm布置。为稳固模板，以M12三段可拆卸式对拉螺杆拉结，下面三道螺杆采用双螺帽。3.2.3 为进一步稳固和垂直模板，剪力墙两边采用48.3钢管横竖间距为1500mm作斜支撑。对于外壁则在内部距壁边2m按间距9、1500mm增设25地锚，用微调及48.3钢管斜顶墙模板横檩条。并用12可调钢丝绳上下二道， 一端拉紧横檩条，另端拉结地锚，以此方式来保证混凝土墙模板有可靠的“拉”、“顶”措施。3.3 柱模板安装3.3.1 柱模板由面板、柱箍、支撑三部分组成。首先按图尺寸制作柱侧模板，外侧板宽度要加大两倍内侧板的板厚。压脚板要按放线位置钉好，然后再安装柱模板，面板采用18mm厚耐水夹板，用6060木枋做竖楞，背枋的净间距不大于230mm。四向采用48.3钢管作斜撑，每侧两根，并按要求校正垂直度及柱顶对角线。3.3.2 用6060mm木枋作柱箍，离地面150mm设第一道柱箍，且每隔300mm设一道柱箍，当柱边长10、800mm时中间增设1道12对拉螺杆，当柱边长1300mm时中间增设两条12对拉螺杆，螺杆间距同柱箍间距，并在柱箍外侧每边增设2根竖向48.3钢管，用螺杆加木枋垫拉紧。3.3.3 为保证柱模板四边角不出现变形、裂口，以及柱角垂直，安装柱模板时在模板四边角外侧均加设一条L30305角钢，长度与搭模高度相同。3.3.4 与剪力墙在一起的连体柱，各边均用12对拉螺杆加木枋拉结固定，保证其阴阳角的垂直和平整，阴角处加木枋限位固定。3.4 梁模板安装3.4.1一般梁模板安装3.4.1.1 梁模板主要由侧板、底板、钢管架、垫木等组成。3.4.1.2 根据已标明的轴线及平水线，钉柱头模板，按设计标高调整支柱11、的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制，当梁跨度4时，跨中梁底处应按跨度的1/10003/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。3.4.1.3 梁底顶架按钢管脚手架，在钢管面铺设6060300木枋为垫木，垫木上铺钉18mm厚夹板为梁底板，两侧设18mm厚夹板为梁侧板，选用6060mm木枋间距400mm500mm作竖向檩条。檩条用直边板压脚，用直边板或夹板500mm作450斜支撑。3.4.1.4 在主梁与次梁交接处，应在主梁侧板上留下缺口，用6060木枋钉上衬口档，次梁的侧板与底板钉在衬口档上。3.4.1.5 当梁高700mm时，在梁中部须加设一道M12600对拉螺杆拉紧，螺栓用塑料12、套管保护，以便拆除后再使用。3.4.1.6 各梁侧模均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。 3.5 楼面模板安装3.5.1对于板厚为150mm的楼板，钢管脚手架顶架上部每个顶托先横向放置6060mm木枋再纵向放置每边两条木枋，在木枋上面横向放置木枋，间距为300mm，以支承楼板的模板。3.5.2对于满堂红楼板模板，钢管顶架上部顶托纵向放置一条48.33.6mm钢管，在钢管上面横向放置每一道为一条6060mm木枋，间距为300mm，以支承楼板的模板。3.5.3严格按照图纸要求确定板面高度，注意标高不同的位置。3.5.4楼面模板安装完后，把梁模内及13、板面清扫干净。3.6钢管支架的搭设按前述模板、高支模的情况，确定本工程模板支撑体系采用满堂红式钢管支架搭设， 3.6.1竖立杆时，立杆底端垫1501508mm的模板底座，立杆纵横间距为1100mm.3.6.2 立杆接长采用对接扣件连接，相邻立杆的对接点应高低错开。立杆垂直度的误差应控制在每一验收高度段H米内不大于H/400。3.6.3 立杆离地250mm纵横设置扫地杆，然后按步距1.5m设置纵横水平拉杆，水平杆与立杆用扣件扣紧。3.6.4 顶架的剪刀撑原则上按每隔不大于四排立柱设置一道剪刀撑，从端头设置一对剪刀撑，与水平的夹角45O60O。用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上。剪刀撑的接长14、采用搭接，搭接长度不小于1m。3.6.5 由于本工程高支模特殊、满堂架搭设从凉水塔塔底搭设至16米层板，钢管架穿过8.7米层梁、11.75层梁时在浇筑完成的梁面各加设一层扫地杆。在11.75米层梁面加设立杆层。以便于增加16米层板面增加支撑立杆数量。3.7钢管支撑体系的使用3.7.1在楼面模板上卸钢筋或其它物料时，应防止对模板支撑产生偏心或过大冲击，严禁超负荷堆物。3.7.2水平交叉撑不得随意拆卸，施工要求拆卸时应待施工完毕后马上补齐。3.7.3未经同意，不得改动、拆除模板支架的任何扣件、钢管等构件。3.7.4捣楼面砼时，应进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑体系进行监控，以及时排除15、安全隐患。四、重点部位的处理4.1模板安装模板安装应保证结构和构件的形状、尺寸和相互位置正确，有足够的强度、刚度和稳定性，能承受新浇筑砼的重量和侧压力，以及施工中产生的荷载。构造简单，装拆方便，能多次周转使用，模板接缝应严密，不漏浆。4.1.1 柱、剪力墙的模板安装柱和剪力墙除了按正常的方法制模外，还要处理以下几个细节问题：.1 柱、剪力墙与梁接口下部剪口。柱、剪力墙与梁接口的剪口问题经常出现，其原因是柱浇注混凝土拆模后，重新装钉柱头模板时，往往由于柱砼达到一定强度而使柱头箍板与柱体接合不严，抗侧压强度不够，使得浇注楼面混凝土时造成柱头变形、漏浆而出现剪口，我司在经过多次实践采用一系列措施加以16、控制，情况有所好转，具体措施为柱模板安装分时为上下两部分，上部模板约为500mm，安装到梁底，浇砼时浇至梁底下100mm，拆柱模时，保留上部模板不拆，利用砼与模板的黏结封闭柱头新旧接口，并加钉柱箍保证柱头模板抗侧压强度，确保接口不出现剪口。.2 边柱、剪力墙剪口。边柱、剪力墙由于外侧脚部模板难以加固，如果处理不好，往往由于浇筑柱砼时脚部模板变形造成柱脚混凝土与边梁出现剪口和漏浆。为了解决这一问题，必须将外侧柱模板加长约100mm，下伸到该层梁外侧，并用薄海绵垫实，以防漏浆，用钢管和粗铁线收紧，起到一拉一顶的作用，保证其垂直度。4.1.2 梁板模板制安.1 梁侧板开料时必须严格按尺寸开锯，另加曲17、尺锯齐头，以防梁交接处接缝不严或偏位，且必须一步锯到位，不得后补。.2 框架外边模板安装：边梁外侧模板必须等到外边梁钢筋放置正确后方可安装，由于外边模板可变性较大，往往容易引起爆模或变形因此必须加设钢管固定限位并用铁线收紧。.3 楼面板的铺设：由于楼面板采用大型夹板因此必须保证上层木枋平整。木枋间距为300-400mm。铺板前每一跨必须拉通对角线检查木枋的平整度，防止由于夹板的扭曲造成楼面天花的变形或不平整。4.1.3楼梯楼梯采用预留钢筋后浇筑的方式捣制，为使楼梯模板有足够刚度，底模采用18mm厚胶合板，踢脚板用18mm厚胶合板，面用三道6060木枋支护，按级宽及级高用18mm厚板制作三角形木18、，用于支护顶踢脚板，侧模用18mm厚夹板、上下各用一条6060木枋钉连，用钢管夹紧，底部竖支撑采用48.31000钢管。上部设三道通长48.3钢管，该钢管面铺6060250木枋支承18mm厚底模，该钢管底扣接48.3500钢管拉边且用于锁扣侧模处的钢管。4.2模板控制模板安装完毕后浇筑砼时模板会受到砼侧压力及施工荷载的作用而产生一定程度的变形及位移，应采取方法和措施对变形进行观察从而控制模板的变形。 剪力墙模板的控制。剪力墙是比较容易产生变形的构件，当模板安装完毕后，在离开模板侧1000mm处通一直线，以该线为基准利用线锤在浇筑过程终复核墙体是否变形。4.2.2 大截面梁的沉降观测和控制：大截19、面梁由于支顶和外力作用经常产生下沉现象。浇筑砼时在该梁底部设置专门观测点，在施工过程中加以控制。4.2.3 外边梁外侧板的控制：外边梁在浇筑过程中，由于砼产生的侧压力及施工荷载的作用容易产生变形。为防止这一现象发生，除了加强模板的安装外，在施工过程中必须在外侧定一条水平线加以观测和控制，指定专人跟踪观察，上下层对比复核。五、质量验收本工程模板分项工程的质量验收应按照混凝土结构工程施工质量验收规范2011年版(GB502042002)进行验收，简述如下：5.1模板安装5.1.1 模板、支架等材料必须符合有关规定。5.1.2 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，20、或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。5.1.3 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。5.1.4 模板与混凝土的接触面应清理干净。5.1.5 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。5.1.6 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。5.1.7 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定：表1 预埋件与预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预21、埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。5.1.8 现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定：表2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高+5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础+10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5.2 模板拆除5.2.1 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，22、混凝土强度应符合下表的规定：表3 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计标准混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100凉水塔梁跨度均超过8m,底模板拆除抗压强度达到100%时拆除。5.2.3侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。5.2.4模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。六、施工注意事项6.1 避免工程质量通病6.1.1 模板安装与拆除质量预防措施表4 模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，因地23、制宜，合理布局扣件连接松动严格设计要求，严格控制扣件间距，加固面板拼缝不平尽量使用平直模板，扣件补缺拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工艺，完善工序间的交接检环境基底未夯实加强夯实，并铺通长脚手扳，加强交接检钢筋网片位移加强工种之间的交接检，互检工作混凝土侧压力过大工种之间相互配合，加强支撑，适当振捣，设专人看模材料模板变形，孔多及时检查、修理，严重者退回，不予使用龙骨、支撑件软弱及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时退换，加密连接，加固支撑系统管理岗位责任制执行不严强化岗位意识，完善责任制，人员定岗重进度，轻质量加强教育，摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意识，24、确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平低进行岗位技术培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书面交底指挥人员只重进度尊重科学，服从质量，好中求快违章作业严格操作规程忽视交接检，互检加强工种间配合，把质量问题消灭在上一工序中专检人员检查不细加强教育，不合格者予以停职6.1.2 模板安装前，先检查模板质量，不符合质量标准的不得投入使用，应剔除并作标识。6.1.3 梁模板要防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧跑模、局部模板嵌入柱内，拆除困难等现象。6.1.4 柱模板要防止跑模、段面尺寸鼓出，漏浆、偏斜、柱身扭曲的现象。6.1.5 板模板要防止板中部下挠，板底砼面不平的现象。6.125、.6 为防止质量通病模板设计中特制定如下措施表5 防止模板质量通病措施序号项目防治措施1柱底烂根模板下口缝用海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置。2柱、墙粘连清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模时要反复用线附吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。4柱、墙体凹凸不平加强模板的维修，安装前对模板检修一次。5柱、墙钢筋移位模板上口内侧钉设与砼保护层等厚的木压条，并采取措施控制保护层厚度。6柱、墙体阳角不垂直、不方正在阳角处模板两侧用60x60木枋成90度压紧护角，用吊锤检测垂直度。7外墙上下层接槎不平、漏浆外壁模板的下段须用对拉螺栓紧26、固在已完成的下层砼壁上。8板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木要，模板按规范起拱。9柱模板拼缝处漏浆模板拼缝处设海绵或用胶带封堵。10梁板底挠度捣制完成后立即调升门式架调节螺栓，必要时增加钢管立杆支撑。6.2 主要安全技术措施6.2.1 在模板施工期间，要认真贯彻“安全第一、预防为主”，遵守国家和企业的规章制度，并按安全警报系统运行操作。6.2.2. 对施工人员要进行“三级安全教育”，同时做好书面签证记录，使用统一符合国家标准的安全帽。6.2.3 钢门式架及钢管支架摆放和安装要严格按照本方案进行。6.2.4 楼面安装前，先检查模板、木枋的质量，有腐朽的、木节过大或弯曲变形过大的不予使用27、。在安装期间，施工人员要注意木枋钉固后才在上面走动和操作。钢管、扣件、钢门架无明显弯曲变形,感观无腐锈。扣件、钢门架无残缺。6.2.5 模板安装不准架设探头板。6.2.6 模板安装时材料不准过于集中堆放。6.3 成品保护6.3.1 大模堆放场地要平整，模板平放，并且用木枋支垫，保证模板不扭曲、不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散的模板和配件。坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。6.3.2 吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。6.3.3 所有的木枋、模板均需定位、编号、标识。按楼板部份层层复安，减少损耗。拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免砼和模板受到损伤。6.3.4 项目28、严格规定，拆模必须执行拆模申请制度，严禁强行拆模。起吊模板时，塔吊指挥员必须到场指挥。砼表面未干，不得上人，须板浇注完砼强度达到12小时以后，始允许操作人员在上行走，进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。七.安全措施7.1模板安装安全措施7.1.1 高支模的安装与拆除应由施工现场安全负责人对工人进行安全技术交底与方案交底，支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得架空浮搁，拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，以防坠下伤人。7.1.2 模板、高支模安装须有稳固的脚手架防护，操作人员上落应走斜道或稳固的靠梯，高空作业无安全防护的要佩带安全带。7.1.3 模板及支29、撑系统安装过程中，必须设置临时固定设施严防倾覆。模板顶架临边作业要有足够的操作空间和安全防护，作业人员要戴好安全帽，2m以上作业应搭设临时性的脚手架，必要时系扣安全带。7.1.4 梁模板及其支撑安装时必须在模板底架设安全兜底网，且每隔10米高度设置一道。7.1.5 在楼面模板上搬卸钢筋或其他物料时，应防止对模板支撑产生偏心或过大的振动冲击。7.1.6 门式架使用过程中，严禁随意拆除任何杆件或零配件，如因作业需要拆除个别杆件时，需经技术负责人同意，并采取可靠措施方可暂时拆除，作业完成后应马上复原。7.1.7 高支模顶架分段或整体搭设安装完毕后，项目部施工员组织班组、质量检查员参加自检，并做好量化30、验收记录，符合要求后，通知分公司检查，由总公司生产安全、技术质量管理中心作复查验收，经三个层次进行，合格后方可转入下一道工序施工。7.1.8 模板顶架搭设、拆除和混凝土浇筑前施工现场安全负责人必须向作业人员进行安全技术交底，并做好书面记录，无关人员不得进入支模底，在醒目位置挂设警示标志，并指定专人进行监护。7.1.9 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准通过门式架，门式架严禁接触、钩压电源线。7.1.10 从事模板作业人员要定期进行体检，凡患高血压、心脏病、及其他不适于高空作业的，不得从事架子搭、拆作业。7.1.11 台风暴雨过后，要马上检查架子，发现倾斜、变形应及时修理固定。7.1.31、12 使用振动器的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护开关的开关箱。7.1.13 雨期施工应备有足够的防雨措施，及时对已浇筑的部位进行遮盖，大雨期间，应避免露天作业。7.1.14 模板顶架体系允许施工人员及材料设备荷载为3KN/m2，捣楼面砼时，应安排专职管理人员、安全员对模板及其支撑体系的变形情况进行监控，并进行记录，发现异常现象时即使停工，迅速疏散人员，待排除险情，并经专职安全员、项目技术负责人及公司生产安全部复检同意后，方可复工。7.2拆模安全措施模板拆卸作业，必须遵守安全操作规程。模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并应申请，经技术负责人批准后方可进行。在拆除区域设32、置警戒线并设专人监护（由专职安全员负责）。7.2.1竖向模拆除安全措施本工程的高度较高，拆模时一定要注意安全，拆模前先用门式架搭成桥架，操作人员必须系好安全带，拆除柱箍后，先逐条拆除竖楞木枋，然后分块拆除柱、剪力墙模板，用长竹两边支撑徐徐将模板放下。在拆除区域设置警戒线并设专人监护（由安全员负责）。7.2.2楼板模拆除安全措施.1 模板拆除时要搭设稳固的脚手架，不许有空隙、松动或探头脚手板，临边做好防护措施，与外脚手架之间拉设安全兜底网，下方设警戒线和监护人员。.2 本工程模板支撑高度较大，拆除模板时，切勿将模板、木枋直接撬落，应采取如下措施：.2.1先将钢管架扣件松开，使木枋与顶架脱离，在最33、上端的门式架或钢管满堂红支撑的适当位置，用木枋搭设拆模操作台。.2.2 第一步先拆梁侧模板，然后逐条拆除板底模板支撑木枋，再分块拆除板底模板，最后拆梁底木枋，模板。不得将木枋连模板整片撬落。.2.3 拆下的材料先堆放在操作台上，操作台上堆料不得过多。下班前用人力将材料由上往下逐一传递，并立即清运到材料堆场集中堆放或直接运往上方支模层使用。.2.4 待顶板上木枋、模板拆完后，再拆顶架。拆模时间以砼同条件养护试块抗压强度为依据，故楼板砼应多做一组同条件养护试件，另外，上一层砼捣制前不能拆除该层顶架。7.2.2.2.3 拆下的模板不准随意向下抛掷，应及时清理，临时堆放处离楼层边沿不应小于1m，堆放高34、度不得超过1m，楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。.2.4 拆模间歇时，应将已活动的模板、木枋、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。.2.5 拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。.2.6 檄模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐。.2.7 在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。.2.8 拆模时要确认下一层楼板不需要支承上面传来的荷载，而只由该层梁板的混凝土强度与上面若干层梁板的共同受35、力就足以支承其上面的所有荷载（包括楼面混凝土自重、模板重量、操作人员荷载及机械振动荷载力等），方可拆除该层梁板的底模。7.3混凝土浇筑安全措施施工前由施工员、机管员、班组长等有关人员检查井架、排栅、振笔、平板震动器等，并做好班前安全检查工作。7.3.1柱混凝土浇筑安全措施 浇筑前一定要将钢管架架设稳固。施工时操作人员严禁站在柱模板上操作，施工人员一旁注意观察柱模板的变形情况，如有支撑不稳、模板变形过大等现象时，立即采取加固等措施，确保安全施工和保证工程质量。7.3.2 楼板混凝土浇筑安全措施浇筑砼前先用铁凳排成桥路至各浇筑点处，上用固定好的模板满铺(用12铁线扎牢)成运输道路，在铁凳下设置稳固36、的走道垫板。浇筑过程中由施工员和木工对模板和支撑进行观察，如有支撑不稳、模板变形过大等现象时，立即采取加固等措施，确保安全施工和保证工程质量。7.3.3 泵送混凝土浇筑安全措施浇筑砼时应注意到，由于泵送混凝土的泵送速度较快，在楼面容易产生较高的堆积混凝土，所以施工时应加强监控，采用摆动管头和沙铲扒平等办法，防止混凝土的堆积高度超过40cm，并应均匀分布。浇筑过程中由施工员和木工对模板和支撑进行观察，如有支撑不稳、模板变形过大等现象时，立即采取加固等措施，确保安全施工和保证工程质量。7.4 高处作业安全措施7.4.1高空作业界定.1按高处作业分级（JGJ80-91）规定，在坠落高度基准面2m以上37、（含2m）有可能坠落的高处进行的作业，均称高处作业。7.4.基本规定.1进入施工现场的作业人员，必须首先参加岗前安全教育培训，经考试合格后方可上岗作业，未经培训或考试不合格者，禁止上岗作业。.2 建筑登高作业（架子工）人员，必须经过体检，身体健康，并经过专业安全技术培训，考试合格，持特种作业操作证上岗作业。严禁非特种作业人员从事特种作业。.3 所有作业人员必须服从领导，听从现场管理人员指挥及调配。所有作业人员必须遵守劳动纪律，不得攀爬跑跳，冒险作业，不得在施工现场私自动火及燃烧杂物。.4 上班前不得饮酒，不得带病上班，着装整齐灵便，不得打赤膊、赤脚。.5 进入施工现场的作业人员必须正确配戴安全38、防护用品（安全帽、安全带等），正确使用工器具；按照作业要求，正确配戴个人防护用品，着装要整齐；在没有可靠安全防护设施的高处2米及以上悬涯及陡坡施工时，必须系好安全带，穿防滑鞋，不得向下抛掷物料，严禁赤脚、穿拖鞋、高跟鞋进入施工现场。.6 所有施工作业人员上下时必须走安全通道，不得攀登脚手架、井字架、龙门架、塔吊、外用电梯上下。.7 所有作业人员上班前，应认真察看在施工作业周围的洞口、临边安全防护和脚手架护身栏、挡脚板、立网是否齐全、牢固；脚手板是否按要求间距放正，帮牢，有无探头板和空隙。.8 所有作业人员在脚手架及操作平台上作业时，不得倒退猛越。禁止在脚手架、操作平台上坐、躺和背靠防护栏杆休息39、。禁止在操作平台上堆放任何物件，禁止将扣件及横杆放置在脚手架上面。.9 高处作业中的安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用.10 施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。.11 施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋；作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净；拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物件禁止抛掷。.12 雨天和雪天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑40、防寒和防冻措施。凡水、冰、霜、雪均应及时清除。对进行高处作业的高耸建筑物，应事先设置避雷设施。遇有六级以下强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。.13 因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。.14 防护棚搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。.15 高处作业安全设施的主要受力杆件，力学计算按一般结构力学公式，强度及挠度计算按现行有关规范进行，但钢受弯构件的强度计算不考虑塑性影响，构造上41、应符合现行的相应规范的要求。7.4.3临边作业安全防护施工现场任何处所，当工作面的边沿并无围护设施，使人与物有各种坠落可能的高处作业，属于临边作业。.1 设置防护栏杆。基坑周边、作业平台四周、走道、通道口、井架与施工用电梯和脚手架等与建筑物通道的两侧边，必须设防护栏杆。栏杆应由上下两道横杆及栏杆柱构成。横杆离地高度为上杆1.01.2m，下杆0.50.6m。立柱间距不大于2m，栏杆材质采用钢管（483.5）。栏杆必须自上而下设安全立网封闭，或设置18cm高的挡脚板或40cm挡脚笆，笆上如有眼孔应不大于25mm，下边沿离底面的空隙应不大于10cm。.2 架设安全平网。高度超过3.2m的作业平台周边42、，以及无外脚手的高度超过3.2m的作业平台周边，必须在外围架设安全平网一道。.4 安全防护棚。地面通道上部应装设安全防护棚。跨高速公路及铁路上方施工作业应采用外脚手等可靠措施作全封闭处理。.5 安全门。各种垂直运输接料平台，除两侧设防护栏杆外，平台口及接料口还应设置安全门或活动防护栏杆。7.4.4洞口作业安全防护施工过程中在各种预留洞口、通道口、楼梯口（凡深度在2m及2m以上的桩孔）附近工作，称为洞口作业。.1 作业平台上，短边小于25cm但长边大于2.5cm的孔口，必须用坚实的盖板予以覆盖。.2 作业平台上，短边边长为2550cm的洞口，可用盖板覆盖洞口，但必须固定。.3 作业平台上，短边边43、长为50150cm的洞口，必须设置以扣件扣接钢管而成的网格，并在其上面满铺竹笆或脚手板。也可采用预埋在砼板内的钢筋网构成防护网，网格间距不得大于20cm。.4 作业平台上，短边边长在150cm以上洞口，四周设防护栏杆，洞口下张挂安全平网。.5 墙面（竖向）洞口，凡落地洞口应加装固定式防护门，下设挡脚板。.6 下边沿至地面或平台面低于80cm的竖向洞口，外侧落差大于2m时，应加设高至1.2m的两道护栏。.7 临近人与物有坠落危险的其它竖向洞口，应盖设或加以防护并固定其措施。7.4.5登高架设作业人员的一般安全规定.1身体健康：从事高处作业人员要定期进行休格检查。凡患有高血压，心脏病，贫血病、癫痫44、病，四肢有残缺以及其它不适于高处作业的人员，不得从事高处作业。酒后禁止高处作业。.2正确佩带和使用安全带。全带是防止高处作业人员坠落的防护用品，应垂直悬挂，高挂低用，水平位置悬挂，注意摆动碰撞。.3戴好安全帽：进入施工区域的所有人员，必须戴好符合GB2811-81标准的安全帽。安全帽应完好、无破损、变形，有衬垫，并栓好帽带。.4按规定着装。高处作业人员衣着要灵便，禁止赤脚，穿硬底鞋、拖鞋、高跟鞋以及带钉易滑鞋从事高处作业。.5在恶劣气候条件下（大雨、大雪、大雾、强风）禁止从事高处作业。.6配带好工具袋。高处作业人员使用的工具，应随手装入工具袋中。.7垂直交叉作业，应增设防物体打击的隔离层。.845、登高的梯子材质必须坚固，不得缺挡，梯子上下端必须采取防滑措施，梯子搭设斜度以6070为宜，不得两人同时在梯子上作业。.9施工作业现场有坠落可能的物件，应一律撤除或加以固定。.10使用直爬梯进行攀登作业时，攀登高以5m为宜，超过7m时，应加设防护笼，超过8m时，必须设置梯间平台。.11作业人员应从规定的通道上下，不得在阳台，脚手架大横杆上等非规定通道进行攀登，也不得任意利用吊车臂架及非载人提升设备进行攀登。7.4.6高处作业安全防护设施的验收.1建筑施工进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。验收也可分层进行，或分阶段进行。.2安全防护设施，应由单位工46、程负责人验收，并组织有关人员参加。.3安全防护设施的验收，应具备下列资料：.3.1施工组织设计及有关验算数据；.3.2安全防护设施验收记录；.3.3安全防护设施变更记录及签证。.4安全防护设施的验收，主要包括以下内容：.4.1所有临边、洞口等各类技术措施的设置状况；.4.2技术措施所用的配件、材料和工具的规格和材质；.4.3技术措施的节点构造及其与建筑物的固定情况；.4.4扣件和连接件的紧固程度；.4.5安全防护设施的用品及设备的性能与质量是否合格的验证。.5安全防护设施的验收应按类别逐项查验，并作出验收记录。凡不符合规定者，必须修整合格后再行查验。施工工期内还应定期进行抽查。八、墙模板计算书47、8.1参数信息8.1.1基本参数次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；8.1.2主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；8.1.3次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):60.00；8.1.4面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；8.48、1.5木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图8.2墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.549、00m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。8.3墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞50、上的三跨连续梁计算。 面板计算简图8.3.1抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.4000.900=9.954kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.400.90=3.024kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.954400.02+0.1173.024400.02= 2.16105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板51、承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.16105 / 2.16104 = 10.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =10N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！8.3.2抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =4052、0.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.4000.900=9.954kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.400.90=3.024kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.954400.0 + 0.6173.024400.0 = 3135.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3135.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =53、 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =33135.3/(240018.0)=0.653N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.653N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！8.3.3挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.4 = 9.217N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 400mm； E-面板的弹性模量: E54、 = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.224004/(10060001.94105) = 1.369 mm；面板的最大挠度计算值: =1.369mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.6mm，满足要求！8.4墙模板主次楞的计算8.4.1次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 666/62= 72cm3；I = 6666/12255、= 216cm4； 次楞计算简图8.4.1.1 次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.4000.900=9.954kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.400.90=3.024kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.19.954400.02+0.1173.024400.02= 2.16105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应56、力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=7.20104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.16105/7.20104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！8.4.1.2次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇57、混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.4000.900/2=4.977kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.400.90/2=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.64.977400.0+ 0.6171.512400.0 = 1567.7N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1567.7N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 60.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值58、(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31567.7/(260.060.02)=0.327N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.327N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！8.4.1.3次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.40=9.22 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm 59、； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.16106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67718.43/24004/(10090002.16106) = 0.082 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；次楞的最大挠度计算值 =0.082mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！ 主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48.3mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.2622= 10.524cm3；I =12.708260、= 25.416cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm).1 主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.40.41.460.40.45.768kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.61105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.05104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应61、力计算值: = 1.61105/1.05104 = 15.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =15.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！.2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1499.6N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 1011.09mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21499.6/1011.090=2.966N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =62、2.966N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！.3 主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.067mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；主楞的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！8.5 穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:63、 N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 2.65 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.653kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足要求！九、梁模板(扣件钢管架)计算书9.1参数信息9.1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.10；梁支撑64、架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为48.33.6；立杆承重连接方式：可调托座；9.1.2荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；9.1.3材料参数木材品种：油松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强65、度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；9.1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；9.1.5梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，400mm，6066、0mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.30；壁厚(mm)：3.60；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：60.00；9.2梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.67、200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。9.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)9.3.1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 751.81.8/6=40.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值68、(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7517.850.9=14.457kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.7540.9=3.78kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.114.4573502 + 0.117 3.783502 = 2.31105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.4570.35+1.23.780.35=7.153kN；经计算得到，面板的受69、弯应力计算值: = 2.31105 / 4.05104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！9.3.2挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=14.457N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 751.81.81.8/12=36.45cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.4573504/70、(10060003.65105) = 0.672 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.672mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！9.4梁侧模板支撑的计算9.4.1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.153/(0.750-0.000)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度60mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1666/6 = 36cm3；I = 16666/171、2 = 108cm4；E = 10000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.107 kNm，最大支座反力 R= 2.864 kN，最大变形 = 0.116 mm.1次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.07105/3.60104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5m72、m；次楞的最大挠度计算值 =0.116mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！9.4.2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.864kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48.3mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.262=10.52cm3；I = 212.708=25.42cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.451 kNm，最大支座反力 R= 6.372 kN，最大变73、形 = 0.279 mm.1主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.51105/1.05104 = 42.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =42.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！.2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.279 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.279mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！9.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要74、考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4； 9.5.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.300.750.90=6.197kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.300.90=0.162kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载75、设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(6.196+0.162)2002+0.1171.5122002=3.25104Nmm； =Mmax/W=3.25104/1.62104=2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！9.5.2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的76、压力线荷载:q =q1+q2=6.197+0.162=6.359kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.3582004/(10060001.46105)=0.079mm；面板的最大挠度计算值: =0.079mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！9.6梁底支撑木方的计算9.6.1荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.750.277、+0.50.2(20.75+0.3)/ 0.3=5.31 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 5.310+1.120 = 6.430 kN/m；9.6.2支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=666/6 = 3.60101 cm3；I=6666/12 = 1.08102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)方木的支座力:N1=N5=0.0378、3 kN；N2=N4=0.843 kN；N3=0.177 kN；最大弯矩：M= 0.011kNm最大剪力：V= 0.449 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.011106 /3.60104=0.3 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=30.4491000/(26060)=0.187N/mm2；方木的最大挠度： =0.01 mm；方木的允许挠度：= 0.225103/250=0.9mm；方木最大应力计算值 0.296 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.187 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值79、 fv=1.500 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.010 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.900 mm，满足要求！9.7梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48.33.6；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；9.7.1梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.033 kN.托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.02 kNm ；最大变形 max = 0.067 mm ；最大支座80、力 Rmax = 0.201 kN ；最大应力 =M/W= 0.02106 /(5.08103 )=4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.067mm小于1100/150与10 mm,满足要求!9.7.2梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.843 kN.托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.513 kNm ；最大变形 max = 1.705 mm81、 ；最大支座力 Rmax = 5.116 kN ；最大应力 =M/W= 0.513106 /(5.08103 )=100.9 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 100.9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=1.705mm小于1100/150与10 mm,满足要求!9.8立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f9.8.1梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.201 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1282、96=0.93 kN；N =N1+N2=0.201+0.93=1.13 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.7183、1.5,1.5+20.1= 2.993 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2993.355 / 15.8 = 189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1130.037/(0.201489) = 11.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 11.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.8.84、2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =5.116 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-0.75)=0.93 kN；N =N1+N2 =5.116+0.813=5.929 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f 85、=205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.711.5,1.5+20.1= 2.993 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2993.355 / 15.8 = 189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值86、 ；=5929.22/(0.201489) = 60.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.007 ；lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大87、应力计算值 ；= 5929.22/(0.417489) = 29.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 29.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm88、):500.00；柱模板的总计算高度:H = 5.00m；计算简图10.1参数信息10.1.1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；10.1.2柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；10.1.3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):60.00；10.1.4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度89、设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；10.1.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；10.2柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； 90、T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 6 kN/m2。10.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算91、。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图10.3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混92、凝土侧压力设计值q2：1.46.000.450.90=3.402kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+3.402=13.139 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 13.139220220= 6.36104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/93、mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.36104 / 2.43104 = 2.617N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.617N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！10.3.2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.450.90=3.402kN/94、m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+3.402=13.139 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62513.139220.0 = 1806.681N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1806.681N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31806.681/(95、245018.0)=0.335N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.335N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！10.3.3 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(m96、m4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02220.04/(1006000.02.19105) = 0.084 mm；面板的最大挠度计算值 =0.084mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！10.4 竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度60mm，截面惯97、性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 606060/61 = 36cm3；I = 60606060/121 = 108cm4；竖楞计算简图10.4.1 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2200.900=4.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.0000.2200.900=1.663kN/m； q = 4.761+1.663=6.424 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.4298、4450.0450.0= 1.30105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.60104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.30105/3.60104 = 3.613N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.613N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！10.4.2 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算99、跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2200.900=4.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.0000.2200.900=1.663kN/m； q = 4.761+1.663=6.424 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.424450.0 = 1734.413N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.424450=1734.413N； b -竖100、楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 60.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31734.413/(260.060.01)=0.723N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.723N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！10.4.3 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/101、m)： q =20.040.22 = 6.42 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.08106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.42450.04/(1009000.01.08106) = 0.183 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.183mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！10.5 B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm102、，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.2621=5.26cm3；I = 12.7081=12.71cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 60.9)0.22 0.45 = 2.89 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.891 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.665 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.070 mm；10.5.1 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 103、，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 664858.5 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5262 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 120.33 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.65108/(1.055.26106)=120.33N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!10.5.2 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.07 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.07mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!10.6 B方104、向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！10.7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.2621=5.26cm3；I = 12.7081=12.71cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.460.9)0.22 0.45 = 2.89 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.891 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.665 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.07105、0 mm；10.7.1 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 664858.5 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5262 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 120.334 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.65108/(1.055.26106)=120.334N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!10.7.2 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.07 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 m106、m；柱箍的最大挠度 =1.07mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!十一、板模板(扣件钢管高架)计算书11.1参数信息11.1.1 模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):16.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；11.1.2 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.107、000；11.1.3 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):60.00；11.1.4 楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm108、2):654.500；楼板的计算长度(m):19.00；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):37.00；楼板的计算厚度(mm):150.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元11.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图11.2.1 荷载计算.1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.151+0.51 = 4.325 kN/m109、；.2 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；11.2.2 强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.325+1.41= 6.59kN/m最大弯矩 M=0.16.592502= 41187.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 41187.5/54000 = 0.763 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.763 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!11.2.3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.325kN/m110、面板最大挠度计算值 = 0.6774.3252504/(100950048.6104)=0.025 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.025 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!11.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=666/6 = 36 cm3；I=bh3/12=6666/12 = 108 cm4；方木楞计算简图11.3.1 荷载的计算.1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.15+0.50.25 = 1.081 kN/m 111、；.2 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；11.3.2 强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.081+1.40.25 = 1.648 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.64812 = 0.165 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.165106/36000 = 4.576 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.576 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!11.3112、.3 抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6481 = 0.988 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.988103/(2 6060) = 0.412 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.412 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!11.3.4 挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.081 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.08110004 /(10090001080000)= 0.753 m113、m；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.753 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!11.4 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.977kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.741 kNm ；最大变形 Vmax = 2.081 mm ；最大支座力 Qmax = 8.649 kN ；最大应力 = 741493.608/5080 = 145.963 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=20114、5 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 145.963 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.081mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!11.5扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.649 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11.6 模板支架立杆荷载设计值(轴力)115、作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。11.6.1 静荷载标准值包括以下内容.1 脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13816 = 2.214 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。.2 模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；.3 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1511 = 3.825 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.539 kN；11.6.2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；11.6.3 不考虑风荷载时,立杆的轴116、向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.047 kN；11.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.047 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (117、m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12047.28/（0.452489） = 54.506 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 54.506 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.0118、36(1.5+0.22) = 2.297 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.036 ；Lo/i = 2297.123 / 15.8 = 145 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.328 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12047.28/（0.328489） = 75.111 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 75.111 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 119、以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。十二、楼板拆模的计算12.1楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=654 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=37000mm150mm， 楼板的跨度取19 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=130 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：12.2验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边37m,短边为19 m； 120、q = 2 1.2 ( 0.5 + 25.50.15 ) + 1 1.2 ( 2.2142038/19/37 ) + 1.4 (1 + 2) = 17.45 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 117.453 = 17.453 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082517.45192 = 519.786 kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度121、: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 654.5360 / (110001308.986 )= 0.202计算系数为：s = (1-0.5) = 0.202(1-0.50.202) = 0.182；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.1821100013028.98610-6 = 27.578 kN.m；结论：由于 M1 = M1=27.578 = Mmax= 519.786所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。12.3验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边37m,短边为19122、 m； q = 3 1.2 ( 0.5 + 25.50.15 ) + 2 1.2 ( 2.2142038/19/37 ) + 1.4 (1 + 2) = 25.52 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 125.515 = 25.515 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082525.52192 = 759.915 kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C24.96。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.882N/mm2；则可以得到矩形截123、面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 654.5360 / (1100013011.882 )= 0.153计算系数为：s = (1-0.5) = 0.153(1-0.50.153) = 0.141；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.14111000130211.88210-6 = 28.373 kN.m；结论：由于 M2 = M1+M2=55.951 = Mmax= 759.914所以第16天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。12.4验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求楼124、板计算长边37m,短边为19 m； q = 4 1.2 ( 0.5 + 25.50.15 ) + 3 1.2 ( 2.2142038/19/37 ) + 1.4 (1 + 2) = 33.58 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 133.578 = 33.578 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082533.58192 = 1000.043 kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到24天龄期混凝土强度达到95.37%,C30混凝土强度在24天龄期近似等效为C28.61。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.63125、3N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 654.5360 / (1100013013.633 )= 0.133计算系数为：s = (1-0.5) = 0.133(1-0.50.133) = 0.124；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M3 = s 1 b ho2fcm = 0.12411000130213.63310-6 = 28.605 kN.m；结论：由于 M3 = M2+M3=84.556 = Mmax= 1000.043所以第24天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保留。12.5验算楼板混凝土126、32天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边37m,短边为19 m； q = 5 1.2 ( 0.5 + 25.50.15 ) + 4 1.2 ( 2.2142038/19/37 ) + 1.4 (1 + 2) = 41.64 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 141.641 = 41.641 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082541.64192 = 1240.171 kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到32天龄期混凝土强度达到104.01%,C30混凝土强度在32天龄期近似等效为C31.2。混凝土弯曲抗127、压强度设计值为fcm=14.876N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 654.5360 / (1100013014.876 )= 0.122计算系数为：s = (1-0.5) = 0.122(1-0.50.122) = 0.115；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M4 = s 1 b ho2fcm = 0.11511000130214.87610-6 = 28.8 kN.m；结论：由于 M4 = M3+M4=113.357 = Mmax= 1240.171所以第32天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必128、须保留。12.6结论根据验算，凉水塔至从2.8米浇筑至16.00层，在16米层梁板浇筑完成后，2.8米层梁底模尚不能拆除。模板、方木、钢管等材料按施工技术要求全计划。十三、HSE管理措施13.1 HSE组织体系项目经理 *项目总工 *常务副经理*HSE经理 *各施工单位 安全监督员各作业班组相关职能部门 13.2 HSE教育13.2.1 入场教育1) 凡进入施工现场的职工必须进行入场安全教育并建立安全教育档案。2) 教育内容为业主和项目安全管理制度、现场安全生产概况、防火安全知识、主要危害因素及安全注意事项、防护用品和设施的使用方法及要求、紧急事件及自救、互救措施等。班组教育内容：岗位安全职责129、岗位安全技术操作规程、岗位安全设施使用方法等。13.2.2 日常教育 13.2.2.1 班前HSE活动施工班组班前要进行安全讲话，由班长布置当天工作内容，并负责组织开展工作危险分析，做到“三交一清”(交任务，交作业环境，交安全注意事项，清楚职工思想动态)。13.3 HSE检查1) 工作现场定期进行检查，消除不安全状态和不安全行为。项目经理负责确保所有的安全缺陷在规定的期限内进行整改。检查前要确定检查的依据、检查的范围及检查的内容等，检查后要有总结会并有记录。2) 施工阶段的检查有： a. 日常巡回检查由安全员进行并组织施工队长解决处理查出的问题。b. 每周定期检查由项目经理组织人员对工作区域130、进行定期检查。13.4 施工机械各种施工机械危险部位装设安全防护装置。主管人员负责确保防护设施满足操作需要且全部到位。13.5 照明装置1 照明灯具的金属外壳必须作保护接零。单相回路的照明开关箱内必须装设漏电保护器。2 灯头的绝缘外壳不得有损伤和漏电。灯具内的接线必须牢固。灯具外的接线必须做可靠的绝缘包扎。电器、灯具的相线必须经开关控制,不得将相线直接引入灯具。13.6 环境保护1 环境保护的目标：加强企业管理，实行文明施工，建立环保监控体系，减少空气污染、水源污染、噪声污染。2 项目经理是环保工作的第一责任人，是施工现场环境保护自我监控体系的领导者和责任者。由项目经理组织实施环保目标责任制，131、把环保工作层层落实到每个单位和个人。3 加强环保的检查和监控工作，采取合理措施，保护工地及周围的环境，减少空气、水源污染、噪声污染或由于其施工方法不当造成的公共人员和财产的危害或干扰。4 施工现场在施工完毕后，派专人进行清理，包括施工驻地的环境，临时工程的清除、移走。做到工完料尽场地清，恢复地貌。13.7 基坑防护基坑四周必须设置警戒标志且有防护措施，防护采用钢管作护栏，护栏高度不小于1.2m。用脚手架管483.5搭设，立杆间距为1.5米，上下两道水平钢管连接，并34米间距设置一道斜撑。13.8 机械设备及文明施工要求1 工作业人员禁止在现场就餐，并要及时清理现场的各种垃圾及废料，确保文明施工132、安全施工。2 特殊工种作业人员必须有明显的可辨认的标识。3 所有施工所需的机械设备必须性能完好、并有出厂合格证并经监理单位检查确认后方可使用。4 各工种施工必须严格按照规范作业，严禁违章施工、违章指挥。5 夜间施工必须有足够的照明；夜间施工由有专业资格证的专业电工值班。十四、应急预案1.1 目的为预防和减少潜在的施工安全事故及紧急情况对施工安全造成的影响，对可能出现的坑内坠落、设备故障、作业人员突发疾病、火灾等进行预防和控制，保证人员和财产安全，特制定本方案。1.2 适用范围本方案适用于60万吨/年对二甲苯项目施工范围内可能出现的事故或紧急情况的预防和处理。1.3 职责施工现场负责编制该项应133、急预案，预防可能发生的伤亡事故、机械事故及高空坠落事件等。施工现场的管理人员负责可能发生的坠落事故、机械事故、作业人员高空突发疾病、电气焊可能导致的火灾等应急准备。1.4 应急准备及响应组织机构现场设立应急准备及响应领导小组：组长：*组员：* * * *应急准备及响应领导小组办公地点设在施工现场管到部，电话：*；应急准备与响应领导小组职责与分工：1 在现场发生突发事故时，组织人员及时有效地处理险情，抢救人员和物资，减少损失。2 首先确保人员安全，然后采取措施减少财产损失和对环境的污染。3 熟悉施工现场安全通道，了解自救措施。1.5 突发事件的应急准备和响应1.5.1 火灾事故：1 由于焊工作业134、，焊花濺落或线路短路引起火灾，起火初期启用备用的灭火器材，组织自防自救。2 自救能力达不到时，立即拨火警电话“28820119”（ ）.要报清起火地点、单位电话、着火材料、报警人姓名等，关派人到路边等候，引导消防车及时到达火灾地点。3 在消防车末到现场前，义务消防抢险队要积极使用常用消防器材、设施进行扑救。4 抢救时，首先要抢救人员，再抢救乙炔瓶等易发生爆炸物品和重要物资。5 组织人员对火场警戒，保护火场秩序，要有通讯设施保障。6 了解有无触电、脚手板、脚手架倒塌危险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要阻断其火路，保护设备。7 消防车到达后，仍要积极配合灭火。对抢救的受伤人员及时送医院救治135、。对抢救出的物资放置在安全地点加以保护。组织好灭火用水及器材的供应和人员支援。8 火灾抢救完成后，全面细致地检查火场，防止余火复燃。必要时安排现场HSE管理人员监视、保护现场，配合消防部门调查处理。9 恢复消防设施，使其处于备用状态。对已使用的消防器材进行检修、更换。14.5.2 高空坠落、触电等事故：1 当发生事故时，应立即报告现场应急领导小组并积极抢救伤员。并立即拨打电话“28820120”进行抢救，同时要保护好现场，以备调查。2 当发生有人触电时，首先应迅速拉断电源或用绝缘材料将触电人员与接触的电器分离开，然后抬到安全的场地进行急救.3 当发生物体打击、机械伤害事故时，要根据伤员受伤部位136、利用现场的备用药品立即进行包扎处理，尽可能送往专科医院，以便得到妥善救治。10.5.3 食物中毒、中署等事故：1 如发生食物中毒事件，有人中毒时应立即拨急救电话“28820120”（ ）。2 对可能涉及的有毒物品进行控制，等待卫生、环境、公安机关检测。3 对接触到有毒物品的人员进行检查，避免毒后复发。4 配合有关部门调查追踪有毒物品来源，对有毒物品可能涉及的场所进行检查，避免事故扩大。5 作业人员在作业过程中发生中暑事故，其他人立即将其抬到阴谅处，起用备用救治药品，并通知现场HSE管理人员。十五、附件 11.1 工作危害分析（JHA）记录表单 位： 工作任务：脚手架搭设 工作岗位： 架子工分析137、人员及岗位： 日 期： 编 号： 序号工作步骤危害或潜在事件主要后果以往发生频率及现有安全控制措施LSR建议改进控制措施偏差发生频率安全检查操作规程员工胜任程度安全措施1搭架子搭设脚手架时不系安全带高空坠落人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错3515戴劳保用具搭设脚手架时不慎被物体划伤人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错224戴劳保用具脚手架作业人不慎高空坠落人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510搭设安全栏杆脚手架基础表面未夯实造成梁体倾斜人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但138、偶尔出错有，但偶尔出错2510地表面夯实同时加垫块脚手架机件漏锁，导致架体不稳人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510严格按操作规程执行连墙杆，剪力撑漏设导致架体不稳人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510严格按操作规程执行2使用脚手架上悬挂吊装用具导致坍塌人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510严格按操作规程执行脚手板铺设有探头板导致坠落人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510严格按操作规程执行脚手架边缘安全栏杆不规范导致人员摔伤人体伤亡偶尔139、发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510严格按操作规程执行工作危害分析（JHA）记录表单 位： 工作任务：脚手架拆除 工作岗位 ： 架子工分析人员及岗位： 日 期： 编 号：序号工作步骤危害或潜在事件主要后果（参见附件3：后果严重性S）以往发生频率及现有安全控制措施(参见附件4：发生的可能性)LS风险度R=L*S建议改进控制措施偏差发生频率安全检查操作规程员工胜任程度安全措施1拆除脚手架拆除时不系安全带坠落人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任, 但偶尔出错有，但偶尔出错3515戴劳保用具2不按顺序施工造 成架体坝塌人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任,140、 但偶尔出错有，但偶尔出错248按操作规程执行3拆除中不慎被物体划伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任有，但偶尔出错236戴劳保用具4拆除下来的材料抛下造成物体打击人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任, 但偶尔出错有，但偶尔出错3515按操作规程执行5清理被物体划伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任, 但偶尔出错有，但偶尔出错326戴劳保用具工作危害分析（JHA）记录表单 位： 工作任务：模板安装 工作岗位： 木 工分析人员及岗位： 日 期： 编 号： 序号工作步骤危害或潜在事件主要后果以往发生频率及现有安全控制措施LSR建议改进控制措施偏差发生频率安全检查操作规程141、员工胜任程度安全措施1模板安装安装模板不系安全带高空坠落人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510戴劳保用具安装模板不慎模板掉落砸人人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错4312按操作规程执行作业人员站在边口不慎高空坠落人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510平台边搭设安全栏杆2模板拼装安U型卡或扣件不慎被划伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错326戴劳保用具砸钉子不慎被砸伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错326戴劳142、保用具拼装梁头、柱头模板不慎锯伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错326戴劳保用具工作危害分析（JHA）记录表单 位： 工作任务：模板拆除 工作岗位：木 工分析人员及岗位： 日 期： 编 号： 序号工作步骤危害或潜在事件主要后果以往发生频率及现有安全控制措施LSR建议改进控制措施偏差发生频率安全检查操作规程员工胜任程度安全措施1拆除不按顺序拆除造成模板坍塌人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错428按操作规程执行模板与支撑拆除人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错428按操作规程执行模板拆除时不慎被划伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错326戴劳保用具拆除时站在平台上不慎坠落人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510搭设安全栏杆拆除时风力大造成人员摔伤人体伤亡偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错2510严格按操作规程执行2清理拆除U型卡时回力大飞出划伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错326戴劳保用具拆除部分木模不慎脚被扎伤人体伤害偶尔发生偶尔检查有，但偶尔不执行胜任，但偶尔出错有，但偶尔出错326戴劳保用具