1、目 录第一章 工程概况3（一）基本概况3（二）危大工程概况如下3（三）高大模板分析表4（四）冷却塔周围外脚手架4（五）高大模板区域总平面图及相关图纸4第二章 编制依据5（一）编制说明5（二）编制依据6第三章 施工计划8（一）材料与设备计划8（二）施工进度计划9第四章 施工工艺技术11（一）支撑架的基础处理措施11（二）梁板模板及支撑架搭设参数11（三）标高-0.8至2.2m区域和标高2.2至19m区域模板区域支撑架搭设情况13（四）梁的梁底模板支撑安装构造要求14（五）高大模板支撑体系施工工艺及方法16（五）混凝土浇筑措施19（六）模板拆除及安全防护措施20第五章 施工安全保证措施21（一）安2、全施工保证体系21（二）安全管理制度21（三）安全文明施工措施22（四）重要环境因素管理措施23（五）安全技术措施24（六）监控措施26（七）施工过程中的监测监控27（八）雨季施工措施28第六章 施工管理及作业人员配备和分工29（一）项目部管理人员的配备29（二）作业人员配备29第七章 验收要求30（一）材料进场要求30（二）构配件进场质量检查的重点30（三）架体质量控制30（四）模架检查与验收32（五）成品保护措施35第八章 应急处置措施35（一）应急预案目的35（二）适用范围36（三）应急救援组织机构与职责36（四）危险源辨识及应急救援响应38（五）项目事故应急救援流程48（六）应急响应线3、路图48（七）应急救援物资49（八）事故调查及事故处理50第九章 计算书及相关施工图纸50（一） 标高2.2m处300mm厚板计算书50（二） 标高19m处120mm厚板计算书62（三） 标高19m处350*950mm梁计算书81（四） 标高19m处250*650mm梁计算书93（五）300*950mm梁侧计算书107第十章 编制人员、审核人员名单、技术职称、职务等情况113第一章 工程概况本工程为XX化工一下裂解副产品综合利用项目循环水站，场址位于XX。循环水站基础为1m厚筏板基础，筏板基础混凝土强度等级为C40P8，上部结构为钢筋混凝土框架结构，框架抗震等级为三级，项目所在地因处于沿海位置4、风荷载较大，项目所在地基本风压为0.854KN/m，冷却塔占地面积约2200平方米，混凝土强度等级：垫层C10，梁、板、柱为C30。钢筋采用HPB300、HRB335、HRB400E三种。根据住建部37号令和建办质【2018】31文要求，混凝土模板支撑体系搭设高度超过8m时，该模板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工总承包单位应当组织召开专家论证会对该方案进行论证。（一）基本概况工程名称XX化工一下裂解副产品综合利用项目循环水站建设单位设计单位监理单位地勘单位施工单位工程地址（二）危大工程概况如下本工程危险性较大模板区域和高大模板区域共分三个区域，危险性较大的的模板区域现浇5、板厚300mm（现浇板板面标高2.2m），拟采用扣件式满堂支撑架，支撑架立杆基础为1m厚筏板（筏板板面标高-0.8）具体情况如下：区域一为11-15轴交C-E轴，满堂架搭设高度3m（标高-0.8至2.2m）区域二为6-10轴交C-E轴，满堂架搭设高度3m（标高-0.8至2.2m）区域三为1-5轴交C-E轴，满堂架搭设高度3m（标高-0.8至2.2m）超一定规模的危险性较大区域屋面板厚120mm（现浇板板面标高19m），拟采用扣件式满堂支撑架，支撑架立杆基础为300mm厚现浇板（现浇板板面标高2.2）具体情况如下：区域一为11-15轴交C-E轴，满堂架最大搭设高度16.8m（标高2.2至19m）6、区域二为6-10轴交C-E轴，满堂架最大搭设高度16.8m（标高2.2至19m）区域三为1-5轴交C-E轴，满堂架最大搭设高度16.8m（标高2.2至19m）区域一、二、三中（标高2.2-19m）之间标高7、10.5、14.5位置均有框架梁和连梁（三）高大模板分析表构件部位构件名称梁截面(mm)梁跨度（m）支模架高度梁面标高(m)备注EL110.5米层结构KL5、KL7、KL83008509.58.3+10.5梁超高KL63509009.58.3+10.5梁超高LL12007509.58.3+10.5梁超高EL114.5米层结构KL9、KL10、KL11、KL123008509.5012.3+7、14.5梁超高LL22007009.50123+14.5梁超高EL119.0米层结构WKL1、WKL3（4A）、WKL4、3008509.5016.8+19.00梁超高WKL2350X750弧形梁16.8+19.00梁超高2505009.516.8+19.00梁超高WKL6250*6509.516.819梁超高说明：由于各层梁的型号较多，本方案仅计算每层梁截面最大的截面计算。高支模区域超限现浇板部分构件部位板面标高板厚混凝土强度配筋2.2m板2.2300C40底筋C12150双向面筋C14150双向19m顶板19.0120C30底筋C12150双向面筋C14150双向本工程筏板基础厚度1m，混8、凝土强度等级C30，筏板基础顶标高为-0.8m。（四）冷却塔周围外脚手架冷却塔四周外脚手架基础夯实后采用150mm厚C10混凝土硬化，然后搭设双排扣件式落地式脚手架，外脚手架内立杆离结构外侧距离350mm，落地架立杆纵距1500mm，横距900mm，水平杆步距1800mm，间距不超过10m设置水平兜网，四周采用安全立网封闭。（五）高大模板区域总平面图及相关图纸第二章 编制依据（一）编制说明根据建质建质201831号文、建质（2009）254号文的规定，搭设高度8m、集中线荷载20kN/m及以上的梁板模板支撑架属于高大模板支撑系统，因此特编制本专项施工方案并组织专家论证。在根据专家组的论证报告对9、本方案修改完善，并经公司技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人批准签字后，方可组织实施。1.编制原则1).以确保技术方案针对性强、操作性强；施工方案经济、合理。坚持技术先进性、科学合理性、经济适用性与实事求是相结合。根据工程功能、结构、周边环境及工期要求等条件，选择最具实用性的施工方案和机具设备。2).以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备配套的机械设备，采用先进的施工方法。3).以确保安全生产、文明施工为原则制定各项措施，严格执行安全操作规程，使施工现场全过程处于严密监控状态。4).以确保工期并适当提前为原则，安排施工进度计划。2.施工要求1)本工程高大模板支撑架高度较高，10、施工时主要应确保模板支撑架的强度、刚度和稳定性。2)应当在高大模板施工前，由施工单位组织工程技术人员编制高大模板工程安全专项施工方案，专家论证前专项施工方案应当通过施工单位审核和总监理工程师审查，并组织专家论证。并根据论证审查报告修改完善安全专项施工方案，经施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师和建设单位项目负责人审查签字、加盖执业印章后方可实施。3)在安全专项施工方案经总监理工程师批准后两个工作日内，填写高大模板工程开工备案表到质量安全监督站办理开工备案手续。4)高大模板工程施工完毕后，由建设单位组织施工、监理、设计单位，填写高大模板工程验收监督通知书，提前两个工作日书面11、通知质量安全监督站，质量安全监督站将进行验收监督。5)高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专项验收记录表，建设单位将高大模板工程专项验收记录表报送质量安全监督站后，方可进入下一道工序。3.技术保证条件1)严格按照住建部【2018】 37 号令危险性较大的分部分项工程安全管理规定文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。2).本方案实施前有项目技术负责人向施工现场管理人员进行方案交底。施工现场管理人员应当向作业人员进行安全技术交底， 并由双方和项目专职安全生产管理人员共同签字确认。3)根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基12、本构造要求严格按照规范第5.1.6条、6.1.9条、6.2.4条强制性条文要求进行设置。4)严格执行其它有关标准、规范、规程及管理文件规定。（二）编制依据1)、 中华人民共和国主席令第十三号全国人民代表大会常务委员会关于修改中华人民共和国安全生产法的决定2）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084）、建筑结构荷载规范GB50009-20125）、钢管脚手架扣件GB/15831-20066）、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157）、混凝土结构设计规范GB50010-2010(2015版)8）、建筑施工高13、处作业安全技术规范JGJ80-20169）、建设工程项目管理规范GB/T50326-201710)、建筑施工企业安全生产管理规范GB50656-201111)、建筑施工安全技术统一规范GB50870-201312）、建筑施工安全检查标准JGJ59-201113）、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201314）、建筑工程安全生产管理条例（国务院第393号令）15)、工程测量规范GB50026-200716）、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012 17）、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200518）、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201619）、建筑施工14、模板和脚手架试验标准JGJ/T414-201820）、建筑施工易发事故防治安全标准JGJ/T429-201821）、租赁模板脚手架维修保养技术规范GB50829-201322）、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 23）、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201824)、危险性较大的分部分项工程安全管理规定(住建部【2018】 37 号令) 25）、住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知(建办质（2018）31号文)26）、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知【2009】254号文28）、建筑施工企业负责人及项目负责人施15、工现场带班暂行办法建质【2011】111号文29）、已过审的本工程施工图。30）、本工程已过审的施工组织设计及模板工程专项方案31）、国家和地方政府现行有关工程施工和验收的其他标准、规范、规程、图集。第三章 施工计划（一）材料与设备计划 1、材料计划序号材料名称规格单位数量1钢管48.33.6（4.5m）T20048.33.6（1.5m）T3048.33.6（6m）T2002扣件直接扣个30000旋转扣15000对接扣250003顶托1、顶托丝杆382、托板厚度5mm个150004方木5010020003000立方米5005覆膜板915183015mm张200006对拉螺栓14根100007蝴16、蝶卡个100008安全网平方米200009木脚手板立方米5010钢垫板100x100x10个2002、 设备计划序号设备名称规格/单位数量1塔机TC561312汽车吊25T13木工圆盘锯G60854经纬仪RTS-822R4X15水准仪DS226卷尺5m507吊线锤个208撬棍把209力矩扳手把110游标卡尺把1回弹仪把13、材料技术参数序号材料名称规格材质要求力学性能备注1覆膜板15mm厚满足GB/T17656-2008混凝土模板用胶合板规定。剪切强度1.2N/mm2抗弯强度11.0N/mm2弹性模6000.0N/mm2木方50mm100mma类针叶材（含水率25%）。剪切强度1.2N/mm217、抗弯强度11.0N/mm2弹性模9000.0N/mm2计算按4590mm3钢管48.33.6mmQ235钢，不得有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹。抗压强度设计值：f=205N/mm2计算按48.02.7mm4扣件直角、对接、旋转满足GB15831-2006钢管脚手架扣件要求扣件计算折减系数取0.8扭力矩4065Nm5可调托撑外径36mm，支托板厚5mm螺杆与托板周边满焊。受压承载力设计值40kN6木脚手板50mm250mm4000mm不低于国家规范规定等材标准的杉木板面挠曲小于3/10004、材料质量要求1、所有原材料进场需要合格证，原材检验报告，生产厂家资质等。2、木方断面须达到方案设计要求，且18、不腐烂，木质优良。3、覆膜板厚度必须达到15厚，且必须锯开检查，检查其密实情况，强度要求是否达到要求。4、模板支撑架材料使用前应对钢管、扣件进行验收，且必须满足以下要求:（1）钢管应为Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家标准碳素结构钢中Q235A钢的规定。（2）扣件采用机械性能不低于KT33008的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。（3）扣件与钢管的贴合面必须严密平整，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。（5）钢管及扣件报废标准：钢19、管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀;扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。（6）钢管及扣件表面应进行防锈处理。（7）验收过程中，发现钢管、扣件不符合上述要求，应禁止使用。（二）施工进度计划本工程先施工区域一（标高-0.8m至2.2m区域）区域二（标高-0.8m至2.2m区域）区域三（标高-0.8m至2.2m区域）区域一（标高-2.2m至19m区域）区域二（标高-2.2m至19m区域）区域三（标高-2.2m至19m区域）舟山冷却塔结构施工计划在2020年9月30日开始施工。高大模板支撑架随着楼层进度由专业架工同步搭设，模板拆除必须待高大模板区域内的梁板混凝土强度达到100%后方可进行，混凝土浇筑应20、先浇筑竖向构件，待竖向构件强度75%时方可浇筑水平构件，具体时间以该部位同条件混凝土试块试压报告为准。第四章 施工工艺技术（一）支撑架的基础处理措施本工程高大模板支撑架的基础情况参见本方案“工程概况”，一部分以室外硬化地面作为支撑架基础，另一部分以楼层混凝土板作为支撑架的基础。（二）梁板模板及支撑架搭设参数1、标高EL110.5位置梁模板及支撑架搭设参数表梁截面尺寸（mm）模板体系参数支撑架参数梁侧模梁底木枋（道）梁两侧立杆间距（mm）梁底增加立杆数量梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)梁右侧立杆距梁中心线距离(mm)水平杆步距（mm）搭设高度（m）木方内楞间距双钢管外楞间距（mm）对拉螺栓型号数21、量50x100100x100300850200450M142根3900-11001（梁长方向间距450设置）450-550450-55015008.3350x*900200450M142根3900-11001（梁长方向间距450设置）450-550450-5501500200x750200450M142根2900-12001（梁长方向间距450设置）450-600450-60015002、标高EL114.5位置梁模板及支撑架搭设参数表梁截面尺寸（mm）模板体系参数支撑架参数梁侧模梁底木枋（道）梁两侧立杆间距（mm）梁底增加立杆数量梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)梁右侧立杆距梁中心线距离(mm)22、水平杆步距（mm）搭设高度（m）木方内楞间距双钢管外楞间距（mm）对拉螺栓型号数量50x100100x100300850200450M142根3900-11001（梁长方向间距450设置）450-550450-550150014.5300x800200450M142根3900-12001（梁长方向间距450设置）450-600450-60015003、标高EL119位置梁模板及支撑架搭设参数表（超重梁、集中线荷载20KN/m)梁截面尺寸（mm）模板体系参数支撑架参数梁侧模梁底木枋（道）梁两侧立杆间距（mm）梁底增加立杆数量梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)梁右侧立杆距梁中心线距离(mm)水平杆步23、距（mm）搭设高度（m）木方内楞间距双钢管外楞间距（mm）对拉螺栓型号数量50x100100x100300850200450M142根3900-11001（梁长方向间距450设置）450-550450-550150016.8350x*750200450M142根3900-11001（梁长方向间距450设置）450-550450-5501500250*650200450M141根3900-10001（梁长方向间距900设置）450-500450-5001500250*500200450M141根3900-10001（梁长方向间距900设置）450-500间距450设置）450-5001500注意24、：梁高700的梁梁下不需要沿梁长方向增加立杆，梁高700的梁梁下需要沿梁长方向间距450增加立杆。计算以350*900和250*600的梁计算，其他参照其搭设方式搭设。（三）标高-0.8至2.2m区域和标高2.2至19m区域模板区域支撑架搭设情况3.1标高-0.8至2.2m区域支架搭设情况：本工程3处模板区域均采用扣件式满堂脚手支撑架体，立杆间距900x900mm，水平杆步距1200，扫地杆离地200mm，顶部支撑采用可调托座，最上层水平杆到立杆的自由端高度不超过500mm。立杆底部垫50mm250mm4000mm通长木垫板。3.2标高2.2至19m区域支架搭设情况：本工程3处模板区域均采用扣25、件式满堂脚手支撑架体，立杆间距900x900mm，水平杆步距1500，扫地杆离地200mm，顶部支撑采用可调托座，最上层水平杆到立杆的自由端高度不超过500mm。立杆底部垫50mm250mm4000mm通长木垫板。3.3本工程框架柱，加固次楞采用钢管竖放间距200mm设置，主龙骨采用双钢管间距450mm设置，对拉螺栓采用M14，每侧设置三根。（四）梁的梁底模板支撑安装构造要求按梁截面尺寸为300mm950mm计算和搭设方式：梁两侧立杆间距900-1100，梁底设置1根承重立杆（梁长方向间距450mm设置），顶托支撑，顶托内设单钢管托梁，梁底50x100mm木方3根，梁左侧立杆距梁中心线距离为426、50-550mm，梁右侧立杆距梁中心线距离为450-550mm,水平杆步距1500mm，搭设高度8.3m至16.8不等（梁高700mm的梁均参照此参数搭设）。在梁中部设置2道对拉螺栓，间距450设置，对拉螺栓采用M14。支撑立面图：附图1按梁截面尺寸为250mm650mm计算和搭设方式：梁两侧立杆间距900mm，梁底设置1根承重立杆（梁长方向间距900mm设置），顶托支撑，顶托内设单钢管托梁，梁底50x100mm木方2根，梁左侧立杆距梁中心线距离为450-500mm，梁右侧立杆距梁中心线距离为450-550mm,水平杆步距1500mm，搭设高度8.3m至16.8不等（梁高700梁均参照此参数搭27、设）。在梁中部设置1道对拉螺栓，对拉螺栓采用M14。间距450设置支撑立面图：附图2附图1附图2（五）高大模板支撑体系施工工艺及方法1）工艺流程1、高大模板支撑架搭设工艺流程:铺设垫板摆放扫地杆逐根搭设立杆、随即与扫地杆纵横扣紧安装第一步杆(与各立杆扣紧) 第二步纵向水平杆第二步横向水平杆同步加设剪刀撑顶步纵向水平杆和横向水平杆连墙杆铺设模板检查验收2、模板施工工艺流程:轴线施放复核轴线立杆垫板安装及扫地杆搭设按水平杆步距搭设至梁底标高（剪刀撑同步搭设）铺设安全网安放顶托及主次梁支梁底模扎梁钢筋、设置砼垫块安装梁一侧模板全面检查校定、加固(设置连墙件)梁另一侧模板安装检查验收混凝土浇筑及养护模28、板拆除。2）模板安装方法1、模板加工操作程序与施工方法:（1）编号逐块制作模板。（2）每块模板严格按尺寸下料，误差控制在容许的范围内。（3）模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨线后再下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2米靠尺检查平直度。（4）将模板平铺在操作平台上，从一侧向另一侧弹好纵横龙骨边线;从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴密封胶条，密封胶条不得凸出模板内侧面。（6）龙骨与面板钉装完毕后，从一侧至另一侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。（7）制作完毕后，按大模板制作质量检查标准，由工长、质检员分别检查验收，验收合格后，立放在模板支架上。（8）按需求均匀涂刷隔离剂29、，等待吊装。2、模板安装（1）梁板底模起拱：当4m梁跨度8.0m，梁的起拱值最大为16mm。当梁跨度为15m时，梁的起拱值为15mm。（2）工作要点: 搁置木枋时应立放并拉通线调平上表面； 板模用水平仪测量调平，整个板面上水平高差控制不大于5mm； 模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时均匀涂刷隔离剂； 模板截面用手刨刨平，确保支模时接缝要严密，防止漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。 使用中将模板分部位进行编号，并涂刷非油性脱模剂，确保模板的周转次数。 梁底模支设在钢管上，按照设计及规范要求进行起拱。 要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的30、处理，谨防在这些部位发生漏浆、错台或构件尺寸偏差等现象。 楼板模板采用覆膜板，按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设，尽可能将边角或小块模板铺设在板中央。 楼板模板拼缝应保证严密且必须硬拼，楼板模板间拼缝不允许采用海绵胶条。 次梁安装应等主梁模板安装并校正后进行；模板安装后要拉中线迸行检查，复核各梁模中心位置是否对正;待平板模安装后，检查并调整标高。现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁5钢尺检查层高垂直度不大于6m8经纬仪或吊线、钢尺检查大于6m10经纬仪或吊线、钢尺检查相邻31、两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查3）高大模板支撑体系搭设要点1、立杆：（1）本工程高大模板的搭设高度最高为16.8mm，立杆接长采用对接扣件将钢管对接，超限梁梁下支撑采用定尺钢管，长度不合适的立杆用立杆上部可调顶撑调节。立杆间距采用弹线定位，高支架立杆垂直度偏差不得大于8mm； （2）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3； （3）立杆定位时，纵横向均应拉通线，确保纵横向立杆顺直。（4）超重梁两侧及下方立杆的底部设置钢底座。（5）梁端立32、杆离墙、柱边不大于300mm，且不小于200mm。（6）超重梁梁底立杆采用定尺钢管。2、水平杆：（1）立杆之间必须按步距满设纵横向水平杆，从下至上按1.2m分配步距，确保两方向具有足够的刚度；（2）纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。（3）在可调托撑底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆（即：反扫地杆），确保顶托顶部至水平杆的长度不大于300mm；（4）纵横水平杆与立杆扣接，纵横水平杆接长采用对接扣件连接。接头位置的设置按以下要求：两根相邻横杆的接头不能在同跨内；不同跨的两个相邻接头在水平方向错开距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点距离不大于纵距的1/3。33、（5）相邻支撑架间距不一致时，在交接处增设立杆将相邻的支撑架连为整体。（6）用水平仪抄测标高，确保横杆的水平偏差控制在20mm。3、剪刀撑：（1）超高的模板支撑架采用加强型满堂支撑架，在架体外侧周边及内部纵横向由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑跨度应为5跨，宽度为4.5m。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,剪刀撑与水平方向的夹角宜在4560。（2）在支撑架顶部、扫地杆处各设置1道水平剪刀撑，剪刀撑宽度应为3m5m。（3）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度为1000mm，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不得小于100mm； （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上。4、可调托撑：梁34、中部板下支撑立杆均采用顶托承重，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须用木楔楔紧，顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心。5、连墙件：本工程高大模板区域的梁板支撑架体必须与已浇筑完毕且达到一定强度(设计强度值的75%时)的钢筋混凝土柱、梁结构可靠连接。与柱的连墙件采用钢管抱箍连接，每步连接1次；高大模板支撑架与非高大模板区域的模板支撑架连接成整体。电控楼区域竖向构件模板拆除后，应再次与满堂架连接成整体如下图所示：与框架柱连接图一与框架柱连接图二（五）混凝土浇筑措施1、混凝土浇筑区域顺序为现浇竖向构件、待竖向构件强度达到75%时，再浇筑35、水平结构，由中心向四周浇筑。2、高大模板范围内的混凝土采用汽车泵进行输送。3、为了保证结构受力合理性，避免施工荷载过于集中，支撑架体受力均衡，高大模板区域内的混凝土浇筑时采取由中间向四周扩散推进浇筑。4、框架柱混凝土浇筑过程中应严格控制浇筑速度，在不留冷缝的情况下，尽量放慢速度。框架柱每小时混凝土浇筑高度不得大于2m。5、混凝土浇筑梁时，梁采用分层浇筑，分层浇筑厚度不大于400mm，板浇筑时，板面混凝土堆积厚度不得超过设计板厚的100mm，当堆积厚度达到超过设计板厚100mm时，应及时将堆积混凝土散开，避免施工荷载过大。6、混凝土浇筑前，经按规定的验收工作程序和人员检查验收，当具备混凝土浇筑的36、安全生产条件后由项目技术负责人和总监理工程师签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。7、混凝土浇筑完成后应浇水养护，养护天数不少于14天。（六）模板拆除及安全防护措施1、模板及支架拆除（1）拆模前应填报模板拆除申请表，经技术负责人及总监同意后方可拆模。高大模板支撑架拆除时间以同条件养护混凝土试块强度达到设计值的100为准。（2）拆模时应按一定顺序迸行，按后装先拆的原则、并且上下应有人接应，随拆随运转。每日下班前，应把活动部件固定牢靠。（3）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。拆模时不要用力太猛，如发现有影响结构安全问题时，应暂停拆除，经处理或采取有效措施后方可继续拆除。（4）模板及支撑架37、的拆除应在统一指挥下进行，拆除时严禁使用大锤，应使用撬杠等工具。模板拆除下后要及时清除残留混凝土，并涂刷隔离剂后按类分别堆码整齐，损坏的模板应及时挑出派专人修理。（5）模板及支架拆除前，应对拆模范围设立警戒线，派专人看守，防止非操作人员进入拆除模板范围受到意外伤害或妨碍操作人员正常工作。2.安全防护措施在高大模板及其支撑架开始搭设至拆除期间，为保证架体施工操作人员的安全及方便施工，必须做好高大模板区域的水平及竖向安全防护措施，具体的措施如下：（1）在高大模板区域周边设置隔断，严禁无关人员进入，防止施工中发生高空坠物打击事故。 （2）为保证架体施工操作人员的安全及方便施工，必须做好安全防护措施。38、在高大模板支撑架水平杆起步上方2m处及最顶部水平杆下方2m处全范围设置两层安全兜网以加强安全防护，上下安全兜网的间距不大于10m。安全兜网外边口由边绳与立杆绑牢固，网间的搭接必须牢固，不得留空隙，网的转角处必须搭牢绑紧。兜网在使用中，随时清除网内杂物。（3）在操作层设置施工通道，施工通道采用脚手板铺设。脚手板应设置在三根水平杆上，脚手板的铺设采用搭接。铺设时，接头必须支在横杆上搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不得小于100mm。脚手板端部的探头长度150mm，其板长两端均应与水平杆可靠地固定，采用12#铁丝绑扎牢固。（4）在高大模板支撑架临边处搭设落地式双排脚手架作为防护架。第39、五章 施工安全保证措施（一）安全施工保证体系建立安全施工保证体系，落实安全施工岗位责任制。建立建全安全生产责任制，签订安全生产责任书，将目标层层分解落实到人。施工队伍进场后，所有人员经过项目安全监督管理部的安全教育考试合格后，方可进入现场施工。进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。特殊工种人员必须持证上岗。强化安全法制观念，各项工序施工前必须进行书面安全交底，交底双方签字齐全后交项目安全科检查、存档。现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施工，施工现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工24小时值班。落实“安全第一、预防为主”的方40、针，现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设灯警示。（二）安全管理制度（1）建立“班前会”安全管理制度建立“班前会”制度，强调安全第一的思想，警钟长鸣，教育广大职工。对于新上岗的职工和民工，必须进行安全培训，考核合格后上岗。特种作业人员实行持证上岗，同时对上岗工人实行安全和技术交底，提出安全监督管理措施，杜绝违章作业，把安全事故消灭在萌芽状态中。（2）建立安全生产会议制度安全领导小组每周召开安全生产例会，讨论安全生产存在的问题，总结经验教训，制定切实可行的保障安全生产措施。在每周的生产会上，强调安全生产的重要性和必要性。在安排生41、产任务的同时，落实安全生产责任，并落实到具体管理人员和操作人员，认真实施，对无安全技术保证措施的工程，现场管理人员有权停止生产，同时生产工人也有权拒绝生产。（3）建立安全生产检查制度项目经理每月组织一次月检，生产经理每周组织一次周检，安全总监每天进行小检查，同时各作业班组实行班前讲安全，班后检查安全。现场管理人员随时监管违章作业、消除事故隐患，对查出的安全问题及时整改，并做好检查记录（包括工作联系单、罚款单）。（4）建立安全生产岗位责任制度根据有关安全规程，制定各种岗位责任制。在作业区域显著位置应挂牌，公告危大工程名称、施工时间和具体责任人员，在危险区域设置防坠落、远离危险等安全警示标志，安全42、员和各班组长督促实施，严禁“有禁不止”事件的发生。（5）建立安全生产奖惩制度在施工中对违反安全生产条例的施工人员和管理人员，一经发现及时纠正，对已造成事故的，追究处罚有关责任人；对安全生产提出合理化建议，避免安全事故发生和在生产中一贯无安全事故的人员奖励。（6）现场治安与保卫施工现场必须按照“谁主管、谁负责”的原则，建立现场保卫工作制度，项目设立全封闭式围挡，出入口出设立门禁系统，员工上下班一律刷卡进入，并佩戴安全帽、反光背心，禁止无关人员随意进入施工现场。对于突发情况应及时与管理人员联系。（三）安全文明施工措施要严格按照有关施工安全操作程序和模架施工说明中的规定执行。模架就位前要固定，防止模43、架旋转，碰撞伤人。人工组装模架时协调一致，防止砸倒伤人。浇筑混凝土时安排专人看模，随时观察墙模架及柱模的挠度、稳定性和倾斜度，落实看模人的责任心。施工现场不准吸烟。模架堆放区、木工房、木料堆放区有完善的防火、灭火措施，备好相应的消防物资。拆模架时相互配合，协同工作，传递工具时不得抛掷。拆模时要注意人员行走，并注意提醒，同时设置移动安全警示牌，防止无关人员停驻。模架吊装要慢起轻落，吊装前要检查吊钩的焊缝是否有开裂、拉接吊钩的木方是否有裂纹等，如出现上述问题要及时加固解决。不得在支撑架上堆放木料、模架及其它材料。模架支设做到工完场清，现场模架架料堆放整齐，有明显标识；现场模架架料和废料及时清理，并44、将裸露的钉子拔掉或打弯。模架在施工中随时进行清理和检修，尤其是模架的吊点处。模架加工、安装及拆除前，工长对操作工人进行详细安全技术交底。施工场地道路畅通，场地四周有排雨水措施。施工道路及施工现场全部硬化及绿化，并经常洒水，保持清洁不起灰尘。施工现场严禁私拉、乱接线，夜间场地光线明亮。随时监测监控模板的挠度、稳定性、倾斜度及漏浆发生，存在危险性情况下立即通知上面操作人员停止浇筑混凝土并从支撑架上下来到安全地方。检查问题发生处的漏洞及时进行整改。整改后经检查达到安全要求再继续进行本部位施工作业。梁、板模板碗扣支撑架搭设，板底支撑架自由端高度不得大于300mm，梁底支撑架自由端高度不得大于300mm45、。对工人进行现场教育，要求工人举止文明，各施工队伍之间团结合作，施工管理人员对工人应平等尊重，整个施工场区营造出一个紧张向上的气象。支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员浮空坠落伤人。进入现场必须佩戴安全帽，高空作业必须系安全带。（四）重要环境因素管理措施（1）噪声的排放符合建筑施工场界噪声限值GB12523达标排放，设专职安全员进行管理。实行在封闭场所作业，如木工棚等；对敏感部位施工前用阻燃密目网等进行围挡降噪；用声级计和分贝仪检测。严格控制施工时间，合理安排好施工程序，并采取有效46、措施进行消声。对人为的施工噪声严格控制，最大限度的减少噪声扰民。强噪声半成品、成品加工制造尽量安排在车间内完成，并尽量使用低噪声或有消声降噪设备的施工机械。（2）扬尘及固体废弃物，现场目测无尘；重要运输道路硬化率100%，设专职环保员进行管理。水泥库封闭；施工现场设洗车池；主要运输道路面硬化；定时定员洒水降尘。（3）杜绝重大火灾发生，施工前必须做书面防火交底，负责人须签字；在施工场界内严禁吸烟、严禁乱接电源；合理控制施工现场及库房存量，做到随用随进场。（五）安全技术措施5.5.1预防坍塌事故安全技术措施模架作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字47、，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。模架作业时，支撑系统采用的钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆牢固连接，形成整体。模架作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。堆放模架时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，对架体进行加固。严格按照方案设置剪刀撑，超高楼板水平设置三道剪刀撑，超限梁下要设置一道竖向剪刀撑，同时在侧立面设置斜撑防止浇筑混凝土时发生倾覆。对于超高楼板处的架体48、除了扩大23跨架体外，还可以在架体外增设每隔4跨设置一道抛撑，以增强架体的稳定性。装钉楼面模架，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模架要拿起稳妥堆放，以防坍塌安装外围柱、梁、板模架，先搭设支撑架，并挂好安全网，支撑架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。拆模间歇时，将已活动的模架、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。5.5.2预防高空坠落事故安全技术措施架子搭设组装完成后，必须经项目安全负责人、技术负责人、工长和总监理工程师对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、总监签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施49、工技术负责人同意，由架子工进行整改。所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员持证上岗。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。支、拆模架时保证50、作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。模架及其支撑体系的施工荷载均匀，并不得超过设计允许荷载。浇筑混凝土时派专人检查模架支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。同时检查保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、剪刀撑等设置是否完善；立杆、垫板与基础面的接触有无松动或悬空情况；立杆上扣件是否松动。区域需要在架体的中部设置一道水平兜网，防止人员和材料的坠落造成施工人员受伤。5.5.3防台风措施（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。（251、）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。（3）遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。（4）对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。（5）台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。（6）在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问52、题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。（7）在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。（8）科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。5.5.4其他安全措施扣件、架管等刷油保养时，地面有接油盒，防止污染地面。所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径20m，所有操作人员必须戴好安全带，安全带挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育53、和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和 作业面安全防护工作。架子在使用过程中保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。浇筑混凝土时要对称浇筑，从中间向四周浇筑，梁的浇筑厚度一次不得大于500mm，板上的混凝土堆放厚度不得大于板厚度100mm。在进行模架安装时，模架的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。严格按照安全要求佩54、戴安全帽和安全带，穿防滑鞋，正确穿戴安全防护用品；同时不得酒后作业，带病作业，高温天气长时间作业，不得违章作业，无证上岗。模板架外侧搭设落地式脚手架，脚手架按照方案铺设脚手板和安全网。（六）监控措施1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每季度进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、高支模日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）底座是否松动，立杆是否悬空；（3）连接扣件是否松动；3、支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次（1）支撑架搭设好以及未上模架钢筋时；（2）模架铺设完成以及钢筋绑扎完成时；（3）混凝土浇筑55、完成时;在浇筑混凝土过程中实施实时观测，一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。若发现突变或位移量见大时将观测采集数据随时上报有关部门和领导。观测方法采用基准点直线观测法，并计算出其每次位移量和累计位移量。（七）施工过程中的监测监控在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时监测。项目部安排测量人员，班组日常进行安全检查，监测人员每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料并签字。5.7.1监测控制采用钢尺、水准仪等测量仪器对支撑体系进行监测，主要监测架体的水平、垂直位置是否有偏移。5.7.2监测点设置支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定56、性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点在每次所浇模架周边布点，监测板的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中；每个断面设1个测点，即支撑架1个点。支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法，沉降、位移监测点布置详见附件。5.7.3监测措施采用水准仪在模板面测设水平标准（基准）点，混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。5.7.4监测频率支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次：（1）支撑架搭设好以及未上模板钢筋时；（257、）模板铺设完成以及钢筋绑扎完成时；（3）混凝土浇筑完成时;在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完后停止观测。本工程立杆监测预警值为8mm，报警值为15mm，立杆垂直偏差在20mm以内；水平杆的位移变形的预警值为10mm，报警值为20mm。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。5.7.5监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；施工过程58、中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象。（八）雨季施工措施5.8.1钢筋工程钢筋工程雨期保障措施措施1现场所堆放的钢筋，底层用方木或砖垛垫高200mm。严禁钢筋被水淹或污染，雨后视情况对钢筋进行除锈处理，严禁把严重锈蚀钢筋用于工程桩上。若遇到连续时间较长的阴雨天，对钢筋或半成品须用塑料薄膜或苫布进行覆盖。2雨天避免进行钢筋焊接施工。小雨时，必须在施工部位采取措施，可采用塑料布搭设临时防雨棚，不得让雨水淋在焊点上，待焊点完全冷却才能撤掉遮盖，以保证焊接质量；如遇大雨、大风天气，立即停止施工。3雷雨天气严禁进行各种焊接作业。4雨后认真检查所有钢筋机械和用电设备的完59、好情况，发现问题，立即修复，必须保证在安全可靠的情况下才能重新启动。5钢筋加工堆放场地设置防护遮雨棚，避免钢筋受潮腐蚀，在雨季时应检查支架是否完好，钢筋有无泡水现象。5.8.2模板工程模板工程雨期保障措施序号措施1架体固定应牢靠，暴风雨前后应对架体进行全面检查，看有无松动变形及脚手架板有无腐朽、松散现象，发现问题及时整改，以保证施工的正常进行，确保施工安全。2架体搭设好并经验收合格后，实行挂牌使用制度，未经有关人员允许禁止随意拆除3操作人员在下班前应对自己的工作面认真细致检查，不得留有未经固定的钢管、架板和扣件等材料，以防大风吹落伤人。5.8.3混凝土工程混凝土工程雨期保障措施序号措施1每天要60、注意收听天气预报，混凝土施工应尽量避免在雨天进行，大雨和暴雨天不得浇筑混凝土。2雨天进行混凝土浇筑时根据雨量对混凝土坍落度进行调整，要求搅拌站严格砂石含水率的测定，及时调整砼的用水量，加强现场砼坍落度的检查。浇筑时应用塑料布或苫布将浇筑构件覆盖，雨停后应将苫布上的积水清除干净。3如突然遇到大雨和暴雨，不能浇筑混凝土时，应用塑料布遮盖，避免雨水冲刷砼，并按规范及设计要求将施工缝设置在结构合理位置。在已浇筑的混凝土上用塑料布覆盖，待大雨过后清除积水再继续浇筑。4雨天严禁进行防水混凝土浇筑。5大体积混凝土施工时，混凝土入模温度不宜大于30，混凝土浇筑体最大温升值不宜大于50。6雨期施工的工作面不宜过61、大，应逐段、逐片分期施工。第六章 施工管理及作业人员配备和分工（一）项目部管理人员的配备序号姓 名项目职务岗位职责1赵联富项目经理负责模架工程的总体策划及决策负责模架工程总体施工安排，进度控制，现场总体施工组织协调2郝文波技术总工组织编制模架工程施工方案，落实模架工程施工中难点及重点，检查监督方案的落实及执行情况，进行方案交底，对施工现场所出现的问题提出技术处理措施3何勇安全总监负责模架工程施工过程中的检查、验收及安全控制4安永霖质量总监负责模架施工过程中的质量控制，检查模架的质量是否符合要求，填写报验资料，报监理验收5张蒙现场工长负责检查模架的制作安装质量，对工人进行技术交底，填写相应的技术62、资料，提施工用材料计划6张家成物资部负责模架、木方、架体等材料的进场验收和收发（二）作业人员配备根据施工阶段不同，模架工程劳动力具体安排如下：序号岗位人数（人）备注1塔吊操司工3持证上岗2架工20持证上岗3模板工154钢筋工205混凝土工156焊工3持证上岗7电工1持证上岗8水电工159安全协管员2第七章 验收要求（一）材料进场要求（1）主要构配件有产品标识及产品质量合格证。（2）供应商应配套提供普通钢管脚手管、托撑、底座、普通钢管等材质、产品性能检验报告。（3）为满足施工需要，按照劳动力及材料、机具配备的数量，总体的进场计划和安排是：在施工前一周内，完成人员进场与作业证报验、材料进场、机具进63、场。由于施工现场场地狭小，材料可以分若干批次进场，但以不影响施工为前提。（二）构配件进场质量检查的重点重点检查钢管管壁厚度、焊接质量、外观质量、可调丝托的丝杆长度、直径、普通钢管件的外观质量、螺丝与螺母的间隙和架体搭设质量按阶段进行检验：（1）架体随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面检查验收；（2）停工超过半个月恢复使用前；（3）在遭受暴风、大雨、在雪、地震等强力环境因素作用之后；（4）在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结等安全隐患的情况时。（三）架体质量控制7.3.1主控项目（1）模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（64、按照方案全数检查）。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。（通过观察检查）。7.3.2一般项目（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量及检验方法：通过观察全数检查。（4）跨度大于4m的梁、板应起拱，起拱值按10mm起拱。检查数量及检验方法：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不小于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不小于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。用水准仪或拉线、钢尺检65、查。（5）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规定。固定在模板上的预埋件、预留孔洞等的允许偏差项 目允许偏差（mm）国家标准项目标准预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置32插筋中心线位置53外露长度+10，0+8，0预埋螺栓中心线位置22外露长度+10，0+8，0预留洞中心线位置108尺 寸+10，0+8，0检查数量及检验方法：在同一检验批内，对梁，柱，应抽查构件数量的10%，且不小于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于66、3面。通过钢尺检查。（6）模板安装允许偏差及检查方法现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法检查数量：在同一检验批内，对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不小于3件，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查。在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病10%，且均不少于3面。（四）模架检查与验收1、对模板支撑架应重点检查以下内容：保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、剪刀撑等设置是否完善；立杆、垫板与基础面的接触有无松动或悬空情况；立杆上扣件是否可靠锁紧；扣接点、扣件拧67、紧程度是否符合要求；模架支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，是否设置水平安全兜网。安全防护设施是否到位，模架及其支撑体系的施工荷载是否分布均匀，且不得超过设计允许荷载。2、高大模板支撑系统应在搭设过程及完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括项目技术负责人、安全总监、质量员、工长，监理单位的总监和专业监理工程师以及劳务负责人与班组长。验收合格，经施工单位项目经理（技术负责人）及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。主要验收人员名单单位职务姓名职务姓名建设单位现场代表监理单位总监理工程师专业监理工程师施工总承包项目负责人赵联富技术总工郝文波质量负责人安永霖安全负责人何勇劳务黄68、圣页其他方案编制人员、安全员、施工班组长等相关人员支模架验收牌示意图支模架检查验收表3、模板支撑架验收时，应具备下列技术文件：施工组织设计及变更文件；楼板模板支撑架的专项施工设计方案；周转使用的模板支撑架构配件使用前的复验合格记录；搭设的施工记录和质量检查记录。4、模架在下列阶段进行检查与验收：模架搭设前进行顶板检查与验收；作业层上施加荷载前进行检查与验收；达到设计高度后进行检查与验收；遇有六级大风与大雨或雪后进行检查与验收。（五）成品保护措施（1）进场后的模板，临时堆放时，必须用编织布临时遮盖，使用前，必须涂刷脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。（2）模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以69、防口角损坏并保证安全，拆除后要将模板及时清理干净。（3）梁板模支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须放垫板，以防烧伤模板。（4）墙模拆除，如需割除对拉螺栓时，必须用钢板垫在模板表面。（5）边角模板严禁用整板切割。（6）施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。（7）吊装模板轻放轻起，不准碰坏已完成的结构，并注意防止模板变形。（8）门窗框模板严禁用大锤砸或撬棍硬撬，应松螺丝拆卸，以免损伤混凝土表面及角。 （9）多层板、木方应堆放在干燥，不受日光暴晒的地方，且下方应垫高，九层板在裁减后应作封边处理。（10）浇筑混凝土时严禁将振动棒强行从主筋与模板之间插入，防止将模板振变70、形。 （11）模板的运输应轻拿轻放，模板拆除时严禁用钢管及大锤敲、砸模板，以防模板变形。（12）严禁随意拆除模板支撑、夹具等附属构件。（13）每一工序必须做到工完场清，施工垃圾定点堆放及时清理。第八章 应急处置措施（一）应急预案目的为了预防或减少潜在的施工生产安全事故或紧急情况对施工生产安全造成的影响和对环境的影响，对可能出现的模架支撑体系坍塌、倾覆、高空坠落等危险事故进行预防和控制，保证人员和物品的安全，特制定此应急预案。同时应根据本方案应急预案内容和应急救援的专项施工方案每个月组织项目员工和施工班组参与安全演练和现场救援。（二）适用范围适用于在模架施工过程中，可能出现的生产安全事故或紧急情71、况的预防和处理。（三）应急救援组织机构与职责8.3.1应急准备和响应领导小组组 长：赵联富（项目经理）副组长：郝文波、何勇、安永霖组 员：张蒙、张家成、黄圣页、王鹤达应急准备和响应领导小组办公室设在安全部，值班电话：XXXXXXX。若小组在救援时出现人员不足情况，需组织项目其他管理人员和劳务管理人员配合进行救援。8.3.2应急救援领导小组职责序号岗位应急电话备注1项目应急值班室电话内部2应急救援小组组长内部3应急救援小组副组长内部4现场抢险组长内部5技术支持组长内部6警戒保卫组长内部7医疗救护组长内部8后勤保障组长内部9通信联络组长内部10善后处理组长内部11项目应急医院电话外部12急救中心电72、话120、999外部13火警电话119外部14匪警电话110外部15自来水公司保修电话96116外部16供电急修电话95598外部17通信光缆急修电话112外部18燃气报修中心96777外部发生事故应急响应期间，由组长负责全面指挥、调度各成员进行救援，副组长负责集中人力、物力，调配救灾物质协助救援工作。（1）应急领导小组组长（项目经理：赵联富 电话：1XXXXXX）分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型；评估是否存在或可能存在重大汛情，要求应急领导小组提供帮助并实施场外应急计划，在不受汛情影响的地方进行直接操作控制。直接监察应急操作人员行动；复73、查和评估汛情可能发展的方向，确定其可能的发展过程。组织生产经理、安全负责人、技术负责人根据应急救援预案共同制定临时险情处置措施并实施最大限度的保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；协调后勤方面以支援应急反应组织；应急反应组织的启动。（2）副组长/安全保卫组组长（安全总监：何勇 电话XXXXXXX）组员：黄圣页、王鹤达设置事故现场警戒线，维持工地内抢险救护的正常运作。保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。抢救救援工作结束后，封闭事故现场直到收到明确解除警戒指令。（3）副组长/抢险抢修组组长（项目总工：郝文波 电话XXXXXX）组员：黄圣页、王鹤达实施抢险抢修的应急方案和措施，并74、不断加以改进。寻找受害者并转移至安全地带。在汛情有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。由项目部总指挥负责，组织协调现场抢险抢修和处置工作。抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。副组长/医疗救护组组长（技术总工：郝文波 电话XXXXXX）组员：黄圣页、王鹤达在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。（5）副组长/后勤保障组组长（张家成 电话XXXXX）组员：黄圣页、王鹤达保障系统内各应急小组人员必须的防护75、救护用品及生活物品的供给。提供合格的抢险抢修或救援的物资及设备。（6）应急办公室（设置在安全部 电话XXXXX）协助事故现场组长工作；负责紧急情况的上传下达。（四）危险源辨识及应急救援响应8.4.1危险源及预防措施模板工程施工危险源序号危险源名称危险源级别风险产生的原因预防措施1模架坍塌重大危险源局部失稳引起整体失稳或由于砼浇筑方法不对引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板倾斜等1、分散堆放材料，严格控制材料堆载的高度和荷载。2、基础符合方案要求，承载力达到规范和方案要求。3、架体安装时要严格按照方案施工，不得私自拆除杆件。4、加强材料质量把控，不得使用有质量缺陷的钢管、扣76、件等。5、不得违章作业和无证上岗，工长和安全员加强对现场的管理和监督。2起重吊装重大危险源吊装作业半径内人员较多；违章作业、违规指挥；吊装不规范或超重1、起重吊装的指挥人员必须持证上岗，杜绝违规操作和指挥；2、加强钢筋笼质量的检查；3、吊装过程中除相关作业人员外其他作业人员必须避开吊装作业范围。4、严禁起吊重物长时间悬停在空中。3触电一般危险源带电设备（设施）或电缆线老化、破皮，使用不合格的电动工具，用电设备（设施）或电缆线路未安装或安装不合格的漏电保护装置，电缆随便拖地导致电缆破皮，电器设备、电路维修、停送电等不规范用电1、加强现场用电管理接地装置完好；2、所有用电设备必须“一机、一闸、一箱77、一漏电保护”，电缆满足三相五线制要求，单相用电设备电缆必须为三芯电缆，电缆粗细必须满足用电设备功率和绝缘性要求，且用电设备必须有可靠有效的接地装置做到防患与未然3、用电设备维修必须关闭对应配电箱，并且在维修过程悬挂“禁止合闸有人检修”警示牌。照明线路与动力线路分开设置；塔吊、钻机雷雨季节施工时安装避雷装置。4物体打击一般危险源施工现场未严格按照高空作业的有关规定进行施工，因员工的一时疏忽或其他非常情况，造成现场发生物体打击事故时1、做好三宝四口五临边防护2、下面严禁站有人工作、停留和通过，地面人员必须站在安全距离以外；3、加强安全巡查，架体施工周边15m范围所有架子在装、拆过程中，下方必须设78、安全禁区；禁止高处抛物，工具物料放置牢固；4、所有操作人员必须戴好安全带，安全带挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好作业面安全防护工作。5、架子在使用过程中保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。5机械伤害一般危险源机械设备外露转动（运动）部位未安装防护装置或防护装置损坏，未对机械设备进行维修与保养1、遵守规程、正确操作：施工中操作人员严格遵守各种工艺施工安全操作规程，手持工具应正确操作，做到“三不伤害”；2、作业范围3米距离内非专业人员禁止靠近，派有专人指挥和监督；3、作业人员正确佩戴劳动防护用品。6高处坠落79、一般危险源作业人员未系安全带，防护栏杆，扶手等设施缺乏或有缺陷1、选用证照齐全合格的安全帽、安全带，并做到正确佩戴；2、在2m高处作业时必须系好安全带，戴好安全帽，安全带使用应垂直悬挂，高挂低用，并要求做到挂点牢固可靠；3、准高空作业或1.5-2m高物体上行走应采取有效的安全防护措施，以防作业人员坠落滑倒受伤；4、严格按照方案在模板施工前施工外防护脚手架，同时严格铺设水平兜网。7中暑一般危险源气温较高、工人劳动强度大、作业时间长1、合理安排工人作业和休息时间，避免在中午温度较高时候施工作业。2、施工现场设置工人休息区并提供相应的防中暑茶水，方便工人休息和避暑。3、现场应急物资库配备中暑应急急救80、药品。4、对工人进行施工作业防暑知识的宣贯和教育。8.4.2高空坠落生产区域内，凡在坠落高度基准面2m以上（含2m）从事作业活动的人员，均可发生高处坠落事故。1、事故原因（1）指派无登高作业操作资格的人员或有等高禁忌症的人员从事登高作业。（2）未经现场安全人员同意擅自拆除安全防护设施。（3）不按规定的通道上下进入作业面，而是随意攀爬非规定通道。（4）高空作业时未按规定穿戴好个人劳动防护用品(安全帽、安全带)等。（5）在临边作业或转移作业地点时因踩空、踩滑而坠落。（6）作业场所安全防护设施的材质强度不够、安装不良、磨损老化等;（7）高处作业人员的安全帽、安全带、安全绳等用品因内在缺陷而破损、断裂81、失去防滑功能等引起的高处坠落事故。（8）发生高处坠落后，可导致人员轻伤、重伤，甚至死亡。2、事故征兆（1）作业人员存在登高作业禁忌或精神状态不佳、疲劳作业。（2）作业平台安全防护设施缺失或存在缺陷。（3）级大风以上户外登高作业。（4）登高作业人员安全防护用品存在缺陷。3、事故处理程序4、事故现场救援（1）当发生事故后，现场人员应立即向周围人员呼救并将受伤人员脱离危险区域，现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。（2）对于较浅的伤口，可用干净衣物或纱布包扎止血，动脉创伤出血，还应在出血位置的上方动脉搏动处用手指压迫或用止血胶管（82、或布带）在伤口近心端进行绑扎。（3）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（4）较深创伤大出血，在现场做好应急止血加压包扎后，应立即准备救护车，送往医院进行救治，在止血的同时，还应密切注视伤员的神志、脉搏、呼吸等体征情况。对怀疑或确认有骨折的人员应询问其自我感觉情况及疼痛部位，对于昏迷者要注意观察其体位有无改变，切勿随意搬动伤员，应先在骨折部位用木板条或竹板片于骨折位置的上、下关节处作临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管，然后呼叫医务人员等待救援或送至医务室接受救治。如有骨折断端外露在皮肤外的，用干净的砂布复盖好伤83、口，固定好骨折上下关节部位，然后呼叫医务人员等待救援。（5）对于怀疑有脊椎骨折的伤员搬运时应用夹板或硬纸皮垫在伤员的身下，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，如伤员不在危险区域，暂无生命危险的，最好待医务急救人员进行搬运。（6）如怀疑有颅脑损伤的，首先必须维持呼吸道通畅，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入气管，发生气道阻塞；对烦躁不安者可因地制宜的予以手足约束，以防止伤及开放伤口，积极组织送往医院救治。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全（7）如受伤人员呼吸和心跳均停止时，应立即按心肺复苏84、法支持生命的三项基本措施，进行就地抢救。步骤为：通畅气道口对口(鼻)人工呼吸胸外接压；在抢救过程中，要每隔数分钟判定一次，每次判定时间均不得超过57s；在医务人员未接替抢救前，现场抢救人员不得放弃现场抢救。5、注意事项（1）在人员得到可靠救治后，应将现场设置隔离警示标识，以防止其他人员误入后造成伤害。（2）进行心肺复苏救治时，必须注意受害者姿势的正确性，操作时不能用力过大或频率过快。（3）脊柱有骨折伤员必须硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（4）搬运伤员过程中严禁只抬伤者的两肩或两腿，绝对不准单人搬运。必须先将伤员连同硬板一起固定后再行搬动。（585、）用车辆运送伤员时，最好能把安放伤员的硬板悬空放置，以减缓车辆的颠簸，避免对伤员造成进一步的伤害。8.4.3模架坍塌1、事故影响模架坍塌是非常严重的安全事故,施工一般存在作业人员多、立体交叉多、面积大、时间周期长、材料设备投入大等特点。具体危害表现为：（1）人员伤亡惨重。支架坍塌会导致大量在支架模板上作业的施工人员随支架坠落和被挤压，支架周边及内施工人员或外部人员被支架包裹和压埋，这些都极易造成群死群伤的重大恶性事故。（2）经济损失大。支架一旦坍塌,支架上的钢筋往往会严重变形、损毁,梁体或楼板的混凝土也随之流失、废弃，机械设备等也容易被倾斜而下的材料损坏,伤员的救治及后期的善后处理等都损失巨大86、。（3）工期影响大。如在浇筑砼时发生支架坍塌,将涉及到事故的调查处理，现场支架及杂物的清理，现场砼的凿除和外运，重新搭设支架等，这些都对工期产生重要影响。（4）社会影响大。2、事故征兆支撑系统失稳倾斜及发出异常声响；模板或连接件开始滑落；固定模板的杆件失效断裂;安拆操作严重违反程序和设计方案，且有监测指标超标或异常。3、自救和互救（1）受伤人员没有能力摆脱被困环境时，在救援人员没有到达之前，尽量保存自身体力等待救援，在救援人员到来时，尽最大能力进行呼救；（2）当受伤人员伤势不严重，且有能力摆脱被困环境时，应尽快逃离危险境地，并查看周围有无被困人员，同时向救援人员呼救。（3）对被伤害的伤员，应迅87、速小心的使伤员脱离伤源，必要时，拆卸割开机器，移出受伤的肢体。（4）对发生休克的伤员，应首先进行抢救，遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。（5）对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位；也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。（6）对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁织物覆盖伤口上，用绷带较紧的包扎，以压迫止血，或者选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等。对上肢出血者，捆绑在其上臂1/2处，对下肢出血者，捆绑在其腿上2/3处，并每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。（7）88、对剧痛难忍者，应让其服用止痛剂和镇痛剂。采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗，在送往医院的途中，应尽量减少颠簸，并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口等情况。4、事故处理措施（1）当事故发生后或发现事故预兆时，最早发现者立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确的方法施救，向有关人员报告或报警。（2）有关人员与距离最近医院联系，或联系120急救中心。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；（3）迅速判断事故发展状态和现场情况，急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全89、力挖掘。（4）事故现场在通知有关部门的同时要保证事故现场道路畅通，保证救援能够顺利到达救援现场。（5）指挥抢救人员应立即、尽快的了解坍塌事故的现场，摸清现场是否还存在产生坍塌的可能，如存在应立即进行加固，确保其处于稳定状态，以避免造成新的坍塌事故；同时还应尽快了解坍塌现场的情况（伤亡人数、人员掩埋情况），避免指挥上的失误。（6）各抢险组在进行救援时应作到相互的沟通与协调，在行动上要保持高度一致，在搜救伤亡人员时各抢险组要密切注意事故现场动态，尽量使用软质工具或人工挖掘，如用机械设备时，要准确的确定被救人员的方位，在现场指挥人员的指挥下进行挖掘，严格避免被救人员的负伤。（7）工程事故救援组有关人90、员进行清理支架或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员。（8）其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让现场安全负责人随时监护相邻模板支架，及时清理相邻模板支架上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。（9）在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。（10）急救人员按照有关救护知识救护伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，死亡应有医生来判断。（11）抢救人员发现被救人员出现呼吸不畅休克时，现场救护人员立即清理呼吸道杂物，并进行紧急人工呼吸，待呼吸顺畅时立即就近送往医院救治，出现其他伤91、亡人员救护人员立即就近赶往医院救治。（12）如果塌方事故可能危及对周边环境及人员的安全，警戒、保卫组应及时采取措施，使周边人员及时撤离危险环境。（13）夜间救护要保证现场救护的各种照明及动力。（14）分析事故或支架坍塌影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织治安队人员建立警戒，不让无关人员进入事故影响范围，防止坍塌事故进一步扩大。（15）预备应急救援工具：救援车辆、切割机、起重机、药箱、担架等。8.4.4物体打击物体打击伤亡事故分为物体打击伤害和物体打击死亡两种。事故主要发生在生产现场各部位同一垂直面上存在交叉作业的区域等。1、事故原因（1）作业人员进入生产现场不按要求佩戴安全帽或没92、有在规定的安全通道内活动。（2）作业人员在高空作业过程中没有把工具放在工具袋内。（3）作业人员从高处往下抛掷器物或传递工具。（4）拆除工程未设警示标志，周围未设护栏或未搭设防护棚；脚手板不满铺或铺设不规范，物料堆放在临边及洞口附近。（5）平网、密目网防护不严，不能很好地去封住坠落物体。（6）高速旋转设备转动部件飞出造成的打击伤害。（7）物体打击事故可导致人员轻伤、重伤，甚至死亡事故。（8）拆除或拆卸作业时未设置警戒区域、缺少专人进行监护。2、事故处理程序物体打击事故发生后，现场人员立即采取应急处置并向工长报告，工长迅速向应急救援指挥部汇报，救援指挥部宣布启动处置方案，应急处置组成员接到通知后，93、立即赶赴现场进行应急处理。3、事故现场救援（1）当发生物体打击事故后，现场人员应立即向周围人员呼救并将受伤人员脱离危险区域，根据现场实际情况对受伤者进行现场急救。（2）对于较浅的伤口，可用干净衣物或纱布包扎止血，动脉创伤出血，还应在出血位置的上方动脉搏动处用手指压迫或用止血胶管（或布带）在伤口近心端进行绑扎。（3）较深创伤大出血，在现场做好应急止血加压包扎后，应立即准备救护车，送往医院进行救治，在止血的同时，还应密切注视伤员的神志、脉搏、呼吸等体征情况。对怀疑或确认有骨折的人员应询问其自我感觉情况及疼痛部位，对于昏迷者要注意观察其体位有无改变，切勿随意搬动伤员，应先在骨折部位用木板条或竹板片于94、骨折位置的上、下关节处作临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管，然后呼叫医务人员等待救援或送至医务室接受救治。如有骨折断端外露在皮肤外的，用干净的砂布复盖好伤口，固定好骨折上下关节部位，然后呼叫医务人员等待救援。（4）对于怀疑有脊椎骨折的伤员搬运时应用夹板或硬纸皮垫在伤员的身下，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，如伤员不在危险区域，暂无生命危险的，最好待医务急救人员进行搬运。（5）如怀疑有颅脑损伤的，首先必须维持呼吸道通畅，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入气管，发生气道阻塞；对烦躁不安者可因地制宜的予以手足约束，以防止伤及开放伤口，积极组织送往医院救治。（695、）如受伤人员呼吸和心跳均停止时，应立即按心肺复苏法支持生命的三项基本措施，进行就地抢救。步骤为：通畅气道口对口(鼻)人工呼吸胸外接压；在抢救过程中，要每隔数分钟判定一次，每次判定时间均不得超过57s；在医务人员未接替抢救前，现场抢救人员不得放弃现场抢救。4、注意事项（1）对于由于物体坠落造成的物体打击伤害，在人员得到可靠救治后，应将现场设置隔离警示标识，以防止其他人员误入后造成伤害。（2）进行心肺复苏救治时，必须注意受害者姿势的正确性，操作时不能用力过大或频率过快。（3）脊柱有骨折伤员必须硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（4）搬运伤员过程中严禁96、只抬伤者的两肩或两腿，绝对不准单人搬运。必须先将伤员连同硬板一起固定后再行搬动。（5）用车辆运送伤员时，最好能把安放伤员的硬板悬空放置，以减缓车辆的颠簸，避免对伤员造成进一步的伤害。8.4.5机械伤害由于模板加工时机械缺陷或操作失误，防护不到位，在对机械设备与工具的使用、维护过程中，可能会发生夹击、碰撞、剪切、卷入、绞、碾、割、刺、碰、切等形式的伤害。1、事故危害事故发生的可能时间：发生在人员对设备或工具进行维护、操作的过程中，一年四季均有可能发生事故。事故的危害严重程度：机械伤害会产生人员绞伤、皮肤裂伤、断肢、骨折，严重的会使身体被卷入轧伤致死，或者部件、工件飞出，打击致伤，甚至会造成死亡。97、即可能发生轻伤、重伤或死亡事故。2、事故原因（1）机械设备无防护装置或防护装置失效、机械设备故障、设备在运行过程中有重大异常现象。（2）执行维护检修作业工艺不严格。（3）操作、维护过程中，人员思想不集中、确认不到位误操作或者违章操作。（4）可能引发的次生衍生事故为引发触电事故，或者在救援过程中产生其他人员的各类伤害事故。3、现场救援（1）立即对发生伤害事故的设备或工具进行停转、停电（2）帮助受伤人员脱离对其造成伤害的设备或工具。避免继续或再次受伤。（3）询问伤者并观察受伤的部位，判断具体伤害类型。对心跳呼吸骤停者，立即施行口对口呼吸和胸外心脏按压，保持呼吸道通畅，松开阻碍呼吸的衣物。（4）对失98、去知觉者宜清除口鼻中的异物、分泌物、呕吐物，随后将伤员置于侧卧位以防止窒息。（5）如有外伤，对伤者进行止血。视情况不同选取采用包扎法、加压包扎法、指压法止血。（6）固定（创伤部位的制动）：可减轻疼痛刺激、防止避免再出血和损伤。肢体制动可用夹板，躯干制动可借助于担架和束带。应注意搬动伤员时勿使伤处移位、扭曲、震动。（7）对严重创伤伤员（大出血、多发性创伤、断肢等），等待专业人员救护。4、注意事项（1）采取以下原则：1.就近就地开展自救互救原则；2.救人优先原则；3.主动报告原则；4.统一指挥原则。（2）检查确认事故区域的环境情况，正确站位，使用器材时用力适度，相互配合，防止误伤。（3）救援时要佩99、戴个人防护器具。（4）对事故区域采取隔离措施，保护事故现场不受破坏。（5）除应急处置人员外，无关人员禁止进入隔离区。（五）项目事故应急救援流程（六）应急响应线路图若遇紧急状况，先到附近正说进行急救，再联系120，紧急送往岱山县第一人民医院。工地附近工伤事故急救医院清单医院名称地 址电 话岱山县中医院浙江省舟山市岱山县康健路88号距离（公里）27.2用时（分钟）32经过红绿灯（个）4（七）应急救援物资主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单 位数 量主要用途1应急救援车辆2运送伤员2支 架个若干支撑加固3模架、木方立方若干支撑加固4救援担架个4用于抢救伤员5止血急救包个6用于抢救伤员6手电筒个2100、0用于停电时照明求援7应急灯个10用于停电时照明求援8爬 梯樘3用于人员疏散9对讲机台10联系指挥求援10灭 火 器个40用于消防救援11医疗箱个2用于抢救伤员12扩音喇叭个2用于现场指挥13手提切割机台2切割钢管等材料14救援绳m100用于现场救援15.（八）事故调查及事故处理事故调查的内容主要包括：事故发生单位概况、事故发生经过和事故救援情况、事故造成的人员伤亡和直接经济损失、事故发生的原因和事故性质、事故责任的认定以及对事故责任者的处理建议、事故防范和整改措施等。在此基础上形成事故调查报告，于事故处置结束后45日内报市建筑工程事故应急指挥部办公室、相关上级单位和领导。事故处理坚持“四不放101、过”原则。“四不放过”是指：（1）事故原因未查清不放过；（2）事故责任人未受到处理不放过；（3）事故责任人和周围群众没有受到教育不放过；（4）事故制订切实可行的整改措施没有落实不放过。这些要求也正是我们进行工伤事故的调查和处理的真正目的所在。第九章 计算书及相关施工图纸本工程处于舟山市岱山县鱼山岛上，岛上风荷载较大，施工时应设置抱柱，每步与已浇筑完成的框架柱刚性连接，防止架体因疯载失稳。（一） 标高2.2m处300mm厚板计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全102、技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用45.103、90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.85。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板104、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.3001.000+0.3001.000=7.950kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载105、设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.307.950+1.502.000)0.200经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.06710001000/37500=1.778N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 57.9502004/(3846000281250)=0.098mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.3106、000.200=1.530kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.301.530+1.300.060=2.067kN/m活荷载 q2 = 1.500.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+2.067)0.900=2.400kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.400/0.900=2.66107、7kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.670.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.667=1.440kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.667=2.640kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.216106/60750.0=3.56N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须108、满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001440.18/(245.0090.00)=0.533N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.590kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.590900.04/(1009000.002733750.0)=0.287mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨109、连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.640kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 13.155kN经过计算得到最大变形 V= 0.888mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.24cm3；截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.082106/8242.0=125.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205110、.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.888mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1722.700=0.463kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.3000.9000.900=6.197kN经计算得到，静荷载标准111、值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.903kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 11.114kN，非顶部立杆 N = 11.404kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i =112、 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m113、时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=197.995 允许长细比(k取1) 0=197.995/1.155=171.424 210 长细比验算满足要求! =0.186 =1.0011114/(0.186384.2)=155.687N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=206.043 允许长细比(k取1) 0=206.043/1.155=178.392 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.0011114/(0.171384.2)=169.471N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=155114、.687N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=197.995 允许长细比(k取1) 0=197.995/1.155=171.424 210 长细比验算满足要求! =0.186 =1.0011404/(0.186384.2)=159.749N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.85115、41.5201.248=1.620kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.61.6200.9001.2001.200/10=0.176kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆116、横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 1.6202.70.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(10.038/7.20)=0.744kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3006.680+1.5001.620+ 1.40.61.5000.176=11.738kN 非顶部立杆Nw=1.3006.903+1.5001.620+ 1.40.61.5000.176=12.028kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=197.995 允许长细比(k取1) 0=1117、97.995/1.155=171.424 210 长细比验算满足要求! =0.186 =1.0011738/(0.186384.2)+1.00176000/4121=207.228N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=206.043 允许长细比(k取1) 0=206.043/1.155=178.392 f,不满足要求，建议减少步距!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=197.995 允许长细比(k取1) 0=197.995/1.155=171.424 f,不满足要求，建议减少步距!2、按模板规范计算立杆稳118、定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.40kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.595；经计算119、得到=1.0011404/(0.595384.2)=49.879N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.8541.5201.248=1.620kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.61.6200.9001.2001.200/10=0.176kN.m；风荷载设计值产生的立杆段120、轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 1.6202.70.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(10.038/7.20)=0.744kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.3006.903+1.5001.620+1.40.60.744=12.0121、28kN经计算得到=1.0012028/(0.595384.2)+1.00176000/4121=95.402N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(0.572+0.300)+2(0.0007.2000.900)倾覆力矩:MT=31.000 模板支架整体抗倾122、覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！（二） 标高19m处120mm厚板计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.8m，立杆123、的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度110.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.84。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6124、.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.12+0.30)+1.402.00=6.832kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.12+0.71.402.00=6.091kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.1201.000+0125、.3001.000=3.360kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取11.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2126、03.360+1.402.000)0.200经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.02710001000/37500=0.802N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.360+1.402.000)0.200=0.820kN 截面抗剪强度计算值 T=31.10820.0/(21000.00015.000)=0.090N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250127、面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3602004/(1006000281250)=0.022mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1200.200=0.612kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.200.612+1128、.200.060=0.806kN/m活荷载 q2 = 1.400.400=0.560kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.560+0.806)0.900=1.229kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.230/0.900=1.366kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.370.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.366=0.738kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.366=1.353kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩129、 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.111106/60750.0=2.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于110.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.10737.86/(245.0090.00)=0.301N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小130、横杆间距)得到q=0.672kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.672900.04/(1009000.002733750.0)=0.121mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.353kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.072kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.771kN经过计算得到最131、大变形 V= 0.380mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.24cm3；截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.557106/8242.0=70.80N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.380mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重132、(kN)： NG1 = 0.15316.800=2.577kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1200.9000.900=2.479kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.299kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按133、扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 5.847kN，非顶部立杆 N = 8.626kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 134、非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=199.749 允许长细比(k取1) 0=199.749/1.217=164.132 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.105847/(0.182384.2)=91.967N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =331135、9/16.0=206.886 允许长细比(k取1) 0=206.886/1.217=169.997 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.105847/(0.171384.2)=98.074N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=91.967N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=199.681 允许长细比(k取1) 0=199.681/1.217=164.076 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.108626/(0.182384.2)=135.688136、N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.8541.5201.248=1.620kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.61.6200.9001.5001.500/10=0.276kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk137、计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 1.62016.80.90(0.5 Nwk = 620/(20+1)/(20+2)(235.147/18.00)=3.393kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.982+1.4001.620+ 1.40.61.4000.138、276=8.697kN 非顶部立杆Nw=1.2005.299+1.4001.620+ 1.40.61.4000.276=11.477kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=199.749 允许长细比(k取1) 0=199.749/1.217=164.132 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.108697/(0.182384.2)+1.10276000/4121=210.347N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=206.886 允许长细比(k取1) 0=206.886/1.2139、17=169.997 f,不满足要求，建议减少步距!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=199.681 允许长细比(k取1) 0=199.681/1.217=164.076 f,不满足要求，建议减少步距!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.63kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横140、杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=118 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.108626/(0.464384.2)=53.172N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.8541.5201.24141、8=1.620kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.61.6200.9001.5001.500/10=0.276kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)142、。 MTk = 1.62016.80.90(0.5 Nwk = 620/(20+1)/(20+2)(235.147/18.00)=3.393kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2005.299+1.4001.620+1.40.63.393=11.477kN经计算得到=1.1011477/(0.464384.2)+1.10276000/4121=144.287N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应143、进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=18.00020.900(3.181+0.300)+2(0.00018.0000.900)倾覆力矩:MT=31.100 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取38.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=17100.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=19000mm300mm，截面有效高度 h0=2144、80mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边38.00m，短边38.000.50=19.00m，楼板计算范围内摆放4322排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.500.12)+ 11.20(2.584322/38.00/19.00)+ 1.402.00 = 10.88kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=19.0010.88=206.80kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=145、0.0829ql2=0.0829206.8019.002 按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=6.91N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 17100.00360.00/(19000.00280.006.91)=0.17根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.155此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fc = 0.15519000.000280.00026.910-6结论：由于Mi = 1594.70=1146、594.70 Mmax=6188.77所以第5天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边38.00m，短边38.000.50=19.00m，楼板计算范围内摆放4322排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.500.12)+ 11.20(0.30+25.500.30)+ 21.20(2.584322/38.00/19.00)+ 1.402.00 = 24.48kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=19.0024.48=465.0147、4kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0829ql2=0.0829465.0419.002 按照混凝土的强度换算得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=9.88N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 17100.00360.00/(19000.00280.009.88)=0.12根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.113此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc = 0.11319000.000148、280.00029.910-6结论：由于Mi = 1594.70+1663.29=3258.00 Mmax=13917.33所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边38.00m，短边38.000.50=19.00m，楼板计算范围内摆放4322排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.500.12)+ 21.20(0.30+25.500.30)+ 31.20(2.584322/38.00/19.00)+ 1.402.00149、 = 38.07kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=19.0038.07=723.29kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0829ql2=0.0829723.2919.002 按照混凝土的强度换算得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=11.62N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 17100.00360.00/(19000.00280.0011.62)=0.10根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.150、095此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fc = 0.09519000.000280.000211.610-6结论：由于Mi = 1594.70+1663.29+1644.58=4902.57 Mmax=21645.89所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边38.00m，短边38.000.50=19.00m，楼板计算范围内摆放4322排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.500.12)+ 31.20151、(0.30+25.500.30)+ 41.20(2.584322/38.00/19.00)+ 1.402.00 = 51.66kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=19.0051.66=981.54kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0829ql2=0.0829981.5419.002 按照混凝土的强度换算得到20天后混凝土强度达到89.90%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=12.86N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 17100.00360.00/(19000.00280.0152、012.86)=0.09根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fc = 0.08519000.000280.000212.910-6结论：由于Mi = 1594.70+1663.29+1644.58+1627.78=6530.35 Mmax=29374.46所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土25天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边38.00m，短边38.000.50=19.00m，楼板计算范围内摆放4322排脚手153、架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.500.12)+ 41.20(0.30+25.500.30)+ 51.20(2.584322/38.00/19.00)+ 1.402.00 = 65.25kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=19.0065.25=1239.79kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0829ql2=0.08291239.7919.002 按照混凝土的强度换算得到25天后混凝土强度达到96.60%，C30.0混凝土强度近似等效为C29.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=13.81N/154、mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 17100.00360.00/(19000.00280.0013.81)=0.08根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fc = 0.08519000.000280.000213.810-6结论：由于Mi = 1594.70+1663.29+1644.58+1627.78+1749.03=8279.38 Mmax=37103.03所以第25天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存155、。7.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边38.00m，短边38.000.50=19.00m，楼板计算范围内摆放4322排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.500.12)+ 51.20(0.30+25.500.30)+ 61.20(2.584322/38.00/19.00)+ 1.402.00 = 78.84kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=19.0078.84=1498.04kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0829ql2=0.08291498.0419.002 按156、照混凝土的强度换算得到30天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 17100.00360.00/(19000.00280.0014.30)=0.08根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fc = 0.07719000.000280.000214.310-6结论：由于Mi = 1594.70+1663.29+1644.58+1627.78+17157、49.03+1640.20=9919.58 Mmax=44831.59所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边38.00m，短边38.000.50=19.00m，楼板计算范围内摆放4322排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.500.12)+ 61.20(0.30+25.500.30)+ 71.20(2.584322/38.00/19.00)+ 1.402.00 = 92.44kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q158、=19.0092.44=1756.28kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0829ql2=0.08291756.2919.002 按照混凝土的强度换算得到35天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 17100.00360.00/(19000.00280.0014.30)=0.08根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sb159、h02fc = 0.07719000.000280.000214.310-6结论：由于Mi = 1594.70+1663.29+1644.58+1627.78+1749.03+1640.20+1640.20=11559.78 Mmax=52560.15（三） 标高19m处350*950mm梁计算书梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB5001160、7-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为16.8m，梁截面 BD=300mm950mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。161、梁底支撑顶托梁长度 0.90m。顶托梁采用双钢管：482.7。梁底承重杆按照布置间距450mm计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m。扣件计算折减系数取0.85。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.95+0.30)+1.402.00=32.230kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.95+0.71.402.00=34.664kN/m2162、由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1200.1500.450=0.279kN。采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9500.450=1163、0.901kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.450(20.950+0.300)/0.300=0.990kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.3000.450=0.540kN均布荷载设计值 q = 1.3510.901+1.350.990=16.053kN/m集中荷载设计值 P = 0.980.540=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.6164、6cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.903kN N2=3.539kN N3=0.903kN最大变形 V = 0.042mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.04510001000/16875=2.933N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取11.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.101504.0/(245165、0.00015.000)=0.368N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.042mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!三、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.539/0.450=7.865kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.870.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4507.865=2.124kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4507.865=3.893kN龙骨的截面力学参数为本算例中，166、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.159106/60750.0=2.88N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102123.50/(245.0090.00)=0.865N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求167、采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.955kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.955450.04/(1009000.002733750.0)=0.056mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座168、 F= 5.534kN经过计算得到最大变形 V= 0.013mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.24cm3；截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.101106/8242.0=11.67N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.013mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算 梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算： N0 = 1.00(1.35(0.30+25.500.12)+0.982169、.00)(0.15+0.90/2)0.90 = 3.51 kN左侧立杆承受梁端荷载为 NL = 0.22kN左侧立杆承受总荷载为 N1 = NL+N0 = 0.22+3.51=3.73kN右侧立杆承受梁端荷载为 NR = 0.22kN右侧立杆承受总荷载为 N2 = NR+N0 = 0.22+3.51=3.73kN梁底立杆受力最大值为 Nm = 5.53kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为 Nmax = max(N1,Nm,N2) = 5.53kN(2)扣件抗滑力计算 龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.170、0kN； R 龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值 R = max(NL,NR) = max(0.22,0.22) = 0.22kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.53kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.352.172=2.933kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重171、 N2 = 1.101.350.220=0.297kN 非顶部立杆段 N = 5.534+2.933=8.466kN 顶部立杆段 N = 5.534+0.297=5.831kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (172、1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=199.749 允许长细比(k取1) 0=199.749/1.217=164.132 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.105831/(0.182384.2)=91.711N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =173、3319/16.0=206.886 允许长细比(k取1) 0=206.886/1.217=169.997 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.105831/(0.171384.2)=97.801N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=91.711N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=199.681 允许长细比(k取1) 0=199.681/1.217=164.076 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.108466/(0.182384.2)=133.174、170N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.8541.5201.248=1.620kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.61.6200.4501.5001.500/10=0.193kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴175、力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 1.62016.80.45(0.5 Nwk = 620/(20+1)/(20+2)(117.573/38.00)=0.804kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.534+1.3500.220+ 0.980.60.804=176、6.303kN 非顶部立杆Nw=5.534+1.3502.172+ 0.980.60.804=8.939kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=199.749 允许长细比(k取1) 0=199.749/1.217=164.132 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.106303/(0.182384.2)+1.10193000/4121=150.627N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=206.886 允许长细比(k取1) 0=206.886/1.217=169.997 210177、 长细比验算满足要求! =0.171 =1.106303/(0.171384.2)+1.10193000/4121=157.211N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=150.627N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=199.681 允许长细比(k取1) 0=199.681/1.217=164.076 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.108939/(0.182384.2)+1.10193000/4121=192.086N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定178、性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.534kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.12916.800=2.933kN N = 5.534+2.933=8.466kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2179、0m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=118 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.108466/(0.464384.2)=52.185N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.8541.5201.248=1.620kN/m2 h 立杆的180、步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.61.6200.4501.5001.500/10=0.193kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 1.62016.8181、0.45(0.5 Nwk = 620/(20+1)/(20+2)(117.573/38.00)=0.804kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.534+1.3502.172+0.980.60.804=8.939kN经计算得到=1.108939/(0.464384.2)+1.10193000/4121=106.581N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求182、： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=38.00020.450(5.363+0.300)+2(0.00038.0000.450)倾覆力矩:MT=31.100 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算满足要求！（四） 标高19m处250*650mm梁计算书梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008183、建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为16.8m，梁截面 BD=250mm650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.2N/m184、m2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。顶托梁采用双钢管：482.7。梁底承重杆按照布置间距450mm计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m。扣件计算折减系数取0.85。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.65+0.30)+1.402.00=23.050kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35185、25.500.65+0.71.402.00=24.336kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1200.1620.900=0.604kN。采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁186、自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6500.900=14.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.900(20.650+0.250)/0.250=1.674kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.2500.900=0.900kN均布荷载设计值 q = 1.3514.918+1.351.674=22.399kN/m集中荷载设计值 P = 0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:187、截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.050kN N2=4.382kN N3=1.050kN最大变形 V = 0.014mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.04310001000/33750=1.401N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取11.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计188、算值 T = 30Q/2bh = 31.101749.0/(2900.00015.000)=0.214N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.014mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!三、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.382/0.900=4.869kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.870.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.869=2.629kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1189、0.9004.869=4.820kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.394106/60750.0=7.14N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102629.06/(245.0090.00)=1.071N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2190、龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.880kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.880900.04/(1009000.002733750.0)=0.520mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果191、如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.264kN经过计算得到最大变形 V= 0.016mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.24cm3；截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.135106/8242.0=15.60N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.016mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算 梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算： N0 192、= 1.00(1.35(0.30+25.500.12)+0.982.00)(0.16+0.90/2)0.90 = 3.58 kN左侧立杆承受梁端荷载为 NL = 0.25kN左侧立杆承受总荷载为 N1 = NL+N0 = 0.25+3.58=3.83kN右侧立杆承受梁端荷载为 NR = 0.25kN右侧立杆承受总荷载为 N2 = NR+N0 = 0.25+3.58=3.83kN梁底立杆受力最大值为 Nm = 7.26kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为 Nmax = max(N1,Nm,N2) = 7.26kN(2)扣件抗滑力计算 龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其193、中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值 R = max(NL,NR) = max(0.25,0.25) = 0.25kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.26kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.1194、01.352.577=3.479kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.261=0.352kN 非顶部立杆段 N = 7.264+3.479=10.743kN 顶部立杆段 N = 7.264+0.352=7.616kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规195、范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=199.749 允许长细比(k取1) 0=199.749/1.217=164.132 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.107616/(0.182384.2)=119.79196、3N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=206.886 允许长细比(k取1) 0=206.886/1.217=169.997 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.107616/(0.171384.2)=127.748N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=119.793N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=199.681 允许长细比(k取1) 0=199.681/1.217=164.076 210 长细比验算满足要197、求! =0.182 =1.1010743/(0.182384.2)=168.980N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.8541.5201.248=1.620kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.61.6200.90198、01.5001.500/10=0.193kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 1.62016.80.90(0.5 Nwk = 620/(20+1)/(20+2)(235.147/38.00)=1.607kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 199、顶部立杆Nw=7.264+1.3500.261+ 0.980.61.607=8.561kN 非顶部立杆Nw=7.264+1.3502.577+ 0.980.61.607=11.688kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=199.749 允许长细比(k取1) 0=199.749/1.217=164.132 210 长细比验算满足要求! =0.182 =1.108561/(0.182384.2)+1.10193000/4121=186.142N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=206.886200、 允许长细比(k取1) 0=206.886/1.217=169.997 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.108561/(0.171384.2)+1.10193000/4121=195.084N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=186.142N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=199.681 允许长细比(k取1) 0=199.681/1.217=164.076 f,不满足要求，建议减少步距!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为201、： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.264kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.15316.800=3.479kN N = 7.264+3.479=10.743kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.202、900m； 长细比，为1900/16.0=118 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.1010743/(0.464384.2)=66.217N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.8541.5201.248=1.620kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距203、，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.61.6200.9001.5001.500/10=0.193kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 1.62016.80.90(0.5 Nwk = 620/(20+1)/(20+2)(235.147/38204、.00)=1.607kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.264+1.3502.577+0.980.61.607=11.688kN经计算得到=1.1011688/(0.464384.2)+1.10193000/4121=123.526N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾205、覆力矩:MR=38.00020.900(3.181+0.300)+2(0.00038.0000.900)倾覆力矩:MT=31.100 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！（五）300*950mm梁侧计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度950mm，两侧楼板厚度0mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模206、量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m207、/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，振捣混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.3027.0000.450+1.504.000208、0.450=18.495kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.725kN N2=5.019kN N3=4.078kN N4=5.019kN N5=1.725kN最大变形 V = 0.323mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.11110001000209、/16875=6.578N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取11.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32666.0/(2450.00015.000)=0.592N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.323mm面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2427.00+1.50.244.00=9.76210、0kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2427.00=6.399kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.392/0.450=9.760kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.7600.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.760=2.635kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.760=4.831kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.198106/60750.0=3211、.25N/mm2抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32635/(24590)=0.976N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.412450.04/(1009000.002733750.0)=0.072mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的212、连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.085mm最大支座力 Qmax=9.210kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.399106/8242.8=48.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力213、； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.210对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！第十章 编制人员、审核人员名单、技术职称、职务等情况单位项目姓名技术职称职务施工单位编制人郝文波助理工程师技术员审核人赵联富高级工程师项目经理审批人高级工程师公司总工监理单位审核人高级工程师专业监理工程师审批人高级工程师总监理工程师建设单位审批人现场代表