1、模板专项施工方案一、编制依据 建筑工程安全生产管理条例 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042001) 建筑结构荷载规范(GB500092001) 混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-91) 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-2006) 危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质2004213 建筑施工安全手册(杜荣军 主编) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2001)二、工程概况1.本标段工程建设地点位于杭州市文二路南侧万塘路东侧。框架结剪力墙结构；地上十五层；地下三层；建筑总高度为60.85米，标准层高为3.8米2、；总建筑面积为32685M2。地下三层高为4.5米底板厚1000 mm ，地下二层高为3.3米板厚为220 mm ，地下一层为4.5米，板厚为220 mm。地上一、商业区高为4.8米，板厚为180 mm；地上二层、商业区高为4.8米，板厚为120 mm三、四层高为4.5 米，板厚度为120 mm。标准层层高为3.80m，板厚120mm。墙板厚主要尺寸550*4650、550*3300、400*2950，250*1750mm，400*3300，柱截面主要尺寸1000 mm *800 mm。800 mm *800，600 mm *600 mm，1200 mm *800 mm，750 mm *7503、 mm，750 mm *600 mm，承台、基础底板完成，标高为-12.5m。三、方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到mm结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原4、则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：地下三层墙板次龙骨采用60*80方木，间距250，外龙骨采用48钢管，间距450，12螺杆间距为450。柱截面方向设四道60*80竖楞，不采用对拉螺杆，柱箍采用48钢管，间距450。地下二层板支模：板支模架搭设高度为4.50m，立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。地下二层梁支模架搭设高度为4.50m，梁截面主要尺寸有300*650 mm、300*800 mm、250*800 mm、200*600 mm。250*500，300*15、000，400*1000，250*850 mm 400*1200 mm，按照梁400*1200 mm计算方式进行搭设，立杆纵距为0.6m，立杆横距为0.9m，梁下增加两根支撑立杆，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设2-3道12螺杆固定；商铺内其它梁按照400*800梁计算方式进行搭设，立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设一道12螺杆固定。地下二层墙板次龙骨采用60*80方木，间距250，外龙骨采用48钢管，间距450，12螺杆6、间距为450。柱截面方向设四道60*80竖楞，不采用对拉螺杆，柱箍采用48钢管，间距450。地下一层板支模架搭设高度为3.30m；立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。地下一层梁支模架搭设高度为3.30m，梁截面主要尺寸有400*700 mm、400*800 mm、250*800 mm、300*600 mm。250*650，400*1200，400*1000，250*500 mm 按照梁400*1000 mm计算方式进行搭设，立杆纵距为0.6m，立杆横距为0.9m，梁下增加两根支撑立杆，最顶步与最底步步距为1.507、m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设2-3道12螺杆固定；商铺内其它梁按照400*800梁计算方式进行搭设，立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设一道12螺杆固定。地下一层墙板次龙骨采用60*80方木，间距250，外龙骨采用48钢管，间距450，12螺杆间距为450。柱截面方向设四道60*80竖楞，不采用对拉螺杆，柱箍采用48钢管，间距450。一、二层板支模架搭设高度为4.8m；立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用8、60*80方木，方木间距为200mm。一、二层梁支模架搭设高度为4.80m，梁截面主要尺寸有400*650 mm、300*800 mm、250*800 mm、200*600 mm。250*500，300*1000，400*1000，250*850 mm 400*800 mm，按照梁400*1000 mm计算方式进行搭设，立杆纵距为0.6m，立杆横距为0.9m，梁下增加两根支撑立杆，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设2-3道12螺杆固定；商铺内其它梁按照400*800梁计算方式进行搭设，立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶9、步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设一道12螺杆固定。三、四层板支模架搭设高度为4.5m；立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。四层梁支模架搭设高度为4.50m，梁截面主要尺寸有400*650 mm、300*800 mm、250*800 mm、200*600 mm。250*500，300*1000，400*1000，250*850 mm 400*800 mm，按照梁400*1000 mm计算方式进行搭设，立杆纵距为0.6m，立杆横距为0.9m，梁下增加两根10、支撑立杆，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设2-3道12螺杆固定；商铺内其它梁按照400*800梁计算方式进行搭设，立杆纵距为0.9m，立杆横距为0.9m，最顶步与最底步步距为1.50m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，设一道12螺杆固定标准层梁支模：标准层梁支模架搭设高度为3.80m，梁截面主要尺寸有400*650 mm、250*500、350*650 mm 200*500均按照400*650梁计算方式进行搭设，立杆纵距为1.20m，立杆横距为1.20m，步距为1.80m，板底采用60*80方11、木，方木间距为200mm，梁侧模采用钢管支撑，钢管用山型卡固定。标准层板支模：标准层楼板支模架搭设高度为3.8m，立杆纵距为1.00m，立杆横距为1.00m，步距为1.80m，板底采用60*80方木，方木间距为200mm。四、材料要求及选择梁底面板采用20mm胶合面板现场拼制，梁底采用方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，市场上钢管为483.0-3.5，计算中均按3.25钢管进行计算。模板支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 712、00)中Q235-A 级钢的规定。模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。钢管外观质量要求：1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；3、钢管应进行防锈处理。钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。模板13、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。五、搭设要求 1、梁模板支架及侧模支撑必须严格按照设计计算的搭设方案进行。2、立杆以下设垫板，垫板可采用木模或混凝土垫板，垫板面积按方案设计要求。3、垫板以上200-300mm设纵横双向扫地杆，底层商铺在地梁、承台（标高-0.90）以上100-200mm设纵横向扫地杆。4、高度大于4m或截面尺寸较大的梁支撑架底步与顶步步距控制在1.50m。5、梁板支撑体系分开搭设，便于梁板的分开拆除。6、商铺内支撑架立杆必须立在坚实的土层上，土层拍打密实，梁下支撑设置斜杆，底部利用扣件直接撑在地梁或承台上。商14、铺内立杆必须确保支撑立在地面上，严禁立杆只与横向扫地杆连接而不到地面。 7、立杆竖向连接采用搭接式，搭接采用不少于3扣件连接，搭接位置在500mm范围内必须小于50%，并且相邻立杆的搭接不在同一步内。8、支撑架设置剪刀撑进行横向加固，钢管搭接长度不小于1.20m，采用三扣件固定，其中两个位于搭接两端。9、高大梁以下的支撑体系的钢管、扣件应进行全数检查，包括材料质量、公称尺寸、扭力测试。10、混凝土浇筑时严格控制混凝土堆筑高度，大梁两侧的框架柱先行浇筑有利于支撑架的横向稳定性，浇筑人员应严格控制数量，避免集中站立。11、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉15、撑连通。12、根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：L4m不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm。13、超过600mm高的梁按要求设置对拉螺杆支撑，并设置斜向支撑，支撑杆立于地梁或承台上。六、施工模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。1、钢管扣件管理采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明16、材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规程附录E的规定；经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。2、地基基础模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202）的有关规定进行。同时应满足计算的承载力要求。应清除搭设场地杂物17、平整搭设场地并使排水畅通。模板支架地基与基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。3、立杆（1）、立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。（2）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）、当采用在梁底18、设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（4）、当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。（5）、立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。（6）、模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其余步距不应大于1.8m。（7）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用19、对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4、水平杆（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b、搭接20、长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑（1）、模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面21、倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。6、其他（1）、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。采用泵送混凝土时，混凝土输送管口距水平模板的垂直高度不超过1.2m。混凝土在模板的堆积高度要严格控制，不得超过100mm。（2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的22、构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。（3）、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。模板支架不得和外脚手架相连。（4）、模板支架的整体高宽比不应大于5。7、验收（1）、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。（2）、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。（3）、高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。（4）、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。（5）、安装后的扣件螺栓23、拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数量与质量判定标准，应按表确定。对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。（6）、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。（7）、模板支架验收后应形成记录。8、拆除（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底24、，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。（6）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。七、安全拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应25、定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。8、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时26、报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 9、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。10、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。11、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 计算书1 地下室高大梁模板支架及侧模计算书一、参数信息本算例中，取WKL1梁作为计算对象。梁的截尺寸为500 mm1300 mm，支撑长度为4.5 m。根据工程实际情27、况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):200；立杆纵距la(m):0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁支撑架搭设高度H(m):4.05；梁两侧立杆间距lb(m):0.8；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.25钢管，钢管的截面积为A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面惯性矩为I=1.15105 mm4。木材的抗弯强度设计值28、为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为杭州市，基本风压为W00.45kN/m2；风29、荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.355。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =500.0020.0020.00/6 =3.33104mm3；I =500.0020.0020.0020.00/12 =3.33105mm4；模板自重标准值：x10.300.500.15kN/m；新浇混凝土自重标准值：x21.3024.000.5015.60kN/m；梁钢筋自重标准值：x31.301.500.500.98kN/m；施30、工人员及设备活荷载标准值：x41.000.500.50kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.501.00kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.15+15.60+0.98)+1.4(0.50+1.00)=24.68kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.15+15.60+0.98+0.50+1.00=18.23kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.31、1qlc2Mmax =0.124.680.200.20=0.099kNm；最大支座反力R=1.1ql5.429 kN； =9.87104/3.33104=2.961N/mm2；面板计算应力 =2.96 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=2.961 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =32.9611000/(250020)=0.444N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.44小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载32、短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.225200.004/(1006000.003.33105)=0.099mm；面板的最大挠度计算值 =0.10mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.33、0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=5.43/0.5010.859kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=0.297 kN，中间支座的最大支座力N=2.418 kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.057 kNm，最大剪力为Q=2.418 kN，最大变形为 =0.013mm。最大受弯应力 = M / W34、 = 5.68104/6.40104 = 0.888 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 0.888 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 32.42103/(260.0080.00) = 0.756 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.756 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =0.013 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.013 mm 小于 支撑小楞35、的最大允许挠度 v=min(800.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.297 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.089 kNm ；最大变形 max = 0.169 mm ；最大支座力 Rmax = 1.298 kN ；最大应力 = 0.089106 /(4.79103 )=18.589 N/mm236、；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 18.589 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.169mm小于最大允许挠度v=min(800/150,10)mm,满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.418 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.726 kNm ；最大变形 max = 1.38 mm ；最大支座力 Rmax = 10.37、579 kN ；最大应力 = 0.726106 /(4.79103 )=151.466 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 151.466 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =1.38mm小于最大允许挠度 v =min(800/150,10) mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计38、算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.579 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =10.579 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.139、54.050.82kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.00/2+(0.80-0.50)/2)0.80(0.30+24.000.20)=3.580 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =10.579+0.82+3.58=14.979 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.20=1.900m； l0 40、= kh=1.1671.4701.500=2.573m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.47； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取2.573m； = l0/i = 2573.235 / 15.9 = 162 ；查规程附录C得 = 0.268；KH=1/1+0.005(4.05-4) = 1.000； =1.05N/(AKH)=1.0514.979103/( 0.268457.0001.000)= 128.448 N/mm2；立杆41、的受压强度计算值 = 128.448 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut14.979kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建42、筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0830.81.52/10 = 0.018 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.0514.979103/( 0.268457.0001.00)+17725.157/4790.000= 132.148 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 132.148 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。八、模板支架整体43、侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.501031.30103=5.85106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.855.8510610-60.2330.8/4.51000=206.060N。H-模板支架计算高度。H=4.050 m。m-计算单元附加轴力为44、压力的立杆数为：1根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.800 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.800 m。La-梁计算长度（m），La=4.500 m。综合以上参数，计算得N1=3206.0604050.000/(1+1)800.000)=1564.771N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 14978.922 + 1564.771) / (0.268 457.000 1.000)=141.227N/mm2。 = 141.227 N/mm2 小于 205.000 N/45、mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。九、梁侧模板支架计算梁侧模板的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工手册（第四版）等规范编制。梁段:WKL1。 （一）参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.30；混凝土板厚度(mm):200.00；采用的钢管类型为483.25；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为圆钢管483.5；2.荷载46、参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（二）梁侧模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝47、土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.611 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W -48、 面板的净截面抵抗矩，W = 1101.51.5/6=41.25cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.128.80.9=34.21kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.140.9=5.54kN/m；q = q1+q2 = 34.214+5.544 = 39.758 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 100mm；面板的最大弯距 M= 0.12536.14410049、2 = 4.52104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.52104 / 4.13104=1.095N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.095N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=36.14N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 100mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大挠度计算值: = 536.141004/50、(38490002.81105) = 0.019 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =100/250 = 0.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=0.4mm，满足要求！（四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值51、(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.228.80.9+1.440.9)0.1=3.61kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 350mm； 内楞的最大弯距: M=0.0963.61275.002= 2.62105Nmm； 最大支座力:R=1.253.6140.1=0.452 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.62105/5.08103 = 51.655 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm252、；内楞最大受弯应力计算值 = 51.655 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=3.61 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 1.22105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.5213.615004/(1002060001.22105) = 0.047 mm；内楞的最大容许挠度值: v = 500/400=1.25mm；内楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 内楞的最大53、容许挠度值 v=1.25mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.452kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大的弯矩为M=0.4520.2/2=0.045 kNm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:54、 = 4.52104/1.02104 = 4.447 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =4.447N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=13.478kN； l-计算跨度：l=200mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值: =1113478.400200.003/(48206000.000243800.000)=0.492mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.455、92 mm外楞的最大容许挠度值: v = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.492mm 小于 外楞的最大容许挠度值 v=0.5mm，满足要求！（五）穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.228.8+1.44)0.20.35 =2.811 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1056、00 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.811kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！计算书2 地下室普通梁模板支架及侧模计算书一、参数信息本算例中，取WKL2作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm800 mm，支撑长度为4.5 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):200；立杆纵距la(m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁支撑架搭设高度H(m):4.05；梁两侧立杆57、间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.25钢管，钢管的截面积为A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面惯性矩为I=1.15105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，58、分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为杭州市，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.355。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =400.0020.0020.00/6 =59、2.67104mm3；I =400.0020.0020.0020.00/12 =2.67105mm4；模板自重标准值：x10.300.400.12kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.8024.000.407.68kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.801.500.400.48kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.400.40kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.400.80kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.12+60、7.68+0.48)+1.4(0.40+0.80)=12.86kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.12+7.68+0.48+0.40+0.80=9.48kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.112.860.200.20=0.051kNm；最大支座反力R=1.1ql2.829 kN； =5.14104/2.67104=1.929N/mm2；面板计算应力 =1.93 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为61、Q=1.543 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =31.5431000/(240020)=0.289N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.29小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.480200.004/(1006000.002.67105)=0.064mm；面板的最大挠度计算值 =0.06m62、m 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=2.83/0.407.072kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm)63、 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=1.414 kN，中间支座的最大支座力N=1.414 kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.495 kNm，最大剪力为Q=1.414 kN，最大变形为 =1.276mm。最大受弯应力 = M / W = 4.95105/6.40104 = 7.735 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 7.735 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.41103/(260.0080.00) = 0.442 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设64、计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.442 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =1.276 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 1.276 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(900.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.414 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(65、kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.577 kNm ；最大变形 max = 1.364 mm ；最大支座力 Rmax = 7.033 kN ；最大应力 = 0.577106 /(4.79103 )=120.545 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 120.545 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =1.364mm小于最大允许挠度v=min(900/150,10)mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆66、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.033 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面67、的计算，此值为F1 =7.033 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.154.050.82kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.00/2+(0.90-0.40)/2)0.90(0.30+24.000.20)=4.647 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =7.033+0.82+4.647=12.501 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 468、.57； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.20=1.900m； l0 = kh=1.1671.4991.500=2.624m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.499； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取2.624m； = l0/i = 2624 / 15.9 = 165 ；查规程附录C得 = 0.259；KH=1/1+0.005(469、.05-4) = 1.000； =1.05N/(AKH)=1.0512.501103/( 0.259457.0001.000)= 110.920 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 110.920 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut12.501kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 70、w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0830.91.52/10 = 0.02 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.0512.501103/( 0.259457.0001.00)+19940.802/4790.000= 115.071、83 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 115.083 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。八、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.501038.00102=3.60106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFw72、kla/La=0.853.6010610-60.2330.9/4.51000=142.657N。H-模板支架计算高度。H=4.050 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.900 m。La-梁计算长度（m），La=4.500 m。综合以上参数，计算得N1=3142.6574050.000/(0+1)900.000)=1925.872N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 12500.56573、 + 1925.872) / (0.259 457.000 1.000)=127.195N/mm2。 = 127.195 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。九、梁侧模板支架计算梁侧模板的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工手册（第四版）等规范编制。梁段:WKL2。 （一）参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):200.00；采用的钢管类型为4874、3.25；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为圆钢管483.5；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（二）梁侧模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t75、 - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.611 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度76、验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.51.5/6=22.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.628.80.9=18.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.640.9=3.02kN/m；q = q1+q77、2 = 18.662+3.024 = 21.686 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 125mm；面板的最大弯距 M= 0.12536.1441252 = 7.06104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.06104 / 2.25104=3.138N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.138N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=36.14N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 125mm； E-面板材质的弹性模量: E =78、 9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大挠度计算值: = 536.141254/(38490002.81105) = 0.045 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =125/250 = 0.5mm；面板的最大挠度计算值 =0.045mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=0.5mm，满足要求！（四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 79、W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.228.80.9+1.440.9)0.125=4.52kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 350mm； 内楞的最大弯距: M=0.0964.52275.002= 2.62105Nmm； 最大支座力:R=1.254.5180.125=0.7080、6 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.62105/5.08103 = 51.655 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 51.655 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=4.52 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 1.22105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.5214.525004/(10020681、0001.22105) = 0.059 mm；内楞的最大容许挠度值: v = 500/400=1.25mm；内楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 内楞的最大容许挠度值 v=1.25mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.706kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)82、； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大的弯矩为M=0.7060.25/2=0.088 kNm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.82104/1.02104 = 8.685 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =8.685N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=8.294kN； l-计算跨度：l=250mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的83、最大挠度计算值: =118294.400250.003/(48206000.000243800.000)=0.591mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.591 mm外楞的最大容许挠度值: v = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.591mm 小于 外楞的最大容许挠度值 v=0.625mm，满足要求！（五）穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积84、: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.228.8+1.44)0.250.35 =3.514 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.514kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！计算书3 地下室板模板支架计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高4.05米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽6m5m，厚0.2m。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应85、的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、浙江省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）。以下简称规程。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为4.05m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。 86、模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.2m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度87、验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.2241 =4.8kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.21.11 =0.22kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+4.8+0.22)1.35=7.88、182kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.087.1820.22+0.14.20.22=0.04kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.17.1820.22-0.1174.20.22= -0.048kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.048kNm；（2）底模抗弯强度89、验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.048106 /(5.40104)=0.896N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.896N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.67.1820.2+0.6174.20.2=1.38kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31380.12/(2100018)=0.115N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.115N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性90、模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.036mm；底模面板的挠度计算值 =0.036mm小于挠度设计值v =Min(200/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.2240.2=0.96kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.21.10.2=0.044kN/m；施工人员91、及设备活荷载标准值：x4=10.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+0.96+0.044)1.35=1.436kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.2+0.4)1.4=0.84kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.4360.92-0.1170.840.92=-0.196kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面92、抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.196106/(6.4104)=3.062N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =3.062N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.4360.9+0.6170.840.9=1.242kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.388N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.388N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N93、/mm2；方木惯性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.191 mm；底模方木的挠度计算值 =0.191mm 小于 挠度设计值v =Min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自94、重：0.036kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.4360.9+1.20.840.9=2.329kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 11.622 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.954106/4.79103=199.193 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 2.126 m95、m ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =199.193 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =2.126小于最大允许挠度 v=min(900/150,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 NRc N=11.622kN；双扣件抗滑移力N=11.622kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，96、支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据节，此值为F1=11.622kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.154.05=0.607kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=11.622+0.6071.35=12.442kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分97、项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.57102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.2=1.9m；l0=kh=1.1671.4271.5=2.498m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.427； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.98、167；故l0取2.498m；=l0/i=2.498103 /15.9=158；查规程附录C得 = 0.281； KH=1/1+0.005(4.05-4)=1； =1.05N/(AKH)=1.0512.442103 /(0.2814.571021)=101.757N/mm2；立杆的受压强度计算值 =101.757N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut12.442kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7z99、sWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0640.91.52/10=0.015kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0512.442103/(0.2814.571021)+0.01100、5106 /(4.79103)=104.958N/mm2；立杆的受压强度计算值 =104.958N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（六）立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 7001=700 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 700 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0512.442/0.04=326.601 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.064 kN；101、基础底面面积 ：A = 0.04 m2 。p=326.601kPa fg=700 kPa 。地基承载力满足要求！计算书4 地下室柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):55102、0.00；柱截面高度H(mm):550.00；柱模板的总计算高度:H = 4.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):8103、0.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，104、输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 57.246 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件105、中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 163 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =163.0mm； q-106、作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.956163163= 7.69104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 4501107、8.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.69104 / 2.43104 = 3.166N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.166N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =163.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822k108、N/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.956163.0 = 2831.853N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2831.853N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm109、2；面板截面受剪应力计算值: =32831.853/(245018.0)=0.524N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.524N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =163.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截110、面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 163 / 250 = 0.652 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.76163.04/(1009500.02.19105) = 0.059 mm；面板的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.652mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，111、高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.160.90=10.078kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.160.90=0.411kN/m； q = (10.078+0.411)/2=5.244 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.24112、4450.0450.0= 1.06105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.06105/6.40104 = 1.659N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.659N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450113、.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.160.90=10.078kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.160.90=0.411kN/m； q = (10.078+0.411)/2=5.244 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.244450.0 = 1415.927N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1415.927N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm114、 ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31415.927/(260.080.0)=0.442N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.442N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.16 = 9.33 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/115、mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.33450.04/(1009500.02.56106) = 0.107 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附116、计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.163 0.45/2 = 2.36 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.540 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.881 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 2.097 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.88 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 165117、.17 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =165.17N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 2.097 mm；柱箍最大容许挠度: = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大挠度 =2.097mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢118、柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.163 0.45/2 = 2.36 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.540 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.881 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 2.097 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.88 kN.119、m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 165.171 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =165.171N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 2.097 mm；柱箍最大容许挠度: V = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大挠度 V =2.097mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！计算书5 地下室墙模板计算书墙模板的计算参照建筑120、施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙121、螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):95122、00.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公123、式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N124、mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.134=24.782 kN/m；面板的最大弯距：M =0.124.782250.0250.0= 1.55105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； 125、W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.55105 / 2.43104 = 6.374N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.374N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计126、值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.134=24.782 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.782250.0 = 3717.341N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3717.341N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 127、N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33717.341/(245018.0)=0.688N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.688N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.45 = 21.9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =128、 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.92504/(10095002.19105) = 0.279 mm；面板的最大挠度计算值: =0.279mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗129、弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.250.90=13.138kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(13.138+0.630)/1=13.768 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.113.768450.0450.0= 2.79105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M 130、-内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.79105/6.40104 = 4.356 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4.356 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 131、新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.250.90=13.138kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(13.138+0.630)/1=13.768 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.613.768450.0 = 3717.341N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 3717.341N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80132、.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =33717.341/(260.080.0)=1.162N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.162N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.25/1=12.16 kN/m；133、 l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.16/14504/(10095002.56106) = 0.139 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.139mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞134、截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.42)0.250.45/2=3.1kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753097.78500.00= 2.71105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 2.71105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值135、(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.71105/5.08103 = 53.358 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =53.358N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.42)0.250.45/2=3.098kN； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； -外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力： = 0.653097.784 = 1.01103N；外楞截136、面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.01103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.01103/(280.0100.0)=0.189N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.189N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值137、 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.250.45/22.74 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.47100/25003/(1002060001.22105) = 0.156mm；外楞的最大容许138、挠度值: = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.156mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.50.45 = 10.948 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.94139、8kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！计算书6 商铺高大梁模板支架及侧模计算书一、参数信息本算例中，取KZL3作为计算对象。梁的截尺寸为650 mm1400 mm，支撑长度为4.5 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):150；立杆纵距la(m):0.6；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁支撑架搭设高度H(m):6.2；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑140、采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.25钢管，钢管的截面积为A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面惯性矩为I=1.15105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为141、0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为杭州市，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.355。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =650.0020.0020.00/6 =4.33104mm3；I =650.0020.0020.0020.142、00/12 =4.33105mm4；模板自重标准值：x10.300.650.20kN/m；新浇混凝土自重标准值：x21.4024.000.6521.84kN/m；梁钢筋自重标准值：x31.401.500.651.36kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.650.65kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.651.30kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.20+21.84+1.36)+1.4(0.65+1.30)=34.32143、kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.20+21.84+1.36+0.65+1.30=25.35kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.134.320.200.20=0.137kNm；最大支座反力R=1.1ql7.550 kN； =1.37105/4.33104=3.168N/mm2；面板计算应力 =3.17 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=4.118 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =34144、.1181000/(265020)=0.475N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.48小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.350200.004/(1006000.004.33105)=0.106mm；面板的最大挠度计算值 =0.11mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(200.145、00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=7.55/0.6511.616kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的多跨连续梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的146、边支座力N1=N2=0.542 kN，中间支座的最大支座力N=3.233 kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.087 kNm，最大剪力为Q=3.233 kN，最大变形为 =0.027mm。最大受弯应力 = M / W = 8.73104/6.40104 = 1.364 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 1.364 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 33.23103/(260.0080.00) = 1.010 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的147、受剪应力计算值 = 1.010 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =0.027 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.027 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(900.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.542 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算148、剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.087 kNm ；最大变形 max = 0.094 mm ；最大支座力 Rmax = 1.772 kN ；最大应力 = 0.087106 /(4.79103 )=18.125 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 18.125 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.094mm小于最大允许挠度v=min(600/150,10)mm,满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.233149、 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.517 kNm ；最大变形 max = 0.561 mm ；最大支座力 Rmax = 10.561 kN ；最大应力 = 0.517106 /(4.79103 )=108.025 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 108.025 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =0.561mm小于最大允许挠度 v =min(600/150,10150、) mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.561 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下151、部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =10.561 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.156.201.26kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.00/2+(0.90-0.65)/2)0.60(0.30+24.000.15)=1.974 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =10.561+1.256+1.974=13.791 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的152、截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.20=1.900m； l0 = kh=1.1671.4581.500=2.552m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.458； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；故l0取2.552m； = l0/i = 2552.229 / 15.9153、 = 161 ；查规程附录C得 = 0.271；KH=1/1+0.005(6.20-4) = 0.989； =1.05N/(AKH)=1.0513.791103/( 0.271457.0000.989)= 118.206 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 118.206 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut13.791kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsW154、o= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0830.61.52/10 = 0.013 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.0513.791103/( 0.27155、1457.0000.99)+13293.868/4790.000= 120.981 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 120.981 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。八、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.501031.40103=6.30106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.156、70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.856.3010610-60.2330.6/4.51000=166.433N。H-模板支架计算高度。H=6.200 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.600 m。La-梁计算长度（m），La=4.500 m。综合以上参数，计算得N1=3166.4336200.000/(1+1)900.000)=1719.812N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当157、考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 13790.588 + 1719.812) / (0.271 457.000 0.989)=132.245N/mm2。 = 132.245 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1700.5=85 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0513.791/0158、.25=57.92 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.791 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p =57.92kPa fg=85 kPa 。地基承载力满足要求！十、梁侧模板支架计算梁侧模板的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、建筑施工手册（第四版）等规范编制。梁段:KZL3。 一、参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度 B(m):0.65；梁截面高度 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):150.00；采用的钢管159、类型为483.25；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为圆钢管483.5；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；二、梁侧模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m160、3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 45.611 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度161、。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1251.51.5/6=46.88cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.2528.80.9=38.88kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.2540.9=6.3kN/m；q 162、= q1+q2 = 38.880+6.300 = 45.180 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 90mm；面板的最大弯距 M= 0.12536.144902 = 3.66104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.66104 / 4.69104=0.781N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.781N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=36.14N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 90mm； E-面板材质的弹性模量: 163、E = 9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大挠度计算值: = 536.14904/(38490002.81105) = 0.012 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =90/250 = 0.36mm；面板的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 面板的最大容许挠度值 v=0.36mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗164、矩 W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.228.80.9+1.440.9)0.09=3.25kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 350mm； 内楞的最大弯距: M=0.0963.25275.002= 2.62105Nmm； 最大支座力:R=1.253.2530.09=0.36165、6 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.62105/5.08103 = 51.655 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 51.655 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=3.25 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 206000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 1.22105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.5213.255004/(100206166、0001.22105) = 0.042 mm；内楞的最大容许挠度值: v = 500/400=1.25mm；内楞的最大挠度计算值 =0.042mm 小于 内楞的最大容许挠度值 v=1.25mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.366kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)167、； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大的弯矩为M=0.3660.18/2=0.033 kNm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.29104/1.02104 = 3.242 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =3.242N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=14.515kN； l-计算跨度：l=180mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞168、的最大挠度计算值: =1114515.200180.003/(48206000.000243800.000)=0.386mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.386 mm外楞的最大容许挠度值: v = 180/400=0.45mm；外楞的最大挠度计算值 =0.386mm 小于 外楞的最大容许挠度值 v=0.45mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积:169、 A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.228.8+1.44)0.180.35 =2.53 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.53kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！计算书7 商铺普通梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，取KZL1作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm800 mm，支撑长度为4.5 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):150；立杆纵距la(m):0.9；170、立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1；梁支撑架搭设高度H(m):6.2；梁两侧立杆间距lb(m):0.9；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.25钢管，钢管的截面积为A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面惯性矩为I=1.15105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强171、度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为杭州市，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.355。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板172、底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =400.0020.0020.00/6 =2.67104mm3；I =400.0020.0020.0020.00/12 =2.67105mm4；模板自重标准值：x10.300.400.12kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.8024.000.407.68kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.801.500.400.48kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.400.40kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.400.80kN/m。以上1、2、3项为恒173、载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.12+7.68+0.48)+1.4(0.40+0.80)=12.86kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.12+7.68+0.48+0.40+0.80=9.48kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.112.860.200.20=0.051kNm；最大支座反力R=1.1ql2.829 kN； =5.14104/2.67104=1.174、929N/mm2；面板计算应力 =1.93 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.543 kN,抗剪强度按照下面的公式计算： =31.5431000/(240020)=0.289N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.29小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm175、；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.480200.004/(1006000.002.67105)=0.064mm；面板的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(200.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=2.83/0.407.072kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简176、支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=1.414 kN，中间支座的最大支座力N=1.414 kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.495 kNm，最大剪力为Q=1.414 kN，最大变形为 =1.276mm。最大受弯应力 = M / W = 4.95105/6.40104 = 7.735 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 7.735 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.177、000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.41103/(260.0080.00) = 0.442 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值 = 0.442 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =1.276 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 1.276 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(900.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木178、的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.414 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.577 kNm ；最大变形 max = 1.364 mm ；最大支座力 Rmax = 7.033 kN ；最大应力 = 0.577106 /(4.79103 )=120.545 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 120.545 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/179、mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =1.364mm小于最大允许挠度v=min(900/150,10)mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.033 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包180、括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =7.033 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.156.201.26kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.00/2+(0.90-0.40)/2)0.90(0.30+24.000.15)=3.554 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =7.033+1.256+3181、.554=11.842 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.20=1.900m； l0 = kh=1.1671.4991.500=2.624m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.499； k - 计算长度附加系数，182、取值为：1.167 ；故l0取2.624m； = l0/i = 2624 / 15.9 = 165 ；查规程附录C得 = 0.259；KH=1/1+0.005(6.20-4) = 0.989； =1.05N/(AKH)=1.0511.842103/( 0.259457.0000.989)= 106.210 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 106.210 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut11.183、842kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0830.91.52/10 = 0.02 kNm；2184、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.0511.842103/( 0.259457.0000.99)+19940.802/4790.000= 110.373 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 110.373 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。八、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.501038.00102=3.60106mm2；w185、k -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.853.6010610-60.2330.9/4.51000=142.657N。H-模板支架计算高度。H=6.200 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.900 m。la -梁底立杆纵距（m），la=0.900 m。La-梁计算长度（m），La=4.500 m。综合以上参数，计算得N1=3142.6576200.000/(0+1)900.000)=186、2948.249N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 11842.440 + 2948.249) / (0.259 457.000 0.989)=131.393N/mm2。 = 131.393 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1700.5=85 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 187、0.5 ；立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0511.842/0.25=49.738 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.842 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p =49.738kPa fg=85 kPa 。地基承载力满足要求！计算书8 商铺板模板支架计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高6.2米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽6m5m，厚0.15m。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计188、算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、浙江省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）。以下简称规程。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为6.2m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的189、方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.2m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按190、三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15241 =3.6kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.151.11 =0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+3.6+0.165)1.35=5.4191、88kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.085.4880.22+0.14.20.22=0.034kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.4880.22-0.1174.20.22= -0.042kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.042kNm；（2）底模抗弯强度192、验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.042106 /(5.40104)=0.771N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.771N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.4880.2+0.6174.20.2=1.177kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31176.81/(2100018)=0.098N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.098N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹193、性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.031mm；底模面板的挠度计算值 =0.031mm小于挠度设计值v =Min(200/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15240.2=0.72kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.151.10.2=0.033kN/m；施194、工人员及设备活荷载标准值：x4=10.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+0.72+0.033)1.35=1.098kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.2+0.4)1.4=0.84kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.0980.92-0.1170.840.92=-0.169kNm；（2）方木抗弯强度验算方195、木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.169106/(6.4104)=2.633N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.633N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.0980.9+0.6170.840.9=1.059kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.331N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.331N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=900196、0 N/mm2；方木惯性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.153 mm；底模方木的挠度计算值 =0.153mm 小于 挠度设计值v =Min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算197、材料自重：0.036kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.0980.9+1.20.840.9=1.994kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 9.954 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.817106/4.79103=170.603 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.821198、 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =170.603 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.821小于最大允许挠度 v=min(900/150,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 NRc N=9.954kN；双扣件抗滑移力N=9.954kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，199、支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据节，此值为F1=9.954kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.156.2=0.93kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=9.954+0.931.35=11.209kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F200、1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.57102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.2=1.9m；l0=kh=1.1671.4271.5=2.498m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.427； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故201、l0取2.498m；=l0/i=2.498103 /15.9=158；查规程附录C得 = 0.281； KH=1/1+0.005(6.2-4)=0.989； =1.05N/(AKH)=1.0511.209103 /(0.2814.571020.989)=92.66N/mm2；立杆的受压强度计算值 =92.66N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut11.209kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsW202、o=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0640.91.52/10=0.015kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0511.209103/(0.2814.571020.989)+0.203、015106 /(4.79103)=95.862N/mm2；立杆的受压强度计算值 =95.862N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。（六）立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1700.5=85 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.0511.209/0.25=47.079 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.77 kN204、；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=47.079kPa fg=85 kPa 。地基承载力满足要求！计算书9 标准层梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，计算对象梁的截尺寸为240 mm600 mm，支撑长度为4.5 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):120；立杆纵距la(m):1.2；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2；立杆步距h(m):1.8；板底承重立杆横向间距或排距l(m):1.2；梁支撑架搭设高度H(m):2.8；梁两侧立杆间距lb(m):1.2；（二）材料参数面板类型205、为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过单扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.25钢管，钢管的截面积为A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面惯性矩为I=1.15105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.3 N/mm2,弹性模量为E12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数206、梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3所处城市为杭州市，基本风压为W00.45kN/m2；风荷载高度变化系数为z0.74，风荷载体型系数为s0.355。二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =240.0020.0020.00/6 =1.60104mm3；I =240.0020.207、0020.0020.00/12 =1.60105mm4；模板自重标准值：x10.300.240.07kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.6024.000.243.46kN/m；梁钢筋自重标准值：x30.601.500.240.22kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41.000.240.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x52.000.240.48kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35(x1+x2+x3)+1.4(x4+x5)=1.35(0.07+3.46+0.22)+1.4(0.24+0.4208、8)=6.06kN/m；荷载标准值为：qk =x1+x2+x3+x4+x5=0.07+3.46+0.22+0.24+0.48=4.46kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:M=0.1qlc2Mmax =0.16.060.200.20=0.024kNm；最大支座反力R=1.1ql1.334 kN； =2.42104/1.60104=1.516N/mm2；面板计算应力 =1.52 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=0.727 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：209、 =30.7271000/(224020)=0.227N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.23小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: 其中，l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.464200.004/(1006000.001.60105)=0.050mm；面板的最大挠度计算值 =0.05mm 小于 面板的最大允许挠度值 v = min(2210、00.00 / 150,10)mm，满足要求！三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载计算q=1.33/0.245.557kN/m。梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。2、强度及刚度验算最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)梁底横向支撑小楞的211、边支座力N1=N2=0.667 kN，中间支座的最大支座力N=0.667 kN；梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.360 kNm，最大剪力为Q=0.667 kN，最大变形为 =1.533mm。最大受弯应力 = M / W = 3.60105/6.40104 = 5.627 N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值 = 5.627 N/mm2 小于 支撑小楞的抗弯强度设计值 fm =13.000 N/mm2,满足要求!支撑小楞的受剪应力值计算： = 36.67102/(260.0080.00) = 0.208 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv = 1.300 N/mm2；支撑小楞的212、受剪应力计算值 = 0.208 N/mm2 小于 支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30 N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度： =1.533 mm；支撑小楞的最大挠度计算值 = 1.533 mm 小于 支撑小楞的最大允许挠度 v=min(1200.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.667 kN。 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计213、算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.467 kNm ；最大变形 max = 1.972 mm ；最大支座力 Rmax = 4.39 kN ；最大应力 = 0.467106 /(4.79103 )=97.462 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 = 97.462 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度 =1.972mm小于最大允许挠度v=min(1200/150,10)mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):214、 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.39 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =4.39 kN ；除此之外，根据215、规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350.152.800.57kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(1.20/2+(1.20-0.24)/2)1.20(0.30+24.000.12)=5.564 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =4.39+0.567+5.564=10.521 kN；2、立杆稳定性验算 - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规216、程 采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0 = h+2a=1.80+20.20=2.200m； l0 = kh=1.1631.5391.800=3.222m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； - 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1.539； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；故l0取3.222m； = l0/i = 3221.743 / 15.9 = 203 ；查规程附录C得 = 0.175；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0510.521103/( 0.1217、75457.0001.000)= 138.131 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 138.131 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。七、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut10.521kN；风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.450.740.355 = 0.083 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w218、0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0831.21.82/10 = 0.038 kNm；2、立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)=1.0510.521103/( 0.175457.0001.00)+38286.339/4790.000= 146.124 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 146.124 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设219、计值 f=205.000 N/mm2 ，满足要求。八、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为： 其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=4.501036.00102=2.70106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.852.7010610-60.2331.2/4.51000=142.657N220、。H-模板支架计算高度。H=2.800 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb1.200 m。la -梁底立杆纵距（m），la=1.200 m。La-梁计算长度（m），La=4.500 m。综合以上参数，计算得N1=3142.6572800.000/(0+1)1200.000)=998.600N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： 计算得： =(1.05 10520.949 + 998.600) / (0.175 457.000 1.000)=150.617N/mm221、2。 = 150.617 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整体侧向力满足要求。计算书10 标准层板模板支架计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高2.8米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽4m4m，厚0.12m。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。2、浙江省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006222、）。以下简称规程。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为2.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.2m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，223、不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重224、标准值：x20.12241 =2.88kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.121.11 =0.132kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.88+0.132)1.2=3.974kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1ma225、x = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.9740.22+0.14.20.22=0.03kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.9740.22-0.1174.20.22= -0.036kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.036kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.036106 /(5.40104)=0.658N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.658N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15226、N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.9740.2+0.6174.20.2=0.995kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3995.208/(2100018)=0.083N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.083N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形227、按照下面的公式计算： =0.029mm；底模面板的挠度计算值 =0.029mm小于挠度设计值v =Min(200/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12240.2=0.576kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.121.10.2=0.026kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模228、的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.06+0.576+0.026)1.2=0.795kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.2+0.4)1.4=0.84kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.10.79512-0.1170.8412=-0.178kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； =0.178106/(6.4104)=2.778N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.778N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/229、mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.60.7951+0.6170.841=0.995kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.311N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.311N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x230、1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.2 mm；底模方木的挠度计算值 =0.2mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.036kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.10.7951+1.20.841=1.882kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载231、分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 10.359 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.908106/4.79103=189.488 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 2.525 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =189.488 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =2.525小于最大允许挠度232、 v=min(1000/150,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 NRc N=10.359kN；双扣件抗滑移力N=10.359kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板233、所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据节，此值为F1=10.359kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.152.8=0.42kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=10.359+0.421.35=10.926kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.57102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程234、采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.8+20.2=2.2m；l0=kh=1.1631.3681.8=2.864m；式中：h-支架立杆的步距，取1.8m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.368； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.163；故l0取2.864m；=l0/i=2.864103 /15.9=181；查规程附录C得 = 0.218；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0510.926103 /(0.2184.571021)=115.159N/mm235、2；立杆的受压强度计算值 =115.159N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut10.926kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.06411.82/10=0.025kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0510.926103/(0.2184.571021)+0.025106 /(4.79103)=120.281N/mm2；立杆的受压强度计算值 =120.281N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。