1、占地78425住宅、商业、酒店高支模专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况41、项目基本情况42、高支模的概况信息4第二章 编制依据4第三章施工准备及资源计划53.1 施工准备53.1.1 模板安装前的技术准备53.2 材料设备及劳动力配置计划63.2.1 材料的选择63.2.2 材料的配置计划63.2.3 劳动力配置计划73.2.4 测量仪器的配置计划73.3 施工进度计划7第四章 模板的设计和安装84.1 支撑体系的处理措施84.2 模板支撑系统的设计84.2.1 各种梁截面2、梁底支撑体系的设计84.2.2 梁侧模加固的设计124.2.2 梁底模加固的设计124.2.3 板模板支撑体系的设计124.2.4 墙模板的设计134.3 模板的制作和安装134.3.1 模板制作144.3.2 顶板施工144.3.3 梁模板施工144.3.4 剪力墙、柱模板施工144.4 支撑体系搭设的构造要求144.4.1 立杆底座144.4.2 可调顶托154.4.3 扫地杆154.4.4 剪刀撑15第五章模板的拆除175.1 强度要求175.2 拆模申请175.3 安全防护175.4 技术要求17第六章安全、质量管理措施186.1 安全管理体系186.1.1 安全管理组织机构186.13、.2 安全责任制度和安全管理职责196.2 施工安全技术措施216.2.1 高大模板安全施工管理要求216.2.2 施工过程中动态检查的内容226.2.3 模板安装和拆除的安全技术措施226.3 高支模的质量管理措施246.3.1 模板允许偏差246.3.2 质量通病的防治256.3.3 高大模板的检查验收276.3.4 支架检查过程中的要点286.4 施工监测措施28成员：陶伟焰、张乐、张安明、孙万昌、阚欢等28三、监测29第七章混凝土的浇筑297.1 混凝土浇筑的安全控制307.2 混凝土浇筑的施工措施306、混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。31第八章 高大模板的安全应急预案318.4、1 概况31（2）项目经理对应急救援工作全面负责。318.2 生产安全事故应急救援组织机构31（3）相关联系方式：318.4 应急响应327、应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：338.5 针对性措施和应急措施338.5.1 坍塌事故的预防与应急338.5.2 高处坠落事故预防与应急348.5.3 触电事故的预防与应急368.5.4 物体打击的预防与应急36一、梁截面400x1000计算书37二、梁截面400x1200计算书48三、梁截面400x1400计算书60四、梁截面400x1800计算书72五、梁截面400x2000计算书84六、梁截面600x2000计算书96七、梁截面600x25、200计算书108八、梁截面600x2400计算书119九、梁截面600x2500计算书131十、梁截面600x2600计算书143十一、梁截面700x2400计算书154八、梁和楼板模板高支撑架的设计构造和施工要求166第一章 工程概况1、项目基本情况 xx广场位于xx市，原xx市东大市场内，总占地面积为78425，总建筑面积为386012.61，其中住宅面积为16058.49，商业约为11万，酒店36409。2、高支模的概况信息xx广场高支模主要部位在酒店负一层（层高5.4m),酒店一层（层高5.5m),酒店一、二层（层高10.4m),酒店六层游泳池（层高9.8m)。 一层的高支模最大高度6、为7.68米，标高为5.550米，梁截面为4001000、4001200、4001400、4001800、4002000、6002000、6002200、6002400、6002500、6002600、7002400、9002200。板厚180、120、100、90等；为保证工程质量和安全，特编制此方案，根据有关规定必须对本工程的高支模进行验算，设计和验算按最不利因素进行，搭设高度和楼板厚度取最大值，验算内容包括立杆承载力、模板侧压力、脚手架整体稳定性，木方挠度、抗剪等。支撑体系采用组合式钢管脚手架（快拆架）与钢管脚手架相结合，梁下立杆连续设置剪刀撑。第二章 编制依据1、当地的规定规范要求；27、工程招标文件、施工图纸、图纸会审及设计变更的等；3、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；5、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011；6、混凝土结构设计规范GB50010-2011；7、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；9、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；10、建筑结构荷载规范GB50009；10、木结构设计规范GB50005-2003；11、建筑工程施工工艺标准（中国建筑工程总公司编制）；12、施工组织设计；13、建质【8、2009】87 号文；14、建质【2009】254 号文；15、建质【2011】111 号文；第三章施工准备及资源计划3.1 施工准备3.1.1 模板安装前的技术准备1、图纸的审核项目部技术部门及施工部门首先针对设计图纸的要求进行核对，确保结构设计和建筑设计无冲突，尺寸标注无误，技术人员、施工员和施工班组能充分领会设计意图。2、方案的制定和安全技术交底项目部技术部门应编制高大模板工程施工专项方案，在方案的编制前，组织项目部安全部门、生产部门、质量部门的技术人员认真学习建筑模板施工安全技术规范（ JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构9、工程施工规范（GB506666-2011）和建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）。项目部的管理人员结合多年来积累的施工经验，提出合理化建议，对于所引用的规范中有要求不一致的方面，按更严格规范条文的执行，编制切实可行的施工专项方案。高大模板施工专项方案应按照建质200987 号文的相关要求审批，现场施工严格按审批论证后的方案执行，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。3.2 材料设备及劳动10、力配置计划3.2.1 材料的选择确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（ GB/T700）中Q235-A 级钢的规定。钢管型号选用483.0 的钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧11、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。模板选用183091518mm 九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88 中的规定。木方选用经过刨制并且质量较好的50100mm 木枋，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 的规定。3.2.2 材料的配置计划表3.1 材料配置计划序号材料名称单位型号用量1钢管T483.012082模板M218309151821063木方M350x10015812、04扣件万个133.2.3 劳动力配置计划根据劳动力需要量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。项目部配置各类专业的管理人员，对高支模的整个过程进行技术、安全、质量的管理。表3.2 劳动力投入计划工种木工钢筋工砼工塔吊工人数8060304表3.3 管理人员配置计划职务施工员技术员安全员质量员测量员人数211113.2.4 测量13、仪器的配置计划表3.4 测量及通讯设备配置计划序号名称单位数量用途1全站仪台1打点、放线2铅垂仪台1垂直投点3水准仪台4水平打点放线4水准标尺台10控制水平5钢卷尺把5量距离6吊锤个3垂直控制7对讲机台4信息沟通3.3 施工进度计划按各个单体的施工进度确定高支模的的进度，高支模的支撑架搭设、浇筑墙柱、浇筑梁板时间必须满足总进度计划的需求，详见施工总进度计划。第四章 模板的设计和安装4.1 支撑体系的处理措施竖向模板和支架立柱支承部分安装在基础上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。回填土分层夯实，每层回填的厚度不超过400mm，用机械碾压密实，再铺级配碎石150mm 厚，浇14、筑150mm 厚的C15 素混凝土垫层，并采取防水、排水措施，地基承载力为140Kpa,并加强管理，落实到位。4.2 模板支撑系统的设计4.2.1 各种梁截面梁底支撑体系的设计本方案主要将梁的支撑形式按照梁跨度方向的立杆间距分为两大类，一类是沿梁跨方向的间距为1000mm，与板底的立杆间距相同，另一类是沿梁跨方向的间距为500mm，为板底立杆间距的一半。各梁截面梁底的具体支撑形式如表4.1所示：表4.1 各梁截面梁底的支撑形式梁底采用50100mm的木方，间距250mm，托梁采用483.0mm双钢管，梁底承重立杆和板底采用顶托支撑。水平杆步距1500mm，最顶部一道水平杆距离板底或梁底不大于415、00mm，立杆布置间距平面图、剖面图如下：梁宽300mm梁高1000mm 梁宽300mm梁高2000mm梁宽300mm梁高2500mm梁宽400mm梁高1500mm 梁宽500mm梁高1500mm 梁宽550mm梁高1000mm 4.2.2 梁侧模加固的设计模板面板采用普通胶合板，内龙骨间距350mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0 mm。对拉螺栓采用直径12mm，布置道数按梁高确定，从梁底上200mm为第一道，再往上每间隔小于等于500mm加一道，沿梁跨度方向间距500mm一排，详见表4.1剖面图。4.2.2 梁底模加固的设计梁底模板面板采用普通胶合板，梁底支撑16、小楞平行于梁跨度方向布设，采用50100mm木方，梁底支撑大楞采用双钢管48mm3.0 mm，用顶托支撑，梁底沿梁跨度方向，按梁两边立杆间距增设承重立杆，承重立杆和梁底支撑小楞布设根数详见表4.1剖面图。4.2.3 板模板支撑体系的设计所有高支模板底第一层龙骨50100mm 单木枋300mm，第二层龙骨采用483.0mm 双钢管，用顶托支撑，立杆间距10001000mm，水平杆间距1500mm，距支撑面向上200mm 设置纵横向扫地杆，立杆下设置垫板，如图4.4、4.5 所示：图4.5 板模板支撑体系的平面图4.2.4 墙模板的设计剪力墙模板采用木胶板，竖向次楞采用50100 方木间距250m17、m，水平主楞采用483.0mm 的双钢管，采用M12 高强对拉螺栓拉接固定，纵横间距500mm，第一道水平主楞距地200mm，梅花型布置,如图4.6 所示：图4.6 墙模板安装图4.3 模板的制作和安装4.3.1 模板制作1、木枋选材应统一规格尺寸，木枋宽、窄面均应刨平直，且宽面与窄面成直角。2、梁板模、墙模、柱模按图纸尺寸、并结合现场实际情况下料。施工要求 4.3.2 顶板施工（1）顶板施工中应严格按前述施工数据进行满堂架、小楞、模板的施工。（2）施工中应注意楼板厚度及板面标高，特别是卫生间和阳台应注意板面降板高度。4.3.3 梁模板施工（1）梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线18、校正，底模应水平，然后安装侧模，侧模与底模成直角。（2）按规定跨度4m 时，模板应起拱，起拱高度应为全跨长度的1/10003/1000，且不超过3cm。（3）梁的支撑架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。4.3.4 剪力墙、柱模板施工（1）为保证柱子的垂直度正确，柱子模板支撑必须与支撑承重架相连，防止砼浇筑时荷载影响造成位移。（2）剪力墙的上部板的局部位置采用铁丝和花蓝螺丝进行调节，使其上口平直，确保墙体模板在施工中达到横平竖直。4.4 支撑体系搭设的构造要求4.4.1 立杆底座每根立柱底部应加设木垫块，垫板厚度不得小于50mm，立杆立在木垫块的中心。4.4.219、 可调顶托顶部应设可调支托，U 型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。4.4.3 扫地杆在立柱底距地面200mm 高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。4.4.4 剪刀撑在梁底采用“八”字支撑，支撑下部最好在梁柱交叉点，满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m 左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，并在有水平剪刀撑的部20、位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，水平剪刀撑的按间隔6M设置一道， 梁底沿梁纵向至少有一排竖向剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。如图4.7 所示： 图4.7 剪刀撑的平面布置图第五章模板的拆除5.1 强度要求模板的拆除必须在混凝土的达到一定的强度后方可拆除，各种结构类型的拆模强度如表5.1 所示：5.2 拆模申请拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。5.3 安全防护高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和21、切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。5.4 技术要求工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙22、洞上做好安全护栏，或将洞盖严。拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明。模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。第六章安全、质量管理措施6.1 安全管理体系6.1.1 安全管理组织机构项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全管理小组，救援领导小组成员必须保持手机24 小时畅通。安全管理领导小组组成成员如表6.1 所示：表6.1 安全管理领导小组成员成员职务联系电话备 注组长副组长副组长成员成员成员 成员 6.1.2 安全责任制度和安全管理职责一、安全生产责任制度建立以安全生产责任制为核心的各项安全管理制度。主23、要包括各级各类人员的安全生产责任制、安全生产目标管理制度、安全检查制度、安全教育制度、安全技术措施计划制度、安全交底制度、特种作业人员管理制度、安全验收制度、班组安全活动制度、事故报告与调查处理制度、安全奖罚制度等。安全生产责任目标层层分解，落实到人。1、安全生产教育和培训制度为了高大模板工程的安全顺利施工，新老职工和新岗位职工必须接受及时和全面的安全教育，提高职工的安全意识，特制定如下安全教育制度：1)、凡新老职工进入本工程项目参加现场施工的人员，必须经过三级教育（公司、项目部和班组），未经过安全教育的工人一律禁止上岗作业；新工人进场必须接受不小于50 小时的安全知识等教育，并经书面考试合格24、后方可施工。2)、工人上岗前必须经过安全技术交底，了解和熟练掌握本工种的操作技能，未经过安全技术交底的工人禁止上岗作业；3)、班组必须在每天早上开工前或晚上收工后组织本班工人进行安全作业注意事项，总结昨天或今天的安全情况，并征求工人意见和合理化建议，更完善地做好安全工作；4)、专业施工员必须每周召集班组组织全班人员进行本周安全总结和下周提出要求，集思广益，征求工人的合理意见和方法，做到每周有总结，有要求，有记录，有表扬，有批评，有奖罚；5)、项目部对班组定期和不定期的安全教育检查，发现有违反本规定，没有及时组织教育工作的行为，每次对班组长罚款100 元。6）定期组织员工学习国家有关法规、规范和25、上级有关规定、文件；重点进行安全生产思想教育、安全知识教育、安全技术教育、事故教育和法制教育。7）经常进行安全生产教育，特别是加强高空、雨季、夜间和季节性施工及临时用电的安全教育，使职工正确认识生产与安全的关系。2、安全生产奖惩制度1)对在安全生产中作出显著成绩的班组和个人给予奖励和表彰；对落后的班组和个人应予处罚和教育，对事故责任者根据有关规定作出相应的处罚或追究相应的责任。2)由项目安全主管制定安全生产考核和策划办法，并由项目经理发布实施。3)对每次的安全检查进行评分，对于得分少于75 分项目的责任者进行一定的经济处罚，对得分高于85 分项目的责任者进行一定的经济奖励。4)定期开展安全知识26、竞赛，对成绩突出者进行一定的奖励。5)对检查中提出的问题没有按时整改或整改不彻底的责任者，进行相应的经济处罚。3、安全生产检查与验收制度1）、安全检查：定期检查：项目部每周检查一次，且各种节假日前均要进行一次检查，节后要复查，检查时要求由项目经理主持，安全主管主要负责，技术、工程、机械、后勤、保卫和班组长等各部门均要配合参加并落实整改责任。临时性检查：包括施工高峰期、机构和人员有重大变动、节假日前后、工伤和事故之后、上级临时安排的检查。检查时生产经理主持，安全主管负责，各主管工长、班组长均要参加并落实相关整改责任。验收性检查：包括外脚手架使用前的验收，检查时由技术总工和安全主管负责，各主管工长27、安装单位、机械、电工均要参加并落实相关整改责任。专业性检查：包括各专项施工方案等，在施工前由技术总工主持，木工工长、钢筋工长、模板班组长、钢筋班组长均要参加并严格按经批准后的专项方案要求施工。对检查出的问题要开出整改通知单，限期整改，进行复检，对存在重大安全隐患的部位要责令停工整改，各相关责任人分别落实相应的责任，项目经理落实领导责任，项目副经理落实具体的实施领导责任，技术总工落实技术责任，安全员落实监督责任，主管工长和班组长落实各主管和承包范围内的整改责任。2）、安全验收：本工程坚持“验收合格才能使用”的原则进行施工安全验收，所有验收都必须进行记录并办理书面确认手续，否则无效。4、安全生产28、岗位认证制度安全员和特种作业人员必须持证上岗；特殊工种的操作人员要做到有安全操作证才能上岗工作，这主要指塔吊司机、司索、架子工、电焊工、电工等特殊工种。5、安全事故处理制度现场发生的安全事故，都要本着“四不放过”的原则进行处理，查明原因，教育大家，并落实整改措施。大、重大事故必须及时向上级部门及有关部门汇报，积极配合和接受有关部门的调查和处理。6、坚持安全交底制度技术部在编制施工方案、技术措施时，必须编制详细的、有针对性的安全措施，并向操作人员进行书面交底，双方签字认可。高大模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取29、应急措施，排除险情后，方可继续施工。6.2 施工安全技术措施6.2.1 高大模板安全施工管理要求1、从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2、排架的搭设必须由持证架子工搭设。3、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4、安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。5、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。6、模板工程应严格按施工方案设计与安全技术措施规定施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全30、技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。所有的交底必须落实签字手续。6.2.2 施工过程中动态检查的内容1、底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合方案中的要求。2、立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。3、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。4、安全网和各种安全设施应符合要求。5、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。6、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。7、脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放31、在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过29其设计值。8、对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。9、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；满堂模板不得超过12V。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。10、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。不得将脚手板支搭在模板上。11、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人32、。12、严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等。13、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。14、五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。6.2.3 模板安装和拆除的安全技术措施一、高大模板安装的安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作。搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在支架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料的下方不准站人。3、凡遇六级以上大风、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是33、雨后施工，要注意防滑。4、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。5、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同一步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500 ，各接头中心距主节点不得大于步距的1/3。6、严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、支架立柱高度大于5M 时，必须在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平8.9m（本工程跨度），竖向23m 与建筑结构设置一个固结点。8、支架扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，达到4065NM， 过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。9、所有钢管、扣件等34、材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。6、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。7、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。8、高大模板上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别是在平台外缘部分应加强防护。9、模板安装应避免材料、机具、工具过于集中堆放，而且荷载不得超过本工程方案计算的规定。10、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。11、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。12、支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不稳固的物件上。在混凝土浇筑前，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止35、塌模伤人。14、安装模板所用的电动的工具必须有防触电保护，移动电箱要有接地装置，严格实行“一机，一闸”。电线不乱拉乱接。15、支架搭设过程中，由下向上逐步搭设，按方案进行扫地杆，纵横水拉杆搭设，且架体周圈剪刀撑随升高及时搭设，水平剪刀撑也同时跟进。确保架体稳定，不出现坍塌。二、高大模板拆除的安全技术措施1、高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，周围应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。2、高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。3、拆模的顺序和方法采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，且从上面36、下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，按指定地点堆放。4、高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。多人同时操作时，应分工明确、统一信号或行动，要具有足够的操作面，人员必须站在安全处。5、高处拆模时，要符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3 层。6、在提前拆除互相搭接并涉及其他的后拆模板时，要补设临时支撑。折模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。7、拆除梁下立杆时，要从跨中开始，对称地分别向两端拆除。折除时，严禁连同梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。6.3 高支模的质量管理措施6.3.1 模板允许偏差模板搭设37、的允许偏差如表6.2 所示：注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。6.3.2 质量通病的防治1、柱模板防止炸模，造成断面尺寸鼓出，漏浆，根部烂根,混凝土不密实或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。防治措施：1) 柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板。2) 对拉螺栓直径、间距竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求。3) 四周斜撑要牢固。4) 施工员要逐一检查，并用扭力扳手进行检查力矩。2、墙模板防止炸模，倾斜变形，墙体厚薄不一，墙面高低不平，墙根跑浆、露筋。防治措施：1) 柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板，墙身放线应准确，误差控制在允许范围内38、，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。2) 对拉螺栓直径、间距、竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求。3) 四周斜撑要牢固。4) 两片模板之间，应根据墙的厚度用砂浆内撑作撑头，上口用卡具按设计要求尺寸卡紧，以保证墙体厚度一致，有防水要求时，应采用焊有止水片的螺栓。5) 模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。6) 模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。3、梁模板防止梁身不平直，梁底不平及下挠，梁侧模炸模，局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。防治措施：1) 梁侧模必须拉线通直后固定。梁侧模必须有压脚板。2) 梁底支撑间距应满足模板设计要求，能保证在砼重量39、和施工荷载作用下不变形，梁底模应按规定起拱。3) 支梁木模时应遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处，应考虑模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内。4) 混凝土浇筑前，充分用水浇透。4、板模板防止板中部下挠，板底混凝土面不平现象。防治措施：1) 楼面模板厚度要一致，搁栅面要平整，并有足够强度和刚度。2) 板模按规定起拱。3) 支撑系统符合规定保证项目要求。4、外墙、外柱在楼层标高处接槎处理防止接槎处不平、漏浆。防治措施：1）严格控制定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。2）严格控制外墙、外柱的垂直度。外墙柱预埋锁脚螺杆，主要作用要来加固模板下脚，防止错台的40、产生，控制好外墙垂直度。外模支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面1020cm,模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条。3） 模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面1020cm,模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条。6.3.3 高大模板的检查验收一、验收总要求高大模板支撑系统应在搭设完成后，由公司负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。二、验收程序1、高大模板支撑系统搭设前后，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行41、验收，并留存记录。2、项目负责人组织自检，项目部质检员、安全员验收。公司工程部、安全部、技术部复检后整改。3、整改完成后项目部会同监理公司共同验收，验收通过后方可进行下道工序施工。4、以建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011 ）、新桂园工程高大模板专项方案为依据进行检查与验收。5、立杆验收：检查是否按规定每根立杆底部设置了底座，梁底立杆是否按规定设置，相邻立杆的接头是否按要求错开，立杆垂直度允许偏差。6、纵横水平拉结杆检查与验收。7、扣件拧紧检查与验收：进行扣件拧紧扭力矩抽样检查。8、剪刀撑检查与验收：检查剪刀撑是否按支42、撑系统平面布置图设置。9、盘扣支架搭设完毕后,立杆的垂直度偏差不应大于模板支架的1/500,且不得大于50mm。10、采用扣件钢管支架立杆的搭设垂直度偏差不宜大于5/1000，且不应大于100mm。6.3.4 支架检查过程中的要点为了确保按专项方案搭设和使用(承载)安全的使用,高大模板检查验收应进行34 次。第一次布架验收：放线标定立杆后，对位置进行检查。在搭设完23 步架以后，检查立杆的垂直度和横杆的水平度是否符合要求。技术负责人必须参加检查，以便解决立杆布置遇到的问题。第二次中间检查：检查立杆的垂直的偏差变化，是否过大影响到向上搭设，二是检查水平剪刀撑的竖向剪刀撑的设置情况。第三次搭设完成43、验收：注意验收架顶点标高是否符合方案要求，避免出现支点过高部位受力过大情况，并为沉降监控要求提供基础依据。第四次为浇筑混凝土前的检查验收：模板和钢筋施工期间，支架已开始承载并发生一些自身的调整情况，包括节点松动、底部位移、杆件变形，对出现上述情况的，必须及时进行加固处理。6.4 施工监测措施根据多年来多个案例的总结分析，当支架一旦出现可观察到的异常和变化情况时，大多已濒临危险状态，派人进去加固是不安全的。因此必须确保高大模板支架在浇筑时的绝对安全，而不应寄希望于出问题时去加固处理，为此，一、我们要加强从支架搭设到验收的过程中的检查。二、严格控制浇筑工艺，确保均衡施载。严格控制施工活载。三、在浇44、筑施工中，混凝土浇筑过程中，应派专人在安全区域内监测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时施工人员应迅速撤离，并应进行相应加固处理。随后的处理则必须采取可靠措施，以确保处理人员的安全。一、监控监测小组：项目部专门成立高大模板施工监控监测领导小组具体人员如下：组长：朱敏副组长：汪红军成员：陶伟焰、张乐、张安明、孙万昌、阚欢等二、监测点布设，在每个施工面，根据现场实际情况，进行监测点的布设，布设时用红色油漆做出标记并保护，以便后期的监测记录，布设要求如下：1、每个施工面不少于6 个水平位移监测点。2、不少于6 个支撑（立杆）沉降变形观测点。3、不少于10 个模板构件45、挠度监测点。三、监测1、监测要贯穿在模板支撑系统搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后。2、混凝土浇筑前，监测人员在架外设置观测点，架内在相应纵横立杆中部用钢筋焊上被观测点，涂上反光且有刻度的标志以利观测。3、在浇筑混凝土时，用两台经纬仪，分别对纵横立杆和支撑体系的水平杆进行变形观测，发现实测挠度值接近，立即向监测组同时向现场施工人员示警。接警后，监测小组立即调动相关人员和设备进行加固处理。4、在浇筑混凝土时，安全员、兼职安全员要跟班作业，加强对支撑体系变形的巡视，支撑系统内不得有人施工作业，高大模板搭设允许偏差及预警值要求如表6.3 所示： 表6.3 高大模板搭设允许偏差及预警值要46、求表6.3 高大模板搭设允许偏差及预警值要求监测点的平面布置图如下：第七章混凝土的浇筑7.1 混凝土浇筑的安全控制1、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，能具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。2、浇筑过程确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。3、先浇筑高支模部位两侧的柱，待柱混凝土过到具备拆模强度时，在本方案中要求先浇筑墙柱混凝土，再将支撑系统与柱连接、抱紧或顶紧，然后浇梁板混凝土。4、浇筑时，在控制施工荷载，混凝土不能集中浇筑在一处，堆高不得超过47、20cm，面积不得大于1m2，随浇随铺。混凝土梁的浇筑高度不得大于400mm。5、采用布料机浇筑时，布料机底部要有加强支撑。布料机应用不少于3 根钢丝绳斜拉住布料机顶端,防止倾倒伤人。7.2 混凝土浇筑的施工措施1、框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。使梁板下的立杆与柱有刚性连结，两者间隔72 小时或柱强度达到70%以上，施工缝留在梁底一下50-100mm。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。2、梁板按框架顺序浇筑，每框架内先将梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于400mm，浇筑时对称48、浇筑，悬挑板部位应先浇筑室内后浇筑向室外，楼面砼浇筑堆进方向应从中间部分开始向两边推进。若采用砼泵输送，水平方向推进速度为每小时约68m，大型梁砼浇筑速度每小时35m 混凝土浇筑顺序3、主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁柱节点钢筋较密时要加强振捣。4、浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。5、泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45 分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。6、混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑49、料薄膜。第八章 高大模板的安全应急预案8.1 概况（1）针对本工程高支模及模板工程的实际情况，项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；（2）项目经理对应急救援工作全面负责。8.2 生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24 小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组长：副组长：组员：（2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）相关联系方式：项目经理电话：总监电话：就医医50、院地址：xx市xx医院（工地马路北面）8.3 应急救援组织架构图8.4 应急响应1、重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；2、采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；3、保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；4、通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119 报警，如发生人员伤亡、中毒、传51、染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；5、项目部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应急预案领导小组立即组织实施；6、项目部应急预案启动后，项目经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控制措施；7、应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：1）指挥组：组长、副组长负责组织指挥各方面52、力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大；2）现场抢救组：组长、副组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭；3）技术措施保障组：组长、副组长、组员在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效；4）物资供应保障组：组长、副组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、交53、通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足；5）资金保障组：组长、副组长为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障；6）信息组：组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援；7）事故处理组：组长、副组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。8.5 针对性措施和应急措施8.5.1 坍塌事故的预防与应急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体54、的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全部。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的坍塌部位采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂情况，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。8.5.2 高处坠落事故预防与应急1、预防：以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。凡身55、体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检和定期体检。严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。不得攀爬脚手架。进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。建筑物临边、基坑周边等，必须设置1.2m 高且能承受任何方向的100N 外力的临时护栏，护栏围密目式（2000目）的安全网。边长大于250mm 的预留洞口，采用木板盖板加防滑移措施，边长大于1500mm 的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方56、准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。施工使用的临时梯子要牢固，踏步300400mm，与地面角度成6070 度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。2、应急预案：当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平57、卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关58、节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。5） 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：a) 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl 溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。b) 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c) 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3 处（靠近心脏位置）。结扎时，在止59、血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔2540 分钟放松一次，每次放松0.51 分钟。6） 动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。8.5.3 触电事故的预防与应急预防工作，主要必须明确在脚手架上禁止拉电缆电源线，这是主要的预防措施。1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再60、次触电。触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。2）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。3）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。8.5.4 物体打击的预防与应急1、防止物体打击的预防措施：1）加强对员工的安全61、知识教育，提高安全意识和技能。2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。4）施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。5）作业前项目负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状态及要点，避免事故发生。6）作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。2、物体打击事故应急救援措施：1）发生物体打击事故，要迅速启动项目求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度62、，利用现场的一切条件，实施相应的救护措施。2）及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120 求救。3）出血性外伤应及时采取应急止血措施，避免伤员因失血过多造成生命危险。4）骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩大。5）脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致伤情加重，以致造成瘫痪。6）对事故现场要注意保护，以便调查组调查。一、梁截面400x1000计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.63、50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.680；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣64、混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向65、支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7566、0m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(67、Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1000-180)/(4-1)= 237mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1000-180)/(4-1)2 + 0.1172.52(1000-180)/(4-1)2= 0.71105N68、mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1000-180)/(4-1)/1000+1.22.520(1000-180)/(4-1)/1000=3.23 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.71105 / 3.33104=2.31N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.31N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-69、计算跨度: l = (1000-180)/(4-1)=237mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1000-180)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.145 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-180)/(4-1)/250 = 0.948mm；面板的最大挠度计算值 =0.145mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.948mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均70、布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.23/0.500=6.46kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.162 kNm，最大支座反力 R= 3.553kN，最大变形 = 0.015 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经71、计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.62105/8.33104 = 1.94 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.94 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.015mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.553kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩72、I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)0.4010.258 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.42kNm，最大支座反力 R= 6.553 kN，最大变形 = 0.401 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.2105/1.02104 = 41.2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =41.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/73、mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.401mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.401mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500202074、/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.500.90=14.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=14.04+2.520=16.56kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12516.561502=0.47105Nmm；RA=RC=0.37575、q1l+0.437q2l=0.37514.040.15+0.4372.520.15=0.95kNRB=1.25ql=1.2516.560.2=4.14kN =Mmax/W=0.47105/3.33104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.7kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.076、0mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =15.00/250 = 0.60mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.042004/(10060003.33105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值: =0.087mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得77、到：q=4.14/0.5=8.28kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.18.280.52 = 0.207 kNm；最大应力 = M / W = 0.207106/83333.3 = 2.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.5N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必78、须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.280.5 = 2.484 kN；方木受剪应力计算值 = 32.4841000/(250100) = 0.745 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.745N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.285004 /(1009000416.667104)=0.093mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度79、计算值 = 0.093mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.95kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.14kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.500(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.500(1.000-0.180)0.500=0.94kN4.14 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.655 kN；N2=10.849 kN；最大弯矩 Mma80、x=0.302 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.136 mm；最大应力 =0.302106/4490=67.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 67.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承81、载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.849 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.655 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.082、0/2+(1.00-0.40)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.40)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.786 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.400)/40.500=1.820 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.655+2.386+1.786+1.82=6.647 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立83、杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.884、5 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6646.901/(0.205424) = 76.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.849 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-1.5)=2.386 kN；N =N1+N2 =10.849+2.153=13.002 kN85、 ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值86、为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13002.404/(0.205424) = 149.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 149.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.87、1671.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13002.404/(0.235424) = 130.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 130.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！二、梁截面400x1200计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数88、梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.2；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.680；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.89、50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底90、方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN91、/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板92、按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算93、跨度: l = (1200-180)/(4-1)= 340mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1200-180)/(4-1)2 + 0.1172.52(1200-180)/(4-1)2=1.45105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1200-180)/(4-1)/1000+1.22.520(1200-180)/(4-1)/1000=4.9kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.45105 / 3.33104=4.35N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.35N/mm2 小于面94、板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1200-180)/(4-1)=340mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1200-180)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.1436 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-1895、0)/(4-1)/250 = 1.36mm；面板的最大挠度计算值 =0.1436mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.36mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.9/0.500=9.8kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 96、弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.245kNm，最大支座反力 R= 5.39kN，最大变形 = 0.113 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.45105/8.33104 = 2.94 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.94 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.113mm 小于 次楞的最大容许挠度值 97、=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.39kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)0.4010.258 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.42kNm，最大支座反力 R= 6.553 kN，最大变形 = 0.401 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值98、: = 4.2105/1.02104 = 41.2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =41.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.401mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.401mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自99、重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.500.90=14.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.5100、20kN/m；q=14.04+2.520=16.56kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12516.561502=0.47105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.040.15+0.4372.520.15=0.95kNRB=1.25ql=1.2516.560.2=4.14kN =Mmax/W=0.47105/3.33104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作101、用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.7kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =15.00/250 = 0.60mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.042004/(10060003.33105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值: =0.087mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构102、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.14/0.5=8.28kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.18.280.52 = 0.207 kNm；最大应力 = M / W = 0.207106/8103、3333.3 = 2.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.5N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.280.5 = 2.484 kN；方木受剪应力计算值 = 32.4841000/(250100) = 0.745 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.745N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/104、250方木最大挠度计算值 = 0.6778.285004 /(1009000416.667104)=0.093mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.093mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.95kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.14kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.500(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.500(1.000-0.180)0105、.500=0.94kN4.14 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.655 kN；N2=10.849 kN；最大弯矩 Mmax=0.302 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.136 mm；最大应力 =0.302106/4490=67.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 67.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全106、技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.849 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力107、设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.655 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.40)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.40)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.786 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.400)/40.500=1.820 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.655+2.386+1.786+1.82=6.647 108、kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取109、值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6646.901/(0.205424) = 76.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢110、管的最大支座反力：N1 =10.849 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-1.5)=2.386 kN；N =N1+N2 =10.849+2.153=13.002 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立111、杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13002.404/(0.205424) = 149.6 N/mm2；钢112、管立杆稳定性计算 = 149.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13002.404/(0.235424) = 130.5113、 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 130.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三、梁截面400x1400计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.4；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.680；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1114、；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强115、度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00116、；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.117、848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117118、q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1400-180)/(5-1)=305mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1400-180)/(5-1)2 + 0.1172.52(1400-180)/(5-1)2= 1.17105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1400-180)/(5-1)/1000+1.22.520(1400-180)/(5-1)/10119、00=4.16 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.17105 / 3.33104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1400-180)/(5-1)=305mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.120、33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1400-180)/(5-1)4/(10060003.33105) = 0.28 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1400-180)/(5-1)/250 = 1.22mm；面板的最大挠度计算值 =0.28mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.22mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.16/0.500=8.32kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯121、性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；8.32kN/m8.32kN/m8.32N/m 计算简图-1.664-2.08-2.5002.502.08 剪力图(kN)0.0416-0.16640.0416-0.125-0.125-0.1664-0.125-0.1250.2080.208 弯矩图(kNm)-0.0965 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.1664 kNm，最大支座反力 R= 5.00kN，最大变形 = 0.0965 mm（1）次楞强122、度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.664105/8.33104 = 2.0N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.0N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.0965mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.00kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直123、径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)0.4230.168 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.58kNm，最大支座反力 R= 6.425kN，最大变形 = 0.423 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.8105/1.02104 = 56.8N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =56.8N/mm2 小于 124、主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.401mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.423mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗125、矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.40)1.00+0.500.500.90=14.0kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=14.0+2.520=16.52kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12516.561502=0.4710126、5Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.040.15+0.4372.520.15=0.95kNRB=1.25ql=1.2516.520.2=4.13kN =Mmax/W=8.32105/3.33104=2.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.7kN/m； l-计算跨度(梁127、底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =15.00/250 = 0.60mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521142004/(10060003.33105)=0.015mm；面板的最大挠度计算值: =0.087mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最128、大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.13/0.5=8.26kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.18.260.52 = 0.207 kNm；最大应力 = M / W = 0.207106/83333.3 = 2.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.5N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!129、方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.260.5 = 2.48 kN；方木受剪应力计算值 = 32.481000/(250100) = 0.745 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.745N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.285004 /(1009000416.667104)=0.093mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000130、 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.093mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.95kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.14kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/40.500(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.500(1.000-0.180)0.500=0.94kN4.13 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.655 kN；N2=10.849 131、kN；最大弯矩 Mmax=0.302 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.136 mm；最大应力 =0.302106/4490=67.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 67.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立132、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.849 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.655 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重133、：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.40)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.40)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.786 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.400)/40.500=1.820 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.655+2.386+1.786+1.82=6.647 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 134、4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo135、/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6646.901/(0.205424) = 76.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.849 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-1.5)=2.386 kN；N =N1+N2 =10.849+2.15136、3=13.002 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 137、计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13002.404/(0.205424) = 149.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 149.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2138、(h+2a) = 1.1671.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13002.404/(0.235424) = 130.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 130.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！四、梁截面400x1800计算书一、参数信息139、1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.800；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；支撑架搭设高度H(m)：7.68；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自140、重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0141、；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F142、=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度143、验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q144、2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1800-180)/(7-1)= 270mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1800-180)/(7-1)2 + 0.1172.52(1800-180)/(7-1)2= 0.917105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1800-180)/(7-1)/1000+1.22.520(1800-180)/(7-1)/1000=3.679 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.917105 / 3.33104=2.75N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13145、N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.75N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1800-180)/(7-1)=270mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1800-180)/(7-1)4/(10060003.33105) = 0.174 m146、m；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1800-180)/(7-1)/250 = 1.08mm；面板的最大挠度计算值 =0.174mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.08mm，满足要求！四、 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.679/0.500=7.358kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67c147、m4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.184kNm，最大支座反力 R= 4.414kN，最大变形 = 0.085 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.84105/8.33104 = 2.21 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.21 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25m148、m；次楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.414kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.443 kNm，最大支座反力 R= 7.625 kN，最大变形 = 0.171 mm（1）主楞149、抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.430105/1.02104 = 43.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =43.4/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.171 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.171mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的150、大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.8.00+0.500.500.90=27.810kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(k151、N/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=27.810+2.520=30.330kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12530.331502=8.53104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37527.810.15+0.4372.520.15=1.729kNRB=1.25ql=1.2530.330.15=5.687kN =Mmax/W=8.53104/3.33104=2.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要152、求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.175kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52127.811504/(10060003.33105)=0.037mm；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6153、mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.687/0.5=11.374kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1154、11.3740.52 = 0.284 kNm；最大应力 = M / W = 0.284106/83333.3 = 3.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.611.3740.5 = 3.412 kN；方木受剪应力计算值 = 33.4121000/(250100) = 1.024 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.024 N/mm2 小于 方木抗剪强度设155、计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.3745004 /(1009000416.667104)=0.128mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.128 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.729kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.687kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.30156、0)/40.500(1.20.16024.000+1.41.8)+1.220.500(1.8.000-0.180)0.500=1.752kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.423 kN；N2=11.805 kN；最大弯矩 Mmax=0.311 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.105 mm；最大应力 =0.311106/4490=69.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 69.2 N/mm2 小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度157、方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.805 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九158、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.423 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.855 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.300)/40.500159、=1.890 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.423+2.386+1.855+1.89=6.554 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:160、 lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6553.674/(0.205424) = 75.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 75.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 161、N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.805 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-2)=2.386 kN；N =N1+N2 =11.805+2.076=13.881 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 162、- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205163、 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13880.802/(0.205424) = 159.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 159.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=164、 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13880.802/(0.235424) = 139.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 139.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、梁截面400x2000计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.6165、8；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；166、木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm；主楞材料167、：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 168、混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f 169、- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (梁高2000-板厚160)/(次楞的根数7-1)= 303mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(2000-180)/(7-1)2 + 0.1172.52(2000-180)/(7-1)2= 1.18105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.170、1q1l+1.2q2l=1.19.638(2000-180)/(7-1)/1000+1.22.520(2000-180)/(7-1)/1000=4.179 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.18105 / 3.33104=3.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (2000-180171、)/(7-1)=303mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(2000-180)/(7-1)4/(10060003.33105) = 0.289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2000-180)/(7-1)/250 = 1.227mm；面板的最大挠度计算值 =0.289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.227mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布172、荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.179/0.500= 8.357kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.209 kNm，最大支座反力 R= 4.596 kN，最大变形 = 0.096 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计173、算值 = 2.09105/8.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.096mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.596kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2174、5.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.460 kNm，最大支座反力 R= 7.748 kN，最大变形 = 0.171 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.60105/1.02104 = 45.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =45.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续175、梁计算得到主楞的最大挠度为 0.171 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.171mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 50176、0202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.500.500.90=27.810kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=27.810+2.520=30.330kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12530.331502=8.53104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37527177、.810.15+0.4372.520.15=1.729kNRB=1.25ql=1.2530.330.15=5.687kN =Mmax/W=8.53104/3.33104=2.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.175kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量:178、 E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52127.811504/(10060003.33105)=0.037mm；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.687/0.5179、=11.374kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.111.3740.52 = 0.284 kNm；最大应力 = M / W = 0.284106/83333.3 = 3.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 180、3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.611.3740.5 = 3.412 kN；方木受剪应力计算值 = 33.4121000/(250100) = 1.024 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.024 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.3745004 /(1009000416.667104)=0.128mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计181、算值 = 0.128 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.729kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.687kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.300)/40.500(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.500(2.000-0.160)0.500=1.752kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.423 kN；N2=11.805 kN；最大弯矩 Mmax182、=0.311 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.105 mm；最大应力 =0.311106/4490=69.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 69.2 N/mm2 小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力183、按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.805 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.423 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/184、2+(1.00-0.30)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.855 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.300)/40.500=1.890 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.423+2.386+1.855+1.89=6.554 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净185、截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 186、/ 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6553.674/(0.205424) = 75.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 75.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.805 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-2)=2.386 kN；N =N1+N2 =11.805+2.076=13.881 kN ； -187、 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.188、167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13880.802/(0.205424) = 159.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 159.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671189、.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13880.802/(0.235424) = 139.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 139.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！六、梁截面600x2000计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽190、度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.000；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；支撑架搭设高度H(m)：7.68；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢191、筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面192、宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度193、，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次194、楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2195、.52kN/m；计算跨度: l = (2000-180)/(7-1)=303mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(2000-180)/(7-1)2 + 0.1172.52(2000-180)/(7-1)2= 1.15105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1800-180)/(7-1)/1000+1.22.520(1800-180)/(7-1)/1000=4.13kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.15105 / 3.33104=3.45N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.196、45N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (2000-180)/(7-1)=303mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(2000-180)/(7-1)4/(10060003.33105) = 0.275 mm；面板的最大容许挠度值: = l/25197、0 =(2000-180)/(7-1)/250 = 1.212mm；面板的最大挠度计算值 =0.275mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.212mm，满足要求！五、 梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.13/0.500=8.26kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2198、； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.207kNm，最大支座反力 R= 4.950kN，最大变形 = 0.096mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.07105/8.33104 = 2.5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.096mm 小于199、 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.950kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.441kNm，最大支座反力 R= 7.622 kN，最大变形 = 0.171 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应200、力计算值: = 4.430105/1.02104 = 43.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =43.4/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.171 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.171mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考201、虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.500.500.90=27.810kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500202、.90=2.520kN/m；q=27.810+2.520=30.330kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12530.331502=8.53104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37527.810.15+0.4372.520.15=1.729kNRB=1.25ql=1.2530.330.15=5.687kN =Mmax/W=8.53104/3.33104=2.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷203、载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.175kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52127.811504/(10060003.33105)=0.037mm；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方204、木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.687/0.5=11.374kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.111.3740.52 = 0.284 kNm；最大应力205、 = M / W = 0.284106/83333.3 = 3.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.611.3740.5 = 3.412 kN；方木受剪应力计算值 = 33.4121000/(250100) = 1.024 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.024 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公206、式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.3745004 /(1009000416.667104)=0.128mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.128 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.729kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.687kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.300)/40.500(1.20.16024.000+1.207、41.8)+1.220.500(1.8.000-0.180)0.500=1.752kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.423 kN；N2=11.805 kN；最大弯矩 Mmax=0.311 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.105 mm；最大应力 =0.311106/4490=69.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 69.2 N/mm2 小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计208、算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.805 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)209、f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.423 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.855 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.300)/40.500=1.890 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.210、423+2.386+1.855+1.89=6.554 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20211、.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6553.674/(0.205424) = 75.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 75.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性212、验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.805 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-2)=2.386 kN；N =N1+N2 =11.805+2.076=13.881 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；213、 lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13880.802/(214、0.205424) = 159.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 159.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 138215、80.802/(0.235424) = 139.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 139.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、梁截面600x2200计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.68；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁216、底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯217、强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm，2200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚218、(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。219、分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；220、按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (2200-180)/(7-1)=337mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(2200-170)/(7-1)2 + 0.1172.52(2200-180)/(7-1)2= 1.43105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(2200-180)221、/(7-1)/1000+1.22.520(2200-180)/(7-1)/1000=4.591kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.43105 / 3.33104=4.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.59N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (2500-160)/(8-1)=334mm； E-面板材质的弹性模量: E 222、= 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(2200-180)/(7-1)4/(10060003.33105) = 0.421 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2200-180)/(7-1)/250 = 1.348mm；面板的最大挠度计算值 =0.421mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.348mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.59223、/0.500= 9.18kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.23 kNm，最大支座反力 R= 5.049 kN，最大变形 = 0.106 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.3105/8.33104 = 2.76N/mm2；次224、楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.76 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.049kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37c225、m4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.503kNm，最大支座反力 R= 7.602 kN，最大变形 = 0.203 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.01105/1.02104 = 49.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.203 mm主楞的最大容许挠度值: 226、= 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.203mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算227、按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.20+0.500.500.90=34.695kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=34.695+2.520=37.215kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12537.2151502=1.05105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37534.6950.15+0.4372.520.15=2.117kNRB228、=1.25ql=1.2537.2150.15=6.978kN =Mmax/W=1.05105/3.33104=3.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=28.913kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =229、150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52134.6951504/(10060003.33105)=0.046mm；面板的最大挠度计算值: =0.046mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.978/0.5=13.956kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方230、木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.113.9560.52 = 0.349 kNm；最大应力 = M / W = 0.349106/83333.3 = 4.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.613.956231、0.5 = 4.187 kN；方木受剪应力计算值 = 34.1871000/(250100) = 1.256 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.256 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67713.9565004 /(1009000416.667104)=0.157mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.157 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2232、 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.117kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.978kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.300)/40.500(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.500(2.200-0.160)0.500=2.052kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.398 kN；N2=N3=7.26 kN；最大弯矩 Mmax=0.238 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.08233、7 mm；最大应力 =0.238106/4490=53 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 53 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件234、抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.26 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.398 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.50+(1.00/2+235、(1.00-0.30)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.855 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.300)/40.500=1.890 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.398+2.386+1.855+1.89=6.528 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力236、计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心237、受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6528.276/(0.205424) = 75.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 75.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.26 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-2.5)=2.386 kN；N =N1+N2 =7.26+1.998=9.259 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立238、杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆239、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9258.86/(0.205424) = 106.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 106.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数240、按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 9258.86/(0.235424) = 92.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 92.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、梁截面600x2400计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.40；混凝土板厚度(mm)：15=241、180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.68；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇242、混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑243、根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm，2200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2244、.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计245、算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (2400-180)/(8-246、1)= 317mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(2400-180)/(8-1)2 + 0.1172.52(2400-180)/(8-1)2= 1.26105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(2400-180)/(8-1)/1000+1.22.520(2400-180)/(8-1)/1000=4.32 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.26105 / 3.33104=3.78N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.78N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm247、2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (2400-180)/(8-1)=317mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(2400-180)/(8-1)4/(10060003.33105) = 0.33 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2400-180)/(8-1)/250 = 1.268248、mm；面板的最大挠度计算值 =0.33mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.268mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.32/0.500= 8.64kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经249、过计算得到最大弯矩 M = 0.216 kNm，最大支座反力 R= 4.752kN，最大变形 = 0.100 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.16105/8.33104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.100mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞250、计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.752kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.501 kNm，最大支座反力 R= 7.595 kN，最大变形 = 0.203 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.01105/1.02104 = 49251、.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.203 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.203mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和252、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.40+0.500.500.90=34.695kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=34.695+2.52253、0=37.215kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12537.2151502=1.05105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37534.6950.15+0.4372.520.15=2.117kNRB=1.25ql=1.2537.2150.15=6.978kN =Mmax/W=1.05105/3.33104=3.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下254、：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=28.913kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52134.6951504/(10060003.33105)=0.046mm；面板的最大挠度计算值: =0.046mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇255、混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.978/0.5=13.956kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.113.9560.52 = 0.349 kNm；最大应力 = M / W = 0.349106/833256、33.3 = 4.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.613.9560.5 = 4.187 kN；方木受剪应力计算值 = 34.1871000/(250100) = 1.256 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.256 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)257、=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67713.9565004 /(1009000416.667104)=0.157mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.157 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.117kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.978kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.300)/40.500(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.500(2.500258、-0.160)0.500=2.052kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.398 kN；N2=N3=7.26 kN；最大弯矩 Mmax=0.238 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.087 mm；最大应力 =0.238106/4490=53 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 53 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架259、安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.26 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力260、设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.398 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.4=2.386 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.30)/4)0.500.160(1.50+24.00)=1.855 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.300)/40.500=1.890 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.398+2.386+1.855+1.89=6.528 261、kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取262、值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6528.276/(0.205424) = 75.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 75.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢263、管的最大支座反力：N1 =7.26 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(15.4-2.5)=2.386 kN；N =N1+N2 =7.26+1.998=9.259 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度264、lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.4= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9258.86/(0.205424) = 106.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计265、算 = 106.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.03(1.5+0.42) = 2.765 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.03 ；lo/i = 2764.623 / 15.9 = 174 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.235 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 9258.86/(0.235424) = 92.9 N/mm2；钢管立266、杆稳定性计算 = 92.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！九、梁截面600x2500计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.50；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.68；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48267、3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm268、2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm，2200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50269、.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值270、17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.271、117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (2500-180)/(8-1)= 331mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(2500-180)/(8-1)2 + 0.1172.52(2500-180)/(8-1)2= 1.38105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(2500-180)/(8-1)/1000+1.22.520(2500-180)/(8-1272、)/1000=4.51kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.38105 / 3.331044.144N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.144N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (2500-180)/(8-1)=331mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222273、/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(2500-180)/(8-1)4/(10060003.33105) = 0.392 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2500-180)/(8-1)/250 = 1.324mm；面板的最大挠度计算值 =0392mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.324mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.51/0.500= 9.02kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，274、高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.2255 kNm，最大支座反力 R= 4.961 kN，最大变形 = 0.105 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.255105/8.33104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力275、计算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.105mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.011kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主276、楞弯矩图(kNm)0.206 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.501 kNm，最大支座反力 R= 7.595 kN，最大变形 = 0.206 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.01105/1.02104 = 49.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.203 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算277、值 =0.203mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混278、凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.50+0.500.500.90=34.695kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=34.695+2.520=37.215kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12537.2151502=1.05105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37534.6950.15+0.4372.520.15=2.117kNRB=1.25ql=1.2537.2150.15=6.9279、78kN =Mmax/W=1.05105/3.33104=3.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=28.913kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大280、挠度计算值: = 0.52134.6951504/(10060003.33105)=0.046mm；面板的最大挠度计算值: =0.046mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.978/0.5=13.956kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和281、截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.113.9560.52 = 0.349 kNm；最大应力 = M / W = 0.349106/83333.3 = 4.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.613.9560.5 = 4.187 kN；方木受剪应力计算值 =282、 34.1871000/(250100) = 1.256 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.256 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67713.9565004 /(1009000416.667104)=0.157mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.157 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.117kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.978kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.300)/40.500(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.500(2.500-0.160)0.500=2.052kN 简图(kNm)