1、目 录第一章工程概况31.1高支模概况31.2 高支模设计概况31.2.1高支模范围该工程结构楼面标高、层高31.2.2 高支模部位及面积概况31.2.3 高支模部位构件情况31.2.4 高支模部位基础情况31.3 施工要求3第二章编制说明及依据82.1编制说明82.2编制依据8本工程图纸及相关文件资料8规范、图集及法律法规8第三章 施工计划93.1 施工进度计划93.2 材料准备及要求9材料计划9材料技术要求93.3 设备要求及计划103.4 技术准备10第四章 施 工工艺技术及检查验收104.1 技术参数134.2 工艺流程134.3 施工方法13第五章 施工质量、安全保证措施185.1 2、组织保障18（1）安全管理体系19（2）安全管理成员195.2 技术措施195.3 监测监控21第六章 安全文明施工及劳动力计划216.1 安全文明施工216.2 高支模劳动力安排226.3 文明施工措施22第七章 计算书及相关图纸237.1 酒店1层门厅雨篷高支模计算书227.2 落地式材料周转平台计算书51第一章 工程概况1.1 高支模概况1.1.1按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号文：施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，搭设跨度超过18m，模板支撑系统需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。1.2 高支模设计概况高支模范围该工程结构楼面标高、层3、高序号部位层高（m）标高（m）备注1酒店一层门厅雨篷17.34m17.22m/1.2.2 高支模部位及面积概况部位层高（mm）搭设面积备注酒店一层门厅雨篷17.34m1200超一定规模的危险性较大的分项工程1.2.3 高支模部位构件情况部位柱截面主要尺寸梁截面主要尺寸最大梁截面梁最大跨度板厚酒店一层门厅1500800、1200800、800*8004001400、6001500、300700、200500600150019.85m120mm混凝土强度柱：C60、梁板：C401.2.4 高支模部位基础情况酒店一层门厅高支模支撑系统基础AB/1320轴位于混凝土结构板上，板厚180mm，混凝土强度4、C40。所有高支模部位施工时，基础混凝土C40强度已达到90%以上。AOA/1320轴部位高支模支撑系统基础为戈壁料分层夯实回填，密实度0.94%；1.3 施工要求1. 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，混凝土浇筑时先浇柱等竖向构件的混凝土，模板支架施工时采用钢管抱箍与先浇筑的混凝土柱等竖向构件拉紧顶牢，确保高支撑体系的整体稳定性。梁构件采用由两端对称向跨中部进行分层的浇筑方式；2浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3.支模系统搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模区域， 并设专人现场监护。1.3 各类施工图 附：1.门厅雨篷建5、筑平面图：门厅雨篷建筑平面图2、门厅雨篷建筑立面图门厅雨篷建筑立面图3、门厅雨篷结构板平面图：门厅雨篷结构板平面图4、门厅雨篷结构梁平面图门厅雨篷结构梁平面图第二章 编制说明及依据2.1编制说明本方案主要针对五家渠金碧天下C区公建项目-五星级酒店工程中门厅雨篷混凝土结构支模高度超过8m，搭设跨度超过18m的模板支撑系统。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，并按有关规定组织专家论证。2.2编制依据2.2.1本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料编号1新疆建筑设计研究院：五家渠金碧天下C区公建项目-五星级酒店施工图纸11-00276-01-042新疆新工勘岩工程勘察设计院6、有限公司：新疆五家渠青格达湖地块项目C地块地质详细勘察工程酒店区-岩土工程勘察报告XGK2011-04-07-053五家渠金碧天下C区公建项目- 五星级酒店施工组织设计20130.52-1-1-方案-0032.2.2规范、图集及法律法规序号文件名称编号1建筑结构荷载规范GB50009-20122建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20133钢管脚手架扣件GB15831-20064建筑施工安全检查标准JGJ59-20115建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117建筑拆除工程安全技术规范JGJ147-20048建筑施工模板安7、全技术规范JGJ162-20089危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号10建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号11中华人民共和国安全生产法主席令（2002）70号12建设工程安全生产管理条例国务院令（2003）第393号13建筑施工手册第五版14建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013第三章 施工计划3.1 施工进度计划酒店门厅雨篷原图设计为钢结构雨篷，2014年8月份设计变更为钢筋混凝土结构。2015年4月15日现场具备施工条件，结构施工工期2015年4月15日2015年6月15日。雨篷混凝土结构施工过程中增设高支模的相关搭设、监护、拆除8、等各项工作。进度计划横道图：3.2 材料准备及要求3.2.1材料计划本工程所需材料计划如下表：序号材料数量备注1模板300018mm厚优质多层复合板2木方1000m310050mm3钢管1500t483.54扣件15万个直角扣件、对接扣件、十字扣件514高强螺杆5000套143.2.2材料技术要求1、 本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用483. 5钢管（计算书按483.0mm），模板用15厚木模，背楞方木尺寸为50100mm（计算书按50100mm）。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。 2、钢9、材的选用（1）螺杆钢材材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定，丝口完整、轴向拉力设计值应达到178N/mm2。（2）钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（3）每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.5的钢管。 3、木材的选用主要承重构件选用杉木、不得有裂纹、挠曲 、抗剪强度 1.4N/mm2 ，抗弯强度13N/mm2。 4、多层复10、合板模板板材的选用(1) 多层复合板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。(2) 板材厚度等于18mm；3.3 设备要求及计划塔吊、木工圆盘锯、手提电锯、打眼电钻、线坠、方尺、角尺、扭矩扳手、钢卷尺、水平尺、撬棍等各种设备机具均准备到位，满足施工及进度要求，正式使用前试用调整，并及时保养维修。 3.4 技术准备施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的11、培训工作。第四章 施工工艺技术及检查验收 4.1 技术参数 4.1.1 酒店1层门厅雨篷高支模技术参数 【柱模板（设置对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)14.25柱箍间距(mm)450柱箍合并根数1混凝土柱长边边长(mm)1500长边小梁根数7混凝土柱短边边长(mm)800短边小梁根数5柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数3对拉螺栓布置方式自定义柱长边对拉螺栓间距(mm)578,578,580柱短边对拉螺栓间距(mm)518,518面板材质多层复合板面板厚度(mm)18小梁材料矩形木楞小梁材质规格(mm)50100柱箍材料钢管柱箍材质规格(mm)483对拉螺栓类型M14扣件类型3形26型【板模板（扣件式12、）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)17.34板长(m)20.5板宽(m)10.7立柱型号(mm)483纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)325立柱距混凝土板长边(mm)150面板材质多层复合板面板厚度(mm)18小梁材质方木小梁材质规格(mm)50100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)250两端各悬挑长(mm)250、250主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)19.85结构层高(m)17.34混凝土梁截面尺寸(m13、m)6001500梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数3梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,500梁底支撑小梁材料矩形木楞小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质多层复合板面板厚度(mm)18主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483【梁侧模板】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)19.85梁截面尺14、寸(mm)6001500梁侧楼板厚度(mm)120面板材料多层复合板面板厚度(mm)18小梁材料矩形木楞小梁材质规格(mm)50100小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)25小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)200，725，11504.2 工艺流程柱模板搭设安装脚手架立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。板扣件式模板搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支15、撑牢固情况。梁扣件式模板弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。4.3 施工方法 4.3.1柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。 浇筑时按两端对称向梁中间推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下支顶不允许拆除。 4.3.3根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现16、场条件，决定采用柱模板、梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。 4.3.4一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)支撑时，上下支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板模板应起拱。起拱高度为全跨长度的3/1000。(7) 梁和板的立柱，其纵横向间距为900mm。(8) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立17、柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(9)在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(10)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。 4.3.5立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，18、接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 4.3.6水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆。如下图示意： 4.3.7剪刀撑(1)扣件式 4.3.8周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)支架立柱高度超过5m，在立柱四周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距每步高与结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。 4.3.9 脚手架搭设（19、满堂架）放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。连墙件大样 4.3.10 支撑架构造要求1、立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处20、延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。（4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、纵向水平杆（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。（2）搭接长度不应小于1m，应等距21、离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3、剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑,剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数7654、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。扣件螺栓拧紧力矩控制在45N.m。（2）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转22、扣件的中心点的相互距离不应大于150。（3）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5、其它要求：（1）整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：（2）施工顺序：高支模区域应先浇筑柱等竖向结构混凝土，待柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。（3）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连23、接。（4）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。（5）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 (6)支撑体系利用已浇筑的柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。如图所示：柱与满堂架连接大样第五章 施工质量、安全保证措施5.1 组织保障（1）安全管理体系成立专业安全生产管理小组，对高支模施工进行24、专项安全监督、管理。（2）安全管理成员安全生产管理小组成员组成：小组长负责现场安全管理，对项目方案进行相应深化工作，并明确各员岗位职责。 成徐国强负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。 5.2 技术措施模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。模板支设 (1) 柱模板主要方法：基础面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳25、角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。(2) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有梁必须起拱0.3%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；3) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；高支模支架搭设需要满足构造要求（1）高支模支撑架体高度17.34m，现场需要设置上人通道。上人通道设置1.0m宽,钢管搭设。（2）+9.750m高度满堂支架整体铺垫一层竹条板，其余作业面均按有关规定设置安全防护设施。作为施工作业操作平台。（3）本高支模支撑系在塔吊垂直26、运输半径之外，在高支模架北侧需要搭设钢管落地式材料周转平台。落地式材料周转平台：12m宽12m长15m高一座、9m宽9m长12m高一座。落地式架，立杆纵向间距为1.2m，立杆横距为1.2m，步高1.8m。具体位置a.材料周转平台搭设示意图：模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1)27、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)梁、板模板拆除，混凝土强度达到100%； (4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。 (5) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。（6）结构拆模顺序：先拆除中间部位结构模板，后拆两侧结构模板。5.3 监测监控 (1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2) 监测内容1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连28、墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；第六章安全文明施工及劳动力计划6.1 安全文明施工6.1.1、安全管理搭设过程中，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。同时成立安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 马祥琪（执行经理）、刘小彬（技术负责人）副组长，负责现场施工指挥，技术交底马呈祥（施工员）组员，负责现场指导施工；曹玉玺（质检员）组员，负责现场指导检查施工质量；程龙稳、卢德余（安全员）组员，负责现场安全检查29、工作；张克政（木工班长）组员，负责现场具体施工。6.1.2、应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。采取可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况作出的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：1226.1.3、应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组。项目部应急救援小组成员名单为：6.2 高支模劳动力安排高支模开始时间2015.4.15高支模工期（天）60作息时间（上午）7：0012：00作息时间（下午）15：0021：00砼工程量（m3）400高支模建筑面积（m2）1200木工（人）40钢筋工（人）20砼工30、（人）20架子工（人）15水电工（人）10其它工种（人）106.3 文明施工措施（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。（2）夜间现场停止模板加工和其他模板作业。（3）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第七章 计算书及相关图纸第一章第二章第三章第四章第五章第六章第七章7.1 酒店1层门厅雨篷高支模计算书7.1.1 柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计31、规范GB 50017-20037.1.1.2、工程属性新浇混凝土柱名称KZ-3新浇混凝土柱长边边长(mm)1500新浇混凝土柱的计算高度(mm)3000新浇混凝土柱短边边长(mm)8007.1.1.3、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243m32、in29.868，7229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.87，7229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 、面板验算面板类型复合木纤维板33、面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.252-0.1210.7940.252-0.115kNm Mmax/W0.115106/(1/6450182)4.734、42N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4422504/(1008925(1/12450183)0.17mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2538.05635、9.514 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.185kNm Mmax/W0.185106/83.3331032.223N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2529.877.468 kN/m 面板变形图(mm) 0.038mm1.5mm 满足要求！ 7.1.1.6、柱箍验算柱箍类型矩形木楞柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)50100柱箍截面惯性矩I(cm4)416.667柱箍截面抵抗矩W(cm3)83.333柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444柱箍弹性模量E(N/mm2)9350模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计36、算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.557kNm，N111.288kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.586kNm，N213.584kN M/Wn0.586106/(83.333103)7.03N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.213mml/4001.448mm 20.14mml/4001.295mm 满足要求！、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣37、件容许荷载(kN)26 N13.5841=13.584kNNtb17.8kN 满足要求！ N13.5841=13.584kN26kN 满足要求！现浇板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-20037、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高17.22m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)20.5新浇混凝土楼板边宽B(m)10.7、荷载设38、计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.40.29风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 、模板体系设计模板支架高度(39、m)17.34立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N40、/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.4041、.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000486000)0.068mml42、/250300/2501.2mm 满足要求！7.、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整10700/900取整11，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(043、.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0730.92+0.1210.9450.920.186kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max44、0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.186，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.07345、0.9+0.620.9450.91.114kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.114，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(46、100EI)=0.6320.9949004/(10093504166700)0.106mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942504/(893504166700)0.012mml1/250250/2501mm 满足要求！ 、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G47、1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四48、跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.1380.9+1.2230.5670.91.795kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250.426kN RmaxRmax，R11.795kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0540.91.084kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R11.084kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.479kNm Mmax/W0.479106/4490106.702N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验49、算 主梁剪力图(kN) Vmax3.723kN max2Vmax/A=23.7231000/42417.561N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.586mm 跨中max=0.586mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.519mm=250/250=1mm 满足要求！ 、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(50、cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.290.91.82/100.106kNm Nw1.2NGik+0.91.4(51、NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.91.40.106/0.94.582kN f Nw/(A)+ Mw/W4582.406/(0.179424)+0.106106/449083.944N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551800=3844.503mm 2l02/i3844.503/15.9241.793，查表得，20.126 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.290.91.82/100.106kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)52、=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.91.40.106/0.94.825kN f Nw/(A)+ Mw/W4825.406/(0.126424)+0.106106/4490113.89N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.582kNN30kN 满足要求！、立柱地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.825/53、(10.1)48.254kPafak115kPa 满足要求！7.1.3梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 、工程属性新浇混凝土梁名称WKL1新浇混凝土梁计算跨度(m)19.85混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001500新浇混凝土结构层高(m)17.34梁侧楼板厚度(mm)120、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面54、板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 7.1.33、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距la55、(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)250,400,550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等56、跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.72157、1.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.5950.152+0.1211.7640.1520.117kNm Mmax/W0.117106/540002.166N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.351504/(10010000486000)0.025mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 58、q1静l +0.446 q1活l=0.39346.5950.15+0.4461.7640.152.865kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14346.5950.15+1.2231.7640.158.312kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92846.5950.15+1.1421.7640.156.788kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.152.261kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.156.575kN R3=0.928 q2l=0.92838.35059、.155.338kN 、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.865+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.4-0.6/2，(0.9-0.4)-0.6/260、/21，8.312+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4=8.349kN/m q2max2.261+(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.6/2，(0.9-0.4)-0.6/2/21，6.575+(0.3-0.1)0.6/46.605kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.3490.92，0.58.3490.320.724kNm Mmax/W0.724106/833308.683N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6061、7q1l1，q1l2max0.6078.3490.9，8.3490.34.561kN max3Vmax/(2bh0)=34.5611000/(250100)1.368N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.6059004/(10093504166700)0.703mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)6.6053004/(893504166700)0.172mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1462、3q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.3490.9，0.3938.3490.9+8.3490.38.588kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R54.496kN，R2R48.588kN，R37.021kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.6050.9，0.3936.6050.9+6.6050.36.795kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.875kN，R2R46.795kN，R35.529kN 、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数163、主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.257106/449057.18N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.211kN max2Vmax/A=23.2111000/42415.148N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.084mml/250350/2501.4mm64、 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R52.158kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.285kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重65、q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551400=2457mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.290.91.42/100.064kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.42148.54kN/m 2)小梁验算 q1max2.566、93+(0.3-0.1)0.6/4+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.4-0.6/2，(0.9-0.4)-0.6/2/21，7.517+(0.3-0.1)0.6/4=7.547kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.024kN，R211.363kN，R32.988kN，R412.75kN，R51.205kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+M67、w/lbmax2.024+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.4-0.6/2)/20.9，11.363，2.988，12.75，1.205+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.4-0.6/2)/20.9+0.064/0.912.893kN fN/(A)+Mw/W12893.083/(0.179424)+0.064106/4490184.234N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551400=2990.169mm 2l02/i2990.169/15.9188.0668、1，查表得，20.203 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+0.15(17.34-1.5)+Mw/lbmax2.024+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.4-0.6/2)/20.9，11.363，2.988，12.75，1.205+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.4-0.6/2)/20.9+2.376+0.064/0.915.197kN fN/(A)+Mw/W15197.465/(0.203424)+0.064106/4490190.922N/mm2f205N/mm2 满69、足要求！ 、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4113.904kNN30kN 满足要求！ 、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.197/(10.15)101.316kPafak140kPa 满足要求！7.1.4梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷70、载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 、工程属性新浇混凝梁名称WKL-1，标高17.34m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224471、1121/2，241.5min29.868，3629.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.5min29.87，3629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2440.944.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 、72、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)25结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725，1150 设计简图如下：模板设计剖面图 、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.73、91.35G4kb0.91.3529.87136.292kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10736.2920.1722+0.1213.5280.17220.128kNm Mmax/W0.128106/540002.375N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.87172.54/(10010000486000)0.034mm172.5/400=0.431mm 满足要求！ 3、最大支74、座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14336.2920.172+1.2233.5280.1727.9kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.17229.875.889kN 、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)25小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、75、抗弯验算 q7.9kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.90.62，0.57.90.0252=0.284kNm Mmax/W0.284106/833333.413N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.90.6，7.90.025=2.844kN max3Vmax/(2bh0)=32.8441000/(250100)0.853N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.889kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.8896004/(100935041676、6670)0.133mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=5.889254/(893504166670)=0mm25/400=0.062mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.90.6，0.47.90.6+7.90.0255.214kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.8890.6，0.45.8890.6+5.8890.0253.887kN 、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)25主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f77、(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.901kN，R22.607kN，R32.147kN，R42.147kN，R52.147kN，R62.147kN，R72.147kN，R82.607kN，R90.901kN 正常使用极限状态：R10.668kN，R21.943kN，R31.578kN，R41.578kN，R51.578kN，R61.578kN，R71.578kN，R81.943k78、N，R90.668kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.357106/4490=79.54N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.821000/42418.02N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.463mm525/4001.312 mm 满足要求！ 、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.129211.644kNNtb17.8kN 满足要求！7.2 落地式材料周转平台计算79、书计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003、架体参数材料周转平台名称高支模材料周转平台材料周转平台布置方式沿纵向平台长度A(m)12平台宽度B(m)12平台高度H(m)15立杆纵距la(m)1.2立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)1.2板底支撑间距s(m)0.3 、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g80、3k(kN/m)0.14材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)3施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压0(kN/m2)0.4风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 、设计简图平台水平支撑钢管布置图材料周转平台平面示意图材料周转平台侧立面示意图、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/4 =0.3501.20/4=0.105kN81、/m; Q1k= q1klb/4 =3.0001.20/4=0.900kN/m; Q2k= q2klb/4 =2.0001.20/4=0.600kN/m; 1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 (G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.105)=0.166kN/m; q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.900+0.600)=2.100kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1000.166+0.1172.100)1.202=0.378kNm; Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=82、(1.1000.166+1.2002.100)1.20=3.243kN; =Mmax/W=0.378106/(4.49103)=84.110N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/m q=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.138+1.2001.500)1.20=2.342kN; =(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.138(1.20103)4+0.9901.500(1.20103)4)83、/(100206000.0010.78104) =1.474mmmin1200.00/150,10mm=8.000mm 满足要求！ 、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax/2=1.621kN; p=Rmax/2=1.171kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.784、34kNm; 横向钢管计算剪力图 Rmax=5.514kN; 横向钢管计算变形图 max=2.430mm; =Mmax/W=0.734106/(4.49103)=163.519N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ max=2.430mmmin1200.00/150,10=8.00mm; 满足要求！ 、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.00.80=6.400kNR=5.514kN 满足要求！、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N85、/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数0.6立杆计算长度系数1.5NG1=(la+2.00lb+2.00h)g1k/hH+g1kla3.00/1.00=(1.20+2.001.20+2.001.80)0.033/1.8015.000+0.0331.203.00/1.00=2.099kN NG2=g2klalb/1.00=0.3501.201.20/1.00=0.504kN; NQ1=q1klalb/1.00=3.0001.201.20/1.00=4.320kN; NQ2=q2klalb/1.00=2.0001.201.20/1.00=2.880kN; 考虑风荷载时，立86、杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2)=1.2(2.099+0.504)+ 0.91.4(4.320+2.880)=12.195kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=11.501.80=2.700m 长细比=L0/i=2.700103/(1.5910)=169.811=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.1551.5001.8=3.119m 长细比= L0/i=3.119103/（1.5910）=196.132 由查表得到立杆的稳定系数=0.188 k=zso=0.740.800.40=0.237kN/m2 Mw=0.87、91.4klh2/10=0.91.40.2371.201.802/10=0.116kNm；=kN/A+Mw/W=0.6012.195103/(0.1884.24102)+0.116106/(4.49103)=117.632N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！ 、连墙件验算 连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式一步两跨连墙件对材料周转平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25 1、强度验算 k=zso=0.740.800.40=0.237kN/m2 AW=1.801.2012=4.3m2 Nw=1.4kAw=1.40.2374.3=1.432kN N=Nw+N0=1.88、432+3.00=4.432kN 长细比=L0/i=(0.25+0.12)103/(1.5910)=23.270，由查表得到立杆的稳定系数=0.967。 Nf=0.85Af= 0.850.9674.24010-4205.00103=71.444kN N=4.432Nf=71.444 满足要求！ 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 单扣件承载力设计值 Rc=8.00.80=6.400kN N=4.432kNRc=6.400kN 满足要求！ 、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)100砼设计强度等级C40立杆底座面积A(mm2)100100 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力：h=1,ft=1.71N/mm,pc.m=1N/mm,=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,m=4(100.00+ho)=4(100.00+85)=740.00mmNN=12.195kN 满足要求！ 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.8519.10=16.235kN/mm Fl=lfccA=0.750.33316.2351030.01=40.588kNN=12.195kN 满足要求！