1、33.55m高单元楼转换层模板支撑工程混凝土浇筑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章、编制说明及依据31.1 编制说明31.2 编制依据4第二章、工程概况42.1 各参建单位42.2 工程特点51、工程简况54、支撑体系施工要求135、技术保证条件14第三章 支撑系统方案设计143.1 梁支撑模板方案设计141、一类梁支撑方案设计142、二类梁支撑方案设计173、三类梁支撑方案设计184、四类梁支撑方案设计203.2 梁截面800梁侧模板设计213.3 180mm板模板支撑设计223.4 2、支撑系统平面布置223.5 柱模板设计223.6 剪力墙板支撑设计223.7 楼梯模板设计233.8伸缩缝处模板设计243.9 支撑系统构造设计241、水平拉杆构造242、顶托、扣件253、剪刀撑构造253.10 支撑系统主要材料规格、质量与力学性能要求。261、主要材料规格、质量要求。262、主要材料力学性要求26第四章、施工计划264.1 施工进度计划262、C3944#楼转换层施工施工期计划为40天。264.2 材料与设备计划271、材料要求27第五章、施工工艺技术285.1 施工工艺流程285.2 支撑基础处理285.3 主要搭设方法281、满堂架搭设施工282、满堂架构造施工293、3、模板安装305.4 检查验收32（7）支撑体系对照方案检查验收32（8）模板安装工程检查验收32（8）检查验收表32高大模板支撑体系安全检查验收表335.5 钢筋安装345.6 混凝土浇筑34（4）混凝土浇筑完毕后做养护工作。345.7 模板拆除341、拆模时间：342、模板拆除的工序要求34第六章、施工安全保证措施356.1 组织保证机构353、岗位职责356.2 施工技术措施3510、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：3620、可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。366.3 模板安装和拆除安全技术措施379、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。3712、拆除时应采4、用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。376.4 监测监控措施381、检查制度383、监测监控点布设384、监测监控方法385、监测频率：396、监测设计值397、监测发现下沉、位移等异常现象应采取如下处理措施工。396.5 应急预案391、应急组织机构392、应急组织机构393、应急物资和设施准备404、报警及通讯联络417、现场救援428、救援路线44第七章、劳动力计划44第八章、计算书及相关图纸448.1 一、二、三、四类梁及板支撑计算书448.1.1 一类梁600*1500支撑计算书458.1.2 二类梁400*1100支撑计算书548.1.3 三类梁支撑计算书638.1.4 四类梁支撑计算5、书678.1.5 板厚180mm板模板支撑计算书71满足要求！79第一章、编制说明及依据1.1 编制说明 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX建设项目1标段C2930、C3132、C3334、C3536、C3738、C3941 、C4244号楼同属一个地下室之上的七栋建筑，其中除C3941 、C4244号楼为3个单元外，其它五栋楼均为2个单元。该七栋建筑转换层位于地下室-1F层，结构形式相同。该七栋建筑转换层均存在集中线荷载大于20kN/m的梁，根据建质2009254号文、建质200987号文规定，转换层模板分项属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。为确保转换6、层施工质量及安全，特编制本转换层模板专项施工方案，并组织专家对方案进行论证，根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人批准签字后，方可组织实施转换层施工。 1.2 编制依据相关国家规范、地方标准等技术文件：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011；混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2011；建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2013；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）；木结构7、设计规范（GBJ50005-2003）(2005年版)；木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2002）；建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）；建设工程安全生产管理条例；关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文；本工程施工图纸和施工组织设计等；第二章、工程概况2.1 各参建单位工程名称工程地点建设单位设计单位监理单位施工单位2.2 工程特点1、工程简况C区C29 44号楼为同属一个地下室之上的七栋建筑，其中除C3941 、C4244号楼为3个单元外，其它五栋楼均为2个单元，结构形8、式均为框支剪力墙结构，抗震设防烈度 6度，建筑层数：地上6+1 层，地下室 2层。一六层为住宅层高均3m，建筑高度均为33.55m。屋面为坡屋结构，屋面檐口标高30.55m, 转换层位于负一层顶板（标高-0.050m），负一层顶板分为两部，一部分为转换层楼面（标高-0.050m），另一部分为屋面露台（标高-1.200m）：C2944#楼平面图C2930#楼转换层结构图C3132#楼转换层结构图C3334#楼转换层结构图C3536#楼转换层结构图C3738#楼转换层结构图C3944#楼转换层结构图3、C2944#楼转换层结构相关参数楼栋号层高标高板厚剪力墙厚砼强度转换层模板支撑基础C2930#59、.40-0.050180mm.400mm梁板柱均为C35-1F楼面(标高-5.450)板厚120mm,砼C30。-2F地下室底板（-9.950) 板厚250mm,砼C30。梁柱类型梁400*2100、400*1900、400*1400、400*1200、400*1100、400*1000、400*900、400*800、400*700、300*1600、300*700、300*600、200*400、150*400柱800*600、600*600C3132#5.40-0.050180mm.400mm梁板柱均为C35-1F楼面(标高-5.450)板厚120mm,砼C30。-2F地下室底板（-9.10、950) 板厚250mm,砼C30。梁柱类型梁400*1900、400*1400、400*1200、400*1000、400*900、400*800、400*700、300*1600、300*700、300*600、200*400、150*400柱800*600、600*600C3334#5.40-0.050180mm.400mm梁板柱均为C35-1F楼面(标高-5.450)板厚120mm,砼C30。-2F地下室底板（-9.950) 板厚250mm,砼C30。梁柱类型梁600*1300、400*1600、400*1500、400*1400、400*1200、400*1000、400*900、411、00*800、400*700、300*1600、300*700、200*400、150*400柱800*600、600*600C3536#5.40-0.050180mm.400mm梁板柱均为C35-1F楼面(标高-5.450)板厚120mm,砼C30。-2F地下室底板（-9.950) 板厚250mm,砼C30。梁柱类型梁600*1300、400*1600、400*1500、400*1400、400*1200、400*1000、400*900、400*800、400*700、300*1600、300*700、200*400、150*400柱800*600、600*600C3738#5.40-0.12、050180mm.400mm梁板柱均为C35-1F楼面(标高-5.450)板厚120mm,砼C30。-2F地下室底板（-9.950) 板厚250mm,砼C30。梁柱类型梁600*1500、400*1600、400*1400、400*1000、400*900、400*800、300*1600、300*900、300*700、300*600、200*400、150*400柱800*600、600*600C3944#5.40-0.050180mm.400mm梁板柱均为C35-1F楼面(标高-5.450)板厚120mm,砼C30。-2F地下室底板（-9.950) 板厚250mm,砼C30。梁柱类型梁613、00*1300、400*2200、400*1600、400*1400、400*1000、400*900、400*800、400*700、300*1600、300*800、300*700、300*600、200*400、150*400柱800*600、600*6003、支撑体系基础情况 根据对转换层荷载分析，选用-1F层楼面板（标高-5.450m）、及地下室底板（标高-9.950m）作为支撑体系传递基础。（1）-1F板厚为120mm, 混凝土强度为C30，地下室底板厚为250mm，混凝土强度为C30。4、支撑体系施工要求（1）、支撑体系要具有足够的强度、刚度和稳定性，保证施工中不变形、不破坏、不14、倒塌，能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。（2）、支撑基础能满足施工承载力。（3）、模板要保证构件形状尺寸和相互位置的正确，构造简单、支拆方便、表面平整、接缝严密不漏浆、便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑等。（4）、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。（5）、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得建设行政主管部门颁发的特殊作业人员资格上岗证方可上岗。5、技术保证条件（1）、编制专项模板施工方案，方案有完整的施工图及正确的计算书。（2）、模板架的搭设和拆除需严格执行本模板专项施工方案。第三章 支撑系统方案设计3.1 梁支撑模板方案设计 主15、要梁类型：分类支撑设计梁验算选型尺寸梁截面尺寸一类支撑设计600*1500600*1500、400*2200、400*1900、400*1600、400*1500400*1400、400*1200、300*1600二类支撑设计400*1100400*1100、400*1000、400*900、400*800、400*700三类支撑设计300*900300*900、300*800、300*700、300*600、300*500四类支撑设计200*500200*500、200*400、150*4001、一类梁支撑方案设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la16、(mm)450， 梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向方置方木数量=（宽梁度100）+1）根，必须立放,方木规格大小为4080mm一类梁（600断面宽）支撑平面图 3-1-1（1）一类梁（600断面宽）支撑立面图 3-1-1（2）一类梁（400断面宽）支撑平面图 3-1-2（1）一类梁（400断面宽）支撑立面图 3-1-2（2）2、二类梁支撑方案设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板17、支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)450 梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)300步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向方置方木数量=（宽梁度100）+1）根，必须立放，方木规格大小为4080mm二类梁支撑平面图3-1-3二类梁支撑立面图3-1-43、三类梁支撑方案设计梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的18、位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托1梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向方置方木数量3根，方木规格大小为4080mm三类梁支撑平面图 3-1-5四类梁支撑立面图 3-1-64、四类梁支撑方案设计梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数0.梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向方置方木数量3根，方木规格大小为4080mm四类梁支撑平面图 3-1-5四类梁支撑立面图 3.2 梁截面800梁侧模板设计梁 侧 模 参 数主、次楞布置次楞两块合并放方木间距(19、mm)：100；主楞钢管，对拉螺杆类型、水平间距直径(mm)：M12；水平间距(mm)：400对拉螺杆竖向间距中间对拉螺杆竖向间距为500均分第一道支撑距梁底距离200最后一道支撑距板底距离200梁侧模板设计剖面图 3-2-13.3 180mm板模板支撑设计1、180mm厚板支撑立杆间距为900900，水平杆步距为1.5m，顶端支撑为调直顶托，板托梁材料为：钢管(双钢管) ，模板底木枋的间距为150，板底木方均立放, 方木规格大小为4080mm。3.4 支撑系统平面布置1、支撑立杆布置根据梁、板支撑设计，一、二类梁沿梁长向以450mm为基准尺寸，三、四类梁及板以900mm基准尺寸，对模数不满足20、的局部调整，调整部分梁立杆500mm,板立杆900mm, 立杆布置原则必须保证梁、板水平连杆纵横方向贯通形成梁、板支撑整体稳定。对于矩形梁板在与异形梁、板交界部分水平连杆纵横不能贯通的，增设竖向连续剪刀撑与水平剪刀撑确保该部区域整体稳定。支撑立杆平面布置详见立杆平面布置图（附图第八章节）。3.5 柱模板设计新浇混凝土柱名称KZ混凝土柱边长(mm)800*600、600*600面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 两方木合并4080柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍间距l1(mm)500最低处柱箍离楼面距离(mm)3003.6 21、剪力墙板支撑设计小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500剪力模板设计大样图 3-6-13.7 楼梯模板设计楼梯模板采竹胶合板、木方，木板按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步数现场配制。楼梯拆模后用多层板条制护角保护梯角，具体支设方法如下图所示：3.8伸缩缝处模板设计 伸缩缝处梁模板施工按下图3-7-1大样施工。伸缩缝处梁模板大样图3-8-13.9 支撑系统构造设计1、水平拉杆构造（1）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横22、上的程序设扫地杆。在可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间得间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（1500mm）要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（2）为确保满堂架支撑体系整体稳定性，必须先浇竖向砼（框架柱、核心筒体、剪力墙）至梁底钢筋锚固标高处且砼强度至少达设计70%方能浇筑梁、板水平构件，满堂架水平杆在左右两侧应与框架柱进行拉结，以增加整体稳定性，拉结方式每一步水杆用钢管与柱抱箍连结。在核心筒体、剪力墙部位水杆顶紧。（3）水杆与柱抱箍连结大样（4）支撑体系水平拉杆构造图详见第八章节支撑体系立面（剖面）图。2、顶23、托、扣件（1）可调式顶托的外伸出长不能大于200，顶托支撑的纵、横杆应居中，用木楔卡保证支撑杆居中。（2）拧紧扣件时，力矩一般为4065N/m。（3）所有杆件端部伸出扣件长度大于10cm。3、剪刀撑构造（1）在满堂架外侧周圈竖向连续剪刀撑。（2）中间纵横每隔10m左右设一个井字型竖向剪刀撑宽度46m,并在井字型竖向剪刀撑部顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。（3）在有矩形梁板在与异形梁、板交界部分水平连杆纵横不能贯通的部位，增设两道竖向连续剪刀撑，并在两竖向连续剪刀撑之间撑部顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。（4）剪刀撑设置于部位详见第八章节支撑体系剪刀撑平图。3.10 支撑系统主要材料规格、质量与力学24、性能要求。 1、主要材料规格、质量要求。 （1）钢管：规格483.6，钢管壁厚不得小于2.7mm，钢管壁厚小于2.7mm时禁止使用（验算时以管壁2.7mm核算）。 （2）扣件：十字扣件、转向扣件，扣件受扭力65N/m时不破坏。（3）顶托；顶托丝杆36、托板厚度5mm，托板厚度不得小于3mm，顶托承载力3T。（3）方木：规格40mm80mm,方木规格不得小于35mm80mm，方木规格小于35mm80mm禁止使用（验算时以35mm80mm核算）。 2、主要材料力学性要求（1）钢管的抗压强度设计值 f205 N/mm2。（2）木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/25、mm2): 13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.500；（3）面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12。第四章、施工计划4.1 施工进度计划施工进度按排1、C2930#；C3132#；C3334#；C3536#；C3738#楼转换层施工考虑为平行施工期均计划为20天。 工期计划网络图20天2、C3944#楼转换层施工施工期计划为40天。工期计划网络图40天4.2 材料与设备计划1、材料要求使用材料的规格： 48.33.6钢管，15mm厚木质胶合板，50100mm木枋。（1）钢管选用外径48mm，现场使用钢管壁厚不得小于2.7mm（小于设计26、值时禁止使用）。钢管应有产品合格证、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，弯曲、压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。现场使用木枋截面不得小于35*85mm（小于设计值时禁止使用）。（2）扣件、顶托应有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品标识，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓及顶托螺杆必须更换。（3）扣件65N/m不出现破坏现象。（4）顶托丝杆直径不得小于36，托板厚度不得小于5mm，承载力应40KN。所有扣件和钢管应先经检验合格才能使用，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。（5）方木必须是硬木（如松木）。2、材料计划序号材料名称规格单27、位数量1钢管48.33.6T380 2 扣件托丝杆个 364003顶托u 顶托丝杆36u 托板厚度5mm个45004蝴蝶卡个49005方木5010020003000立方1306方木502004000立方257竹胶合板915183015块82003、设备计划序号机械或设备名称型号规格数量额定功率（KW）生产能力备注1塔吊QTZ80（TC5610-6）345良好2电锯MIB2-8031.4良好3钢筋调直机DJ60-228良好4钢筋切断机DA40-1211良好5钢筋弯曲机WJ22426良好6交流电焊机HB330227良好7插入式振捣棒HZ6-5045.5良好8平板振捣器ZB1122.2良好9砼输送泵28、车商混提供290良好10面包车1应急11经纬仪J2212水准仪DS1213力矩扳手2第五章、施工工艺技术5.1 施工工艺流程 支体系方案设计支撑基础处理及验收满堂架搭设竖向混凝土构件浇筑满堂架验收模板、钢筋安装整体验收水平混凝土构件浇筑养护模板拆除5.2 支撑基础处理根据对转换层荷载分析，选用-1F层楼面板（标高-5.450m）、及地下室底板（标高-9.950m）作为支撑体系传递基础，保留地下室负二层模板支撑架不拆除将转换层荷载传递至地下室底板。 5.3 主要搭设方法 1、满堂架搭设施工（1）搭设工艺：熟悉撑握搭设方案摆放扫地杆逐根竖立杆随即与扫地杆扣紧装扫地横向水平杆与立杆或扫地杆扣紧安装第29、一步纵向水平杆与各立杆扣紧安第一步横向水平杆加设临时斜撑杆安第二步纵向水平杆安第二步横向水平杆安第三、四步纵、横向水平杆连墙加固件接立杆加设剪刀撑 检查验收（撑架安装完成后，进行模板安装）。（2）首先进行定位放线，然后进行选料摆料，再根据支撑立杆平面布置图位置搭设立杆，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆，扫地杆连续设置。底座下应设置长度不少于2跨、宽度不小于200mm、厚度不小于50mm的木垫板。（3）立杆搭设，每搭完一步脚手架后，应进行步距、纵距、横距及立杆的水平度和垂直度检查。（4）立杆接头必须对接，不允许搭接，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。立杆30、尽量采用长钢管，以减少竖向接头，增强整体稳定性。2、满堂架构造施工（1）水平拉杆：1）水平拉杆的长度不能小于4跨，水平杆的对接扣件应交错布置；两相邻水平杆的接头不宜设置在同步或跨度内；搭接长度不应小于500mm，应等间距设置2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。2）水拉杆末端伸出扣件长度大于10cm。（2）剪刀撑：1）根据剪刀撑搭设布置图部位搭设竖向、水平剪刀撑。2）剪刀撑搭设应随立杆、纵向、横向水平杆同步搭设。3）剪刀撑斜杆采用搭接，剪刀撑杆件搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。4）竖向剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与相交的水平杆的伸出端或立杆上。水平剪刀撑斜杆应31、用旋转扣件固定在与相交的立杆或水平杆上。（3）可调式顶托：可调式顶托的外伸出长不能大于200，顶托支撑的受力杆应居中，用木楔卡保证支撑杆居中。（4）扣件：1）所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。支撑体系搭设过程和完毕后，采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录。2）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500，立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3，如下图A。水平杆上的对接扣件至主节点的距离aL/3，如下图B。（5）满堂架搭设允许偏差：1）立杆的垂直度：立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不大于50mm。2）水平32、杆搭设间距允许偏差+50，水平杆的高低差（水平度）50mm。3）立杆搭设间距允许偏差+50。3、模板安装（1）安装工艺：根据已搭设支模架复核弹好的梁轴线及标高调整好梁、板主受受力横杆铺设梁底方木安放梁底模并固定梁底起拱绑扎梁、板钢筋安侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置 加固、调直检查验收。（2）测量1）轴线测设：根据定位桩，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线的准确位置。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等33、资料，将梁、墙、柱等边线引放出，用以控制模板边线。2）标高引测根据控制水准点，用水准仪引测出板面500标高，并将其标注在墙、柱钢筋上，再根据此点用钢尺、水平管引测出梁、板的支撑方木底标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（3）模板安装操作方法1）弹线：弹出结构轴线控制线，核验无误之后，通知木工将墙柱边线弹出，并弹出梁中心线和立柱定位线，最后由木工工长和质检员核查边线，直至无误为止。2）核验标高：标高弹出之后，及时核查无误。并由木工工长和质检员核验通过。 3）模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝34、，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： a、两块模板之间拼缝 2 b、相邻模板之间高低差 2 c、模板平整度 5 d、模板平面尺寸偏差 5 4）模板定位 根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。5）起拱：跨度4000的梁，按其跨度的2起拱；挑出长度2000mm的挑梁，按挑出长度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。6）楼板模板施工时注意以下几点： a、模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；b、板铺完35、后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（4）模板安装允许偏差模板允许偏差 预留件、预留洞允许偏差序号项 目允许偏差值（mm）序号项 目允许偏差值（mm）1轴线位移51预埋钢板中心线位置32底模上表面标高52预埋管预留孔中心线33截面内部尺寸柱墙梁+4，-53预留洞中心线位置+10截面尺寸期+10，04层高垂直64插筋中心线位置58外露长度+10，05相邻两板高低差25预留螺栓中心线位置26表面36、平整5外露尺寸10，05.4 检查验收本分部分项工程模板属于高大模板支撑系统，在支撑搭设完毕后投入使用前应组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格后，经施工单位项目技术责任人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收内容：（1）模板搭设前先对立柱放线进行验收，确保定位线与方案一致后方可搭设满堂架。（2）模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。（3）模板支撑系统的原材料应按以下（4）、（5）条要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。（4）对进场的承重杆37、件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（5） 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（6）对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行检查。（7）支撑体系对照方案检查验收1）立柱底部基础，下层楼板承受上层荷载的承载能力，或架设支架，上、下层支架的立柱对应，并铺设垫板；2）垫木应满足设计要求；3）底座位置应正确，顶托螺杆38、伸出长度应满足设计要求；4）立杆的规格尺寸和垂直度，不得出现偏心荷载；5）扫地杆、水平杆、剪刀撑等设置，固定可靠；6）安全网和各种安全防护设施符合要求。（8）模板安装工程检查验收1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木方应浇水湿润，模板内无积水；2）浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定，采用尺量检查。（8）检查验收表高大模板支撑体系安全检查验收表项目名称 施工单位：搭设部位支模高度搭设班组班组长施工执行标准及编号建筑施工安全检查标准JGJ59-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008专项方案编审39、程序符合性符合要求安全技术交底情况 钢管扣件螺杆进场是否验收责任人材质、规格与方案的符合性责任人检查内容允许偏差方案要求检查验收记录责任人立杆间距梁底+50mm板底+50mm步距100mm扣件螺栓力矩40-65NM65N.M螺杆伸出钢管顶部200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙3mm立杆基础砼楼板垫木、底座、支托，垫板厚度50mm垫木，厚度50mm立杆底距地面不大于300mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆立杆应采用对接连接、相邻连接位置不得在同步内且竖向错开500mm，距离主节点步距的1/3纵、横向水平杆设置纵横满设剪刀撑垂直纵、横向是否按方案设置水平（高度4米）其他（与主体40、结构联系）施工单位检查结论 项目经理：项目技术负责人： 项目专职安全员： 检查日期： 年 月 日监理单位验收结论结论：监理工程师： 总监理工程师： 验收时间： 年 月 日5.5 钢筋安装 钢筋安装绑扎根据钢筋安装方案施工，在梁、板钢筋绑扎成形前堆放在支架模板上的钢筋构、配件不充许集中堆放。5.6 混凝土浇筑混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、监理单位项目总监确认具备混凝土浇筑安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。（1）本分部分项高大模板混凝土浇筑顺序，先浇筑竖向混凝土构件（柱、核心筒、剪力墙），且竖向构件混凝土强度达到70%上，方能充许浇筑梁、板混凝土的顺序进行。（2）梁、板混凝41、土的施工应采取从跨中向两端对称进行分层浇筑，分层厚不大于400mm,板面混凝土堆高不超过100mm，确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。混凝土浇筑按设计后浇带为界，分区块浇筑，详见混凝土浇筑路线图。（3）浇筑过程应有专人（模板工长）对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的措施。 （4）混凝土浇筑完毕后做养护工作。5.7 模板拆除1、拆模时间：根据现场同条件试块强度报告，符合设计要求（100%）后，由工长填写好模板拆除申请表，项目技术负责人审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后，方可进行拆除。2、模板拆除的工序42、要求（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分原则。在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。（2）拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。（3）楼板模板拆除时，先拆顶部斜撑，向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板。 （4）拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清,43、吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理，支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。第六章、施工安全保证措施6.1 组织保证机构1、组织保证机构项目经理技术负责人、项目副经理财务、后勤综合部物资部质量安全监控部施工部混凝土班钢筋班组木工班组架子班组 3、岗位职责（1）项目经理、项目技术负责人：主持编制专项施工方案攻克施工中的难点，对方案实施组织项目技术骨干及各班组对方案学习并进行技术交底，及时组织技术人员解决施工中出现的技术问题，组织安全管理人员监督整个工程项目的施工安全，保证施工安全与工程质量。组织本项支撑体系架子、模板体系安全验收。（2）综合工长、专业工长44、在项目经理、技术负责人的式领导下负责现场施工管理，直接指挥专业施工班组施工作业，并对施工方案落实与监督检查。（3）安全员负责现场安全生产的监督管理、检查、对发现存在安全隐患应及时报告，并下达整改通知书。6.2 施工技术措施1、模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。4、搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。5、高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。6、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要45、求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。7、模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。8、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。9、支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。10、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、46、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）支撑基础是否变形或沉降，底座、垫板是否松动。（3）安全防护措施是否符合规范要求。11、在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。12、脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。13、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。14、脚手架支撑安装好后，应进行验收，47、合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。15、设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。16、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。19、水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。20、可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。21、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。22、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏48、心、振动和冲击。23、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。24、拆除模板支撑，严禁高空抛掷。6.3 模板安装和拆除安全技术措施1、模板支撑必须严格按照本专项模板施工方案施工，项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。2、本支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数49、量、质量，防止超载。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。5、在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。7、拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。10、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。11、模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理50、同意签字后方可拆除。12、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。13、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。14、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。15、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗，作业人员应按规定正确佩戴和使用安全帽、安全带等必备的安全防护用具。16、需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。6.4 监测监控措施1、检查制度 （1）项目部根据支模进度节点进行安全检查。 （2）异常天气后，项目部必须进行全面检查51、。 （3）施工技术人员、安全员、班组长日常检查，巡查以下重点部位。1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）支撑基础是否下沉或变形，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。（4）所有安全检查记录必须形成书面材料，对存在安全隐患部位提出整改意见，并监督整改。 2、监测监控项目：支架整体与局部竖向、水平位移及立杆的基础沉降。 3、监测监控点布设 （1）监测监控点布设主要部位1）模板支撑四周交点；2）截面较大的梁部位；3）混凝土输送泵走52、向梁（板）底部、受力最大的横杆、立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。4）跨度较大的梁、板中部。（2）根据以上监测点布设方法，本工程监测点布设详见附图4、监测监控方法混凝土浇筑前，监测部位的梁、板底受力横杆上挂23个吊线锤并测量线锤顶部到地板距离，同时在线锤底部设对应的钢钉，此方法可监测支撑架竖向变形值。在混凝土浇筑过程中随时复测变形值。 5、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。6、监测设计值监测仪器精度应满足现场监测要求，变形设计值为5mm，大于5mm为警戒值。7、监测发现下沉53、位移等异常现象应采取如下处理措施工。（1）停止作业（2）通知项目负责人、监理等。（3）确定加固方案或其他安全方案。6.5 应急预案 1、应急组织机构（1）应急领导小组：项目经理为该组长，项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。（2）现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，施工技术部负责人为副组长，项目施工部、安全部管理人员根据日常管理的劳务班组组成各现场抢救小组，听从统一安排指挥。（3）医疗救治组：医疗室责人为组长，项目办公室、资料室等人员为救治组成员。（4）后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员。（5）保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。（6）应急54、组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。2、应急组织机构组长：项目经理副组长：技术负责人、项目经理保安组后勤服务组医疗救治组现场抢救组救援组织机构人员职责一览表姓名职务职责联系方式项目经理负责调配各种资源和全面安排救援工作，为组织机构组长技术负责人协助组长的工作、通信联络、危险勘察执行经理协助组长的工作、通信联络、危险勘察现场抢救组组长协助组长的工作、人员疏导、抢救等工作现场抢救组组员协助组长的工作、人员疏导、抢救等工作现场抢救组组员协助组长的工作、人员疏导、抢救等工作医疗救治组组长协助组长的工作、人员疏导、抢救、简单处理伤者等工作医疗救治组组员协助组长的工作、人员疏导、抢救、简单处理伤者55、等工作医疗救治组组员协助组长的工作、人员疏导、抢救、简单处理伤者等工作后期组组长协助组长的工作、人员疏导、后勤等工作欧阳海后期组组员协助组长的工作、人员疏导、后勤等工作张 杰保安组组长协助组长的工作、人员疏导、警戒与治安等工作张继保安组组员协助组长的工作、人员疏导、警戒与治安等工作罗攀保安组组员协助组长的工作、人员疏导、警戒与治安等工作3、应急物资和设施准备（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；（2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；（3）照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；（4）通讯器材：电话、手机、对讲机；（5）交通工具：工地常备一辆应急车辆，驾驶员两名（姓名56、：XX，电话：XX），车牌号：XX；（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；（7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；（8）准备足够的防暑降温物资；（9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌（10）必要的资金保证。4、报警及通讯联络1）程序首先第一个发现者用最快的速度电话通知组长，简单地说明发生地点、发生时间、伤亡情况；组长接到电话后，用最快的速度电话联络救援组组长接到电话后用最快的速度联络相关应急救援人员，同时通知担架队、救援车辆以最快的速度赶到事故现场或做好抢救准备，并向公司领导汇报事故情况。2）通讯联络方法一律采用电话联络或报警，组长、副组长及57、其它救援小组成员必须保持24小时电话开通，如遇第一个人的联系电话打不通时，立即打下一个人的联系电话。3）内容：第一个发现事故的人，必须最简单地说明事故的时间、地点及伤亡情况。5、项目项目突发事件报告程序流程图事件发现人、当事人施工安全部负责人项目总工项目经理项目副经理外部救援电话医疗急救：120消防：119启动应急预案事件检查、处理外部报告内部上报 整改、教育行业主管部门监理业主6、应急救援待命方案救援人员的集合地点：办公区。由正、副组长或现场救援组长电话通知相关救援小组成员，应急救援小组成员接到电话立即赶赴集合地点待命。由各组组长据实际情况分配任务。7、现场救援现场所有人员全力以赴抢救伤员，58、然后再抢救设备、设施。主要措施：应急领导小组正、副组长或现场救援组长根据现场的实际情况，采取强有力的措施，尽可能地减少伤亡或损失，遏制事态的发展。本方案中最主要危险源为：模板坍塌、高坠等事故。（1）发模板坍塌现场救援措施1) 模板发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权59、给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4)在现场施救的过程中，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋60、者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤61、轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。（2）发高坠现场救援措施1) 当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；62、并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。2) 项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：3) 高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。4) 如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状63、态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时64、，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。8、救援路线 本工程位于贵州玉屏县大龙镇开发区，附近医院有贵州铜仁民康医院和大龙人民医院，离项目最近的属贵州民康医院，大龙民康医院位于大龙经济开发区大屯新街，是经卫生行政主管部门批准新建的一家综合性一级医疗机构。距离项目大约20分钟的车程。发生意外事故时可以及时送伤员到医院就诊。（路线详见附后线路图）第七章、劳动力计划劳动力计划表序号岗 位人 数备 注1专职安全员2持证上岗2架子工40持证上岗3木工40培训教育上岗4砼工20培训教育上岗5钢筋工60培训教育上岗6机65、电工2持证上岗7焊工2持证上岗第八章、计算书及相关图纸8.1 一、二、三、四类梁及板支撑计算书8.1 一、二、三、四类梁及板支撑计算书8.1.1 一类梁600*1500支撑计算书 梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL600*1500新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001500新浇混凝土结构层高(m)5.4梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设66、计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)120067、步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,700梁底支撑小梁根数7每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 68、取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.769、Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.5950.12+0.1211.7640.120.052kNm Mmax/W0.052106/375001.386N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.351004/(10010000281250)0.009mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)70、 R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39346.5950.1+0.4461.7640.11.91kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14346.5950.1+1.2231.7640.15.542kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92846.5950.1+1.1421.7640.14.525kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.11.507kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.14.383kN R3=0.928 q2l=0.9283871、.350.13.559kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁截面惯性矩I(cm4)179.12 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.91+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6+0.5(1.5-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，(1.2-0.6)-0.6/2/21，5.542+0.91.35(0.3-0.1)0.6/6=5.566kN/m q2，72、(1.2-0.6)-0.6/2/21，4.383+(0.3-0.1)0.6/64.403kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.5660.452，0.55.5660.320.25kNm Mmax/W0.25106/421505.942N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.5660.45，5.5660.31.67kN max3Vmax/(2bh0)=31.671000/(23585)0.842N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l73、14/(100EI)0.6324.4034504/(10093501791200)0.068mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)4.4033004/(893501791200)0.266mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.5660.45，0.3935.5660.45+5.5660.32.863kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R72.02kN，R2R62.863kN，R3R4R574、2.34kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.4030.45，0.3934.4030.45+4.4030.32.265kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R71.813kN，R2R62.265kN，R3R4R51.843kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图75、如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.272106/412066.017N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.046kN max2Vmax/A=24.0461000/38421.075N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.209mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.837kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.837kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N76、m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.025kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.42143.686kN/77、m 2)小梁验算 q1，(1.2-0.6)-0.6/2/21，5.011+(0.3-0.1)0.6/6=5.031kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.784kN，R26.915kN，R36.915kN，R40.784kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(5.4-1.5)+Mw/lbmax0.784+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.6-0.6/2)/20.9，6.915，6.915，0.784+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/278、0.9+0.585+0.025/1.27.521kN fN/(A)+Mw/W7521.286/(0.641384)+0.025106/412036.687N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R317.557kNN30kN 满足要求！8.1.2 二类梁400*1100支撑计算书梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 479、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL400*1100新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001100新浇混凝土结构层高(m)5.4梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m280、)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐81、蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.4282、，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.1128.15kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.2020.12+0.1211.7640.120.039kNm Mmax/W0.039106/375001.033N/mm2f15N/mm2 满足要求！83、 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63228.151004/(10010000281250)0.006mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39334.2020.1+0.4461.7640.11.423kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14334.2020.1+1.2231.7640.14.125kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92834.2020.1+1.1421.7640.13.84、375kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39328.150.11.106kN R2=R4=1.143 q2l=1.14328.150.13.218kN R3=0.928 q2l=0.92828.150.12.612kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁截面惯性矩I(cm4)179.12 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.423+0.91.35(0.3-0.85、1)0.4/4+0.5(1.1-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，4.125+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=4.149kN/m q2max1.106+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1.1-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.218+(0.3-0.1)0.4/43.238kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q86、1l22max0.1074.1490.452，0.54.1490.320.187kNm Mmax/W0.187106/421504.43N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.1490.45，4.1490.31.245kN max3Vmax/(2bh0)=31.2451000/(23585)0.628N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.2384504/(10093501791200)0.05mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8E87、I)3.2383004/(893501791200)0.196mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.1490.45，0.3934.1490.45+4.1490.32.134kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.644kN，R2R42.134kN，R31.749kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.2380.45，0.3933.2380.488、5+3.2380.31.665kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.482kN，R2R41.665kN，R31.356kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.311106/412075.602N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(89、kN) Vmax3.317kN max2Vmax/A=23.3171000/38417.274N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.099mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.461kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.461kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压90、强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.025kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.1)+0.91.42132.67kN/m 2)小梁验算 q1max1.296+(0.3-0.1)0.4/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.5-091、.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，3.752+(0.3-0.1)0.4/4=3.772kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.437kN，R27.761kN，R30.437kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(5.4-1.1)+Mw/lbmax0.437+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，7.761，0.437+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.645+0.025/18.431kN fN/(A92、)+Mw/W8431.116/(0.641384)+0.025106/412040.384N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR218.382kNN30kN 满足要求！ 8.1.3 三类梁支撑计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）审核表 工程属性新浇混凝土梁名称300900模板支架横向长度B33模板支架纵向长度L72混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900模板支架高度H(m)5.4梁侧楼板厚度(mm)150荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，093、.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k(kN/m2)2省份贵州地区铜仁基本风压0(kN/m2)0.2地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)94、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立柱根数1每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f95、(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计算方式简支梁主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1立柱钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)48296、.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1支撑简图序号验算项目计算过程结论1面板抗弯Mmax/W0.03106/375000.802N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max0.677q2L4/(100EI)=0.67723.051004/(1005400281250)0.01mmL/400100/4000.25mm满足要求2小梁抗弯=Mmax/W=0.336106/42150=7.968N/mm2f=13N/mm2满足要求抗剪max=3Vmax/(2bh0)=31.493197、000/(23585)0.753N/mm2=1.5N/mm2满足要求挠度2ql24/(8EI)2.5553004/(87040179.12104)0.205mm2l2/4002300/4001.5mm满足要求3主梁抗弯=Mmax/W=0.331106/4120=80.392N/mm2f=205N/mm2满足要求抗剪max=2Vmax/A=25.0391000/38426.246N/mm2=125N/mm2满足要求挠度max0.059mmL/400450/4001.125mm满足要求4可调托座最大受力N10.078kNN30kN满足要求5立柱长细比=l0/i=1500/16=93.75=150满98、足要求fN/(A)+Mw/W9548.259/(0.641384)+0.038106/412048.015N/mm2f205N/mm2满足要求6高宽比验算高宽比H/B=5.4/33=0.1643满足要求结论符合要求8.1.4 四类梁支撑计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）审核表 工程属性新浇混凝土梁名称L200500模板支架横向长度B20模板支架纵向长度L30混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500模板支架高度H(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)180荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标99、准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1振捣荷载Q2k(kN/m2)2省份贵州地区铜仁基本风压0(kN/m2)0.2地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(100、mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立柱根数0每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)179.12小梁计101、算方式简支梁主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89扣件抗滑移验算扣件抗滑移折减系数kc0.8立柱钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1支撑简图序号验算项目计算过程结论1面板抗弯Mmax/W0102、.022106/375000.579N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max0.521q2L4/(100EI)=0.52112.851004/(1005400281250)0.004mmL/400100/4000.25mm满足要求2小梁抗弯=Mmax/W=0.222106/42150=5.275N/mm2f=13N/mm2满足要求抗剪max=3Vmax/(2bh0)=30.9881000/(23585)0.498N/mm2=1.5N/mm2满足要求挠度2ql24/(8EI)1.6263004/(87040179.12104)0.131mm2l2/4002300/4001.5mm满足要求3主103、梁抗弯=Mmax/W=0.598106/4120=145.072N/mm2f=205N/mm2满足要求抗剪max=2Vmax/A=22.4961000/38413N/mm2=125N/mm2满足要求挠度max0.717mmL/400600/4001.5mm满足要求4扣件抗滑移最大受力N2.496kNRc=kc8=0.88=6.4kN满足要求5立柱长细比=l0/i=1800/16=112.5=150满足要求fN/(A)+Mw/W6007.439/(0.502384)+0.055106/412044.514N/mm2f205N/mm2满足要求6高宽比验算高宽比H/B=4.5/20=0.2253满足104、要求结论符合要求 8.1.5 板厚180mm板模板支撑计算书板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高23.10m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)2.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.7105、5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)12立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁距混凝土板短边的距离(mm)75小梁两端各悬挑长度(mm)300，300 设计简图如下：模板设计平面图模板设计106、剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.107、9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.152/8，0.110.152/8+3.150.15/4= 0.12kNm Mmax/W0.12106/375003.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4108、.62kN/m 5ql4/(384EI)54.621504/(38410000281250)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.15小梁截面惯性矩I(cm4)179.12 因B/lb取整2400/900取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 （1）活荷载按均布计算 q10.9max1.2(G1k+(G3k109、+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.151.25kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.150.78kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.47kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.780.92+0.1250.470.920.126kNm M2q1L12/2=1110、.250.32/20.056kNm MmaxmaxM1，M2max0.126， 0.0560.126kNm Mmax/W0. 126106/421502.99N/mm2f13N/mm2 满足要求！ （2）活荷载按集中荷载计算【小梁间距为150mm计算面板和小梁时的集中活荷载Q1k =2.5/2(kN) 模板规范注3规定】 q20.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.150.78kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.5/21.58kN/m M10.07q2L2+0.203pL0.070.780.92+0.2031.580.90111、.333kNmM2q2L12/2+pL1 =0.780.32/2+1.580.30.51kNm MmaxmaxM1，M2max0.333，0.510.51kNm Mmax/W0.51106/4215012.09N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.780.9+0.6250.470.90.703kN V20.625q1静L+0.688p0.6250.780.9+0.6881.581.53kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.250.3，0.780.3+1.581.841kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.112、63，1.53，1.8411.84kN max3Vmax/(2bh0)=31.8141000/(28535)0. 93N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.150.72kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.729004/(10093501791200)0.15mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.723004/(893501791200)0.04mml1/400300/4000.75mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料113、规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.151.11kN/m q1静0.91.35(G114、1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.150.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.28kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.15=0.75kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q1L1.51.110.91.5kN 按悬臂梁，R1q1l=1.110.30.33kN RmaxRmax，R11.5kN; 同理，R1.13kN，R1.13kN 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q2L1.50.750.91.02kN 按悬臂梁，R1Rm115、axl=1.020.30.3kN RmaxRmax，R11.02kN; 同理，R0.76kN，R0.76kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.77kNm Mmax/W0.77106/4120186.53N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.96kN max2Vmax/A=24.961000/38425.82N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.98mm 跨中max=0.98mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.46mm=225/400=0.56mm 满足116、要求！七、立柱验算钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/16112.5150 满足要求！ 查表得，0.55 Mw0.921.40.140.91.82/100.05kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.95.59kN f Nw/(A)+ Mw/W5586.98/(0.55384)+0.05106/412037.96N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.59kNN30kN满足要求！