1、18.3万高层单体住宅脚手架搭设、拆除工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录 第一章、编制依据3第二章、工程概况33.1、钢管43.2、工字钢43.3、脚手板43.4、扣件4第四章、落地式脚手架44.1、脚手架结构形式4第五章、型钢悬挑式结构脚手架65.1、悬挑式脚手架平面位置65.2、悬挑脚手架的搭设65.3、悬挑脚手架的搭设要求7第六章、型钢卸料平台制作，使用和拆除的一般规定86.1、型钢卸料平台制作、安装规定86.2、卸料平台的使用规定86.3、卸料平台拆除规定8第七章、脚手架的搭设、2、使用和拆除安全注意事项97.1、脚手架的搭设作业遵守以下规定97.2、脚手架搭设质量的检查验收规定107.3、脚手架使用规定107.4、脚手架的拆除规定11第八章、环境保护措施12第九章、型钢悬挑脚手架计算129.1、荷载参数13、脚手架参数13、活荷载参数13、风荷载参数13、静荷载参数13、水平悬挑支撑梁13、拉绳与支杆参数149.2、小横杆的计算14、均布荷载值计算15、强度计算15、挠度计算159.3、大横杆的计算15、荷载值计算15、强度验算16、挠度验算169.4、扣件抗滑力的计算179.5、脚手架立杆荷载的计算179.6、立杆的稳定性计算189.7、连墙件的计算199.8、悬挑梁3、的受力计算209.9、悬挑梁的整体稳定性计算229.10、拉绳的受力计算229.11、拉绳的强度计算229.12、验算锚固钢筋23第十章、型钢悬挑卸料平台计算2410.1、荷载参数30、荷载参数30、悬挑参数30、水平支撑梁30、卸料平台参数3010.2、次梁的验算30、荷载计算30、抗弯强度验算31、整体稳定性验算3110.3、主梁的验算32、荷载验算32、内力验算33、抗弯强度验算34、整体稳定性验算3410.4、钢丝拉绳的内力验算3410.5、钢丝拉绳的强度验算3510.6、钢丝拉绳拉环的强度验算3510.7、操作平台安全要求35第一章、编制依据1.1xxxx项目工程设计图纸；建筑施工高4、处作业安全技术规范JGJ80-2011；1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；备案号J84-2011；1.3建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；1.4xx市建筑工程施工现场安全管理标准；1.5建筑工程施工安全技术操作规程1.6建筑工程施工现场管理规定1.7建设工程项目管理规范GB/T50326-20061.8钢管脚手架扣件(GB15831)1.9建筑结构荷载规范(GB50009-2012)1.10建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010；第二章、工程概况2.1、工程概况本工程xx项目地理位置位于xx市原轮胎厂地址，毗邻xx路交汇处，交通非常便利5、，首期开发建设用地面积为57507平方米，总建筑面积为183937平方米，地下室总建筑面积为101483平方米。其中单体住宅高层4#、6#、9#、10#、12#、14#、15#、16、17#、18#楼均为3233层及19#楼为二层的新综合楼，其中13#、14#楼根据现场施工要求甲方再做开工日期的选定事宜，总计xxxx项目首期开发单体13栋。建设单位：设计单位：监理单位：吉总包单位：本方案为12#楼编写2.2、脚手架型式及部位本工程0米 以下施工采用双排单立管，回填土前拆除。五层以下采用落地式双排单立管脚手架，六三十三层按照结构型式可采用工字钢悬挑脚手架。具体部位：地下一层到0.000采用临时双6、排脚手架，一层五层为落地式双排单立钢管脚手架；主楼在六层、十二层、十八层、二十四层、三十层分五次进行型钢悬挑双排脚手架，（每隔六层为悬挑一次，6*2.95=17.7米，小于20米。满足规范要求）。 脚手架平面位置为建筑物的外围。由大、小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用黑黄色483.5钢管，并用扣件连接成整体。外排架外侧挂绿色密目网。内立杆距建筑物外墙及阳台400mm，并避开空调板等。第三章、架材料选择和脚手架对基础的要求结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则：3.1、钢管钢管采用国标，外径48mm，壁厚3.5mm的国标焊接钢管，钢管材7、质使用力学性能适中的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB700-2006）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于小横杆的钢管长度为1.22.0m，以适应脚手架宽的需要。钢管件禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。3.2、工字钢工字钢采用16号工字钢，其材质必须符合GB700-2006碳素结构钢中Q235钢的规定，必须有出厂合格证，质量证明书，严禁使用表面裂纹、变形、锈蚀的钢材。3.3、脚手板脚手板采用23mm厚的钢板压制而成的一级钢制脚手板,厚度为50mm，8、宽度为200-250mm，长34m，自重不超过0.3kN，且表面具有防滑、防积水构造。3.4、扣件扣件应采用可锻铸铁分类及技术条件的规定，应与钢管管径相配合，机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件要用的材料应符合GB700-2006碳素结构钢中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB196-2003普通螺纹的规定，扣件严禁使用加工不合格、无出厂合格证，表面裂纹、变形、锈蚀的扣件、扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm3.5、安全网作业层应在1.2m 和0.6m 处设置上、中两道防护栏杆；安全网采用经国家指定监督检验部门鉴定许可的厂家产品，同时应具备监督部门批9、量验证和工厂核验合格证，安全网力学性能应符合安全网力学性能试验方法的规定。第四章、落地式脚手架4.1、脚手架结构形式 各楼主体地下一层到0.000采用临时双排单立杆脚手架，一层五层为落地式双排钢管单立杆脚手架。架子基础的要求：在回填土上必须夯实、平整，底座底面标高应高于自然地坪 50，防止架体下雨下沉。立杆底部铺50mm厚木板。有采光井处采用16#工字钢或从地下车库内落地搭设。脚手架结构尺寸为排距900mm，柱距1500mm，步距1800mm，内侧立杆距墙400mm，结构有造型的按造型尺寸确定距墙尺寸。搭设总高度20.70双排单立杆脚手架。4.2、搭设方法:落地脚手架搭设顺序:铺设垫木拉线放底10、座自一端起立架并随即装剪刀撑装水平架或脚手板装通长的大横杆装连墙件照上述步骤逐层向上安装装加强整体刚度的长剪刀撑装设顶部栏杆。4.3、 搭设要求：1） 脚手架地基及基础处理：脚手架落地处原回填土必须分层夯实，下垫50200木方，在距底200高设纵横扫地杆。2） 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧，采用双接头交错布置，不能设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500，并要避免设在纵向水平杆的跨中，纵向水平杆的长度不小于4米。3） 每一立节处必须设置一根横向水平杆，该杆轴线偏离立节的距离不大于150，操作层上非立杆节点的横向水平杆根据支承板的需要设置间距，最大间距不大于柱距的1/2。4） 11、本工程脚手架采用木脚手板，板要铺平、铺满、铺稳，不得有探头板。5） 连墙件均采用刚性连接，在浇筑砼时，预埋48钢管，连墙件要靠近节点设置，偏离各节点距离不大于300mm，连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置。6） 斜撑：每道斜撑跨越57根立柱，斜杆与地面倾斜角度为4560。第五章、型钢悬挑式结构脚手架5.1、悬挑式脚手架平面位置主楼在六层、十二层、十八层、二十四层、三十层分五次进行型钢悬挑双排脚手架搭设。在地上外剪力墙处，需在以上地上各层剪力墙内预埋内径180宽*墙厚*250木盒，间距不大于1500mm（根据工字钢排距确定），然后用16工字钢穿出固定，剪力墙里侧与楼面上的预埋钢筋固定，剪12、力墙外侧外架的里外立杆与小横杆固定，大横杆再与小横杆、立杆连接成整体。工字钢在内外立杆处焊接L=120mm25钢筋，将立杆插在该钢筋上，防止立杆移位。5.2、悬挑脚手架的搭设悬挑脚手架结构尺寸为内外立管均排距750mm，柱距1500mm（根据工字钢排距确定），步距1800mm，内排架距结构边35cm。搭设总高度为17.7m，架体均采用单立杆形式，外排架外侧用密目网全封闭，施工操作层处挂水平安全网。连墙件为每层设置一道，水平方向为间距4.5m设置一道，采用硬性连接。立杆首层6m钢管和4m钢管及2m钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开，以上全部用6m钢管；大横杆采用4m和6m钢管，里外、上下大13、横杆用4m钢管调节，使其接头错开不在同一跨内。其余为6m钢管和短管，立杆和大横杆均用对接扣件连接，外墙悬挑脚手架的小横杆必须与脚手架立杆连接成整体。剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为4560之间，水平投影宽度不小于2跨或4m和不大于8跨或8m，用6m长的双根钢管（两根钢管之间用扣件连接成一体）搭设剪刀撑，钢管接长时采用对接扣件。剪刀撑的斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。在悬挑层每一根主立杆节点，设置横杆、工字钢与脚手架连接处斜拉连接（采用12钢丝绳），做一次悬挑卸荷。外挂密目网。5.3、悬挑脚手架的搭设要求脚手架搭设作业，必须在统一指挥下，严格按14、照以下规定程序进行。1) 按施工要求清理、铺垫板、设置底座，标定立杆位置。2) 应按定位依次竖起立杆、将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定。并按此要求继续向上交圈搭设。3) 剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。4) 脚手板应铺平铺稳，并且应用12号铁丝绑扎固定。5) 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定，工人必须佩带安全带、安全帽，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。6) 在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架15、尺寸放大。第六章、型钢卸料平台制作，使用和拆除的一般规定6.1、型钢卸料平台制作、安装规定卸料平台的水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.8m，主梁为14b号槽钢槽口竖向，钢梁(主梁)的锚固（搁置在楼板）长度0.35m；次梁采用10号槽钢槽口竖向；次梁槽钢间距0.4m。内侧钢绳与墙的距离1.5m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离0.6m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离3.6m，钢丝绳安全系数K：3.5，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；平台宽度1.5m。大堆放材料荷载10kN，施工人员等活荷载2kN/m2。采用木脚手板，栏杆、挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板。卸料平台的安装：结构施工时在安装位置先清理有妨害的障碍16、物、由塔吊吊起安装，平稳后。再在预留孔中穿钢丝绳，卸卡螺栓必须固定牢固，经安检部门验收合格后，才允许装放、吊运材料。6.2、卸料平台的使用规定1) 卸料平台允许放置料具应限制在1.0吨以内。即钢管应限制在260m；扣件限制在690个；50*100mm木方限制在286m；竹夹板限制在82m2（28张）。 2) 在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得存有不安全的隐患。周边用密目网进行全封闭。3) 工人在架上作业，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上不安全处休息。4) 每班工人上架作业，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在任何情况下，严禁自架上向下17、抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.3、卸料平台拆除规定卸料平台的拆除与安装过程相反。第七章、脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项7.1、脚手架的搭设作业遵守以下规定7.1.1、钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。7.1.2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。7.1.3、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1) 按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。2) 周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。3) 应18、按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第l步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱。7.1.4、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。7.1.5、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。7.1.6、脚手板或其它作业层板铺板要求：1) 脚手板或其它铺板应铺平铺稳，应予绑扎固定。2) 脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm之间。3)19、 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。4) 长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：冲压钢脚手板为1.5m。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。5) 由于内排立杆距结构35cm，必须在此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板。7.1.7、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起20、杆件和整架的显著变形。7.1.8、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。7.1.9、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。7.1.10、脚手板操作面的端头处设1.2米高防护栏杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1.0m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。7.2、脚手架搭设质量的检查验收规定7.2.1、脚手架的验收标准规定1）构架结构符合前述21、的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。2）节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40-60Nm。3）钢管脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高20m时为不大于50mm；当架高2Om时为不大于75mm。4） 纵向钢平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。5） 作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。7.2.2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1) 搭设完毕后；2) 连续使用达到6个月；3) 施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4) 在遭受暴风、大雨、大雪22、地震等强力因素作用之后；5) 在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。7.3、脚手架使用规定7.3.1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架取3kN/m2；装修脚手架取2kN/m2。7.3.2、施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。7.3.3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。7.3.4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为23、度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。7.3.5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。7.3.6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。7.3.7、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。7.3.8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检24、查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7.3.9、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。7.3.10、在冬期施工期间，霜雪天后要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑措施。7.4、脚手架的拆除规定7.4.1、脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方25、式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作。严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。拆除区域做好警戒线，派专人指挥看管。7.4.2 、操作人员要求1）.架子必须持有特种作业人员操作证的专业架子工进行，上岗前必须进行安全教育考试，合格后方可上岗；2）.在脚手架上作业人员必须穿防滑鞋，正确佩戴使用安全带，着装灵便；3）.进入施工现场必须佩带合格的安全帽，系好下颚带，锁好带扣；4）.登高（2米以上）作业时必须系合格的安全带，系挂牢固，高挂低用；5）.脚手板必须铺严、实、平稳。不得有探头板，要与架体拴牢；6）.架上作业人员应作好分工、配合，传递杆件应把握好重心，平稳传递；7）.作业人26、员应佩带工具袋，不要将工具放在架子上，以免掉落伤人；8）.严禁在架子上作业时嬉戏、打闹、躺卧，严禁攀爬脚手架；9）.严禁酒后上岗，严禁高血压、心脏病、癫痫病等不适宜登高作业人员上岗作业；10）.搭拆脚手架时，要有专人协调指挥，地面应设警戒区，要有旁站人员看守，严禁非操作人员入内；11）.遇6级（含）以上大风天、雪、雾、雷雨等特殊天气应停止架子作业。雨雪天气后作业时必须采取防滑措施；12）.架子的拆除程序与搭设程序相反，先搭的后拆，后搭的先拆，应由上而下按层、按步拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再次依拆剪刀撑的上部绑扣和接杆。拆除全部剪刀撑、压栏子、斜撑杆以前，必须绑好临时斜支撑。严禁用推、拉方27、法拆除脚手架。13）.拆杆和放杆时，必须由23人协同操作。拆顺水杆时应由站在中间的人将杆转向，将大头顺下，握住小头下递，得到下方人员的通知后再放手，严禁向下抛扔。14）.连墙杆应随架子逐层拆除。架子在施工期间变形过大或连墙杆缺少、受力不均时，应在拆除前先做必要的加固或补设临时拉结点，确保拆除时架子的稳定。 15）.操作人员应系安全带，戴安全帽。拆除过程中，必须设专人指挥，作业人员必须听从指挥。 16）.拆除过程中应注意架子缺扣、崩扣及不符合要求的部位，严禁踩在松动的杆件上。17）.应随拆随及时清运脚手架材料，并分类堆放。运料人员必须与拆除人员协调配合。 18）.暂停拆除时，必须检查作业范围内未28、拆除部分的架子，确认稳定后方可离开现场。 19）.在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业。在外电架空线路附近作业时，脚手架外侧边线与外电架空线路的边线之间的距离不得小于下表中的数值。未经供电部门批准，严禁在高压线下作业。上、下脚手架的马道严禁搭设在有外电线路的一侧。第八章、环境保护措施8.1、在搭拆脚手架时，搭设各种杆件要轻拿轻放，严禁向下抛掷，在外脚手架外侧满挂密目安全网、操作层处加设隔音屏，以减小噪音。8.2、在外脚手架外侧满挂密目安全网，以减小在结构和装修施工阶段由于在一些工序施工过程中粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。第九章、型钢悬挑脚手架计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据29、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。9.1、荷载参数9.1.1、脚手架参数1) 双排脚手架搭设高度为 17.7 米，立杆采用单立杆；2) 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的净横距为0.75米，步距为1.8 米；3) 内排架距离墙长度为0.40米；4) 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；5) 脚手架沿建筑物四周长度为 150 米；6) 采用的钢管类型为 483.25； 7) 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；8) 连30、墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；9) 连墙件连接方式为双扣件连接；9.1.2、活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；9.1.3、风荷载参数本工程地处吉林xx市，查荷载规范基本风压为0.650，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用。9.1.4、静荷载参数1) 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；2) 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；3) 安全设施与安全网自重标准值(kN31、/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；4) 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；9.1.5、水平悬挑支撑梁型钢悬挑梁计算简图悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度 1.75 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；9.1.6、拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:3.000；钢丝绳与梁夹角为(度):45；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。9.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载32、作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。9.2.1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/4=0.131 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.5/4=0.75 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.131+1.40.75 = 1.254 kN/m；小横杆计算简图9.2.2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.2540.752/8 = 0.088 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =17.351 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 33、=17.351 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！9.2.3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.131+0.75 = 0.92 kN/m ； 最大挠度 V = 5.00.927504/(3842.06105121900)=0.151 mm；小横杆的最大挠度 0.151 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750 / 150=5 与10 mm，满足要求！9.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。9.3.1、荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.75=0.0234、9 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.751.5/4=0.098 kN；活荷载标准值: Q= 20.751.5/4=0.562 kN；荷载的设计值: P=(1.20.029+1.20.098+1.40.562)/2=0.47 kN；大横杆计算简图9.3.2、强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.4170.471.5= 0.294 kN.m；M = M1max + M2max =35、 0.007+0.294=0.301 kN.m最大应力计算值 = 0.301106/5080=59.243 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 59.243 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！9.3.3、挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.36、029+0.098+0.562）/2=0.345kN V= 3.0290.34515003/ ( 100 2.06105121900 )= 1.404 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.404=1.456 mm；大横杆的最大挠度 1.456 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！9.4、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.37、5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.753/2=0.043 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.751.5/2=0.197 kN；活荷载标准值: Q = 20.751.5 /2 = 1.125 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.043+0.058+0.197)+1.41.125=1.932 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.5、脚手架立杆荷载38、的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1 = 0.1248+(0.753/2)0.038/1.8030.00 = 4.315；脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35NG2= 0.3541.5(0.75+0.3)/2 = 1.102 kN；栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.529 = 0.21839、 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.055 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 20.751.52/2 = 2.25 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：Wo = 0.65 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：Uz= 0.74 ；Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk40、 = 0.7 0.650.740.645 = 0.217 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.055+ 1.42.25= 10.416 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.055+ 0.851.42.25= 9.944 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2171.51.82/10 = 0.126 kN.m；9.6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值41、 ：N = 10.416 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10416/42、(0.186489)=114.522 N/mm2；立杆稳定性计算 = 114.522 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.944 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：=43、 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9943.74/(0.186489)+125598.965/5080 = 134.051 N/mm2；立杆稳定性计算 = 134.051 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.7、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.217 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.44、1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.284 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.284 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 350/15.8的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又：A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9414.8910-4205103 = 94.331 kN；Nl = 8.2845、4 Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.284小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图9.8、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为750mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.26.055 +1.42.25 = 46、10.416 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 11.762 kN； R2 = 10.268 kN； R3 = -0.46 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.086 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.086106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 14.089 N/mm2；水平支撑梁的最大应47、力计算值 14.089 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！9.9、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1200180235) = 2.3由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 2.086106 /( 0.961141000 )= 15.394 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.394 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!9.1048、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.634 kN；9.11、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.634 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6149、9、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K- 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取16.634kN，=0.82，K=3，得到：Fg=60.856经计算，钢丝绳最小直径必须大于12mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.634kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1663.3764/3.142125) 1/2 =14mm；9.12、验算锚固钢筋采用圆钢16钢筋锚固两道，验50、算后面一道： A=201.1mm2后面一道锚固点处受拉力F，（工字钢自重忽略不计）1.5F=11.7621.15+10.2480.35F=(13.53 +3.59)/1.5 =11.41 (kN)(1)钢筋强度=F2A =11.41103（201.12）=28.4N/mm2 f = 215 N/mm2满足要求；(2)焊缝强度验算锚固做法：将216钢筋在工字钢的上翼缘处砸倒，单面搭接焊接，焊缝长lf=100 hf=0.35d=0.3516=5.6取=5mm， fvw=F/0.7hflf=11410(0.75100) =32.6 (N/mm2) fvw=160N/mm2满足要求。第十章、型钢悬挑卸51、料平台计算 型钢悬挑卸料平台设计示意图悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)和钢结构设计规范(GB50017-2012)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.50m，插入结构锚固长度0.30m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.70m。水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用14b号槽钢U口水平。次梁间距0.70m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.50kN/m2，最大堆放材料荷载5.00k52、N。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.30m，两道钢丝绳距离0.30m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。一、次梁的计算次梁选择10号槽钢U口水平，间距0.70m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.350.70=0.2553、kN/m(2)最大容许均布荷载为2.50kN/m2；Q2 = 2.500.70=1.75kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.10kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.25+0.10)+1.41.75 = 2.86kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.45.00=7.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.861.702/8+7.003.抗弯强度计算其中 x 截面塑性发展系数，取1.05；f 钢材抗压强度设计54、值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =4.01106/(1.0539700.00)=96.17N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=5708.548.0235/(1700.0100.0235.0)=1.37由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.847经过计算得到强度 =4.01106/(0.84739700.00)=119.22N/mm2；次梁的稳定性计算 f,不满足要求!考虑到主梁与次梁55、均为焊接，且在四周均设置了加腋板，整体刚度能满足要求；三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=10.55kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.552kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数56、，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.552/0.820=102.951kN。选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径13.0mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.552kN钢板处吊环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=105524/(3.1416502)1/2=12mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼57、板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：地锚螺栓数量n = 2个每个地锚螺栓承受的拉力 Nt = 18267.220kN每个地锚螺栓承受的剪力 Nv = 3440.300kN每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm每个地锚螺栓承受的直径 de =16.93mm地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2经过计算得到每个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb = 3.14162020170.0/4=53.407kN每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb = 3.141616.9316.93170.0/4=38.270kN经过计算得到公式左58、边等于0.482每个地锚螺栓承载力计算满足要求!10.1、荷载参数10.1.1、荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载为10kN。10.1.2、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.60；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：3.50，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行59、计算。10.1.3、水平支撑梁主梁材料类型及型号：14b号槽钢槽口竖向 ；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口竖向；次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.40。10.1.4、卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.80，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.15；平台计算宽度(m)：1.50。10.2、次梁的验算次梁选择 10号槽钢槽口竖向 ，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=12.74cm2；惯性距 Iy=25.6cm4；转动惯量 Wy=7.8cm3；回转半径 iy=1.41cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。10.60、2.1、荷载计算脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.40= 0.14kN/m；最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 2.80/ 1.50 0.40= 0.95kN/m；槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0.95+0.10) = 1.43kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.40 1.50= 1.68kN。10.2.2、内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如61、下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 1.431.502/8+1.681.50/4=1.03kN.m。 10.2.3、抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.03103/(1.057.80)=125.98 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =125.977 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!10.2.4、整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=62、5708.5048.00235/(1.50100.00235.0)=1.55；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.888；次梁槽钢的稳定性验算 =1.03103/(0.8887.800)=148.94 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =148.941 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!10.3、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 14b号槽钢槽口竖向 ，其截面特性为： 面积 A=21.31cm2；惯性距 Iy=61.1cm4；转动惯量 Wy=14.12cm3；回转半径 iy63、=1.69cm；截面尺寸，b=60mm,h=140mm,t=9.5mm；10.3.1、荷载验算栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；槽钢自重荷载 Q2=0.16kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.16) = 0.33kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (1.431.50+1.68)/2=1.91kN； 10.3.2、内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支64、撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 10.807 kN； R2 = 5.404 kN； 最大支座反力为 Rmax=10.807 kN；最大弯矩 Mmax=1.992 kN.m；最大挠度 V=5.851 mm。10.3.3、抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =1.99106/1.05/14120.0+6.30103/2131.000=137.309 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 137.309 N/m65、m2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!10.3.4、整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.560.0235/(2800.0140.0235.0)=0.829；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b=0.730；主梁槽钢的稳定性验算 = 1.99106/(0.73014120.00)=193.31 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 193.31 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!10.4、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi66、 = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (3.6/(0.6+1.5) = 0.864；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 10.807 / 0.864 = 12.51 kN；10.5、钢丝拉绳的强度验算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为12.51kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN67、)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取12.512kN，=0.82,K=3.5，得到：d=10.3mm。钢丝绳最小直径必须大于11mm才能满足要求！10.6、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=12511.876N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于568、0N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=12511.94/(3.14250.002)1/2=17.8mm。10.7、操作平台安全要求卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。