1、9.43万高层住宅及商业项目外墙脚手架搭设拆除安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录一、工程概况4二、编制依据6三、施工计划7四、施工工艺技术7一技术参数7二工艺流程9三检查验收10五、施工准备11一构架材料准备及选用11二技术准备13六、搭设方法14一施工顺序14二搭设规定及要求14七、使用规定21八、脚手架的拆除22一拆除顺序22二脚手架的拆除22三拆除时注意事项23九、施工安全保证措施23一组织保障23二一般安全要求23三安全技术措施28四应急预案30五监测监控30十、劳动力计划30十2、计算书及相关图纸31一扣件式钢管(单管)脚手架设计计算书(+0.00m+9.60m)段31二扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+9.60m+21.60m)段36三扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+21.60m+33.60m)段41四扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+33.60m+45.60m)段45五扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+45.60m+57.60m)段50六扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+57.60m+69.60m)段55七扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+69.60m+78.60m)段60八扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架大样图64九3、扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+9.60m)段66十扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+33.60m)段72十一扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+42.60m)段78十二扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+78.6m，悬挑长度3m)段85十三扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+78.6m,悬挑长度6m)段91十四扣件钢管落地式卸料平台（双管、双扣件）98 一、工程概况1、基本概况项目名称：xx工程建设地点：xx市建设单位：xx市设计单位：xx市建筑设计院总承包单位：建筑物占地面积12321.74平方米，地上由4栋1126层的住宅楼组成，总建筑面积94385.4、77平方米，地下二层面积约22003，作为停车场和设备用房，两户配备两台电梯直落地下室。其中1栋为联体六个单元：两栋12层、三栋26层，一栋2层铺面。2、3栋为12层，4栋为联体六个单元：两栋12层、三栋26层，一栋2层铺面。2、脚手架布置其中1、4栋外脚手架需要搭设的高度为92.6m。因为是联体建筑物，为了保证架体的整体性，联体建筑物的低层建筑物（12层高）外脚手架也按高层的规格、要求统一搭设。2栋、3栋为12层建筑物，与1、4栋的12层建筑物同样布置。3、卸荷钢丝绳布置（1）第一次在第四层（9.6m）处对塔楼上面脚手架进行卸载荷；（2）第二次卸荷在第八层（21.6m）处；（3）第三次卸荷在5、第十二层（33.6m）处；（4）第四次卸荷在第十六层（45.6m）处；（5）第五次卸荷在第二十层（57.6m）处。（6）第六次卸荷在第二十四层（69.6m）处。（7）钢丝绳采用69，直径为14、16mm。吊环采用18钢筋。4、脚手架计算高度在卸荷时，考虑卸荷部位上面的架体已经往上搭二步距，则每段脚手架计算高度，从下往上，脚手架第一段的搭设高度为9.6m+3.6m=13.2m，第二段为21.6m-9.6m+3.6m=15.6m，第三段为33.6m-21.6m+3.6m=15.6m，第四段为45.6m-33.6m+3.6m=15.6m，第五段为57.6m-45.6m+3.6m=15.6m。第六段为6、69.6m-57.6m+3.6m=15.6m。第七段为78.6m-69.6m+3.6m=12.6m。5、悬挑型钢脚手架设置：悬挑型钢脚手架的槽钢采用12.6、16a号槽钢，卸荷钢丝绳采用69，直径为14、16mm。吊环采用18钢筋。槽钢锚固钢筋直径为14。（1）第三层（6.6m）处，对于三层以上的塔楼外墙脚手架无法从裙楼脚手架往上接的部位采用悬挑型钢脚手架，悬挑架体搭设计算高度为9.6m-6.6m+3.6m=3.0m。最大悬挑段长度为1.1m，悬挑梁锚固长度为1.4m。（2）第十二层（33.6m）处，对于两端两栋十二层高的楼房屋面板外脚手架采用悬挑型钢脚手架，悬挑架体高度为45.6m-33.67、m+1.8m=13.8m。最大悬挑段长度为3.0m，悬挑梁锚固长度为4.2m。（3）第十五层（42.6m）处，对于十六层的厨房、厕所外挑窗台处采用悬挑型钢脚手架，悬挑架体搭设高度为45.6m-42.6m+3.6m=6.6m。最大悬挑段长度为1.5m，悬挑梁锚固长度为1.8m。（4）第二十六层（78.6）处，对于屋面板外墙脚手架采用悬挑型钢脚手架，悬挑架体搭设高度为92.6m-78.6m+1.8m =15.8m。分为两种方法搭设：第一种，槽钢悬挑长度3.0m至6.0m的，按悬挑段长度为6.0m，悬挑梁锚固长度为6m的要求进行搭设，第二种，槽钢悬挑长度3.0m以内的，按悬挑段长度为3.0m，悬挑梁8、锚固长度为4.2m的要求进行搭设。6、卸料平台卸料平台采用扣件钢管落地式卸料平台，搭设高度为78.6m，因此1-4栋的卸料平台的搭设都按78.6m的用料要求进行搭设。二、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001，2002年版）2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）3、建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）4、钢结构设计规范（GB500172003）5、一般用途钢丝绳（GB/T 20118-2006）6、建筑结构荷载规范(GB5009-2001)(2006年版)；7、混凝土结构设计规范(G1350010-2002)8、施工图纸9、由xx联合9、开发的建设工程施工安全辅助设计系统2009 V1.24软件。10、xx省建设厅转发住房和城乡建设部关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（xx建安字200945号）。三、施工计划每施工段结构施工进度计划工 序施工天数（d）1234567三角架立杆大横杆斜撑杆剪刀撑脚手板安全网四、施工工艺技术一技术参数1、落地式脚手架双排脚手架搭设高度为栋为75.6m，立杆采用单立管，立杆的横距为0.8m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力10、系数为1.0；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用双扣件连接；钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置，以卸荷吊点分段进行计算。2、悬挑型钢脚手架：除第十五层（42.6m）处悬挑型钢脚手架的槽钢采用16a号槽钢外，其他悬挑型钢脚手架的槽钢采用12.6号槽钢；除第二十六层（78.6，屋面层）处卸荷钢丝绳采用69，直径为16mm外，其他卸荷钢丝绳采用69，直径为14mm。吊环采用18钢筋。槽钢锚固钢筋直径为14。第三层（6.6m）处：立杆采用单立管，立杆的横距为0.8m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.211、0m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨。第十五层（42.6m）处：立杆采用单立管，立杆的横距为0.8m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨。第十二层（33.6m，屋面层）处：立杆采用单立管，立杆的横距为0.8m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙最大距离为212、.10m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，采用双扣件连接；钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。第二十六层（78.6，屋面层）处：立杆采用单立管，立杆的横距为0.8m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，采用双扣件连接；钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。3、卸料平台卸料平台采用扣件钢管落地13、式卸料平台，搭设最高高度为75.6m，因此1-4栋的卸料平台的搭设都按75.6m的用料要求进行搭设。卸料平台宽度3.0m，长度4.0m。采用483.5钢管。内立杆离墙0.20m，中立杆采用双扣件。立杆步距h=1.50m，立杆纵距1.0m，立杆横距=1.0m。横向水平杆上设2根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺竹脚手板。二工艺流程立杆基础夯实和硬化处理排水沟定位垫板立两头立杆、扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体搭第二步架拉连墙件拆抛撑转角处设置“之”剪刀撑挂密目安全网、铺脚手版接立杆架体外立面设置剪14、刀撑搭第三步架（剪刀撑与安全网同步上）完成。三检查验收1、钢管：采用外径4.8mm、壁厚3.5mm钢管，力学性能符合国家现行标准，无严重绣蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。2、扣件：扣件与直角、对拉、旋转三种，其规格型号须与钢管相符，扣件活动部位灵活转动，严禁使用脆裂、弯裂或滑扣件。3、脚手板：采用竹脚手板，必须与架体绑扎牢固可靠。4、立杆：立杆上的对接扣件交错布置，两个相邻立杆连接上应设在同步跨内，两相邻立杆接头高度方向错开的距离不应小于50cm，各接头中心距离至节点的距离不应大于步距的1/3，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10cm。5、横向水平杆：横向水平杆设在立杆中上下左右交叉设置采用直15、角扣件扣紧在立杆中，两端外伸确保10cm以上。6、纵向水平杆：纵向水平杆设在横向水平杆之上，主柱内侧采用直角扣件与横杆扣紧，连接接头应交错布置，不设在同步跨内。7、搁栅：搁栅设在两根纵向水平杆内侧，小横杆之上，间距不大于25cm以上，由直角扣件固定。8、扫地杆：架体底部设纵横扫地杆，扫地杆设在立柱与砼垫块接点处尽量贴近地面纵向扫地杆用搭接方法延长，杆与杆搭接长度不小于1m，扣件两只以上。9、连墙杆：刚性连墙件由连墙杆、扣件组成，连墙杆采用钢管与483.5钢管双扣件与脚手架连接，连墙体应均匀布置，上下交错，转角处和顶排增加20%。10、剪刀撑：应在脚手架外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑，剪刀16、撑与地面的角度为40600，剪刀撑应与外架升高，保持连续性设置，撑杆与撑杆的搭接处不少于3只扣件，搭接长度不少于100cm。11、立柱地基基础：夯实原土或回填土，进行地平硬化。12、立杆固定后再搭设横向水平杆，横向水平杆设在每一节点上，采用直角扣固定在纵向水平杆与主立杆上，杆轴线偏离节点不应大于150，靠建筑物一侧的外伸长度不得大于500。13、纵向水平杆设在横向水平杆下面，在立杆的内侧，采用对接件连接，接头应交错布置应设在同步，同跨内，接头水平距离不小于500，搭接长度不小于1米，并在等距离内设置3个旋转扣固定。五、施工准备一构架材料准备及选用1、钢管杆件和扣件（1）钢管钢管采用外径48mm17、，壁厚3.5mm的无缝钢管。钢管材质选用力学性能适中的Q235钢，用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m，用于小横杆的钢管长度为1.0m,以适应脚手板宽度的需要。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和弯曲，钢管的端部切口应平整,禁止使用有明显变形、裂缝和严重锈蚀的钢管，所有钢管全部油漆防锈。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理，对新进的钢管先行除锈，外壁涂防锈漆一道和面漆二道。（2）扣件扣件为杆件连接件，采用铸铁扣件；扣件有三种：a、直角扣件（十字扣）：用于垂直与水平交叉钢管的连接，如立杆与大横杆、大横杆与小横杆，这是用量最大的扣件。b、旋转扣件（回转扣）：用于两根成18、任意角度交叉钢管的连接。c、对接扣件（筒扣、一字扣）：供对接钢管用。质量要求：a、使用的扣件要有出厂合格证。b、铸铁扣件不得有裂缝纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂，铸造残留、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。c、扣件与钢管的贴面必须严密，保证与钢管扣紧时接触良好。d、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。e、扣件表面应进行防锈处理。f、材料必须按现场指定位置分类堆放。（3）底座底座是用于承受脚手架立杆传递下来的荷载，并将荷载分布到地基基础上以减少和防止立杆下沉。立杆下垫木枋或夹19、板，以扩大受力面积。2、脚手板采用竹脚手板，竹子材料必须符合要求，不能有腐烂现象，竹子必须用青笏与脚手架钢管可靠绑扎。3、钢丝绳、吊环及其它材料钢丝绳选用619钢丝绳，直径14mm。吊环采用 18钢筋制作。钢丝绳公称抗拉强度N=1570N/mm。4、安全网：选用密目式防火安全网（经质检试验合格）二技术准备立杆垂直度偏差要求架高（H）立杆的全部垂直偏差绝对值架 高立杆偏差相对值H30m时50mmH30m100mmH30m偏差H/4001、脚手架几何尺寸选择：步距取1.8m，柱距取1.5m和1.2m, 排距取0.8m。2、立杆：立杆均为钢管，立杆间距取1.5mm，相邻立杆的接头位置错开在不同的步距20、。3、大横杆：步距为1.8m。上下横杆的接长位置应错开在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减小立杆的偏心受载情况。4、小横杆：贴近立杆布置（对于双立杆，则设于双立杆之间），搭于大横杆之上，并用直角扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本构件的小横杆。5、剪刀撑：沿高度设置连续剪力刀撑，剪刀撑用48钢管搭设，斜杆与地面夹角取4560范围内。6、连墙杆：每隔二步三跨设置一道连墙杆，采用钢管、双扣件进行刚性连接，详见外脚手架剖面示意图。7、卸荷拉接设置：21、为减轻脚手架荷载，按设计道数用吊环18，69、14mm钢丝绳进行卸荷。六、搭设方法一施工顺序立杆基础夯实和硬化处理排水沟定位垫板立两头立杆、扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体搭第二步架拉连墙件拆抛撑转角处设置“之”剪刀撑挂密目安全网、铺脚手版接立杆架体外立面设置剪刀撑搭第三步架（剪刀撑与安全网同步上）完成。二搭设规定及要求1、本工程采用双排扣件式钢管外脚架，立杆纵向间距1.5m，步距1.8m，小横杆间距0.8m，用钢丝绳卸荷。2、搭设之前，必须清点现场的杆件及配件，禁止使用规格、质量不符合要求的钢管和配件；严禁不同规格的22、钢管混合使用于同一架体。3、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，按照以下程序规定执行； 按照脚手架平面布置进行放线，铺垫板、标定立杆位置； 周边脚手架应从一个角部开始，并向两边延伸交圈搭设； 应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵横扫地杆联结固定，然后搭设第一步的纵向和横向立杆，随校正立杆垂直后予以固定，并按此要求继续搭设；外脚手架立面示意图外脚手架剖面示意图 剪刀撑、斜杆等整体拉接杆件应随搭设的架体一起及时设置；脚手架处于顶层连墙点的自由高度不得大于6m，当作业层高出其下连墙点4m或2步以上，且其上无连墙件时，应采取适当的临时支撑措施； 工人在架上进行搭设作业时，作业面上应铺适当数量的脚手板并予以23、临时固定。4、立杆顶端必须高出建筑物檐口上皮高度1.5m，四角要垂直，保证脚手架整体的外观整齐。内外立杆在地面起20cm沿脚手架纵、横向设置扫地杆1道，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定。靠边坡的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。如图： 5、内立杆离建筑物墙边或飘线边20cm，如部分位置立杆距离墙面超过20cm，则应做空隙封挡措施，跟楼层高度每隔一层，用篙竹和兜底网铺设进行隔离。在外排立杆纵向每隔一层平桥在平面上设置挡脚板。6、桥架搭设每步距设置一层桥架，步距为1.8m，桥架排距宽度为80cm，两边大横杆用钢管，上铺设竹脚手板，桥架每平方米荷载不得24、超过300kg，每三层平桥（约5.4m高）必须设一道兜底网。不得在同一位置、上下层同时堆放过多材料，严格控制架面施工荷载和同时作业的层数，避免脚手架因超载或产生荷载过大、集中和偏心分布而失稳。7、剪刀撑（斜杆）设置：斜杆应设置在脚手架外侧，每道剪刀撑跨越立杆的根数控制在57根之间设置，斜杆与地面的倾斜角控制在4560之间，用旋转扣把斜杆同立杆连接，搭接用3个扣件固定，搭接长度不应小于1.0m，接驳到建筑物顶层或女儿墙上，要做到畅顺牢固，不得有滑动、松动，斜杆端部扣件盖板的边缘至立杆端部距离不应小于100mm。8、脚手架水平附着拉杆（连墙杆）采用二步三跨锚固，用483.5钢管和双扣件连接外脚手架25、的架体，做为脚手架的刚性连墙杆，钢管预埋深度300mm，混凝土外露0.5m。9、安全围蔽在脚手架平桥内四周用密目安全网封蔽，上、中、下共设三点绑扎，顺桥架走向每500mm绑扎一点，四角要垂直，每搭完一层桥架，安全网必须满挂。平桥上严禁堆放模板、木枋、钢筋、杂物等。10、各主要出入口安全防护的搭设在各主要出入口（包括：施工人货梯、物料提升机、外施工楼梯、进入建筑物的出入口）的位置的上方，必须按规定搭设双层安全防护棚。安全防护棚的立柱间距为1000，搭设宽度按实际出入口的宽度加两边各2m，高度不得低于3.0m，用483.5钢管作为棚架主要结构材料进行搭设。二层防护棚间的间距为500mm。在最底层防26、护棚构架搭设好后，进行第一层防护棚的铺设，铺设材料为篙竹。篙竹的铺设时必须密铺并覆盖密眼安全网或铁皮。在第一层防护棚铺设完毕后才可进行第二层防护棚（上一层的防护棚）构架的搭设，并按第一层防护棚的铺设方法铺设第二层防护棚的篙竹和覆盖安全网。具体详见“安全防护棚正立面、侧立面设搭示意图”。安全防护棚搭设立面示意图安全防护棚搭设剖面示意图11、施工梯（斜道）设置：在脚手架外侧搭设，跟平桥高度搭设成双跑楼梯上落，楼梯休息平台为1.5m1m2个，梯级用钢管加木板用铁钉铺设，施工梯段底必须设置兜底安全网，每级步高不得超过30cm，坡度宜采用1:3，具体搭设位置视现场要求而定，立面、平面详见下图。施工外楼梯27、平面示意图施工外楼梯立面示意图 12、用18钢筋做成双曲钩吊环，在楼层边梁预埋，35d预埋入混凝土边梁内，外露15cm，用14钢丝绳连接吊环向下斜拉脚手架大、小横杆底部，每条立杆吊拉1条（约1.5m），钢丝绳必须拉紧吊实，端部应不小于3个扎头，脚手架与建筑物之间用钢管做回头顶，螺栓必须拧紧拧实。卸载大样详见“外脚手架剖面示意图”。13、所有扣件：直角扣、旋转扣、对接扣、扎头（锁扣）等全部点上黄油，方便以后拆架。七、使用规定1、作业层每平方米架面上的施工荷载不得超过2kN/m； 2、架上施工设备单重不得大于是1kN，砂浆和容器的总重不得大于1.5kN,使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于228、.5kN；3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行； 4、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件； 5、工人在架上作业时，应有安全防护意识，避免发生碰撞、闪失和坠物，严禁在架上嬉闹；6、人员上下脚手架必须从有安全防护的出入通道，严禁攀爬脚手架上下； 7、每班工人上架作业，应先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；8、在每架的作业完成以后，必须清理架面，严禁高处掷物和倾倒垃圾。八、脚手架的拆除脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行，29、就是先搭后拆，后搭的先拆，先从钢管脚手架顶端拆起，连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除，在拆除过程中，凡已松开连接的钢管、配件应及时拆除运走，避免误扶或误靠已松脱连接的杆件。拆下的钢管、配件应以安全的方式运出，严禁向下抛掷。在拆除期间，应做好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。一拆除顺序安全网护身栏挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆连墙件纵向支撑扫地杆底座。二脚手架的拆除1、当脚手架使用完毕后，应在拆除前必须对脚手架作一次全面检查，清除脚手架上所有物件、杂物。2、拆除脚手架时，地面必须设置围栏和警戒标志，并派专人进行看护监督，严禁非操作人员入内。3、拆除顺序自上而下30、逐层拆除，禁止上、下两层同时拆除。4、连墙件只能在拆除到该层时才许拆除，严禁在拆架前先拆除连墙件。5、拆除的构件应用吊具吊下或人工递下，严禁抛掷。扣件在拆除后必须集中到建筑物内楼面，并用运输器具运到地面。三拆除时注意事项1、拆除顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。2、所有连墙件应随脚手架分段拆除，高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。3、当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置临时抛撑加固，后拆连墙构件。4、当脚手架分段分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙件和横向支承加固。九、施工安全保证措施一组织保障xx项目管理机构名单姓 名职 称职 务工程师工程总负责工程31、师二级建造师工程师项目技术负责人助工总工长助工施工员助工施工员助工施工员技术员施工员助工质安员助工质安员技术员质安员工程师预结算员技术员水电施工员技术员仓管员工程师材料员二一般安全要求1、脚手架搭设前必须根据工程特点按照规范规定，制定施工方案和搭设的安全技术措施。2、脚手架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业人员操作证的专业架子工进行。3、操作人员应持证上岗，操作时必须配戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。4、大雾及雨天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨、天后作业，必须采取安全防滑措施。5、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单32、元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设，确保已搭部分稳定。6、搭设作业，应按以下要求作好自我保护和保护作业现场人员的安全：在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板，当暂时无法铺设脚手板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未与水平杆联接者）不得用作把持杆。架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。33、对每完成的一道工序，要相互询问并确认的才能进行下一道工序。作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。架设材料要随上随用，以免放置不当时坠落。每次收工以前，所有上架材料应全部用完，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。7、架上作业时的安全注意事项：作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。作业时应注意随时清理落在架面上的材料，保持架面上完整清洁，不要乱放材料、工具，以免影响作业的安全和发生坠物伤人。在进行撬、拉、推等操作34、时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。当架面高度不够，需要垫高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过50cm；超过50cm时，应按搭设规定升高脚手板层。在升高作业时，应相应加高防护设施。在架面上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。严禁在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，相互避让应注意身体不要失衡。8、在脚手架上进行35、电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点燃易燃物。并应有防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。9、其他安全注意事项：运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升，并绑扎牢固。尽量避免或减少用人工层层传递。除搭设过程中必要的12步架的上下外，作业人员不得攀缘脚手架上下，应走房屋楼梯或另设安全施工梯。在搭设脚手架时，不得使用不合格的架体材料。作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。10、架上作业应按规范或设计规定的使用，严禁超载。并应遵守如下要求：作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，作业面上荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，应按规范的规定值控制，装修脚手架不超过2kN/m。36、脚手架上的脚手板层和同时作业层的数量不得超过规定。垂直运输设施（如物料提升架等）与脚手架之间的转运平台的铺层数和荷载控制应按施工组织设计的规定执行。不得任意增加铺板层的数量和在转运平台上超载堆入材料。架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一侧。过梁等墙体构件要随运随装，不得存放置在脚手架上。较重的施工设备（如电焊机等）不得放置在脚手架上。严禁将模板支撑、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上及任意悬挂起重设备。11、架上作业时，不要随意拆除基本杆件和连墙件，因作业的需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。12、架上作业时，不要随意拆除安37、全防护设施，未有设置或设置不符合要求时，必须补设或改善后，才能上架进行作业。13、脚手架拆除作业前，应制订详细的拆除施工方案和安全技术措施。并对参加作业全体人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业，注意事项如下：一定要按照先上后下、先外后里、先架上面材料后架体材料、先铺件后结构件和先结构件后附墙件的顺序、一件一件地松开连结、取出并随即吊下。拆卸脚手板、杆件、及其它较长、较重、有两端联结的部件时，必须要两人或多人一组进行。禁止单人进行拆卸作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开连结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端连结取下。多人或多组38、进行拆卸作业时，应加强指挥，并相互询问作业步骤，严禁不按程序进行的任意拆卸。因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以防因架子晃动影响作业安全。拆卸现场应有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人员进入拆卸作业区内。严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。三安全技术措施确保脚手架在搭设、使用和拆除过程中的安全应符合如下安全技术要求：1、构架结构：在满足使用要求的构架尺寸的同时，应确保以下安全要求：构架结构稳定：a、构架单元不缺基本的稳定构造杆部件。b、整体按规定设置斜杆、剪刀撑、连墙杆或撑、拉件。c、在通道、洞口以及其39、他需要加大尺寸（高度、跨度）或承受超规定荷载的部位，根据需要设置加强杆件或构造。连结节点可靠：a、杆件相交位置符合节点构造规定。b、连接件的安装和紧固力符合要求。基础（地）和拉撑承受结构：a、脚手架立杆的基础（地）应平整夯实，具有足够的承载力和稳定性，脚手架立杆之下必须设置垫座和垫板。b、脚手架的端点、撑拉点和悬空挂（吊）点必须设置在能可靠地承受撑拉荷载的结构部位，必要时应进行结构验算。2、安全防护：脚手架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止架上的人员和物品发生坠落。搭设和拆除作业中的安全防护：a、作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。b、对尚未形成或已失去稳定结构40、的脚手架部位应加设临时支撑或拉结。c、在无可靠的安全带扣挂物时，应拉设安全网。d、设置材料提上或吊下的设施，禁止投掷。作业面的安全防护：a、脚手架的作业面的脚手板必须满铺，不得留有空隙和探头板。脚手板与墙面之间的距离一般不应大于20cm。b、作业面的外侧立面的防护设施设具体情况可采用：挡脚板加二道防栏杆;二道防护栏杆绑挂2道钢管防护栏杆;二道防护横杆满挂安全立网;其他可靠的围护办法。人行和运输通道的防护：a、贴近或穿过脚手架的人行和运输通道必须设置板篷。b、上下脚手架有高度差的入口应设坡度或踏步，并设栏杆防护。四应急预案按本项目制定的应急救援和响应预案执行。五监测监控（1）原材料检测钢管强度、41、厚度检测。扣件检测。安全网的检测。（2）试验检测纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力检测； 立杆的稳定性检测； 连墙杆的强度、稳定性和连接强度的检测； （3）现场沉降监测在施工中，每次增加架体高度时，必须对架体进行沉降监测，防止架体变形过大。十、劳动力计划特种作业人员工种人数任务架子工20负责架子搭设及拆除塔吊司机4塔吊指挥2所有特种作业人员的上岗证复印件在附件。专职安全员姓名负责内容班次十、计算书及相关图纸一扣件式钢管(单管)脚手架设计计算书(+0.00m+9.60m)段1.计算参数设定(1)基本参数脚手架采用483.5钢管,脚手架高度13.20m,内立杆离墙0.20m；立42、杆步距h=1.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆横距=0.80m；横向杆上有1条纵向杆,连墙件按2步3跨布置,脚手板铺2层。(2)钢管截面特征 钢管类型483.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。(3)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m脚手板采用竹串片脚手板,自重标准值0.35kN/m2栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m脚手43、架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m22)施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m2 3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值k脚手架高度为13.20m 地面粗糙度按C类风压高度变化系数z=0.62(标高+5m)挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.0=1.01.040=1.040,工程位于xx省xx市,基本风压0=0.80kN/m2水平风荷载标准值 k=0.7zs0=0.70.621.0400.80=0.36kN/m22.纵横向水平杆验算(1)纵向杆的计算1)荷载计算钢管自重GK1=0.0344、76kN/m脚手板自重GK2=0.350.40=0.14kN/m施工活荷QK=3.000.40=1.20kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值q1=1.2(0.0376+0.14)=0.21kN/mq2=1.41.20=1.68kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算 L=1.50ma. 抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=KM1q1L2=-0.1070.211.502弯矩系数KM2=-0.121M2=KM2q2L2=-0.1211.681.502Mmax=M1+M2=0.05+0.46=0.51kN.m=Mmax/W =0.51106/5080=100.45、39N/mm2 纵向杆的抗弯强度=100.39N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b. 挠度验算挠度系数K1=0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.21/1.2)(1500)4/(100EI)=0.22mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.939(1.68/1.4)(1500)4/(100EI)=2.27mmmax=1+2=0.22+2.27=2.49mm 纵向杆的max=2.49mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.211.50=0.36kNRq2=1.2231.681.50=3.08kN46、Rmax=Rq1+Rq2=0.36+3.08=3.44kN(2)横向水平杆验算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=3.44kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.72kN2)横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80ma.抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/4=0.03760.800.80/83.440.80/4=691008N.mm=0.69kN.m=Mmax/W=691008/5080=136.03N/mm2 横向水平杆的抗弯强度=136.03N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算集中荷载47、产生的挠度为1=Pl3/(48EI)=34408003/(48EI)=1.46mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.46+0.01=1.47mm 横向水平杆的max=1.47mm=L/150=5mm与10mm,满足要求。(3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中Gk1L/2=3.440.03760.40=3.46kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.46kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。3.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆48、计算长度系数=1.5 立杆步距h=1.80m，立杆计算长度Lo=kh=1.01.51.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.8=170.89 立杆长细比=170.89210,满足要求。(2)立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1213.20=1.58kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.500.400.35=0.42kN栏49、杆、挡脚板重量：21.500.07=0.21kN安全网重量：13.201.500.002=0.04kN构配件自重NG2k=0.42+0.21+0.04 =0.67kN c.活荷包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.36kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.85 1.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.361.501.801.80/10=0.21kN.m=210000N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.8050、=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.8=197 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.58+0.67)+1.43.00=6.90kNN/（A）=6.901000/(0.186489)=75.86 N/mm2 b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(1.58+0.67)+0.851.43.00=6.27kNN/（A）MW/W=6.271000/(0.186489)210000/5080 =110.27N/mm2 立杆稳定性为110.27N/mm2f=205N/mm2,满51、足要求。4. 支撑支承面验算钢管立杆高配套底座100100mm,支承面为混凝土板（按C20考虑）支承板厚=100mm上部荷载为：F=6.90kN（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00,ft=1.10N/mm2,h0=85mm,h=1.00=0.4+1.2/s=1.00,pc,m=1.0 N/mm2,um=4(100+85)=740mm(0.7hft+0.15pc,m)umh0 =(0.71.01.10+0.151.00)1.0074085/1000=57.87kN受冲切承载力57.87kNF=6.90kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.0952、m2, Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3，fcc=0.859600=8160kN/m2，=0.75lfccAl=0.75381600.01=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNF=6.90kN,满足要求。(3)地下室顶板荷载承载力验算地下室顶板设计荷载为2t/m2，即20009.8=19600N/m2；脚手架立杆最大传递力：F=6.90kN；受力面积：1.50.8=1.2m2；6.910001.2=5750N/m2；19600N/m25750N/m2，满足要求。5.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按53、每个结构层花排设置,纵向间距取跨, 脚手架最高13.20m连墙件轴向力设计值N1= N1WN0,其中:风压高度变化系数z=0.74 (标高+13.20m),基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数s=1.0=1.01.040=1.040,风荷载标准值k，=0.70.741.0400.80=0.43kN/m2N1W=1.4kA=1.40.433.6031.50=9.75kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =9.75+5.00=14.75kN，(单扣件抗滑力为8kN54、，因此采用双扣件)=N1/A连墙件=14750/489=30.16N/mm2 连墙件强度=30.16N/mm2f=210N/mm2,满足要求。6.计算结果脚手架采用483.5钢管，脚手架高度13.20m，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,竹串片脚手板铺2层。 二扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+9.60m+21.60m)段1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用483.5钢管，内立杆离墙尺寸0.20m，拉吊段高度15.60m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m ，立杆横距0.80m；横向杆上有2条纵向杆,拉吊段底标高55、+9.60m,竹串片脚手板铺2层。（2）钢管截面特征 钢管类型483.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205.00N/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；脚手板采用竹串片脚手板，自重标准值为0.15kN/m2；栏杆与挡板采用栏杆、竹串片脚手板挡板，自重标准值为0.068kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2）施工均布56、活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2 ，结构脚手架0kN/m2 。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k拉吊段高度为15.60m，拉吊段底离地高度9.60m，地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=0.74；挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.0=1.01.040=1.040,工程位于xx省xx市,基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷载标准值k=0.7zso=0.70.741.0400.80=0.43kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1) 荷载计算脚手板自重GK2=0.150.27=0.04kN/m施工活荷QK=00.57、27=0kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载 q1=1.2(0.0376+0.04)=0.09kN/m施工活荷载 q2=1.40=0kN/m2） 纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=Kmq1L2=-0.1070.091.502弯矩系数KM2=-0.121M2=Kmq2L2=-0.12101.502=0kN.mMmax=M1+M2=0.02+0=0.02kN.m=Mmax/W=20000/5080=3.94N/mm2 纵向水平杆的抗弯强度=3.94N/mm2f=205N/mm2，满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=58、0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.6320.09/1.2(1500)4/(100EI)=0.10mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.9390/1.4(1500)4/(100EI)=0mmmax=1+2=0.10+0=0.10mm纵向水平杆的挠度max=0.10mm=L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm，满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.091.50=0.15kNRq2=1.22301.50=0kNRmax=Rq1+Rq2=0.15kN（2）横向水平杆受力计算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向59、水平杆传递支座反力R中=Rmax=0.15kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.08kN.2)横向水平杆受力计算a.抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中a=(0.03760.800.80/8+0.150.27)106=43700N.mm=0.04kN.m=Mmax=43700/5080=8.60N/mm2 抗弯强度=8.60N/mm2f=205N/mm2满足要求.b.挠度验算集中荷载产生的挠度为：1=Pa(3l24a2)/(24EI)=150267(38002 - 42672)/(24EI)=0.11mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(60、384EI)=0.01mmmax=1+2=0.11+0.01=0.12mm 横向水平杆的挠度max=0.12mm=L/150=800/150=5.33mm与10.00mm，满足要求。 （3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算:Rmax=R中R边Gk1L/2 =0.150.080.03760.40=0.24kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=0.24kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。3.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.500；立杆步距h=1.80m；立杆计算长度，Lo=kh=1.01.51.80=61、2.70m=2700m长细比=Lo/i= 2700/15.80=170.89 立杆长细比=170.89210满足要求（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkh=0.124815.60 = 1.95kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.500.400.15=0.18kN栏杆、挡脚板重量：21.500.07=0.21kN安全网重量：15.601.500.0062、2 = 0.05kN构配件自重NG2k=0.18+0.21+0.05 =0.44kN c.活荷包括： 施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.500.80/2(0+2.00)=1.20kN 风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.43kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.431.501.802/10=0.25kN.m=248686N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm= Lo/i= 3119/15.80=197.41 =0.1863)63、立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)1.4NQk=1.2(1.95+0.44)+1.41.20=4.54kN=4540NN/(A)=4540/0.186/489=49.92N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)0.851.4NQk=1.2(1.95+0.44)+0.851.41.20=4.29kN=4290NN/(A)MW/W=4290/0.186/489+248686/5080=96.12N/mm2立杆稳定性为96.12N/mm2f=205N/mm2,满足要求。4.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=4.54kN;钢丝绳采用14m64、m,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=1.080.3301421570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力P=F破/K =109.670.92/7.00=14.41kNToa=4.54(1.002+3.002)0.5/3.00=4.79kNP=14.41kNTob=4.54(0.202+3.002)0.5/3.00=4.55kNP=14.41kN钢丝绳承受拉力Toa=4.79kNP=14.41kN,Tob=4.55kNN拉=9.34kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间65、距取2跨,脚手架最高25.20m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,风压高度变化系数z=1.00(标高+30m),基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=1.040,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:s=1.0=1.01.040=1.040,风荷载标准值k，=0.7zso=0.71.001.0400.80=0.58kN/m2N1W=1.4kA=1.40.589.00=7.31kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =7.31+5.00=12.31kN=12310N(单扣件抗滑力为8kN，因此采用双扣件)=N1/66、A连墙件=12310/489=25.17N/mm2连墙件强度=25.17N/mm2f=210N/mm2，满足要求。7.计算结果 立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,竹串片脚手板铺2层。脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙尺寸0.20m,拉吊段高度15.60m；采用14mm钢丝绳1.50m拉吊卸荷，吊环采用18mm光面圆钢1.50m,连墙件按2步3跨设置。 三扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+21.60m+33.60m)段1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用483.5钢管，内立杆离墙尺寸0.20m，拉吊段高度15.60m；立杆步距h=1.80m，立杆纵67、距La=1.50m ，立杆横距0.80m；横向杆上有2条纵向杆,拉吊段底标高+21.60m,竹串片脚手板铺2层。（2）钢管截面特征 钢管类型483.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205.00N/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；脚手板采用竹串片脚手板，自重标准值为0.15kN/m2；栏杆与挡板采用栏杆、竹串片脚手板挡板，自重标准值为0.068kN/m68、；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2 ，结构脚手架0kN/m2 。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k拉吊段高度为15.60m，拉吊段底离地高度21.60m，地面粗糙度按B类；风压高度变化系数z=1.42；挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.0=1.01.040=1.040,工程位于xx省xx市,基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷载标准值k=0.7zso=0.71.421.0400.80=0.83kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1) 69、荷载计算脚手板自重GK2=0.150.27=0.04kN/m施工活荷QK=00.27=0kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载 q1=1.2(0.0376+0.04)=0.09kN/m施工活荷载 q2=1.40=0kN/m2） 纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=Kmq1L2=-0.1070.091.502弯矩系数KM2=-0.121M2=Kmq2L2=-0.12101.502=0kN.mMmax=M1+M2=0.02+0=0.02kN.m=Mmax/W=20000/5080=3.94N/mm2 纵向水平杆的抗弯强70、度=3.94N/mm2f=205N/mm2，满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.6320.09/1.2(1500)4/(100EI)=0.10mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.9390/1.4(1500)4/(100EI)=0mmmax=1+2=0.10+0=0.10mm纵向水平杆的挠度max=0.10mm=L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm，满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.091.50=0.15kNRq2=1.22301.50=0kNRmax=Rq1+Rq2=0.15kN71、（2）横向水平杆受力计算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=0.15kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.08kN.2)横向水平杆受力计算a.抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中a=(0.03760.800.80/8+0.150.27)106=43700N.mm=0.04kN.m=Mmax=43700/5080=8.60N/mm2 抗弯强度=8.60N/mm2f=205N/mm2满足要求.b.挠度验算集中荷载产生的挠度为：1=Pa(3l24a2)/(24EI)=150267(38002 - 42672)/(24EI)=0.172、1mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384EI)=0.01mmmax=1+2=0.11+0.01=0.12mm 横向水平杆的挠度max=0.12mm=L/150=800/150=5.33mm与10.00mm，满足要求。 （3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算:Rmax=R中R边Gk1L/2 =0.150.080.03760.40=0.24kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=0.24kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。3.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.73、500；立杆步距h=1.80m；立杆计算长度，Lo=kh=1.01.51.80=2.70m=2700m长细比=Lo/i= 2700/15.80=170.89 立杆长细比=170.89210满足要求（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkh=0.124815.60 = 1.95kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.500.400.15=0.18kN栏杆、挡74、脚板重量：21.500.07=0.21kN安全网重量：15.601.500.002 = 0.05kN构配件自重NG2k=0.18+0.21+0.05 =0.44kN c.活荷包括： 施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.500.80/2(0+2.00)=1.20kN 风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.83kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.831.501.802/10=0.48kN.m=480022N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=75、3119mm= Lo/i= 3119/15.80=197.41 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)1.4NQk=1.2(1.95+0.44)+1.41.20=4.54kN=4540NN/(A)=4540/0.186/489=49.92N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)0.851.4NQk=1.2(1.95+0.44)+0.851.41.20=4.29kN=4290NN/(A)MW/W=4290/0.186/489+480022/5080=141.66N/mm2立杆稳定性为141.66N/mm2f=205N/mm2,满足要76、求。4.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=4.54kN;钢丝绳采用14mm,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=1.080.3301421570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力P=F破/K =109.670.92/7.00=14.41kNToa=4.54(1.002+3.002)0.5/3.00=4.79kNP=14.41kNTob=4.54(0.202+3.002)0.5/3.00=4.55kNP=14.41kN钢丝绳承受拉力Toa=4.79kNP=14.41kN,Tob=4.55kNN拉=9.34kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用4877、3.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高37.20m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,风压高度变化系数z=1.56(标高+40m),基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=1.040,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:s=1.0=1.01.040=1.040,风荷载标准值k，=0.7zso=0.71.561.0400.80=0.91kN/m2N1W=1.4kA=1.40.919.00=11.47kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =11.4778、+5.00=16.47kN=16470N(单扣件抗滑力为8kN，因此采用三扣件)=N1/A连墙件=16470/489=33.68N/mm2连墙件强度=33.68N/mm2f=210N/mm2，满足要求。7.计算结果 立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,竹串片脚手板铺2层。脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙尺寸0.20m,拉吊段高度15.60m；采用14mm钢丝绳1.50m拉吊卸荷，吊环采用18mm光面圆钢1.50m,连墙件按2步3跨设置。 四扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+33.60m+45.60m)段1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用483.79、5钢管，内立杆离墙尺寸0.20m，拉吊段高度15.60m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m ，立杆横距0.80m；横向杆上有2条纵向杆,拉吊段底标高+33.60m,竹串片脚手板铺2层。（2）钢管截面特征 钢管类型483.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205.00N/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；脚手板采用竹串片脚手板，自重标准值为80、0.15kN/m2；栏杆与挡板采用栏杆、竹串片脚手板挡板，自重标准值为0.068kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2 ，结构脚手架0kN/m2 。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k拉吊段高度为15.60m，拉吊段底离地高度33.60m，地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=1.13；挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.0=1.01.040=1.040,工程位于xx省xx市,基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷载标准值k=0.7zso=0.71.81、131.0400.80=0.66kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1) 荷载计算脚手板自重GK2=0.150.27=0.04kN/m施工活荷QK=00.27=0kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载 q1=1.2(0.0376+0.04)=0.09kN/m施工活荷载 q2=1.40=0kN/m2） 纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=Kmq1L2=-0.1070.091.502弯矩系数KM2=-0.121M2=Kmq2L2=-0.12101.502=0kN.mMmax=M1+M2=0.02+0=0.82、02kN.m=Mmax/W=20000/5080=3.94N/mm2 纵向水平杆的抗弯强度=3.94N/mm2f=205N/mm2，满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.6320.09/1.2(1500)4/(100EI)=0.10mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.9390/1.4(1500)4/(100EI)=0mmmax=1+2=0.10+0=0.10mm纵向水平杆的挠度max=0.10mm=L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm，满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.091.5083、=0.15kNRq2=1.22301.50=0kNRmax=Rq1+Rq2=0.15kN（2）横向水平杆受力计算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=0.15kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.08kN.2)横向水平杆受力计算a.抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中a=(0.03760.800.80/8+0.150.27)106=43700N.mm=0.04kN.m=Mmax=43700/5080=8.60N/mm2 抗弯强度=8.60N/mm2f=205N/mm2满足要求.b.挠度验算集中荷载产生的挠度为：1=Pa(3l284、4a2)/(24EI)=150267(38002 - 42672)/(24EI)=0.11mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384EI)=0.01mmmax=1+2=0.11+0.01=0.12mm 横向水平杆的挠度max=0.12mm=L/150=800/150=5.33mm与10.00mm，满足要求。 （3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算:Rmax=R中R边Gk1L/2 =0.150.080.03760.40=0.24kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=0.24kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。3.立杆计算(1)立85、杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.500；立杆步距h=1.80m；立杆计算长度，Lo=kh=1.01.51.80=2.70m=2700m长细比=Lo/i= 2700/15.80=170.89 立杆长细比=170.89210满足要求（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkh=0.124815.60 = 1.95kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚86、板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.500.400.15=0.18kN栏杆、挡脚板重量：21.500.07=0.21kN安全网重量：15.601.500.002 = 0.05kN构配件自重NG2k=0.18+0.21+0.05 =0.44kN c.活荷包括： 施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.500.80/2(0+2.00)=1.20kN 风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.66kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.661.501.802/10=0.38kN.m=38187、704N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm= Lo/i= 3119/15.80=197.41 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)1.4NQk=1.2(1.95+0.44)+1.41.20=4.54kN=4540NN/(A)=4540/0.186/489=49.92N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)0.851.4NQk=1.2(1.95+0.44)+0.851.41.20=4.29kN=4290NN/(A)MW/W=4290/0.186/489+381704/50888、0=122.31N/mm2立杆稳定性为122.31N/mm2f=205N/mm2,满足要求。4.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=4.54kN;钢丝绳采用14mm,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=1.080.3301421570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力P=F破/K =109.670.92/7.00=14.41kNToa=4.54(1.002+3.002)0.5/3.00=4.79kNP=14.41kNTob=4.54(0.202+3.002)0.5/3.00=4.55kNP=14.41kN钢丝绳承受拉力Toa=4.79kNP=14.89、41kN,Tob=4.55kNN拉=9.34kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高49.20m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,风压高度变化系数z=1.25(标高+50m),基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=1.040,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:s=1.0=1.01.040=1.040,风荷载标准值k，=0.7zso=0.71.251.0400.80=0.73kN/m2N1W=1.4kA=1.40.739.00=9.20kN连墙件约束脚手架平面外90、变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =9.20+5.00=14.20kN=14200N(单扣件抗滑力为8kN，因此采用双扣件)=N1/A连墙件=14200/489=29.04N/mm2连墙件强度=29.04N/mm2f=210N/mm2，满足要求。7.计算结果 立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,竹串片脚手板铺2层。脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙尺寸0.20m,拉吊段高度15.60m；采用14mm钢丝绳1.50m拉吊卸荷，吊环采用18mm光面圆钢1.50m,连墙件按2步3跨设置。 五扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算91、书(+45.60m+57.60m)段1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用483.5钢管，内立杆离墙尺寸0.20m，拉吊段高度15.60m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m ，立杆横距0.80m；横向杆上有2条纵向杆,拉吊段底标高+45.60m,竹串片脚手板铺2层。（2）钢管截面特征 钢管类型483.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205.00N/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每92、米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；脚手板采用竹串片脚手板，自重标准值为0.15kN/m2；栏杆与挡板采用栏杆、竹串片脚手板挡板，自重标准值为0.068kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2 ，结构脚手架0kN/m2 。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k拉吊段高度为15.60m，拉吊段底离地高度45.60m，地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=1.25；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1.30.800=1.040,工程位于xx省93、xx市,基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷载标准值k=0.7zso=0.71.251.0400.80=0.73kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1) 荷载计算脚手板自重GK2=0.150.27=0.04kN/m施工活荷QK=00.27=0kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载 q1=1.2(0.0376+0.04)=0.09kN/m施工活荷载 q2=1.40=0kN/m2） 纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=Kmq1L2=-0.1070.091.502弯矩系数KM2=-0.121M2=Kmq94、2L2=-0.12101.502=0kN.mMmax=M1+M2=0.02+0=0.02kN.m=Mmax/W=20000/5080=3.94N/mm2 纵向水平杆的抗弯强度=3.94N/mm2f=205N/mm2，满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.6320.09/1.2(1500)4/(100EI)=0.10mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.9390/1.4(1500)4/(100EI)=0mmmax=1+2=0.10+0=0.10mm纵向水平杆的挠度max=0.10mm=L/150=1500/150=10.095、0mm与10.00mm，满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.091.50=0.15kNRq2=1.22301.50=0kNRmax=Rq1+Rq2=0.15kN（2）横向水平杆受力计算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=0.15kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.08kN.2)横向水平杆受力计算a.抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中a=(0.03760.800.80/8+0.150.27)106=43700N.mm=0.04kN.m=Mmax=43700/5080=8.60N/mm2 抗弯强度=8.60N/m96、m2f=205N/mm2满足要求.b.挠度验算集中荷载产生的挠度为：1=Pa(3l24a2)/(24EI)=150267(38002 - 42672)/(24EI)=0.11mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384EI)=0.01mmmax=1+2=0.11+0.01=0.12mm 横向水平杆的挠度max=0.12mm=L/150=800/150=5.33mm与10.00mm，满足要求。 （3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算:Rmax=R中R边Gk1L/2 =0.150.080.03760.40=0.24kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=0.297、4kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。3.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.500；立杆步距h=1.80m；立杆计算长度，Lo=kh=1.01.51.80=2.70m=2700m长细比=Lo/i= 2700/15.80=170.89 立杆长细比=170.89210满足要求（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=g98、kh=0.124815.60 = 1.95kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.500.400.15=0.18kN栏杆、挡脚板重量：21.500.07=0.21kN安全网重量：15.601.500.002 = 0.05kN构配件自重NG2k=0.18+0.21+0.05 =0.44kN c.活荷包括： 施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.500.80/2(0+2.00)=1.20kN 风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.73kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLa99、h2/10=0.851.40.731.501.802/10=0.42kN.m=422188N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm= Lo/i= 3119/15.80=197.41 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)1.4NQk=1.2(1.95+0.44)+1.41.20=4.54kN=4540NN/(A)=4540/0.186/489=49.92N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)0.851.4NQk=1.2(1.95+0.44)+0.851.41.20=4.29k100、N=4290NN/(A)MW/W=4290/0.186/489+422188/5080=130.27N/mm2立杆稳定性为130.27N/mm2f=205N/mm2,满足要求。4.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=4.54kN;钢丝绳采用14mm,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=1.080.3301421570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力P=F破/K =109.670.92/7.00=14.41kNToa=4.54(1.002+3.002)0.5/3.00=4.79kNP=14.41kNTob=4.54(0.202+3.002)0.5/101、3.00=4.55kNP=14.41kN钢丝绳承受拉力Toa=4.79kNP=14.41kN,Tob=4.55kNN拉=9.34kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高61.20m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,风压高度变化系数z=1.35(标高+70m),基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=0.800,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k，=0.7zso=0.71.351.0400.80=0.79kN102、/m2N1W=1.4kA=1.40.799.00=9.95kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =9.95+5.00=14.95kN=14950N(单扣件抗滑力为8kN，因此采用双扣件)=N1/A连墙件=14950/489=30.57N/mm2连墙件强度=30.57N/mm2f=210N/mm2，满足要求。7.计算结果 立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,竹串片脚手板铺2层。脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙尺寸0.20m,拉吊段高度15.60m；采用14mm钢丝绳1.50m拉吊卸荷，吊环采用18m103、m光面圆钢1.50m,连墙件按2步3跨设置。 六扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+57.60m+69.60m)段1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用483.5钢管，内立杆离墙尺寸0.20m，拉吊段高度15.60m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m ，立杆横距0.80m；横向杆上有2条纵向杆,拉吊段底标高+57.60m,竹串片脚手板铺2层。（2）钢管截面特征 钢管类型483.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205.00N104、/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；脚手板采用竹串片脚手板，自重标准值为0.15kN/m2；栏杆与挡板采用栏杆、竹串片脚手板挡板，自重标准值为0.068kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2 ，结构脚手架0kN/m2 。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k拉吊段高度为15.60m，拉吊段底离地高度57.60m，地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=1.35；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计105、算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1.30.800=1.040,工程位于xx省xx市,基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷载标准值k=0.7zso=0.71.351.0400.80=0.79kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1) 荷载计算脚手板自重GK2=0.150.27=0.04kN/m施工活荷QK=00.27=0kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载 q1=1.2(0.0376+0.04)=0.09kN/m施工活荷载 q2=1.40=0kN/m2） 纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=106、Kmq1L2=-0.1070.091.502弯矩系数KM2=-0.121M2=Kmq2L2=-0.12101.502=0kN.mMmax=M1+M2=0.02+0=0.02kN.m=Mmax/W=20000/5080=3.94N/mm2 纵向水平杆的抗弯强度=3.94N/mm2f=205N/mm2，满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.6320.09/1.2(1500)4/(100EI)=0.10mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.9390/1.4(1500)4/(100EI)=0mmmax=1+2=0.10+0=0.107、10mm纵向水平杆的挠度max=0.10mm=L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm，满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.091.50=0.15kNRq2=1.22301.50=0kNRmax=Rq1+Rq2=0.15kN（2）横向水平杆受力计算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=0.15kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.08kN.2)横向水平杆受力计算a.抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中a=(0.03760.800.80/8+0.150.27)106=43700N.mm=0.04k108、N.m=Mmax=43700/5080=8.60N/mm2 抗弯强度=8.60N/mm2f=205N/mm2满足要求.b.挠度验算集中荷载产生的挠度为：1=Pa(3l24a2)/(24EI)=150267(38002 - 42672)/(24EI)=0.11mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384EI)=0.01mmmax=1+2=0.11+0.01=0.12mm 横向水平杆的挠度max=0.12mm=L/150=800/150=5.33mm与10.00mm，满足要求。 （3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算:Rmax=R中R边Gk1L/2 =0109、.150.080.03760.40=0.24kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=0.24kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。3.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.500；立杆步距h=1.80m；立杆计算长度，Lo=kh=1.01.51.80=2.70m=2700m长细比=Lo/i= 2700/15.80=170.89 立杆长细比=170.89210满足要求（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀110、撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkh=0.124815.60 = 1.95kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.500.400.15=0.18kN栏杆、挡脚板重量：21.500.07=0.21kN安全网重量：15.601.500.002 = 0.05kN构配件自重NG2k=0.18+0.21+0.05 =0.44kN c.活荷包括： 施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.500.80/2(0+2.00)=1.20kN 风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.79k111、N/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.791.501.802/10=0.46kN.m=456889N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm= Lo/i= 3119/15.80=197.41 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)1.4NQk=1.2(1.95+0.44)+1.41.20=4.54kN=4540NN/(A)=4540/0.186/489=49.92N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)0112、.851.4NQk=1.2(1.95+0.44)+0.851.41.20=4.29kN=4290NN/(A)MW/W=4290/0.186/489+456889/5080=137.11N/mm2立杆稳定性为137.11N/mm2f=205N/mm2,满足要求。4.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=4.54kN;钢丝绳采用14mm,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=1.080.3301421570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力P=F破/K =109.670.92/7.00=14.41kNToa=4.54(1.002+3.002)0.5/3.0113、0=4.79kNP=14.41kNTob=4.54(0.202+3.002)0.5/3.00=4.55kNP=14.41kN钢丝绳承受拉力Toa=4.79kNP=14.41kN,Tob=4.55kNN拉=9.34kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高73.20m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,风压高度变化系数z=1.54(标高+80m),基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=0.800,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:s=1.3=1.30.800=1.0114、40,风荷载标准值k，=0.7zso=0.71.541.0400.80=0.90kN/m2N1W=1.4kA=1.40.909.00=11.34kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =11.34+5.00=16.34kN=16340N(单扣件抗滑力为8kN，因此采用三扣件)=N1/A连墙件=16340/489=33.42N/mm2连墙件强度=33.42N/mm2f=210N/mm2，满足要求。7.计算结果 立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,竹串片脚手板铺2层。脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙尺寸115、0.20m,拉吊段高度15.60m；采用14mm钢丝绳1.50m拉吊卸荷，吊环采用18mm光面圆钢1.50m,连墙件按2步3跨设置。 七扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+69.60m+78.60m)段1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用483.5钢管，内立杆离墙尺寸0.20m，拉吊段高度12.60m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m ，立杆横距0.80m；横向杆上有2条纵向杆,拉吊段底标高+69.60m,竹串片脚手板铺2层。（2）钢管截面特征 钢管类型483.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.116、8mm，每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205.00N/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；脚手板采用竹串片脚手板，自重标准值为0.15kN/m2；栏杆与挡板采用栏杆、竹串片脚手板挡板，自重标准值为0.068kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2 ，结构脚手架0kN/m2 。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k拉吊段高度为12.60m，拉吊段底离地高度69.60m，地面粗糙度按C117、类；风压高度变化系数z=1.45；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1.30.800=1.040,工程位于xx省xx市,基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷载标准值k=0.7zso=0.71.451.0400.80=0.84kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1) 荷载计算脚手板自重GK2=0.150.27=0.04kN/m施工活荷QK=00.27=0kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载 q1=1.2(0.0376+0.04)=0.09kN/m施工活荷载 q2=1.40=0kN/m2） 纵向水平杆受力计算每118、根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=Kmq1L2=-0.1070.091.502弯矩系数KM2=-0.121M2=Kmq2L2=-0.12101.502=0kN.mMmax=M1+M2=0.02+0=0.02kN.m=Mmax/W=20000/5080=3.94N/mm2 纵向水平杆的抗弯强度=3.94N/mm2f=205N/mm2，满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.6320.09/1.2(1500)4/(100EI)=0.10mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.119、9390/1.4(1500)4/(100EI)=0mmmax=1+2=0.10+0=0.10mm纵向水平杆的挠度max=0.10mm=L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm，满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.091.50=0.15kNRq2=1.22301.50=0kNRmax=Rq1+Rq2=0.15kN（2）横向水平杆受力计算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=0.15kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.08kN.2)横向水平杆受力计算a.抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中a=(0120、.03760.800.80/8+0.150.27)106=43700N.mm=0.04kN.m=Mmax=43700/5080=8.60N/mm2 抗弯强度=8.60N/mm2f=205N/mm2满足要求.b.挠度验算集中荷载产生的挠度为：1=Pa(3l24a2)/(24EI)=150267(38002 - 42672)/(24EI)=0.11mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384EI)=0.01mmmax=1+2=0.11+0.01=0.12mm 横向水平杆的挠度max=0.12mm=L/150=800/150=5.33mm与10.00mm，满足121、要求。 （3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算:Rmax=R中R边Gk1L/2 =0.150.080.03760.40=0.24kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=0.24kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。3.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.500；立杆步距h=1.80m；立杆计算长度，Lo=kh=1.01.51.80=2.70m=2700m长细比=Lo/i= 2700/15.80=170.89 立杆长细比=170.89210满足要求（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构122、自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkh=0.124812.60 = 1.57kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.500.400.15=0.18kN栏杆、挡脚板重量：21.500.07=0.21kN安全网重量：12.601.500.002 = 0.04kN构配件自重NG2k=0.18+0.21+0.04 =0.43kN c.活荷包括： 施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.5123、00.80/2(0+2.00)=1.20kN 风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.84kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.841.501.802/10=0.49kN.m=485806N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm= Lo/i= 3119/15.80=197.41 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)1.4NQk=1.2(1.57+0.43)+1.41.20=4.08kN=4080NN/(A)=4080/0.124、186/489=44.86N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k)0.851.4NQk=1.2(1.57+0.43)+0.851.41.20=3.83kN=3830NN/(A)MW/W=3830/0.186/489+485806/5080=137.74N/mm2立杆稳定性为137.74N/mm2f=205N/mm2,满足要求。4.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=4.08kN;钢丝绳采用14mm,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=1.080.3301421570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力P=F破/K =109.670125、.92/7.00=14.41kNToa=4.08(1.002+3.002)0.5/3.00=4.30kNP=14.41kNTob=4.08(0.202+3.002)0.5/3.00=4.09kNP=14.41kN钢丝绳承受拉力Toa=4.30kNP=14.41kN,Tob=4.09kNN拉=8.39kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高82.20m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,风压高度变化系数z=1.62(标高+90m),基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=0.800,靠建筑126、物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k，=0.7zso=0.71.621.0400.80=0.94kN/m2N1W=1.4kA=1.40.949.00=11.84kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =11.84+5.00=16.84kN=16840N(单扣件抗滑力为8kN，因此采用三扣件)=N1/A连墙件=16840/489=34.44N/mm2连墙件强度=34.44N/mm2f=210N/mm2，满足要求。7.计算结果 立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.5127、0m,立杆横距=0.80m,竹串片脚手板铺2层。脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙尺寸0.20m,拉吊段高度12.60m；采用14mm钢丝绳1.50m拉吊卸荷，吊环采用18mm光面圆钢1.50m,连墙件按2步3跨设置。 八扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架大样图九扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+9.60m)段1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙0.20m,立杆底高度+6.60m；立杆步距h=1.80m, 立杆纵距La=1.50m, 立杆横距0.80m,架体高度6.60m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按2步3跨布置, 脚手板采用竹脚手板，自重0.35K128、N/m2，铺1层。（2）钢管截面特征 壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；脚手板采用竹脚手板,自重标准值为0.3500kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00129、kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k脚手架高度为6.60m 地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=0.74 (标高+10m)；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,工程位于湖南长沙市，基本风压0=0.80kN/m2 ；水平风荷截标准值k=0.7zs0=0.70.741.0400.80=0.43kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.350.267=0.0933kN/m；施工活荷载QK=130、3.000.267=0.80kN/m；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2GK=1.2(0.0376+0.0933)=0.16kN/m 施工活荷载q2=1.4QK=1.40.80=1.12kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算，L=1.50m。a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=KM1q1L2=-0.1070.161.502=-0.04kN.m弯矩系数KM2=-0.121M2=KM2q2L2=-0.1211.121.502=-0.30kN.mMmax=M1+M2=0.04+0.30=0.34kN.m纵向杆的抗弯强度=Mmax/W=0.131、34106/5080=66.93N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.632 1= K1q1L4/(100EI)=0.6320.130(1.50103)4/(100EI)=0.17mm挠度系数K2=0.9672= K2q2L4/(100EI)=0.9670.800(1.50103)4/(100EI)=1.56mm纵向杆的最大挠度max=1+2=0.17+1.56=1.73mmL/150=1500/150=10.00mm与10.00mm,满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1430.161.50=0.27kNRq2=1.2231.121.50=2.05kNRm132、ax=Rq1+Rq2=0.27+2.05=2.32kN（2）横向水平杆验算1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.32kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.16kN2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80ma.抗弯强度验算 Mmax=qL2/8R中L/3=0.03760.800.80/8+2.320.27=0.62kN.mm=620000kN.m横向杆的抗弯强度=Mmax/W=620000/5080=122.41N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=R中a(3L2133、-4a2)/(24EI)=2320.00267(38002-42672)/(24206000121900)=1.68mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384206000121900)=0.01mmmax=1+2=1.68+0.01=1.69mm横向杆的最大挠度max=1.69mmL/150=800/150=5.3mm与10mm,满足要求。3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中+R边+Gk1L/2=2.32+1.16+0.03760.80/2=3.50kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=3.50kNRc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑134、承载力设计值),满足要求。3.立杆容许计算（1）立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m立杆计算长度Lo=kh=1.001.501.80=2.70m=2700mm；长细比=Lo/i=2700/15.80=170.89， 立杆长细比=170.89210,满足要求。（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.12486.60=0135、.82kN。b.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重。脚手板重量：11.500.80/20.35=0.21kN；栏杆、挡脚板重量11.500.0684=0.10:kN；安全网重量：6.601.500.0020=0.02kN；构配件自重NG2k=0.21+0.10+0.02=0.33kN。c.活荷载包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.43kN/m2；由风荷载设计值产生的立杆段弯矩：MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0136、.851.40.431.501.802/10=0.25kN.m=250000N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.51.80=3.12m=Lo/i=3119/15.8=197.37，=0.186。3)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(0.82+0.33)+1.43.00=5.58kN=5580NN/（A）=5580/(0.186489)=61.35N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(0.82+0.33)+0.851.43.00=4.95kN=4950NN/（A）MW/W137、=4950/(0.186489)+250000/5080=103.64N/mm2组合风荷载立杆稳定性103.64N/mm2205N/mm2,满足要求。4.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨, 架体高度6.60m；连墙件轴向力设计值NL=NLWN0,其中:风压高度变化系数z=0.74(标高+15m)，基本风压o=0.80kN/m2；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k，=0.70.741.0400.80138、=0.43kN/m2NLW=1.4kA=1.40.433.0021.50=5.42kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNNL= NLWN0 =5.42+5.00=10.42kN(单扣件抗滑力为8kN，因此采用双扣件)=NL/A连墙件=10420/489=21.31N/mm2连墙件强度=21.31N/mm2f=210N/mm2,满足要求。5.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用12.6号槽钢；H=126mm,b=53mm,tw=5.5mm,t=9.0mm,q=0.12kN/m,w=61700mm3,IX=3885000mm4,S=36400mm3,E=20600139、0N/mm2,f=215.00 N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算L=0.80m,a=0.20m,N1=N2=N=5.58kN=5580N,x=1.05；Mx=Na+(L+a)+q(L+a)2/2=5.580.20+(0.80+0.20)+0.12(0.80+0.20)2/2=6.76kN.m=6760000N.mm；=Mx/xWx=6760000/(1.0561700)=104.35N/mm2；悬挑型钢梁抗弯强度=104.35N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算 V=2N+q(L+a)=5.582+0.12(0.80140、+0.20)=11.28kN=VS/Ixtw=1128036400/3885000/5.5=11.74N/mm2 悬挑型钢梁抗剪强度=11.74N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1000mm=1.00m,t=9.0mm b=(570bt/L1h)(235/fy)=570539.0/(1000126)235/235=2.160.6 bb Mx/bWx=6760000/(0.9461700)=116.56N/mm2 悬挑型钢梁整体稳定性116.56N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算1=N1(L+a)3/3EI=5580(800+200)3/141、(32060003885000)=2.32mm2=N2La2(3-a/L)/6EI=55808002002(3-200/800)/(62060003885000)=0.10mm3=q(L+a)4/8EI=0.12(800+200)4/(82060003885000)=0.02mmmax=1+2+3=2.32+0.10+0.02=2.44mm悬挑型钢梁挠度max=2.44mm=2.50mm,满足要求。6.验算悬挑梁锚固钢筋L1=1.40mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2；锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=55801200/1400+0.12(800+200)=4142、903N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取14钢筋；As=2153.86=307.72mm2，Asfy/Rmax=307.72210/4903=13.18锚固钢筋Asfy/Rmax=13.182,满足要求。7.计算结果脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙0.20m,立杆底高度+6.60m,立杆步距1.80m,立杆纵距1.50m,立杆横距0.80m,连墙件按2步3跨布置,采用竹脚手板，自重0.35KN/m2，铺1层。悬挑型钢采用12.6号槽钢1.50m，锚固段1.40m，采用14锚固钢筋。十扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+33.60m)段1.计算参数设定(1)基本参数脚手架采用4143、83.5钢管,内立杆离墙2.10m,立杆底高度+33.60m；立杆步距h=1.80m, 立杆纵距La=1.20m, 立杆横距0.80m,架体高度13.80m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按2步3跨布置, 脚手板采用竹脚手板，自重0.35KN/m2，铺2层。(2)钢管截面特征 壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。(3)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值144、0.1161kN/m；脚手板采用竹脚手板,自重标准值为0.3500kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。2)施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。 3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值k脚手架高度为13.80m 地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=1.13 (标高+40m)；挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.0=1.01.040=1.040,工程位于湖南长沙市，基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷145、截标准值k=0.7zs0=0.71.131.0400.80=0.66kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.350.267=0.0933kN/m；施工活荷载QK=3.000.267=0.80kN/m；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2GK=1.2(0.0376+0.0933)=0.16kN/m 施工活荷载q2=1.4QK=1.40.80=1.12kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按五跨连续梁计算，L=1.20m。a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.105M1=KM1q1L2=146、-0.1050.161.202=-0.02kN.m弯矩系数KM2=-0.119M2=KM2q2L2=-0.1191.121.202=-0.19kN.mMmax=M1+M2=0.02+0.19=0.21kN.m纵向杆的抗弯强度=Mmax/W=0.21106/5080=41.34N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.644 1= K1q1L4/(100EI)=0.6440.130(1.20103)4/(100EI)=0.07mm挠度系数K2=0.9732= K2q2L4/(100EI)=0.9730.800(1.20103)4/(100EI)=0.64mm纵向杆的147、最大挠度max=1+2=0.07+0.64=0.71mmL/150=1200/150=8.00mm与10.00mm,满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1000.161.20=0.21kNRq2=1.2001.121.20=1.61kNRmax= Rq1+ Rq2=0.21+1.61=1.82kN（2）横向水平杆验算1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.82kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.91kN2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80ma.抗弯强度验算 Mmax=qL2/8R中L/3=0.03148、760.800.80/8+1.820.27=0.49kN.mm=490000kN.m横向杆的抗弯强度=Mmax/W=490000/5080=96.17N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=R中a(3L2-4a2)/(24EI)=1820.00267(38002-42672)/(24206000121900)=1.32mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384206000121900)=0.01mmmax=1+2=1.32+0.01=1.33mm横向杆的最大挠度max=1.33mmL/150=800/150=5.149、3mm与10mm,满足要求。(3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中+R边+Gk1L/2=1.82+0.91+0.03760.80/2=2.75kN横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=2.75kNRc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑承载力设计值),满足要求。3.立杆容许计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m立杆计算长度Lo=kh=1.001.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.80=170.89立杆长细比=170.89210,满足要求。(2)立杆稳定性验算1)150、荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1161kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.116113.80=1.60kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.200.80/20.35=0.34kN栏杆、挡脚板重量：21.200.0684=0.16 kN安全网重量：13.801.200.0020=0.03 kN构配件自重NG2k=0.34+0.16+0.03=0.53kN c.活荷载包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为151、结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.200.80/2(3.00+2.00)=2.40kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.66kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.661.201.802/10=0.31kN.m=310000N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.51.80=3.12m=Lo/i=3119/15.8=197.37 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.60+0.53)+1.42.40=5.92kN=5920NN/152、（A）=5920/(0.186489)=65.09N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(1.60+0.53)+0.851.42.40=5.41kN=5410NN/（A）MW/W=5410/(0.186489)+310000/5080=120.50N/mm2组合风荷载立杆稳定性120.50N/mm2205N/mm2,满足要求。4.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取 2跨, 架体高度13.80m连墙件轴向力设计值NL= NLWN0 , 其中:风压高度变化系153、数z=1.25 (标高+50m)，基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算, 则脚手架风荷载体型系数s=1.0=1.01.040=1.040,风荷载标准值k，=0.71.251.0400.80=0.73kN/m2NLW=1.4kA=1.40.733.0021.20=7.36kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNNL= NLWN0 =7.36+5.00=12.36kN(单扣件抗滑力为8kN，因此采用双扣件)=NL/A连墙件=12360/489=25.28N/mm2连墙件强度=25.28N/mm2f=210N/154、mm2,满足要求。5.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用12.6号槽钢；H=126mm,b=53mm,tw=5.5mm,t=9.0mm,q=0.12kN/m,w=61700mm3,IX=3885000mm4,S=36400mm3,E=206000N/mm2,f=215.00 N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。经计算得： Mmax=0.21kN.m,Vmax=0.30kN,Rmax=6.02kN(1)抗弯强度验算L=0.80m,a=2.10m,x=1.05,N=(0.80+2.10)6020/3.00=5819N=Mmax/xWx+N/A=0.21106/1.05/61155、700+5819/1569=6.95 悬挑型钢梁抗弯强度=6.95N/mm2215.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算 Vmax=0.30kN=VmaxS/Ixtw=30236400/3885000/5.5=12.69N/mm20.6bbMmax/(bWx)=0.21106/0.69/61700=4.93N/mm20.6 bb Mx/bWx=11330000/(0.89108300)=117.55N/mm2 悬挑型钢梁整体稳定性117.55N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算1=N1(L+a)3/3EI=5580(800+600)3/(3206000866200156、0)=2.86mm2=N2La2(3-a/L)/6EI=55808006002(3-600/800)/(62060008662000)=0.34mm3=q(L+a)4/8EI=0.17(800+600)4/(82060008662000)=0.05mmmax=1+2+3=2.86+0.34+0.05=3.25mm悬挑型钢梁挠度max=3.25mm=3.50mm,满足要求。6.验算悬挑梁锚固钢筋L1=1.80mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2；锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=55802000/1800+0.17(800+600)=6438N；预埋锚固钢筋按两个157、截面同时受力计算:取14钢筋；As=2153.86=307.72mm2，Asfy/Rmax=307.72210/6438=10.04锚固钢筋Asfy/Rmax=10.042,满足要求。7.计算结果脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙0.60m,立杆底高度+42.60m,立杆步距1.80m,立杆纵距1.50m,立杆横距0.80m,连墙件按2步3跨布置,采用竹脚手板，自重0.35KN/m2，铺1层。悬挑型钢采用16a号槽钢1.50m，锚固段1.80m，采用14锚固钢筋。十二扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+78.6m，悬挑长度3m)段1.计算参数设定(1)基本参数脚手架采用483.5钢管,158、内立杆离墙2.10m,立杆底高度+78.60m；立杆步距h=1.80m, 立杆纵距La=1.00m, 立杆横距0.80m,架体高度15.80m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按2步3跨布置, 脚手板采用竹脚手板，自重0.35KN/m2，铺9层。(2)钢管截面特征 壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。(3)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.0954k159、N/m；脚手板采用采用竹脚手板，自重标准值为0.3500kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。2)施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。 3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值k脚手架高度为15.80m 地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=1.54 (标高+80m)；挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.0=1.01.040=1.040,工程位于湖南长沙市，基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷截标准值k160、=0.7zs0=0.71.541.0400.80=0.90kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.350.267=0.0933kN/m；施工活荷载QK=3.000.267=0.80kN/m；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2GK=1.2(0.0376+0.0933)=0.16kN/m 施工活荷载q2=1.4QK=1.40.80=1.12kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按五跨连续梁计算，L=1.00m。a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.105M1=KM1q1L2=-0.10161、50.161.002=-0.02kN.m弯矩系数KM2=-0.119M2=KM2q2L2=-0.1191.121.002=-0.13kN.mMmax=M1+M2=0.02+0.13=0.15kN.m纵向杆的抗弯强度=Mmax/W=0.15106/5080=29.53N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.644 1= K1q1L4/(100EI)=0.6440.130(1.00103)4/(100EI)=0.03mm挠度系数K2=0.9732= K2q2L4/(100EI)=0.9730.800(1.00103)4/(100EI)=0.31mm纵向杆的最大挠度m162、ax=1+2=0.03+0.31=0.34mmL/150=1000/150=6.67mm与10.00mm,满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1000.161.00=0.18kNRq2=1.2001.121.00=1.34kNRmax= Rq1+ Rq2=0.18+1.34=1.52kN（2）横向水平杆验算1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.52kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.76kN2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80ma.抗弯强度验算 Mmax=qL2/8R中L/3=0.03760.8163、00.80/8+1.520.27=0.41kN.mm=410000kN.m横向杆的抗弯强度=Mmax/W=410000/5080=80.42N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=R中a(3L2-4a2)/(24EI)=1520.00267(38002-42672)/(24206000121900)=1.10mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384206000121900)=0.01mmmax=1+2=1.10+0.01=1.11mm横向杆的最大挠度max=1.11mmL/150=800/150=5.3mm与1164、0mm,满足要求。(3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中+R边+Gk1L/2=1.52+0.76+0.03760.80/2=2.30kN横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=2.30kNRc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑承载力设计值),满足要求。3.立杆容许计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m立杆计算长度Lo=kh=1.001.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.80=170.89立杆长细比=170.89210,满足要求。(2)立杆稳定性验算1)荷载计算立165、杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.0954kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.095415.80=1.51kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：91.000.80/20.35=1.26kN栏杆、挡脚板重量：91.000.0684=0.62 kN安全网重量：15.801.000.0020=0.03 kN构配件自重NG2k=1.26+0.62+0.03=1.91kN c.活荷载包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，166、1层装修施工）得：NGk=1.000.80/2(3.00+2.00)=2.00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.90kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.901.001.802/10=0.35kN.m=350000N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.51.80=3.12m=Lo/i=3119/15.8=197.37 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.51+1.91)+1.42.00=6.90kN=6900NN/（A）=6167、900/(0.186489)=75.86N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(1.51+1.91)+0.851.42.00=6.48kN=6480NN/（A）MW/W=6480/(0.186489)+350000/5080=140.14N/mm2组合风荷载立杆稳定性140.14N/mm2205N/mm2,满足要求。4.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取 2跨, 架体高度15.80m连墙件轴向力设计值NL= NLWN0 , 其中:风压高度变化系数z=1.168、70 (标高+100m)，基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算, 则脚手架风荷载体型系数s=1.0=1.01.040=1.040,风荷载标准值k，=0.71.701.0400.80=0.99kN/m2NLW=1.4kA=1.40.993.0021.00=8.32kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNNL= NLWN0 =8.32+5.00=13.32kN(单扣件抗滑力为8kN，因此采用双扣件)=NL/A连墙件=13320/489=27.24N/mm2连墙件强度=27.24N/mm2f=210N/mm2,169、满足要求。5.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用12.6号槽钢；H=126mm,b=53mm,tw=5.5mm,t=9.0mm,q=0.12kN/m,w=61700mm3,IX=3885000mm4,S=36400mm3,E=206000N/mm2,f=215.00 N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。经计算得： Mmax=0.21kN.m,Vmax=0.30kN,Rmax=7.00kN(1)抗弯强度验算L=0.80m,a=2.10m,x=1.05,N=(0.80+2.10)7000/3.00=6767N=Mmax/xWx+N/A=0.21106/1.05/61700+170、6767/1569=7.55 悬挑型钢梁抗弯强度=7.55N/mm2215.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算 Vmax=0.30kN=VmaxS/Ixtw=30236400/3885000/5.5=14.73N/mm20.6bbMmax/(bWx)=0.21106/0.69/61700=4.93N/mm2f=215.00N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性4.93N/mm2215.00N/mm2,满足要求。6.验算悬挑梁锚固钢筋L1=4.20mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=69005000/4200+0.12(800+171、2100)=8562N预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取14As=2153.86=307.72mm2Asfy/Rmax=307.72210/8562=7.55锚固钢筋Asfy/Rmax=7.552,满足要求。7.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=6.90kN钢丝绳采用16mm,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=0.3561621570.00/1000=143.08kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=143.080.92/7.00=18.80kNToa=6.904.17/3.00=9.59kN钢丝绳承受拉力9.59kNP=18.80kN,满足要求。8.吊172、环验算吊环采用18mm HPB235级钢筋制作,As=254mm2,f=50N/mm2每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa =9.59kN吊环可承受的拉力:fAs=502254/1000=25.40kN 吊环强度25.40kNN拉=9.59kN,满足要求。9.计算结果脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙2.10m,立杆底高度+78.60m,立杆步距1.80m,立杆纵距1.00m,立杆横距0.80m,连墙件按2步3跨布置,采用竹脚手板，自重0.35KN/m2，铺9层。悬挑型钢采用12.6号槽钢1.00m，锚固段4.20m，采用14锚固钢筋。十三扣件式钢管(悬挑型钢)脚手架设计计算书(+78.6m,173、悬挑长度6m)段1.计算参数设定(1)基本参数脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙5.10m,立杆底高度+78.60m；立杆步距h=1.80m, 立杆纵距La=1.00m, 立杆横距0.80m,架体高度15.80m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按2步3跨布置, 脚手板采用竹脚手板，自重0.35KN/m2，铺9层。(2)钢管截面特征 壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。(3174、)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.0954kN/m；脚手板采用竹脚手板,自重标准值为0.3500kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。2)施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。 3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值k脚手架高度为15.80m 地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=1.54 (标高+80m)；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,工175、程位于湖南长沙市，基本风压0=0.80kN/m2 水平风荷截标准值k=0.7zs0=0.71.541.0400.80=0.90kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.350.267=0.0933kN/m；施工活荷载QK=3.000.267=0.80kN/m；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2GK=1.2(0.0376+0.0933)=0.16kN/m 施工活荷载q2=1.4QK=1.40.80=1.12kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按五跨连续梁计算，L=1.00m。a.抗弯176、强度验算弯矩系数KM1=-0.105M1=KM1q1L2=-0.1050.161.002=-0.02kN.m弯矩系数KM2=-0.119M2=KM2q2L2=-0.1191.121.002=-0.13kN.mMmax=M1+M2=0.02+0.13=0.15kN.m纵向杆的抗弯强度=Mmax/W=0.15106/5080=29.53N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.644 1= K1q1L4/(100EI)=0.6440.130(1.00103)4/(100EI)=0.03mm挠度系数K2=0.9732= K2q2L4/(100EI)=0.9730.800177、(1.00103)4/(100EI)=0.31mm纵向杆的最大挠度max=1+2=0.03+0.31=0.34mmL/150=1000/150=6.67mm与10.00mm,满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1000.161.00=0.18kNRq2=1.2001.121.00=1.34kNRmax= Rq1+ Rq2=0.18+1.34=1.52kN（2）横向水平杆验算1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.52kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.76kN2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m178、a.抗弯强度验算 Mmax=qL2/8R中L/3=0.03760.800.80/8+1.520.27=0.41kN.mm=410000kN.m横向杆的抗弯强度=Mmax/W=410000/5080=80.42N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=R中a(3L2-4a2)/(24EI)=1520.00267(38002-42672)/(24206000121900)=1.10mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384206000121900)=0.01mmmax=1+2=1.10+0.01=1.11mm横向杆的最179、大挠度max=1.11mmL/150=800/150=5.3mm与10mm,满足要求。(3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中+R边+Gk1L/2=1.52+0.76+0.03760.80/2=2.30kN横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=2.30kNRc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑承载力设计值),满足要求。3.立杆容许计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m立杆计算长度Lo=kh=1.001.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.80=170.89立杆长细180、比=170.89210,满足要求。(2)立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.0954kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.095415.80=1.51kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：91.000.80/20.35=1.26kN栏杆、挡脚板重量：91.000.0684=0.62 kN安全网重量：15.801.000.0020=0.03 kN构配件自重NG2k=1.26+0.62+0.03=1.9181、1kN c.活荷载包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.000.80/2(3.00+2.00)=2.00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.90kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.901.001.802/10=0.35kN.m=350000N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.51.80=3.12m=Lo/i=3119/15.8=197.37 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.51182、+1.91)+1.42.00=6.90kN=6900NN/（A）=6900/(0.186489)=75.86N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(1.51+1.91)+0.851.42.00=6.48kN=6480NN/（A）MW/W=6480/(0.186489)+350000/5080=140.14N/mm2组合风荷载立杆稳定性140.14N/mm2205N/mm2,满足要求。4.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取 2跨, 架体高度15.80m连墙183、件轴向力设计值NL= NLWN0 , 其中:风压高度变化系数z=1.70 (标高+100m)，基本风压o=0.80kN/m2挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算, 则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k，=0.71.701.0400.80=0.99kN/m2NLW=1.4kA=1.40.993.0021.00=8.32kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNNL= NLWN0 =8.32+5.00=13.32kN(单扣件抗滑力为8kN，因此采用双扣件)=NL/A连墙件=13320/489=27.184、24N/mm2连墙件强度=27.24N/mm2f=210N/mm2,满足要求。5.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用12.6号槽钢；H=126mm,b=53mm,tw=5.5mm,t=9.0mm,q=0.12kN/m,w=61700mm3,IX=3885000mm4,S=36400mm3,E=206000N/mm2,f=215.00 N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。经计算得： Mmax=0.53kN.m,Vmax=0.45kN,Rmax=7.16kN(1)抗弯强度验算L=0.80m,a=5.10m,x=1.05,N=(0.80+5.10)7160/3.00=1408185、1N=Mmax/xWx+N/A=0.53106/1.05/61700+14081/1569=17.16 悬挑型钢梁抗弯强度=17.16N/mm2215.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算 Vmax=0.45kN=VmaxS/Ixtw=44936400/3885000/5.5=15.11N/mm20.6稳定系数=0.37Mmax/(bWx)=0.53106/0.37/61700=23.22N/mm2f=215.00N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性23.22N/mm2215.00N/mm2,满足要求。6.验算悬挑梁锚固钢筋L1=6.00mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2锚固点拉186、力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=690011000/6000+0.12(800+5100)=13358N预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取14As=2153.86=307.72mm2Asfy/Rmax=307.72210/13358=4.84锚固钢筋Asfy/Rmax=4.842,满足要求。7.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=6.90kN钢丝绳采用16mm,=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=0.3561621570.00/1000=143.08kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=143.080.92/7.00=18.80kNToa=6187、.906.62/3.00=15.23kN钢丝绳承受拉力15.23kNP=18.80kN,满足要求。8.吊环验算吊环采用18mm HPB235级钢筋制作,As=254mm2,f=50N/mm2每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa =15.23kN吊环可承受的拉力:fAs=502254/1000=25.40kN 吊环强度25.40kNN拉=15.23kN,满足要求。9.计算结果脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙5.10m,立杆底高度+78.60m,立杆步距1.80m,立杆纵距1.00m,立杆横距0.80m,连墙件按2步3跨布置, 采用竹脚手板，自重0.35KN/m2，铺9层。悬挑型钢采用12.6号188、槽钢1.00m，锚固段6.00m，采用14锚固钢筋。十四扣件钢管落地式卸料平台（双管、双扣件）1.基本计算参数 (1)基本参数卸料平台宽度3.00m，长度4.00m,搭设高度78.60m。采用483.5钢管。内立杆离墙0.20m，中立杆采用双扣件。立杆步距h=1.50m，立杆纵距1.00m，立杆横距=1.00m。横向水平杆上设2根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺脚手板。（2）钢管截面特征 壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强189、度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m22）施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载5.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k平台搭设高度为78.60m,地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=2.27(标高+5m)；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,工程位于xx,基本风压0=0.80kN/m2；水平风荷载标准值 k=0.7zs=0.72190、.271.0400.80=1.32kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.350.33=0.12kN/m；施工活荷QK=5.000.33=1.67kN/m；作用于纵向水平杆线荷载标准值 永久荷载q1=1.2(0.0376+0.12)=0.19kN/m施工活荷载q2=1.41.67=2.34kN/m（2）纵向水平杆受力验算平台长度4.00m,按4跨连续梁计算L=1.00m。1） 抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=KM1q1L2=-0.1070.1910001000=-20330Nmm=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.191、121M2=KM2q2L2=-0.1212.3410001000=-283140Nmm=-0.28kNmMmax=M1+M2=0.02+0.28=0.30kN.m=M/W=300000/5080=59.06N/mm2纵向水平杆=59.06N/mm2f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。2） 挠度验算挠度系数K1=0.6321=K1q1L4/(100EI)=0.6320.19(1.00103)4/(100206000121900)=0.05mm挠度系数K2=0.9392=K2q2L4/(100EI)=0.9392.34(1.00103)4/(100206000121900)=0.88mmmax192、=1+2=0.05+0.88=0.93mm=1000/150=6.67mm与10mm纵向水平杆max=0.93mm=6.67mm,挠度满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.191.00=0.22kNRq2=1.2232.341.00=2.86kN最大支座反力 Rmax=Rq1+Rq2=0.22+2.86=3.08kN3.横向水平杆验算(图6-41)（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax/2=1.54kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/4=0.77kN(2)横向水平杆受力验算按3跨连续梁计算，跨度为:L=1.00m；q=gk193、1=0.0376N/m,P1=R边=0.77kN，P2=R中=1.54kN；横向水平杆计算简图1)抗弯强度验算弯矩系数KMq=-0.100Mq=KMqqL2=-0.1000.037610001000=-3760Nmm弯矩系数KMp=-0.267Mp=KMpPL=-0.2671.54106=-411180NmmMmax=Mq+Mp=3760+411180=414940Nmm=Mmax/W=414940/5080=81.68N/mm2横向水平杆=81.68N/mm2f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。2)挠度验算挠度系数K1=1.8831=K1PL3/(100EI)=1.88315401000194、3/(100206000121900)=1.15mm挠度系数K2=0.6772=K2qL4/(100EI)=0.6770.037610004/(100206000121900)=0.01mmmax=1+2=1.15+0.01=1.16mm=1000/150=6.67mm与10mm横向水平杆max=1.16mm=6.67mm,挠度满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算(1)边立杆均布荷载产生的支座反力为:R1=0.400.03761.00=0.02kN集中荷载产生的支座反力为:R2=0.77+0.7331.54=1.90kN 支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.02+1.90=1195、.92kN横向水平杆与边立杆1个扣件连接Rmax=1.92kNRc=8.00kN,扣件抗滑移满足要求。(2)中立杆均布荷载产生的支座反力为:R1=1.1000.03761.00=0.04kN集中荷载产生的支座反力为:R2=3.2671.54=5.03kN 支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.04+5.03=5.07kN横向水平杆与中立杆2个扣件连接Rmax=5.07kNRc=16.00kN,扣件抗滑移满足要求。5.立杆承载力验算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；立杆步距h=1.50m；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.5；立杆计算长度Lo=kh=1.01.51196、.50=2.25m=Lo/i=2.251000/15.8=142.41 长细比=142.41=210,满足要求。（2）立杆稳定性验算1）荷载计算平台架体自重N1=0.124878.60=9.81kN平台面荷载传递到中立杆的最大荷载N2=5.07kN竖向荷载N=N1+N2=9.81+5.07=14.88kN风荷载标准值k=1.32kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.41.321.001.501.50/10=0.35kN.m2）轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.5001500=2599mm=Lo/i=2599/15197、.8=164 =0.263）立杆稳定性验算N=14.88kN=14880NN/(A)MW/W=14880/0.262/489+353430/5080=185.72N/mm2；立杆稳定性185.72N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.立杆支承面承载力验算立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C20考虑）,楼板厚度100mm上部荷载为F=14.88kN.(1)支承面混凝土受冲切承载力验算s = 2.00,ft=1.10N/mm2, hO=100-15=85mm，h =1.00=0.41.2/s =1.00，pc,m =1.00N/mm2，Um=4(100+85)=740m198、m（0.7h ft0.15pc,m）Um hO=(0.711.10+0.151)1.0074085/1000=57.87kN支承面受冲切承载力57.87kNF=14.88kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2, Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3，fcc=0.859600=8160kN/m2，=0.75lfccAl=0.75381600.01=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=14.88kN,满足要求。7.计算结果卸料平台宽度3.00m，长度4.00m,搭设高度78.60m。采用483.5钢管。内力杆离墙0.20m，中立杆采用双管。立杆的步距h=1.50m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距L=1.00m。横向水平杆上设2根纵向水平杆，横向水平杆与中立杆采用双扣件连接；平台上满铺脚手板。