1、小型牧场洼地AK0417跨线桥箱梁施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 一、编制依据 二、编制说明 本方案着重对土模施工、侧模支架及模板施工、预应力施工、混凝土施工做详细说明。 本方案对常规工艺及要求没有做过多说明。 三、工程概况 AK0+417跨线桥全长50米，跨径布置为25+25米，截面顶宽15.3米，梁体采用单箱三室混凝土结构，箱梁梁高1.5m。顶板厚0.25m，腹板厚0.55m，底板厚0.22m；箱梁翼缘宽2m，翼缘端部厚0.15m，根部厚度0.45m。 四、工程特点分析 本桥位于一小型牧场的2、洼地内，箱梁底板支架不需考虑通车，此处采用土模法制作箱梁底板。 土模施工在箱梁上的应用较少，在此作为重点，另外预应力是箱梁的关键工序，也要作为重点来控制。 五、施工总体安排 完成墩柱、桥台后，安装支座，同时开始进行土模施工。钢筋提前加工，钢绞线在0号桥台外侧现场下料，张拉用的油泵、千斤顶提前校核，根据回归公式计算油表读数。 现场放置集装箱1个，用于小机具、材料的存放保管，钢筋加工在离现场300m的大临加工场进行，内模、外模的拼装、安装在现场进行，夜间安排一组保安执勤。 六、施工方法 6.1工艺流程 6.2土模施工 6.2.1工程量 土模顶宽20m，按1:1.5放坡，长度为自0#台至2#台约503、m，填土厚度约6m，土模总利用土方约8700m3。 底模共使用木枋（5cm10cm）736m，竹胶板（1.22m2.44m1.5cm）189张，C15混凝土77m3。 6.2.2土方填筑 土模分层填筑、压实，分层填筑松铺厚度40cm，压实度控制>93%，桥台、墩柱附近的压实采用小型压路机和振动夯压实以保证局部压实度。 土模总体断面图 6.2.3排水系统 跨线桥箱梁施工正值牙买加雨季，排水系统不可忽视。土模顶面积水由中间向两侧流动，两侧设50cm高挡水坎，每侧坡面设3道急流槽，间距12.5m，积水由挡水坎引至急流槽，由急流槽排至坡脚外临时排水沟。排水沟最终将水排至自然沟中，否则会浸泡路基坡4、脚，造成安全隐患。 挡水坎示意图 此处的急流槽为临时结构，结构形式不必与主体路基设计形式相同，用M7.5砂浆、片块石等简易砌筑即可，过水宽度1m，过水深度30cm，浆砌厚度20cm。 6.2.4底模施工 土模顶面宽度20m，其中中间10.7m为“底模精平硬化区域A”，用于制作箱梁底板的底模；两侧向外各2.3m为“侧模投影硬化区域B”，用于箱梁腹板模板的支设、加固；最外侧约1m为“施工加宽平台C”，用于方便工人施工作业，以及必要的侧模斜撑等的生根，且用于纵向排水。其中，A、B区域需C15混凝土硬化，C区域不必硬化，顶面撒2-5cm粗砂压实即可。 底模整体俯视图 A区域硬化要求误差1mm以内。具体5、施工方法：土模填筑至箱梁底标高下50cm后，换用细颗粒填料（块石最大粒径不宜超过5cm），填筑最上一层至箱梁设计底标高下11.5cm，整平压实（注意松铺压实系数），利用木枋（5cm10cm）摆放如上图蓝线所示，网格长宽与竹胶板尺寸一致，为 1.22m 2.44m，逐根调整木枋顶标高至设计梁底标高下1.5cm（竹胶板厚度），随调整标高同时将木枋互相固定，调整时用砂浆垫高、镐头下挖，标高调整完成一遍后逐根复核一遍。 底模局部俯视图 底模断面图 木枋标高调整完成且互相固定后，浇筑混凝土于方格中，混凝土标高控制在1mm误差范围内。混凝土达到50%强度后进行铺竹胶板工序，利用铁钉将竹胶板固定于木枋上，注6、意模板间的拼缝。 B区域不铺设竹胶板，不设木枋，传统工艺硬化10cm即可。 6.2.5预压 常规预压有三个作用：消除支架系统间隙等的沉降量；得出支架系统的弹性形变系数；检验支架系统的安全性。土模施工对于、项可以忽略，仅需考虑弹性形变系数。又土模施工的填料为同一材质，因此 可以选取局部区域预压，得出系数后统一使用。此处采用附近路基施工中 同样填料的某区域20m10m范围的200进行预压，提前预压，得出系数，不占用箱梁施工主线任务时间。 具体预压方法：按箱梁自重的120%进行预压。分四级加载，分别是箱梁自重的30%、60%、100%、120%。本箱梁总重1440t，均布荷载为2.69t/，预压面积7、对应的自重为538t，即四级加载分别为162t、323t、538t、646t。 观测点布置如下图： 观测点布置图 观测点共6个，观测数据表格格式如下： 加载前对各测点进行测量高程H0，记录入表格；然后进行第一步加载，测量各测点高程H1；第二步加载，测量各测点高程H2；第三步加载，测量各测点高程H3；第四步加载，测量各测点高程H4。每次加载结束后立即进行观测读数，并做好相应记录。当连续两次读数不变后，间隔2小时才能继续加载。第四次加载沉降稳定后，持续布载24小时，再分级卸载。卸载过程与加载过程基本相反，卸载完后测量各测点高程H0。 注意事项：每次观测所用的水准仪、水准尺固定，观测人员固定，观测线8、路固定，观测环境和条件基本相同；测量时水准仪气泡要居中，水准尺要要扶直；观测时间宜在早晨太阳高照前（早上7点到8点之间），不可在高温、强光、大风等情况下观测。 预压施工完成后，根据采集数据，计算出土模沉降量，在调整底模标 高时将此沉降值吸收。 预拱度计算公式为： f=f1+f2 其中 f1：地基弹性变形 f2：设计预拱度 设计预拱度包含结构自重预拱度和预应力预拱度两部分。 6.3侧模支立及加固 工程量：竹胶板（1.5cm厚）400；木枋（10cm10cm）3200m；脚手架管3100m；顶底托2000个。 侧模采用木枋+竹胶板制作，木枋做为加劲肋，脚手架管形成整体后对侧模进行支撑。具体如下图所9、示： 侧模支立加固图 竹胶板后木枋间净距10cm，长度方向接缝错开。加劲肋木枋间净距 30cm，顶托木枋间距50cm（即竖向脚手架管间距）。脚手架管间距如上图所示，梁长方向竖杆间距60cm，脚手架设水平剪刀撑、横断面剪刀撑、梁长方向不设剪刀撑，横断面剪刀撑每5m一个断面。腹板模板采用木枋支撑， 木枋生根采用电钻钻眼植钢筋头于混凝土面的方法，横断面上木枋净距 20cm，梁长方向木枋间净距30cm（与加劲肋木枋相同），与底模接触处采用弹线钻眼植筋控制底腹板线型同时起到加固模板的作用。 模板计算书附后。 6.4芯模施工 芯模施工采用加工场加工+现场吊装就位、加固的方法。 6.4.1工程量 竹胶板4010、0张，木枋10200米。 6.4.2芯模加工 采用竹胶板+木枋，按图纸尺寸施工，施工时注意倒角接缝角度，且要保证接缝处牢固。芯模竹胶板一次性使用，浇筑完成后不再取出，木枋需通过预留人孔取出重复使用。芯模加工此处不赘述。 芯模加工 6.4.3芯模吊装 芯模加工时顶面预设吊点，采用3根钢丝绳6点吊的方法，根据实际吊点位置精确计算钢丝绳长度，尽量保证6个吊点受力均匀，因芯模较轻，此处不做受力分析，但起吊前要检查芯模整体性，必要时需做捆绑处理（注意捆绑绳要在吊装完成后顺利从底部抽出）。 6.4.4芯模上浮控制 芯模上浮控制方法以底腹板倒角芯模与底板钢筋连成整体为主，已控 制浇筑速度为辅。采用拉条、钢管11、蝴蝶扣类似加固模板的工艺来固定，具体见下图。 芯模上浮控制方案 6.4.5质量检查和验收标准 6.5钢筋工程 6.5.1工程量 本箱梁钢筋共115.6t。 6.5.2钢筋加工 加工场在离箱梁500m的大临，加工完成后由托盘车运至施工现场。 复核图纸无误后，按照图纸所示首先进行下料配料，最大程度减少废料数量。每种编号的钢筋整齐堆放或码放，码放有利于发现尺寸出现偏差，且美观整洁，加工过程中要经常检查尺寸是否有误，及时调整弯曲机限位装置和弯曲装置。 6.5.3钢筋绑扎 注意避让波纹管，如钢筋与波纹管冲突，要保证波纹管的设计位置不动。 钢筋的交叉点应用铁丝扎牢，必要时可用点焊焊牢。 钢筋与模板间设置12、垫块，垫块数量每平米3个，梅花状布置。 6.5.4质量检查和验收标准 6.6预应力施工 6.6.1工程量 钢绞线10.8t，波纹管1188m，锚具48套。 6.6.2预应力筋下料与穿束 钢绞线下料场地设在0#台后方，场地稍作整平处理，利用附近圆木作为钢绞线下料时的支垫，圆木直径不小于20cm，间距3m。 钢绞线下料长度计算：实际下料长度=孔内长度+2（工作锚厚度+限位板厚度+千斤顶长度+工具锚厚度+便于操作的预留长度），便于操作的预留长度取10cm。 下料切断时使用无齿锯，严禁热加工。 穿束在管道就位固定完成、浇筑前进行。穿束前预先编束，编束时将钢绞线逐根理顺，防止缠绕，每隔1.5m捆绑一次，13、使其绑扎牢固、顺直。钢绞线穿入时端头采用透明胶带包裹,以防止钢铰线头刺破管道，同时减小穿入阻力，钢绞线人工穿束，穿钢绞线过程中，如果遇到穿入困难时，不得猛烈撞击以免刺破管道。穿束完成后、混凝土浇筑前仔细检查波纹管有无破损现象。 6.6.3波纹管安装 绑扎钢筋的同时，要注意波纹管定位钢筋的安装。波纹管的固定采用10圆钢，制作成“#”、“U”型定位架，在直线段每隔80 cm设一个定位架，曲线段每隔40cm设一个定位架，定位架距离最近模板的尺寸（空间相对坐标XYZ）逐个计算并列表，此处省略不述。定位架与主体钢筋焊接牢固。 梁体钢筋骨架与定位网片安装好后，将波纹管穿入定位网片的设计位置并确保其定位准确14、，管节连接平顺，孔道锚固端的锚垫板应垂直孔道中心线，孔道成型后应对孔道进行检查，发现孔道阻塞或残留物应及时处理。 要严格按照设计提供的波纹管坐标位置进行控制，调整好的波纹管要固定牢固，防止松动。波纹管的安装质量严格把关。 6.6.4张拉 施工前准备 对梁体砼表面存在的较大缺陷，应预先修补好，方可施加预应力，缺 陷严重者要特别处理。检查梁体砼张拉前强度、弹模是否已达到设计要求。千斤顶和油压表，油泵均已校正，并在规定使用期限内。锚具按规定检验合格，预应力钢绞线检查合格，确认孔道已进行过检孔并通过检查。 清除锚具下支承垫板上灰浆，检查管道中的孔径和孔中心轴线方位，保证管道口直径，对歪斜管道边口配楔垫15、调整，防止割断钢丝。 张拉顺序 张拉分初张拉和终张拉两步，初张在砼达到设计强度50%时及时张拉，张拉力为终张拉的25%，所有钢束全部张拉。终张拉在砼达到设计强度90%、弹性模量达到设计值的85%以上，且混凝土龄期不小于7日后张拉，所有钢束全部张拉。 张拉钢束顺序的原则是先腹板后底板，先长束后短束，四台油泵千斤 顶同步张拉。具体张拉顺序为 ROW1-F1&ROW8-F1ROW2-F1&ROW7-F1ROW3-F1&ROW6-F1ROW4-F1&ROW5-F1ROW1-F2&ROW8-F2ROW2-F2&ROW7-F2ROW3-F2&ROW616、-F2ROW4-F2&ROW5-F2ROW1-F3&ROW8-F3ROW2-F3&ROW7-F3ROW3-F3&ROW6-F3ROW4-F3&ROW5-F3。 预应力束编号示意图 张拉过程 四组人员，四台油泵和千斤顶分别分布在箱梁四个角，使用对讲机由现场技术员统一命令同步张拉，技术员全程现场旁站，根据实测各步骤伸长值计算实际伸长量，与理论计算伸长量对比。预应力以张拉应力、伸长值双向控制，实际伸长量不超过理论伸长量的6%（两端之和）。 张拉过程中出现以下情况之一者，需要换钢绞线重新张拉：后期张拉时发现早期张拉的锚具当中夹片断裂者。锚具内夹片错牙在4mm以上17、者。锚具内夹片断裂在两片以上者（含有错牙的两片断裂） 。锚环裂纹损坏者。 切割钢绞线或者压浆时发生滑丝者。 在整个张拉过程中，严密注意钢绞线及锚具滑丝情况：当全梁断丝、滑丝总数超过钢丝总数的1%，且一束内断丝超过一丝时均须进行处理。处理方法：当一束出现少量滑丝时，可用单根张拉油顶进行补拉。当一束内出现多根钢绞线滑丝时，须放张钢绞线束并重新装夹片整束补拉。 a顺序安装：安装工作锚锚板和夹片；安装限位板；安装千斤顶；安装工具锚组件；锚板不垂直度不得大于1（见下图） b锚环及夹片使用前用柴油逐件清洗干净，不得有油污、铁屑、泥砂等杂物。 c钢绞线外伸部分要保持干净，施工人员不得随意进行踩蹋。 d工作锚18、必须准确放在锚垫板的定位槽内，并与孔道对中，每个锚孔中，每个锚孔装入夹片并用胶圈套好。穿入工作锚的钢绞线要顺直，对号入座，不得使钢绞线扭结交叉。先安装内圈的夹片，再安装外圈的夹片，最后用内径稍大于钢绞线的铁管穿入钢绞线，向前轻击顶紧夹片。 e限位板要与锚环对中，不得错开。 f安装千斤顶于孔道中线对位，注意不要接错大、小油缸。安装千斤顶时，不要推拉油管及接头，油管要顺畅，不得扭结成团。 g工具锚安装前，应将千斤顶活塞伸出35cm，钢绞线穿入工具锚时，要对号入座，钢绞线的位置要与工具锚孔的位置对应，千斤顶内钢绞线要相互平行。 h为保证完成张拉后，工具锚能顺利退下，必须在工具锚的夹片光滑面 均匀地涂19、一层厚约1mm的润滑剂，也可在工具锚的锚孔中涂润滑剂。 i工具锚的夹片与工作锚的夹片应分开放置，不得混淆。每次安装前要对夹片进行检查，如有裂纹及齿尖损坏等现象，应及时更换。 张拉完成后应及时记录当时箱梁的起拱情况，并注意观察张拉完成后1、3、7、14、28天的上拱值，分析数据有误较大偏差。 切割钢绞线 张拉完毕24小时后复查，确认无新的滑断丝时即可采用砂轮锯进行钢绞线头的切割，切割处距锚具表面3040mm。用无收缩水泥砂浆封闭锚头，以准备压浆施工。 张拉伸长量计算、油表读数计算见第十章。 6.6.5压浆 预应力管道压浆采用普通压浆工艺。压浆泵与管道的压浆口连接，排气口设在管道一端的上方，压浆口20、设在管道另一端的下方。水泥浆搅拌结束后，采用连续式压浆机尽快连续压注，搅拌至压入管道的时间间隔不超 过40分钟。用砂浆将张拉两端夹片进行封堵，封堵要严密，不得漏气，以防漏浆。压浆前，检查封锚砂浆强度，清理锚垫板上的压浆孔，保证压浆通道畅通。备足压浆管及三通球阀接头，压浆前将压浆管与压浆孔进行连接，确保密封。浆体拌制采用高速搅拌机，根据配比拌制水泥浆，搅拌时间在1.5-3分钟之间。压浆筒容量应大于1.5倍一条管道的浆体体积。施工中严禁使用过期、受潮、结块变硬的劣质水泥。对进场水泥按照规范要求进行试验工作。当压浆管口流出的浆体浓度与压浆泵中的浓度一致时，连接管道的压浆口，开启压浆口阀门进行压浆。管21、道压浆在预应力钢筋张拉完成后立即进行，一般不超过3d。压浆时，由孔道压浆端压入浆体，直到流出的稠度达到注入的稠度。再关掉排气孔阀门，并持续压浆使管道内压力上升至0.70MPa后，持压2分钟关闭压浆阀。同一管道压浆要连续进行，一次完成。 压浆保护罩示意图 具体操作程序： a.张拉施工完成之后，切除外露的钢绞线（注意钢绞线的外露量 30mm），进行封锚。采用保护罩封锚：保护罩作为工具罩使用，在灌浆后3小时内拆除，将锚垫板表面清理，保证平整，在灌浆保护罩底面和橡胶皮圈表面均匀涂上一层玻璃胶，装上橡胶封圈，将保护罩与铺垫板上的安装孔对正，用螺栓拧紧，注意将排气口朝正上方。 b.清理锚垫板上的灌浆孔，保22、证灌浆通道通畅。 c.安装引出管，球阀和接头，并检查其功能。 d.搅拌水泥浆使其水灰比、流动度、泌水性达到技术要求指标。 e.启动压浆泵，当压浆泵输出的浆体达到要求稠度时，将泵上的输送管接到锚垫板上的引出管上，开始灌浆。 f.压浆泵持续工作，压力达到0.7MPa左右，持续2分钟。 g关闭压浆泵及压浆端阀门，完成灌浆。 h完成当日灌浆后，必须将所有沾有水泥的设备清洗干净。 i安装在压浆端及出浆端球阀，应在灌浆后1小时内拆除并进行清理。 6.6.6封端 封端前，锚坑周围要凿毛，以增加混凝土的粘结力。封端砼采用无收缩砼，抗压强度不低于设计要求。对锚圈与锚垫板间的接缝用防水涂料进 行防水处理。封锚混凝23、土必须严格控制梁体长度。绑扎封端钢筋，支立端模，浇筑封锚混凝土。 6.6.7质量检查和验收标准 6.7混凝土施工 6.7.1工程量 本箱梁混凝土共543m3。 6.7.2混凝土拌制 利用项目部大临强制式75搅拌站。 搅拌时间（自全部材料装入搅拌筒开始搅拌至开始出料的时间）不小于90秒。 现场检测：需在搅拌站和浇筑现场分别取样检测，检测频率按中港中心试验室要求，且每8小时不少于2次，评定时以浇筑地点的测值为准。必要时要对工作性能、泌水率及含气量等混凝土拌合物的其他指标进行检测。 6.7.3混凝土运输 根据现场实际情况，自拌合站至浇筑现场的运距约3分钟，项目部自有3台罐车，根据之前浇筑经验数据，724、5站+3台罐车+泵车泵送+5分钟运 距，543m3混凝土需浇筑17小时。为避免罐车出现故障影响生产，浇筑前联系当地附近1台罐车备用，保证如有紧急情况发生时1小时内能到达现场。 罐车运输途中应以2-4r/min的慢速进行搅拌，卸料前应以常速再次搅拌。混凝土运至浇筑地点后发生离析、泌水或塌落度不符合要求时，应进行第二次搅拌，二次搅拌时不宜任意加水，确有必要时，可同时加水、相应的胶凝材料和外加剂并保持其原水胶比不变；二次搅拌扔不符合要求，组织给当地社区修路。 本次浇筑采用泵车泵送方式，泵送的间歇不宜超过15min，在泵送过程中，受料斗内应具有足够的混凝土，应防止吸入空气产生阻塞。 6.7.4混凝土浇25、筑 箱梁整体一次浇筑成型。计划浇筑时间20小时，分三支队伍，前10小时一支，后10小时一支，收面、收尾一支。 浇筑分层厚度、顺序、方向：分层厚度以不大宜于30cm为原则，且应在下层混凝土初凝或能重塑前浇筑完成上层混凝土，插入式振捣棒按钢筋 间距纵向逐个网格振捣，与侧模保持5-10cm间距，且插入下层混凝土中的深度宜为5-10cm，每一点振捣时间宜为20-30秒。浇筑顺序为先浇筑底腹板倒角，再补满底板缺方，然后浇筑腹板，最后浇筑顶板。浇筑方向为先浇筑四个角，最后浇筑中间，以保证锚垫板后方密实，如浮浆较多，赶至中间后清理废弃。具体浇筑分层见下图所示： 分层浇筑示意图（区域划分图） 根据上表分析，126、区+2区浇筑时间之和为7.3小时，浇筑3区时其下方的1区已经初凝，不利于质量控制，因此1区与2区浇筑不能按部就班的全部浇筑完成后再行浇筑3区。1区、2区、3区的具体浇筑顺序如下： 浇筑顺序为1区11区21区31区42区12区22区33区13区23区33区41区11区21区31区42区12区22区33区13区23区33区4，即将箱梁长度方向分为两个单位，上下层 浇筑间隔时间缩短一半。 混凝土收面：长度方向分别在两侧和中央设三根通长的标高控制圆钢，圆钢固定采用凹槽固定法，标高计算时注意本桥在竖曲线的拐点上。在最后一次收面前人工取出即可。收面设备采用内燃抹面机2台。 6.7.5混凝土养护 顶板养护采27、用土工布+洒水车及时洒水的方法保持混凝土面湿润， 洒水 频率以土工布不彻底干燥为标准；腹板及翼缘板养护在拆模前要保持模板湿润，拆模后喷洒养护液或专人及时洒水保持湿润；箱内养护采用灌水密封的方法，水位保持在底腹板倒角顶部以上；端头养护采用覆盖土工布+洒水的方法，派专人及时洒水保湿。 养护持续7日，期间用回弹仪跟踪强度曲线，根据数据确定7日后是否要继续养护。 6.7.6质量检查和验收标准 6.8土模拆除 6.8.1工程量 土模拆除需装运土石方8700m3。 6.8.2拆除顺序 先拆除侧模，再用挖掘机挖除土模，自0#台和2#台往1#墩开挖，最后挖除1#墩附近的土石方。 七、施工进度计划 八、施工试验28、测量与监测 8.1试验 8.1.1钢筋、钢绞线 钢筋加工前，所有进场钢筋应提供质量保证书或检验合格证，钢筋应 按照招标文件要求进行分类分规格存放，存放区要高于地面30cm，同时要覆盖进行防雨防锈蚀。按照要求钢筋进场后应进行原材料力学性能试验，对直径大于12mm的钢筋要进行可焊性性能试验。各项试验合格后方可用于工程。 钢绞线进场时必须提供生产厂家的合格证书，并按照规范对进场钢绞线的强度、弹性模量、截面积、延伸率、硬度进行抽检，对不合格的产品严禁使用，同时就实测的弹性模量和截面积对计算引伸量进行修正。 8.1.2混凝土 监视与检测开拌初始的前三盘砼拌和物的和易性，如不符合要求时，及时分析处理，直29、至符合要求后方可持续生产。 对新拌砼应作坍落度、扩展度、压力泌水率和自由下落排空时间试验和粘聚性保水性检查，在搅拌地点和浇筑地点均需测试，每班不少于2次，并做好记录。砼浇筑温度控制在28之内。必要时在搅拌地点和浇筑地点均需测试砼拌和物温度，每班不少于2次，并做好记录。 8.1.3压浆 水泥浆用水泥强度等级不低于42.5级低碱硅酸盐水泥或低碱普通硅酸盐水泥。 拌合水要不含对预应力筋或水泥有害的成分。采用清洁的饮用水。如采用非饮用水，事先要经过检验，并达到混凝土拌和用水的要求。 水泥浆要掺入高效减水剂、阻锈剂；高效减水剂要符合GB8076的规定，掺量由试验确定；阻锈剂掺量宜为12kg/m3或按产品30、使用说明掺加。严禁掺入氯化物或其它对预应力筋有腐蚀作用的外加剂。 水泥浆要饱满密实，体积收缩率小于5。 浆体水胶0.300.35。 浆体不得泌水。 浆体流动度宜控制在3050s。 抗压强度：水泥浆的抗压强度采用7.077.077.07cm立方体试块。7 天龄期的强度不小于25MPa，28天龄期强度不小于50MPa。 8.2测量 测量设备配备如下： 土模填筑施工采用GPS控制，其他放样工作使用全站仪和水准仪控制。利用设计院提供的测量控制点，使用测量控制点前进行导线复测，确保放样准确。 测量需监控土模的沉降量、张拉起拱值、浇筑过程中芯模上浮值等，此处不赘述。 九、措施计划 9.1易出现问题的质量控31、制 钢筋加工误差：加工过程中要经常检查尺寸是否有误，及时调整弯曲机限位装置和弯曲装置。 保护层：垫块数量、垫块与钢筋的绑扎牢固、钢筋与模板施工交叉工艺等。 预埋筋位置：绝对位置与相对位置结合定位、模板定位限位、焊接牢固等。 芯模上浮：压杠刚度、数量、生根等。 边角漏浆：拼缝、砼塌落度、模板紧固、预埋筋堵塞等。 缺棱掉角：拆模时间、漏浆、拼缝导致的混凝土刺等。 砼蜂窝、空洞：砼粗集料粒径、砼离析、砼流动性、振捣等。 砼麻面：脱模剂、漏浆、振捣、模板表面粗糙等。 砼水纹：砼离析、连续浇筑、分层厚度过大等。 砼气泡：砼塌落度、振捣、脱模剂、模板表面清理、砼配合比等。 砼裂缝：砼配合比、拆模过早、养护32、等。 张拉伸长量超标：钢绞线弹性模量浮动、波纹管定位、波纹管顺直度、波纹管漏浆等。 压浆堵塞：波纹管漏浆、波纹管端头进浆、波纹管变形、水泥浆稠度等。 9.2HSE控制 设立HSE管理组织机构，负责本方案HSE管理工作的组织、协调和领导。坚持“谁主管，谁负责”的原则，建立健全岗位责任制，从组织上、制度上保证本方案在实施过程中的职业健康、安全生产和环境保护，做到程序化、规范化施工，全面实现HSE目标。 9.2.1组织机构 组长：xx副组长： 组员： HSE领导小组日常工作由HSE领导小组办公室负责，办公室设在项目部安保部。 9.2.2 HSE领导小组职责 领导、协调本方案在实施过程中的安全生产工作33、。认真贯彻“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，坚持底线原则，提高红线意识，落实国家、企业及当地政府有关HSE管理的政策、法令、法规、标准、指示和规定； 督促各部门、班组，认真执行各阶段部署的HSE管理的具体工作要求，并按要求收集、汇总情况上报； 根据方案实施过程中的职业健康、安全生产及环境管理形式，对HSE管理中存在的重大问题和重大隐患提出整改要求； 发生影响、损失较大的施工生产事故是，严格按照“四不放过”的原则进行调查处理； 组织HSE管理工作经验交流及学习，推广好的典型经验。通报情况及典型事故案例，从中汲取经验； 按照上级要求及本HSE管理工作实际情况，经常性的组织安全大检查； 检查各34、部室及现场工作人员HSE职责的执行情况； 量化考核评比，根据现场实际情况进行考核并根据考核结果进行奖惩； HSE管理小组的所有成员均有对本方案HSE管理工作进行监督检查、督促整改的义务、责任和职权。 9.2.3 施工安全保证体系 施工现场成立安全生产管理小组，负责对工地进行日常安全管理与定期检查制度，对施工的全过程进行安全监督和安全检查，对职工定期进行思想、政治教育，掌握管生产必须管安全的原则，确保安全生产无重大伤亡事故。 建立安全生产管理制度，并严格执行，实行制度化、标准化管理。建立健全对施工工人员的日常安全教育、技术培训和考核制度，并严格组织。 建立施工组织保证体系、安全管理制度体系、施工35、安全保证体系三大安全保证体系。 9.2.4 工程危险因素分析 交通运输施工所在地点处于十字路口，且来往施工车辆较多，交通安全隐患极大。 棚架坍塌因支架搭设不牢固、基础不稳或搭设不规范等原因，造成支架坍塌对人身或机械造成伤害或损害。 高空坠落在搭设支架或在支架顶板安装模板、钢筋、浇筑等施工过程中，因人身安全防护措施不当或临边设施不全从高处坠落造成的人员伤害。 物体打击支架下方工作人员遭受到支架上方高处落物或水平面崩溅物体的打击伤害。 机械伤害机械运转工作时，因故障或违规操作可能造成人身伤害或机械损害事故。 触电工程外侧边缘外电高压线路未达到安全距离，用电设备未做接零或接地保护，保护设备性能失效，36、移动或照明使用高压，违规使用和操作电气设备对人身造成伤害。 起重吊装起吊前未检查各部件可靠性和安全性，作业人员不具备作业资格，作业地面不平整、支脚支垫不牢靠。 张拉由钢绞线断根、夹片断裂飞出、人员湿手作业、线路老化破损安全装置失灵、作业面失稳、人员站位不当等造成人身伤害。 9.2.5 危险源控制措施 “两个控制” 前期控制：工程开工前在编制施工组织设计或专项方案，针对危险源制定相应防控措施。 施工过程控制：施工过程中，严格按照操作规程和专项安全施工方案施工和监督检查，对现场提出的整改意见认真落实整改。 安全交底制度的落实 安全交底必须在施工作业前进行，任何项目在交底前不准施工作业。 被交底者在37、施工过程中必须接受项目部的管理、检查、监督、，交底人必须深入现场，检查交底后落实和执行情况，发现有不安全因素应马上采取有效措施进行处理，杜绝事故的发生。 交通安全措施 a在交通繁忙地段，安排专人进行警戒。 b于交通便到处设立警示牌、挂安全隔离带等警示标志，以起到安全警示作用。 c加强对驾驶人员的安全教育培训，提高安全防范意识，减速慢行。 支架搭设安全措施 a作业人员必须严格遵守高空作业安全操作规程，严禁随意向下抛掷各种工具、物料。 b高空作业必须设置安全设施，如：作业平台的走道板，安全网，护栏，井子爬墙等，并进行检查，发现问题及时解决，确保安全可靠。 c施工中扣件螺栓必须上平拧牢，特别立轩对接38、扣件的质量及螺栓必须全包牢固可靠，并应由专人检查使用质量。 d夜间或恶劣天气（遇有6级以上风力）不得进行脚手架搭设工作。 e凡患有高血压、心脏病及不宜从事高空作业的人员、严禁参加高处作业工作。 钢筋、模板、砼施工安全措施 a作业人员必须严格遵守高空作业安全操作规程，使用的各种工具、用具应有防止坠落的防护措施，严禁随意向下抛掷各种工具、物料。 b钢筋在加工场加工，现场进行钢筋绑扎，作业人员严格按照钢筋操作规程实施。 c高空作业必须设置安全设施，如作业平台的走道板，安全网，并进行检查，发现问题及时解决，确保安全可靠。 d砼浇注施工大部分人员集中在作业平台上，作业面必须由足够的空间，便于施工人员的位39、置转换及工具、用具摆放。 e为防止高空坠落和物体打击，在其周围边沿10M范围设置安全警戒线，并设置警未标志。 预防物体打击安全措施 a加强对员工的安全知识教育，提高安全知识和技能。 b凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。 c进场进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。 d对于吊装作业除设备指挥人员外，对有危险区域应增设警戒人员，以确保人身安全。 e起重作业人员必须做到持证上岗、同时有一定的操作经验和技能，熟悉操作规程。 临时用电安全措施 a定期组织作业人员学习安全用电常识增加安全意识提高安全作业水平。 b使用移动式用电设备（如振动器40、手持式电动工具）的操作者，必须穿绝缘鞋，戴绝缘手套。 c一切用电设备必须按一机一闸一漏电开关控制保护的原则安装施工 机具，严禁一闸或一漏电开关控制或保护多台用电设备。 d必须由持有合格证件的专职电工，负责现场临时用电管理及安拆。 e配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志，门应配销，现场停止作业时，应将开关箱断电上锁。 起重安全措施 a未经起重、吊装专门培训且考试合格的人员，不得参加起重吊装。 b起重吊装，开工前必须制定切实可行的安全措施，并有专人负责指挥，明确各种信号，信号必须准确、清楚。 c进入现场使用的起重工具，必须进行全面检查，确认完好、性能可靠，方许使用，使用时严禁超负荷，严禁人员41、在起重臂和吊起重物下面停留、行走。 d起重用的钢丝绳，必须符合起重量的要求，使用前严格检查，如有扭结、变形、断丝、锈蚀等异常现象，应及时降低使用标准或报废，严禁任 意乱用钢丝绳作起重吊装用。 e起重吊物必须绑牢、平稳，遇有棱角的吊物，应采取加垫措施，严禁歪拉斜吊，严禁起吊埋在地下、凝结在地面的设备及其他物件，对吊装点位置要认真选择，按设计规定进行。 张拉压浆作业安全措施 a严格执行安全操作规程进行施工，施工前要预先进行交底，每区域施工前应对张拉操作人员进行安全教育。 b锚具、夹具设专人妥善保管，避免锈蚀、污染、遭受机械损伤或散失。施工时在终张拉完成后对锚具进行防锈处理。 c张拉前仔细检查张拉平42、台的安全性，并在张拉平台上搭设高度适当的安全挡板，防止张拉中的意外事故伤及人身安全。 d施工操作人员必须配备安全防护用品，进入施工现场必须戴安全帽，高空作业时操作人员必须系安全带。 e从施加预应力至锚固后封端期间，除非采取有效屏蔽措施，否则任何人员不得在锚具正前方活动。 f张拉过程中，测量伸长值或拆卸工具锚时，操作人员必须站在千斤顶侧面，禁止非预应力施工人员进入张拉区域。 g从开始张拉至孔道压浆完毕的过程中，不得敲击锚具、钢绞线和碰撞张拉设备。张拉过程中发现张拉设备运转异常，立即停机检查维修。 h油压泵上的安全阀调至最大工作油压下能自动打开的状态。油压表安装必须紧密满扣，油泵与千斤顶之间采用的43、高压油管连同油路的各部接头均须完整紧密，油路畅通，在最大工作油压下保持 5min 以上不得漏油。若有损坏及时修理更换。 i特殊情况下，在更换夹具时，两端都装上千斤顶，采取其它措施放松预应力筋时，仔细做好施工现场的安全防护工作。 j压浆人员必须站在锚具两侧操作，严禁正对锚具，也不得踩踏高压油管。 k压浆时要对周边采取有效保护措施，防止浆液喷洒污染。 l张拉设备使用前，对高压油泵、千斤顶进行空载试运行，无异常情况方可正式使用。 m电器设备由专人管理，电闸箱符合安全技术要求，电源线在使用前进行测试，不得违章作业，作业完毕后必须将总电源切断，所有电器设备必须遮盖。所有施工人员严格遵守施工现场的用电制度44、。 n切割钢绞线时应注意防止砂轮片破碎伤人。操作人员需带防护眼镜。 o施工过程中防止工具或机具从高空坠落伤人。特别注意切割后钢绞线头不得掉落到梁底。 p严禁在高压下拆除油路管件。 q水泥浆集中进行盛装，严禁水泥浆无组织废弃。 9.2.6 应急准备与相应措施 当施工现场监控人员发现异常情况时，应立即下令停止作业，并组 织施工人员快速撤离到安全地点并逐级向上级部门报告。 应急救援组接到事故通知后，立即赶赴事故现场，并迅速采取以下行动： a撤离、疏散事故可能波及区域内的其他人员；在确认不会发生同类事故的情况下，将事故区域内的危险品、易燃物品及设备等转移至安全区域。 b清理路障，并保持场内外的道路畅通45、，并在路口为救护车或消防车指示最近的路线；若在夜间应在现场的设置足够的临时照明。 c协助、配合医护人员对现场受伤人员进行救护，伤势严重者第一时间送完最近的医院进行救治。 d若发生火灾，应为消防队员指出最近的消防水源，协助消防队员灭火，阻止事故蔓延扩大。 e加固有倒塌危险的设施及建筑物，用警戒旗、绳封闭事故可能波及区域，并竖起“此处危险、禁止入内”的警告标志，夜间应使用声光报警设备发出信号；避免无关人员进入此区域。 f根据需要，为在此进行救治、处理事故等人员提供安全防护设备或工具。 g事故处理结束后，应急救援组对事故区域进行必要的整理，消除事故遗留的材料对人员或环境造成的伤害可能性。 确定程序和46、报警系统，建立24小时值班制度，一旦发生生产安全事故，施工现场值班人员及在场人员立即报告工区主要负责人。为便于应急指挥和疏散居民，与当地政府、警务等部门建立通讯联络方式。紧急情况下直接拨打当地报警电话：110、119。 当核实所有人员获救后，将受伤人员的受伤位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入现场，等待事故调查组进行调查处理。 物资部材料员及安全员不定期地对配备的应急救援设备及报警通讯设施进行维修保养及日常检查，确保设备完好、随时可用。 由安保部负责对应急预案进行更新和维护。通过应急演练对应急能力进行一个综合检验，由安保部、工程部和相关人员对预案演习结束进行评价，分析应急预案存在的不足，并予以47、改进和完善。 物资部、设备部储存相应数量的应急救援物资，如铁锹、编织袋、绳索、灭火器等各项应急救援物资。救援物资已满足救援需求为原则。严禁将救援物资挪作他用。 十、附图附表 10. 1主要设备机具使用计划表 10.2主要材料施工计划表 10.3张拉伸长量计算 根据图纸及实际采购情况，取值如下：张拉控制应力为186075%=1395MPa，钢绞线截面积为139mm2，局部影响系数为0.0015，管道摩阻为0.17，锚下长度（两段之和）为1.2m，弹性模量为1.95105N/mm2。 各段孔道长度及竖弯角计算此处不述。 伸长量计算总表如下： 10.4张拉油表读数计算 目前暂未拿到校验报告，举他例说48、明。 即回归公式中Y为已知的张拉力值，X为求解的油表读数值。 10.5预拱度设置计算 预拱度计算公式为：f=f1+f2 f1：地基弹性变形 f2：设计预拱度（设计预拱度包含结构自重预拱度和预应力预拱度两部分） 地基弹性变形量以预压得出的数据为准。 10.6土模沉降分析 10.6.1设计说明及依据 计算说明： 本计算为牙买加南北公路工程第三标段AK0+417跨线桥箱梁土模计算书，其中包括地基承载力和沉降计算。 计算依据： 地基处理手册（第3版）（龚晓楠 主编） 土力学地基基础（第5版） 公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007） 建筑地基处理技术规范（JGJ7-2012） 牙买加南北49、公路工程第四合同段两阶段施工图设计 取值参数： 混凝土重度：26kN/m3。 根据建筑地基处理技术规范（JGJ7-2012）条文说明4.2.5 表6 垫层的承载力：土加石承载力特征值fak=150200 kPa。本次计算取土加石承载力特征值fak=150 kPa。 土模回填材料为碎石土，分层压实，压实度不小于0.93，回填总高度6m。 根据建筑地基处理技术规范（JGJ7-2012）条文说明4.2.5 表7 垫层模量：取碎石土的Es=30MPa。 10.6.2承载力计算 预应力梁自重： 梁断面面积11，长度50m，重度26kN/m3，着地宽度10m。 预应力梁总重G=11x50x26=1430050、 kN 预应力梁产生的压力： fa=G/A=14300/(10X50)=28.6kPafak=150 kPa 满足要求。 10.6.3沉降计算： 沉降计算公式： 根据土力学基本公式单一压缩土层沉降：由公式?S=(e1-e2)/(1+e1) H 、Es=(1+a)/e1、a=(e1-e2)/(p2-p1)(MPa-1) ，可以推导出：?S=(p1-p2)/Es H P:作用力kPa e:孔隙比 a：压缩系数 沉降计算： 预应力梁直接作用在地面故：P1-P2=fa=28.6kPa 沉降计算深度：根据地勘报告填筑的碎石土下为中风化岩石，故沉降计算深度取回填总高度H=6m。 ? 由于土模（原有路基）部51、分未进行开挖作业土体自然密实且 fa=28.6 kPa 不会对此部分的土体产生过大的沉降影响，沉降可忽略不计。土模（新填筑路基）为碎石土，为后填筑的土体，对此部分土体沉降进行。 土模（新填筑路基）压缩模量：Es=30MPa 带入公式可得：?S=(p1-p2)/Es H=(28.610 (-3)/306=0.00572m=5.72mm最终土模（新填筑路基）沉降量为5.72mm。 10.7侧模受力计算 10.7.1计算说明及依据 计算说明： 竹胶板后木枋间净距10cm，长度方向接缝错开。加劲肋木枋间净距 30cm，顶托木枋间距50cm（即竖向脚手架管间距）。脚手架管间距如上图所示，梁长方向竖杆间距52、60cm，脚手架设水平剪刀撑、横断面剪刀撑、梁长方向不设剪刀撑，横断面剪刀撑每5m一个断面。腹板模板采用木枋支撑，木枋生根采用电钻钻眼植钢筋头于混凝土面的方法，横断面上木枋净距20cm，梁长方向木枋间净距30cm（与加劲肋木枋相同）。 图 1 计算依据： 路桥施工计算手册作者：周永兴 使用建筑静力计算手册 木结构设计规范（GB50005-2003） 钢结构设计手册 参数取值： 竹胶板（1.5cm厚）；木枋（10cm10cm）；胶合板的抗弯刚度E=4860106 N/m2，容许应力w=9.68Mpa。木枋和加劲肋木枋的木材抗弯刚度值取E=9000106N/m2，容许应力=13.0Mpa。 10.53、7.2模板系统内力计算 侧压力计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度 验算只考虑新浇混凝土侧压力。 a新浇混凝土的侧压力（F1） 新浇混凝土容重 rc=25kN/m3，浇筑速度v=1m/h，入模温度T=250C。 依据混凝土有效压头计算公式： v/T0.035时，h=0.22+24.9 v/T v/T0.035时，h=1.53+3.8 v/T 现v/T=1/25=0.04，则有效压头h=1.68m 考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值 F1=c H =1.2251.68=50.4kN/ m2 b倾倒混凝土产生的侧压力（F2） 当采用泵送混54、凝土浇筑时，侧压力取4kN/ m2 。 c侧压力合计（F3） F3= F1+ F2=1.250.4+1.44=66.08kN/m2 模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。 模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F11.2=50.41.2=60.48kN/m2值。 模板系统强度和变形计算 侧模结构形式和材料属性见上。 竹胶板、木枋和加劲肋木枋的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，竹胶板后木枋是面板的支承边；加劲肋木枋作为竹胶板后木枋的支座；顶托木枋作为加劲肋木枋的支座。 a竹胶板强度与变形计算 力学模型为承受均布荷载的多跨连续单向板，为安全起见，按跨度为 0.2m简55、支梁计算，厚度1.5cm，计算宽度取0.1m。 q3=0.166.08=6.61 kN/m（验算强度） q1=0.160.48=6.05 kN/m（验算刚度） 竹胶板强度计算 跨度/板厚100/156.67100，属小挠度连续板。 模板弯矩值：M0.1q3l20.16.61200226440 N? 截面抵抗矩：Wbh2/6100152/63750 mm3 式中 b板宽，取100mm h板厚，取15mm 面板最大内力：M/W26440/37507.05N/mm29.68 N/mm2 竹胶板挠度计算： I=bh3/12=100153/12=28125mm4 = q1l4/（128EI）=6.05256、004/（128486028125） 0.49L/400=200/400=0.5 强度、刚度均满足要求！ b木枋的强度和变形计算： 为便于计算，方木纵梁和横梁自重均忽略不计。木枋验算：力学模型为承受均布荷载的多跨连续梁，为安全起见，按跨度为0.4m简支梁计算，计算简图如下： q3=0.266.08=13.22 kN/m（验算强度） q1=0.260.48=12.10 kN/m（验算刚度） 木枋强度计算： 木枋跨中弯矩：M=ql2/8=13.220.42/8=0.265 kN?m=265 N?m 木枋截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.12/6=1.67x10-4m3 木枋惯性矩：I= bh357、/12=0.10.13/12=8.3x10-6m4 梁跨中最大应力：=M/W=265/（1.67 x10-4）=1.58 x106 N/m2= 1.58 N/mm2<w=13.0 N/mm2 木枋挠度计算 f=5ql4/(384EI)=513.221030.44/(3849000x1068.3x10-6)=0.5910-4m=0.059mm < L/400=500/400=1.25mm 木枋应力及最大挠度均符合要求。 c加劲肋木枋强度和变形计算 加劲肋木枋验算：力学模型为承受集中荷载的多跨连续梁，荷载作用在1/3和2/3梁长处，按跨度为0.1m简支梁计算。计算简图如下： 单个集中荷58、载： P3=q3lb=66.080.20.4=5.3 kN（验算强度） P1=q1lb=60.480.20.4=4.84 kN（验算刚度） 加劲肋木枋强度计算 加劲肋木枋跨中弯矩：(由结构力学知识)M=1.72kN?m=1720N?m 加劲肋木枋截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1 0.12/6=1.67x10-4m3 加劲肋木枋惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=8.3x10-6m4 梁跨中最大应力：=M/W=1720/（1.67 x10-4）=10.30x106 N/m2= 10.3 N/mm2<w=13.0 N/mm2 加劲肋木枋挠度计算 【由静力计算手册可得：f=(559、n4+4n2+1)Pl3/(384n3EI)，n为梁跨范围内（不含支座）荷载个数加1】 f =（534+232+1）4.841030.53/（384339000x1068.3x10-6）=3.3x10-4m=0.33mm<500/400=1.25mm 加劲肋木枋应力及最大挠度均符合要求。 d斜向支撑木枋的稳定性计算 模板侧面斜向支撑计算最外侧的木枋，此木枋为一个受压构件，两端铰接，由图纸可知此根木方的长度为L=1.6m，与地面的夹角为49度。根据力的三角形法则可知：（根据图纸l=0.3m，b=0.4m分别为支撑的横向和 纵向间距） F1=q1lb cos49=66.080.30.4cos60、49=5.2 kN（验算稳定性） 稳定性验算： 斜向支撑木枋惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=8.3x10-6m4 根据欧拉公式长细比： =L/， =(I/A)=(8.310(-6) )/0.12)= 2.88 x10-2m；两端铰接=1，故=55.56 受压构件容许长细比=150>=55.56，故压杆稳定满足要求。 压杆强度计算： =F1/A=5.2/0.12=5200 kN/m2=5.2 Mpa2<c=13.0 N/mm2满足要求。 e脚手架受压稳定性和强度计算 脚手架设在底板上，使用483.5扣结式钢管支架，横向间距为0.5m，顺桥方向间距为0.6m，支架计算61、高度取0.6m。顶板混凝土自重产生的荷载为12.5kN/m2，查施工手册，施工人员荷载取1.0kN/m2，倾倒混凝土冲击荷载为2.0 kN/m2，混凝土振捣荷载为2.0 kN/m2。 自重荷载：25x0.5x1=12.5 kN/m2 计算荷载：1.2x12.5+1.4x（1+2+2）=22 kN/m2 每根脚手架承受的荷载：F=22x0.5x0.6=6.6 kN 强度计算： =F/A=6.6/0.001=6600 kN/=6.6MPa 考虑本工程所用脚手管为旧管钢材抗压强度设计值取0.85的折减系数，则f=205x0.85=174.25MPa>=6.6MPa，脚手架强度满足要求。 稳定性验算： 根据欧拉公式长细比： =L/，查钢结构计算手册可知： =(I/A)=0.155m；两端铰接 =1 ，故 =3.87 根据受压构件容许长细比=150>=3.87，故压杆稳定满足要求。