1、大桥现浇连续箱梁支架钢筋混凝土孔道压浆合拢段施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章、施工技术方案概述6一、工程概述6二、编制依据71、XX省道建湖段改扩建工程JH-LQ3标施工图设计；73、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011；7三、总体施工步骤7四、施工进度计划7第二章、临时固结技术方案8一、体外固结型式8二、体外固结验算121、偏载计算12第三章、0#块施工方案15一、施工工艺流程15二、支架组成及搭设15三、支架强度及稳定性验算201、底模分配梁验算（25#工字钢）202、横2、梁验算213、贝雷梁受力计算234、贝雷梁下工字钢受力计算255、钢管验算25四、支座安装26五、模板27六、支架加载预压及卸载281、支架的预压282、支架的卸载293、底模标高的调整29七、钢筋工程291、 钢筋加工292、 钢筋安装29八、预应力孔道安装301、预应力束制作、波纹管安装302、 预应力束安装31九、混凝土施工324、施工时应注意事项：32十、沉降观测336、顶面混凝土平整度的控制33十一、拆模33十二、预应力施工341、清孔及穿束342、张拉34十三、孔道压浆35十四、0#块施工注意要点351、以混凝土的强度和弹性模量作为控制指标。353、浇注时从底板开始前后左右对称整体3、分层一次灌注完混凝土。36第四章、悬浇箱梁2-9#块施工方案36一、挂篮的主要构造361、主桁体系362、横梁系363、悬吊体系364、行走、锚固体系375、模板系统37二、挂篮拼装流程38三、箱梁悬浇施工381、箱梁悬浇施工工艺流程382、悬浇施工38四、箱梁悬浇的轴线、标高及挠度控制方案441、箱梁施工测量网的建立442、施工过程中控制阶段453、施工控制精度464、 施工测量控制46第五章、合拢段施工方案47一、边跨现浇段施工471、地基处理472、支架及底模搭设473、地基承载力及支架检算484、钢筋骨架和预应力孔道485、混凝土浇筑48二、合龙施工前的技术准备493、复查、调整两悬臂4、端合龙施工荷载，使其对称相等。49三、边跨合龙段施工顺序为497、进行封锚压浆；。50四、中跨合拢段施工50五、合龙段施工注意事项51六、合拢段的主要施工质量保证措施51第六章、菱形挂蓝受力计算52一、设计计算说明521.1 设计依据521.2 工程概况521.3 挂篮设计52二、挂篮设计荷载（3.5m节段）532.1 截面各部位与挂篮各构件荷载的对应关系532.2 箱梁自重荷载计算542.3 模板及人员、机械荷载55三、外模滑梁及吊梁计算（3.5m节段）553.1 荷载组合553.2 外模滑梁计算563.3 外模吊梁计算57四、底纵梁计算（3.5m节段）584.1 腹板底纵梁受力验算584.5、2 底板底纵梁受力验算60五、前、后下横梁计算（3.5m节段）615.1 前下横梁受力验算615.2 后下横梁受力验算62六、内模滑梁计算（3.5m节段）646.1 荷载组合、内反力计算及截面初选646.2 强度、刚度验算65七、前上横梁计算（3.5m节段）657.1 荷载组合及内、反力计算657.2 强度、刚度及整体稳定性验算67八、中上横梁计算（3.5m节段）688.1 荷载组合及内、反力计算688.2 强度、刚度及整体稳定性验算69九、吊杆计算（3.5m节段）709.1 精轧螺纹钢吊杆抗拉强度计算70单根32精轧螺纹钢容许承载力719.2 伸长量计算71十、挂篮主桁架计算（3.5m节段）6、7110.1 挂篮三角架计算7110.2 后锚力计算73十一、一套挂篮重量一览表74第七章、工艺流程图及组织机构图750#块施工工艺流程图75第八章、安全生产措施保证措施82一、安全保证措施821、安全责任822、安全管理与培训823、安全管理措施82二、安全措施831、安全设施832、安全标志833、梁体施工安全83第一章、施工技术方案概述一、工程概述西XX大桥上跨规划V级航道西XX，规划通航净空为455m，最高通航水位2.3m，桥位处河口宽约为72m，路线方向与河道夹角为71。西XX大桥起点桩号：K44+890.524，终点桩号：K45+471.724。主桥上部结构为变截面预应力混凝土连续7、箱梁，跨径布置左幅为（44+70+40）m，右幅为（40+70+44）m，单箱单室。箱底宽6.75m,悬臂长3m，箱顶宽12.75m。中支点处箱梁中心梁高4.2m,跨中箱梁中心梁高2.1m，梁高按二次抛物线变化。顶板厚0.28m,悬臂板端部厚0.20m,根部厚0.65m;腹板厚0.5-0.75m；底板厚0.28-0.7m。块件工程数量表块件号块件长度(m）混凝土数量（m3）块件重量（吨）0#、1#12226.6589.2 2#3.544.92116.8 3#3.541.81108.7 4#3.539.68103.2 5#3.537.4297.3 6#3.534.8490.6 7#3.532.58、284.6 8#3.530.9280.4 9#3.529.9377.8 10#221.2355.2 10#217.0244.3 11#3.9276.3198.4 11#7.92110.34286.9 主桥连续箱梁采用挂篮悬浇法施工，其中0#、1#块在支架上现浇。二、编制依据1、XX省道建湖段改扩建工程JH-LQ3标施工图设计；2、公路工程质量验收评定标准JTG F80/1-2004；3、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011；4、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004；5、公路工程施工安全技术规程JTJ 076-95；6、公路桥涵地基与基础设计规范JTJ 09、24-85；7、路桥施工计算手册人民交通出版社 2001.5。三、总体施工步骤1、在承台上安装0#、1#块支架，施工0#、1#块，同时施工临时固结混凝土立柱，完成临时固结后，张拉钢束。2、在0#块上拼装挂篮，施工第一个块件。3、挂篮前移，施工第二个块件，依次循环，施工至9#块。4、在过渡墩旁搭设支架，施工边跨现浇段。5、将边跨挂蓝改为吊篮，施工边跨合拢段。6、解除临时固结，完成体系转换。7、中跨合拢段施工。四、施工进度计划1、1个0#块施工周期20天，4月20日开始施工，5月10日浇筑第一个0#块，6月10日浇筑第四个0#块；2、一个标准悬浇块件施工周期10天，挂篮拼装时间10天，即5月20日10、浇筑第一个标准块件，9月10日块件施工结束；3、8月20日、9月20日左右幅边跨合拢结束，9月30日全桥合拢。第二章、临时固结技术方案临时固结是箱梁悬浇施工的关键，直接影响悬浇安全。根据施工经验，墩顶固结安全系数较小，故采用体外固结。一、体外固结型式临时支撑采用C40钢筋混凝结构，立柱断面尺寸80cm，纵向中心距为5.6m，横向中心距为5.95m。配筋：按构要求配筋率为0.5%，A=0.5%A=0.5%502400=2512mm2选1220，实配A=12314.2=3770.4 mm2 2512mm2 符合要求。立柱竖向布置12根20螺纹钢筋均布，底部伸入承台100cm，上部钢筋伸入箱梁，在柱11、顶设2层D5钢筋网。立柱首次施工高度5m，作为0#块支撑，在拆模后接长至块件，作为临时固结。施工图如下：为了保证0#块在拆模后、临时固结接长前块件的稳定性，在固定支座侧面各设置12根32钢筋，单墩48根，锚固长度1.5米，同时设置6个直径30cm砂筒作为支撑，单墩12个(见下图)。墩顶锚固示意图二、体外固结验算1、偏载计算按照最不利的状况进行验算，即在混凝土浇筑后，一只挂篮脱落，其包括施工荷载、风载、混凝土浇筑偏差系数3%。（1）风载。风荷载按下式计算：WsK1K2K3K4K5W0（Pa） W01/(1.6)v2Ws竖向风压值，PaV设计风速（m/s),本工程v 30m/sK1频率换算系数，本12、工程K11K2风载体形系数，本工程K21.3K3高度变化系数，本工程K31K4地形及地理条件系数，本工程K31.0K5升力系数，本工程K50.4则有W0562.5PaWsK1K2K3K4K5W0292.5Pa风载分配：小桩号侧按50%计：Ff1292.530.512.75/1000050%5.7t，风力中心距力矩中心B距离L522.5m（从力矩中心B起，箱梁长45米，单幅箱梁宽12.75米）。大桩号侧按100%计：Ff2292.53412.75/10000100%12.7t，风力中心距力矩中心B距离L624.5m（从力矩中心B起，箱梁长49米，单幅箱梁宽12.75米）。（2）材料机具荷载。人群13、和堆放的机具荷载按1.5KN/m2计,q=1.5*12.753.5=6.9t 计算取7t。（3）挂篮自重。挂篮重Fg142.5t，施工荷载=10t。（4）临时固结的确定取最后一个悬浇块9#块施工最不利因数为最大不平衡荷载，不平衡力矩计算见下表：抗倾覆验算块件号块件长度(m）混凝土数量（m3）块件重量（KN）倾覆力臂（m）倾覆力矩M(KN.m）抗倾覆力矩M(KN.m）0#、1#12226.65891.6 2.88495.7 8000.8 2#3.544.921167.9 7.759322.9 8779.8 3#3.541.811087.1 11.2512596.3 11862.5 4#3.53914、.681031.7 14.7515673.8 14760.8 5#3.537.42972.9 18.2518288.5 17223.1 6#3.534.84905.8 21.7520293.1 19111.0 7#3.532.52845.5 25.2521989.9 20708.9 8#3.530.92803.9 28.7523806.1 22419.3 9#3.529.93778.2 32.2525849.2 P挂篮42513706.3 P风571274095.8 1638.75P施工702257.5合计176374.9 124505.0 M51869.9 N20978.5偏心矩e0=M/N15、2.47 小于2.8 （安全）（5）临时支撑承载能力验算由平衡验算可知：施工9#块时，荷载总重20978.5KN。柱砼自重为0.40.47.522.5=19t,则一侧的临时支撑柱总受力为Nd=20978.5+190=21168.5KN。根据公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范(5.3.1)式，式中： 满足要求。第三章、0#块施工方案一、施工工艺流程 根据设计要求，0#、1#块同时施工，其总长度为12米。施工工艺流程图（见附页）二、支架组成及搭设0、1#块总长为12 m，砼总方量为227m3，梁段总重量为590t。该节段位于8、9桥墩上，是连续箱梁的中心，是悬浇的关键块件。0块利用临时固结混凝土立柱16、作为主要受力支撑，在混凝土立柱内外侧各设置1根480mm钢管加强, 共6根。在混凝土立柱及钢管上横向放置双拼45工字钢横梁，在横梁上纵向放置贝雷架，长度12m，靠近桥梁处为3条龙，翼板支撑处2条龙，左右共10条龙。在贝雷架上横向放置双拼45工字钢作为前横梁，双拼36工字钢作为中横梁。在45工字钢横梁设置标高调节梁（25双拼工字钢）后安装底模分配梁，中间放置在36工字钢横梁上，另一端放置在墩顶上，下口用短型钢调节标高。为了保证支架的稳定性，混凝土立柱与墩身顺桥向用20槽钢连接，两混凝土立柱间用20槽钢横向连接，混凝土立柱与钢管立柱横向用20槽钢连接，两钢管立柱间顺桥向用10槽钢剪刀撑连接。分配梁17、为19根25#工字钢，平均间距50cm，腹板处加强，每腹板底采取加强布置4根。分配梁上铺置1010cm方木、竹胶板作为箱梁底模。翼板悬臂部分利用挂篮外侧模板，模板支撑在贝雷架上，悬挑部分模板通过上下对拉螺栓加固以确保侧模的稳定性。三、支架强度及稳定性验算腹板位置混凝土宽度0.75米，长4.5米、高3.935米，混凝土重量3.9350.754.52.5=33.2 1.1=36.5吨；底、顶板位置厚度（0.8+0.35）=1.15米，宽5.25米，长4.5米，混凝土重量1.155.254.52.5=681.1=74.8吨；上横梁重2310kg, 调节横梁（双25工字钢）重624kg，分配梁重52618、7kg，底模重1500kg,外模重3000kg，施工荷载5吨。1、底模分配梁验算（25#工字钢）0#块长度为12.0m，砼总重量为589.14t、中横梁砼方量为216.3t。扣除中横梁、翼缘板砼后则每延米重量为34.8t。为安全起见，按1.1的安全系数考虑，则每延米重量为34.8*1.1=38.28t。底模纵梁采用25#b工字钢，平均间距为50cm，长度为6m，共19根（腹板下为双拼工字钢）。纵梁一端搁置在双I45B横梁上，横梁下布置砂筒（卸载用），砂筒放在贝雷桁架上、另一端搁置在墩身上，墩身工字钢下布置28钢筋（卸载及调整标高用），如纵梁25#工字钢按悬臂连续梁计算则悬臂长度为3.05m，从19、受力及支架稳定性方面上考虑，为保证施工的安全在2.8m处加一道双I36B横梁。荷载可简化为均布荷载：q=梁体重量+纵梁自重+底模自重 =382.8KN/m+(0.42 KN/m19根6+15KN)/4.5*1.1 =398.2KN/m F1 F2 F3受力图弯矩图经图显示最大弯距Mmax=288.7 KN.m，= M/W=288.7/(422.210-619)=36.0Mpa=215 Mpa（满足要求）。剪力图经图显示最大剪力Qmax=656.1KN，查表得I25b工字钢IX /SX=5278/246.3=21.43cm，max=QmaxSX/IXd=1438.9/（21.43*10*10-520、*19）=16.1Mpa=85 Mpa（满足要求）经计算支架最大挠度变形0.9mm, 支架允许变形为L/400=2800/400=7 mm 符合要求反力图2、横梁验算2.1 F1处2I45#b工字钢（前横梁）受力图弯矩图经图显示最大弯距Mmax=426.7 KN.m，= M/W=426.7/（1500.4*2*106）=142.2Mpa=215 Mpa，满足要求。剪力图经图显示最大剪力Qmax=279.1KN，查表得IX /SX=38.06cm，max=QmaxSX/IXd=279.1/(38.0613.510-52)=27.2 Mpa =85 Mpa， 符合要求经计算支架最大挠度变形7.8m21、m, 支架允许变形为L/400=6750/400=16.9 mm 符合要求反力图2.2 F2处2I36#b工字钢（中横梁）荷载可认为均布荷载q1= F2/6.75+工字钢自重=（1143.9+1.6）/6.75=169.78KN/m，受力图弯矩图经图显示最大弯距Mmax=-282.8 KN.m，= M/W=282.8/（920.8*2*10-6）=153.6Mpa=215 Mpa， 满足要求。剪力图经图显示最大剪力Qmax=386.8KN，查表得IX /SX=30.6cm，max=QmaxSX/IXd=386.8/(30.612.010-52)=52.7 Mpa =125 Mpa， 反力图3、22、贝雷梁受力计算施工时考虑0#块悬臂部分长度为3.05m。故采用贝雷梁做悬挑支架。根据以上反力图显示荷载受力荷载如图,翼缘板及贝雷桁架自重均布荷载为25.3kn.m(翼缘板砼及模板按2/3计算)受力图弯矩图剪力图计算中取贝雷片的截面面积50.96cm2贝雷片的惯性矩Ix=250500 cm4，由图可知，支架最大弯矩为M=899.2KNM，支架容许弯矩M=356.3KNM设计采用横向3片贝雷桁架上下不加强。贝雷架排数：n=Mmax/允=899.2/788.2=1.2排（支架抗弯能力满足要求） n=max/允=356.30/245.2=1.5排（支架抗剪能力满足要求）。挠度图由图可知，支架最大挠度变23、形6.4mm, 支架允许变形为L/400=3050/400=7.6mm 符合要求反力图4、贝雷梁下工字钢受力计算根据贝雷桁架下反力图显示 工字钢受力荷载为：受力图弯矩图经图显示最大弯距Mmax=432 KN.m，= M/W=432/（1500.4*2*10-6）=144Mpa=215 Mpa，满足要求。剪力图经图显示最大剪力Qmax=617.1KN，查表得IX /SX=38.06cm，max=QmaxSX/IXd=617.1/(38.0613.510-52)=60.0 Mpa =85 Mpa， 符合要求5、钢管验算从上面中横梁计算可知，中横梁中间支点反为770KN，由设在混凝土临时柱间的钢管柱24、承受。5.1 稳定性：横向拉杆最大步距为4m，故立杆计算长度为4m。i=1/4d2+d12=1/44802+4682=167.6mm长细比 =L/i=4000/167.6=23.880,故=1.02-0.55(+20)/1002=0.92,则：N= A=0.92*3.14*（2402-2342）*215=1766KNN支撑=280 N 合格5. 2强度验算a=N/Aji=770103/3.14（2402-2342）=86.2Mpaa=215 Mpa合格四、支座安装本桥主桥箱梁采用GPZ()系列盆式橡胶支座，在墩身支座垫石施工时，浇筑时不预留支座的地脚螺栓孔，待混凝土达到强度后采用开孔器进行开孔25、。支座安装时将预留孔，清理干净，采用环氧砂浆灌注埋置固定永久支座的地脚螺栓。支座垫石的厚度应根据永久支座实际厚度确定，并保证支座的顶面标高与设计一致。支座安装时，在支座垫石顶面铺一层环氧树脂，厚薄要均匀。支座安装后，立即用仪器检查其水平度及高程，发现误差当即调整，并满足四角高差2mm，轴线偏差2mm的规范要求。支座安装后，及时进行固定，待体系转换时同时进行解锁。 7#墩 8#墩 9#墩 10#墩五、模板0#、1#块梁底采用竹胶板底模，下铺1010方木，木方横向布置，间距为40cm。悬挑部分通过上下对拉螺栓加固以确保侧模的稳定性。，同时设置横向围囹与外侧模用20拉杆拉紧，顶板内模采用10#槽钢制26、作成与顶板形状一致的梯形骨架，两侧采用5cm的模板进行调节宽度。内模支撑采用48mm脚手钢管和可调螺旋顶撑组成。上封头模板采用5mm钢板做成定型钢模，腹板和底板采用木工板后背方木，此法可以节约大量木材。腹板和底板的拐角结合处采用压板挡住外移的砼。内模施工注意点如下：内模施工应在箱梁腹板钢筋绑扎验收合格后，且在纵、竖向预应力管道安装固定检验合格后方可进行施工，顶板内模施工结束后方可进行顶板钢筋绑扎。六、支架加载预压及卸载1、支架的预压1.1 观测点的布置:在底板曲线变化处及梁端部横向分别设3个观测点，共12个观测点。观测点材料由小钢管下面焊接钢板或木条下面钉在模板上，直接固定在底板上，观测管的顶27、端，以观测沉降为主。1.2 支架采取分段预压,按120%梁重进行加载。预压材料采用沙袋。观测时间分五个阶段，分别为加载前，加载一半时，加载100%，卸载一半时，卸载完成。其中加载到满载时，持续时间不少于72H，且3天累计沉降量不大于3mm时方可卸载。观测频率每两个小时观测一次，且做好记录。观测完成后，对取得的数据进行分析，得出地基变形、支架的弹性变形数据，指导现浇箱梁施工。1.3 观测数据 底模板的沉降值-A 支架的弹性变形-B 支架的非弹性变形-C 基础的下沉量-D 卸载后底模板沉降-E A=B+C+D B=A-E1.4 预压意外事故 当预压出现地基滑移或支架变形较大时应停止加载，组织相关人28、员进行分析问题的存在点及处理问题方式。报监理同意后方可进行下一道工序施工。2、支架的卸载卸载的顺序与预压时顺序相反。卸载时要平衡卸载不能在同一部位集中卸载。3、底模标高的调整根据以往的施工经验结合本工程的支架结构形式。支架搭设时在设计标高的基础上抬高1.5cm。以便于消除支架的沉降值。如沉降值在1.5cm范围内支架标高不做调整。超出范围在支架的卸载钢管上垫钢板调整标高。七、钢筋工程1、 钢筋加工钢筋的焊接必须符合规范要求，焊工必须持证上岗，所用的焊条必须合格。焊接长度应符合规范要求，接头双面焊时焊接长度不应小于5d（d为钢筋直径），单面焊时焊接长度不应小于10d，焊接应密实饱满，无焊渣。1.129、 钢筋在加工成型前，应将表面、油渍、漆皮、鳞锈、泥土等清除干净。 1.2 钢筋在加工成型前应平直、无局部弯折，成盘的钢筋应作调直处理，采用冷拉方法调直钢筋时，型钢筋的冷拉率不宜大于2%，级钢筋的冷拉率不宜大于1%。 1.3 钢筋的弯制和末端的弯钩应符合设计要求。 1.4 钢筋加工后，应分类挂牌存放，且应架离地面，以防锈蚀。 1.5 钢筋加工的允许偏差： 受力钢筋顺长度方向加工后的全长：10mm； 弯起钢筋各部分尺寸：20mm； 箍筋各部分尺寸：-5mm，+0。2、 钢筋安装2.1 钢筋安装顺序：梁体底板腹板顶板。 2.2钢筋安装方法：钢筋安装采用钢筋加工场加工，运至施工现场绑扎的方法。腹板钢筋30、绑扎时，应搭设简易工作平台。 2.3 钢筋安装要求2.3.1 腹板内竖向筋成型高度宁低勿高，可取其允许误差的下限。现场绑扎时更应如此，以免桥面建筑高度超限。2.3.2 普通钢筋与预留孔道波纹管相碰时，可调整钢筋的位置。 2.3.3 钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实，必要时也可用点焊焊牢。2.3.4在钢筋与模板间设置垫块，垫块应与钢筋扎紧，并相互错开，箱梁侧模及底板的垫块数量为4个/m2。2.3.5 钢筋安装位置允许偏差 两排以上受力钢筋的钢筋间距：5mm； 同一排受力钢筋的钢筋间距：10mm； 钢筋弯起点位置：20mm； 箍筋、横向筋、拉筋间距：20mm；保护层厚度：5mm。八、预应力孔道安装1、31、预应力束制作、波纹管安装箱梁纵向预应力筋采用15.2高强度低松弛预应力钢绞线，标准强度为1860MPa。波纹管预留孔道，施工时要注意波纹管及锚具的规格、型号。1.1 预应力束制作钢绞线在专用场地进行下料，下料时应采用砂轮切割机，用梳板进行编束，每隔1m用20#扎丝绑扎1道，扎丝头向里，以防伤人。绑扎好的钢绞线束应编号挂牌标示堆放，并覆盖好以防锈蚀。钢绞线宜随用随下料，防止因存放时间过长锈蚀。1.2 波纹管安装波纹管使用前，应按规定进行抽样检验，其各项技术性能满足相应技术要求后，方可投入使用。 1.2.1波纹管沿长度方向直线段每隔1m、曲线段每隔0.5m架设“井”型钢筋定位。 1.2.2波纹管接32、头采用套接管连接250mm，每侧套入长度125mm，套接管规格应比制孔规格大一号，套接两端均用胶带密封，波纹管套入喇叭管内长度不小于50mm，为防止渗浆，应在喇叭管口上用棉花和棉纱塞实，并用胶布封裹。 1.2.2为了增加波纹管的刚度防止振捣时撞击波纹管造成漏浆，灌注前，波纹管内均插入比其内径略小的塑料衬管，并在浇筑过程中经常推拉、移动。 1.2.3波纹管在安装过程中难免与钢筋及竖向预应力束相互干扰，可以进行适当挪动，挪动的原则是：普通钢筋让预应力筋；竖向预应力束让纵向束。 1.2.3制孔偏差 1.2.3.1安装位置在端模板处允许偏离设计位置5mm，其它部位10mm。1.2.3.1锚垫板和孔道轴33、线垂直，否则应纠正。2、 预应力束安装2.1纵向预应力筋安装预应力钢绞线安装采取人工、机械相配合进行穿束。为防止钢绞线在波纹管内交叉缠绕，影响以后张拉作业，将每束钢绞线编扎在一起整体穿束，具体作法是将钢绞线的端头制作成子弹头形，并用黑胶布进行缠绕，以易于穿束。穿束时后端人工推送，前端人工拉拽，必要时采用卷扬机配合。穿束时注意波纹管接头，防止牵拉过快使接头损坏。2.2竖向预应力筋安装0#块竖向预应力筋采用JL32高强精轧螺纹粗钢筋，布置在两侧腹板中间位置。2.2.1竖向制孔在混凝土浇筑过程中由于接头处密封不严及振捣等原因易出现漏浆堵管的现象，采用50mm的薄皮钢管制孔，即直接将薄皮钢管焊接在上、34、下锚垫板上制孔，并在薄皮钢管上、下端（顶、底板的外面）焊接一段短钢管伸出内侧模板作为压浆及出浆口使用。2.2.2竖向筋安装2.2.2.1预应力筋使用前，应按规定检查其规格尺寸，如力筋长度、锚固端裸露长度等。张拉及锚固端外露钢绞线上的油脂必须清除干净。2.2.2.2锚固端锚具需与箱梁构造钢筋绑扎在一起。2.2.2.3预应力筋沿高度方向设置平面位置定位网。2.2.2.4预应力筋宜在立内模前安装完成。2.2.2.5预应力筋在张拉端锚板外预留工作长度为100mm。2.2.2.6当钢筋与竖向预应力粗钢筋相碰时，可就近适当调整钢筋，以保证竖向预应力束的位置。九、混凝土施工1、浇注砼前，应注意检查预埋件、底35、板泄水孔、翼板处泄水孔和防撞栏预埋筋是否预留准确，模板和钢筋是否已经检验合格。2、砼采用拌和站集中拌制，混凝土输车运到现场，由汽泵泵送。浇筑采用插入式振动器进行振捣密实。斜向水平分层每层厚度不超过30cm；现浇箱梁混凝土初凝时间要求在8H以上，以保证混凝土在初凝前浇注完毕。在浇筑顶板砼时，为方便拆除内模设置临时进人孔，在同跨不同端的约1/4跨径处交错布置孔，同一断面的孔错开不小于1米，进人孔尺寸8080CM。此孔待顶板模板拆除后，焊接上所切断钢筋后再用砼封闭。腹板砼顶面进行凿毛处理；待混凝土强度达到90%，开始张拉预应力筋。3、混凝土浇筑顺序由每跨跨中同时向端部进行，最后浇注顶板及翼缘板。4、36、施工时应注意事项：4.1检查支架受力、观测沉降情况；4.2振捣符合规范要求，避免蜂窝、麻面或过振现象；4.3上层砼要在下层砼初凝前覆盖，以免出现施工冷缝。4.4对预应力锚固端及钢筋密集部位要特别注意振捣密实，不得出现漏振和过振，不得直接用振动棒触振模板、钢筋和预埋件，尤其不能触振波纹管。4.5使用插入式振捣器时应边振边徐徐拔出，不得将棒斜拔或横拔，严禁在停振后再将棒拔出，以免造成砼空洞。4.6砼振捣密实的标志是砼不再下沉、不再冒出气泡，如表面呈现平坦、泛浆，即可停止振捣。4.7 砼浇注前，应检查砼的均匀性和坍落度，不合格的砼不得用于浇注。4.8砼在终凝前进行二次抹面收浆，减少收缩裂纹的产生。砼37、终凝后，表面覆盖麻袋进行湿水养护，在腹板侧面和底板底面采用喷洒水养护。 4.9砼的试件制作：每次浇注砼应制取3组28d龄期试件；每次浇注砼应另制取2组试件作为张拉依据，并随梁养生；监理抽检试件按监理要求进行制作。十、沉降观测在箱梁砼浇注前和浇注后终凝前要进行沉降观测，以确定沉降对箱梁的影响值。浇筑混凝土时应注意以下几点：1、测量人员应用水准仪观测整个支架变形情况，混凝土全部浇筑完毕后应重新测量箱梁顶面控制点高程，使其符合设计高程；2、两侧混凝土浇筑应严格遵循对称性原则，以保证支架受力的均衡性；另一方面要准备好吊车及料斗以防泵车出现故障，影响浇筑。3、试验人员应与拌和楼现场控制出料时混凝土坍落度38、，并严格按配比拌和，确保混凝土强度；4、浇注混凝土时安排人员对预应力管道进行通孔检查（边浇筑边检查），以防止波纹管堵塞，等混凝土强度稍上来后方可抽动管内的塑料管；5、浇注混凝土时安排人员对周围模板、支架进行检查，防止跑模及支架变形，发现情况及时处理。6、顶面混凝土平整度的控制顶面混凝土平整度的控制的好坏直接关系到其上沥青混凝土铺装层的质量和桥梁的使用性能。现根据桥涵施工技术规范和设计文件的规定与要求，拟定主桥顶面混凝土平整度控制的具体措施：6.1在块段顶面设置3-5道标高控制带，2道利用翼板的侧模，其它的用20钢筋每0.6米设一支撑与顶板钢筋点焊固定，标高在浇筑前测定，即其顶标高即为块段的顶面39、标高；6.2浇筑顶板混凝土的塌落度控制在11-13cm，顶面整平首先用短铝合金直尺粗略找平，再复振，最后用6m铝合金直尺提浆、精平，等初凝时打抹、紧光、扫毛；6.3顶板混凝土收浆后立即用土工布覆盖养生，并要派专人负责，混凝土表面要始终保持湿润状态；6.4混凝土抗压强度低于2.5Mpa前不得承受行人或其他物件的荷载。十一、拆模砼浇筑完成后达到规范规定的强度后，方可拆模。拆模时间依据水泥类型、结构形状、荷载状况及环境气温等情况而不同。一般规定：不承重的侧模、板的拆除应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏方可拆除，一般须达2.5MPa的抗压强度；采用活动芯模时，应在砼强度能保证砼不塌陷、不裂缝40、方可拆模，一般按侧模的拆除时间控制；承重的模板、支架应在砼强度能承受其本身自重力及其它叠加荷载时方可拆除。十二、预应力施工1、清孔及穿束1.1砼浇筑过程中，应经常抽动塑料衬管,以防漏浆固结衬管。1.2钢绞线进场后按照施工规范对每批钢绞线的强度、弹性模量、截面积、延伸量和硬度执行进场抽检，对不合格产品严禁使用并立即清理出场。1.3钢绞线下料采用砂轮切割机冷割，切割面与轴线垂直，以便在张拉过程中检查断丝。1.4穿束前用清洗球反复清洗管道后，用空压机将管内残留物吹净，穿束采用卷扬机牵引。2、张拉2.1张拉用油顶及油泵必须标定并配套使用。2.2根据张拉油顶、油压表配套标定的油压值张拉力关系曲线换算相应41、的张拉油压表数值，同时，根据预应力筋实测的截面尺寸，弹性模量计算伸长值，为现场张拉提供必须的技术数据。2.3张拉必须严格按照图纸设计的顺序进行，即：先纵向、后竖向。2.4各项预应力施工控制纵向预应力（考虑锚圈口应力损失）：015%k（初应力）30%k100%k (持荷2min锚固)。2.5伸长值的量测方法：设定初张力，当张拉力达到15%初张力后，量测千斤顶的活塞外露长度L1，然后供油达到控制应力的30%，量测活塞外露长度L2，再张拉至设计吨位的油压值，量测活塞的外露长度L，L-L1+（L2-L1）即为实际伸长值。竖向预应力：竖向预应力筋按设计要求单根精轧螺纹钢筋张拉力为673KN,采用二次张拉42、,两次张拉时间间隔不少于3天和不大于20天，宜为2-3个节块。2.6箱梁砼的强度达到设计强度的90%且不小于7天养护时间（确保弹性模量满足要求）时，方可进行该梁段预应力钢束对称同步地张拉，张拉采用双控，当伸长值误差超过6%时应停拉检查。2.7预应力的张拉必须定人、定岗，并安排有经验的工班长统一指挥，确保张拉质量与施工安全。2.8各向预应力张拉后的钢束应作出明显的标记，并有完整的张拉记录，以防漏拉。十三、孔道压浆预应力钢束张拉后应及时进行孔道压浆，以免锈蚀。压浆前应进行压浆材料试验，对水泥浆的水灰比、流动度、泌水率、强度及体积微膨胀等技术指标，按规范要求逐一进行试验与确定。压浆前应采用压缩空气清43、除管道内的杂物，并采用水泥浆封堵锚头，压浆尽量安排在张拉后24小时内施工，水泥浆由低的一端压浆孔压入管道（必要时，采用两端压入，中部设置排浆孔的方式压浆），待高的一端（采用钢管接高）出浆孔排出浓浆后，封闭出浆孔，持压2min以上，稳定压力不小于0.7Mpa，封闭进浆孔，静置20-30min后应进行一次复压，待水泥浆凝固后拆除接头，清除废浆。压浆时的灰浆温度以10-20度为宜，管道周围的温度不得低于5度。冬季施工中，延长压浆后养护时间，并控制好水泥浆施工水灰此，减少游离水分。压浆严格按操作规程施工，管道用水冲洗后，要用吹风机吹干。并且，压浆从一侧压后，应从另一侧补压。十四、0#块施工注意要点1、44、以混凝土的强度和弹性模量作为控制指标。2、注意挂篮预埋件及预留孔位置准确，施工时严格按挂篮设计厂家的交底进行预埋。3、浇注时从底板开始前后左右对称整体分层一次灌注完混凝土。4、混凝土灌注结束后，加强对梁段尤其是箱体内侧与外侧的洒水养护。当混凝土强度和弹模达到设计强度的90%时，即可进行预应力张拉，先纵向束，后横向束，最后张拉竖向预应力。纵向预应力束在穿束后，张拉顺序为先腹板、后顶板，每个部位的张拉顺序为先上后下，左右对称。预应力张拉全部结束后，及时封锚、压浆。第四章、悬浇箱梁2-9#块施工方案本桥箱梁分两个“T”进行悬臂施工，每个“T”从2#9#块共8个段位采用挂篮悬浇，块件最大长度3.5m，45、最大块件重117吨。由于本桥施工工期很紧，箱梁悬臂施工投入8只挂篮自锚平衡式菱形挂篮同时施工，菱形挂蓝自重42.5t满足图纸设计要求挂蓝重量小于50t。本桥用的菱形挂篮采用菱形桁架拼装主桁，加上下横梁，内外导梁，底篮，内外模组合而成的，结构简洁，受力明确拆装方便，行走平稳，后锚反压，方便受力好等优点。挂篮设计要有较大的安全系数，本桥采用的挂篮，均来自连盐铁路阜宁东站至329省道连接线工程HSS6标通榆运河大桥刚刚下场的设备，满足本工程的需要。一、挂篮的主要构造1、主桁体系主承重桁架由定型槽钢焊接成的菱形框架，以保证结构的整体稳定性。主桁后以32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在预埋的竖向46、预应力筋上，主架前部安装上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。2、横梁系横梁系由前上横梁、中横梁、后锚梁、前下横梁、后下横梁及底模纵梁等组成，横梁系由45#和36#工字钢加工而成。前上横梁、中横梁、后锚梁固定在主桁架上，底横梁悬吊在侧模托梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。前下横梁和底横梁共同承托底模及梁段的大部分钢筋混凝土的重量。3、悬吊体系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。由吊杆、吊杆座、千斤顶、手拉葫芦47、等组成。吊杆及后锚杆均采用32精扎螺纹粗钢筋。用精扎螺纹粗钢筋做的各吊杆接长、锚固用的联结器和螺母均应采用相应的标准件，其中顶升用的螺母为单螺母外，其余均应根据图示设置双螺母。各前、后吊杆及后锚吊杆应使用符合规范要求的材料，各吊杆在箱梁施工过程中严禁碰到电焊火花，前、后长吊杆最好用塑料硬管做保护套，防止碰到火花。前吊杆下端与底模平台前横梁栓接，上端支撑于前上横梁，吊杆高度的调节靠螺帽及手拉葫芦，以实现底模及工作平台的升降。另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。4、行走、锚固体系行走系主要由手拉葫芦、平滚及行走反压平衡装置组成，挂篮行走时反压平衡装置锚固于箱梁竖向预应力筋上。挂篮前移采取两次48、到位的方法，其方法如下：4.1在前一块件悬浇完成后，进行块件张拉施工，张拉压浆完成后，拉紧前后手拉葫芦，将前下横梁，后下横梁通过手拉葫芦与前上横梁，后上横梁连接。通过翼板下纵梁松动侧模，设置下一块件施工前支点，拆除后锚杆，用手拉葫芦拖拉主纵梁与后锚梁到位，后锚杆锚定。4.2收紧前长和后长吊杆，拆除后短吊杆和前端固定底模的钢丝绳，拖拉前上横梁、中横梁及底模、侧模、内模系统到位。在拖拉主纵梁时保证前、中横梁相对于已浇注梁体位置不变，可采用边拖拉主梁边用导链把前上横梁和中横梁往回拉的方法实现。挂篮锚固体系由主桁上的反压型钢、精轧螺纹钢筋构成，挂篮行走到位后，用精轧螺纹钢将主桁上的反压型钢锚固于已浇梁49、段上，并用液压千斤顶施加一定的预压力（后锚采用连接器与精轧螺纹钢连接，顶采用双螺帽加强）。5、模板系统挂篮悬浇箱梁的模板由底模、外模及内模三部分构成。内模系统由顶板底模及可伸缩骨架、滑移轨道、肋板内模、下倒角模板、防止翻浆的压板及内支撑等组成。滑移轨道前端悬挂在前上横梁上，后端悬吊在已完成箱梁顶板上（吊杆与轨道之间设有滚轮），挂篮行走时滑移轨道与挂篮一起前移，待下一节段底板、腹板钢筋施工完成后再将内模拉出、安装就位、调整标高。底模：为了增加模板的周转次数，确保箱梁的外观质量，拟采用大面钢模，面板为=6mm钢板、肋板为8及566mm扁钢,按方格形布置。由底模架和底模板组成。底模纵梁由槽钢组焊而成50、，底模板由轻型槽钢和钢板焊成，底模架前端连有角钢，组成操作平台。侧模：侧模采用定型钢模。侧模由侧模纵梁承托，侧模纵梁前部通过悬吊系吊在前上横梁上。后端通过吊杆悬吊在浇好的箱梁顶板上，后吊杆与走行梁间设有后吊架，后吊架上装有滚动轴承，挂篮行走时，外侧模走行梁与侧模一起沿后吊架滑行。内模：由木模组成，内模架以型钢加工而成，下设滑套，可以沿内模纵梁滑动，内横梁为32#槽钢，其后部锚在已形成的梁段顶板上，前端通过悬吊系吊在前上横梁上。内模架以箱梁上倒角上部为轴，中部、下部以型钢对撑，内模采用高度可调整的内模架体系。内模的前移在下一梁段的底板，腹板的钢筋、预应力管道、预埋件等安装完成后进行。二、挂篮拼装51、流程铺设滑道拼装主珩架安装主珩连接系安装前上横梁和中横梁安装前、后长吊杆吊装底模、侧模系统就位底模、侧模调整。三、箱梁悬浇施工1、箱梁悬浇施工工艺流程挂蓝预压完成后即进行1#块施工。1#施工时挂篮主桁架连成整体，到2#块施工时拆分。1#块施工：0#块预应力张拉完成挂蓝拼装安装后锚杆挂蓝预压1#块钢筋、预应力管道施工挂蓝各部件检查、验收对称浇注1#块砼养生预应力筋张拉3# 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9#块施工同2#块。2、悬浇施工2.1挂篮前移2.1.1挂篮前移分两步到位，其移动顺序如下：2.1.1.1移动主桁梁和固定在主珩梁尾部的后锚梁到位，锚固后锚杆。2.1.1.2移动前上横梁和中横梁，并带动整个底模平台及侧模前52、移就位。2.1.2挂篮前移工序：已浇注梁体张拉完成底、侧模系统固定放松前、后长吊杆不完全受力（后短吊杆不松）铺设滑道和前支点拆除后锚杆前移主珩片及后锚梁就位安装后锚杆收紧前后长吊杆，拆除后短吊杆前移上横梁、中横梁及底、侧模系统就位并调整悬浇块件施工挂篮各部件检查悬浇梁段砼浇筑、养生、张拉重复以上步骤进行下一梁段施工。2.1.3挂篮拖拉前移的速度不宜过快，两组主桁梁前移应同步，边跨和中跨两侧应对称，可用油漆在菱形桁架下弦上按10cm的间距标出刻度线，前移时专人观察，发现不一致时及时调整。2.1.4在主桁片及后锚梁前移过程中，应采取有效措施保证前上横梁和中横梁相对于已浇注梁体位置不变，以保证主桁前53、移时的安全与稳定。2.1.5由于挂篮前移是先走行主桁部分（含后锚梁），再拖拉前上横梁和中横梁从而带动整个底模平台系统前移到位，因此主桁架的上弦，也应清理干净，涂抹黄油，减少前进阻力。2.1.6主桁梁拖拉走行到位后，拆除多余支点（上一块件施工的后支点）使挂篮处于两支点受力状态，将后锚吊杆及时拉上，并将主桁梁下弦与固定支点固定，拆除后短吊杆，拖拉前上横梁、中横梁及整个底模系统就位。2.1.7挂篮在前移和浇筑砼时，若遇上6级以上大风，应停止施工，挂篮在停止施工时后锚吊杆应处于工作状态。2.1.8前横梁及底侧模时可同时走行内模，可在箱梁底板设滑道拖拉行走。2.1.9挂篮施工属高空作业，现场应做好栏杆、54、扶梯，并悬挂安全网，施工人员要按技术要求和安全操作规程作业，以确保施工质量和施工安全。2.1.10挂篮使用注意事项及说明2.1.10.1后锚杆采用与梁体已张拉竖向蹬筋或预埋的32精扎螺纹钢连接，后锚杆与竖向蹬筋采用连接器接长。2.1.10.2菱形挂篮在浇注完2块后纵梁进行拆分后进行3#13#块施工。2.1.10.3每个挂篮在悬臂浇筑砼前，需检查各主体结构的螺栓、焊缝、后锚固系统及前、后吊杆的连接状态，当确认各部件符合要求后方可开盘进行砼浇注。2.1.10.4砼浇注过程中，应排人观察底模与以浇筑箱梁底面的贴合情况，以便及时收紧后短吊杆，防止因后吊杆松动而产生漏浆或滑模现象。2.1.10.5底模平55、台脚手上，除张拉或施工的必备机具外，不允许堆放其他杂物，以减小施工荷载。2.1.10.6各吊杆位置应按照要求布设，并使各吊杆、主桁片能同时受力，主桁架与支垫梁不密贴的地方一定要用钢板抄实。2.1.10.7由于后锚杆采用连接器接长，施工时一定要注意两端蹬筋深入连接器的长度相同，并用油漆在蹬筋上做记号，在浇注砼前应再次检查确认连接良好后方可浇注砼。2.1.10.8在2#块施工前，挂篮应按设计要求进行预压（同0#块预压方案）。2.1.10.9为确保中横梁、前横梁及底、侧模系统走行稳定安全，两横梁间需设联结及操作平台，由现场自行设置。2.2外模调正外模是随挂篮前移一起进入下一块件就位的，外模就位后主要56、应根据设计断面尺寸和标高进行调正。外模前端标高通过水准测量进行调整，同时，用锤球和钢尺检查其垂直度及横断面尺寸，并及时调整、紧固模板底脚螺丝和横向拉条螺丝，外模的后端应与已浇箱梁顶紧、固定，以防漏浆、错台影响工程的外观质量。2.3底板、腹板钢筋及预应力管道施工底模及外模调正结束后，即可进行钢筋与波纹管的绑扎和安装定位施工，其方法和工艺基本同0#块。箱梁锚块中的箍筋应钩住腹板钢筋,底板钢束的防崩裂钢筋按图纸设置。2.4端模及内模施工为便于箱梁块件连接钢筋和波纹管的定位与固定，同时为便于模板的拆、立以及箱梁断面尺寸变化后的改制，箱梁端模采用分块钢模组拼而成，制作时应根据箱梁端面钢筋与波纹管的布置位57、置和直径进行精确放样、打孔，以便于端模的现场安装与定位。内模是在底板与腹板钢筋绑扎、焊接完成后，利用滑行轨道拉出就位，然后根据顶板底模的立模标高，通过滑行轨道的前、后吊杆进行调正。内模定位与调正是通过内支撑及模板拉杆螺栓实现。2.5顶板钢筋与预应力管道施工内模施工完毕后，绑扎箱梁块件的顶板钢筋，同时穿插安装纵向预应力波纹管以及横向预应力束。纵向束的定位架间距按设计要求曲线段30cm，直线段80cm进行布设。其工艺及要求同0#块。2.6预埋件施工预埋件施工应有专人负责，以确保预埋件施工的及时与准确，以防遗漏和返工。预埋件包括护栏钢筋、竖向预应力张拉槽口盒、泄水孔、挂篮施工预埋件及预留孔、挠度控制58、观测点等。2.7砼浇筑及养生箱梁砼浇筑顺序严格按底板腹板顶板及翼板的次序浇筑，并由挂篮的前端向后依次浇筑，腹板砼浇筑时应保持两侧平衡，砼高差不得大于50cm。严格控制浇筑方量，每个块件的实际浇筑方量与设计的偏差不得超过本梁段理论数量的3%；在整个浇筑过程中两悬臂端的不平衡重不得大于本梁段的自重的30%。悬浇块件浇筑工艺和养生同0#块。2.8预应力施工箱梁砼强度达到设计强度的100%后进行预应力的张拉施工。纵向束随着块件的接长延伸，穿束难度也随之加大，因此，穿束方法分成2种，一般束长50m以内采取人工单根穿束；50m以上采用钢丝绳和卷扬机牵引穿束，其张拉工艺同0#块。对较长束的压浆可适当增加注浆59、压力，最大压力可控制在1Mpa，并在曲线孔道的最高点设排气孔，以确保孔道压浆饱满、密实。压浆工艺同0#块。四、箱梁悬浇的轴线、标高及挠度控制方案施工时立模标高控制：依据挂篮自身的弹性应变量及结构自身挠度共同确定。箱梁在悬浇施工中，由于受自重、温度、施工荷载以及砼自身的收缩、徐变等因素的影响会产生一定的挠度，并随着悬臂长度的加大而增加，为使成桥后的线形达到或接近设计要求，在整个悬浇施工过程中应进行必要的高程测量控制，即对已浇梁段和准备浇筑的块件在主要施工工况下的挠度变化进行测量控制，并掌握其规律，以便对待浇块件的立模标高进行必要调正，以满足设计与施工规范的要求。1、箱梁施工测量网的建立本桥箱梁在60、曲线上，因此建立施工测量网更为重要。1.1预应力混凝土箱梁浇筑施工服务的测量控制网应建立在桥两侧通视良好的地段，桥位应由下至上精确度逐步提高，下部结构建立在各墩的承台上,对桥墩准确定位，而后在根据施工的进度安排将承台上的控制点转移到各自的0#块上;1.2根据建立在河两岸桥梁两侧平面控制测点,与0#块上的控制点组成测量控制网，平面控制网采用全站仪定位测量。1.3高程控制网依托已建立的控制网点，采用等水准测量的方法，先在各桥墩承台上各设立一个高程控制点，等箱梁0#块完成后，用水准仪加悬挂钢尺的方法移至0#块顶面上。0#块的水准点即为箱梁悬臂浇筑施工的高程控制点。2、施工过程中控制阶段根据三跨连续粱61、桥的施工特点，其整个施工过程大致可分为2个阶段：2.1循环悬臂浇注施工阶段采用标准的连续粱桥三阶段观测法，即以挂篮的前移定位至梁段内预应力筋张拉完成为一个施工周期，在每周期内，于挂篮前移后，浇筑混凝土后和预应力筋张拉后各观测一次。2.1.1按照预报的挂篮定位标高定位挂篮，挂篮定位必须在午夜0点至清晨7点之间完成，测量定位挂篮标高并记录温度，经监理签认后交项目办，以向监测监控项目组提供挂篮的定位测量结果。监测监控项目组分析测量结果，如需调整，给出调整后的挂篮定位标高。2.1.2浇注混凝土前，测量悬臂前端梁段的高程测点，并对施工单位挂篮定位标高进行复测。2.1.3浇筑完混凝土后第二天测量最接近悬臂62、前端的三个梁段上的高程测点，测量本梁段端部梁底和预埋在梁顶的测点标高，建立测点与梁底标高的关系，测量控制截面测点应力，报监控，由监控计算、整理后报监理签收。2.1.4监理方检查断面尺寸准确性，并统计浇筑混凝土过程中浇筑方量，向监测监控项目组提供梁段混凝土超重的情况。2.1.5张拉主梁内预应力筋，测量最接近悬臂前端的三个梁段上的高程测点，测量控制截面测点应力，报监理签收。2.1.6监测监控项目组根据上一施工周期标高测量值、应力测量值进行计算，预报下一施工周期的挂篮定位标高。2.1.7预报标高报监理签收，并转给各相关单位，如预报标高与原设计值存在较大偏差应经设计单位与控制单位会签后报项目办签收，项63、目办认同后转给监理单位；2.1.8监理将上述预报标高最后核定后下指令交施工单位执行。2.2合拢及合拢后施工阶段2.2.1在浇注边跨现浇段施工完成后，测量所有已浇注梁段高程测点、测量控制截面测点应力，报监理签收；2.2.2在中跨合拢龙前三天每天进行悬臂端测点标高24小时连续观测，每两小时观测一次，记录悬臂端标高随时间的变化曲线，控制截面应力及温度；2.2.3对本阶段其余工况，测量所有已浇注其数号梁段高程测点、测量控制截面测点应力，报监理签收。3、施工控制精度本桥施工控制的最终目标是：使成桥后的线形与设计线形在各测点的误差均控制在规范规定和设计要求的范围之内。根据这一目标，按交通部公路工程质量检验64、评定标准（JTJ 07198）和公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）要求，在施工中制定了如下的误差控制水平：3.1测量控制3.1.1梁顶标高至梁底标高引测测量误差控制在3mm以内；3.1.2其余时刻标高测量误差控制在1mm以内。3.2误差控制3.2.1梁段控制测点标高与控制小组预报标高之差超过6mm且大于悬臂长度的1/3000时，需经控制小组研究调整方案后，确定下一步的调整措施。3.2.2成桥后，控制测点标高与设计值之差控制在2cm。4、 施工测量控制4.1温度观测当施工至合龙段时，大气温度变化、日照温度差等对箱梁变形影响显著，为保证箱梁的顺利合拢和线形控制，对合拢段相邻两节段65、标高进行24小时跟踪测量，同时量测气温变化值，根据变化情况，为大桥合拢提供合适的时间。4.2挠度观测挠度观测是控制成桥线形最主要的依据，主线桥在施工过程中在每个节段都已经布置5个观测点，这样不仅可以测量箱梁的挠度，同时观察箱梁是否发生扭转变形，保证箱梁悬臂端的合拢精度及桥面线形。4.2.1高程测点布置：合拢段相邻节段各设5个测点，顶板3个，底板2个，要求位置准确，固定牢靠。采用16钢筋制作，在垂直方向与顶板的上下层钢筋点焊牢固，并要求竖直，露出混凝土面2cm，露出端加工磨圆并涂漆标记。4.2.2观测时间与项目为减少温度影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行，在整个施工过程中主要观测内容包括66、：挂篮就位立模后、混凝土浇筑前后、预应力张拉前后、边（中）跨合拢前后、以及拆除挂篮后、最终成桥前的各项检测值，以这些观测值为依据，对大桥进行有效的施工控制，同时分析桥梁的受力状态，对主梁有准确的判断。4.2.3轴线观测与控制主线桥由于处在曲线，能否将平面曲线控制好，将直接影响桥梁的受力和美观，为此，合拢段浇筑前，利用配重的调整，对平面偏移作出调整，使其达到设计要求。依据规范进行体系转换，保证平面轴线。第五章、合拢段施工方案施工顺序：边跨现浇段施工边跨合拢体系转换中跨合拢。一、边跨现浇段施工西XX大桥共2个直线现浇段，长度为3.92m、7.92m，3个合龙段（半幅），长度均为2.0m。梁宽12.67、75m，梁高2.1m。体积为76.3m3、110.34m3，自重为198.37t、286.89t，在施工9#块段的同时，在7#墩和10#墩处搭设满堂支架，用砂袋按1.2倍箱梁重量超载预压后进行现浇段的施工。1、地基处理地基加固处理先对支架搭设范围的泥浆池、积水坑等不良地基点，人工配合挖掘机清除，自卸车运走，在确保基底无水后，然后用砖渣40cm厚一层回填，用挖机进行分层碾压，观测无辙痕后，然后再对支架搭设的范围进行处理，上铺20cm厚10%石灰土，并在箱梁施工前一个月进行灰土硬化。最后再对支架搭设的范围浇筑10cm厚C25混凝土，增大地基承载力至10Mpa，满足施工要求。并且对支架处理地基在两侧68、挖沟，确保排水顺畅，以利下雨时排水，避免雨水浸泡支架基础，防止雨水流入地基而影响承载力。 2、支架及底模搭设支架搭设步距为60cm60cm。支架钢管顶托纵向均铺设两根对焊10#槽钢，槽钢上面横桥向铺设10cm10cm方木，间距为30cm。采用砂袋预压的方式进行支架等载预压，消除支架非弹性变形，同时测定弹性变形和沉降，若连续3天累计沉降量不大于3mm，可认为沉降已稳定。对预压后变形较大，不符合规范要求的进行调整，使各部位尺寸满足设计及施工要求。3、地基承载力及支架检算施工人员和施工材料，机具行走运输和堆放荷载为:2.5 KN/m2 箱梁荷载为：291 t *1.5*10KN/t=4365KN 满69、堂支架立杆为：12.75/0.6+8.84/0.6=352根 单根支架立杆受力：（2.5*12.75*8.84+4365)/352=13.2KN 支架搭设的底座采用15cm15cm底托，要求地基承载力P=N/A，P=N/A=13.2/(0.15*0.15)=58.6kpa100kpa 支架立杆的承重检算立杆按轴心受压杆件计算，安全系数考虑1.5，立杆的承重检算：单根立杆受力G=1.5*13.2KN=19.8KN=30KN,支架符合竖向受压要求。 4、钢筋骨架和预应力孔道 严格按照设计图纸及施工规范绑扎钢筋形成骨架，并注意预留合拢段所需的预留孔及各种预埋件（刚性支撑预埋件、高程控制观测点、泄水孔70、伸缩缝钢筋、支座预埋钢板等）。安装波纹管时，波纹管以“U”钢筋卡点焊于骨架筋定位，应定位准确、牢靠，波纹管利用套管套接，接口处要用胶带进行密封处理，确保不渗浆，在波纹管内预穿PVC增强管，并适时抽拔牵动，消除因漏浆造成的堵管。预应力管道定位筋，在弯曲段定位筋进行加密，确保孔道管在砼浇筑等过程中始终处于设计的坐标位置，喇叭管的位置安装正确，在钢筋骨架上铺设有足够强度的砂浆垫块，使钢筋骨架按设计图纸要求处于正确位置并具有准确的保护层。5、混凝土浇筑浇筑采用一次浇筑法，确保外观质量。砼浇筑时，先浇底板，再浇腹板，最后浇筑顶板。浇筑腹板时均以45度倾角向前推进，且应分层进行振捣。特别应注意对腹板下层71、与底板接触处的振捣，保证底板倒角处砼的密实。分层浇筑厚度不超过30cm，在振捣上层时应插入下层10cm，每一振捣点要掌握振捣时间，不宜少振或过振，同时注意点的密度，间距不大于振动作用半径。顶板砼浇筑应注意平整度及高程，标高为现场测量控制，以铝合金长尺刮平，并搓平成毛面。砼浇筑完毕，初期养护非常重要。在浇筑12小时后用土工布覆盖，并须加强洒水养护，养护周期不少于7天。二、合龙施工前的技术准备1、为使合龙后的梁底高程与设计吻合，前期块件施工时，严格按监控单位提供的数据控制悬浇块件高程，确保合龙时的高差20mm，轴线偏差10mm。2、合龙前对主梁的温度与挠度变化实施72h跟踪观测，以便选择合理的合龙72、时间。一般合龙时间宜定在凌晨1点左右，此时气温最低，但考虑到梁体温度一般都存在滞后于环境温度的情况，因此，合龙时间宜适当推迟，具体时间可根据监控单位提供的梁体实测温度情况来定。3、复查、调整两悬臂端合龙施工荷载，使其对称相等。三、边跨合龙段施工顺序为1、在9#块悬浇梁段和边跨现浇段箱梁达到设计强度后，边跨端挂篮前移4m到边跨合拢段，与边跨现浇段连接到一起，中跨端挂篮亦前移3m锁定；2、按设计图纸绑扎合拢段钢筋，纵向主筋先绑扎一端，埋设波纹管并穿纵向预应力钢绞线，安装竖向预应力精轧螺纹钢筋和横向预应力钢绞线，并先将劲性骨架一端先按图纸要求焊接到预埋钢板上；3、根据前3天测定的一天中气温较低时刻，73、迅速将劲性骨架另一端焊接好，焊接做到对称、均衡、同步，至此劲性骨架已将合拢口完全锁定。在合拢口锁定后，立即解锁副墩上的支座约束，使梁一端在合拢口锁定的连接下能沿支座自由伸缩。 4、合拢口锁定后，将合拢段主筋的另一端绑扎好，并将挂篮模板与10#块、边跨现浇段全部锁紧，如果合拢段两端轴线标高（高差小于10mm，轴线偏差小于5mm）一致，则正常转入后序工序施工；如果两端标高相差较大，则通过水箱压载或顶托的方法，调整两端梁体标高基本一致 。对中跨端合拢位置和边跨端合拢位置设置配重，合拢段重量为50吨，跨中和边跨合拢位置配重均为合拢段重量的一半，为25吨。跨中和边跨悬臂段合拢口位置采用水箱配重，水箱采用74、钢模板拼装，平面尺寸为4m*5m，高度1.5m，内侧铺双层彩条布防止漏水，在水箱内注水高度1.25米，重量约25吨；当两侧标高相差在设计要求范围内故不采用预压方案。5、灌注边跨合拢段混凝土，每浇筑23 m3，便放出所浇筑砼重量一半的水；直至砼浇筑完成，放完所有水。混凝土浇筑完成后立即覆盖进行养护；6、对随梁试块进行检测，待合拢块砼强度达到设计强度的90%且龄期达到7天后，张拉合拢钢绞线束至100%con，解除劲性骨架锁定，解除的方法是用四把割枪同步割除四个劲性骨架的一端焊缝，注意解除过程保持同步性。同时对称张拉顶、底板钢绞线束，张拉顺序为先长束后短束，最后张拉竖向预应力筋。 7、进行封锚压浆；75、。8、在压浆达到设计强度以后，拆除挂篮和卸除桥上所有荷载(每幅桥边跨后合拢的，留一个中跨挂篮用于跨中合拢段的施工)；9、解除主墩支座锁定，拆除箱梁临时固结，解除工作尽量保持同步。临时固结的拆除，需要待悬浇箱梁边跨合龙后张拉压浆结束后进行。按如下步骤解除临时支撑：先拆除锚固钢筋用割枪进行切割。在割除锚固钢筋时两边确保同步进行。松动砂筒紧固螺栓让砂自动流出，当所有临时固结全部解除后，梁体形成单悬臂简支梁体系。四、中跨合拢段施工1、在两端边跨合拢、临时固结解除完成后，进行中跨合拢，将跨中挂篮改装成吊架，用来施工跨中合拢段；2、按设计图纸绑扎合拢段钢筋，纵向主筋先绑扎一端，埋设波纹管并穿纵向预应力钢绞76、线，安装竖向预应力精轧螺纹钢筋和横向预应力钢绞线，并先将劲性骨架一端按图纸要求焊接到预埋钢板上；3、根据前3天测定的一天中气温最低时刻，迅速将劲性骨架另一端焊接好，焊接做到对称、均衡、同步，焊接完成后，劲性骨架已将合拢口完全锁定； 4、合拢口锁定后，将合拢段主筋的另一端绑扎好，并将挂篮模板与两端9#块全部锁紧。如果合拢段两端轴线标高（高差小于10mm，轴线偏差小于5mm）一致，则正常转入后序工序施工；如果两端标高相差较大，则通过水箱压载或顶托的方法，调整两端梁体标高基本一致 。对中跨合拢位置两侧设置配重，合拢段砼重量为64.3吨，两侧配重均为合拢段重量的一半，为32.2吨。采用水箱配重，水箱用77、钢模板拼装，平面尺寸为4m*5m，高度1.7m，内侧铺两层彩条布防止漏水，在每个水箱内注水1.61米深，重量为32.2吨； 5、灌注跨中合拢段混凝土，每浇筑23 m3，每侧水箱各放水相等重量的水,直至砼浇筑完成。混凝土浇筑完成后立即覆盖进行养护；6、对随梁试块进行检测，待合拢块砼强度达到设计强度的90%且龄期达到7天后，张拉合拢钢绞线束最后张拉竖向预应力筋。7、进行封锚压浆。 8、在压浆达到设计强度以后，拆除挂篮和卸除桥上所有荷载；在跨中合拢段施工完成后，箱梁受力体系由原先的单悬臂简支梁变成连续梁。五、合龙段施工注意事项1、为缩短合拢时劲性骨架的安装及焊接时间，合拢时安排四台焊机实施同时对称焊78、接，即底板对称安排两台焊机，顶板对称安排两台焊机，焊接时应同进行对称焊接两根劲性梁。为了确保焊接时的工作效率，每台焊机配备两人。2、劲性骨架安装前必须预先放样，清除预埋板顶面的毛刺及氧化膜，确保劲性梁安装位置准确，并与预埋板贴紧焊接。3、劲性骨架施焊时，在预埋钢板周边混凝土浇水降温，避免烧伤混凝土。六、合拢段的主要施工质量保证措施1、选择日最低温度条件下合拢，使合龙段混凝土在养生阶段始终处于受压状态。2、采用平衡重即在边跨合拢时在10#块件上压重，重量相当于1/2合拢段混凝土梁重，在混凝土浇筑进程中同步卸载，以避免在混凝土浇筑过程中梁体产生挠动影响合龙段混凝土质量。3、为了防止合龙段出现裂缝，79、计划在混凝土中适量掺加微膨胀剂。混凝土浇筑前应对已浇块件腹板和翼板外侧接触面进行凿毛。4、合龙施工期间加强测量监控，尤其是临时固结解除、合龙束张拉等对梁体挠度影响较大的工序实行全程测量监控，发现异常情况立即停止施工，并及时汇报。第六章、菱形挂蓝受力计算一、设计计算说明1.1 设计依据、XX省道建湖改扩建工程JH-LQ3标施工图设计；、公路桥涵施工技术规范JTG-TF50-2011；、钢结构设计规范GB50017-2003；、路桥施工计算手册；、桥梁工程、结构力学、材料力学；、其他相关规范手册。1.2 工程概况西XX大桥上跨级航道西XX，规划通航净空45*5m。该桥起始点桩号为K44+89.5280、4，终点桩号为K45+471.724，桥梁全长581.2米，桥梁中心线与河首道夹角为71度。主桥上部结构为左幅44+70+40m 、右幅40+70+44m三跨PC变截面连续箱梁，由两幅单箱单室箱型截面组成，采用纵、竖向预应力体系；主桥下部结构采用钢筋混凝土墙式墩，低桩承台，钻孔桩群桩基础。引桥上部结构采用30m装配式部分预应力混凝土先简支后连续组合箱梁，引桥下部结构采用柱式墩、肋板式台、钻孔桩基础。上部结构施工方法为悬浇和预制安装。0号、1号块件共长12m，29号块长3.5m，10号合拢段长2m、边跨支架现浇段11号块长3.92m。箱梁采用菱形挂篮悬臂浇筑施工，最大悬浇重量为2号块，重116.81、8t。 1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数、砼自重GC2.6 t/m3；、钢材弹性模量Es2.1105 MPa；、容许挠度：1/400、强度设计值：抗拉、压和弯：f215 Mpa或205Mpa抗剪：fv=125 Mpa或120Mpa1.3.2 挂篮构造采用菱形式轻型挂篮进行悬臂浇筑，由主桁系统、悬吊行走系统和模板系统（含底模平台）三部分组成。其中，主桁系包括菱形架、平联、前横梁、中横梁和后锚梁四个部分；菱形架和平联采用型钢和钢板的组合结构，前横梁、中横梁和后锚梁采用型钢组拼。悬吊行走系统包括内、外模滑梁、吊杆（含分配梁）、行走滑梁、行走滑轮等部分；内、外滑梁、行走滑梁采用型钢组拼，所有吊82、杆均采用32精轧螺纹钢筋，前吊点采用钢板组焊，后行走轮为型钢、钢板和轴承组成滑轮结构。模板系统包括外模、内模和底模（含底模平台）三个部分；外模、底模均采用大块组合钢板，内模为组合钢模；内外模桁架采用型钢组拼；底模平台纵横梁均采用型钢组拼。各部分结构的详细设计情况见相应设计图。1.3.3 挂篮计算对象的确定3.5m长的节段最最大悬浇重量为2号块，重116.8t。二、挂篮设计荷载（3.5m节段）2.1 截面各部位与挂篮各构件荷载的对应关系箱梁截面各部位（图2）与挂篮各构件荷载的对应关系如下：（1）翼板及侧模自重A1外模滑梁（25b槽钢双拼，每侧1根），外模吊梁（每侧1根，每根设置2个吊点吊住外模）83、。（2）顶板、内模及内模支撑A2内膜滑梁，3根（槽钢双拼）。（3）腹板A3、底板A4及底板模板底纵梁（25b槽钢）， 12道小纵梁，两端支撑在前、后下横梁（40b工字钢双拼）。（4）外模滑梁、内模滑梁、前后下横梁的荷载通过各吊杆（32精轧螺纹钢）传递到前、中上横梁（56a工字钢双拼）。2.2 箱梁自重荷载计算由于1号块为最大重量块，以1号块为对象，确定截面各个部位的重量，计算截面示意图如图2所示。翼板自重G1：翼板截面面积为：A1=1.274m2 则计算自重：G1=1.274*3.5*2.611.59t顶板自重G2：顶板截面面积取：A2=2.0248m2则顶板自重：G2=2.0248*3.5*84、2.618.43t腹板自重G3：腹板截面面积：A3=2.7105m2 则计算自重：G3=2.7105*3.5*2.624.67t 底板自重G4：底板截面面积：A4=3.755m2则计算自重G4=3.755*3.5*2.635.15t2.3 模板及人员、机械荷载侧模自重G5：侧模翼板支架自重：支架每50cm一道，按10道考虑，每道暂按22a槽钢计算，1道支架自重为：(0.57+0.67+0.66+0.6+0.6+0.4+1.6*5+2.08*4+5.25+1.55)*24.99Kg/m)665kg连接角钢：63*63*6：4.5m*3*5.72kg/m77.22kg肋（10a槽钢）：20根*4.85、7m*10Kg/m=0.94t面板（6mm厚，模板长度4.7m）：8.74*4.7*7850*0.0061.93t模板自重：1.93+0.942.87t侧模自重：G52.87+0.665*9+0.07728.932t内模自重G6：面板（6mm厚）：（3.46+1.27+3.24+1.26+3.57）*4.7*7850*0.0062.833t内模支撑（14a槽钢）：（0.42*5+0.9*4+0.64*2+0.21*2+5.6）*10*14.53Kg/m1.89t肋（10a槽钢）：44*4.7*102.068tG62.833+1.89+2.0686.791t底模自重G7：面板（6mm厚）：（0.86、707*2+7+4.63）*4.7*7850*0.0062.887t肋（10a槽钢）：16*7*101.12tG71.12+2.8874.007t人员、机械荷载G8：人员、机械荷载按2.5KN/m2考虑。三、外模滑梁及吊梁计算（3.5m节段）3.1 荷载组合作用在外模滑梁的荷载为：翼板自重，侧模自重。静载的安全系数取1.35，活载取1.25，则：外模自重：G5=8.932t 箱梁翼板自重：G1=11.59t人员、机械荷载：G8=2.5*3.5*3*1.25=32.81KN由于每侧翼板的荷载由外模滑梁和外模吊梁承受，所以每侧荷载按2根梁布置，每根布置范围为3.5m，则q(11.59*1.35*987、.8+32.81+8.932*1.35*9.8)/2*3.5=43.45KN/m外模滑梁计算示意图如图5所示。3.2 外模滑梁计算3.2.1 内力及约束反力计算图5中最大内力为：Mmax122.72 KN*m 约束反力为：前吊点：N前61.74 KN外模滑轮：N后滑轮90.35KN3.2.2 截面初选所选构件截面模量应满足如下要求：WMmax/f=122.72/(1.05*215)=543cm3截面选225b槽钢，其截面参数为：579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m3.2.3 强度、刚度验算抗弯强度：=122.72/(1.05*579.2)=20188、.81/400挠度较大，施工时可通过设置预拱来满足刚度要求。3.3 外模吊梁计算外模吊梁两端支撑在中、上横梁，用精轧螺纹钢吊起外模，与外模滑梁一起承受外模荷载。计算示意图如图6所示。图中的吊点力P为： P=43.45*3.5/2=76.04 KN外模吊梁截面选225b槽钢，其截面参数为：579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m图中的最大弯矩和挠度为：Mmax80.93 KN*m 最大挠度：fmax=13mm 约束反力：N前69.15 KN ； N后80.93 KN抗弯强度：80.93/(1.05*579.2)=133.11/400挠度较大，施工时可通89、过设置预拱来满足刚度要求。由上可知，外模滑梁及吊梁采用225b槽钢，其强度能满足要求，但挠度较大，可通过设置预拱来满足刚度要求。四、底纵梁计算（3.5m节段）底纵梁共布置12道（如图7所示），纵梁两端用钢销与前、后下横梁栓接，每侧腹板混凝土自重由3道承受，底板混凝土自重由6道承受。4.1 腹板底纵梁受力验算4.1.1 荷载组合、内反力计算及截面初选箱梁腹板混凝土自重：G3=2.7105*3.5*2.624.67 t每侧腹板布置3道，则作用在底每根纵梁上的均布荷载为：q24.67*1.35*9.8/3.5*331.08KN/m计算示意图如图8所示，图中的最大弯矩为： Mmax87.78 KNm支90、座反力为： R前44.15 KN R后64.63KN所选构件截面模量应满足如下要求：WMmax/f=87.78/(1.05*215)=389cm3截面选225b槽钢槽钢，其截面参数为：579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m4.1.2 强度、刚度验算抗弯强度：87.78/(1.05*579.2)=144.31/400挠度较大，可通过设置预拱来满足刚度要求。由此可知，腹板底纵梁采用228a槽钢，其强度能满足要求，但挠度较大，可通过设置预拱来满足刚度要求。4.2 底板底纵梁受力验算4.2.1 荷载组合、内反力计算及截面初选底板混凝土自重、底板模板自重主要91、由6道纵梁承受，作用在每道纵梁上的荷载为：箱梁底板砼自重：G4=3.755*3.5*2.634.17 t底模自重：G74.007 t则： q（G4+ G7）*1.35*9.8/6*3.524.05KN/m图9中的最大内力和支座反力为： Mmax67.92 KNmR前34.16 KN R后50.01 KN所选构件截面模量应满足如下要求：WMmax/f=67.92/(1.05*215)=301cm3截面选225b槽钢槽钢，其截面参数为：579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m4.2.2 强度、刚度验算抗弯强度：=67.92/(1.05*579.2)=1192、1.7=215满足要求。刚度验算：梁内最大挠度：fmax=10mmfmax/L=10/5100=1/5101/400其刚度能满足要求。由此可知，底板底纵梁布置6道，每道采用225b槽钢，其强度、刚度均能满足要求。综上所述，腹板底纵梁每侧布置3道，每道采用225b槽钢，其抗弯强度能满足要求，但挠度较大，可通过设置预拱来满足刚度要求。底板底纵梁布置6道，每道采用225b槽钢，其强度、刚度均能满足要求。五、前、后下横梁计算（3.5m节段）5.1 前下横梁受力验算前下横梁长12.95m，两端各超出箱梁0.1m（如图所示），计算长度取12.95m，主要承受小纵梁传递下来的前支点荷载、前下横梁自重及小纵梁93、自重，计算示意图如图所示。每道小纵梁自重：5.1*2*31.33*9.83.132 KN则：F144.15+3.132*1.35/246.26KNF234.16+3.132*1.35/236.27KN拟选用2I40b工字钢，自重荷载为：q2*73.8*9.8*1.351.953 KN/m求得图中最大弯矩和挠度为：Mmax17.15 KN*m Qmax=89.64KN fmax=0.02mm（刚度能满足要求）支座反力为：R1= R80.64 KN ；R2= R756.7 KNR3= R6132.0KN ；R4= R570.6 KN2I40b工字钢截面模量特性为：I=22781*2=45562，294、278m3 g=94.07*2=188.14kg/m抗弯强度：=17.15/(1.05*2278)=7.1=215则前下横梁采用2I40b工字钢能满足强度和刚度的要求。5.2 后下横梁受力验算后下横梁如图11所示，主要承受小纵梁传递下来的后支点荷载、后下横梁自重及小纵梁自重，计算示意图如图12所示。图中： F164.63+3.132*1.35/266.74KNF250.01+3.132*1.35/252.12KN拟选用2I40b工字钢，自重荷载为：q2*73.8*9.8*1.351.953KN/m求得图12中的最大内力和挠度为：Mmax35.78KN*m ；Qmax=138.1KNfmax=095、.06mm（刚度能满足要求）各约束点的反力为：R1= R70.43KN ；R2= R669.9 KNR3= R5220.6 KN ；R4156.6 KN 2I40b工字钢截面模量特性为：I=22781*2=45562，2278m3 g=94.07*2=188.14kg/m则：=35.78/(1.05*2278)=15.1/400挠度较大，可通过设置预拱来满足刚度要求。由上可知，内模滑梁采用225b槽钢能满足强度要求，但变形较大，可通过设置预拱来满足刚度要求。七、前上横梁计算（3.5m节段）7.1 荷载组合及内、反力计算前上横梁主要承受内、外模滑梁前吊点、前下横梁吊点荷载及前上横梁自重， 长度为96、15.5m，计算长度取15.3m，构件拟选用2I56a工字钢，则自重荷载为：q=106*2*9.8*1.35=2.805 KN/m根据上述计算已得到的各吊点荷载，荷载布置图如14所示。求得前上横梁的最大内力、挠度及支座反力为：Mmax215.37 KN*m； Qmax291.78 KN跨中挠度最大：fmax=2.9mmR反力482.34 KN2I56a工字钢截面参数为：4684 m3；131152cm4；单根腹板厚度7.2 强度、刚度及整体稳定性验算抗弯强度：Mmax/W=215.37*1000/1.05*468443.8MPa抗弯强度满足要求。抗剪强度：max=OS/Id=291.78/4797、.9*12.5*10*2=24.4MPa满足要求。刚度验算：跨中挠度最大，fmax/L=2.9/6000=1/2069 0.6修正后整体稳定系数 b = 0.632112则： =72.7MPa215MPa 整体稳定性满足要求。综上所述，前上横梁采用2I56a工字钢截面，其强度、刚度及整体稳定性均能满足要求。八、中上横梁计算（3.5m节段）8.1 荷载组合及内、反力计算中上横梁主要承受内、外模滑梁后吊点、后下横梁吊点荷载及中上横梁自重，长度为15.5m，计算长度取15.3m，构件拟选用2I56a工字钢，则自重荷载为：q=106*2*9.8*1.35=2.805KN/m根据上述计算已得到的各吊点荷98、载，计算示意图如图15所示。求得图中的最大内力和挠度为：Mmax322.19 KNm； Qmax425.53 KNfmax=4.3mm（跨中）支点的约束反力：R1=R2=686.31 KN2I56a工字钢截面参数为：4684 m3；131152cm4；单根腹板厚度8.2 强度、刚度及整体稳定性验算抗弯强度：65.5MPaf=205MPa抗弯强度满足要求。抗剪强度：35.5 MPafv=120MPa 抗剪强度满足要求。刚度验算：跨中挠度最大：max/L=4.3/6000=1/1395 满足规范要求。整体稳定性验算： 根据有关条件可确定修正后的整体稳定系数，如下：b = 0.632112则： 1099、3.622 满足施工规范的要求。9.1.2 后下横梁吊杆抗拉强度从图12中可知，后下横梁吊杆的最大拉力为（后下横梁锚固在箱梁底板的吊杆）：Nmax220.6 KN 单根32精轧螺纹钢容许承载力P=有效面积应力804.2mm2650MPa522.73KN 抗拉强度能满足要求。其安全系数为：K=522.73/220.6=2.372 满足施工规范的要求。9.2 伸长量计算9.2.1 前下横梁最大伸长量前下横梁吊杆最大拉力为：Nmax132KN（图10中的R3），吊杆受拉长度，弹性模量E=2.0105MPa，面积为A=803.84 mm2，则前下横梁吊杆最大伸长量为：=6.04mm十、挂篮主桁架计算（100、3.5m节段）10.1 挂篮三角架计算挂篮主桁架包括菱形架、平联、前横梁、中横梁和后锚梁四个部分，菱形架长9.09m，悬空4.69m，其主要承受前、中上横梁传递的反力，由于中上横梁的反力靠近中间支点，直接通过中间支点传递到已施工箱梁节段，则对主桁架的作用力可不计。挂篮三角架如图16所示。前上横梁的支座反力为：得各杆件内力及后锚力见上图其中AB AD AC DC 杆件采用40a槽钢，BC杆件采用40c槽钢，40a槽钢截面特性如下：W=878.9*2=1757.8cm3 I=17577.7*2=35155.4cm4A=75.04*2=150.08cm2 G=58.91*2=117.82kg/m40101、c槽钢截面特性如下：W=985.6*2=1971.2cm3 I=19711*2=39422cm4A=91.04*2=182.08cm2 G=71.47*2=142.94kg/m取最大杆件受力进行验算：FAD= 1000.7KN FBC=1061.7KN=66.6MPa=215 MPa=58.3MPa2 满足要求。十一、一套挂篮重量一览表一套挂篮重量一览表名称截面型号个数或根数单根长度(m)长度(m)或面积(m2)单位重(Kg/m)合重（kg）外模滑梁225b槽钢295431.331692外模吊梁225b槽钢25.443.231.331353底纵梁225b槽钢124.69112.5631.333102、527内模滑梁225b槽钢36、99631.333008前下横梁2I40b工字钢115.53173.82288后下横梁2I40b工字钢115.53173.82288前上横梁2I56a工字钢115.5311063286前上横梁缀板1cm厚钢板0.611278.548中上横梁2I56a工字钢115.5311063286中上横梁缀板1cm厚钢板2.07678.5163后锚梁2I36b工字钢16.6226.4865.61737立柱240a槽钢22.24.4117.82518 立柱钢板2cm厚钢板2.0988257539 前拉杆240a槽钢24.89.6117.821131 后拉杆240a槽钢23.97103、.8117.82919 前压杆240c槽钢24.99.8142.941401 后压杆240a槽钢248117.82943 横联组件14b槽钢2组66.816.731118前下横梁吊杆32精轧螺纹88.668.86.66458内、外模滑梁前吊杆32精轧螺纹73.725.96.66172内、外模滑梁后吊杆32精轧螺纹73.725.96.66172后下横梁吊杆32精轧螺纹49.738.86.6625823.126.246.6642后锚杆32精轧螺纹73216.66140前下横梁压块20a槽钢160.3826.11222.631381cm厚钢板160.02230.356878.5282cm厚钢板400104、.08050.644157101螺栓643.47E-050.0022218785017后下横梁压块785.6599.2前上横梁压块1385.61112.8中上横梁压块1178.5864后锚梁压块721.247149内模吊杆压块485.6342.4外模吊杆压块685.6513.6内、外模滑轮485.6342.4一套挂蓝总重（Kg）34695 由上表可知，挂篮总重约32.5t第七章、工艺流程图及组织机构图0#块施工工艺流程图搭设0#块支架支立底模板浇注砼砼养生张拉压浆支立芯模、翼缘板制作砼试块绑扎顶板钢筋、安装纵向波纹管支立侧模绑扎底板腹板钢筋，安装竖向波纹管及精轧螺纹钢拆除模板、支架 现浇段施工105、工艺流程图支架搭设 支座安装 底模铺设外模、堵头模板、横隔墙模板安装 绑扎底板腹板及横隔墙钢筋 安装纵、横向预应力钢铰线槽形梁内模安装 安装内模顶板模绑扎内模顶板钢筋监理工程师检查合格签认灌注砼及养成护、拆内侧模预应力束张拉预应力孔道压浆封锚箱梁悬浇段挂篮施工工艺框图测量放样挂篮制作拼装前准备拼装挂篮挂篮正确就位锚固模板制作安装外侧模并调整标高钢筋制作绑扎底板腹板钢筋制作预应力筋安装波纹管绑扎顶板钢筋、安装波纹管测量检查填写检查证拌制砼拆端模拌水泥浆浆安装端模及内模并调整砼输送送挂篮前移浇筑砼材质检验制作试件清孔道制作试件砼养生拆内外模穿预应力束测定试件观测张拉封锚压浆 主墩箱梁合拢段施工工艺106、框图吊篮安装就位按设计要求增设配重模板制作锚定吊篮底模板及安装外侧模测量检查设置劲性骨架钢筋制作安装底板、腹板钢筋及预应力管道检查劲性骨架、钢筋及预应力管道制作试件测定试件穿合拢段预应力束压浆施加合拢段预应力封锚制做试块水泥浆性能试验安装内模浇注混凝土质量保证体系组织框图项目经理项目总工、副经理技术质检科机料科专业工程师工地试验室作业班组质检员作业班组质检员作业班组质检员作业班组质检员安全保证体系组织框图项目经理安全生产副经理安保科机料科技术质检科专业工程师专职安全员交管安全员设备安全员施工安全员安全巡视员分项工程质量保证措施图分项工程质量保证质量检验工序质量控制全面进行工序分析，严格操作规程107、，坚持自检、互检，加强主导因素控制工程质量检验在重点工序建立质量管理点检验项目实测项目材料质量检验材料质量检验质量把关质量预防质量控制针对问题开展群众性QC小活动，坚持交接班和下道工序对前道工序的检查第八章、安全生产措施保证措施一、安全保证措施1、安全责任实施全员管理，认真贯彻“安全第一”的方针，建立健全安全保证体系，建立各级安全生产责任制，明确规定各级领导、职能部门、工程技术人员和生产工人在施工生产中的安全责任。2、安全管理与培训进行安全教育与培训，增强人的安全生产意识，提高安全生产知识水平。主要包括进行安全思想教育，学习国家劳动保护法规、安全施工管理条例等；进行安全技术、工业卫生的科学知识108、教育，进行典型经验和事故教训的教育；进行法制教育等。3、安全管理措施加强安全警识：在施工现场周围配备、架立并维护一切必要而合适的警告、危险、禁止等标志牌。加强机械使用管理：定期检查和维修保养机具设备，保证使用安全，教育司机文明驾驶。加强临时结构的安全管理：临时结构的施工设计，须考虑安全技术，并在施工前由设计者对操作人员进行详细交底，施工中注意观测临时结构的安全状况。加强消防治安管理：对工地上设置的消防器材要定期维护和检查。加强用电管理：注意用电安全，现场统一布设电力线路，不准私拉乱接电线，专由电工管理。二、安全措施1、安全设施墩台施工，四周设作业平台和护栏，悬挂安全网，作业人员上下墩台设置专门扶梯，禁止沿脚手架攀爬。2、安全标志安装现浇梁支架时，禁止人员在附近行走，钢丝绳在使用前要检查计算，张拉连续梁时，端头设防护措施，作业人员应站在侧面监护仪表。3、梁体施工安全对桥梁施工中的辅助结构、挂篮、支架等结构进行分析检算，确保有足够的安全系数，并采取相应的安全措施。挂篮移动时，现场由专人负责指挥，缓慢对称进行，并加强观测，就位后及时锚固。砼浇筑过程中操作人员要有明确的分工。分工应稳定，不在操作前临时调换工种，避免技术不熟练而发生意外事故。吊装作业区严禁非工作人员进入，所有人员均不得在起吊和运行的吊物下站立。