1、大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案xx.10 发布 xx.10 实施0大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案目录1 编制依据12 工程概况22.1 工程建设概况 22.2 结构设计概况 22.2模板工程概况32.2.1楼层层高32.2.2主要结构构件截面尺寸32.2.3模板方案选型52.3 高大模板概况 62.3.1高大模板标准与定义 62.3.2高大模板荷载计算方式62.3.3高大模板荷载计算72.2.4高大模板部位统计 102.4 工程施工条件 153.施工安排 153.1 项目管理组织 2、153.2 项目管理目标 173.3 各项资源供应方式 173.3.1劳务资源安排一览表 183.3.2大型机械设备采购供应安排一览表 183.3.3施工周转工具采购供应安排一览表 183.4 施工流水段的划分 183.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 194 施工进度计划 215.施工准备及资源配备计划 211大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案5.1 施工准备计划 215.1.1技术准备 215.1.2现场准备 225.2 资源配备计划 235.2.1劳动力配置计划 235.2.2测量设备配置计划 235.2.3主要周转材料配置计划 235.2.4施工机具配置计划3、 245.3 材料要求 245.3.1碗扣式钢管脚手架支撑体系材料要求 245.3.2直插盘销式钢管脚手架支撑体系材料要求 275.3.3 扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求 286 施工方法及工艺要求 306.1 模板设计 306.1.1梁模板 306.1.2楼板模板 366.2 施工方案 476.2.1施工工艺流程 476.2.2施工要点 477 质量管理计划 577.1 工程施工质量目标分解 577.2 项目质量管理组织机构与职责 577.3 确定质量控制点 597.4 现场质量管理制度 607.5 质量保证措施 607.5.1组织保证措施 607.5.2技术保证措施 612大学城公共场馆4、二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案7.5.3施工组织方案准备 617.5.4规范及法规准备 617.5.5技术交底准备 617.5.6经济保证措施。 617.5.7针对性措施 627.6 质量检查控制 627.6.1模板工程质量检查 627.6.2模板质量通病的防治及质量保证措施 637.6.3满堂架搭设质量要求 637.6.4高大模板专项验收方案 648 安全管理计划 658.1 安全组织机构 658.2 安全管理岗位职责 668.3 安全防护措施 688.4 技术安全措施 698.5 施工监测措施 708.6 预防坍塌事故的安全措施 728.7 预防髙空坠落事故安全措施 738.5、8 预防物体打击事故的安全措施 748.9 混凝土浇筑、布料机加固等其他安全注意事项 748.10 绿色施工及现场文明施工措施 768.11 环境保护措施 779 环境管理计划 7710 成品保护管理计划 7711 节能降耗管理计划 7812 绿色施工管理计划 7813 应急预案 783大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案13.1 概况 7813.2 应急工作流程 7813.3 机构的职责 7913.4 应急救援工作程序 7913.5 救援方法 8013.5.1高空坠落应急救援方法 8013.5.2模板、坍塌应急救援方法 8113.5.3物体打击应急救援方法 8114 梁6、板支撑体系计算书 8314.1 板厚 250MM（碗扣式钢管脚手架）计算书 8314.2 板厚 200MM（碗扣式钢管脚手架）计算书 8414.3 板厚 200MM（直插盘销式钢管脚手架） 计算书 10714.4 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书10814.5 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书13614.6 梁截面 3001550MM 计算书15414.7 梁截面 3001880MM 计算书17214.8 梁截面 3002400MM 计算书 18914.9 梁截面 4001200MM 计算书 19014.10 斜梁截面 4501400MM 计算书 21914.11 梁截面 7、4001550MM 计算书 23314.12 梁截面 4002250MM 计算书 25114.13 梁截面 500900MM 计算书 26814.14 梁截面 5001000MM 计算书 28514.15 梁截面 5001200MM 计算书30114.16 梁截面 5501450MM 计算书31914.17 梁截面 6001000MM 计算书33614.18 梁截面 6001100MM 计算书35315 梁侧向模板计算书3704大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案15.1 梁截面 3001550 侧模计算书37015.2 梁截面 3001880 侧模计算书 37815.38、 梁截面 3002400 侧模计算书38715.4 梁截面 4001200 侧模计算书39615.5 梁截面 4501400 侧模计算书40415.6 梁截面 4001550 侧模计算书41215.7 梁截面 4002250 侧模计算书42015.8 梁截面 500900 侧模计算书43715.9 梁截面 5001000 侧模计算书44515.10 梁截面 5001200 侧模计算书 45315.11 梁截面 5501500 侧模计算书46115.12 梁截面 6001000 侧模计算书 46915.13 梁截面 6001100 侧模计算书4775大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程9、专项施工方案1 编制依据表 1-1 施工方案编制依据文件表序号类别名称编号1国家 行政 文件中华人民共和国建筑法2011 年主席令第 46 号2中华人民共和国安全生产法2014 年主席令第 13 号3建筑工程质量管理条例国务院令第 279 号4建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号5危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831 号6危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质201837 号7国家 规范 标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20138混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20159建筑结构荷载规范GB50009-201210建筑施工扣件式钢管脚10、手架技术规范JGJ130-201111建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-201312建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-201313关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理的通知青建管字201515 号14关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字2012101 号文件15建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200816建筑施工安全检查标准JGJ59-201117建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201618施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200519建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200820建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-11、201621建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201022建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201623建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201824建筑结构荷载规范GB50009-201225地方 规范建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37/5008-201426企业 管理 文件xx标准化管理手册2017 版27PKRM 软件云授权 2017 版1大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案28其它大学城公共场馆二期（海洋科技馆）详勘报告K2018-55-429大学城公共场馆二期（海洋科技馆）建筑施工图/30大学城公共场馆二期12、（海洋科技馆）结构施工图/31大学城公共场馆二期（海洋科技馆）施工总承包合 同/2 工程概况2.1 工程建设概况表 2.1-1 工程建设概况表工程名称大学城公共场馆二期（海洋科技馆）工程性质公共建筑总占地面积14490 平方米建筑规模17545.05 平方米工程地址xx建设单位项目承包 范围施工招标图纸范围内所有内容 及工程建设有关的设备、货物 的采购和安装勘察单位主要分包 工程无设计单位合 同 要 求质量合格监理单位工期xx 年 7 月 25 日2021 年 2 月 4 日，共 560 日历天总承包单位安全无重大安全事故主要功能和 用途海洋科技园一座及地下设备间、技术制作、藏品库、地下车库213、.2 结构设计概况表 2.2-1 结构设计概况表结构安全等级二级人防等级甲类核 6 级常 6 级抗震设防烈度7 度设计使用年限50 年抗震等级框架为二级，钢框架为三级地基基础地基持力层第 16 层强风化角砾岩承载力标准值Fak=500kpa基础独立基础、条形基础主体结构混凝土结构结构形式框架结构混凝土强度等 级及抗渗要求垫层 C15，基础底板、外墙 C30P6,墙、柱、梁、板、梯 为 C30，地下室顶以下梁、板、柱为 C30P6，局部框架柱 为 C40，构造柱、圈梁、过梁为 C25。钢筋类别：HRB400E、HRB400主要构件尺寸基础防水板厚度：400；2大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高14、大模板工程专项施工方案柱：300400、400600、500500、600600、6001000、 6001100、700700、800800、1200800、1500900。 圆柱： 500、600、700、900、 1000、；挡土墙：250、400；梁：200400、200500、200600、200700、200800、 300600、300650、300700、300800、300900、 3001000、3001550、3002400400200、400400、 400700、400800、400850、400900、400950、 4001000、4001200、4001550、15、4002250、4501400 （斜梁 0700、500800、500900、5001000、500 1200、5501450、6001000、6001100；板：120、130、150、160、180、200、250mm。钢结构框架柱预埋钢柱、柱角，屋面采用钢结构+轻钢屋面系统砌体结构主要材料填充墙位于卫生间处时为 M5 水泥砂浆砌筑 MU10 粉煤灰 实心砖；散水上部、楼地面以上 0.6m 高度范围 M5 混合 砂浆 MU10 粉煤灰实心砖，其他均为加气混凝土砌块主要构件尺寸200 等。2.2 模板工程概况2.2.1 楼层层高序号楼层层高备注1-2 层3.95m,2.318-8.432(坡16、道位置)地下车库2-1 层6.78m，5.6m（扶梯坑降板）设备房31 层6.15m,2.08m(管廊)，6.1m（顶板卫生间降板）展厅42 层3.887m（独立柱），8.062m（独立柱），14.008m（独立柱）展厅2.2.2 主要结构构件截面尺寸序号楼层构件名称截面尺寸（mm）备注1-2 层柱（截面 mm）600600,600700,700700,800 800,1200800,15009002墙（截面 mm）250、4003楼板（厚度 mm）150、160、2503大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案序号楼层构件名称截面尺寸（mm）备注4梁（横向截面 mm）20017、400、200500、300500、300650、300700、300900、 3001000、400700、400800、400950、4001000、500 900、5001000、60011005-1 层柱（截面 mm）600600,700700,800 800,1200800,15009006墙（截面 mm）4007楼板（厚度 mm）180、200、2508梁（横向截面 mm）200400、300600、3001830、300650、300700、300 800、300900、3001550、400600、400700、400800、400850、4001200、4001550、40018、2250、500700、500800,500120091 层柱（截面 mm）200400,300400,500500,500（圆柱），600600,600（圆柱），700（圆柱），800（圆柱），900（圆柱），1000（圆柱） 1200800,150090010墙（截面 mm）40011楼板（厚度 mm）120、130、25012梁（横向截面 mm）200400、200600、200700、300600、300700、300800、 400700、350800、3004序号楼层构件名称截面尺寸（mm）备注2400、400800、500800、500 1000、5001200132 层柱60019、1200,8001200，14屋面梁300700、400800、4501400（斜梁）2.2.3 模板方案选型序号项目内容1模板支 架形式模板支架形式地下二层、地下一层 10-(12-3)/(A-2)-C 轴（B-2 区）、地上一层、二层架体采用 48.33.6 碗扣式钢管系统，地下一层10-(12-3)/(C)-J 轴（B-1 区）采用48.33.6 直插盘销式钢管系统.梁底设置 可调钢支座；对梁底模数不合适的采用扣 件式钢管脚手架，扣件式钢管脚手架支撑 系统剪刀撑采用48.33.6 扣件式钢管。对于局部变标高高低跨处（汽车坡道、坡屋面等），可采用扣件钢管脚手架 进行补充搭设。满堂架均落于钢20、筋混凝土 板上。2梁、板15mm 厚双面覆膜多层板；背楞 5090mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根483.6mm (0.36）钢管。梁底采用扣件式钢管脚5手架与满堂架相连，设置梁底立杆。15mm 厚双面覆膜多层板，底边次龙骨均采用 45 90mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根48.33.6mm 钢管。梁侧模背楞 5090mm木方，主龙骨楞均采用 2 根48.3 3.6mm 钢管。3柱、墙15mm 厚双面覆膜多层板，圆柱采用圆柱定 型木模板；背楞 5090mm 木方，主龙骨 楞均采用 2 根48.33.6mm 钢管。2.3 高大模板概况2.3.1 高大模板标准与定义比较中华人民共和国住房和城乡21、建设部令第 37 号文件与xx市青建管质字200853 号xx市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定要求， 高大模板相关规定得出结论：1.原规定高度超过 8m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证， 现调整为超过 6.5 米必须进行专家论证。2.原规定跨度超过 18m，施工总载荷大于 15 kN/的现浇混凝土梁板构件模板支 撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 15m，施工总荷载大于 10KNm2（板 250mm 厚）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统需进行专家论证；3.原规定集中线荷载大于 20kN/m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行 专家论证，现调整为大于 1522、kN/m（梁 500mm 宽1000mm 高）的现浇混凝土梁板构件 模板支撑系统需进行专家论证。2.3.2 高大模板荷载计算方式施工总荷载的组成施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重） 分项系数+施工均布活 荷载分项系数；钢筋砼自重=板厚（m） 25.1KN/m3 ； 模板木方的自重取值为 0.5KN/m2。施工均布活荷载取 2.5KN/m2。6大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案分项系数：永久荷载分项系数取 1.2，施工均布活荷载分项系数取 1.4。1、 集中线荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重） 分项系数+施工均布活 荷载分项系数。钢23、筋砼自重=梁的截面积（m2 ） 25.5KN/m3；模板木方的自重=梁截面模板的周长（m） 0.5KN/m2；施工均布活荷载=梁宽 （m） 3KN/m2；分项系数：永久荷载取 1.2，施工均布活荷载分项系数取 1.4；荷载参数施工人员及设备荷载标准值 Q1k （KN/）2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k （KN/），对水平面模板2模板及木方支架 自重标准值 G1k （KN/）0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2（KN/m)24钢筋自重标准值 G3k（KN/m )楼板1.1梁1.52.3.3 高大模板荷载计算1、楼板面荷载计算跨度超过 15m，施工总荷载大于 10KNm2（板 250mm 24、厚）的现浇混凝土梁板构件 模板支撑系统需进行专家论证；本工程楼板厚度主要有： 120mm、130mm、150mm、160mm、180mm、200mm、250mmmm。跨度超过 15m 的框架梁位于 12-(12-3)/A-J 轴 WKL7-WKL15，跨度为 21.55m- 30.00m。（1）板厚 200mm 时 施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=1.2(0.5+240.2+1.10.2)+1.42.5 =9.98KN/恒载控制时荷载组合 S1=1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k7=1.35(0.5+240.2+1.1025、.2)+1.40.72.5 两者取大值，即施工总荷载 S=max【S1 ，S2】=9.98KN/综上所示，青建管质字200853号xx市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管 理暂行规定要求， 施工总荷载小于10KNm2（板250mm厚），不属于危险性较大的分 部分项工程范围。（2）板厚 250mm 时 施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=1.2(0.5+240.25+1.10.25+1.42.5 恒载控制时荷载组合 S1=1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k=1.35(0.5+240.25+1.10.25)+1.40.72.5 26、两者取大值，即施工总荷载 S=max【S1 ，S2】=11.63KN/10KNm2综上所示，青建管质字200853号xx市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管 理暂行规定要求， 12-(12-3)/A-J轴WKL7-WKL15跨度大于15m，板厚250mm的施工总荷 载大于10KNm2（板250mm厚），属于危险性较大的分部分项工程范围。2、集中线荷载（梁）本工程体量较大，梁类型众多，选取截面较大的梁进行计 算。本工程截面尺寸较大的梁为：3001000、3001550、3002400、4001000、4001200、4001550、400 2250、4501400、500900、5001000、27、5001200、6001100（1）以梁截面尺寸 4001000mm 进行计算线荷载。活载控制时荷载组合 S1=b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.41.2(0.5+241.0+1.51.0）+1.42.0 恒载控制时荷载组合 S1=b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.41.35(0.5+241.0+1.51.0)+1.40.72.08=14.82KN/m两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1 ，S2】=14.82KN/m 小于 15 KN/m ，不属 于危险性较大的分部分项范围。（1）以梁截面尺寸 3001550mm 进行计算线荷载。活载控制时28、荷载组合 S1=b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.31.2(0.5+241.55+1.51.55）+1.42.0 恒载控制时荷载组合 S1=b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.41.35(0.5+241.55+1.51.55)+1.40.72.0 两者 取 大值 ， 即集 中线荷 载 S=max 【 S1 ， S2 】=16.8 KN/m 15 KN/m ， 300mm1500mm 梁需要专家论证。（2）4001200mm 梁活载控制时荷载组合 S1=b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.41.2(0.5+241.2+1.51.2）29、+1.42.5 恒载控制时荷载组合 S1=b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.41.35(0.5+241.2+1.51.2)+1.40.72.5 两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1 ，S2】=17.58KN/m15KN/m。 400mm1200mm 梁需要专家论证。综上所述，梁截面积0.45 的梁均需要专家论证。本项目需要专家论证的梁规格有： 3001550 、3001880 、3002400、4001200、4001550、4002250、4501400 （斜梁）500900 、5001000 、5001200 、5501450 、60011003、楼层高度30、计算本工程为框架结构，屋面为钢结构+金属屋面，局部地下二层，地上二层。根据xx市青建管质字200853 号xx市建筑工程脚手架及模板支撑系统 安全管理暂行规定要求，下列范围层高超过 6.5 米，属于危险性较大的分部分项工9程，必须进行专家论证，各层需要专家论证的层高详见下表。序号楼层层高部位1-2 层5-8.5(坡道位置)（12-3）-13/B-E2-1 层6.75m31 层/42 层/2.2.4 高大模板部位统计根据 2.2.3 条危险性较大的分部分项工程分类原则，需进行专家论证模板支撑系 统如下：1、施工总荷载大于 10KN/的现浇混凝土梁板构件图 2.2-1 负二层顶施工总荷载大于 1031、KN/范围（LL 填充区域板厚250mm）10大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 2.2-2 负一层汽车坡道、管廊顶板施工总荷载大于 10KN/范围（LL 填充区域板 厚 250mm）图 2.2-3 一层坡屋面施工总荷载大于 10KN/范围（LL 填充区域板厚250mm）112、跨度大于 10m 的现浇混凝土梁板构件图 2.2-4 一层顶跨度大于 15m 现浇混凝土斜梁构件（云线范围）3、集中线荷载大于 15KN/m 的现浇混凝土梁板构件12大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 2.2-5 负二层顶集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）32、图 2.2-6 负一层顶集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）13大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 2.2-7 一层顶集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）图 2.2-8 屋面集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）14大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案未描述详尽部位按照 2.2.1、2.2.2 及 2.2.3 节判定方法进行判定是否为高支模 区域；若是，按照后续高大模板施工方案进行施工。2.4 工程施工条件本工程建筑功能完善，结构设计复杂，为满足建筑和结构施工要求，多个区域需 要根据实际情况进行高支模作业，现场高支模区33、域较多，高支模支设需参照本方案施 工，若增加其它危险性较大模板方案将参照补充方案实施。1、已熟悉图纸要求，并完成方案审批和对施工班组的安全、技术交底工作。2、楼板底模板支撑完毕，标高尺寸准确无误，模板无破损、凹陷、凸起等质量 问题。满堂架支撑系统良好，无安全隐患。3、相关防护工程已施工完毕，所需材料、机械、人员等全部就位。4、经项目相关人员及监理对以上问题验收后方可进行下一道工序施工。3.施工安排3.1 项目管理组织为保证本工程模板工程施工能优质、高速、安全、文明地进行，选择具有从事类 似工程施工经验的管理人员，以保证工程的进度、质量、安全等。15大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程34、专项施工方案企业管理层企业层级项目管理系统顾问专家组项目管理层项目总工商务经理生产经理 技术质量部土建工程部安装工程部商务部物资部综合办公室材料员1人预算员1人文员1人电气施工员1人质量员4人（其 中3人兼职）、 试验员1人（兼职）土建工程师2人项目经理执行经理 安全总监安全部安全员1人劳务作业层其他专业分包水电安装作业队伍外墙装饰装修 作业队伍作屋 业面 队工 伍程砌体结构工程 作业队伍混凝土结构工程 作业队伍防水作业队伍锚杆作业队伍土方作业队伍粗装修作业队伍表 3.1-1 项目部管理岗位人员配置序号管理职务姓名职称职责和权限1项目经理周冬晓工程师工程总负责2执行经理常炳尉工程师对项目的质量35、安全、成本、进度等全面负责。施 工现场的总协调和总指挥3技术负责人李传夫工程师负责模板支撑体系专项方案编制，并上报公司和相 关部门履行审批手续，对支撑体系负技术安全指导 责任。4生产经理张康工程师1、负责项目进度计划的协调。2、负责项目周计划的编制与实施。负责施工物质 计划编制及落实,各项施工物质的计划与进出场调 配工作。3、负责现场平面管理的实施与运行。4、负责混凝土施工协调、验收， 实测实量。5合约经理吴晓东助理经济师1、 负责对总包方的工程结算管理和现场签证管 理。2、负责对分包方的结算和签证管理。3、按合同约定及时收取工程款。4、组织项目成本分析，提出改进意见。16大学城公共场馆二期36、（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案6安全总监张康 （兼）工程师1、负责组织安全检查，对接地方监管部门。2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划。4、参与环境因素的识别与评价。7土建工程师陈祥辉 滕岩峰助理工程师1、对现场的计划执行与落实、资格的落实进行管 理。2、负责模板模板安装质量验收、整改落实。3、参与策划，现场进行专业技术交底。按分工做 好相关文件和记录的控制。4、现场测量管理。5、满堂架、外架验收和过程管控。8质量工程师陈祥辉 （兼）助理工程师1、全面负责模板工程工程质量的过程控制及检查 验收工作。2、组织对项目管理人员的质量教育，提高37、全员质 量意识3、 组织项目职业质量检查，定期进行监测，发现 问题下达整改通知单，并对整改情况进行验证。安全工程师刘林洋工程师1、参与安全检查，对接地方监管部门。2、参与项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划。4、参与环境因素的识别与评价。9物资工程师郑和助理经济师1、负责工程项目的物资控制，包括经上级授权对 物资供应商进行评价、实施招标采购、做好进场物 资的验证和记录、物资保管、标识等。2、负责顾客提供物资的控制。3、监督检查分包商自行采购物资。3.2 项目管理目标表 3.2-1 项目管理目标一览表项目管理目标名称目标值工期按照工作计划进行，满足业主工期38、要求质量目标达到国家有关施工质量验收规范要求，一次性验收合格安全目标无重大工伤事故，杜绝死亡事故，轻伤频率控制在 1.5以内节能、环保目标满足四节一环保基本要求，绿色施工达到良好标准。3.3 各项资源供应方式17大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案3.3.1 劳务资源安排一览表施工项目 名称专业施工队 名称资质 要求开始施工 时间建设工期分包 方式分包商 选择方式责任人大学城公共场馆二期（海洋科技 馆）南通烨海建筑 劳务有限公司一级xx 年 7 月 25 日125包工及部分材料公司选定/3.3.2 大型机械设备采购供应安排一览表序号机械或设备名称型号规格数量责任人1塔吊S39、T56102郑和3.3.3 施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称规格型号提供方式要求进场时间计划出场时间责任人扣件式钢管48.33.6mm租赁xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和扣件十字、旋转、对接租赁xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和扣件式钢管脚手架48.33.6mm租赁xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和可调顶托直径36租赁xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和双面覆膜多层板15mm 厚购买xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和木方5080购买xx 年 8 月 15 日xx 年40、 12 月 31 日郑和木跳板50mm分包自有xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和碗扣式架体立杆48.33.6mm分包租赁xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和承插式架体立杆48.33.6mm分包租赁xx 年 8 月 15 日xx 年 12 月 31 日郑和3.4 施工流水段的划分本工程施工场区面积小，工程体量较大，地下二层、地上二层。为保证工程能够 按照预定工期顺利完成，划分为 3 个区段。18大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 3.4-1 施工段划分3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施1、板厚度较大，并且超荷载梁板尺寸41、数量较多是本工程的特点。 针对上述特点， 同时为便于地上模板支撑架体周转使用，我们采用碗扣式、直插盘销式模板支架体系， 增加梁板底部支撑，更加可靠地保证混凝土浇筑安全。2、工人施工安全性意识差，工作往往求量不求质，细节与质量意识差，导致施工 质量不易保证。对此对每批工人进行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并采取 责任追究与奖罚措施。3、模板支撑架支设操作量大，难以控制合格。加强过程中的旁站监督， 及时发现 问题，做到事前交底到位，事中管控有力，模板铺设前及时进行支撑架的检查与验收。4、层高变化较大，采用不同的架体体系与间距容易导致工人使用混乱，同时兼顾 实际情况，每一施工段采用统一架体体系42、。地下二层、地下一层 B-2 区、地上一层、 二层采用碗扣式模板支架体系，地下一层 B-1 区采用直插盘销式模板支架体系。19大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 3.5-1 碗扣节点示意图图 3.5-2 盘销节点示意图20大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案4 施工进度计划高大模板施工计划 xx 年 10 月 20 日开始，模板架体搭设进度随主体结构施工 进行，xx 年 12 月 30 日结束，高大模板及架体全部拆除，总工期 70 日历天。考虑 拆模时间及进度要求：合理穿插、节点严控。具体根据实际情况进行调整。5.施工准备及资源配备计划5.1 施43、工准备计划5.1.1 技术准备1、施工前编制安全专项施工方案，并由公司经理部组织预审。审核合格后由施工 单位技术负责人审批、签字。2、预审通过后， 由施工单位组织召开专家论证会，对专项方案进行论证，按照专 家论证意见修改后报公司审核，公司审核通过后方可实施。3 、方案实施前由项目技术负责人向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。4、指定专人对方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测。发现不按照方案施 工的，应要求其立即整改；发现危及人身安全的紧急情况的，应当立即组织作业人员 撤离危险区域。5 、施工单位技术负责人定期巡查该方案的实施情况。6、支撑体系搭设完毕后， 会同监理单位组织有关人员进行44、验收。验收合格， 经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行下一道工序。 表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131李传夫2混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151李传夫3建筑结构荷载规范GB50009-20121李传夫4建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-20111李传夫5建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-20131李传夫6建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-20131李传夫21大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案7建筑施工碗45、扣式钢管脚手架安全技术规 范JGJ166-20161李传夫8建筑施工直插盘销式模板支架安全技术 规范DB37/5008-20141李传夫9关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管 理的通知青建管字2015 15 号1李传夫10关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安 全管理的通知青建管质字2012101 号文件1李传夫11建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081李传夫12建筑施工安全检查标准JGJ59-20111李传夫13建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161李传夫14施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20051李传夫15xx标准化管理手册2017 版1李传夫16PKRM 软46、件云授权 2017 版软件李传夫17危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质201837 号1李传夫表 5.1-2 施工方案计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1地下模板工程施工方案项目部李传夫毛宝江xx 年 9 月 15 日表 5.1-3 技术复核计划表序号技术复核部位复核内容责任人1工程轴线防线技术复核轴线定位偏差复核专业工程师2工程构件放线技术复核构件尺寸复核及构件轴线偏差复核专业工程师3结构标高技术复核顶板模板底膜及梁模板底膜标高复核专业工程师4墙柱及顶板梁模板安装技 术复核墙柱模板垂直平整度及顶板、梁构件尺寸复 核，顶板、梁起拱尺寸复核专业工程师5满堂架支架技术复核材料质47、量、立杆间距、水平杆步距、自由端长 度、剪刀撑的设置等是否符合方案要求李传夫5.1.2 现场准备22大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案表 5.1-4 施工设施准备计划序号设施名称种类数量 （或面 积）规模（或可存储量）设施构造完成时间责任人1木工加工棚临时设施1100 钢结构xx 年 8 月滕岩峰2模板堆场临时用地1200 硬化场地xx 年 8 月滕岩峰3周转料具场临时用地1100 硬化场地xx 年 8 月滕岩峰5.2 资源配备计划5.2.1 劳动力配置计划序号专业工种人数1木工802架子工403杂工205.2.2 测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周48、期保管人1华测 X93GNSSGPS2良好半年陈祥辉2徕卡 TS30全站仪1良好半年陈祥辉3苏一光 DT300经纬仪1良好半年陈祥辉4苏一光 DS05水准仪3良好半年陈祥辉5雄狮钢卷尺60良好半年陈祥辉6摩托罗拉对讲机30良好半年陈祥辉7塌落度桶塌落度10良好半年陈祥辉8温度计温度计20良好半年陈祥辉5.2.3 主要周转材料配置计划序号施工工具名称规格需用量进场日期责任人1碗扣式钢管48.33.6mm3000txx 年 8 月郑和2直插盘销式钢管48.33.6mm1000txx 年 9 月郑和3钢管48.33.6mm2000txx 年 8 月郑和4可调顶托直径36mm4000 个xx 年 8 49、月郑和5模板15mm 厚双面覆膜多层3.7 万xx 年 8 月郑和23大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案板6木方50mm90mm6 万 mxx 年 8 月郑和7对拉螺栓及配件M14（止水型）3000 套xx 年 8 月郑和8安全平网1000 xx 年 8 月郑和5.2.4 施工机具配置计划序号施工机具名称型号电功率 （kVA）需要量(台)进场时间责任人1单面压刨机MB105A442018 年 10 月郑和2圆锯机MJ134332018 年 10 月郑和3木工压刨MB1067.542018 年 10 月郑和4台钻EQ3050.582018 年 10 月郑和5空气压缩机VF50、.06/73042018 年 10 月郑和6手提电锯W-651A20402018 年 10 月郑和5.3 材料要求本工程地下车库顶板模板支撑体系采用碗扣式钢管脚手架、直插盘销式钢管脚手 架搭设，局部变标高处不符合模数可采用扣件式钢管脚手架搭设，梁底加设立杆时， 采用扣件式钢管脚手架搭设。为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣件、顶丝进场时，项目部技术质量部 与物资设备部联合对进场钢管、扣件进行检查验收，杜绝不合符要求的钢管进入现场。 支撑系统构配件进场后，严格按照要求进行进场验收和复验。5.3.1 碗扣式钢管脚手架支撑体系材料要求1 、主要构配件材质要求：（1 ）碗扣式模板支架的立杆、水平杆应51、符合现行国家标准直缝电焊钢管 GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求， 其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。（ 2 ） 立 杆 钢 管 规 格 宜 为 48.3mm3.5mm ， 水 平 杆 钢 管 规 格 不 应 小 于 48.3mm3.0mm ，外径允许偏差应为0.5mm。由于钢管的锈蚀、损耗等原因， 计算24大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案书采用的钢管以 48mm3.0mm 计算。钢管弯曲度允许偏差 2mm/m。（3）立杆接长当采用外插套时，外插套管壁厚不应小于 3.5mm；当采用内52、插套时， 内插套管壁厚不应小于 3.0mm。插套长度不应小于 160mm，焊接端插人长度不应小于 60mm ，外伸长度而应小于 110mm ，插套与立杆钢管间的间隙不应大于 2mm。（4）碗扣节点间距采取 0. 6m 模数设置时，立杆钢管材质应符合现行国家标准碳 素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。立杆碗扣节点间距允许偏差应为 1.0mm。（5）当上碗扣、下碗扣采用碳素铸钢，其材质应符合现行国家标准一般工程用 铸造碳钢件GBT11352 中 ZG270500 牌号规定，板材厚度不得小于 10mm；（6）当水平杆接头和斜杆接头采用碳素铸钢铸造时，其材质应符合现行国家标准 一般工程53、用铸造碳钢件GBT11352 中 ZG270500 牌号的规定，板材厚度不得小 于 10mm。（7）上碗扣和水平杆接头不得采用钢板冲压成型。当下碗扣采用钢板冲压成型时， 其材质不得低于现行国家标准碳素结构钢GBT700 中 Q235 级钢的规定，板材厚 度不得小于 4mm，并应经 600 C650 C 的时效处理；严禁利用废旧锈蚀钢板改制。（8）对可调托撑及可调底座，当采用实心螺杆时，其材质应符合现行国家标准碳 素结构钢GBT700 中 Q235 级钢的规定。（9）可调托撑及可调底座调节螺母铸件采用碳素铸钢，其材质应符合现行国家标 准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352 中 ZG230- 54、450 牌号的规定。可调托座的丝杆 宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于 36mm，可调托座长度不小于 500mm 。 调节螺母厚度不小于 30mm，螺杆与调节螺母啮合长度不少于 5 扣。（10）可调托撑 U 形托板和可调底座垫板应采用碳素结构钢，其材质应符合现行 国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T 3274 中 Q235 级钢的 规定。（11）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm ，弯曲变形不 应大于 1mm，可调底座垫板厚度不得小于 6mm，承力面钢板应与丝杆环焊接牢固，焊 脚尺寸不应小于钢板厚度，托板下应设置加劲板；可调托座托板应55、设置开口挡板，挡 板高度不应小于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。2 、构配件外观质量应符合下列要求：25大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案（1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等， 不得采用横断 面接长的钢管。（2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、 毛刺。（3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷， 表面粘 砂应清除干净。（4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。（6）构配件防锈漆涂层应均匀56、，附着应牢固，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、 滴瘤和多余结块。（7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3 、构配件应具有 良好的互换性，应能满足各种施工工况下的组架要求，并应符 合下列规定：（1）立杆的上碗扣应能上下窜动、转动灵活，不得有卡滞现象；（2）立杆与立杆的连接孔处应能插人 410mm 连接销；（3）碗扣节点上在安装 1 个4 个水平杆时，上碗扣应均能锁紧；（4）当搭设不少于二步三跨 1. 8mX1.8mX1.2m (步距 X 纵距 X 横距)的整体脚手 架时，每框架内立杆的垂直度偏差应小于 5mm。4 、主要构配件极限承载力性能指标应符合下列规定：（1）上碗扣沿水平杆方向受拉承载力57、不应小于 30kN；（2）下碗扣组焊后沿立杆方向剪切承载力不应小于 60kN；（3）水平杆接 头沿水平杆方向剪切承载力不应小于 50kN；（4）水平杆接头焊接剪切承载力不应小于 25kN；（5）装可调底座受压承载力不应小于 100kN；（6）可调托撑受压承载力不应小于 100kN5 、其它材料要求（1）方木采用 50mm90mm 木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（2）模板：15mm 厚双面覆膜多层板模板，模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、26大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱模；（3）对拉螺杆：采用直径 14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管58、加硬塑料管（PVC），地 下室挡土墙及有防水要求部分采用M14 止水螺杆，止水片 50502mm。（4）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。（5）木跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。（6）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。5.3.2 直插盘销式钢管脚手架支撑体系材料要求1 、主要构配件材质要求：（1）直插盘销式模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管 GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求， 其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。（ 2 ） 立 杆 钢 管 规 格 宜 为 48.3mm3.6mm ， 水 平59、 杆 钢 管 规 格 不 应 小 于 48.3mm3.5mm，钢管壁厚（t）允许偏差为10%。由于钢管的锈蚀、损耗等原因， 计算书采用的钢管以 48mm3.0mm 计算。（3）立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素 结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的要求，并经 600-650的时效处理；连接盘也可采用 铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定；连接盘高度、厚度均不得小于 10mm。（4）水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程 用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-560、00 的规定，板材厚度不得小于 10mm。（5）水平杆直插头长度不应小于 100mm，下伸的长度不应小于 50mm，侧面应与 立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于 1000mm的接触面积。（6）立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管，其材质 性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162 的规定。采用无缝钢管套管形 式的立杆连接套管长度不应小于 160mm，可插入长度不应小于 110mm。套管内径与立 杆钢管外径间隙不应大于 2mm。（7）可调托座的丝杆宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于 38mm，可 调托座长度不小于 500mm。261、7大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案（8）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm，承力面钢板应 与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小 于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。（9）连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于 0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大 于 0.3mm。连接盘的抗剪承载力不应小于 60kN。2 、构配件外观质量应符合下列要求：（1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等， 不得采用横断 面接62、长的钢管。（2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、 毛刺。（3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷， 表面粘 砂应清除干净。（4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。（6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。（7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3 、其它材料要求（1）方木采用 50mm80mm 木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（2）模板：15mm 厚双面覆膜多层板，模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸 碱的保护膜，有保温性能好、易脱模；（3）对拉63、螺杆：采用直径 14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地 下室人防墙及有防水要求部分采用 M14 止水螺杆。（4）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。（5）木跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。（6）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。5.3.3 扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求1、主要材料28（1）钢管：规范要求选用 48.33.6mm 钢管，由于钢管的锈蚀、损耗等原因，现 场采用的钢管以 483.0mm 计算。（2）方木：50mm90mm 。（3）模板：15mm 厚双面覆膜多层板模板。（4）扣件式脚手架配套底托等。（5）对拉螺杆：采用直径 14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PV64、C），地 下室人防墙及有防水要求部分采用 M14 止水螺杆，止水片 50502mm。（6）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。（7）跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。（8）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。2、材料质量要求（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体 输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国 家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。（2）扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种， 采用可锻 铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-20065、6）的 规定，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣件，在螺栓拧 紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的 严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转 面间隙小于 1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm。（3）木方：采用 50mm90mm 木方不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（4）模板：15mm 厚双面覆膜多层板模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸 碱的保护膜，有保温性能好、易脱模和可两面使用，含水率 5%13%，密度450 kg/m3 880kg/m3。（5）现场选用 48.33.6m66、m 钢管，且进场钢管壁厚不得小于规范允许偏差范围要 求。（6）扣件：扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件GB15831 的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质29大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。6 施工方法及工艺要求6.1 模板设计6.1.1 梁模板根据本工程特点及施工质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理， 刚度好，不变形，牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、棱角线条顺直平整，为此 模板选用 15mm 厚双面覆膜多层板模板方67、案。本工程部分梁截面面积 S 0.45 需要专家论证 的梁截面 中最小梁截面 4501100，最大梁截面 5502000。梁施工按照下表 6.1-1 进行。梁截面面积 S0.45 施工按照下表 6.1-1 进行。梁截面小于 0.45 但架体搭设高度大于 6.5m 的梁模板参考模板施工方案。 表 6.1-1 梁高支模方案汇总表序号梁截面 （mm）模板体系支撑体系对拉螺栓及剪刀撑13001550、 3001880、 3002400、15mm 厚双面覆膜多层板，内 楞 5090mm 木方300mm；顶 托内托梁为48.33.6 双钢 管；侧模次楞采用 5090mm 200 的木方；梁侧的外楞采 用 68、2 根48.33.6mm 钢管； 梁底外楞采用 1 根48.3 3.6mm 钢管。48.33.6 扣件式钢管脚手架系 统，梁底设置可调钢支座。梁底扣 件式支架横杆与板底扣件式支架跨 接连接，左右各两个扣件。立杆纵 向间距 0.45m（梁长方向）；横向间 距：梁两侧各布一道立杆，两侧立 杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的 次龙骨采用 5090mm 的木方 6根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小于 200,，当 立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与 两侧立杆连接为整体。共 4 道承重 立杆梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距 450，第一道距梁底 69、250，第二道与第一 道竖向间距 500设一道水平剪刀撑248.33.6 扣件式钢管脚手架系 统，梁底设置可调钢支座。梁底扣 件式支架横杆与板底扣件式支架跨 接连接，左右各两个扣件。立杆纵梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距 450，第一道距梁底 250，第二道与第一30大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案序号梁截面 （mm）模板体系支撑体系对拉螺栓及剪刀撑向间距 0.45m（梁长方向）；横向间 距：梁两侧各布一道立杆，两侧立 杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的 次龙骨采用 5090mm 的木方 8根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小于 20070、,，当 立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与 两侧立杆连接为整体。共 4 道承重 立杆道竖向间距 500设一道水平剪刀撑3450140048.33.6 扣件式钢管脚手架系 统，梁底设置可调钢支座。梁底扣 件式支架横杆与板底扣件式支架跨 接连接，左右各两个扣件。立杆纵 向间距 0.45m（梁长方向）；横向间 距：梁两侧各布一道立杆，两侧立 杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的 次龙骨采用 5090mm 的木方 11根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 5 根木方，间距小于 200,，当 立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与 两侧立杆连接为整体。共71、 4 道承重 立杆。斜梁底增加平行于斜梁拉杆 一层，斜梁底假体外扩，架体高宽 比应3m，两侧设置抛撑。梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距 450，第一道距梁底 250，对拉螺杆竖向 间距 600设一道水平剪刀撑4500900、 5001000、 5001200、48.33.6 扣件式钢管脚手架系 统，梁底设置可调钢支座。梁底扣 件式支架横杆与板底扣件式支架跨 接连接，左右各两个扣件。立杆纵 向间距 0.45m（梁长方向）；横向间 距：梁两侧各布一道立杆，两侧立 杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的 次龙骨采用 5090mm 的木方 6梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距 450，第一道距72、梁底 250，第二道与第一 道竖向间距 500设一道水平剪刀撑31序号梁截面 （mm）模板体系支撑体系对拉螺栓及剪刀撑根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小于 200,，当 立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与 两侧立杆连接为整体。共 4 道承重 立杆55501450、48.33.6 扣件式钢管脚手架系 统，梁底设置可调钢支座。梁底扣 件式支架横杆与板底扣件式支架跨 接连接，左右各两个扣件。立杆纵 向间距 0.45m（梁长方向）；横向间 距：梁两侧各布一道立杆，两侧立 杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的 次龙骨采用 5090mm 的木方 8根，间73、距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小于 200,，当 立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与 两侧立杆连接为整体。共 4 道承重 立杆梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距 450，第一道距梁底 250，对拉螺杆竖向 间距 600设一道水平剪刀撑66001000、 600110048.33.6 扣件式钢管脚手架系 统，梁底设置可调钢支座。梁底扣 件式支架横杆与板底扣件式支架跨 接连接，左右各两个扣件。立杆纵 向间距 0.45m（梁长方向）；横向间 距：梁两侧各布一道立杆，两侧立 杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的 次龙骨采用 5090mm 的木方 11根74、，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 5 根木方，间距小于 200,，当 立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与 两侧立杆连接为整体。共 4 道承重 立杆梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距 450，第一道距梁底 250，对拉螺杆竖向 间距 600设一道水平剪刀撑32序号梁截面 （mm）模板体系支撑体系对拉螺栓及剪刀撑说明对拉螺栓采用 M14，对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一道对拉螺栓距梁底不 大于 250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm，水平间距 500600mm。33大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案可调钢支座475、565木方间 距不大于200满堂脚手架杆1200 图 6.4-1 梁 h500 模板支设示意图14对拉螺栓设置2道， 沿梁方向间距450可调钢支座4565木方间 距不大于200一道立杆沿梁 方向间距450满堂脚手架杆1200 图 6.1-2 500梁高 h1000 模板支设示意图(梁中设一道对拉螺栓)34可调钢支座14对拉螺栓设置2道， 沿梁方向间距4504565木方间 距不大于200两道立杆沿梁 方向间距450满堂脚手架杆1200图 6.5-3 S0.45 , 1000梁高 h1500 模板支设示意图14对拉螺栓设置2道， 沿梁方向间距450可调钢支座满堂脚手架杆4565木方间 距不大于2076、0两道立杆沿梁 方向间距4501200图 6.1-4 S0.45 ,1500梁高 h2000 模板支设示意图35大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案6.1.2 楼板模板车库为负一层，板厚 200mm，层高为 4.5m、4.7m、5.4m、5.5m、5.6m、5.7m、6m 、 7.3m；1315/1-JL 轴、5860/1-JL 轴局部坡道板厚 300mm，坡道层高 4.2m。专家论 证采用最大高度及最大厚度进行计算。地下室楼板支撑体系采用碗扣式模板支架，为 保证安全进行强度折减，保守计算采用 483.0mm 进行受力计算。因考虑直插盘销式、碗扣式脚手架材料供应及局部标高77、搭设不和模数的情况存在， 个别区域考虑采用扣件式钢管脚手架搭设，作为模架体系补充。1、顶板模板采用 15mm 厚双面覆膜多层板。主龙骨采用48.3mm3.6mm 的双钢 管间距 900mm。下部支撑体系采用碗扣式/直插盘销式钢管脚手架，立杆间距为 900mm， 每个方向均设置剪刀撑。扫地杆离地 350mm，水平拉杆第一步为 1400mm/1200mm，第二步及以上步距为 1200mm 或 600mm。如楼层较高时立杆需要接长时，采用 600mm 架管接长。立杆顶端可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度即自由端不应超过 650mm 计 算时，碗扣式/直插盘销式脚手架步距取值根据模数取 1400mm/178、200mm。模板支撑架每根立杆的顶部应设置可调托撑。当被支撑的建筑结构底面存在坡度 时，应随坡度调整架体高度，可利用立杆碗扣节点位差增设水平杆，并应配合可调托 撑进行调整。可调托撑和可调底座螺杆插人立杆的长度不得小于 150mm,伸出立杆的长度不宜 大于 300mm,安装时其螺杆应与立杆钢管上下同心，且螺杆外径与立杆钢管内径的间 隙不应大于 3mm 。可调托撑 上主楞支撑梁应居中设置，接头宜设置在 U 形托板上， 同一断面上主楞支撑梁接头数量不应超过 50%。因考虑碗扣式/直插盘销式脚手架材料供应及局部标高搭设不和模数的情况存在， 个别区域考虑采用扣件式钢管脚手架搭设，作为模架体系补充。扣件式79、脚手架立杆间 距为 900mm，扫地杆离地不得超过 300mm，步距为 1200mm，自由端不得超过 500mm。架体立杆使用带连接套管的立杆，可接长，适用于各种高度的模板支架使用。带 专用外套管的立杆的套管应始终处于下部，有利于架体稳定。立杆连接套管规格应不 小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管。采用无缝钢管的套管；立杆连接套管 长度不应小于 160mm，可插入长度不应小于 110mm。采用铸钢的套管，立杆连接套 管长度不应小于 90mm，可插入长度不应小于 75mm。套管内径与立杆钢管外径间隙36大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案应小于 2mm。立杆接80、头宜交错布置。2、满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设水平龙骨，木方间距 300mm，然后安装 板模。每块胶合板四周及中间必须用钢钉固定在龙骨上，用以保证每块胶合板平整不 翘曲。3 、本项目碗扣式满堂支撑架安全等级为 I 级。（1）应在架体周边、内部纵、横向每个 4m6m 各设置一道竖向斜撑。每道竖向 斜撑杆可沿架体纵向和横向每隔不大于两跨在相邻立杆间由底至顶连续设置；也可沿 架体竖向每隔不大于两步距采用八字形对称设置；或采用等覆盖率的其他设置方式。 见图 6.1-5-7。图 6.1-5 竖向斜撑杆布置示意图（一） 1-立杆；2-水平杆；3-竖向斜撑杆37大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模81、板工程专项施工方案图 6.1-6 竖向斜撑杆布置示意图（一） 1-立杆；2-水平杆；3-竖向斜撑杆（2）当采用钢管扣件剪刀撑代替竖向斜撑杆时，应符合下列规定：安全等级为 I 级的模板支撑架应在架体周边、内部纵向和横向每隔不大于 6m 设 置一道竖向钢管扣件剪刀撑；每道竖向剪刀撑应连续设置，剪刀撑的宽度宜为 6m 9m。（3）模板支撑架应设置水平斜撑杆，并应符合下列规定：安全 等级为 I 级的模 板支撑架应在架体顶层水平杆设置层、竖向每隔不大于 8m 设置层水平斜撑杆；每层水平斜撑杆应在架体水学面的周边、内部纵向和横向每隔不 大于 8m 设置一道；水平斜撑杆应在相邻立杆间呈条带状连续设置。38大82、学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 6.1-7 竖向斜撑杆布置示意图（一） 1-立杆；2-水平杆；3-竖向斜撑杆（4）当采用钢管扣件剪刀撑代替水平斜撑杆时，应符合下列规定：安全等级为 I 级的模板支撑架应在架体顶层水平杆设置层、竖向每隔不大于 8m 设 置一道水平剪刀撑；每道水平剪刀撑应连续设置，剪刀撑的宽度宜为 6m 9m。4、扣件式满堂支撑架在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m8m，由底至顶设置 连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为 5m8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水 平剪刀撑，并在扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。当搭设高度大于 6m 时，在中间 步平面增加一排83、水平剪刀撑。见图 6.1-8。39大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 6.1-8 水平、竖向剪刀撑布置图 （1-水平剪 撑、2-竖向剪 撑、3-扫地杆设置层）5、为保证架体稳定性，在与结构框架柱临近时，采用“抱柱 ”方式，竖向中间步 将满堂架体与结构柱固定。图 6.1-9 架体抱柱6、高支模范围及满堂架支设方式地下二层（250mm 厚）模板支架范围及参数如下表所示（不考虑布料机荷载）。楼板模板支架参数40大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结 构1.1水平杆件1.1砼楼板厚度0.25m支架高度3.95m立杆纵距84、0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.2m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度 a0.35m扫地杆高度0.35m水平杆钢管Q235， 483.0mm立杆钢管Q235，483.0mm面板竹胶合板 厚度：15mm次楞方木 50mm90mm ，间距 0.20m主楞双钢管剪刀撑采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 4 跨，横 距方向 4 跨支撑结构与既有结构连接情 况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.1kN/m2支架自重0.1189kN/m可变荷载施工人员 及设备荷载面板与次楞主楞立杆4kN/m22.5kN4kN/m85、24kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷 载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载山东xx市，基本风压：0.45kN/m241大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 6.1-10 负二层人防顶板（250mm 厚）满堂架平面示意图25025060012001200顶部剪刀撑连续搭设3.95竖向剪刀撑四周连续布置内侧横纵向间距不大于5m扫地杆水平剪刀撑连续搭设 中间横纵向间距不大于5m350900900900900板厚 250，层高3.95m 碗扣式式脚手架布置图图 6.1-11 负二层人防顶板（250mm 厚）满堂架立面示意图42大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高86、大模板工程专项施工方案地下室负一层顶板（200mm 厚，层高 6.75m）模板支架范围及参数如下表所示 （考虑布料机荷载）。楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结 构1.1水平杆件1.1砼楼板厚度0.2m支架高度6.75m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.2m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度 a0.35m扫地杆高度0.35m水平杆钢管Q235， 483.0mm立杆钢管Q235，483.0mm面板竹胶合板 厚度：15mm次楞方木 50mm90mm ，间距 0.25m主楞双钢管剪刀撑采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向4 跨，横 距方向 4 跨支撑结构与既87、有结构连接情 况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.1kN/m2支架自重0.1189kN/m可变荷载施工人员 及设备荷载面板与次楞主楞立杆4kN/m22.5kN4kN/m24kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷 载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载山东xx市，基本风压：0.45kN/m243图 6.1-12 层高 6.75 车库顶板（200mm 厚）满堂架平面示意图200550600顶部剪刀撑连续搭设1200675012001200竖向剪刀撑四周连续布置 内侧横纵向间距不大于5m14003509009009088、0 900扫地杆水平剪刀撑连续搭设 中间横纵向间距不大于5m板厚 200，层高6.75m 碗扣式脚手架布置图图 6.1-13 层高 6.75m 地下室顶板满堂架（碗扣式）立面示意图44200550600顶部剪刀撑连续搭设12001200 67501200竖向剪刀撑四周连续布置 内侧横纵向间距不大于5m1400350扫地杆水平剪刀撑连续搭设 中间横纵向间距不大于5m900 900900 900板厚 200，层高6.75m直插盘销式脚手架布置图图 6.1-14 层高 6.75m 地下室顶板满堂架（直插盘销式）立面示意图图 6.1-15 顶板满堂架监测点设置示意图45466.2 施工方案6.2.1 89、施工工艺流程模板翻样模板加工架体选型架体支设模板安装调整标高清理模板 验收。总体施工工艺流程如下：6.2.2 施工要点6.2.2.1 支撑系统的安装47大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案1、碗扣式模板支架搭设应符合下列规定：（1）应根据模板支架图纸进行定位放线；（2）模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措 施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；（3）垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板；（4）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，并应以 基本架体单元逐排、逐层扩展搭设呈整体支架体系，每层搭设高度不宜大于90、 3m；（5）斜撑杆、剪刀撑等加固件应随架体同步搭设，不得滞后安装；（6）碗扣节点组装时，应通过限位销将上碗扣锁紧水平杆；（7）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直 偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的 1/600 且不得 大于 33mm，相邻水平杆的高差不应大于 5mm。（8）竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：a.模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑；b.模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应 大于 6 跨，且不大于 6m；每个剪刀撑的跨数不应超过 6 跨，且宽度不大于6m；c.竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或91、地面顶紧，倾斜角度应在 4560之间， 应采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点 的距离不宜大于 150mm。高大模板时剪刀撑宽度不大于 5m。（9）水平剪刀撑按沿“顶部、扫地杆”的优先顺序连续满布设置。（10）混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合 专项施工方案要求后浇筑混凝土。2、碗扣式模板支架拆除时应符合下列规定：（1）模板支架拆除前应填写拆模申请单，经项目技术负责人同意方可拆除，立杆 拆除前混凝土强度应达到设计要求，当设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试 件抗压强度应符合下表的规定；48大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高92、大模板工程专项施工方案（2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成 前，严禁拆除下层模板支架水平杆；（3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下 两层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将 连接件全部拆除后再拆除支架；（4）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体 的稳定；（5）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。3、扣件式钢管模板支架搭设、拆除时应符合下列规定：（1）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按要求布置，并其找出立杆位置，弹线标记。安装立杆、扫地杆、水平杆等，使得93、各杆件的水平、横向距离按照方案的设 计进行布置，并使用扭矩扳手测试扣件紧固程度。（2）高支撑必须设置纵、横向扫地杆。扫地杆距地不大于 300mm。（3）剪刀撑：本工程高支模采用剪刀撑其具体构造做法如下：a.竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向不超过 4.5m，应由底至顶设置连 续竖向剪刀撑，剪刀撑与水平方向夹角为 4560 度。b.水平剪刀撑：竖向间距不大于 2.4m，高支模区域最上层和扫地杆的设置层均应 设置水平剪刀撑，水平剪刀撑在平面内连续布置。（4）为保证架体稳定性，要求高支模支撑架体与墙体支架连接。竖向每两道横杆 拉结一处，水平向 5m 范围内拉结一处。49大学城公共场馆二期（海洋94、科技馆） 高大模板工程专项施工方案（5）高大模板区域内，当大梁相交无柱支撑时，交叉梁下应增加立杆。（6）高大模板支撑体系立杆严禁搭接，必须对接，立杆上对接接头应交错布置， 相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一杆立杆的相邻接头在高度方向应错开距 离不小于 500mm。如立杆排布时， 需对立杆间距进行局部调整，立杆实际布置间距要小 于方案设计间距。（7）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上。（8）满堂支撑架的可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，可调托撑螺杆伸出不大于 200mm，自由端（包括伸出螺杆）长度宜小于 400mm，且不得超过 500mm。螺杆插入立 杆内的长度不得小于 150m95、m。（9）高支模架体与角柱两方连接、与边柱三方连接、与中柱四方连接， 连接至少 跨过 2 跟立杆。连接点靠近立杆节点不大于 300mm。（10）剪刀撑应沿立面或水平面通长布置，搭接长度不小于 1000mm，采用不少于3 个旋转扣件固定。（1）梁下扣件扭力应 100%全数检查。6.2.2.2 支撑基础的要求1、楼板上有高支模支架时，该层楼板下的模板支撑体系不得拆除。2、大截面梁应在下一层保留支撑系统，或下一层模板拆除完成后，立即进行回顶。3、高大模板支撑体系中立杆下垫板应采用长度不小于 3 倍立杆纵距，厚度不小于 50mm，宽度不小于 200mm 的木垫板。6.2.2.3 顶板模板的安装1、工艺96、流程：放线并报验搭设满堂脚手架铺设主龙骨铺设次龙骨铺设底 模板 自检报验2、安装要求：（1）放线：首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高为准作为模板标高控制线， 校核后报验。（2）铺设龙骨：龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光.（3）铺底模板：a.对每跨进行模板设计，争取最少的面板裁锯。50大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案b.面板铺在龙骨上，调整相邻两块木胶板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。 注意严禁用铁锤直接敲击面板边缘，必要时应垫以木块敲击。c.跨度大于等于 4 米时，模板须起拱，起拱要求为 13。d.多层板铺设完毕后先进行自检后报验。6.2.2.497、 梁模板的安装1、施工工艺：抄平、弹线（轴线、水平线） 支撑架搭设支柱头模板铺梁底 模板拉线找平（起拱）绑扎梁筋封侧模。2、梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。6.2.2.5 模板的验收1、搭设前应由对进场的构配件材料组织验收。进场材料主要检查钢管壁厚、焊接 质量、外观质量，可调底座及可调托撑的材质及丝杆直径、与螺母配合间隙。2、搭设过程中由项目经理组织质量员、安全员、监理人员进行过程验收， 发现问 题及时进行整改。3、搭设完成后，由监理公司总监组织项目技术负责人、质量员、施工员、安全员、 监理工程师共同进行验收，检查模板支撑架是98、否按照方案要求进行搭设施工，验收合 格后才能进行下道工序施工。4、搭设完成后重点验收以下内容：（1）杆件的设置和连接，支撑构造是否符合设计方案要求；（2）底座是否松动，立杆是否悬空；（3）钢管扣件是否松动；（4）安全防护措施是否符合要求；5、验收注意事项：（1）模板支架体系应在下列阶段进行检查与验收： a.模板支架体系搭设前；b.作业层上施加荷载前；c.整体或分段达到设计高度后；d.遇六级大风或大暴雨后；（2）模板支架体系使用中，定期检查下列项目：51大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案a.承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪 撑、孔洞通道的构造是否符合要求；b.场地地表99、是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被 车辆冲撞过；c.立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；d.连接件是否松动； e.是否超载。（3）模板支架体系验收时应具备下列文件：a.专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见； b.构配件的产品质量合格证、质量检验报告；c.高支模工程的施工记录及质量检查记录；d.模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录； e.模板支架体系的验收申请报告。（4）高支模脚手架检查验收时必须有工程施工负责人组织工长及施工班组长检查 验收完毕后再签写申验单，由工程技术负责人、项目安全部门进行检查，验收合格后 再向监理和业主进行100、报验。（5）搭设完毕的脚手架必须经过验收合格后方可投入使用。6.2.2.6 梁、板模板的拆除属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。 必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到 规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。模板拆除顺序如下：1、先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪 撑，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。2、操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支101、柱，使内外楞自由落下。3、用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱 模后，运出集中堆放。52大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案4、梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆 除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。5、连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。6、拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.2.2.7 高支模砼浇筑高支模区域采用车载泵浇筑。用车载泵浇筑的区域，需对布料机下方满堂架支撑 体系进行加固。满堂架搭设及混凝土浇筑102、具体施工工艺及计算方法如下：1、为保证架体的安全性，在车载泵浇筑区域，施工及机械活荷载按 4.0kN/考 虑。2、在满堂架搭设前，应提前确定布料机点位。在满堂架搭设时，将布料机下方 4m4m 区域满堂架在搭设时进行加密，立杆间距由 0.9m0.9m（无布料机区域）调整 为 0.6m0.6m。3、布料机加固架体与外围满堂架应可靠连结，水平杆的竖向间距及布置方法不变； 水平和竖向剪刀撑布置规则同车库大面，但需在加密区架体四周单独设置竖向剪刀撑。4、顶板以下混凝土泵管架应单独搭设，严禁与高支模支撑体系相连；泵管在板面 钢筋上布设时，应沿泵管走向对支撑架体进行加密加固，并采取可靠措施防止泵管在施工过程103、中对高支模架体产生扰动。5、浇筑时，总体顺序为先浇筑框架柱，然后浇筑梁板。在梁板的浇筑过程中， 浇 筑由中间开始向四周用“赶浆法 ”浇筑，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形， 当达到板底位置时，再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土的 浇筑连续向前进行。6、混凝土墙柱分层进行浇筑，每层厚度不超过 1500mm。7、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、 预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混 凝土初凝之前修整完毕。安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立 即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施104、，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。6.2.2.8 脚手架施工方法53大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案本工程高支模采用碗扣式/直插盘销式和扣件式满堂脚手架。在搭设过程中应注意 以下内容。1、搭设顺序安放垫板安立杆安扫地杆安横杆铺临时脚手板安上层立杆安上层横 杆逐层支设到楼板底安立杆顶 U 形托安纵横木龙骨铺胶合板2、搭设要求（1）立杆碗扣式/直插盘销式脚手架a.脚手架的底部立杆宜采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交 错布置，高度方向相互错开 600mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证 脚手架的整体性。b.立杆的垂直偏差应控制在105、不大于架高的 1400。c.脚手架必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆距离地面 350mmd.立杆接长当采用外插套时，外插套管壁厚不小于 3.5mm，当采用内插套时，内插 套壁厚不小于 3.0mm。插套长度不小于 160mm，焊接端插入长度不小于 60mm，外伸长 度不小于 110mm，插套与立杆钢管间的间隙不大于 2mm。套管焊缝应饱满， 立杆与立杆 的连接孔能插入直径 10mm 连接销。扣件式脚手架a.脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错 布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚 手架的整体性。b.立杆的垂直偏差应控制在不106、大于架高的 1400。c.脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上 皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方 的立杆上。d.立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置： 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置54大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500 ； 各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3； 当立杆采用搭接接长时，搭接长度 不应小于 1m ，并应采用不少于 107、2 个 29 旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端 距离不应小于 100mm。图 6.4-2 立杆搭设要求示意图（2）横杆设置碗扣式/直插盘销式脚手架横杆在脚手架高度方向的间距为 1.4m、1.2m 或 6m，根据现场楼层高度确定，纵 横双向布置。 扣件式脚手架横杆在脚手架高度方向的间距为 1.4m，纵横双向布置。横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨 内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中 心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3；55大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案1-立杆；2-纵向水平108、杆；3-横向水平杆图 6.4-3 横杆对接接头布置图（2）剪刀撑的设置a.剪刀撑与水平面的夹角为4560,剪刀撑的底部要插到架子底部，与立杆相 交处要加回转扣件，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。b.剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加两个扣件。c.架体高宽比大于 2 时应设置连墙件，不少于三步三跨且每层均要设置。拉结点 应保证牢固，防止其移动变形。因施工需要拆除原拉结点时，必须重新补设可靠、 有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。d.操作层脚手板的铺设要求操作层应满铺脚手板，脚手板铺设采用对接或搭接并 应满足下图要求。图 6.4-4 脚手板对接、搭接构造e.防护栏杆56109、每个操作层，在脚手架外侧设置两道护腰杆，第一道距操作层 600mm，第二道距操 作层 1200mm。f.其他要求脚手架搭设以 3 人为一小组为宜，其中 1 人递料，另外两人共同配合搭设，每人 负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使 U 托顶板处于同一水平面内。再支 设纵横向龙骨，铺木模板。7 质量管理计划7.1 工程施工质量目标分解验收一次性通过，通过率 100%。7.2 项目质量管理组织机构与职责商务经理总工程师安全总监招采（物资）经理安全环境部技术部商务合约部招采部质量工程师 测量员试验员土建工程师 预算工程师 合约工程师 物资工110、程师 土建工程师 安全工程师土建工程师 质量部工程部1、项目质量管理组织机构项目经理执行经理计划（生产）经理各分包队伍图 7.2-1 项目质量管理体系 表 7.2-1 项目质量管理职责表57大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案序号岗位名称姓名职称职责和权限1项目经理 执行经理周冬晓 常炳尉工程师1、对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2、明确项目的各项管理目标并分解落实。3、明确项目管理机构组织形式，参与配置项目其他管理人 员，明确相关人员的职责和权限。负责对项目管理人员的 考核考评工作。4、组织项目管理和产品实现过程的策划。如： 项目管理策 划的落实与实施计划编制111、和实施、施工组织设计、关键施 工方案、总平面组织、总计划等。5、全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6、协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2生产经理张康工程师1、是项目工期管理直接责任人。各相关方施工协调现场负 责人。2、负责项目周计划的编制与实施。负责施工资格计划编制 及落实各项施工资格的计划与进出场调配工作。3、负责现场平面管理的实施与运行。负责项目标准化设施 管理。4、负责项目分包管理。5、负责项目安全施工、绿色施工及环境管理。6、主持编制总包管理方案，组织落实总包管理工作。3技术总工李传夫工程师1、负责项目技术质量的全面管理工作。2、主持编制施工组织总设计、专项施工方112、案等策划并组织 专家对策划文件进行论证。3、编制总进度计划、月进度计划；组织策划并实施项目双 优化，负责与设计、建设单位的技术洽商。4、组织项目各项验收管理工作。负责技术质量工作的相关 方沟通工作。5、组织实施项目危险源辨识、风险评价；项目环境因素识 别、评价及控制策划。6、负责牵头编制总进度计划。4质量工程师陈祥辉助理工程师1、参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和监督项目 质量工作的实施。2、严格执行有关工程质量的各项法律规程、技术标准、规 范及制度。3、监督项目质量体系的运行，并向项目经理及时报告运行 中的问题。4、研究解决项目质量缺陷和质量通病。585、组织工程各阶段的内部验收工作、113、外部验收。6、组织项目的质量例会，组织对项目人员质量教育，提高 全员质量意识。7、及时向项目经理报告质量事故，并参与质量事故的调 查。5试验工程师陈祥辉助理工程 师1、负责工程材料的检验试验工作，并编制工程材料试验计 划。2、按规定对原材料和过程半成品进行取样送验。3、负责现场标准养护室的动态监控，满足试块养护要求。4、编写整理工程试验资料。5、编制填写原材料、过程产品台帐及技术资料台帐7安全工程师刘林洋助理工程 师1、负责组织安全检查，对接地方监管部门。2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划，参与环境 因素的识别与评价；落实 CI 管理。8商务经114、理吴晓东助理经济 师1、参与总分包及采购、租赁等合同洽谈、合同条款拟订和 签订工作；2、参与劳务、专业分包招议标工作，负责分供商资格审查 工作；3、接受公司对项目经理部的投标交底、总包合同一级交 底，并负责向项目经理部各具体人员进行总包合同二级交 底和分包合同交底；4、负责履约方案的策划、编制与实施，及时向上级部门报 送履约报表，对重大风险隐患及时向上级部门汇报；5、参与合同纠纷的咨询、调查与处理，负责项目运行中签 证、索赔、反索赔、合同变更、往来函件等履约事件或事 项的处理；6、负责项目商务资料的收集、整理及其档案管理；7、负责组织项目施工图预算、总包结算的编制和初审，8、跟踪和督促业主（审115、价公司）对结算的审核工作；9、负责追加合同价款、合同价格调整等要求的提出；9材料工程师郑和/1、负责工程项目的物资控制，包括经上级授权对物资供应 商进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记录、物资保管、标识等。2、负责顾客提供物资的控制。3、监督检查分包商自行采购物资。7.3 确定质量控制点59控制阶段控制环节控制要点主要控制内容施工准备 阶段钢管进场壁厚、直径检查出厂合格证、质量检验报告和现场抽样试验报 告。模板进场厚度检测厚度，尺量施工阶段搭设过程扫地杆扫地杆必须进行搭设搭设过程间距每个区域的高大模板必须严格按照施工方案进行搭设过程垂直度严格控制搭设间距，对不合格的钢管退场剪刀撑跨度116、剪刀撑间距严格控制。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 4560之间，斜杆应每步与立杆扣接检查验收 阶段脚手架架体质量严格按照施工方案施工，不符合要求重新搭设模板模板质量检查验收记录表7.4 现场质量管理制度序号制度名称制度内容1交底制度工人进场必须进行安全教育交底以及技术质量交底2过程控制制度管理人员搭设必须施工过程中全程旁站，发现问题及时处理3惩罚制度若发现队伍不按要求施工，下发工程联系单，若再不改进行罚款4签证制度所有与费用有关的问题，以签证为准7.5 质量保证措施7.5.1 组织保证措施现场成立由项目总工垂直领导的质量管理部，对现场经常出现的质量问题运用 QC 管理方法（如排列图、因果图、调查117、表等方法）分析质量产生原因，制定对策，及时 整改。1）在影响工程质量的关键部位和重要工序设置控制点，如在测量放线、模板、钢 筋定位和全部隐蔽工程设立以责任工程师牵头的检查小组实施控制。2）建立高效灵敏的质量信息反馈系统,各分项目部设专职质检员和责任工程师作 为信息的收集和反馈传递的主要人员，针对存在的问题,项目经理部生产组织管理系统 及时调整施工部署，纠正偏差。60大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案7.5.2 技术保证措施图纸准备：由项目技术负责人负责组织项目内部人员进行图纸自审，将查找出的 疑问整理汇总，之后在设计单位、建设单位、监理单位和施工单位四方正式会审时进 行118、答疑，会审后将会审发放至各图纸持有人，让每一名施工技术人员领会设计者的意 图。7.5.3 施工组织方案准备施工方案的编制由项目总工领导编制，质量部参与编制，项目施工前由总工组织 进行施工方案设计交底，使项目管理人员领会施工组织设计内容。7.5.4 规范及法规准备项目上根据施工进展情况，定期做有针对性的规范及法规培训，培训对象为项目 及劳务公司的管理人员，使这些人熟悉相应的规范和法规，加强质量控制。7.5.5 技术交底准备每一分项工作或难点工作开展前，现场责任师应做有针对性的技术交底，由项目 技术负责人审批。参加交底人员为施工班组技术工人或全体工人，使得工人的工作做 到工序清晰，标准明确。7.5119、.6 经济保证措施。1）物资的采购采购的物资必须符合规范、标准、合同规定的质量要求。物资部采购前应上报分 供应方的资质，经项目经理认可后方可采购。2）分供方的评定项目物资部统一组织与管理对物资分供方的评定，评定必须根据工程特点及业主 质量要求进行；评定应根据分供的生产供给能力、质量管理与保证水平、厂史业绩和社会信誉进 行；应对分供方的样品、说明书、试验报告等全面评定；必要时进行现场观察并记录； 对分供方必须签订货合同，明确规定质量、品种、数量、进货时间以及进行处理条款；机械设备、计量器具和委托试验的分供方的评审按公司管理细则规定执行；奖罚措施：为鼓励各管理实体对质量计划的落实，项目部采取奖优罚120、劣的措施，61大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案根据对质量计划落实情况的检查和评比，区分优劣，按奖罚标准给与奖罚。7.5.7 针对性措施1）钢管进场必须由项目质量总监组织各专业及业主和监理进行联合验收，验收合 格后方可进场使用。2）架体搭设过程中必须安排专人进行定时定点检查架体搭设是否按照施工方案要 求，发现不符合要求的情况应立即要求施工队伍停工并进行整改，整改合格后方可进 行下一道工序施工。3）架体搭设完成后必须组织联合验收，验收合格后方可在进行模板的安装工作。4）架体浇筑混凝土时，严格按照方案要求，并应安排值班人员进行全程旁站工作。7.6 质量检查控制7.6.1 模121、板工程质量检查表 7.6-1 允许偏差和检查方法项次项目检查方法国家标准1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内 尺寸基础 10尺量柱、梁、墙4、-54层高垂直不大于 5m6经纬仪或吊线、尺量大于 5m85相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺7表面平整度5靠尺、塞尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、-010预留孔洞中心线位移尺寸+10、0拉线、尺量11门窗洞口中心线位移拉线尺量宽、高62大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案对角线12插筋中心线位移5尺量外露长度+10、07.6122、.2 模板质量通病的防治及质量保证措施表 7.6-2 模板通病防治措施序号项目防治措施1混凝土墙底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体 位置内。2砼面不平、粘连混凝土强度达到 1.2MPa 方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专 人检查验收,不合格的要重新刷涂。3墙柱垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形 严重的模板不得继续使用。4砼面凸凹不平加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行 修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,内部使用 123、PVC 塑料套管固定钢筋位置。6墙体外角不垂直保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺 直,棱角分明7墙体厚度不一致使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿 墙螺栓需按要求上紧，不得过紧。8梁柱接头处漏浆在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆；7.6.3 满堂架搭设质量要求1）、搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深 的划道的不得使用。2）、搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木 方、对拉螺栓、等的间距。3）、严格按照设计尺寸搭设，满堂脚手架搭设前要按方124、案要求的间距进行弹线， 搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差 和横杆的水平偏差小于规范要求。4）、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由 中部向两边扩展的浇筑方式。5）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的 控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；63大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案6）、浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情 况及时解决。7)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装 质量。8)、混凝土浇筑过程中派专125、人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦 产生移位及时调整，加固支撑。9)、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混 凝土接槎处。10)、梁、板按照规范适当考虑起拱， 以防“塌腰”等现象发生。起拱符合下列规 定：当梁板跨度4 米时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全 长跨度的 1/1000 至 3/1000。11)、拆模板及吊运时轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变 形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防 止破坏模板和混凝土。7.6.4 高大模板专项验收方案1、基坑、土方开挖工程验收人员序126、号参建单位参与验收人1建设单位项目负责人2监理单位项目总监及专业监理工程师3设计单位项目技术负责人4总承包单位单位技术负责人或授权委派技术人员、项目负责人、技术负责 人、方案编制人员、专职安全生产管理人员及相关人员5专业分包单位2、验收内容高大模板工程施工最终验收单项目名称劳务单位高支模 情况部位高度最大总荷载跨度最大线荷载高支模编制人编制时间64大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案方案情况审核人审核时间批准人批准时间周转料具 材质钢 管扣 件其他料具砼浇筑 安排开盘时间浇筑方式支撑架 验收情况基础及垫板扫地杆立杆间距步距大梁底增设 立杆排数扣件拧紧力矩立杆顶部 自由高度127、可调顶托外伸 长度水 平 剪刀撑竖 向 剪刀撑立杆接长 方式水 平 安全网验收人建设单位验收结论：验收时间：设计单位监理单位总承包单位8 安全管理计划8.1 安全组织机构65大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案商务经理总工程师安全总监招采（物资）经理技术部商务合约部招采部安全环境部测量员试验员土建工程师 质量工程师 土建工程师 预算工程师 合约工程师 物资工程师 土建工程师 安全工程师质量部工程部项目经理执行经理计划（生产）经理各分包队伍8.2 安全管理岗位职责人员或部门安全管理职责项目经理 执行经理1、作为安全生产第一责任人，对安全生产工作哟全面负责2、建立项目安全生产128、责任制，与项目管理人员签订安全生产责任书，组织对项目 管理人员的安全生产责任考核3、组织制定和完善项目安全生产制度和操作规程4、 每月带班生产时间不得少于本月施工时间的 80%5、组织制定施工安全措施计划，并贯彻落实6、参与或主持本项目安全策划、安全工作计划的指定7、负责安全生产措施费用的足额投入，保证专款专用。项目副经理1、协助经理抓好全面的安全生产工作，对本单位的安全生产、消防、文明施工、 交通安全工作负具体领导责任。2、直接负责组织领导安全生产检查工作，指导协助各施工单位开展安全生产活 动，并督促各施工单位安全措施的落实和施工现场隐患的整改，组织领导重大安 全事故的调查。3、经常检查、指129、导安全专职部门的工作。技术负责人1、对项目安全生产负技术领导责任。66大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案2、严格落实安全技术标准规范，根据项目实际配备有关安全技术标准、规范。3、组织编制危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案，组织超过一定规模的 危险性较大的分部分项工程的专项方案专家论证4、组织施工组织设计（施工方案）技术交底，检查施工组织设计或施工方案中安 全技术措施落实情况。5、组织对危险性较大的分部分项工程的验收，参与安全防护设施、大型机械设备 及特殊结构防护的验收。6、对施工方案中安全技术措施的变更或采用新材料、新技术、新工艺等要及时上 报，审批后方可组织实施130、，并做好培训和交底。7、参加安全检查工作，对发现的重大隐患提出整改技术措施。工程管理部1、严格贯彻执行上级各项安全生产的规章。2、制定项目经理部安全生产管理办法。在编制施工组织设计和采用新技术、新工 艺、新材料作业等重点工程时，结合实际、编制安全技术方案和措施，进行技术 交底，并检查执行情况。3、制定机械设备、机动车辆的安全技术操作细则和管理使用、维修保养、定期检 修制度。4、对无安全防护装置的机械设备提出安全装置设计、购置计划，并督促实施。5、负责安全生产标准化文明工地建设，收集安全信息、推广先进经验、组织开展 安全生产检查评比、开展安全月活动。6、组织安全生产大检查,掌握整个工程的生产状况131、。7、参与安全培训考核工作。参加事故调查与处理，结果上报有关部门。8、参加重大安全事故调查。安全部1、协助项目负责人和主管领导认真贯彻落实安全生产法律、法规和上级有关指 示、规定，会同有关部门建立健全本单位安全生产规章制度。2、深入现场检查规章制度落实情况，督促作业人员认真执行安全操作规程，及时 制止违章指挥和违章作业。责令排除检查中发现的事故隐患；重大事故隐患排除 前或排除过程中无法保证安全的，应当责令从危险区域内撤出作业人员，立即停 工整改。3、向作业人员及时、如实告知作业场所和工作岗位存在的危险因素、防范措施和 事故应急措施，并检查措施的执行和落实。4、协助组织本项目定期与不定期安全检查132、工作，发现问题督促整改。参与抢险、 抢救计划预案的制定及实施。5、参加有关生产会议，对施工现场操作、设施、机具等存在的隐患提出整改意 见，并督促整改落实。6、贯彻执行本项目安全技术措施，对关键部位、关键工序等安全控制重点，随时 了解动态，发现问题及时督促解决。67大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案7、及时分析和总结本单位安全生产状况，并提出下一步防范重点。如实向安全生 产负责人及上级主管部门报告工作、信息。8、督促现场提供符合国家标准和行业标准的个人劳动防护用品，监督检查个人防 护、防寒用品及保健食品的发放、使用。9、参加伤亡事故的调查处理，负责有关统计报告工作。10、133、提出安全生产奖罚意见，并监督兑现实施。11、落实“安全标准工地”创建工作，负责组织申报，总结活动经验，配合现场 验收。12、全面做好工程质量检查、监督工作，以质量保施工安全。物资部1、凡购置的各种机、电设备、脚手架、新型建筑装饰、防水等料具或直接用于安 全防护的料具及设备，必须执行国家、市有关规定，必须有产品介绍或说明的资 料，严格审查其产品合格证明材料，必要时做抽样试验，回收后必须检修。2、采购的劳动保护用品，必须符合国家标准及市有关规定，并向主管部门提供情 况，接受对劳动保护用品的质量监督检查。商务部1、根据本企业实际情况及企业安全技术措施经费的需要，按计划及时提取安全技 术措施经费、劳动134、保护经费及其它安全生产所需经费，保证专款专用。2、按照安全生产设施需要，制订安全设施的经费预算。3、与各工区及作业队签订安全生产协议，明确职责和责任。8.3 安全防护措施1 、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安 全平网，作业层脚手板下采用安全平网兜底，以下每隔 10 米用安全平网封闭。2 、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3 、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放 在脚手架板上或抛掷。4 、设置防雷击措施。5 、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6 、预拼装模板的安装，边就位、边校正135、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7 、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8 、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械 使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非68大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的 模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等 固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10 、拆模起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离 方可吊起。11 、雨、136、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12 、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构 件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。13 、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。14 、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。15 、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人 负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。16 、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。17 、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系 牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂137、停人员通过。不 得在脚手架上堆放大批模板等材料。18 、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板 支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技 术负责人、质量安全员同意后方可拆除。19 、各施工分段在模板支架搭设完成后，水平模板支设前，即在分段部位设置防 护。防护高度不小于 1200mm。8.4 技术安全措施1、脚手架搭设前，按规范标准和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做 好安全、技术交底。2 、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3 、搭设时在立杆底座下铺设垫板。4 、不配套的钢管架与配件不得混合使138、用于同一竖直脚手架支撑系统。5 、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，69大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6 、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7 、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8 、可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9 、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前， 由项目部联合业主、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由 安全员、施工员及时对架体检查，随时观139、测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采 取措施保证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在 泵送管路出口处。10 、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸， 因施工需要临时局部拆卸时， 必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12 、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13 、拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14 、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的 控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全140、。15 、专项方案实施前，编制人员或项目技术负责人应当向现场管理人员进行专项 方案交底，现场管理人员应当向施工作业班组、作业人员进行安全技术交底，并签字 确认。16 、施工单位必须严格按照专项方案组织施工，不得擅自修改专项方案。应当指 定专人对专项方案实施情况进行现场监督，发现不按专项方案实施的，要立即整改;发 现有危及人身安全情况的，立即组织人员撤离。17 、对于按规定需要验收的危大工程，施工单位、监理单位应当组织相关人员进 行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可 进入下一道工序。验收完成后，应当在危大工程所在区域设置验收标识牌，公示验收 时间及责任人。8141、.5 施工监测措施1 、检测人员70大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案检测负责人：陈祥辉 检测人员：滕岩峰2 、安全检查制度搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中， 必须随时监测，采取如下监测制度:（1）班组日常进行安全检查；（2）项目每周进行安全检查；（3）公司每半月进行安全检查；（4）所有安全检查记录必须形成书面材料。 3、日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措142、施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4 、施工监测监测实施要点本项目监测项目主要包括：支架变形，位移、沉降，监测项目、预警值及允许值 详见下表。表 9.5-1 施工监测预警值及允许值序号监测项目预警值允许值监测设备1梁支架沉降8mm10mm水准仪2梁支架水平位移5mm8mm水准仪表 9.5-2 施工监测频率序号监测项目频次备注1初始数据采集2 次-2沉降、水平位移30min/l 次自混凝土开盘起3沉降、水平位移2 小时/I 次混凝土浇筑完成71大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案4沉降、水平143、位移3 天/I 次累计六天结束监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结 果评述。监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必 须立即向公司汇报。4 、高支模区域监测措施（1）水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观 测、不易破环、土质坚实的地方；监测点布设：根据图纸设计选取最大跨度梁和最大 跨度板进行观测，监测点选择在梁跨跨中和板跨跨中受力最大位置，沉降观测点设置 在立杆 1.5m 处，用红油漆做标记：水平监测点设在满堂架脚手架边侧。观测采用经 纬仪及水准仪进行检测，及时将各过程的测量数据144、进行对比分析。（2）监测值达到预警值应对措施当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，如变化累计超过允许值，须 立即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时 停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固完成后对监测点进行复核，继续 浇筑观测，确保模架支撑变形在可控范围内。8.6 预防坍塌事故的安全措施1 、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、 变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按 设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫 板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立145、柱牢固拉接，形成整体。2、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时， 必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后方可作业。3、浇筑高大模板混凝土时，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。 梁板浇筑方法应由跨中向两端对称进行分层浇筑，厚度不得超过板厚 30mm，严禁卸 料时堆放过高及过分集中。4、浇筑混凝土时要派专人进行监测、监控。施工时不要超负荷施工， 发现支架沉 陷、松动、变形或变形超过预敬值等情况，应当立即停止作业，组织作业人员撤离到72大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案安全区域，项目部技术人员应当立即研究解决措施并146、进行处置，确认安全可靠后方可 继续施工作业。5、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前， 堆放 施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工 程悬挑结构本身重要性，禁止再悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载。6、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设， 同时连墙件、剪 刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。7 、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固， 严防突然掉落、倒塌 伤人。8、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆 卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。8147、.7 预防髙空坠落事故安全措施1 、高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等 下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安 全防护设施。2、所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有 关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3、高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人 不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全 防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低， 扣环148、悬挂在腰 部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5 、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6 、己支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低 于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板， 先搭 设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7、高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验 收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动73大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案安全设施的，149、经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后， 方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。9 、模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。8.8 预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时，在下班之前需要对己铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等 进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2 、拆模间歇时，将己活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及 模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或150、用木锤轻击， 拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用 人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4 、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业， 雨后上架作业有防滑措施。5 、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区 周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上， 扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。7、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。8.9 混凝土151、浇筑、布料机加固等其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指 挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2 、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天 钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时， 暂停拆除，经 处理后，方可继续拆模。4 、浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时， 及时 采取紧固措施，方可继续施工。745 、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽， 高空作业正确挂好 安全带。7、模板支152、架搭设、拆除单位必须具有相应的资质和安全生产许可证， 严禁无资质 从事模板支架搭设、拆除作业。8 、模板支架搭设、拆除人员必须取得建筑施工特种作业人员操作资格证书。9 、模板支架搭设、拆除前，应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。10 、模板支架材料进场验收前，必须按规定进行验收，未经验收或验收不合格的 严禁使用。11 、模板支架搭设、拆除要严格按照专项施工方案组织实施，相关管理人员必须 在现场进行监督，发现不按照专项施工方案施工的，应当要求立即整改。12 、模板支架搭设场地必须平整坚实。必须按专项施工方案设置纵横向水平杆、 扫地杆和剪刀撑；立杆顶部自由端高度、顶托螺杆伸出长度严禁超出153、专项施工方案要 求。13 、混凝土浇筑时，必须按照专项施工方案规定的顺序进行，应当指定专人对模 板支架进行监测，发现架体存在坍塌风险时应当立即组织作业人员撤离现场。14 、混凝土强度必须达到规范要求，并经监理单位确认后方可拆除模板支架。模 板支架拆除应从上而下逐层进行。、15、布料机加固措施（1）施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板 或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺木垫块；（2）半径 12m 布料机四个支撑脚所围成矩形尺寸为 2.5X2.5m,对支撑布料机整个 区域(5.4X5.4m) 的架体采取立杆加密的(间距 450X 450mm)措施，所增加立杆必须与 原模板154、支撑体系有效连接成为一个整体；（3）、半径 15m 布料机四个支撑脚所围矩形尺寸为 4mX 4m,对支撑布料机整个区 域(9m X9m)的架体采取立杆加密的(间距 450X 450mm)措施，所增加立杆必须与原模 板支撑体系有效连接成为一个整体；（4）布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。75大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 8.9-1 布料机加固8.10 绿色施工及现场文明施工措施1 、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2 、现场材料应分类码放整齐。3、木模板加工过程中使用电锯、电刨， 作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜 间施工应遵守155、当地规定，防止噪音扰民。4、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网 封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5、加工木模板产生的锯末、碎木， 模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照 固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6 、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。7 、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的76大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案扣件不得乱丢，边拆边进袋。8.11 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我单位采取以下措施进156、行环境保护：1 、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用 碗扣式钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。 木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2 、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地 减少噪音扰民。9 环境管理计划1、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中157、使用电锯、电刨， 应在室内作业，注意控制噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定， 防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理， 避免污染 环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中， 按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的 扣件不得乱丢，边拆边进袋。10 成品保护管理计划拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和 损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板77大学城公共场馆二期（海洋科技馆）158、 高大模板工程专项施工方案和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。11 节能降耗管理计划1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工 作。3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。5）对于已经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。12 绿色施工管理计划1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。2）材料进场后对方至平面布置图中规划的材料对方场地。3）周转料具应提前进场后直接调运至使159、用区域，减少吊运次数。13 应急预案13.1 概况本方案涉及到的高支模区域，最大板厚 400mm，最大梁截面为 4002260mm，架 体高度最高 5.42m。根据区域所在部位及邻近区段施工先后顺序等原因，以上所有高 支模区域内施工都极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案是针对 上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。13.2 应急工作流程为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经 理周冬晓任组长，执行经理常炳尉任副组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。78大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案组长：周冬晓160、副组长：常炳尉组 员张 康吴 晓 东李 传 夫韩 赟陈 祥 辉吴 德 平郑 和刘 林 洋滕 岩 峰图 13.2-1 高支模应急救援领导小组注：当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指 挥救援。13.3 机构的职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作， 统一对人员，材料物 资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时， 立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽 快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。13.4 应161、急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报， 由组长周冬晓立即上报公司，必要时 向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2 、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去， 尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。79大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案3、事故发生时， 组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场 救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定刘林洋负责故事的收集、统计、审核和上报工作， 并严格遵守事故 报告的真实性和时效性。项目地址位于xx市西海岸新区，附近有xx西海岸新区人民医院，距离项目 1162、1km。图 13.4-1 应急救援医院路线13.5 救援方法13.5.1 高空坠落应急救援方法1、现场只有 1 人时大声呼救；2 人以上时，有 1 人或多人去打“120”急救电话80大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象， 并尽可能了解伤员落 地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地， 同时伴有呕吐、昏迷等症状， 很可能是颅脑损伤，迅速送医 院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以 免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4163、如果伤员腰、背、肩部先着地， 有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随 意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送 时要平稳，否则会加重伤情。13.5.2 模板、坍塌应急救援方法1、地当发生高支模坍塌事故时， 立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤 亡的情况下控制好事故现场；2、报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联 系电话等，并派人到路口等待）；3、发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位， 采取有效的应 急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失 控制到最小；5164、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。13.5.3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢， 应急以后及时送医院治疗。1、止血： 根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带 止血法等。2 、对伤口进行包扎： 以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢， 减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等， 如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，81大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因165、为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会 危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表 14-2。表 13.5-2 应急救援工具序 号器材或设备数量主要用途备 注1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2 个用于抢救伤员4止血急救包4 个用于抢救伤员5手电筒6 个用于停电时照明求援6应急灯6 个用于停电时照明求援7爬梯3 樘用于人员疏散8对讲机20 台联系指挥求援82大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案14 梁板支撑体系计算书本方案计算书中仅体现高大模板支撑体系内容，非高大模板支撑体系的详166、见模 板工程施工方案，本方案不再一一阐述。本工程高大模板支撑计算采用 PKPM 软件进行计算，计算时，参数取值均比施工 方案要求取值稍低，扣件钢管壁厚按照 3.0mm 计算，直插盘销式钢管壁厚按照 3.0 计 算，碗扣式钢管壁厚按照 3.0 计算，模板厚度按照 15mm 计算，架体的实际搭设高度 均不大于计算书中的取值，以保证架体的安全性。本方案未详尽的构件计算按照下述 计算方式进行计算。14.1 板厚 250MM（碗扣式钢管脚手架）计算书最大层高 3.95m，碗扣式钢管脚手架 900900 布置，底步距 1.2M，顶步距 0.6m， 考虑布料机荷载，施工均布荷载取值 4KN/。83碗扣式楼板167、模板支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m，立杆的纵168、距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。 钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-120(1200);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 顶托梁采用双钢管483.0mm。84大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案模板自重0.5169、0kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。图 碗扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 依据建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018规定：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25170、.1000.2501.000+0.5001.000=6.775kN/m85大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000) 1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.306.171、775+1.504.000) 0.2000.200=0.074kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.07410001000/37500=1.974N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 56.7752004/(3849000281250)=0.056mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。861.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板172、的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000) 0.200=0.800kN/m静荷载 q1 = 1.301.255+1.300.100=1.762kN/m 活荷载 q2 = 1.500.800=1.200kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.200+1.762) 0.900=2.666kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.665/0.900=2.962kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1173、 2.960.900.90=0.240kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.962=1.599kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9002.962=2.932kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；87(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.00.240106/67500.0=3.55N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 174、3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31599.21/(250.0090.00)=0.533N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.355kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.355 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.220mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!88三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续175、梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.932kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.087kN/m。2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN2.93kN 2.93kN 2.93kN 0.09kN/ m 2.93kN 2.93kN 2.93kN AB 900 900 900 托梁计算简图 1.2020.947托梁弯矩图(kN.m)66.03 5.905.893.10 3.08 2.962.945.77 5.7588.702.82 2.800.15 0.13 0.010.01 0.130.15 2.802.82 2.942.96 3.08176、 3.105.75 5.77 88.705.895.90 66.03托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN1.34kN 1.34kN 1.34kN 0.09kN/ m 1.34kN 1.34kN 1.34kN AB 900 900 900 托梁变形计算受力图890.0480.697托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.201kN.m经过计算得到最大支座 F= 14.607kN 经过计算得到最大变形 V= 0.697mm顶托梁的截面力学参数为 截177、面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.01.201106/8982.0=127.35N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.697mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1043.650=0.378kN90钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。(2178、)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 5.866kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000) 0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.50NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.4179、9kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.2491W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 180、0.60m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线 性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.60-0.2) + 1.2 =1.02 l0=3.176m； =3176/16.0=199.198, =0.182根据承载力线性插值得到:=(1.00 12485)/(0.182 424.1)/1.02=158.234N/mm2,不考虑风荷载时,立杆 的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.500.6Wk lah2/10 其中 Wk 181、风荷载标准值(kN/m2)；92Wk=uz us w0 = 0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + Hl182、aHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.7193.70.90 (0.53.7+0.60)=5.726kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (5.726/8.00)=0.382kN立杆Nw = 1.3005.866+1.5003.240+1.500.60.382=12.806kN 根据承载力线性插值得到:=1.00 (12806/(0.182 424.1)+78000/4493)/1.02=179.337N/mm2,考虑风荷 载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、碗扣式183、模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：93MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾 覆 力矩 MR=8.0002 0.900 (0.467+0.500)+2 (0.000 8.000 0.900) 8.000/2=55.672kN.m倾覆力矩 MT=31.0005.726 = 17.179kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计184、值，pk =N/Ag=49.94 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 12.49kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.0094地基承载力的计算满足要求!碗扣式模板支撑架计算满足要求！14.2 板厚 200MM（碗扣式钢管脚手架）计算书最大层高 6.75M ，碗扣式钢管脚手架 90090185、0 布置，步距 1.2M，考虑布料机荷 载，施工均布荷载取值 4KN/。碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-201295大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，186、钢管强度折减系数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。 钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 顶托梁采用双187、钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。96大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 碗扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.20(25.100.25+0.30)+1.404.00=13.490kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0188、.71.404.00=12.391kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.3001.000=6.575kN/m97活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000) 1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 189、W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.575+1.404.000) 0.2000.200=0.054kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.05410001000/37500=1.439N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 190、3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.575+1.404.000) 0.200=1.619kN截面抗剪强度计算值 T=31619.0/(21000.00015.000)=0.162N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm298面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.5752004/(1009000281250)=0.028mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自191、重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000) 0.200=0.800kN/m静荷载 q1 = 1.201.255+1.200.060=1.578kN/m 活荷载 q2 = 1.400.800=1.120kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.120+1.578) 0.900=2.428kN2.龙骨的计算99按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =192、 P/l = 2.428/0.900=2.698kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 2.700.900.90=0.219kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.698=1.457kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9002.698=2.671kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.00.219106/67500.0=3.24N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!193、(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31456.92/(250.0090.00)=0.486N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!100(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.315kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.315 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.214mm龙骨的最大挠度小于9194、00.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.671kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN2.67kN 2.67kN 2.67kN 0.08kN/ m 2.67kN 2.67kN 2.67kN AB 900 900 900 托梁计算简图 1.0950.863托梁弯矩图(kN.m)10155.49 5.385.372.82 2.81 2.69 2.685.26 5.2477.932.57 2.55195、0.13 0.12 0.010.01 0.120.13 -2.552.57 2.682.69 2.81 2.825.24 5.26 77.935.375.38 55.50托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN1.30kN 1.30kN 1.30kN 0.08kN/ m 1.30kN 1.30kNc 1.30kN A.4.4.4.4B 900 900 900 托梁变形计算受力图0.0460.676托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.094kN.196、m经过计算得到最大支座 F= 13.308kN 经过计算得到最大变形 V= 0.676mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.01.094106/8982.0=116.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!102(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.676mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的197、自重(kN)：NG1 = 0.101 6.750=0.680kN钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 6.006kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000) 0.9000.900=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG 198、+ 1.40NQ五、立杆的稳定性计算103不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.74kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155199、； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.55m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线 性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.55-0.2) + 1.2 =1.04 l0=3.176m； =3176/16.0=199.198, =0.182根据承载力线性插值得到:104=(1.00 11743)/(0.182 424.1)/1.04=145.665N/mm2,不考虑风荷载时,立杆 的稳定性计算 f,满足要求!考虑200、风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.400.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.400.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中201、 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.7196.80.90 (0.56.8+0.60)=17.359kN.m105Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (17.359/8.00)=1.157kN立杆Nw = 1.2006.006+1.4003.240+1.400.61.157=12.716kN 根据承载力线性插值得到:=1.00 (12716/(0.182202、 424.1)+78000/4493)/1.04=174.399N/mm2,考虑风荷 载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾 覆 力矩 MR=8.0002 0.900 (0.840+0.300)+2 (0.000 8.000 0.900) 8.000/2=65.667kN.m倾覆力矩 MT=31.00017.359 = 52.076kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性203、要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=46.97 (kPa)106N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 11.74kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.254fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!碗204、扣式模板支撑架计算满足要求！14.3 板厚 200MM（直插盘销式钢管脚手架）计算书最大层高 6.95M ，碗扣式钢管脚手架 900900 布置，底步距 1.2M ，顶步距考虑 布料机荷载，施工均布荷载取值 4KN/计算书。107大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010205、-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:108大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折 减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m， 顶层水平杆步距 h=0.60m。立杆钢管类型选择：SH-B-LG-2400(483.22400);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840); 纵向水平杆钢管类型206、选择：SH-A-SG-900(483.2840);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。地基承载力标准值170207、kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。109大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案图 盘扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.20(25.100.20+0.30)+1.404.00=11.984kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404.00=10.697kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用 I= (D208、4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000) 0.900=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算110f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构209、重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.788+1.403.600) 0.2000.200=0.043kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.043 1000 1000/33750=1.278N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.788+1.403.600) 0.200210、=1.294kN截面抗剪强度计算值 T=31.001294.0/(2900.00015.000)=0.144N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250111面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7882004/(1009000253125)=0.023mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m(2)模板211、的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000) 0.200=0.800kN/m静荷载 q1 = 1.201.004+1.200.060=1.277kN/m 活荷载 q2 = 1.400.800=1.120kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(1.120+1.277) 0.900=2.157kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.157/0.900=2.397kN/m最大弯矩 M = 0.1q212、l2=0.1 2.400.900.90=0.194kN.m112最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.397=1.294kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9002.397=2.373kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.194106/67500.0=2.88N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度213、必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001294.27/(250.0090.00)=0.431N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，113均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.064kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.064 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.173mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托214、梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.373kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN2.37kN 2.37kN 2.37kN 0.08kN/ m 2.37kN 2.37kN 2.37kN AB 900 900 900 托梁计算简图 0.9730.767托梁弯矩图(kN.m)77.054.67 4.6644.88 4.784.772.28 2.272.51 2.49 2.402.380.12 0.10 0.010.01 0.100.12 -2.382.215、40 2.49 2.514.774.78 44.892.272.28 4.66 4.67 77.05托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1141.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN1.05kN 1.05kN 1.05kN 0.08kN/ m 1.05kN 1.05kN 1.05kN A.4.4.4B 900 900 900 托梁变形计算受力图0.0380.548托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.973kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.831kN 经过计算得到最大变形 216、V= 0.548mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.973106/8982.0=103.17N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.548mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值115作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1276.750=0.854kN钢管217、的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 5.163kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000) 0.9000.900=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式1218、16其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.73kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0 = h +2ka (1)非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7；a 立杆上端伸出顶219、层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.55m； l0=1.440m； =1440/15.9=90.566, =0.550立杆稳定性验算:=1.0010732/(0.550450)=43.362N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式117MW=1.400.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立220、杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.400.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.7196.80.90 (0.56.8+0.60)=17221、.359kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (17.359/8.00)=1.157kN立杆Nw = 1.2005.163+1.4003.240+1.400.61.157=11.704kN 立杆稳定性验算:=1.00 (11704/(0.550 450)+78000/4730)=63.834N/mm2,考虑风荷载时,立 杆的稳定性计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算118依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾 覆 力矩 MR=8.000222、2 0.900 (1.054+0.300)+2 (0.000 8.000 0.900) 8.000/2=78.020kN.m倾覆力矩 MT=31.00017.359 = 52.076kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=42.93 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 10.73kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.254fa 地基承223、载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40119大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式楼板模板支架计算满足要求！14.4 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书汽车坡道最大层高按8.5M，扣件式钢管脚手架900900布置，步距为1.2M ，不布 料机荷载，施工均布荷载取值2KN/120大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:224、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010121建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为8.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆225、的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图122图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可226、变荷载分项系数取1.5 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.3001.000=6.575kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000) 1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重227、要性系数；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；123M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.306.575+1.502.000) 0.2000.200=0.058kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.058 1000 1000/37500=1.540N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面228、板最大挠度计算值 v = 56.5752004/(3849000281250)=0.054mm面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：124q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) 0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.301.255+1.30229、0.060=1.710kN/m 活荷载 q2 = 1.500.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.600+1.710) 0.900=2.079kN2.龙骨的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.079/0.900=2.310kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1252.310.900.90=0.234kN.m最大剪力 Q=0.625ql = 0.6250.9002.310=1.299kN 最大支座力 N=1.25ql = 1.250.9002.310=2.598kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为230、:截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.234106/67500.0=3.46N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!125(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001299.09/(250.0090.00)=0.433N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷231、载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.315kN/m最 大 变 形 v=0.521ql4/100EI=0.521 1.315 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.164mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.598kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.087kN/m。1262.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN2.60kN 2.60kN 2.60232、kN 0.09kN/ m 2.60kN 2.60kN 2.60kN AB 900 900 900 托梁计算简图 1.0660.840托梁弯矩图(kN.m)77.715.12 5.1055.35 5.245.222.50 2.482.75 2.73 2.62 2.610.13 0.11 0.010.13 2.73 2.75 55.350.01 0.112.612.62 5.225.242.482.50 5.10 5.12 77.72托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1233、.48kN1.48kN 1.48kN 1.48kN 0.09kN/ m 1.48kN 1.48kN 1.48kN AB 900 900 900 托梁变形计算受力图0.0530.768托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.065kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.954kN127经过计算得到最大变形 V= 0.768mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.065106/8982.0=112.92N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/234、mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.768mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1428.350=1.187kN128(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG 235、= (NG1+NG2+NG3)= 6.512kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000) 0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式129其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 9.649kN，非顶部立杆 N = 10.896kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60236、A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719237、,l0=3.259m； =3259/16.0=204.401允许长细比(k取1) 0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.009649/(0.174424.1)=130.920N/mm2130a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m； =3392/16.0=212.710允许长细比(k取1) 0=212.710/1.185=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.161=1.009649/(0.161 424.1)=141.019N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=137.653N/mm2,不考虑风238、荷载时,顶部立杆 的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.259m； =3259/16.0=204.401允许长细比(k取1) 0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.00 10896/(0.174 424.1)=147.840N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆 的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；131Wk=uz us w0 = 0.4501.2801.2239、48=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架240、顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.7198.40.90 (0.58.4+0.60)=25.795kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (25.795/7.20)=1.911kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部 立 杆 Nw=1.300 5.553+1.500 1.620+ 1.4 0.6 1.500 0.078=11.254kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.300 6.512+1.500 1.620+ 1.4 0.6 1.500 0.078=12.501kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.259m； =3259/16.241、0=204.401允许长细比(k取1) 0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要132求!=0.174=1.0011254/(0.174424.1)+1.0078000/4493=170.115N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m；=3392/16.0=212.710允许长细比(k取1) 0=212.710/1.185=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.161=1.0011254/(0.161 424.1)+1.0078000/4493=181.894N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=177.96242、8N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的 稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.259m； =3259/16.0=204.401允许长细比(k取1) 0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.0012501/(0.174424.1)+1.0078000/4493=187.035N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.90kN133i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A243、 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.400=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=1.0010896/(0.424424.1)=60.641N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：244、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m；134风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计245、算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.7198.40.90 (0.58.4+0.60)=25.795kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (25.795/7.20)=1.911kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.3006.512+1.5001.620+1.40.61.911=12.501kN经计算得到=1.0012501/(0.424424.1)+1.0078000/4493=86.991N/mm2考246、虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施 工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；135MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (1.465+0.300)+2 (0.000 7.200 0.900) 7.200/2=82.347kN.m 倾覆力矩:MT=31.00025.795 = 77.386kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定247、性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！14.5 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书斜坡屋面最大层高按5.9M，扣件式钢管脚手架900900布置，步距为1.2M ，不布 料机荷载，施工均布荷载取值2KN/136大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案137大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案138大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-201248、1139大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.6m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9249、000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。140图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距250、计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.3001.000=6.575kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000) 1.000=2.000kN/m141面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的251、净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.306.575+1.502.000) 0.2000.200=0.058kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.058 1000 1000/37500=1.540N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 56.5752004/(3849000281250)=0.054mm面板的最大挠252、度小于200.0/400,满足要求!142二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) 0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.301.255+1.300.060=1.710kN/m 活荷载 q2 = 1.500.400=0.600kN/m计算单元内的龙骨集253、中力为(0.600+1.710) 0.900=2.079kN2.龙骨的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.079/0.900=2.310kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1252.310.900.90=0.234kN.m最大剪力 Q=0.625ql = 0.6250.9002.310=1.299kN 最大支座力 N=1.25ql = 1.250.9002.310=2.598kN 龙骨的截面力学参数为143本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度254、计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.234106/67500.0=3.46N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001299.09/(250.0090.00)=0.433N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.315kN/m最 大 变255、 形 v=0.521ql4/100EI=0.521 1.315 900.04/(100 9000.00 1443037500.0)=0.164mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.598kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.087kN/m。2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN2.60kN 2.60kN 2.60kN 0.09kN/ m 2.60kN 2.60kN 2.60kN AB 900 900 900 托梁计算256、简图 1.0660.840托梁弯矩图(kN.m)77.715.12 5.1055.35 5.245.222.50 2.482.75 2.73 2.62 2.610.13 0.11 0.010.13 2.73 2.75 55.350.01 0.112.612.62 5.225.242.482.50 5.10 5.12 77.72托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN1.48kN 1.48kN 1.48kN 0.09kN/ m 1.48kN 1.48kN 1.4257、8kN AB 900 900 900 托梁变形计算受力图1450.0530.768托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.065kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.954kN 经过计算得到最大变形 V= 0.768mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.065106/8982.0=112.92N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.768mm顶托梁的最大挠度小于900.0/4258、00,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1461.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1425.600=0.796kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.122kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经259、计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000) 0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.30NG + 1.50NQ147六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 9.649kN，非顶部立杆 N = 10.388kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢260、管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；148顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227允许长细比(k取1) 0=199.22261、7/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182=1.009649/(0.182424.1)=125.006N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.169=1.009649/(0.169424.1)=134.533N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=131.357N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆 的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =31262、77/16.0=199.227允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182=1.00 10388/(0.182 424.1)=134.580N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆 的稳定性计算 f,满足要求!149考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； l263、b 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.7195.60.90 (0.55.6+0.60)=264、12.318kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (12.318/7.20)=0.912kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部 立 杆 Nw=1.300 5.553+1.500 1.620+ 1.4 0.6 1.500 1500.078=10.416kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.300 6.122+1.500 1.620+ 1.4 0.6 1.500 0.078=11.155kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细265、比验算满足要求!=0.182=1.0010416/(0.182424.1)+1.0078000/4493=152.353N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.169=1.0010416/(0.169424.1)+1.0078000/4493=162.637N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=159.209N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的 稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.266、177m； =3177/16.0=199.227允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182=1.0011155/(0.182424.1)+1.0078000/4493=161.927N/mm2151考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.39kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗267、压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.400=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=1.0010388/(0.424424.1)=57.813N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wk lah2/10152其中 Wk 风荷载268、标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算269、单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.7195.60.90 (0.55.6+0.60)=12.318kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (12.318/7.20)=0.912kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.3006.122+1.5001.620+1.40.60.912=11.155kN经计算得到=1.0011155/(0.424424.1)+1.0078000/4493=79.496N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性270、，加强架体施153工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (0.983+0.300)+2 (0.000 7.200 0.900) 7.200/2=59.836kN.m 倾覆力矩:MT=31.00012.318 = 36.955kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！14.6 梁截面 3001550MM计算书最大计算高度 5.2M，梁底271、双立杆，间距 450，梁底 4 根木方，梁底立杆间距 550, 100,550，两侧立杆间距 1.2M，步距 1.2M。154大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案155大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB272、50010-2010156大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 架体搭设高度为5.2m，梁截面 BD=300mm1550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm273、2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.75m。 扣件计算折减系数取1.00。157大学城公共场馆二期（海洋科技馆） 高大模板工程专项施工方案15852003001200 1550550 100 550图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3025.5000.2000.7500.400=1.989kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=