1、大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 0 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 2012019 9.1 10 0 发布发布 2012019 9.1 10 0 实施实施大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 1 目录目录 1 1 编制依据.1 2 2 工程概况.2 2.1 工程建设概况.2 2.2 结构设计概况.2 2.2 模板工程概况.3 2.2.1 楼层层高.3 2.2.2 主要结构构件截面尺寸.3 2.2.3 模板方案选型.5 2.3 高大模板概况.6 2.3.1 高大模板标准与定义.6 2.3.2 高大模板荷载计算方式.6 2.32、.3 高大模板荷载计算.7 2.2.4 高大模板部位统计.10 2.4 工程施工条件.15 3.3.施工安排.15 3.1 项目管理组织.15 3.2 项目管理目标.17 3.3 各项资源供应方式.17 3.3.1 劳务资源安排一览表.18 3.3.2 大型机械设备采购供应安排一览表.18 3.3.3 施工周转工具采购供应安排一览表.18 3.4 施工流水段的划分.18 3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施.19 4 4 施工进度计划.21 5.施工准备及资源配备计划.21 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 2 5.1 施工准备计划.21 5.1.1 技术准备.213、 5.1.2 现场准备.22 5.2 资源配备计划.23 5.2.1 劳动力配置计划.23 5.2.2 测量设备配置计划.23 5.2.3 主要周转材料配置计划.23 5.2.4 施工机具配置计划.24 5.3 材料要求.24 5.3.1 碗扣式钢管脚手架支撑体系材料要求.24 5.3.2 直插盘销式钢管脚手架支撑体系材料要求.27 5.3.3 扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求.28 6 施工方法及工艺要求.30 6.1 模板设计.30 6.1.1 梁模板.30 6.1.2 楼板模板.36 6.2 施工方案.47 6.2.1 施工工艺流程.47 6.2.2 施工要点.47 7 7 质量管理计划4、.57 7.1 工程施工质量目标分解.57 7.2 项目质量管理组织机构与职责.57 7.3 确定质量控制点.59 7.4 现场质量管理制度.60 7.5 质量保证措施.60 7.5.1 组织保证措施.60 7.5.2 技术保证措施.61 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 3 7.5.3 施工组织方案准备.61 7.5.4 规范及法规准备.61 7.5.5 技术交底准备.61 7.5.6 经济保证措施。.61 7.5.7 针对性措施.62 7.6 质量检查控制.62 7.6.1 模板工程质量检查.62 7.6.2 模板质量通病的防治及质量保证措施.63 7.6.3 满堂5、架搭设质量要求.63 7.6.4 高大模板专项验收方案.64 8 8 安全管理计划.65 8.1 安全组织机构.65 8.2 安全管理岗位职责.66 8.3 安全防护措施.68 8.4 技术安全措施.69 8.5 施工监测措施.70 8.6 预防坍塌事故的安全措施.72 8.7 预防髙空坠落事故安全措施.73 8.8 预防物体打击事故的安全措施.74 8.9 混凝土浇筑、布料机加固等其他安全注意事项.74 8.10 绿色施工及现场文明施工措施.76 8.11 环境保护措施.77 9 9 环境管理计划.77 1010 成品保护管理计划.77 1111 节能降耗管理计划.78 1212 绿色施工管6、理计划.78 1313 应急预案.78 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 4 13.1 概况.78 13.2 应急工作流程.78 13.3 机构的职责.79 13.4 应急救援工作程序.79 13.5 救援方法.80 13.5.1 高空坠落应急救援方法.80 13.5.2 模板、坍塌应急救援方法.81 13.5.3 物体打击应急救援方法.81 1414 梁板支撑体系计算书.83 14.1 板厚 250MM（碗扣式钢管脚手架）计算书.83 14.2 板厚 200MM（碗扣式钢管脚手架）计算书.84 14.3 板厚 200MM（直插盘销式钢管脚手架）计算书.107 14.47、 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书.108 14.5 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书.136 14.6 梁截面 3001550MM计算书.154 14.7 梁截面 3001880MM计算书.172 14.8 梁截面 3002400MM计算书.189 14.9 梁截面 4001200MM计算书.190 14.10 斜梁截面 4501400MM计算书.219 14.11 梁截面 4001550MM计算书.233 14.12 梁截面 4002250MM计算书.251 14.13 梁截面 500900MM计算书.268 14.14 梁截面 5001000MM计算书.285 14.8、15 梁截面 5001200MM计算书.301 14.16 梁截面 5501450MM计算书.319 14.17 梁截面 6001000MM计算书.336 14.18 梁截面 6001100MM计算书.353 1515 梁侧向模板计算书.370 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 5 15.1 梁截面 3001550 侧模计算书.370 15.2 梁截面 3001880 侧模计算书.378 15.3 梁截面 3002400 侧模计算书.387 15.4 梁截面 4001200 侧模计算书.396 15.5 梁截面 4501400 侧模计算书.404 15.6 梁截面 409、01550 侧模计算书.412 15.7 梁截面 4002250 侧模计算书.420 15.8 梁截面 500900 侧模计算书.437 15.9 梁截面 5001000 侧模计算书.445 15.10 梁截面 5001200 侧模计算书.453 15.11 梁截面 5501500 侧模计算书.461 15.12 梁截面 6001000 侧模计算书.469 15.13 梁截面 6001100 侧模计算书.477 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 1 1 编制依据 表 1-1 施工方案编制依据文件表 序号 类别 名称 编号 1 国家行政文件 中华人民共和国建筑法 201110、 年主席令第 46号 2 中华人民共和国安全生产法 2014 年主席令第 13号 3 建筑工程质量管理条例 国务院令第 279 号 4 建设工程安全生产管理条例 国务院令第 393 号 5 危险性较大的分部分项工程安全管理规定 建办质201831 号 6 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质201837 号 7 国家规范标准 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 8 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 9 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 10 建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范 JGJ130-2011 11 建筑施工临时支撑结构技术规程 11、JGJ300-2013 12 建筑施工安全技术统一规范 GB/T 50870-2013 13 关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理的通知 青建管字201515号 14 关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知 青建管质字2012101 号文件 15 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 16 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 17 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016 18 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 19 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 20 建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB51210-2016 2112、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-2010 22 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166-2016 23 建筑结构可靠性设计统一标准 GB50068-2018 24 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 25 地方规范 建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范 DB37/5008-2014 26 企业管理文件 XX标准化管理手册 2017 版 27 PKRM 软件 云授权 2017 版 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 2 28 其它 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）详勘报告 K2018-55-4 29 大学城公共场馆二期（海洋科13、技馆）建筑施工图/30 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）结构施工图/31 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）施工总承包合同/2 工程概况 2.1 工程建设概况 表 2.1-1 工程建设概况表 工程名称 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）工程性质 公共建筑 总占地面积 14490 平方米 建筑规模 17545.05 平方米 工程地址 青岛市古镇口军民融合创新示范区桃林南路以南、观海台路以北、海军路以东 建设单位 项目承包 范围 施工招标图纸范围内所有内容及工程建设有关的设备、货物的采购和安装 勘察单位 主要分包 工程 无 设计单位 合同要求 质量 合格 监理单位 工期 2019 年 7 月 25 日14、2021 年 2 月4 日，共 560 日历天 总承包单位 安全 无重大安全事故 主要功能和用途 海洋科技园一座及地下设备间、技术制作、藏品库、地下车库 2.2 结构设计概况 表 2.2-1 结构设计概况表 结构安全等级 二级 人防等级 甲类核 6 级常 6 级 抗震设防烈度 7 度 设计使用年限 50 年 抗震等级 框架为二级，钢框架为三级 地基基础 地基 持力层 第 16 层强风化角砾岩 承载力标准值 Fak=500kpa 基础 独立基础、条形基础 主体结构 混凝土结构 结构形式 框架结构 混凝土强度等级及抗渗要求 垫层 C15，基础底板、外墙 C30P6,墙、柱、梁、板、梯为 C30，地15、下室顶以下梁、板、柱为 C30P6，局部框架柱为 C40，构造柱、圈梁、过梁为 C25。钢筋 类别：HRB400E、HRB400 主要构件尺寸 基础防水板厚度：400；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 3 柱：300400、400600、500500、600600、6001000、6001100、700700、800800、1200800、1500900。圆柱：500、600、700、900、1000、；挡土墙：250、400；梁：200400、200500、200600、200700、200800、300600、300650、300700、300800、300900、16、3001000、3001550、3002400400200、400400、400700、400800、400850、400900、400950、4001000、4001200、4001550、4002250、4501400（斜梁 0700、500800、500900、5001000、5001200、5501450、6001000、6001100；板：120、130、150、160、180、200、250mm。钢结构 框架柱预埋钢柱、柱角，屋面采用钢结构+轻钢屋面系统 砌体结构 主要材料 填充墙位于卫生间处时为 M5 水泥砂浆砌筑 MU10 粉煤灰实心砖；散水上部、楼地面以上 0.6m 高度范围17、 M5 混合砂浆 MU10 粉煤灰实心砖，其他均为加气混凝土砌块 主要构件尺寸 200 等。2.2 模板工程概况 2.2.1 楼层层高 序号 楼层 层高 备注 1-2 层 3.95m,2.318-8.432(坡道位置)地下车库 2-1 层 6.78m，5.6m（扶梯坑降板）设备房 3 1 层 6.15m,2.08m(管廊)，6.1m（顶板卫生间降板）展厅 4 2 层 3.887m（独立柱），8.062m（独立柱），14.008m（独立柱）展厅 2.2.2 主要结构构件截面尺寸 序号 楼层 构件名称 截面尺寸（mm）备注 1-2 层 柱（截面 mm）600600,600700,700700,8018、0800,1200800,1500900 2 墙（截面 mm）250、400 3 楼板（厚度 mm）150、160、250 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 4 序号 楼层 构件名称 截面尺寸（mm）备注 4 梁（横向截面 mm）200400、200500、300500、300650、300700、300900、3001000、400700、400800、400950、4001000、500900、5001000、6001100 5-1 层 柱（截面 mm）600600,700700,800800,1200800,1500900 6 墙（截面 mm）400 7 楼板（厚19、度 mm）180、200、250 8 梁（横向截面 mm）200400、300600、3001830、300650、300700、300800、300900、3001550、400600、400700、400800、400850、4001200、4001550、4002250、500700、500800,5001200 9 1 层 柱（截面 mm）200400,300400,500500,500（圆柱），600600,600（圆柱），700（圆柱），800（圆柱），900（圆柱），1000（圆柱）1200800,1500900 10 墙（截面 mm）400 11 楼板（厚度 mm）120、1320、0、250 12 梁（横向截面 mm）200400、200600、200700、300600、300700、300800、400700、350800、300 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 5 序号 楼层 构件名称 截面尺寸（mm）备注 2400、400800、500800、5001000、5001200 13 2 层 柱 6001200,8001200，14 屋面 梁 300700、400800、4501400（斜梁）2.2.3 模板方案选型 序号 项目 内容 1 模板支架形式 模板支架形式 地下二层、地下一层 10-(12-3)/(A-2)-C轴（B-2 区）、地21、上一层、二层架体采用48.33.6 碗扣式钢管系统，地下一层10-(12-3)/(C)-J 轴（B-1 区）采用48.33.6 直插盘销式钢管系统.梁底设置可调钢支座；对梁底模数不合适的采用扣件式钢管脚手架，扣件式钢管脚手架支撑系统剪刀撑采用48.33.6 扣件式钢管。对于局部变标高高低跨处（汽车坡道、坡屋面等），可采用扣件钢管脚手架进行补充搭设。满堂架均落于钢筋混凝土板上。2 梁、板 15mm 厚双面覆膜多层板；背楞 5090mm木方，主龙骨楞均采用 2 根483.6mm（0.36）钢管。梁底采用扣件式钢管脚大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 6 手架与满堂架相连，设置22、梁底立杆。15mm厚双面覆膜多层板，底边次龙骨均采用 4590mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根48.33.6mm 钢管。梁侧模背楞 5090mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根48.33.6mm 钢管。3 柱、墙 15mm 厚双面覆膜多层板，圆柱采用圆柱定型木模板；背楞 5090mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根48.33.6mm 钢管。2.3 高大模板概况 2.3.1 高大模板标准与定义 比较中华人民共和国住房和城乡建设部令第 37 号文件与青岛市青建管质字200853 号青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定要求，高大模板相关规定得出结论：1.原规定高度超过 8m 的现浇混凝土23、梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 6.5 米必须进行专家论证。2.原规定跨度超过 18m，施工总载荷大于 15 kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 15m，施工总荷载大于 10KNm2（板 250mm厚）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统需进行专家论证；3.原规定集中线荷载大于 20kN/m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为大于 15kN/m（梁 500mm 宽1000mm 高）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统需进行专家论证。2.3.2 高大模板荷载计算方式 施工总荷载的组成 施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方24、的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=板厚（m）25.1KN/m3；模板木方的自重取值为 0.5KN/m2。施工均布活荷载取 2.5KN/m2。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 7 分项系数：永久荷载分项系数取 1.2，施工均布活荷载分项系数取 1.4。1、集中线荷载的组成 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数。钢筋砼自重=梁的截面积（m2）25.5KN/m3；模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN/m2；施工均布活荷载=梁宽（m）3KN/m2；分项系数：永久荷载取 1.2，施工均布活荷载分项系数取25、 1.4；荷载参数 施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/）2.5 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k（KN/），对水平面模板 2 模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.5 新浇筑混凝土自重标准值 G2（KN/m）24 钢筋自重标准值 G3k（KN/m）楼板 1.1 梁 1.5 2.3.3 高大模板荷载计算 1、楼板面荷载计算 跨度超过 15m，施工总荷载大于 10KNm2（板 250mm 厚）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统需进行专家论证；本工程楼板厚度主要有：120mm、130mm、150mm、160mm、180mm、200mm、250mmmm。跨度超过 15m 的框架梁位于 26、12-(12-3)/A-J 轴 WKL7-WKL15，跨度为 21.55m-30.00m。（1）板厚 200mm 时 施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k =1.2(0.5+240.2+1.10.2)+1.42.5 =9.98KN/恒载控制时荷载组合 S1=1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 8 =1.35(0.5+240.2+1.10.2)+1.40.72.5 =9.902KN/两者取大值，即施工总荷载 S=max【S1，S2】=9.98KN/综上所示，青建管质字2027、0853号青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定要求，施工总荷载小于10KNm2（板250mm厚），不属于危险性较大的分部分项工程范围。（2）板厚 250mm 时 施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k =1.2(0.5+240.25+1.10.25+1.42.5 =11.63KN/恒载控制时荷载组合 S1=1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k =1.35(0.5+240.25+1.10.25)+1.40.72.5 =11.60KN/两者取大值，即施工总荷载 S=max【S1，S2】=11.63KN/10KNm2 综上28、所示，青建管质字200853号青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定要求，12-(12-3)/A-J轴WKL7-WKL15跨度大于15m，板厚250mm的施工总荷载大于10KNm2（板250mm厚），属于危险性较大的分部分项工程范围。2、集中线荷载（梁）本工程体量较大，梁类型众多，选取截面较大的梁进行计算。本工程截面尺寸较大的梁为：3001000、3001550、3002400、4001000、4001200、4001550、4002250、4501400、500900、5001000、5001200、6001100（1）以梁截面尺寸 4001000mm 进行计算线荷载。活载控制时29、荷载组合 S1=b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k =0.41.2(0.5+241.0+1.51.0）+1.42.0 =13.6KN/m 恒载控制时荷载组合 S1=b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k =0.41.35(0.5+241.0+1.51.0)+1.40.72.0 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 9 =14.82KN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1，S2】=14.82KN/m 小于 15 KN/m，不属于危险性较大的分部分项范围。（1）以梁截面尺寸 3001550mm 进行计算线荷载。活载控制时荷载组合 S130、=b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k =0.31.2(0.5+241.55+1.51.55）+1.42.0 =15.25KN/m 恒载控制时荷载组合 S1=b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k =0.41.35(0.5+241.55+1.51.55)+1.40.72.0 =16.80KN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1，S2】=16.8 KN/m15 KN/m，300mm1500mm 梁需要专家论证。（2）4001200mm 梁 活载控制时荷载组合 S1=b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k =0.41.2(0.5+241.2+1.31、51.2）+1.42.5 =16.05KN/m 恒载控制时荷载组合 S1=b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k =0.41.35(0.5+241.2+1.51.2)+1.40.72.5 =17.58KN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1，S2】=17.58KN/m15KN/m。400mm1200mm 梁需要专家论证。综上所述，梁截面积0.45 的梁均需要专家论证。本项目需要专家论证的梁规格有：3001550、3001880、3002400、4001200、4001550、4002250、4501400（斜梁）500900、5001000、5001200、55032、1450、6001100 3、楼层高度计算 本工程为框架结构，屋面为钢结构+金属屋面，局部地下二层，地上二层。根据青岛市青建管质字200853 号青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定要求，下列范围层高超过 6.5 米，属于危险性较大的分部分项工大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 10 程，必须进行专家论证，各层需要专家论证的层高详见下表。序号 楼层 层高 部位 1-2 层 5-8.5(坡道位置)（12-3）-13/B-E 2-1 层 6.75m 3 1 层/4 2 层/2.2.4 高大模板部位统计 根据 2.2.3 条危险性较大的分部分项工程分类原则，需进行33、专家论证模板支撑系统如下：1、施工总荷载大于 10KN/的现浇混凝土梁板构件 图 2.2-1 负二层顶施工总荷载大于 10KN/范围（LL 填充区域板厚 250mm）大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 11 图 2.2-2 负一层汽车坡道、管廊顶板施工总荷载大于 10KN/范围（LL 填充区域板厚 250mm）图 2.2-3 一层坡屋面施工总荷载大于 10KN/范围（LL 填充区域板厚 250mm）大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 12 2、跨度大于 10m 的现浇混凝土梁板构件 图 2.2-4 一层顶跨度大于 15m 现浇混凝土斜梁构件（云线范围34、）3、集中线荷载大于 15KN/m 的现浇混凝土梁板构件 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 13 图 2.2-5 负二层顶集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）图 2.2-6 负一层顶集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 14 图 2.2-7 一层顶集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）图 2.2-8 屋面集中线荷载大于 15KN/m 范围（云线范围）大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 15 未描述详尽部位按照 2.2.1、2.2.2 及 2.2.3 节判定方法进行判35、定是否为高支模区域；若是，按照后续高大模板施工方案进行施工。2.4 工程施工条件 本工程建筑功能完善，结构设计复杂，为满足建筑和结构施工要求，多个区域需要根据实际情况进行高支模作业，现场高支模区域较多，高支模支设需参照本方案施工，若增加其它危险性较大模板方案将参照补充方案实施。1、已熟悉图纸要求，并完成方案审批和对施工班组的安全、技术交底工作。2、楼板底模板支撑完毕，标高尺寸准确无误，模板无破损、凹陷、凸起等质量问题。满堂架支撑系统良好，无安全隐患。3、相关防护工程已施工完毕，所需材料、机械、人员等全部就位。4、经项目相关人员及监理对以上问题验收后方可进行下一道工序施工。3.施工安排 3.1 36、项目管理组织 为保证本工程模板工程施工能优质、高速、安全、文明地进行，选择具有从事类似工程施工经验的管理人员，以保证工程的进度、质量、安全等。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 16 项目经理执行经理企业层级项目管理系统顾问专家组土方作业队伍混凝土结构工程作业队伍锚杆作业队伍砌体结构工程作业队伍企业管理层项目管理层劳务作业层防水作业队伍项目总工生产经理安全总监商务经理材料员1人文员1人技术质量部土建工程部安装工程部安全部商务部物资部综合办公室预算员1人安全员1人电气施工员1人质量员4人（其中3人兼职）、试验员1人（兼职）土建工程师2人粗装修作业队伍外墙装饰装修作业队伍屋面37、工程作业队伍水电安装作业队伍其他专业分包 表 3.1-1 项目部管理岗位人员配置 序号 管理职务 姓名 职称 职责和权限 1 项目经理 周冬晓 工程师 工程总负责 2 执行经理 常炳尉 工程师 对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。施工现场的总协调和总指挥 3 技术负责人 李传夫 工程师 负责模板支撑体系专项方案编制，并上报公司和相关部门履行审批手续，对支撑体系负技术安全指导责任。4 生产经理 张康 工程师 1、负责项目进度计划的协调。2、负责项目周计划的编制与实施。负责施工物质计划编制及落实,各项施工物质的计划与进出场调配工作。3、负责现场平面管理的实施与运行。4、负责混凝土施工协调、验38、收，实测实量。5 合约经理 吴晓东 助理经济师 1、负责对总包方的工程结算管理和现场签证管理。2、负责对分包方的结算和签证管理。3、按合同约定及时收取工程款。4、组织项目成本分析，提出改进意见。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 17 6 安全总监 张康（兼）工程师 1、负责组织安全检查，对接地方监管部门。2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划。4、参与环境因素的识别与评价。7 土建工程师 陈祥辉 滕岩峰 助理工程师 1、对现场的计划执行与落实、资格的落实进行管理。2、负责模板模板安装质量验收、整改落实。3、参与策划，现场进行39、专业技术交底。按分工做好相关文件和记录的控制。4、现场测量管理。5、满堂架、外架验收和过程管控。8 质量工程师 陈祥辉（兼）助理工程师 1、全面负责模板工程工程质量的过程控制及检查验收工作。2、组织对项目管理人员的质量教育，提高全员质量意识 3、组织项目职业质量检查，定期进行监测，发现问题下达整改通知单，并对整改情况进行验证。安全工程师 刘林洋 工程师 1、参与安全检查，对接地方监管部门。2、参与项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划。4、参与环境因素的识别与评价。9 物资工程师 郑和 助理经济师 1、负责工程项目的物资控制，包括经上级授权对物资供应商进行40、评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记录、物资保管、标识等。2、负责顾客提供物资的控制。3、监督检查分包商自行采购物资。3.2 项目管理目标 表 3.2-1 项目管理目标一览表 项目管理目标名称 目标值 工期 按照工作计划进行，满足业主工期要求 质量目标 达到国家有关施工质量验收规范要求，一次性验收合格 安全目标 无重大工伤事故，杜绝死亡事故，轻伤频率控制在 1.5以内 节能、环保目标 满足四节一环保基本要求，绿色施工达到良好标准。3.3 各项资源供应方式 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 18 3.3.1 劳务资源安排一览表 施工项目 名称 专业施工队 名称 资质41、 要求 开始施工 时间 建设工期 分包 方式 分包商 选择方式 责任人 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）南通烨海建筑劳务有限公司 一级 2019 年 7月 25 日 125 包工及部分材料 公司选定/3.3.2 大型机械设备采购供应安排一览表 序号 机械或设备名称 型号规格 数量 责任人 1 塔吊 ST5610 2 郑和 3.3.3 施工周转工具采购供应安排一览表 周转工具名称 规格型号 提供方式 要求进场时间 计划出场时间 责任人 扣件式钢管 48.33.6mm 租赁 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 扣件 十字、旋转、对接 租赁 2019 年 8 月 42、15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 扣件式钢管脚手架 48.33.6mm 租赁 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 可调顶托 直径36 租赁 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 双面覆膜多层板 15mm 厚 购买 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 木方 5080 购买 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 木跳板 50mm 分包自有 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 碗扣式架体立杆 48.33.6mm43、 分包租赁 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 承插式架体立杆 48.33.6mm 分包租赁 2019 年 8 月 15 日 2019 年 12 月 31 日 郑和 3.4 施工流水段的划分 本工程施工场区面积小，工程体量较大，地下二层、地上二层。为保证工程能够按照预定工期顺利完成，划分为 3 个区段。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 19 图 3.4-1 施工段划分 3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 1、板厚度较大，并且超荷载梁板尺寸数量较多是本工程的特点。针对上述特点，同时为便于地上模板支撑架体周转使用，我们采用碗扣式、直44、插盘销式模板支架体系，增加梁板底部支撑，更加可靠地保证混凝土浇筑安全。2、工人施工安全性意识差，工作往往求量不求质，细节与质量意识差，导致施工质量不易保证。对此对每批工人进行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并采取责任追究与奖罚措施。3、模板支撑架支设操作量大，难以控制合格。加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到事前交底到位，事中管控有力，模板铺设前及时进行支撑架的检查与验收。4、层高变化较大，采用不同的架体体系与间距容易导致工人使用混乱，同时兼顾实际情况，每一施工段采用统一架体体系。地下二层、地下一层 B-2 区、地上一层、二层采用碗扣式模板支架体系，地下一层 B-1 区采用直插盘销式模45、板支架体系。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 20 图 3.5-1 碗扣节点示意图 图 3.5-2 盘销节点示意图 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 21 4 施工进度计划 高大模板施工计划 2019 年 10 月 20 日开始，模板架体搭设进度随主体结构施工进行，2019 年 12 月 30 日结束，高大模板及架体全部拆除，总工期 70 日历天。考虑拆模时间及进度要求：合理穿插、节点严控。具体根据实际情况进行调整。5.施工准备及资源配备计划 5.1 施工准备计划 5.1.1 技术准备 1、施工前编制安全专项施工方案，并由公司经理部组织预审。审核46、合格后由施工单位技术负责人审批、签字。2、预审通过后，由施工单位组织召开专家论证会，对专项方案进行论证，按照专家论证意见修改后报公司审核，公司审核通过后方可实施。3、方案实施前由项目技术负责人向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。4、指定专人对方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测。发现不按照方案施工的，应要求其立即整改；发现危及人身安全的紧急情况的，应当立即组织作业人员撤离危险区域。5、施工单位技术负责人定期巡查该方案的实施情况。6、支撑体系搭设完毕后，会同监理单位组织有关人员进行验收。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行下一道工序。表 5.1-1 技术47、文件准备计划一览表 序号 文件名称 文件编号 配备数量 持有人 1 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 1 李传夫 2 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 1 李传夫 3 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 1 李传夫 4 建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范 JGJ130-2011 1 李传夫 5 建筑施工临时支撑结构技术规程 JGJ300-2013 1 李传夫 6 建筑施工安全技术统一规范 GB/T 50870-2013 1 李传夫 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 22 7 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ48、166-2016 1 李传夫 8 建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范 DB37/5008-2014 1 李传夫 9 关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理的通知 青建管字201515 号 1 李传夫 10 关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知 青建管质字2012101 号文件 1 李传夫 11 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 1 李传夫 12 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 1 李传夫 13 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016 1 李传夫 14 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 1 李传夫 15 XX标准化管理手册49、 2017 版 1 李传夫 16 PKRM 软件 云授权 2017 版 软件 李传夫 17 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质201837 号 1 李传夫 表 5.1-2 施工方案计划表 序号 施工方案名称 编制单位 负责人 审批 完成时间 1 地下模板工程施工方案 项目部 李传夫 毛宝江 2019 年 9 月 15 日 表 5.1-3 技术复核计划表 序号 技术复核部位 复核内容 责任人 1 工程轴线防线技术复核 轴线定位偏差复核 专业工程师 2 工程构件放线技术复核 构件尺寸复核及构件轴线偏差复核 专业工程师 3 结构标高技术复核 顶板模板底膜及梁模板底膜标高复核 专业工程师 4 50、墙柱及顶板梁模板安装技术复核 墙柱模板垂直平整度及顶板、梁构件尺寸复核，顶板、梁起拱尺寸复核 专业工程师 5 满堂架支架技术复核 材料质量、立杆间距、水平杆步距、自由端长度、剪刀撑的设置等是否符合方案要求 李传夫 5.1.2 现场准备 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 23 表 5.1-4 施工设施准备计划 序号 设施名称 种类 数量（或面积）规模（或可存储量）设施构造 完成时间 责任人 1 木工加工棚 临时设施 1 100 钢结构 2019 年 8 月 滕岩峰 2 模板堆场 临时用地 1 200 硬化场地 2019 年 8 月 滕岩峰 3 周转料具场 临时用地 1 151、00 硬化场地 2019 年 8 月 滕岩峰 5.2 资源配备计划 5.2.1 劳动力配置计划 序号 专业工种 人数 1 木工 80 2 架子工 40 3 杂工 20 5.2.2 测量设备配置计划 序号 测量设备名称 分类 数量 使用特征 检定周期 保管人 1 华测 X93GNSS GPS 2 良好 半年 陈祥辉 2 徕卡 TS30 全站仪 1 良好 半年 陈祥辉 3 苏一光 DT300 经纬仪 1 良好 半年 陈祥辉 4 苏一光 DS05 水准仪 3 良好 半年 陈祥辉 5 雄狮 钢卷尺 60 良好 半年 陈祥辉 6 摩托罗拉 对讲机 30 良好 半年 陈祥辉 7 塌落度桶 塌落度 10 良52、好 半年 陈祥辉 8 温度计 温度计 20 良好 半年 陈祥辉 5.2.3 主要周转材料配置计划 序号 施工工具名称 规格 需用量 进场日期 责任人 1 碗扣式钢管 48.33.6mm 3000t 2019 年 8 月 郑和 2 直插盘销式钢管 48.33.6mm 1000t 2019 年 9 月 郑和 3 钢管 48.33.6mm 2000t 2019 年 8 月 郑和 4 可调顶托 直径36mm 4000 个 2019 年 8 月 郑和 5 模板 15mm 厚双面覆膜多层3.7 万 2019 年 8 月 郑和 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 24 板 6 木方 553、0mm90mm 6 万 m 2019 年 8 月 郑和 7 对拉螺栓及配件 M14（止水型）3000 套 2019 年 8 月 郑和 8 安全平网 1000 2019 年 8 月 郑和 5.2.4 施工机具配置计划 序号 施工机具名称 型号 电功率（kVA）需要量(台)进场时间 责任人 1 单面压刨机 MB105A 4 4 2018 年 10 月 郑和 2 圆锯机 MJ134 3 3 2018 年 10 月 郑和 3 木工压刨 MB106 7.5 4 2018 年 10 月 郑和 4 台钻 EQ305 0.5 8 2018 年 10 月 郑和 5 空气压缩机 VF.06/7 30 4 201854、 年 10 月 郑和 6 手提电锯 W-651A 20 40 2018 年 10 月 郑和 5.3 材料要求 本工程地下车库顶板模板支撑体系采用碗扣式钢管脚手架、直插盘销式钢管脚手架搭设，局部变标高处不符合模数可采用扣件式钢管脚手架搭设，梁底加设立杆时，采用扣件式钢管脚手架搭设。为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣件、顶丝进场时，项目部技术质量部与物资设备部联合对进场钢管、扣件进行检查验收，杜绝不合符要求的钢管进入现场。支撑系统构配件进场后，严格按照要求进行进场验收和复验。5.3.1 碗扣式钢管脚手架支撑体系材料要求 1、主要构配件材质要求：（1）碗扣式模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标55、准直缝电焊钢管GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。（2）立杆钢 管规 格宜为 48.3mm3.5mm，水平 杆钢管 规 格不应 小于48.3mm3.0mm，外径允许偏差应为0.5mm。由于钢管的锈蚀、损耗等原因，计算大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 25 书采用的钢管以 48mm3.0mm 计算。钢管弯曲度允许偏差 2mm/m。（3）立杆接长当采用外插套时，外插套管壁厚不应小于 3.5mm；当采用内插套时，内插套管壁厚不应小于 3.0mm。插套长度不应56、小于 160mm，焊接端插人长度不应小于60mm，外伸长度而应小于 110mm，插套与立杆钢管间的间隙不应大于 2mm。（4）碗扣节点间距采取 0.6m 模数设置时，立杆钢管材质应符合现行国家标准 碳素结构钢 GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。立杆碗扣节点间距允许偏差应为1.0mm。（5）当上碗扣、下碗扣采用碳素铸钢，其材质应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GBT11352 中 ZG270500 牌号规定，板材厚度不得小于 10mm；（6）当水平杆接头和斜杆接头采用碳素铸钢铸造时，其材质应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件 GBT11352 中 ZG270500 牌号的规定，板57、材厚度不得小于 10mm。（7）上碗扣和水平杆接头不得采用钢板冲压成型。当下碗扣采用钢板冲压成型时，其材质不得低于现行国家标准碳素结构钢GBT700 中 Q235 级钢的规定，板材厚度不得小于 4mm，并应经 600C650C 的时效处理；严禁利用废旧锈蚀钢板改制。（8）对可调托撑及可调底座，当采用实心螺杆时，其材质应符合现行国家标准 碳素结构钢GBT700 中 Q235 级钢的规定。（9）可调托撑及可调底座调节螺母铸件采用碳素铸钢，其材质应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352 中 ZG230-450 牌号的规定。可调托座的丝杆宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于58、 36mm，可调托座长度不小于 500mm。调节螺母厚度不小于 30mm，螺杆与调节螺母啮合长度不少于 5 扣。（10）可调托撑 U 形托板和可调底座垫板应采用碳素结构钢，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T 3274 中 Q235 级钢的规定。（11）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm，弯曲变形不应大于 1mm，可调底座垫板厚度不得小于 6mm，承力面钢板应与丝杆环焊接牢固，焊脚尺寸不应小于钢板厚度，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。2、构配件59、外观质量应符合下列要求：大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 26 （1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。（2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。（3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。（6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块。（7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3、构60、配件应具有 良好的互换性，应能满足各种施工工况下的组架要求，并应符合下列规定：（1）立杆的上碗扣应能上下窜动、转动灵活，不得有卡滞现象；（2）立杆与立杆的连接孔处应能插人 410mm 连接销；（3）碗扣节点上在安装 1 个4 个水平杆时，上碗扣应均能锁紧；（4）当搭设不少于二步三跨 1.8mX1.8mX1.2m(步距 X 纵距 X 横距)的整体脚手架时，每框架内立杆的垂直度偏差应小于 5mm。4、主要构配件极限承载力性能指标应符合下列规定：（1）上碗扣沿水平杆方向受拉承载力不应小于 30kN；（2）下碗扣组焊后沿立杆方向剪切承载力不应小于 60kN；（3）水平杆接 头沿水平杆方向剪切承载力不应61、小于 50kN；（4）水平杆接头焊接剪切承载力不应小于 25kN；（5）装可调底座受压承载力不应小于 100kN；（6）可调托撑受压承载力不应小于 100kN 5、其它材料要求 （1）方木采用 50mm90mm 木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（2）模板：15mm 厚双面覆膜多层板模板，模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 27 耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱模；（3）对拉螺杆：采用直径 14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地下室挡土墙及有防水要求部分采用 M14 止水螺杆，止水片 50502mm。（4）脱模剂：采用不62、污染墙面的脱模剂。（5）木跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。（6）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。5.3.2 直插盘销式钢管脚手架支撑体系材料要求 1、主要构配件材质要求：（1）直插盘销式模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。（2）立杆钢 管规 格宜为 48.3mm3.6mm，水平 杆钢管 规 格不应 小于48.3mm3.5mm，钢管壁厚（t）允许偏差为10%。由于钢管的锈蚀、损耗等原因，计算书采用的钢管以 48mm3.063、mm 计算。（3）立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的要求，并经 600-650的时效处理；连接盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定；连接盘高度、厚度均不得小于 10mm。（4）水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定，板材厚度不得小于 10mm。（5）水平杆直插头长度不应小于 100mm，下伸的长度不应小于 50mm，侧面应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有64、不小于 1000mm的接触面积。（6）立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162 的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于 160mm，可插入长度不应小于 110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于 2mm。（7）可调托座的丝杆宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于 38mm，可调托座长度不小于 500mm。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 28 （8）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板65、；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。（9）连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于 0.3mm。连接盘的抗剪承载力不应小于 60kN。2、构配件外观质量应符合下列要求：（1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。（2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。（3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（466、）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。（6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。（7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3、其它材料要求 （1）方木采用 50mm80mm 木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（2）模板：15mm 厚双面覆膜多层板，模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱模；（3）对拉螺杆：采用直径 14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地下室人防墙及有防水要求部分采用 M14 止水螺杆。（4）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。（5）木跳板：50mm 厚度木跳板，不67、得有裂痕。（6）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。5.3.3 扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求 1、主要材料 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 29 （1）钢管：规范要求选用 48.33.6mm 钢管，由于钢管的锈蚀、损耗等原因，现场采用的钢管以 483.0mm 计算。（2）方木：50mm90mm。（3）模板：15mm 厚双面覆膜多层板模板。（4）扣件式脚手架配套底托等。（5）对拉螺杆：采用直径 14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地下室人防墙及有防水要求部分采用 M14 止水螺杆，止水片 50502mm。（6）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。（7）跳板：5068、mm 厚度木跳板，不得有裂痕。（8）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。2、材料质量要求（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。（2）扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种，采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏；旧扣件使用前进行质量检查，69、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm。（3）木方：采用 50mm90mm 木方不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（4）模板：15mm 厚双面覆膜多层板模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱模和可两面使用，含水率 5%13%，密度450 kg/m3880kg/m3。（5）现场选用 48.33.6mm 钢管，且进场钢管壁厚不得小于规范允许偏差范围要求。（6）扣件：扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 的70、规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 30 量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。6 施工方法及工艺要求 6.1 模板设计 6.1.1 梁模板 根据本工程特点及施工质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理，刚度好，不变形，牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、棱角线条顺直平整，为此模板选用 15mm 厚双面覆膜多层板模板方案。本工程部分梁截面面积 S0.45 需要专家论证的梁截面中最小梁截面4501100，最大梁截面 5502000。梁施工按照下表 6.1-1 进行。梁截面面积71、 S0.45施工按照下表 6.1-1 进行。梁截面小于 0.45 但架体搭设高度大于 6.5m 的梁模板参考模板施工方案。表 6.1-1 梁高支模方案汇总表 序号 梁截面（mm）模板体系 支撑体系 对拉螺栓及剪刀撑 1 3001550、3001880、3002400、15mm 厚双面覆膜多层板，内楞 5090mm 木方300mm；顶托内托梁为48.33.6 双钢管；侧模次楞采用 5090mm 200 的木方；梁侧的外楞采用 2 根48.33.6mm 钢管；梁底外楞采用 1 根48.33.6mm 钢管。48.33.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底扣件式支架跨72、接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.45m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆，两侧立杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的次龙骨采用 5090mm 的木方 6根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小于 200,，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆 梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距450，第一道距梁底250，第二道与第一道竖向间距 500 设一道水平剪刀撑 2 48.33.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底扣件式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵梁中设 2 73、道螺栓，沿梁跨度方向间距450，第一道距梁底250，第二道与第一大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 31 序号 梁截面（mm）模板体系 支撑体系 对拉螺栓及剪刀撑 向间距 0.45m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆，两侧立杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的次龙骨采用 5090mm 的木方 8根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小于 200,，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆 道竖向间距 500 设一道水平剪刀撑 3 4501400 48.33.6 扣件式钢管脚手架系统，梁74、底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底扣件式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.45m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆，两侧立杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的次龙骨采用 5090mm 的木方 11根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 5 根木方，间距小于 200,，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆。斜梁底增加平行于斜梁拉杆一层，斜梁底假体外扩，架体高宽比应3m，两侧设置抛撑。梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距450，第一道距梁底250，对拉螺杆竖向间距 600 设一道水平剪刀撑 4 500975、00、5001000、5001200、48.33.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底扣件式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.45m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆，两侧立杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的次龙骨采用 5090mm 的木方 6梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距450，第一道距梁底250，第二道与第一道竖向间距 500 设一道水平剪刀撑 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 32 序号 梁截面（mm）模板体系 支撑体系 对拉螺栓及剪刀撑 根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小76、于 200,，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆 5 5501450、48.33.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底扣件式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.45m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆，两侧立杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的次龙骨采用 5090mm 的木方 8根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 4 根木方，间距小于 200,，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆 梁中设 2 道螺栓，沿梁跨77、度方向间距450，第一道距梁底250，对拉螺杆竖向间距 600 设一道水平剪刀撑 6 6001000、6001100 48.33.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底扣件式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.45m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆，两侧立杆间距 1.2m，步距 1.2m。梁侧的次龙骨采用 5090mm 的木方 11根，间距小于 200，梁底双立杆，梁底 5 根木方，间距小于 200,，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆 梁中设 2 道螺栓，沿梁跨度方向间距4578、0，第一道距梁底250，对拉螺杆竖向间距 600 设一道水平剪刀撑 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 33 序号 梁截面（mm）模板体系 支撑体系 对拉螺栓及剪刀撑 说明 对拉螺栓采用 M14，对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一道对拉螺栓距梁底不大于 250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm，水平间距 500600mm。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 34 图 6.4-1 梁 h500 模板支设示意图 图 6.1-2 500梁高 h1000 模板支设示意图(梁中设一道对拉螺栓)4565木方间距不大于200满堂脚手架79、杆可调钢支座4565木方120014对拉螺栓设置2道，沿梁方向间距4504565木方可调钢支座4565木方间距不大于200一道立杆沿梁方向间距450满堂脚手架杆1200大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 35 图 6.5-3 S0.45,1000梁高 h1500 模板支设示意图 图 6.1-4 S0.45,1500梁高 h2000 模板支设示意图 14对拉螺栓设置2道，沿梁方向间距450两道立杆沿梁方向间距450可调钢支座1200满堂脚手架杆4565木方间距不大于200两道立杆沿梁方向间距45014对拉螺栓设置2道，沿梁方向间距45012004565木方间距不大于200满80、堂脚手架杆可调钢支座大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 36 6.1.2 楼板模板 车库为负一层，板厚 200mm，层高为 4.5m、4.7m、5.4m、5.5m、5.6m、5.7m、6m、7.3m；1315/1-JL 轴、5860/1-JL 轴局部坡道板厚 300mm，坡道层高 4.2m。专家论证采用最大高度及最大厚度进行计算。地下室楼板支撑体系采用碗扣式模板支架，为保证安全进行强度折减，保守计算采用 483.0mm 进行受力计算。因考虑直插盘销式、碗扣式脚手架材料供应及局部标高搭设不和模数的情况存在，个别区域考虑采用扣件式钢管脚手架搭设，作为模架体系补充。1、顶板模板81、采用 15mm 厚双面覆膜多层板。主龙骨采用48.3mm3.6mm 的双钢管间距 900mm。下部支撑体系采用碗扣式/直插盘销式钢管脚手架，立杆间距为 900mm，每个方向均设置剪刀撑。扫地杆离地 350mm，水平拉杆第一步为 1400mm/1200mm，第二步及以上步距为 1200mm 或 600mm。如楼层较高时立杆需要接长时，采用 600mm架管接长。立杆顶端可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度即自由端不应超过 650mm 计算时，碗扣式/直插盘销式脚手架步距取值根据模数取 1400mm/1200mm。模板支撑架每根立杆的顶部应设置可调托撑。当被支撑的建筑结构底面存在坡度时，应随坡度调整架体82、高度，可利用立杆碗扣节点位差增设水平杆，并应配合可调托撑进行调整。可调托撑和可调底座螺杆插人立杆的长度不得小于 150mm,伸出立杆的长度不宜大于 300mm,安装时其螺杆应与立杆钢管上下同心，且螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不应大于 3mm。可调托撑 上主楞支撑梁应居中设置，接头宜设置在 U 形托板上，同一断面上主楞支撑梁接头数量不应超过 50%。因考虑碗扣式/直插盘销式脚手架材料供应及局部标高搭设不和模数的情况存在，个别区域考虑采用扣件式钢管脚手架搭设，作为模架体系补充。扣件式脚手架立杆间距为 900mm，扫地杆离地不得超过 300mm，步距为 1200mm，自由端不得超过 500mm。架体83、立杆使用带连接套管的立杆，可接长，适用于各种高度的模板支架使用。带专用外套管的立杆的套管应始终处于下部，有利于架体稳定。立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管。采用无缝钢管的套管；立杆连接套管长度不应小于 160mm，可插入长度不应小于 110mm。采用铸钢的套管，立杆连接套管长度不应小于 90mm，可插入长度不应小于 75mm。套管内径与立杆钢管外径间隙大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 37 应小于 2mm。立杆接头宜交错布置。2、满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设水平龙骨，木方间距 300mm，然后安装板模。每块胶合板四周及中间必须用84、钢钉固定在龙骨上，用以保证每块胶合板平整不翘曲。3、本项目碗扣式满堂支撑架安全等级为 I 级。（1）应在架体周边、内部纵、横向每个 4m6m 各设置一道竖向斜撑。每道竖向斜撑杆可沿架体纵向和横向每隔不大于两跨在相邻立杆间由底至顶连续设置；也可沿架体竖向每隔不大于两步距采用八字形对称设置；或采用等覆盖率的其他设置方式。见图 6.1-5-7。图 6.1-5 竖向斜撑杆布置示意图（一）1-立杆；2-水平杆；3-竖向斜撑杆 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 38 图 6.1-6 竖向斜撑杆布置示意图（一）1-立杆；2-水平杆；3-竖向斜撑杆（2）当采用钢管扣件剪刀撑代替竖向斜撑85、杆时，应符合下列规定：安全等级为 I 级的模板支撑架应在架体周边、内部纵向和横向每隔不大于 6m 设置一道竖向钢管扣件剪刀撑；每道竖向剪刀撑应连续设置，剪刀撑的宽度宜为 6m 9m。（3）模板支撑架应设置水平斜撑杆，并应符合下列规定：安全 等级为 I 级的模 板支撑架应在架体顶层水平杆设置层、竖向每隔不大于 8m设置层水平斜撑杆；每层水平斜撑杆应在架体水学面的周边、内部纵向和横向每隔不大于 8m 设置一道；水平斜撑杆应在相邻立杆间呈条带状连续设置。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 39 图 6.1-7 竖向斜撑杆布置示意图（一）1-立杆；2-水平杆；3-竖向斜撑杆（4）86、当采用钢管扣件剪刀撑代替水平斜撑杆时，应符合下列规定：安全等级为 I 级的模板支撑架应在架体顶层水平杆设置层、竖向每隔不大于 8m 设置一道水平剪刀撑；每道水平剪刀撑应连续设置，剪刀撑的宽度宜为 6m 9m。4、扣件式满堂支撑架在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为 5m8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，并在扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。当搭设高度大于 6m 时，在中间步平面增加一排水平剪刀撑。见图 6.1-8。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 40 图 6.1-8 水平、竖向剪刀撑布置图 （1-水平剪 撑87、2-竖向剪 撑、3-扫地杆设置层）5、为保证架体稳定性，在与结构框架柱临近时，采用“抱柱”方式，竖向中间步将满堂架体与结构柱固定。图 6.1-9 架体抱柱 6、高支模范围及满堂架支设方式 地下二层（250mm 厚）模板支架范围及参数如下表所示（不考虑布料机荷载）。楼板模板支架参数 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 41 建筑施工危险等级 级 危险等级系数：支撑结构 1.1 水平杆件 1.1 砼楼板厚度 0.25m 支架高度 3.95m 立杆纵距 0.9m 立杆横距 0.9m 水平杆最大步距 1.2m 顶步步距 1.2m 立杆顶伸出长度 a 0.35m 扫地杆高度 0.88、35m 水平杆钢管 Q235，483.0mm 立杆钢管 Q235，483.0mm 面板 竹胶合板 厚度：15mm 次楞 方木 50mm90mm，间距 0.20m 主楞 双钢管 剪刀撑 采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 4 跨，横距方向 4 跨 支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构未作可靠连接 荷载参数 永久荷载 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.1kN/m3 面板次楞自重 0.1kN/m2 支架自重 0.1189kN/m 可变荷载 施工人员 及设备荷载 面板与次楞 主楞 立杆 4kN/m2 2.5kN 4kN/m2 4kN/m2 泵送砼或不均匀堆载等因素产生的89、附加水平荷载 竖向永久荷载标准值的2%风荷载 山东青岛市，基本风压：0.45kN/m2 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 42 图 6.1-10 负二层人防顶板（250mm 厚）满堂架平面示意图 图 6.1-11 负二层人防顶板（250mm 厚）满堂架立面示意图 扫地杆水平剪刀撑连续搭设中间横纵向间距不大于5m900900板厚 250，层高3.95m碗扣式式脚手架布置图9003502506003.95竖向剪刀撑四周连续布置内侧横纵向间距不大于5m顶部剪刀撑连续搭设12002501200900大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 43 地下室负一层顶板90、（200mm 厚，层高 6.75m）模板支架范围及参数如下表所示（考虑布料机荷载）。楼板模板支架参数 建筑施工危险等级 级 危险等级系数：支撑结构 1.1 水平杆件 1.1 砼楼板厚度 0.2m 支架高度 6.75m 立杆纵距 0.9m 立杆横距 0.9m 水平杆最大步距 1.2m 顶步步距 1.2m 立杆顶伸出长度 a 0.35m 扫地杆高度 0.35m 水平杆钢管 Q235，483.0mm 立杆钢管 Q235，483.0mm 面板 竹胶合板 厚度：15mm 次楞 方木 50mm90mm，间距 0.25m 主楞 双钢管 剪刀撑 采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 4 跨，横距方91、向 4 跨 支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构未作可靠连接 荷载参数 永久荷载 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.1kN/m3 面板次楞自重 0.1kN/m2 支架自重 0.1189kN/m 可变荷载 施工人员 及设备荷载 面板与次楞 主楞 立杆 4kN/m2 2.5kN 4kN/m2 4kN/m2 泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载 竖向永久荷载标准值的2%风荷载 山东青岛市，基本风压：0.45kN/m2 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 44 图 6.1-12 层高 6.75 车库顶板（200mm 厚）满堂架平面示意图 图 6.1-13 92、层高 6.75m 地下室顶板满堂架（碗扣式）立面示意图 5501200顶部剪刀撑连续搭设200竖向剪刀撑四周连续布置内侧横纵向间距不大于5m板厚 200，层高6.75m 碗扣式脚手架布置图600扫地杆水平剪刀撑连续搭设中间横纵向间距不大于5m9009009003509001200120014006750大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 45 图 6.1-14 层高 6.75m 地下室顶板满堂架（直插盘销式）立面示意图 图 6.1-15 顶板满堂架监测点设置示意图 900675012006002001400350900550顶部剪刀撑连续搭设竖向剪刀撑四周连续布置内侧横纵93、向间距不大于5m900板厚 200，层高6.75m直插盘销式脚手架布置图900扫地杆水平剪刀撑连续搭设中间横纵向间距不大于5m12001200大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 46 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 47 6.2 施工方案 6.2.1 施工工艺流程 模板翻样模板加工架体选型架体支设模板安装调整标高清理模板验收。总体施工工艺流程如下：6.2.2 施工要点 6.2.2.1 支撑系统的安装 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 48 1、碗扣式模板支架搭设应符合下列规定：（1）应根据模板支架图纸进行定位放线；（2）模94、板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；（3）垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板；（4）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，并应以基本架体单元逐排、逐层扩展搭设呈整体支架体系，每层搭设高度不宜大于 3m；（5）斜撑杆、剪刀撑等加固件应随架体同步搭设，不得滞后安装；（6）碗扣节点组装时，应通过限位销将上碗扣锁紧水平杆；（7）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的 1/600 且不得大于 33mm，相邻水95、平杆的高差不应大于 5mm。（8）竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：a.模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑；b.模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应大于 6 跨，且不大于 6m；每个剪刀撑的跨数不应超过 6 跨，且宽度不大于 6m；c.竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在 4560之间，应采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于 150mm。高大模板时剪刀撑宽度不大于 5m。（9）水平剪刀撑按沿“顶部、扫地杆”的优先顺序连续满布设置。（10）混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认96、符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。2、碗扣式模板支架拆除时应符合下列规定：（1）模板支架拆除前应填写拆模申请单，经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求，当设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合下表的规定；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 49 （2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；（3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下两层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支架；（4）分段、97、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；（5）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。3、扣件式钢管模板支架搭设、拆除时应符合下列规定：（1）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按要求布置，并其找出立杆位置，弹线标 记。安装立杆、扫地杆、水平杆等，使得各杆件的水平、横向距离按照方案的设计进行布置，并使用扭矩扳手测试扣件紧固程度。（2）高支撑必须设置纵、横向扫地杆。扫地杆距地不大于 300mm。（3）剪刀撑：本工程高支模采用剪刀撑其具体构造做法如下：a.竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向不超过 4.5m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑与水平方向夹角为 98、4560 度。b.水平剪刀撑：竖向间距不大于 2.4m，高支模区域最上层和扫地杆的设置层均应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑在平面内连续布置。（4）为保证架体稳定性，要求高支模支撑架体与墙体支架连接。竖向每两道横杆拉结一处，水平向 5m 范围内拉结一处。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 50 （5）高大模板区域内，当大梁相交无柱支撑时，交叉梁下应增加立杆。（6）高大模板支撑体系立杆严禁搭接，必须对接，立杆上对接接头应交错布置，相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一杆立杆的相邻接头在高度方向应错开距离不小于 500mm。如立杆排布时，需对立杆间距进行局部调整，立杆实际布置间距99、要小于方案设计间距。（7）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上。（8）满堂支撑架的可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，可调托撑螺杆伸出不大于200mm，自由端（包括伸出螺杆）长度宜小于 400mm，且不得超过 500mm。螺杆插入立杆内的长度不得小于 150mm。（9）高支模架体与角柱两方连接、与边柱三方连接、与中柱四方连接，连接至少跨过 2 跟立杆。连接点靠近立杆节点不大于 300mm。（10）剪刀撑应沿立面或水平面通长布置，搭接长度不小于 1000mm，采用不少于3 个旋转扣件固定。（1）梁下扣件扭力应 100%全数检查。6.2.2.2 支撑基础的要求 1、楼板上有高支模支架时，该层100、楼板下的模板支撑体系不得拆除。2、大截面梁应在下一层保留支撑系统，或下一层模板拆除完成后，立即进行回顶。3、高大模板支撑体系中立杆下垫板应采用长度不小于 3 倍立杆纵距，厚度不小于 50mm，宽度不小于 200mm 的木垫板。6.2.2.3 顶板模板的安装 1、工艺流程：放线并报验搭设满堂脚手架铺设主龙骨铺设次龙骨铺设底模板自检报验 2、安装要求：（1）放线：首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高为准作为模板标高控制线，校核后报验。（2）铺设龙骨：龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光.（3）铺底模板：a.对每跨进行模板设计，争取最少的面板裁锯。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板101、工程专项施工方案 51 b.面板铺在龙骨上，调整相邻两块木胶板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。注意严禁用铁锤直接敲击面板边缘，必要时应垫以木块敲击。c.跨度大于等于 4 米时，模板须起拱，起拱要求为 13。d.多层板铺设完毕后先进行自检后报验。6.2.2.4 梁模板的安装 1、施工工艺：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺梁底模板拉线找平（起拱）绑扎梁筋封侧模。2、梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。6.2.2.5 模板的验收 1、搭设前应由对进场的构配件材料组织验收。进场材料主要检查钢管壁厚、焊接质量、外观质量，102、可调底座及可调托撑的材质及丝杆直径、与螺母配合间隙。2、搭设过程中由项目经理组织质量员、安全员、监理人员进行过程验收，发现问题及时进行整改。3、搭设完成后，由监理公司总监组织项目技术负责人、质量员、施工员、安全员、监理工程师共同进行验收，检查模板支撑架是否按照方案要求进行搭设施工，验收合格后才能进行下道工序施工。4、搭设完成后重点验收以下内容：（1）杆件的设置和连接，支撑构造是否符合设计方案要求；（2）底座是否松动，立杆是否悬空；（3）钢管扣件是否松动；（4）安全防护措施是否符合要求；5、验收注意事项：（1）模板支架体系应在下列阶段进行检查与验收：a.模板支架体系搭设前；b.作业层上施加荷载前103、；c.整体或分段达到设计高度后；d.遇六级大风或大暴雨后；（2）模板支架体系使用中，定期检查下列项目：大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 52 a.承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪 撑、孔洞通道的构造是否符合要求；b.场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过；c.立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；d.连接件是否松动；e.是否超载。（3）模板支架体系验收时应具备下列文件：a.专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；b.构配件的产品质量合格证、质量检验报告；c.高支模工程的施工记录及质量检查记录；d.模板104、支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；e.模板支架体系的验收申请报告。（4）高支模脚手架检查验收时必须有工程施工负责人组织工长及施工班组长检查验收完毕后再签写申验单，由工程技术负责人、项目安全部门进行检查，验收合格后再向监理和业主进行报验。（5）搭设完毕的脚手架必须经过验收合格后方可投入使用。6.2.2.6 梁、板模板的拆除 属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监105、理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。模板拆除顺序如下：1、先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪撑，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。2、操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。3、用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆放。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 53 4、梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。5、连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。6、拆下的模板106、及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.2.2.7 高支模砼浇筑 高支模区域采用车载泵浇筑。用车载泵浇筑的区域，需对布料机下方满堂架支撑体系进行加固。满堂架搭设及混凝土浇筑具体施工工艺及计算方法如下：1、为保证架体的安全性，在车载泵浇筑区域，施工及机械活荷载按 4.0kN/考虑。2、在满堂架搭设前，应提前确定布料机点位。在满堂架搭设时，将布料机下方4m4m 区域满堂架在搭设时进行加密，立杆间距由 0.9m0.9m（无布料机区域）调整为 0.6m0.6m。3、布料机加固架体与外围满堂架应可靠连结，水平杆的竖向间距及布置方法不变；水平和107、竖向剪刀撑布置规则同车库大面，但需在加密区架体四周单独设置竖向剪刀撑。4、顶板以下混凝土泵管架应单独搭设，严禁与高支模支撑体系相连；泵管在板面 钢筋上布设时，应沿泵管走向对支撑架体进行加密加固，并采取可靠措施防止泵管在施工过程中对高支模架体产生扰动。5、浇筑时，总体顺序为先浇筑框架柱，然后浇筑梁板。在梁板的浇筑过程中，浇筑由中间开始向四周用“赶浆法”浇筑，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时，再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土的浇筑连续向前进行。6、混凝土墙柱分层进行浇筑，每层厚度不超过 1500mm。7、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模108、板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。6.2.2.8 脚手架施工方法 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 54 本工程高支模采用碗扣式/直插盘销式和扣件式满堂脚手架。在搭设过程中应注意以下内容。1、搭设顺序 安放垫板安立杆安扫地杆安横杆铺临时脚手板安上层立杆安上层横杆 逐层支设到楼板底安立杆顶 U 形托安纵横木龙骨铺胶合板 2、搭设要求 （1）立杆 碗扣109、式/直插盘销式脚手架 a.脚手架的底部立杆宜采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开 600mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。b.立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。c.脚手架必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆距离地面 350mm d.立杆接长当采用外插套时，外插套管壁厚不小于 3.5mm，当采用内插套时，内插套壁厚不小于 3.0mm。插套长度不小于 160mm，焊接端插入长度不小于 60mm，外伸长度不小于 110mm，插套与立杆钢管间的间隙不大于 2mm。套管焊缝应饱满，立杆与立杆的连接孔能插入直径 10mm 连接销。110、扣件式脚手架 a.脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。b.立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。c.脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。d.立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案111、 55 在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 2 个 29 旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。图 6.4-2 立杆搭设要求示意图 （2）横杆设置 碗扣式/直插盘销式脚手架 横杆在脚手架高度方向的间距为 1.4m、1.2m 或 6m，根据现场楼层高度确定，纵横双向布置。扣件式脚手架横杆在脚手架高度方向的间距为 1.4m，纵横双向布置。横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同112、跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 56 1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆图 6.4-3 横杆对接接头布置图 （2）剪刀撑的设置 a.剪刀撑与水平面的夹角为 4560，剪刀撑的底部要插到架子底部，与立杆相交 处要加回转扣件，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。b.剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加两个扣件。c.架体高宽比大于 2 时应设置连墙件，不少于三步三跨且每层均要设置。拉结点应 保证牢固，防止其移动变形。因施工需要拆除原拉结点时113、，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。d.操作层脚手板的铺设要求操作层应满铺脚手板，脚手板铺设采用对接或搭接并应满足下图要求。图 6.4-4 脚手板对接、搭接构造 e.防护栏杆 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 57 每个操作层，在脚手架外侧设置两道护腰杆，第一道距操作层 600mm，第二道距操作层 1200mm。f.其他要求 脚手架搭设以 3 人为一小组为宜，其中 1 人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使 U 托顶板处于同一水平面内。再支设纵横向龙骨，铺木114、模板。7 质量管理计划 7.1 工程施工质量目标分解 验收一次性通过，通过率 100%。7.2 项目质量管理组织机构与职责 1、项目质量管理组织机构 项目经理商务经理计划（生产）经理总工程师安全总监招采（物资）经理技术部商务合约部招采部安全环境部测量员试验员土建工程师质量工程师各分包队伍执行经理质量部土建工程师预算工程师合约工程师物资工程师土建工程师安全工程师工程部 图 7.2-1 项目质量管理体系 表 7.2-1 项目质量管理职责表 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 58 序号 岗位名称 姓名 职称 职责和权限 1 项目经理 执行经理 周冬晓常炳尉 工程师 1、对项目115、的质量、安全、成本、进度等全面负责。2、明确项目的各项管理目标并分解落实。3、明确项目管理机构组织形式，参与配置项目其他管理人员，明确相关人员的职责和权限。负责对项目管理人员的考核考评工作。4、组织项目管理和产品实现过程的策划。如：项目管理策划的落实与实施计划编制和实施、施工组织设计、关键施工方案、总平面组织、总计划等。5、全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6、协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2 生产经理 张康 工程师 1、是项目工期管理直接责任人。各相关方施工协调现场负责人。2、负责项目周计划的编制与实施。负责施工资格计划编制及落实各项施工资格的计划与进出场调配工作。3116、负责现场平面管理的实施与运行。负责项目标准化设施管理。4、负责项目分包管理。5、负责项目安全施工、绿色施工及环境管理。6、主持编制总包管理方案，组织落实总包管理工作。3 技术总工 李传夫 工程师 1、负责项目技术质量的全面管理工作。2、主持编制施工组织总设计、专项施工方案等策划并组织专家对策划文件进行论证。3、编制总进度计划、月进度计划；组织策划并实施项目双优化，负责与设计、建设单位的技术洽商。4、组织项目各项验收管理工作。负责技术质量工作的相关方沟通工作。5、组织实施项目危险源辨识、风险评价；项目环境因素识别、评价及控制策划。6、负责牵头编制总进度计划。4 质量工程师 陈祥辉 助理工程师 117、1、参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和监督项目质量工作的实施。2、严格执行有关工程质量的各项法律规程、技术标准、规范及制度。3、监督项目质量体系的运行，并向项目经理及时报告运行中的问题。4、研究解决项目质量缺陷和质量通病。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 59 5、组织工程各阶段的内部验收工作、外部验收。6、组织项目的质量例会，组织对项目人员质量教育，提高全员质量意识。7、及时向项目经理报告质量事故，并参与质量事故的调查。5 试验工程师 陈祥辉 助理工程师 1、负责工程材料的检验试验工作，并编制工程材料试验计划。2、按规定对原材料和过程半成品进行取样送验。3、负责118、现场标准养护室的动态监控，满足试块养护要求。4、编写整理工程试验资料。5、编制填写原材料、过程产品台帐及技术资料台帐 7 安全工程师 刘林洋 助理工程师 1、负责组织安全检查，对接地方监管部门。2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划，参与环境因素的识别与评价；落实 CI 管理。8 商务经理 吴晓东 助理经济师 1、参与总分包及采购、租赁等合同洽谈、合同条款拟订和签订工作；2、参与劳务、专业分包招议标工作，负责分供商资格审查工作；3、接受公司对项目经理部的投标交底、总包合同一级交底，并负责向项目经理部各具体人员进行总包合同二级交底和分包合同交底；4、119、负责履约方案的策划、编制与实施，及时向上级部门报送履约报表，对重大风险隐患及时向上级部门汇报；5、参与合同纠纷的咨询、调查与处理，负责项目运行中签证、索赔、反索赔、合同变更、往来函件等履约事件或事项的处理；6、负责项目商务资料的收集、整理及其档案管理；7、负责组织项目施工图预算、总包结算的编制和初审，8、跟踪和督促业主（审价公司）对结算的审核工作；9、负责追加合同价款、合同价格调整等要求的提出；9 材料工程师 郑和/1、负责工程项目的物资控制，包括经上级授权对物资供应商进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记录、物资保管、标识等。2、负责顾客提供物资的控制。3、监督检查分包商自行采购物资120、。7.3 确定质量控制点 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 60 控制阶段 控制环节 控制要点 主要控制内容 施工准备阶段 钢管进场 壁厚、直径 检查出厂合格证、质量检验报告和现场抽样试验报告。模板进场 厚度 检测厚度，尺量 施工阶段 搭设过程 扫地杆 扫地杆必须进行搭设 搭设过程 间距 每个区域的高大模板必须严格按照施工方案进行 搭设过程 垂直度 严格控制搭设间距，对不合格的钢管退场 剪刀撑 跨度 剪刀撑间距严格控制。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接 检查验收阶段 脚手架 架体质量 严格按照施工方案施工，不符合要求重新搭设 模板 模板质量 121、检查验收记录表 7.4 现场质量管理制度 序号 制度名称 制度内容 1 交底制度 工人进场必须进行安全教育交底以及技术质量交底 2 过程控制制度 管理人员搭设必须施工过程中全程旁站，发现问题及时处理 3 惩罚制度 若发现队伍不按要求施工，下发工程联系单，若再不改进行罚款 4 签证制度 所有与费用有关的问题，以签证为准 7.5 质量保证措施 7.5.1 组织保证措施 现场成立由项目总工垂直领导的质量管理部，对现场经常出现的质量问题运用QC管理方法（如排列图、因果图、调查表等方法）分析质量产生原因，制定对策，及时整改。1）在影响工程质量的关键部位和重要工序设置控制点，如在测量放线、模板、钢筋定位和122、全部隐蔽工程设立以责任工程师牵头的检查小组实施控制。2）建立高效灵敏的质量信息反馈系统,各分项目部设专职质检员和责任工程师作为信息的收集和反馈传递的主要人员，针对存在的问题,项目经理部生产组织管理系统及时调整施工部署，纠正偏差。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 61 7.5.2 技术保证措施 图纸准备：由项目技术负责人负责组织项目内部人员进行图纸自审，将查找出的疑问整理汇总，之后在设计单位、建设单位、监理单位和施工单位四方正式会审时进行答疑，会审后将会审发放至各图纸持有人，让每一名施工技术人员领会设计者的意图。7.5.3 施工组织方案准备 施工方案的编制由项目总工领导编123、制，质量部参与编制，项目施工前由总工组织进行施工方案设计交底，使项目管理人员领会施工组织设计内容。7.5.4 规范及法规准备 项目上根据施工进展情况，定期做有针对性的规范及法规培训，培训对象为项目及劳务公司的管理人员，使这些人熟悉相应的规范和法规，加强质量控制。7.5.5 技术交底准备 每一分项工作或难点工作开展前，现场责任师应做有针对性的技术交底，由项目技术负责人审批。参加交底人员为施工班组技术工人或全体工人，使得工人的工作做到工序清晰，标准明确。7.5.6 经济保证措施。1）物资的采购 采购的物资必须符合规范、标准、合同规定的质量要求。物资部采购前应上报分供应方的资质，经项目经理认可后方可124、采购。2）分供方的评定 项目物资部统一组织与管理对物资分供方的评定，评定必须根据工程特点及业主质量要求进行；评定应根据分供的生产供给能力、质量管理与保证水平、厂史业绩和社会信誉进行；应对分供方的样品、说明书、试验报告等全面评定；必要时进行现场观察并记录；对分供方必须签订货合同，明确规定质量、品种、数量、进货时间以及进行处理条款；机械设备、计量器具和委托试验的分供方的评审按公司管理细则规定执行；奖罚措施：为鼓励各管理实体对质量计划的落实，项目部采取奖优罚劣的措施，大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 62 根据对质量计划落实情况的检查和评比，区分优劣，按奖罚标准给与奖罚。7.125、5.7 针对性措施 1）钢管进场必须由项目质量总监组织各专业及业主和监理进行联合验收，验收合格后方可进场使用。2）架体搭设过程中必须安排专人进行定时定点检查架体搭设是否按照施工方案要求，发现不符合要求的情况应立即要求施工队伍停工并进行整改，整改合格后方可进行下一道工序施工。3）架体搭设完成后必须组织联合验收，验收合格后方可在进行模板的安装工作。4）架体浇筑混凝土时，严格按照方案要求，并应安排值班人员进行全程旁站工作。7.6 质量检查控制 7.6.1 模板工程质量检查 表 7.6-1 允许偏差和检查方法 项次 项目 检查方法 国家标准 1 轴线位移 柱、梁、墙 5 尺量 2 底模上表面标高 5 126、水准仪或尺量 3 截面模内 尺寸 基础 10 尺量 柱、梁、墙 4、-5 4 层高垂直 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、尺量 大于 5m 8 5 相邻两板表面高低差 2 尺量 6 阴阳角 方正 方尺、塞尺 顺直 线尺 7 表面平整度 5 靠尺、塞尺 8 预埋铁件中心线位移 3 拉线、尺量 9 预埋管、螺栓 中心线位移 3 拉线、尺量 螺栓外露长度+10、-0 10 预留孔洞 中心线位移尺寸+10、0 拉线、尺量 11 门窗洞口 中心线位移 拉线尺量 宽、高 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 63 对角线 12 插筋 中心线位移 5 尺量 外露长度+10、0 7.6.2 127、模板质量通病的防治及质量保证措施 表 7.6-2 模板通病防治措施 序号 项目 防治措施 1 混凝土墙底烂根 模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2 砼面不平、粘连 混凝土强度达到 1.2MPa 方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3 墙柱垂直偏差 支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形严重的模板不得继续使用。4 砼面凸凹不平 加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5 钢筋移位 采用塑料卡环做保护层128、垫块,内部使用 PVC 塑料套管固定钢筋位置。6 墙体外角不垂直 保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺直,棱角分明 7 墙体厚度不一致 使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按要求上紧，不得过紧。8 梁柱接头处漏浆 在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆；7.6.3 满堂架搭设质量要求 1）、搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用。2）、搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、等的间距。3）、严格按照设计尺寸搭设129、，满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。4）、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。5）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 64 6）、浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。8)、混凝土130、浇筑过程中派专人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位及时调整，加固支撑。9)、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。10)、梁、板按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱符合下列规定：当梁板跨度4 米时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的 1/1000 至 3/1000。11)、拆模板及吊运时轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土。7.6.4 高大模板专项验收方案 1、基坑、土方开挖工程验收人员131、 序号 参建单位 参与验收人 1 建设单位 项目负责人 2 监理单位 项目总监及专业监理工程师 3 设计单位 项目技术负责人 4 总承包单位 单位技术负责人或授权委派技术人员、项目负责人、技术负责人、方案编制人员、专职安全生产管理人员及相关人员 5 专业分包单位 2、验收内容 高大模板工程施工最终验收单高大模板工程施工最终验收单 项目名称 劳务单位 高支模 情况 部位 高度 最大总荷载 跨度 最大线荷载 高支模 编制人 编制时间 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 65 方案情况 审核人 审核时间 批准人 批准时间 周转料具材质 钢 管 扣 件 其他料具 砼浇筑 安排 开132、盘时间 浇筑方式 支撑架 验收情况 基础及垫板 扫地杆 立杆间距 步距 大梁底增设立杆排数 扣件 拧紧力矩 立杆顶部 自由高度 可调顶托外伸长度 水 平 剪刀撑 竖 向 剪刀撑 立杆接长 方式 水 平 安全网 验收人 建设单位 验收结论：验收时间：设计单位 监理单位 总承包单位 8 安全管理计划 8.1 安全组织机构 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 66 项目经理商务经理计划（生产）经理总工程师安全总监招采（物资）经理技术部商务合约部招采部安全环境部测量员试验员土建工程师质量工程师各分包队伍执行经理质量部土建工程师预算工程师合约工程师物资工程师土建工程师安全工程师工程133、部 8.2 安全管理岗位职责 人员或部门 安全管理职责 项目经理 执行经理 1、作为安全生产第一责任人，对安全生产工作哟全面负责 2、建立项目安全生产责任制，与项目管理人员签订安全生产责任书，组织对项目管理人员的安全生产责任考核 3、组织制定和完善项目安全生产制度和操作规程 4、每月带班生产时间不得少于本月施工时间的 80%5、组织制定施工安全措施计划，并贯彻落实、6、参与或主持本项目安全策划、安全工作计划的指定、7、负责安全生产措施费用的足额投入，保证专款专用。项目副经理 1、协助经理抓好全面的安全生产工作，对本单位的安全生产、消防、文明施工、交通安全工作负具体领导责任。2、直接负责组织领导134、安全生产检查工作，指导协助各施工单位开展安全生产活动，并督促各施工单位安全措施的落实和施工现场隐患的整改，组织领导重大安全事故的调查。3、经常检查、指导安全专职部门的工作。技术负责人 1、对项目安全生产负技术领导责任。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 67 2、严格落实安全技术标准规范，根据项目实际配备有关安全技术标准、规范。3、组织编制危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案，组织超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的专项方案专家论证 4、组织施工组织设计（施工方案）技术交底，检查施工组织设计或施工方案中安全技术措施落实情况。5、组织对危险性较大的分部分项工程的验收135、，参与安全防护设施、大型机械设备及特殊结构防护的验收。6、对施工方案中安全技术措施的变更或采用新材料、新技术、新工艺等要及时上报，审批后方可组织实施，并做好培训和交底。7、参加安全检查工作，对发现的重大隐患提出整改技术措施。工程管理部 1、严格贯彻执行上级各项安全生产的规章。2、制定项目经理部安全生产管理办法。在编制施工组织设计和采用新技术、新工艺、新材料作业等重点工程时，结合实际、编制安全技术方案和措施，进行技术交底，并检查执行情况。3、制定机械设备、机动车辆的安全技术操作细则和管理使用、维修保养、定期检修制度。4、对无安全防护装置的机械设备提出安全装置设计、购置计划，并督促实施。5、负责安136、全生产标准化文明工地建设，收集安全信息、推广先进经验、组织开展安全生产检查评比、开展安全月活动。6、组织安全生产大检查,掌握整个工程的生产状况。7、参与安全培训考核工作。参加事故调查与处理，结果上报有关部门。8、参加重大安全事故调查。安全部 1、协助项目负责人和主管领导认真贯彻落实安全生产法律、法规和上级有关指示、规定，会同有关部门建立健全本单位安全生产规章制度。2、深入现场检查规章制度落实情况，督促作业人员认真执行安全操作规程，及时制止违章指挥和违章作业。责令排除检查中发现的事故隐患；重大事故隐患排除前或排除过程中无法保证安全的，应当责令从危险区域内撤出作业人员，立即停工整改。3、向作业人员137、及时、如实告知作业场所和工作岗位存在的危险因素、防范措施和事故应急措施，并检查措施的执行和落实。4、协助组织本项目定期与不定期安全检查工作，发现问题督促整改。参与抢险、抢救计划预案的制定及实施。5、参加有关生产会议，对施工现场操作、设施、机具等存在的隐患提出整改意见，并督促整改落实。6、贯彻执行本项目安全技术措施，对关键部位、关键工序等安全控制重点，随时了解动态，发现问题及时督促解决。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 68 7、及时分析和总结本单位安全生产状况，并提出下一步防范重点。如实向安全生产负责人及上级主管部门报告工作、信息。8、督促现场提供符合国家标准和行业标准138、的个人劳动防护用品，监督检查个人防护、防寒用品及保健食品的发放、使用。9、参加伤亡事故的调查处理，负责有关统计报告工作。10、提出安全生产奖罚意见，并监督兑现实施。11、落实“安全标准工地”创建工作，负责组织申报，总结活动经验，配合现场验收。12、全面做好工程质量检查、监督工作，以质量保施工安全。物资部 1、凡购置的各种机、电设备、脚手架、新型建筑装饰、防水等料具或直接用于安全防护的料具及设备，必须执行国家、市有关规定，必须有产品介绍或说明的资料，严格审查其产品合格证明材料，必要时做抽样试验，回收后必须检修。2、采购的劳动保护用品，必须符合国家标准及市有关规定，并向主管部门提供情况，接受对劳动139、保护用品的质量监督检查。商务部 1、根据本企业实际情况及企业安全技术措施经费的需要，按计划及时提取安全技术措施经费、劳动保护经费及其它安全生产所需经费，保证专款专用。2、按照安全生产设施需要，制订安全设施的经费预算。3、与各工区及作业队签订安全生产协议，明确职责和责任。8.3 安全防护措施 1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平网，作业层脚手板下采用安全平网兜底，以下每隔 10 米用安全平网封闭。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或140、抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 69 操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。141、10、拆模起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。13、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。14、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。15、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。16、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。17、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运142、输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。18、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意后方可拆除。19、各施工分段在模板支架搭设完成后，水平模板支设前，即在分段部位设置防护。防护高度不小于 1200mm。8.4 技术安全措施 1、脚手架搭设前，按规范标准和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设时143、在立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 70 不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前，由项目部联合业主、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过144、程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13、拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止145、任何物料堆放，确保施工安全。15、专项方案实施前，编制人员或项目技术负责人应当向现场管理人员进行专项方案交底，现场管理人员应当向施工作业班组、作业人员进行安全技术交底，并签字确认。16、施工单位必须严格按照专项方案组织施工，不得擅自修改专项方案。应当指定专人对专项方案实施情况进行现场监督，发现不按专项方案实施的，要立即整改;发现有危及人身安全情况的，立即组织人员撤离。17、对于按规定需要验收的危大工程，施工单位、监理单位应当组织相关人员进行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入下一道工序。验收完成后，应当在危大工程所在区域设置验收标识牌，公示验收时间及责任146、人。8.5 施工监测措施 1、检测人员 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 71 检测负责人：陈祥辉 检测人员：滕岩峰 2、安全检查制度 搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度:（1）班组日常进行安全检查；（2）项目每周进行安全检查；（3）公司每半月进行安全检查；（4）所有安全检查记录必须形成书面材料。3、日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安147、全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、施工监测监测实施要点 本项目监测项目主要包括：支架变形，位移、沉降，监测项目、预警值及允许值详见下表。表 9.5-1 施工监测预警值及允许值 序号 监测项目 预警值 允许值 监测设备 1 梁支架沉降 8mm 10mm 水准仪 2 梁支架水平位移 5mm 8mm 水准仪 表 9.5-2 施工监测频率 序号 监测项目 频次 备注 1 初始数据采集 2 次-2 沉降、水平位移 30min/l 次 自混凝土开盘起 3 沉降、水平位移 2 小时/I 次 混凝土浇筑完成 大学城148、公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 72 4 沉降、水平位移 3 天/I 次 累计六天结束 监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必须立即向公司汇报。4、高支模区域监测措施（1）水平位移监测基准点的布置 基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；监测点布设：根据图纸设计选取最大跨度梁和最大跨度板进行观测，监测点选择在梁跨跨中和板跨跨中受力最大位置，沉降观测点设置在立杆1.5m 处，用红油漆做标记：水平监测点设在满堂架脚149、手架边侧。观测采用经纬仪及水准仪进行检测，及时将各过程的测量数据进行对比分析。（2）监测值达到预警值应对措施 当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，如变化累计超过允许值，须立即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固完成后对监测点进行复核，继续浇筑观测，确保模架支撑变形在可控范围内。8.6 预防坍塌事故的安全措施 1、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满150、足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后方可作业。3、浇筑高大模板混凝土时，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。梁板浇筑方法应由跨中向两端对称进行分层浇筑，厚度不得超过板厚 30mm，严禁卸料时堆放过高及过分集中。4、浇筑混凝土时要派专人进行监测、监控。施工时不要超负荷施工，发现支架沉陷、松动、变形或变形超过预敬值等情况，应当立即停止作业，组织作业人员撤离到大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 73 151、安全区域，项目部技术人员应当立即研究解决措施并进行处置，确认安全可靠后方可继续施工作业。5、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工程悬挑结构本身重要性，禁止再悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载。6、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。7、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下152、一层楼板的支撑不得拆除。8.7 预防髙空坠落事故安全措施 1、高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。2、所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3、高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就153、高不就低，扣环悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、己支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7、高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 74 安全设施的154、，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。9、模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。8.8 预防物体打击事故的安全措施 1、支设楼面模板时，在下班之前需要对己铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，将己活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤155、轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业有防滑措施。5、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。7、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。8.9 混凝土浇筑、布料机加固等其156、他安全注意事项 1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可继续施工。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 75 5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂157、好安全带。7、模板支架搭设、拆除单位必须具有相应的资质和安全生产许可证，严禁无资质从事模板支架搭设、拆除作业。8、模板支架搭设、拆除人员必须取得建筑施工特种作业人员操作资格证书。9、模板支架搭设、拆除前，应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。10、模板支架材料进场验收前，必须按规定进行验收，未经验收或验收不合格的严禁使用。11、模板支架搭设、拆除要严格按照专项施工方案组织实施，相关管理人员必须在现场进行监督，发现不按照专项施工方案施工的，应当要求立即整改。12、模板支架搭设场地必须平整坚实。必须按专项施工方案设置纵横向水平杆、扫地杆和剪刀撑；立杆顶部自由端高度、顶托螺杆伸出长度严禁超出158、专项施工方案要求。13、混凝土浇筑时，必须按照专项施工方案规定的顺序进行，应当指定专人对模板支架进行监测，发现架体存在坍塌风险时应当立即组织作业人员撤离现场。14、混凝土强度必须达到规范要求，并经监理单位确认后方可拆除模板支架。模板支架拆除应从上而下逐层进行。、15、布料机加固措施（1）施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺木垫块；（2）半径 12m 布料机四个支撑脚所围成矩形尺寸为 2.5X2.5m,对支撑布料机整个区域(5.4X5.4m)的架体采取立杆加密的(间距 450X 450mm)措施，所增加立杆必须与原模板支撑体系有效连接成159、为一个整体；（3）、半径 15m 布料机四个支撑脚所围矩形尺寸为 4mX 4m,对支撑布料机整个区域(9m X9m)的架体采取立杆加密的(间距 450X 450mm)措施，所增加立杆必须与原模板支撑体系有效连接成为一个整体；（4）布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 76 图 8.9-1 布料机加固 8.10 绿色施工及现场文明施工措施 1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。160、4、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5、加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。7、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 77 扣件不得乱丢，边拆边进袋。8.11 环境保护措施 模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我单位采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构161、施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用碗扣式钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。9 环境管理计划 1、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制162、噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定，防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运 4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。10 成品保护管理计划 拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 78 和混凝土；拆下的模板163、，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。11 节能降耗管理计划 1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工作。3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。5）对于已经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。12 绿色施工管理计划 1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。2）材料进场后对方至平面布置图中规划的材料对方场地。3）周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。13 应急预案 13.164、1 概况 本方案涉及到的高支模区域，最大板厚 400mm，最大梁截面为 4002260mm，架体高度最高 5.42m。根据区域所在部位及邻近区段施工先后顺序等原因，以上所有高支模区域内施工都极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案是针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。13.2 应急工作流程 为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经理周冬晓任组长，执行经理常炳尉任副组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 79 图 13.2-1 高支模应急救援领导小组 注：当施工再起165、发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。13.3 机构的职责 1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。13.4 应急救援工作程序 1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长周冬晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项166、目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。组长：周冬晓 副组长：常炳尉 组 员 李传夫 张 康 吴晓东 韩 赟 滕岩峰 陈祥辉 吴德平 郑 和 刘林洋 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 80 3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定刘林洋负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。项目地址位于青岛市西海岸新区，附近有青岛西海岸新区人民医院，距离项目11km。图 13.4-1 应急救援医院路线 13.5 救援方法 167、13.5.1 高空坠落应急救援方法 1、现场只有 1 人时大声呼救；2 人以上时，有 1 人或多人去打“120”急救电话大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 81 及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能168、随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。13.5.2 模板、坍塌应急救援方法 1、地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。13.5.3 物体打击应急救援方法169、 当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2、对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 82 千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后170、，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表 14-2。表 13.5-2 应急救援工具 序 号 器材或设备 数量 主要用途 备 注 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2 个 用于抢救伤员 4 止血急救包 4 个 用于抢救伤员 5 手电筒 6 个 用于停电时照明求援 6 应急灯 6 个 用于停电时照明求援 7 爬梯 3 樘 用于人员疏散 8 对讲机 20 台 联系指挥求援 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 83 14 梁板支撑体系计算书 本方案计算书中仅体现高大模板支撑体系内容，非高大模板支撑体系的详见模板工程施工方171、案，本方案不再一一阐述。本工程高大模板支撑计算采用 PKPM 软件进行计算，计算时，参数取值均比施工方案要求取值稍低，扣件钢管壁厚按照 3.0mm 计算，直插盘销式钢管壁厚按照 3.0 计算，碗扣式钢管壁厚按照 3.0 计算，模板厚度按照 15mm 计算，架体的实际搭设高度均不大于计算书中的取值，以保证架体的安全性。本方案未详尽的构件计算按照下述计算方式进行计算。14.1 板厚 250MM（碗扣式钢管脚手架）计算书 最大层高 3.95m，碗扣式钢管脚手架 900900 布置，底步距 1.2M，顶步距 0.6m，考虑布料机荷载，施工均布荷载取值 4KN/。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板172、工程专项施工方案 84 碗扣式楼板模板支撑架计算书碗扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强173、度折减系数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。模板支架搭设高度为3.7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-120(1200);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。顶托梁采用双钢管483.0m174、m。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 85 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。图 碗扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 依据建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018规定：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算175、 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2501.000+0.5001.000=6.775kN/m 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 86 活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2176、；M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.306.775+1.504.000)0.2000.200=0.074kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=1.0000.07410001000/37500=1.974N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)挠度计算挠度计算 v=5ql4/384EI v=l/400 面板最大挠度计算值 v=56.7752004/(3849000281250)=0.056mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。大学城公共177、场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 87 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2500.200=1.255kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.200=0.100kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.200=0.800kN/m 静荷载 q1=1.301.255+1.300.100=1.762kN/m 活荷载 q2=1.500.800=1.200kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(1.200+1.762)0.9178、00=2.666kN 2.2.龙骨的计算龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.665/0.900=2.962kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.960.900.90=0.240kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9002.962=1.599kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.9002.962=2.932kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=67.50cm3；截面惯性矩 I=303.75cm4；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 88 (1)(1)龙骨抗弯强度计179、算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.00.240106/67500.0=3.55N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31599.21/(250.0090.00)=0.533N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到180、q=1.355kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.355 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.220mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 89 三、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.932kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.087kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力181、图 900 900 900 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 0.09kN/mAB0.9471.2026.036.033.103.080.150.132.802.825.755.778.708.705.90 5.892.962.940.010.012.942.965.89 5.908.708.705.775.752.822.800.130.153.083.106.036.03 900 900 900 1.34kN 1.34kN 1.3182、4kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 0.09kN/mAB大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 90 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.201kN.m 经过计算得到最大支座 F=14.607kN 经过计算得到最大变形 V=0.697mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.01.201106/8982.0183、=127.35N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.697mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1043.650=0.378kN 0.6970.048大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 91 钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.50184、00.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2500.9000.900=5.083kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=5.866kN。2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.30NG+1.50NQ 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.49kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0185、/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 92 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.60m；根据规范186、规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.60-0.2)+1.2=1.02 l0=3.176m；=3176/16.0=199.198,=0.182 根据承载力线性插值得到:=(1.0012485)/(0.182424.1)/1.02=158.234N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；大学城公共场馆187、二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 93 Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+H188、laHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7193.70.90(0.53.7+0.60)=5.726kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(5.726/8.00)=0.382kN 立杆Nw=1.3005.866+1.5003.240+1.500.60.382=12.806kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(12806/(0.182424.1)+78000/4493)/1.02=179.337N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性189、计算六、碗扣式模板支架整体稳定性计算 依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 94 MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩 MR=8.00020.900(0.467+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=55.672kN.m 倾覆力矩 MT=31.0005.726=17.179kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下190、式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=49.94(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=12.49kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.363 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=170.00 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 95 地基承载力的计算满足要求!碗扣式模板支撑架计算191、满足要求！14.2 板厚 200MM（碗扣式钢管脚手架）计算书 最大层高 6.75M，碗扣式钢管脚手架 900900 布置，步距 1.2M，考虑布料机荷载，施工均布荷载取值 4KN/。碗碗扣式楼板模板支撑架计算书扣式楼板模板支撑架计算书 依据规范依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 96 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011192、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。模板支架搭设高度为6.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N193、/mm2。内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。顶托梁采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 97 图 碗扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变194、荷载效应控制的组合S=1.20(25.100.25+0.30)+1.404.00=13.490kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.404.00=12.391kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2501.000+0.3001.000=6.575kN/m 大学城公共195、场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 98 活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=37.50cm3；截面惯性矩 I=28.13cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.206.575+1.196、404.000)0.2000.200=0.054kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=1.0000.05410001000/37500=1.439N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.206.575+1.404.000)0.200=1.619kN 截面抗剪强度计算值 T=31619.0/(21000.00015.000)=0.162N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 99 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)197、(3)挠度计算挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6776.5752004/(1009000281250)=0.028mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2500.200=1.255kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.0198、00+0.000)0.200=0.800kN/m 静荷载 q1=1.201.255+1.200.060=1.578kN/m 活荷载 q2=1.400.800=1.120kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(1.120+1.578)0.900=2.428kN 2.2.龙骨的计算龙骨的计算 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 100 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.428/0.900=2.698kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.700.900.90=0.219kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9002.698=1.457kN199、 最大支座力 N=1.1ql=1.10.9002.698=2.671kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=67.50cm3；截面惯性矩 I=303.75cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.00.219106/67500.0=3.24N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31456.92/(250.0090.00)=0.486N200、/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 101 (3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.315kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.315 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.214mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多201、跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.671kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.080kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)900 900 900 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 0.08kN/mAB0.8631.095大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 102 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最202、大弯矩 M=1.094kN.m 经过计算得到最大支座 F=13.308kN 经过计算得到最大变形 V=0.676mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.01.094106/8982.0=116.00N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.505.492.822.810.130.122.552.575.245.267.937.935.38 5.372.692.680.010.012.682.695.37 5.387.937.93203、5.265.242.572.550.120.132.812.825.495.50 900 900 900 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 1.30kN 0.08kN/mAB0.6760.046大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 103 (2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.676mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模204、板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1016.750=0.680kN 钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2500.9000.900=5.083kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=6.006kN。2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN 3.不考虑205、风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 104 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.74kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照碗扣式规范，由公206、式计算 立杆计算长度：l0=ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.55m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0=(1.0-1.2)/(0.65-0.2)(0.55-0.2)+1.2=1.04 l0=3.176m；=3176/16.0=199.198,=0.182 根据承载力线性插值得到:大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 105 =207、(1.0011743)/(0.182424.1)/1.04=145.665N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.400.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.400.60.7190.9001.2001.20208、0/10=0.078kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7196.80.90(0.56.8+0.60)=17.359kN.m 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 106 Nwk=68/(8+1)/(8+2)(17.359/8.00)=1.1209、57kN 立杆Nw=1.2006.006+1.4003.240+1.400.61.157=12.716kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(12716/(0.182424.1)+78000/4493)/1.04=174.399N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算六、碗扣式模板支架整体稳定性计算 依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩 MR=8.00020.900(0.840+0.300)+2(0.210、0008.0000.900)8.000/2=65.667kN.m 倾覆力矩 MT=31.00017.359=52.076kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=46.97(kPa)大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 107 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=11.74kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.254211、 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 fak 地基承载力标准值；fak=170.00 地基承载力的计算满足要求!碗扣式模板支撑架计算满足要求！14.3 板厚 200MM（直插盘销式钢管脚手架）计算书 最大层高 6.95M，碗扣式钢管脚手架 900900 布置，底步距 1.2M，顶步距考虑布料机荷载，施工均布荷载取值 4KN/计算书。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 108 盘扣式楼板模板支架计算书盘扣式楼板模板支架计算书 依据规范依据规范:建筑施工212、脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数计算参数:大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 109 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭213、设高度为6.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m，顶层水平杆步距 h=0.60m。立杆钢管类型选择：SH-B-LG-2400(483.22400);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度1214、7.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 110 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.20(25.10215、0.20+0.30)+1.404.00=11.984kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404.00=10.697kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)0.9216、00=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=33.75cm3；截面惯性矩 I=25.31cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 111 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.204.788+1.403.600)0.217、2000.200=0.043kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.00 0.043 1000 1000/33750=1.278N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算 T=30Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.788+1.403.600)0.200=1.294kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001294.0/(2900.00015.000)=0.144N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算 v=0.677q218、l4/100EI v=l/250 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 112 面板最大挠度计算值 v=0.6774.7882004/(1009000253125)=0.023mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算 次龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2000.200=1.004kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计219、算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.200=0.800kN/m 静荷载 q1=1.201.004+1.200.060=1.277kN/m 活荷载 q2=1.400.800=1.120kN/m 计算单元内的次龙骨集中力为(1.120+1.277)0.900=2.157kN 2.2.次龙骨的计算次龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.157/0.900=2.397kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.400.900.90=0.194kN.m 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 113 最大剪力 Q=0.6ql=220、0.60.9002.397=1.294kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.9002.397=2.373kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=67.50cm3；截面惯性矩 I=303.75cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.194106/67500.0=2.88N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.001221、294.27/(250.0090.00)=0.431N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 114 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.064kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.064 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.173mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三222、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.373kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.080kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 2.37kN 0.08kN/mAB0.7670.9734.894.882.512.490.120.102.272.28223、4.664.677.057.054.78 4.772.402.380.010.012.382.404.77 4.787.057.054.674.662.282.270.100.122.492.514.884.89大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 115 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.973kN.m 经过计算得到最大支座 F=11.831kN 经过计算得到最大变形 V=0.548mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度224、 f=0M/W=1.000.973106/8982.0=103.17N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.548mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值 900 900 900 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 1.05kN 0.08kN/mAB0.5480.038大学城公共场馆二期（225、海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 116 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1276.750=0.854kN 钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2000.9000.900=4.066kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=5.163kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0226、.9000.900=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 117 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.73kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300.00N/mm227、2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0=h+2ka (1)非顶部立杆段：l0=h (2)计算长度修正系数，取值为1.200；k 计算长度折减系数，可取0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.55m；l0=1.440m；=1440/15.9=90.566,=0.550 立杆稳定性验算:=1.0010732/(0.550450)=43.362N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工228、方案 118 MW=1.400.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.400.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，229、由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7196.80.90(0.56.8+0.60)=17.359kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(17.359/8.00)=1.157kN 立杆Nw=1.2005.163+1.4003.240+1.400.61.157=11.704kN 立杆稳定性验算:=1.00(11704/(0.550450)+78000/4730)=63.834N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、230、盘扣式模板支架整体稳定性计算六、盘扣式模板支架整体稳定性计算 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 119 依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩 MR=8.00020.900(1.054+0.300)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=78.020kN.m 倾覆力矩 MT=31.00017.359=52.076kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算七、基础承载力计算 立杆基础底231、面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa 其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk=N/Ag=42.93(kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N=10.73kN Ag 基础底面面积(m2)；Ag=0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u=1.254 fa 地基承载力设计值(kN/m2)；fa=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa=mf fak 其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf=0.40 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 120 fak 地基承载力标准值；fak=170.00 地基承载力的计算满足要求232、!盘扣式楼板模板支架计算满足要求！14.4 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书 汽车坡道最大层高按8.5M，扣件式钢管脚手架900900布置，步距为1.2M，不布料机荷载，施工均布荷载取值2KN/大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 121 扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-201233、2 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 122 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木234、方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 123 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(235、D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2501.000+0.3001.000=6.575kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+2.000)1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项236、施工方案 124 M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.306.575+1.502.000)0.2000.200=0.058kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.00 0.058 1000 1000/37500=1.540N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)挠度计算挠度计算 v=5ql4/384EI v=l/400 面板最大挠度计算值 v=56.5752004/(38490237、00281250)=0.054mm 面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算二、模板支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2500.200=1.255kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 125 q12=0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.000+0.000)0.200=0.400kN/m 静荷载 q1238、=1.301.255+1.300.060=1.710kN/m 活荷载 q2=1.500.400=0.600kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(0.600+1.710)0.900=2.079kN 2.2.龙骨的计算龙骨的计算 按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.079/0.900=2.310kN/m 最大弯矩 M=0.125ql2=0.1252.310.900.90=0.234kN.m 最大剪力 Q=0.625ql=0.6250.9002.310=1.299kN 最大支座力 N=1.25ql=1.250.9002.310=2.598kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截239、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=67.50cm3；截面惯性矩 I=303.75cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.234106/67500.0=3.46N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 126 (2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.625ql 截面抗剪强度必须满足:T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.001299.09/(250.0090.00)=0.433N/mm2 截面抗剪强度设计240、值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.315kN/m 最 大 变 形 v=0.521ql4/100EI=0.521 1.315 900.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.164mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.598kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.0241、87kN/m。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 127 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.065kN.m 经过计算得到最大支座 F=12.954kN 900 900 900 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 0.09kN/mAB0.8401.0665.355.35242、2.752.730.130.112.482.505.105.127.717.725.24 5.222.622.610.010.012.612.625.22 5.247.727.715.125.102.502.480.110.132.732.755.355.35 900 900 900 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 0.09kN/mAB0.7680.053大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 128 经过计算得到243、最大变形 V=0.768mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.001.065106/8982.0=112.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.768mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)作用于模244、板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1428.350=1.187kN 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 129 (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2500.9000.900=5.083kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=6.512kN。2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷245、载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN 3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.30NG+1.50NQ 六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算 1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 130 其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=9.649kN，非顶部立杆 N=10.896kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i246、 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=247、1.719,l0=3.259m；=3259/16.0=204.401 允许长细比(k取1)0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要求!=0.174 =1.009649/(0.174424.1)=130.920N/mm2 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 131 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m；=3392/16.0=212.710 允许长细比(k取1)0=212.710/1.185=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.161 =1.009649/(0.161424.1)=141.019N/mm2 依据规范248、做承载力插值计算 a=0.400时，=137.653N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.259m；=3259/16.0=204.401 允许长细比(k取1)0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要求!=0.174 =1.0010896/(0.174424.1)=147.840N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2249、)；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 132 Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2l250、awfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7198.40.90(0.58.4+0.60)=25.795kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(25.795/7.20)=1.911kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部 立 杆 Nw=1.300 5.553+1.500 1.620+1.4 0.6 1.500 0.078=11.254kN 非 顶 部 立 杆 Nw=1.300 6.512+1.500 1.620+1.4 0.6 1.500 0.078=12.251、501kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.259m；=3259/16.0=204.401 允许长细比(k取1)0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 133 求!=0.174 =1.0011254/(0.174424.1)+1.0078000/4493=170.115N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.392m；=3392/16.0=212.710 允许长细比(k取1)0=212.710/1.185=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.161 =252、1.0011254/(0.161424.1)+1.0078000/4493=181.894N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=177.968N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.259m；=3259/16.0=204.401 允许长细比(k取1)0=204.401/1.185=172.490 210 长细比验算满足要求!=0.174 =1.0012501/(0.174424.1)+1.0078000/4493=187.035N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计253、算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.90kN 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 134 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.400=2.000m；长细比，为2000/16.0=125 150 满足254、要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=1.0010896/(0.424424.1)=60.641N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2255、001.200/10=0.078kN.m；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 135 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7198.40.90(0.58.4+0.60)=25.795kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(25.795/7.2256、0)=1.911kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.3006.512+1.5001.620+1.40.61.911=12.501kN 经计算得到=1.0012501/(0.424424.1)+1.0078000/4493=86.991N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算七、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；大学城公257、共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 136 MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (1.465+0.300)+2 (0.000 7.200 0.900)7.200/2=82.347kN.m 倾覆力矩:MT=31.00025.795=77.386kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！14.5 板厚 250MM（扣件式钢管脚手架）计算书 斜坡屋面最大层高按5.9M，扣件式钢管脚手架900900布置，步距为1.2M，不布料机荷载，施工均布荷载取值2KN/大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工258、程专项施工方案 137 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 138 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 139 扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 140 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝259、土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.6m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.90.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0260、mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 141 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简261、支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2501.000+0.3001.000=6.575kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+2.000)1.000=2.000kN/m 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 142 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N262、/mm2；M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.306.575+1.502.000)0.2000.200=0.058kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.00 0.058 1000 1000/37500=1.540N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)挠度计算挠度计算 v=5ql4/384EI v=l/400 面板最大挠度计算值 v=56.5752004/(3849000281250)=0.054mm 面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!大学城公共场馆二期（海洋科技馆263、）高大模板工程专项施工方案 143 二、模板支撑龙骨的计算二、模板支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2500.200=1.255kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.000+0.000)0.200=0.400kN/m 静荷载 q1=1.301.255+1.300.060=1.710kN/m 活荷载 q2=1.500.400=0.600kN/m264、 计算单元内的龙骨集中力为(0.600+1.710)0.900=2.079kN 2.2.龙骨的计算龙骨的计算 按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.079/0.900=2.310kN/m 最大弯矩 M=0.125ql2=0.1252.310.900.90=0.234kN.m 最大剪力 Q=0.625ql=0.6250.9002.310=1.299kN 最大支座力 N=1.25ql=1.250.9002.310=2.598kN 龙骨的截面力学参数为 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 144 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=265、67.50cm3；截面惯性矩 I=303.75cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.234106/67500.0=3.46N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.625ql 截面抗剪强度必须满足:T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.001299.09/(250.0090.00)=0.433N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求266、采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.315kN/m 最 大 变 形 v=0.521ql4/100EI=0.521 1.315 900.04/(100 9000.00 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 145 3037500.0)=0.164mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.598kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.087kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m267、)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 900 900 900 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 2.60kN 0.09kN/mAB0.8401.0665.355.352.752.730.130.112.482.505.105.127.717.725.24 5.222.622.610.010.012.612.625.22 5.247.727.715.125.102.502.480.110268、.132.732.755.355.35 900 900 900 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 1.48kN 0.09kN/mAB大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 146 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.065kN.m 经过计算得到最大支座 F=12.954kN 经过计算得到最大变形 V=0.768mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶269、托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.001.065106/8982.0=112.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.768mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。0.7680.053大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 147 1.1.270、静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1425.600=0.796kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2500.9000.900=5.083kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=6.122kN。2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN 3.3.不考虑271、风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.30NG+1.50NQ 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 148 六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算 1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=9.649kN，非顶部立杆 N=10.388kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(272、cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 149 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16273、.0=199.227 允许长细比(k取1)0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182 =1.009649/(0.182424.1)=125.006N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1)0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.169 =1.009649/(0.169424.1)=134.533N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=131.357N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求274、!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1)0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182 =1.0010388/(0.182424.1)=134.580N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 150 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.275、248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部276、竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7195.60.90(0.55.6+0.60)=12.318kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(12.318/7.20)=0.912kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部 立 杆 Nw=1.300 5.553+1.500 1.620+1.4 0.6 1.500 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 151 0.078=10.416kN 非 顶 部 立 杆 Nw=1.300 6.122+1.500 1.620+1.4 0.6 1.500 0.078=11.155kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1277、.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1)0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182 =1.0010416/(0.182424.1)+1.0078000/4493=152.353N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325 允许长细比(k取1)0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.169 =1.0010416/(0.169424.1)+1.0078000/4493=162.637N/mm2 依据规范做承278、载力插值计算 a=0.400时，=159.209N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227 允许长细比(k取1)0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182 =1.0011155/(0.182424.1)+1.0078000/4493=161.927N/mm2 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 152 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑279、风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.39kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.400=2.000m；长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=1.0010388/(0.424280、424.1)=57.813N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 153 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.7190.9001.2001.200/10=0.078kN.m；风荷载281、设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7195.60.90(0.55.6+0.60)=12.318kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(12.318/7.20)=0.912kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.3006.122+1.5001.620+282、1.40.60.912=11.155kN 经计算得到=1.0011155/(0.424424.1)+1.0078000/4493=79.496N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 154 工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算七、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.200283、2 0.900 (0.983+0.300)+2 (0.000 7.200 0.900)7.200/2=59.836kN.m 倾覆力矩:MT=31.00012.318=36.955kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！14.6 梁截面 3001550MM计算书 最大计算高度 5.2M，梁底双立杆，间距 450，梁底 4 根木方，梁底立杆间距550,100,550，两侧立杆间距 1.2M，步距 1.2M。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 155 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 156 梁模板284、扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 157 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 计算参数计算参数:钢管285、强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为5.2m，梁截面 BD=300mm1550mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施286、工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.75m。扣件计算折减系数取1.00。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 158 图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.3025.5000.2000.7500.400=1.989kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板287、面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：520012001550300550 100 550大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 159 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.5500.400=15.810kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.400(21.550+0.300)/0.300=2.267kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.0288、00+2.000)0.3000.400=0.720kN 均布荷载设计值 q=1.3015.810+1.302.267=23.500kN/m 集中荷载设计值 P=1.500.720=1.080kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；计算简图 100 100 100 1.08kN23.50kN/mAB大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 160 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(289、mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.859kN N2=3.206kN N3=3.206kN N4=0.859kN 最大弯矩 M=0.031kN.m 0.0320.0250.861.491.710.540.541.711.490.86 100 100 10018.08kN/mAB0.0000.011大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 161 最大变形 V=0.012mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.00 0.031 1000 1000/15000=2.067N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取1290、7.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=30Q/2bh=31.001714.0/(2400.00015.000)=0.429N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.012mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.206/0.400=8.015kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.020.400.40=0291、.128kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4008.015=1.924kN 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 162 最大支座力 N=1.1ql=1.10.4008.015=3.527kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=67.50cm3；截面惯性矩 I=303.75cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.128106/67500.0=1.90N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计292、算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.001923.58/(250.0090.00)=0.641N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 163 得到q=4.971kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.971 400.04/(100 9000.0293、0 3037500.0)=0.032mm 龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算 (一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：550 100 550 0.86kN 3.21kN 3.21kN 0.86kN 1.99kN 1.99kNAB0.1400.2000.350.351.64 1.642.49 2.490.00 0.0294、02.49 2.491.64 1.640.350.35大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 164 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.200kN.m 最大变形 vmax=0.106mm 最大支座力 Qmax=5.700kN 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.200106/4493.0=44.44N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件295、抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；550 100 550 0.72kN 1.99kN 1.99kN 0.72kN 1.53kN 1.53kNAB0.1060.008大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 165 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R=1.005.70=5.70kN 选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 1 1、按扣件脚手架规范296、计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.70kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.300.688=0.895kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.001.300.212=0.275kN 非顶部立杆段 N=5.700+0.895=6.595kN 顶部立杆段 N=5.700+0.275=5.976kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 297、立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 166 非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.546,l0=2.857m298、；=2857/16.0=179.176 允许长细比(k取1)0=179.176/1.155=155.131 210 长细比验算满足要求!=0.223 =1.005976/(0.223424.1)=63.181N/mm2 a=0.5m时，u1=1.168,l0=2.968m；=2968/16.0=186.130 允许长细比(k取1)0=186.130/1.155=161.152 210 长细比验算满足要求!=0.207 =1.005976/(0.207424.1)=67.955N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=66.364N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 299、f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=2.858m；=2858/16.0=179.234 允许长细比(k取1)0=179.234/1.155=155.181 210 长细比验算满足要大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 167 求!=0.223 =1.006595/(0.223424.1)=69.730N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.300、2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m；lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.7190.4001.2001.200/10=0.112kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；大学城公301、共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 168 Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7195.20.40(0.55.2+0.60)=4.785kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(4.785/8.00)=0.319kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.700+1.3000.212+1.500.60.319=6.263kN 非顶部立杆Nw=5.700+1.3000.688+1.500.60.319=6.882kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.546,l0=2.857m；=2857/16.0=179.176 允302、许长细比(k取1)0=179.176/1.155=155.131 210 长细比验算满足要求!=0.223 =1.006263/(0.223424.1)+1.00112000/4493=91.099N/mm2 a=0.5m时，u1=1.168,l0=2.968m；=2968/16.0=186.130 允许长细比(k取1)0=186.130/1.155=161.152 210 长细比验算满足要求!=0.207 =1.006263/(0.207424.1)+1.00112000/4493=96.102N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=94.434N/mm2,考虑风荷载时,顶303、部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=2.858m；=2858/16.0=179.234 允许长细比(k取1)0=179.234/1.155=155.181 210 长细比验算满足要大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 169 求!=0.223 =1.006882/(0.223424.1)+1.00112000/4493=97.647N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆304、的最大支座反力 N1=5.700kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.300.1325.200=0.895kN N=5.700+0.895=6.595kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.400=2.000m；长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求!轴心受压立杆的稳305、定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=1.006595/(0.424424.1)=36.703N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 170 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m；lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 306、Mw=1.500.60.7190.4001.2001.200/10=0.112kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7195.20.40(0.55.2+0.60)=4.785kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(4.785/8.00)=0.319kN N307、w 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=5.700+1.3000.688+1.500.60.319=6.882kN 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 171 经计算得到=1.006882/(0.424424.1)+1.00112000/4493=63.183N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算六、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支308、架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.400 (1.433+0.500)+2 (0.000 8.000 0.400)8.000/2=49.502kN.m 倾覆力矩:MT=31.0004.785=14.354kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 172 14.7 梁截面 3001880MM计算书 最大计算高度 4.87M，梁底双立杆，间距 450，梁底 4 根木方，梁底立杆间距533,133,533，两侧立杆间距 1.2M，步距 1.2M。大学城公共场309、馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 173 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 174 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架310、安全技术规范JGJ 164-2008 计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为4.9m，梁截面 BD=400mm1880mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25311、.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值4.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 175 图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.3025.5000.2500.5000.400=1.657kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计312、算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。487012001880400533133533大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 176 1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.8800.400=19.176kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.400(21.880+0.400)/0.400=2.080kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生313、的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.000+2.000)0.4000.400=0.960kN 均布荷载设计值 q=1.3019.176+1.302.080=27.633kN/m 集中荷载设计值 P=1.500.960=1.440kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；计算简图 133 133 133 1.44kN27.63kN/mAB大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 177 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷314、载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.366kN N2=4.881kN N3=4.881kN N4=1.366kN 最大弯矩 M=0.063kN.m 0.0640.0461.372.322.560.720.722.562.321.37 133 133 13321.26kN/mAB0.0450.003大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 178 最大变形 V=0.045mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.00 0.063 1000 1000/1500315、0=4.200N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=30Q/2bh=31.002562.0/(2400.00015.000)=0.641N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.045mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.881/0.400=12.202kN/m 最大316、弯矩 M=0.1ql2=0.112.200.400.40=0.195kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.40012.202=2.928kN 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 179 最大支座力 N=1.1ql=1.10.40012.202=5.369kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=67.50cm3；截面惯性矩 I=303.75cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.195106/67500.0=2.89N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm317、2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.002928.49/(250.0090.00)=0.976N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 180 得到q=7.794kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100E318、I=0.677 7.794 400.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.049mm 龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算 (一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：533 133 533 1.37kN 4.88kN 4.88kN 1.37kN 1.66kN 1.66kNAB0.1850.2080.319、540.541.12 1.122.492.490.000.002.492.491.12 1.120.540.54大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 181 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.208kN.m 最大变形 vmax=0.139mm 最大支座力 Qmax=7.367kN 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.208106/4493.0=46.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢320、管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；533 133 533 1.13kN 3.12kN 3.12kN 1.13kN 1.27kN 1.27kNAB0.1390.017大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 182 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R=1.007.37=7.37kN 选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆321、的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.37kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.300.644=0.838kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.001.300.212=0.275kN 非顶部立杆段 N=7.367+0.838=8.205kN 顶部立杆段 N=7.367+0.275=7.642kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=322、1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 183 非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立323、杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；=3084/16.0=193.432 允许长细比(k取1)0=193.432/1.155=167.474 210 长细比验算满足要求!=0.193 =1.007642/(0.193424.1)=93.204N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；=3194/16.0=200.313 允许长细比(k取1)0=200.313/1.155=173.431 210 长细比验算满足要求!=0.180 =1.007642/(0.180424.1)=100.108N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=9324、7.806N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403 允许长细比(k取1)0=193.403/1.155=167.449 210 长细比验算满足要大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 184 求!=0.193 =1.008205/(0.193424.1)=100.065N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10 其中 Wk 325、风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.7190.4501.2001.200/10=0.112kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑326、架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 185 Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7194.90.45(0.54.9+0.60)=4.781kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(4.781/8.00)=0.319kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=7.367+1.3000.212+1.500.60.319=7.929kN 非顶部立杆Nw=7.367+1.3000.644+1.500.60.319=8.492kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669327、,l0=3.084m；=3084/16.0=193.432 允许长细比(k取1)0=193.432/1.155=167.474 210 长细比验算满足要求!=0.193 =1.007929/(0.193424.1)+1.00112000/4493=121.585N/mm2 a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；=3194/16.0=200.313 允许长细比(k取1)0=200.313/1.155=173.431 210 长细比验算满足要求!=0.180 =1.007929/(0.180424.1)+1.00112000/4493=128.748N/mm2 依据规范做承载力插值328、计算 a=0.400时，=126.360N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403 允许长细比(k取1)0=193.403/1.155=167.449 210 长细比验算满足要大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 186 求!=0.193 =1.008492/(0.193424.1)+1.00112000/4493=128.446N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时329、,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.367kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.300.1324.870=0.838kN N=7.367+0.838=8.205kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.400=2.000m；长330、细比，为2000/16.0=125 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=1.008205/(0.424424.1)=45.663N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 187 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.2801.248=0.719kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面331、方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.7190.4501.2001.200/10=0.112kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.7194.90.45(0.54.9+0.60)=4.781kN.m Nwk=6332、8/(8+1)/(8+2)(4.781/8.00)=0.319kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.367+1.3000.644+1.500.60.319=8.492kN 大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 188 经计算得到=1.008492/(0.424424.1)+1.00112000/4493=72.142N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算六、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,架体应进行333、整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.450 (1.193+0.500)+2 (0.000 8.000 0.450)8.000/2=48.773kN.m 倾覆力矩:MT=31.0004.781=14.344kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 189 14.8 梁截面 3002400MM计算书 最大计算高度 3.5M，梁底双立杆，间距 450，梁底 4 根木方，梁底立杆间距550,100,550，两侧立杆间距 1.2M，步距 1.2M。大学城公共场馆二期（海洋科技馆）高大模板工程专项施工方案 190 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范依据规范:建筑结