1、济南XX文化体育旅游城文化旅游配套济南XX文化体育旅游城文化旅游配套设施建设项目设施建设项目(一期一期)大剧场高大模板工程专项施工方案 大剧场高大模板工程专项施工方案 编制单位：编制单位：XXXX有限公司有限公司 编编 制制 人：人：日日 期：期：2019年年11月月25日日 目目 录录1 编制依据.12 工程概况.22.1 工程建设概况一览表.22.2 设计概况.22.3 工程施工条件.32.3.1 周边环境条件.32.3.2 材料、队伍招采.42.3.4 设计文件提供情况.42.4 荷载分析.42.5 本工程高支模.73 施工安排.143.1 项目管理组织.143.2 各项资源供应方式.12、53.3 施工流水段的划分及施工工艺流程.163.4 工程施工重点和难点分析及应对措施.164 施工进度计划.175 施工准备与资源配置计划.175.1 技术文件准备计划.175.2 资源配置计划.185.3 材料进场验收标准.196 施工方法及工艺要求.216.1 方案及技术参数.216.1.1 板支撑体系及材料选择.216.1.2 梁支撑体系及材料选择.226.1.3 1 区高支模设计.226.1.4 2 区高支模设计.276.1.5 3 区高支模设计.316.1.6 4 区高支模设计.346.1.7 5 区外围悬挑梁.396.1.8 线荷载超过 20KN/m 梁.406.2 施工工艺流程3、.426.2.1 脚手架支撑架施工.426.2.2 脚手架搭设要点.436.2.3 架体构造要求.466.2.4 混凝土浇筑要点.476.2.5 模板拆除技术要点.507 质量保证措施.517.1 质量保证措施.517.1.1 机构设立.517.1.2 质量职责.517.1.3 组织措施保证.52 7.1.4 管理制度保证.527.1.5 加强过程监控.537.2 质量标准及要求.547.2.1 模板安装质量标准.547.2.2 模板拆除工程质量标准.567.2.3 质量保证措施.578 安全管理体系及保证措施.588.1 安全管理体系.588.1.1 安全管理方针.588.1.2 安全保证体4、系.588.1.3 安全生产责任制.588.1.4 安全管理制度.608.1.5 辨识重大环境因素.618.2 安全生产保证措施.618.3 技术安全措施.638.4 监测及要求.639 环境管理、绿色施工体系与措施.669.1 环境因素及管理方案.669.2 环境管理体系.679.3 环境污染的防治措施.679.4 防止施工扰民措施.699.5 雨季、冬季施工安全措施.699.5.1 雨季安全措施.699.5.2 冬季安全措施.709.6 资源节约管理目标.7110 成品保护.7110.1 模板安装过程的成品保护.7110.2 模板拆除过程的成品保护.7211 危险源辨识及应急预案.72115、.1 危险源辨识.7211.2 应急救援.7512 检查验收.7813 计算书.821 区(入口大厅)11.4m 高楼板模架计算（5 层、13/AE）.821 区（入口大厅）高支模（500*850）11.4m 高梁底支架.961 区（入口大厅）高支模（500*850）梁侧模计算.1082 区（舞台东侧）13.1m 高楼板支模架体（4 层、911/DG）.1162 区高支模 12.1m 高（400*1000、500*700、500*1000）梁底支架计算.1312 区高支模 12.1m 高（400*1000、500*700、500*1000）梁侧模板计算.1423 区(看台区马道层)16.5m 6、高马道楼板模板计算.1503 区高支模（300*600、400*600）梁底支架.1644 区（舞台区偏厅）150mm 楼板支架 79/AC 轴、79/HK 轴.1784 区高支模（舞台区偏厅 16.5m 高）400*800 梁底支架.1924 区高支模（舞台区偏厅 16m 高）800*1300 梁底支架计算.2064 区高支模（舞台区偏厅）800*1300 梁侧模计算.220 4 区（台口）600*2800(舞台区大梁)10m 高模板支架.2284 区（台口）800*2000(舞台区大梁）10.8m 高梁底支架.2424 区（台口）850*2500（舞台区台口大梁、层间梁）3m 高模板支架.7、2574 区（台口）850*2500 梁侧模板计算.2714 区 架体对地下室顶板的荷载分析.2795 区 外圈悬挑梁 16m 高（600*900、500*900、500*1100、600*1200）.2886、线荷载超过 20KN/m 梁400*2300m 梁底支撑.3026、线荷载超过 20KN/m 梁900*1300m 梁底支撑.3166、线荷载超过 20KN/m 梁700*1300m 梁底支撑.330附图 监测点布置图.344 高大模板工程专项施工方案 1 1 编制依据编制依据 序号 类 别 文件名称 编 号 1 国家行政文件及地方标准 中华人民共和国建筑法 国家主席令第 91 号2 8、中华人民共和国环境保护法 国家主席令第 22 号3 中华人民共和国安全生产法 国家主席令第 70 号4 建设工程质量管理条例 国务院令第 279 号5 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号 6 危险性较大的分部分项工程安全管理规定 住建部 37 号令 7 建设工程安全生产管理条例 国务院令第 393 号8 危险性较大的分部分项工程安全管理规定 建办质201831号 9 山东省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全管理实施细则 鲁建质安字【2018】15号 10 济南市房屋建筑及轨道交通工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施办法 济建发201618 号11 印发9、模板支架安全管理十条 施工升降机安全管理十条 塔式起重机 安全管理十条的通知 济建发（2017）76 号12 国家、行业规范 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 13 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 14 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 15 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 16 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 17 钢管脚手架扣件 GB 15831-2006 18 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 19 混凝土泵送施工技术规程 JGJ/T 10-2011 20 建筑施工10、高处作业安全技术规程 JGJ80-2016 21 混凝土模板用胶合板 GB/T 17656-2008 22 施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-2012 23 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 24 混凝土结构施工规范 GB50666-2011 25 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 高大模板工程专项施工方案 2 26 建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-2013 27 木结构设计标准 GB50005-2017 28 建筑工程冬期施工规范 JGJ104-97 29 建筑工程施工现场消防安全技术手册 GB50720-2011 30 地方规范标准 山东省建筑工11、程施工技术资料管理规程 DB13(J)/T145-201231 设计文件 结构、建筑设计图纸/32 企业管理文件 XX标准化管理手册 2017 年版 33 企业技术标准 施工组织设计编制与管理标准 ZJQ08-SGJB001-201734 施工技术交底编制与管理标准 ZJQ08-SGJB002-201735 建筑施工脚手架安全技术标准 ZJQ08-SGJB003-201736 模板及支架工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB011-201737 其他 建筑施工手册第五版 2013 年版 38 计算软件 PKPM 版本：20180930 2 工程概况工程概况 2.1 工程建设概况一览表工程建设概12、况一览表工程名称 济南XX文化体育旅游城文化旅游配套设施建设项目（一期）-大剧场 工程性质 公建 建设规模 约 1.22 万平方米 工程地址 济南市历城区经十东路南侧、凤鸣路东侧（田庄小区附近）游乐场场内东北角 建设单位 项目承包范围施工总承包 设计单位 合同要求质量 合格 监理单位 工期 2018.12.15-2021.5.29 总承包单位 XX有限公司 安全 无安全事故 工程主要功能/用途 游乐用房 2.2 设计概况设计概况表 2.2-1 设计概况表 高大模板工程专项施工方案 3 设计概况总建筑面积1.22 万地下2100 建筑高度34m地上1.01 万建筑抗震设防分类标准设防（丙类）建筑13、结构安全等级二级抗震设防烈度7 度建筑耐火等级一级抗震等级框架：二级，剪力墙一级屋面防水等级二级地基基础设计等级乙级地下室防水等级二级业态分布最高建筑地下 2 层，地上 3 层，室外建筑高度 34m。表 2.2-2 混凝土设计概况 垫层C15框架柱C45楼板、梁C30楼梯C30底板、承台、独基C35剪力墙C60其他构造柱、圈梁、过梁：C25备注：基础底板、承台、地下室外墙、首层楼板（直接接触土壤部分）、水池等均采用防水混凝土;设计抗渗等级均为 P6。*基础底板、地下室外墙及连续施工的超长结构混凝土中应掺加微膨胀剂，其限制膨胀率应满足补偿收缩混凝土应用技术规范要求。*如施工图中注明的混凝土强度等14、级与本表格冲突，则以施工图中注明为准。*与墙体相连的框架柱，未特别注明时，混凝土强度等级可取与墙体相同。*混凝土均采用预拌混凝土。2.3 工程施工条件工程施工条件2.3.1 周边环境条件周边环境条件 本项目西邻凤鸣路，北邻经十路，交通便利，项目位于园区西南角，靠近项目主入口大门，交通便利。图 2.3-1 结构模型示意图 高大模板工程专项施工方案 4 2.3.2 材料、队伍招采材料、队伍招采 混凝土使用山东建泽混凝土公司搅拌站商混，砼站距离本公司 18 公里，已签订采购合同。施工队伍为总包单位自行招标范围内劳务分包，目前已经确定，可随时组织进场。2.3.4 设计文件提供情况设计文件提供情况 目前15、结构图纸已经正式移交，具备技术施工条件。2.4 荷载分析荷载分析1、施工总荷载的组成 施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=板厚（m）25.1KN/m3；模板木方的自重取值为 0.48KN/m2；施工均布活荷载取 3.0KN/m2；2、集中线荷载的组成 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=梁的截面积（m2）24KN/m3；模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.48KN/m2；施工均布活荷载=梁宽（m）3KN/m2；即，集中线荷载=梁宽梁高25.5+（梁高2+梁宽）0.45116、.2+梁宽31.4。表 2.4-1 荷载参数表 施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/）3 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（KN/），对水平面模板 2 模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.48 新浇筑混凝土自重标准值 G2k（KN/）24 钢筋自重标准值 G3k（KN/）楼板 1.1 梁 1.5 表 2.4-2 荷载分项系数 高大模板工程专项施工方案 5 3、本工程施工总荷载大于 15kN/分析 本工程主要楼板厚度为 120mm、150mm、200mm 楼板厚 200mm 时施工总荷载 活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k =0.9*117、.2*(24*0.20+1.1*0.20+0.48)+1.4*3 =9.69KN/恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.4*0.7Q1k =0.9*1.35*(24*0.2+1.1*0.2+0.48)+1.4*0.7*3 =9.33KN/两者取大值，即施工总荷载 S=max【S1，S2】=9.69KN/15KN/，板厚 200mm 时不需要专家论证。4、本工程线荷载大于 20KN/m 分析 按照第 2 条原理荷载计算，可得超线荷载需要专家论证的梁尺寸，具体尺寸见下表 高大模板工程专项施工方案 6 表 2.4-3 高支模梁集中线荷载验算表（KN/m）梁高 梁宽 18、0.450.5 0.55 0.6 0.650.70.750.80.850.90.951 1.051.11.151.21.251.31.351.41.45 1.5 0.12.42.6 2.9 3.1 3.33.53.73.94.24.44.64.8 55.25.45.75.96.16.36.56.7 6.96 0.153.43.7 4 4.2 4.54.85.15.45.766.36.6 6.97.27.57.88.18.48.799.2 9.54 0.24.34.7 5.1 5.4 5.86.26.56.97.37.788.4 8.89.19.59.91011111112 12.1 0.25519、.35.7 6.2 6.6 7.17.588.48.99.39.810 111112121213131414 14.7 0.36.26.7 7.2 7.8 8.38.89.49.910111112 131314141515161617 17.3 0.357.17.7 8.3 9 9.610111112131314 141516161717181919 19.9 0.48.18.8 9.4 10 1111121314141516 161718181920202122 22.4 0.4599.8 11 11 1213141415161717 181920202122232324 25 0.510120、1 12 12 1314151617181819 202122232324252627 27.6 0.551112 13 14 1515161718192021 222324252627272829 30.2 0.61213 14 15 1617181920212223 242526272829303132 32.8 0.651314 15 16 1718192021222425 262728293031323334 35.3 0.71415 16 17 1819212223242526 282930313233343637 37.9 0.751516 17 18 2021222325262721、28 293132333436373839 40.5 0.81617 18 20 2122232526272930 313334353738394042 43.1 0.851718 19 21 2223252628293032 333536373940424344 45.7 0.91719 20 22 2325262829313234 353738394142444547 48.2 0.951820 22 23 2526282931323435 373840424345464849 50.8 11921 23 24 2627293132343637 394042444547495052 53.22、4 红色为需要专家论证的梁截面尺寸,本项目梁截面尺寸均小于红色字体，因此无需要进行专家论证的梁 高大模板工程专项施工方案 7 2.5 本工程高支模本工程高支模本工程地下 2 层（10m 深），观众厅、舞台厅一层至顶（最高处 34m），局部五层（最高 17m），高支模共分为 4 个区域，分别为：1、1 区高支模 位于 1-3/A-K 轴之间，顶板位于第五层（16.4m 标高），架体由第三层（5m 标高）开始搭设，架体搭设高度 11.4m 高，楼板厚度 150mm，对应位置如下图中所示：高大模板工程专项施工方案 8 标高层 搭设高度 位置 板厚 梁截面尺寸 宽 高 16.4m 标高层 11.4m 23、1-3/A-K 轴150 400 700 400 850 500 800 500 850 2、2 区高支模 位于 9-11/D-G 轴之间，顶板位于第四层（12.85m 标高），架体由第一层（-0.3m 标高）开始搭设，架体搭设高度 13.1m 高，楼板厚度 150mm，对应位置如下图中所示：高大模板工程专项施工方案 9 标高层 搭设高度 位置 板厚 梁截面尺寸 宽 高 12.85m 标高层 13.1m 9-11/D-G 轴150 400 1000 500 700 500 1000 300 400 3、3 区高支模 该处高支模为马道挑板，从观众厅剪力墙上伸出，整体宽 1.6m，位于观众厅内，顶24、板位于第五层（16.45m 标高），架体由第一层（0m 标高至 3m 标高，底部为看台，阶梯向上）开始搭设，架体搭设高度 16.45m 高，楼板厚度 100/200mm，对应位置如下图中所示：高大模板工程专项施工方案 10 标高层 搭设高度 位置 板厚 梁截面尺寸 宽 高 16.45m 标高层 16.45m 观众厅内侧100/200 400 600 300 600 4、4 区高支模 该处高支模为舞台区大厅，位于 7-9/A-K 轴，分为舞台偏厅和舞台厅台口两个部分：（1）舞台偏厅 舞台偏厅位于大厅两侧，顶板位于第五层（17m 标高），架体由第一层（-0.3m 标高）开始搭设，架体搭设高度 1725、.3m 高，楼板厚度 150mm，局部无楼板仅有框架梁，对应位置如上图中所示，梁板信息及模型如下：标高层 搭设高度 位置 板厚 梁截面尺寸 宽 高 17m 标高层 17.3m 舞台厅偏厅150 400 800 800 1300 高大模板工程专项施工方案 11 （2）舞台厅台口（7-9/C-H 轴），台口位于舞台厅正中间，由 5 圈大梁组成，梁上四周局部有挑板，挑板宽度为 1.45m，由于台口梁四周无板，因此由-0.3m 开始搭设满堂架，直至顶部，作为支撑，局部支撑位置位于地下室上部，该处需要考虑架体对楼板的作用，对应位置如下图中所示（梁型号较多，详见后架体设计图）：标高层 搭设高度 位置 板厚26、 梁截面尺寸 宽 高 舞台厅台口 12m-30m 舞台厅台口挑板厚度 100mm 600 2000 600 2800 800 2000 800 2500 高大模板工程专项施工方案 12 标高层 搭设高度 位置 板厚 梁截面尺寸 宽 高 850 1500 850 2000 850 2500 5、外围悬挑梁 建筑周围存在两层悬挑梁，该梁外挑出结构1m2m不等，梁底支模高度5m16m不等，无法一一分析，其中最大截面梁为 600*1200mm 梁，支撑高度为 16m，为方便施工后续方案将统一按照最高高度、最大截面进行配置。6、支撑高度未超过 8m，线荷载超过 20KN/m 的梁 按照线荷载超过 20K27、N/m 需要专家论证规定，本工程大剧场高支模梁如下表所示 部位 支模高度 楼板厚度 梁最大截面(mm)轴线位置 5.1m 标高 5.6m 150mm 500*1200 68 轴/A 轴 500*1300 79/K 轴 400*2300 45/K 轴 9.1m 标高处 4m 150mm 400*2000 4/AB 轴、4/Jk 轴 16.4m 标高 4m 150mm 400*1500 79/J 轴、79/B 轴 600*1200 78/HJ 轴、78/BC 轴23/CH 轴 700*1200 8/HK 轴、8/AC 轴 高大模板工程专项施工方案 13 部位 支模高度 楼板厚度 梁最大截面(mm)28、轴线位置 900*1300 9/KJ 轴、9/AB 轴 图 5.1m 标高需专家论证的高支模范围图（梁）图 9.1m 标高需专家论证的高支模范围图（梁）高大模板工程专项施工方案 14 图 16.4m 标高需专家论证的高支模范围图（梁）3 施工安排施工安排 3.1 项目管理组织项目管理组织1、项目管理组织机构如下：项目经理安全总监计划经理项目总工生产经理安装经理商务经理安环部安全管理工程师计划专员质量工程师资料员技术工程师测量工程师试验工程师建筑设计工程师装饰设计工程师机电设计工程师土建工程师内装工程师外装工程师配套工程师电气工程师弱电工程师水暖工程师土建采购工程师安装采购工程师分包决算招标采购29、专员土建造价工程师安装造价工程师成本员综合办公室质量部技术部工程部设计部机电部物资部成本部各劳务队伍招采经理计划部招采部招采工程师 图 3.1-1 施工组织机构 2、项目管理人员职责分工 表 3.1-1 项目部管理岗位人员配置 高大模板工程专项施工方案 15 序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理张磊高级工程师项目管理决策，材料、队伍招采。2生产经理赵会军工程师施工总体协调，组织现场按方案实施，负责施工所需人、机、物的组织管理与控制，协调外围关系和组织项目周检。全面组织协调砼工程施工，对技术质量做好全面控制，组织现场严格按方案施工，包括技术交底、特殊施工过程的监控，对发现的问题及时提30、出整改措施。3技术负责牟敦波工程师负责方案的编制、组织上报审核、审批工作；知道项目部相关管理人员进行方案交底工作；负责技术交底的审核工作；指导现场贯彻落实。4施工员邢扬扬助理工程师负责按方案及图纸要求提出砼需用计划；实施现场施工过程旁站监督，确保施工按方案实施；具体负责砼工程施工过程控制和对作业人员进行技术交底、安全交底和技术培训等；检查作业人员的上岗证件是否齐全有效；同时负责施工验收及资料的归档整理工作。5许玮助理工程师6取样员刘云青助理工程师按照国家试验标准对进场砼和过程产品进行取样送检，做好试验记录。7质检员汪潮助理工程师按国家、行业质量检测标准对砼工程的质量进行检查，提出质量整改问题，31、并检查整改落实情况。8程广龙助理工程师9材料员窦云光助理工程师负责材料供应，对所供应的材料质量负责，并按照国家标准对进场砼进行验收，对现场材料保管、材料使用、材料节约等方面进行严格的控制。10安全员孙振助理工程师配合项目副经理进行安全检查，确保施工安全。负责整个施工、使用过程的安全监控，对不符合安全要求的现象提出整改并检查整改落实情况。11预算员陈朋助理经济师对砼工程进行成本控制，特别是现场超支、工程量核算等方面进行监控，审核施工员提报的材料计划。3.2 各项资源供应方式各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表 施工项目 名称 专业施工队 名称 资质 要求 开始施工时间 工期 分包 方式 分包商32、 选择方式 责任人高支模工程 山东顺和建筑工程劳务有限公司/2019.12.5120 天 劳务 公司招标 付靖靖2）工程用大宗物资供应安排一览表 物资名称 采购单位 拟选供应商 拟采购地点要求进场时间 责任人 混凝土 总包 山东建泽混凝土公司山东省/窦云光 高大模板工程专项施工方案 16 3.3 施工流水段的划分及施工工艺流程施工流水段的划分及施工工艺流程1.施工流水段的划分 将高支模区域划分为 4 个区域，大截面梁分布于其余各层，按照第二章划分进行 2.施工工艺流程 图 3.3-1 模板施工工艺流程图 3.4 工程施工重点和难点分析及应对措施工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体33、分析应对措施责任人1 超过 10 米的大跨度梁较多 因跨长较大容易发生尺寸偏位，跨中易下垂。模板支设后，加固前校核定位尺寸，模板加固后再次校核一遍定位尺寸；模板支撑两侧加强与周围满堂架的拉结避免浇筑过程中造成偏位；梁底模支设时充分考虑起拱，避免跨中下垂。赵会军 高大模板工程专项施工方案 17 序号重点和难点具体分析应对措施责任人2 高大模板施工范围内荷载较大 在钢筋、砼等工序施工时，易发生局部集中荷载过大、模板支撑架体受力不均等现象 在各工序施工过程中，应采取支撑架体检测措施，及时发现危险源，排除不利因素。邢扬扬3 高大模板支模高度较大 台口大梁支模高度超过 30m，局部 40m，梁截面较大 34、针对各高支模区域编制详细的高大模板支撑方案，组织专家进行论证，确定最终方案后进行实施。陆燊 4 施工进度计划施工进度计划 本工程混凝土工程施工计划 2019 年 12 月 5 日开始，2020 年 3 月 30 日全部结束。5 施工准备与资源配置计划施工准备与资源配置计划 5.1 技术文件准备计划技术文件准备计划序号 文件名称 文件编号 配备数量 持有人 1 施工图纸/1 陆燊 2 混凝土结构施工规范 GB50666-2011 1 技术部 3 建筑施工脚手架安全技术统一规范 GB51210-2016 1技术部 4 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 1技术部 2.施工方35、案编制计划 高大模板工程专项施工方案 18 序号 施工方案名称 编制单位 负责人 审批 完成时间1 模板施工专项施工方案 项目部 陆燊 赵兴柱 2019.12.5 高大模板施工专项方案 项目部 陆燊 叶现楼 2019.12.53.技术复核和隐蔽验收计划表 序号 技术复核、隐蔽验收部位 复核和隐蔽内容 责任人 1 资料 对应分部工程方案、交底、图纸、变更、变更落实情况等 陆燊 2 定位放线 建筑物位置线、现场标准水准点、坐标点引测成果；基础轴线、断面尺寸、标高等 汪潮 3 模板 模板集合尺寸、轴线、标高、预埋件和预留孔位置、模板牢固性、清扫口位置、施工缝留置、模板清理、脱模剂涂刷 汪潮 4 混凝36、土 混凝土的配合比、砂石质量、水泥品种和标号、外加剂的品种和掺量、钢筋规格、搭接长度等。汪潮 5 机电安装 安装设备预留预埋、设备基础预留等。刘华睿 5.2 资源配置计划资源配置计划1.劳动力配置计划 序号 专业工种 劳动量（人/日）责任人 2019 年 12 月2020 年 1 月2020 年 2 月2020 年 3 月 1 架子工 20 20 10 20 赵会军 2 木工 15 15 10 5 赵会军 3 普工 5 5 5 5 赵会军 2.施工机具配置计划 序号 机具名称 型号 功率 数量进场使用时间 责任人1木工压刨 MI-105 7.5 1 2019/12/52020/3/30 赵会军37、2木工平刨 MSB/4B 3 1 3电钻 VV5086 0.5 3 4手提电刨/0.45 2 5手提电锯 W-651A 1 2 6木工圆锯 MB104 3 2 3、测量设备配置计划 高大模板工程专项施工方案 19 序号 机具名称 数量 使用状态进场使用时间 责任人1全站仪 1 良好 2019/12/52020/3/30 陆燊2水准仪 2 良好 35 米钢卷尺 20 良好 4、工程用原材料需要量计划 序号 材料名称 规格 需要量 进场时间 单位 数量 1 普通钢管 48.33.6 T 400 2019/11/25 2 木方 5080 M 200 4 模板 12mm 厚 1800 5 扣件 铸铁扣38、件 个 20000 5.3 材料进场验收标准材料进场验收标准1 主要材料 1）钢管：按照规范要求选用 48.33.6mm 钢管，由于钢管的锈蚀、损耗等原因，钢管以 482.7mm 进行承载力计算。（由于舞台区台口梁截面较大，现场针对梁底钢管单独配置壁厚 3.2mm 以上，梁底立杆按照 483.0mm 钢管计算）2）方木：50mm80mm。3）模板：12mm 厚双面覆膜多层板。4）扣件式脚手架配套底托等。5）对拉螺杆：采用直径14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地下室部分采用 M14 止水螺杆。6）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。7）跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。8）连接39、件：对拉螺栓、紧固螺栓等。2 材料质量要求 1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。2）扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种，采用可锻铸铁 高大模板工程专项施工方案 20 制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、40、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm。3）木方：采用 50mm80mm 木方不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。4）模板：12mm 厚覆膜多层板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱模和可两面使用。5）现场选用 48.33.6mm 钢管，且进场钢管壁厚不得小于 3.0mm。3 进场复试 建筑工地用扣件、钢管需进行复试，详见如下：1）扣件 单位工程每次进场的同一规格、同一型号、同一生产厂家的 10000 件为一批，不足10000 件按一批计。租赁站现存的扣件，由租赁41、站送公司试验中心检测，经检测合格后可对现场进行租赁。扣件进场后由技术组织材料、安全、质量、试验以及相关人员进行外观检查，外观检查合格后由试验员按以下标准抽样并进行委托。序号 扣件种类 检测项目 批次 备注 1 直角扣件 抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度性能 a 281500 抽样数量：8 b 5011200 抽样数量：13 c 120110000 抽样数量：20 2 旋转扣件 抗滑性能、抗破坏性能 a 281500 抽样数量：8 b 5011200 抽样数量：13 c 120110000 抽样数量：20 3 对接扣件 抗滑性能 a 281500 抽样数量：8 b 5011200 抽样数量：13 42、c 120110000 抽样数量：20 4 底座 抗压性能 a 281500 抽样数量：8 b 5011200 抽样数量：13 c 120110000 抽样数量：20 2）钢管 高大模板工程专项施工方案 21 单位工程每次进场的同一规格、同一型号、同一生产厂家的 750 根为一批，不足 750根按一批计。租赁站现存的用于现场脚手价的钢管，由租赁站送公司试验中心检测，经检测合格后可对现场进行租赁。钢管进场后由技术组织材料、安全、质量、试验以及相关人员进行外观检查，外观检查合格后由试验员在涂刷防锈漆的钢管上按以下标准抽样并进行委托。试验项目 试件尺寸（mm）取样数量（根）取样部位 拉伸试验 50043、 2 钢管上切割 弯曲试验 600 2 钢管上切割 压扁试验 300 3 钢管上切割 6 施工方法及工艺要求施工方法及工艺要求 6.1 方案及技术参数方案及技术参数根据实际现场测量，实际钢管壁厚为 2.73.0mm，后续计算使用数据均为 2.7mm，舞台台口梁单独配置，按照 3.0mm 计算，特此注明。6.1.1 板支撑体系及材料选择板支撑体系及材料选择 板底采用托梁支撑形式。模板采用 12mm 厚覆膜木胶板，板下次楞采用 5080mm 木方。满堂支撑架采用规格 48.33.6mm 钢管进行扎设。钢管立柱上端加设可调托撑，顶托螺杆外径 36mm、支托板厚 5mm。顶托内托梁材料为48.33.644、mm 单钢管。板支撑体系示意图如下：高大模板工程专项施工方案 22 6.1.2 梁支撑体系及材料选择梁支撑体系及材料选择 梁底模板采用 12mm 厚覆膜木胶板，梁底承重立杆设置根数根据设计验算确定，梁支架采用规格为 48.33.6mm 钢管进行扎设。承重立杆上端加设螺杆外径 36mm、支托板厚5mm 的可调托撑，顶托内托梁为48.33.6mm 单钢管，托梁沿梁截面方向布置。梁底次龙骨采用 5080mm 木方，垂直于梁截面布置。梁侧模板采用 12mm 厚覆膜木胶板，梁侧内龙骨采用 5080mm 木方，沿梁方向布置；外龙骨采用48.33.6mm 双钢管，沿梁截面方向布置。梁截面方向设置对拉螺栓（145、4 对拉螺杆）。梁支撑体系示意图如下：6.1.3 1 区高支模设计区高支模设计 1、板支撑设计 本工程高支模进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板 高大模板工程专项施工方案 23 厚最大即危险性最大的板进行验算，其他区域可按照此块验算的板参数进行搭设。1 区(入口大厅)11.4m 高楼板模架（5 层、1-3/A-K）所在 轴线 顶板厚度（mm）板下支撑搭设高度(m)板下立杆间距（mm）水平杆步距（m）板下托梁（钢管）间距（m）板下木方间距（mm）五层 1-3/A-K 150 11.4 0.8*0.8扫地杆设置距底 0.2m；中间步距1.5m，共 10 步；最顶 3 步的步46、距为0.75m（顶部加密）；立杆上部自由端不大于 0.4m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按 0.2m 考虑。0.8 200 高大模板工程专项施工方案 24 2、梁支撑设计 序号 所在位置 截面尺寸（mm）支撑高度（m）梁底 梁侧 托梁长度及纵向间距（mm）梁截面承重立杆数量及间距（mm）承重立杆沿梁纵向间距（mm）梁底木方数量（根）水平杆步距（m）梁侧双钢管间距（mm）对拉螺栓竖向道数及梁断面水平间距（mm）对拉螺栓断面跨度方向间距（mm）1 区 五层 1-3/A-K400700、400850 10.8 梁底 长 1200 间距 800 2 根 400mm 800 5 根 5080mm 木方 扫地47、杆距底 0.2m；步距1.5m，最顶 2 步中间各加一道水平拉杆；立杆上部自由端 0.4m,其中顶托螺杆伸出长度按 0.2m 考虑。500 2 道 M14 500 2 500800 长 1200 间距 800 2 根 400mm 800 5 根 5080mm 木方 500 2 道 M14 500 3 500850 长 1200 间距 800 2 根 400mm 800 5 根 5080mm 木方 500 2 道 M14 500 高大模板工程专项施工方案 25 3、1 区(入口大厅)11.4m 高楼板模架高支模示意图 3、1 区(入口大厅)11.4m 高楼板模架高支模示意图 抱柱节点梁底横杆横杆48、剪刀撑 高大模板工程专项施工方案 26 高大模板工程专项施工方案 27 6.1.4 2 区高支模设计区高支模设计 进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板厚最大即危险性最大的板进行验算，其他区域可按照此块验算的板参数进行搭设。2 区（舞台东侧）13.1m 高楼板支模架体（4 层、9-11/D-G）所在 轴线 顶板厚度（mm）板下支撑搭设高度(m)板下立杆间距（mm）水平杆步距（m）板下托梁（钢管）间距（m）板下木方间距（mm）4 层 9-11/D-G 150 13.1 0.8*0.8扫地杆设置距底 0.2m；中间步距1.5m，共 11 步；最顶 3 步的步距为0.75m（顶49、部加密）；立杆上部自由端不大于 0.4m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按 0.2m 考虑。0.8 200 高大模板工程专项施工方案 28 2、梁支撑设计 序号 所在位置 截面尺寸（mm）支撑高度（m）梁底 梁侧 托梁长度及纵向间距（mm）梁截面承重立杆数量及间距（mm）承重立杆沿梁纵向间距（mm）梁底木方数量（根）水平杆步距（m）梁侧双钢管间距/mm 对拉螺栓竖向道数及梁断面水平间距（mm）对拉螺栓断面跨度方向间距（mm）2 区 4 层 9-11/D-G 300400 12.7 长1200 间距800 2 根 300mm800 4 根 5080mm木方 扫地杆距底 0.2m；步距1.5m，最顶 250、 步中间各加一道水平拉杆；立杆上部自由端 0.4m,其中顶托螺杆伸出长度按0.2m 考虑。500 1 道M14 500 500700 4001000、12.4 长1200 间距800 2 根 400mm800 5 根 5080mm木方 500 2 道M14 500 5001000 12.1 长1200 间距800 3 根 200mm800 5 根 5080mm木方 500 2 道M14 500 高大模板工程专项施工方案 29 3、二区高支模示意图 3、二区高支模示意图 抱柱节点 高大模板工程专项施工方案 30 高大模板工程专项施工方案 31 6.1.5 3 区高支模设计区高支模设计 进行安全验51、算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板厚最大即危险性最大的板进行验算，其他区域可按照此块验算的板参数进行搭设。3 区(看台区马道层)16.5m 高马道楼板架体 所在 轴线 顶板厚度（mm）板下支撑搭设高度(m)板下立杆间距（mm）水平杆步距（m）板下托梁（钢管）间距（m）板下木方间距（mm）观众厅16.5m处 100/200 16.5 0.6*0.8扫地杆设置距底 0.2m；中间步距1.5m，共 13 步；最顶 3 步的步距为0.75m（顶部加密）；立杆上部自由端不大于 0.4m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按 0.2m 考虑。0.6 200 2、梁支撑设计 序号 所在位置 截面尺寸（52、mm）支撑高度（m）梁底 梁侧 托梁长度及纵向间距（mm）梁截面承重立杆数量及间距（mm）承重立杆沿梁纵向间距（mm）梁底木方数量（根）水平杆步距（m）梁侧双钢管间距/mm 对拉螺栓竖向道数及梁断面水平间距（mm）对拉螺栓断面跨度方向间距（mm）观众厅16.5m 处 300600 400600 16.5 长1200 间距800 2 根 400mm800 4 根 5080mm木方 扫地杆0.2m 步距 1.5 m，最顶步距加密；自由端0.4 m 500 1 道M14 500 高大模板工程专项施工方案 32 内排架体需要与剪力墙进行拉结，拉结要求三步三跨，拉结点设置如下图所示，对拉螺栓与立杆焊接连53、接。高大模板工程专项施工方案 33 3、3 区高支模示意图 3、3 区高支模示意图 高大模板工程专项施工方案 34 6.1.6 4 区高支模设计区高支模设计 进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板厚最大即危险性最大的板进行验算，其他区域可按照此块验算的板参数进行搭设。舞台厅支架部分位于地下室上方，由于架体较高，地下室底板的模板支架需要回顶，按照与地上立杆一一对应的原则进行排布，同时上方立杆全部采用跳板+槽钢的形式进行铺垫，支架对楼层的影响计算见后附计算书。4 区（舞台区偏厅）楼板支架 7-9/A-C 轴、7-9/H-K 轴 所在 轴线 顶板厚度（mm）板下支撑搭设高度(m54、)板下立杆间距（mm）水平杆步距（m）板下托梁（钢管）间距（m）板下木方间距（mm）7-9/A-C 轴、7-9/H-K轴 舞台区偏厅 17m 处 150 17 0.8*0.8 扫地杆设置距底 0.2m；中间步距 1.5m，共 14 步；最顶 3 步的步距为 0.75m（顶部加密）；立杆上部自由端不大于 0.4m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按 0.2m 考虑。0.8 200 高大模板工程专项施工方案 35 2、梁支撑设计 序号 所在位置 截面尺寸（mm）支撑高度（m）梁底 梁侧 托梁长度及纵向间距（mm）梁截面承重立杆数量及间距（mm）承重立杆沿梁纵向间距（mm）梁底木方数量（根）水平杆步距（m）55、梁侧双钢管间距/mm 对拉螺栓竖向道数及梁断面水平间距（mm）对拉螺栓断面跨度方向间距（mm）舞台区偏厅400800 16.2 长 1200 间距 800 2 根 400mm 800 4 根 5080mm 木方扫地杆距底0.2m 步距1.5m，最顶 2步中间各加一道水平拉杆；立杆上部自由端 0.3m,其中顶托螺杆伸出长度按0.2m考虑。500 2 道 M14 500 2 8001300 15.7 长 1200 间距 400 4 根 250mm 400 7 根 5080mm 木方500 3 道 M14 500 3 台口梁 8501500、6002800、8002000 10m-11.3m长 1256、00 间距 400 4 根（壁厚3.0）250mm 400 7 根 5080mm 木方500 每 500 一道M16 500 4 6002000、8002000、8002500、8501500、8502000、8502500、最高 3m 长 1200 间距 400 4 根（壁厚3.0）250mm 400 7 根 5080mm 木方500 每 500 一道M16 500 每次台口梁浇筑完成后，增加两侧立杆与增加与下部已经浇筑的梁拉结、下层梁达到强度的 70%后再浇筑上层梁 高大模板工程专项施工方案 36 3、4 区高支模示意图 3、4 区高支模示意图 抱柱节点 高大模板工程专项施工方案 37 257、 0 0 高大模板工程专项施工方案 38 高大模板工程专项施工方案 39 6.1.7 5 区外围悬挑梁区外围悬挑梁 建筑周围存在两层悬挑梁，该梁外挑出结构1m2m不等，梁底支模高度5m16m不等，无法一一分析，其中最大截面梁为 600*1200mm 梁、通用截面为 600*700 梁，支撑高度为16m，为方便施工统一按照最高高度、最大截面、进行配置。1、板面配置 满堂架体由建筑物延伸至外围悬挑梁外侧，间距及要求如下表 所在 轴线 顶板厚度（mm）板下支撑搭设高度(m)板下立杆间距（mm）水平杆步距（m）板下托梁（钢管）间距（m）板下木方间距（mm）外悬挑梁 0 16 0.8*0.8扫地杆设置距58、底 0.2m；中间步距1.5m，共 14 步；最顶 3 步的步距为0.75m（顶部加密）；立杆上部自由端不大于 0.4m，其中顶托螺杆伸出立杆长度按 0.2m 考虑。0.6 200 2、梁支架配置 高大模板工程专项施工方案 40 序号 所在位置 截面尺寸（mm）支撑高度（m）梁底 梁侧 托梁长度及纵向间距（mm）梁截面承重立杆数量及间距（mm）承重立杆沿梁纵向间距（mm）梁底木方数量（根）水平杆步距（m）梁侧双钢管间距/mm 对拉螺栓竖向道数及梁断面水平间距（mm）对拉螺栓断面跨度方向间距（mm）外围悬挑梁 600*700、600*900、500*900、500*1100、600*1200及其59、他型号所有梁 16m 长1200 间距400 2 根 250mm400 5 根 5080mm木方 扫地杆0.2m 步距 1.5 m，最顶步距加密；自由端0.4 m,500 2 道M14 500 6.1.8 线荷载超过线荷载超过 20KN/m 梁梁 线荷载超过 20KN/m 的梁如下表，由于各梁位置、支撑高度均不一致，计算按照梁截面归类，统一确定，详见后梁支架配置表 部位 支模高度 楼板厚度 梁最大截面(mm)轴线位置 5.1m 标高 5.6m 150mm 500*1200 68 轴/A 轴 500*1300 79/K 轴 400*2300 45/K 轴 9.1m 标高处 4m 150mm 4060、0*2000 4/AB 轴、4/Jk 轴 16.4m 标高 4m 150mm 400*1500 79/J 轴、79/B 轴 600*1200 78/HJ 轴、78/BC 轴23/CH 轴 700*1200 8/HK 轴、8/AC 轴 900*1300 9/KJ 轴、9/AB 轴 高大模板工程专项施工方案 41 序号 所在位置 截面尺寸（mm）支撑高度（m）梁底 梁侧 托梁长度及纵向间距（mm）梁截面承重立杆数量及间距（mm）承重立杆沿梁纵向间距（mm）梁底木方数量（根）水平杆步距（m）梁侧双钢管间距/mm 对拉螺栓竖向道数及梁断面水平间距（mm）对拉螺栓断面跨度方向间距（mm）线荷载超过20K61、N/m500*1200 500*1300 600*1200 700*1200 5.6（最大高度）长 1200 间距 400 2 根 250mm 400 5 根 5080mm 木方扫地杆距底0.2m 步距1.5m，最顶 2步中间各加一道水平拉杆；立杆上部自由端 0.3m,其中顶托螺杆伸出长度按0.2m考虑。,500 每 500 一道M14 500 2 400*1500 400*2000 400*2300 5.6m（最大高度）长 1200 间距 400 2 根 400mm 400 5 根 5080mm 木方500 每 500 一道M14 500 3 900*1300 4m 长 1200 间距 4062、0 3 根 300mm 400 8 根 5080mm 木方400 3 道 M14 400 高大模板工程专项施工方案 42 6.2 施工工艺流程施工工艺流程6.2.1 脚手架支撑架施工脚手架支撑架施工 1、支撑架施工工艺流程 搭设材料进场混凝土初凝定位放线铺设垫木搭设立杆、横杆设置剪刀撑连接、加固板底架体铺设顶板模板检查验收模板支架浇筑顶板混凝土支模架拆除 2、搭设材料进场 根据工程的结构形式及层高要求定制或租赁相应长度（型号）的立杆、横杆，选用时主要考虑两个因素：适用性和周转利用。3、定位放线 楼层混凝土建筑完毕强度达到 1.2MPA 以上后，根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立控制网，引测标高63、控制线，根据已经测好的控制线确定梁柱的位置，并标出立杆搭设位置。4、铺设垫木或安防底座 为了扩大立杆底部承载面的受力面积，保证立杆承载面均匀受力，要在立杆底部铺放垫木和安放底座。5、搭设立杆、横杆 搭设时先放置纵向扫地杆，在把立杆放在事先放置好的垫木上，使用扣件将立杆与扫地杆固定，再搭设横向扫地杆，依次搭设小横杆。6、设置剪刀撑（1）纵横向剪刀撑的搭设 在架体外侧周边及内部纵、横向每隔 58m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑的宽度为 58m。剪刀撑与地面夹角在 4560之间，由于梁底的荷载较大，在梁底支撑的两侧都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立杆扣接。（2）水平向剪刀撑的搭设 模板支撑架沿高度64、方向两端与中间处各设置一道水平向剪刀撑，顶部（竖向剪刀撑 高大模板工程专项施工方案 43 顶部交点平面）、底部（扫地杆的设置层）、架体高度方向中间处，设置上中下三道连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m。7、连接、加固板底架体 支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，将搭设板底架体，板底架体与立杆的连接采用可调顶托的形式。8、铺设顶板双层覆膜多层板 当板底下的次龙骨（方钢管）及主龙骨（双钢管）按标高控制线（标高可通过可调顶托调整）安装完毕之后，就可以安装顶板的双层覆膜多层板。在安装顶板模板时，确保模板安装牢固、平整、拼缝严密。9、检查验收（1）支模架是否严格按方案执65、行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。（2）模板铺设完毕后校正平整度与楼板标高。10、浇筑顶板混凝土 模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土，在顶板混凝土浇筑的时候派专人守模，发现隐患及时消除。11、支模架拆除 支模架的拆除顺序一般是后支的先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。梁板支模架拆除时混凝土强度达到的要求参照相关规定。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好书面手续。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于两步。多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于两层的模板支架。脚手架拆除时要注意横杆、立杆和剪刀撑等构件的拆除66、顺序，严禁将构件抛掷至地面，要传至地面码放整齐。对拆除下来的构件要及时检查、整修、保养，剔除不合格的构件。6.2.2 脚手架搭设要点脚手架搭设要点 1、放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、脚手架安装基础必须要平整并采取混凝土硬化措施。3、脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件 高大模板工程专项施工方案 44 支承架使用时，对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆 300-500mm 之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其67、整体稳定性得到可靠的保证；5、在架子搭设前，应该对工人技术交底工作，交底的重点如下；（1）扣件必须固定牢固。（2）可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于 200mm，杆顶自由端不大于 500mm。（3）作为扫地杆的最底层水平杆高度小于 200mm。6、立杆间距不得大于 800mm，立杆接头应采用对接，接头应交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内。7、当有既有结构时，模板支架应与既有结构可靠连接，并应符合下列规定：（1）竖向连接间隔不应超过 2 步，优先布置在有水平剪刀撑的水平杆层；（2）水平方向连接间隔不宜大于 8m；（3）当遇柱时，宜采用扣件式钢管抱柱拉结，拉结点应靠近主节点设置，偏离主节68、点的距离不应大于 300mm。图 6.2-1 抱柱拉结措施 1-结构柱；2-立杆；3-水平杆；4-扣件 8、当支模架局部承受荷载较大时，当立杆需要加密时，加密区水平杆应向非加密区延伸不少于 2 跨（抱柱位置详见平面图），非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍 高大模板工程专项施工方案 45 数，且应先设置加密区杆件，再设置非加密区杆件。图 6.2-2 立杆加密平面图 图 6.2-3 梁底立杆剖面图 9、支模架立杆应每步均有双向水平钢管拉结，支模架最上 2 步加密布置双向水平钢 高大模板工程专项施工方案 46 管，各部位扫地杆高度均应小于 200m。10、观众厅马道支模架应与临侧墙体可靠拉结，69、在剪力墙内部留设拉结点，按照三步三跨留设 6.2.3 架体构造要求架体构造要求 1、通用构造（1）梁板模板高支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检查严格控制拧紧力矩在 4065N.m。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计值不应小于 40KN，支托板厚度不应小于 5mm。其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应同于底座。立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大于500mm。（3）立杆的接长必须采用对接连接，严禁搭接。（4）梁支撑架和满堂架立70、杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。（5）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整应经过设计计算并报批。（6）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加构造立杆。（7）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不超步高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。（8）搭设高度 8-20m 时，顶部应至少设置 1 道纵横向水平加强层；高度超过 20 米，应至少设置 2 到横纵向水平加强层。2、满堂架布置原则：（1）主次梁交叉区域为一搭设区域，每一区域距主次梁的距离如上图所示，立杆间距900；（2）主梁、次梁71、底部立杆间距为满堂架立杆间距，梁底设置支撑立杆（按照计算布置）；（3）纵横向水平横杆步距为 1500mm；（4）扫地杆距地面 200mm，顶部自由端500mm，顶丝外伸长度200mm；（5）框架梁交叉区域为一跨，四周设置连续剪刀撑；水平向剪刀撑沿竖直方向设置 高大模板工程专项施工方案 47 上中下三道；（6）架体与已经浇筑完毕的框架柱做成架体抱柱的形式，每部均抱柱。（7）顶层步距应缩短至一半，如本工程标准步距为 1500mm，顶部两部步距应为 750mm 3、剪刀撑布置 立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间每隔 6 排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。纵向、横向分别连续布72、置竖向剪刀撑；剪刀撑间隔控制在 69m 之间（6 跨立杆以内），且应连续布置；高支模区域层高每 6m 的增设 12 道水平剪刀撑，剪刀撑成形布置角度为 4560之间。当高支模当建筑层高在 820m 时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。6.2.4 混凝土浇筑要点混凝土浇筑要点 1、优先浇筑竖向混凝土构件，待柱子等达到一定强度并将支模架可靠拉节后，再浇筑水平构件。本次高支模混凝土浇筑使用天泵（汽车泵）浇筑，浇筑开始时，疏通管路的砂浆禁止浇筑到剪力墙或者梁板内，应将砂浆打到吊斗内，然后用塔吊吊到地73、面处理、弃掉。2、混凝土浇筑过程中必须配备至少两名钢筋工值班，保证钢筋垫块和钢筋间距符合要求。重点是楼板上层筋，踩下去的要补支撑、复位；柱筋不偏移；松扣的补扎。布料机正在浇筑部位，钢筋工要时刻关注，跟随。3、在浇筑混凝土时，亦至少安排 2 个值班木工，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，不得进入维修，等待混凝土完成凝固稳定后，再进行维修加固。4、柱子浇筑完成后，梁混凝土浇筑时，应采用由梁中部向两边扩展对称的浇筑方式，确保模板支架施工中受力均衡，泵管支设在楼面时尽量沿着梁方向布置，禁止输送泵管与支架连接。浇筑砼时不得堆料过高或过分集中。高大模74、板工程专项施工方案 48 1 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）1 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）2 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）2 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）高大模板工程专项施工方案 49 3 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）3 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）高大模板工程专项施工方案 50 4 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）4 区混凝土浇筑顺序方向示意图（由跨中对称浇筑）6.2.5 模板拆除技术要点模板拆除技术要点 1、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模，混75、凝土强度必须达到 100%，若顶部存在结构尚未施工完成，则下层架体必须保留不得拆除。2、已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。高大模板工程专项施工方案 51 3、拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。（1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆76、模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。4、模板拆除原则（1）模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（2）柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到 1.2MPa 以上时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。板与梁底模板的拆模强度符合设计要求。楼板支撑的拆除：当上层楼盖正在浇筑混凝土时，下层楼板的模板和支77、柱不得拆除。（3）墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的龙骨。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、墙连柱的表面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与混凝土墙面分离。7 质量保证措施质量保证措施 7.1 质量保证措施质量保证措施7.1.1 机构设立机构设立 建立由项目经理领导，由技术负责人策划、组织实施，生产经理中间控制，区域和专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、专业化公司和施工作业班组的质量管理网络。7.1.2 质量职责质量职责 序号 岗位 职责内容 1 项目经理 是项目质量的第一责任人，组织工程质量78、策划、指导和监督项目质量工作的实施。高大模板工程专项施工方案 52 序号 岗位 职责内容 2 总工程师 参与工程质量策划，制定阶段质量实施目标，并组织和指导责任部门质量工作的实施，并对阶段目标的实施情况定期监督、检查和总结。确定图纸、施工方案、工艺标准并及时下发，指导工程的施工生产。编制专项计划，包括质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等，对工程质量控制进行指导与控制。对工程技术资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。3 生产经理 对施工进行安排部署，保证按工程总控计划实现工期目标。实施工程过程质量监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控制，确保工程实体质79、量优良。组织检查各工序施工质量，参加或组织重要部位的预检和隐蔽工程检查；质量记录的收集整理，做到准确、及时、完整、交圈；工程成品保护管理，做到职责到人，保护措施到位。严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量。组织对工程物资的验证，确保使用合格产品。采购资料及验证记录的收集、整理。4 商务经理 贯彻执行公司质量方针和项目经营规划；负责质量合同履约管理；参与市场调研，为项目质量计划完成提供有广泛社会信誉度的资源。5 质量员 编制专项质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等，对工程质量进行控制；组织检查各工序施工质量，组织重要部位的预检和隐蔽工程检查；组织分部工程的质量核定及单位工程的质量评定80、；针对不合格品发出“不合格品报告”或“质量问题整改通知”，并监督检查其落实。向业主（监理）报送月度技术质量总结。同时负责确保质量检测工具受控，确保检测工具为合格产品且在检定周期内使用。6 试验员 负责工程进场原材料的进场复试，复试不合格第一时间通知项目经理，并及时做复检，不合格产品坚决退场并做好记录，确保用于工程的原材料为合格产品。7.1.3 组织措施保证组织措施保证 根据质量保证体系，建立岗位责任制和质量监督制度，明确分工职责，落实施工质量控制责任，各负其职。根据现场质量体系结构要素构成和项目施工管理的需要，建立由公司质量部服务和控制，项目经理领导、技术负责人组织实施的质量保证体系，从而从组81、织上保证质量目标的实现。7.1.4 管理制度保证管理制度保证 1）目标管理 我们对单位工程的分部工程进行目标分解，以加强施工过程中的质量控制，确保分部、子分部、分项工程合格率的目标，从而顺利实现工程的质量目标。2）过程质量预控（1）项目开工之初，编制项目策划、创优计划、质量检验计划等。（2）加强对图纸、规范的学习 高大模板工程专项施工方案 53 项目部将定期组织技术人员、现场施工管理人员以及分包的主要有关人员进行图纸和规范的学习，做到熟悉图纸和规范要求，严格按图纸和规范施工。同时也给图纸多把一道关，在学习过程中对图纸存在的问题及时找出，并将信息及时反馈给设计院。（3）施工前编制施工组织设计、专82、项施工方案、措施交底 施工前我们将编制施工组织设计、专项施工方案、措施交底、用以指导工程的施工。编制时结合工程实际认真编写，并掌握施组战略的指导性、方案战役的部署性、交底战斗的可操作性，做到三者互相对应、相互衔接、相互交圈，层次清楚、严谨全面，符合规范，使之真正成为我们施工中可以遵循依靠的指导文件。（4）做好培训和交底 增强全体员工的质量意识是创过程精品的首要措施，项目将定期组织质量讲评会，做好规范、标准和技术知识的培训工作，促使项目人员的素质不断提高，从人的因素上消除产生质量问题的源头。项目对分包主要管理人员也要进行施工质量管理的培训，对分包班组长及主要施工人员，按不同专业进行技术、工艺、质83、量综合培训，未经培训或培训不合格的分包队伍不允许进场施工。项目责成分包建立责任制，并将项目的质量保证体系贯彻落实到各自施工质量管理中，并督促其对各项工作落实。（5）加强合同的预控作用 合同管理贯穿工程施工经营管理的各个环节，我们将特别注重劳务分包及设备租赁单位的选择，比较各方价格、工期、质量目标和保修等，细化合作方的内容，将对分包的质量要求及服务写入合同中，合同内容力求全面严谨，责权明确，不留漏洞。7.1.5 加强过程监控加强过程监控（1）严格按方案施工 施工中有了完备的施工组织设计和可行的施工方案，以及可操作性强的措施交底，就能保证全部工程整体部署有条不紊，施工现场整洁规矩，机械配备合理，人84、员编制有序，施工流水不乱，分部工程方案科学合理，施工操作人员严格执行规范、标准的要求，将有力地保证工程的质量和进度。（2）坚持样板引路 分项工程开工前，由项目经理部的责任工程师，根据专项方案、措施交底及现行的国家规范、标准，组织施工队伍进行样板分项施工，让施工队伍在样板施工中接受了技术标准、质量标准的培训，做到统一操作程序，统一施工做法，统一质量验收标准。高大模板工程专项施工方案 54（3）实行“三检制”和检查验收制度，执行过程质量验收程序 在施工过程中我们将坚持检查上道工序、保障本道工序、服务下道工序，做好自检、互检、交接检；遵循分包自检、总包复检、监理验收的三级检查制度；严格工序管理，认真85、做好隐蔽工程的检测和记录。（4）实行挂牌制度 实行技术交底挂牌；施工部位挂牌；操作管理制度挂牌；半成品、成品挂牌，以明确责任。（5）实行质量例会制度、质量会诊制度，加强对质量通病的控制。定期由技术负责人主持，由项目经理部及施工现场管理人员和技术人员参加，总结前期项目施工的质量情况、质量体系运行情况，共同商讨解决质量问题应采取的措施，特别是质量通病的解决方法和预控措施，需整改的部位注明限期整改日期。（6）加强对成品的保护的管理 工序交接检要采用书面形式由双方签字认可，由下道工序作业人员和成品保护负责人同时签字确认，并保存工序交接书面材料，下道工序作业人员对防止成品的污染、损坏或丢失负直接责任，成86、品保护专人对成品保护负监督、检查责任。（7）奖罚制度 我们在工程施工中将实行奖惩公开制，制定详细、切合实际的奖罚制度和细则，贯穿工程施工的全过程。由项目质量员负责组织有关管理人员对在施作业面进行检查和实测实量。对严格按质量标准施工的班组和人员进行奖励，对未达到质量要求和整改不认真的班组进行处罚以利于提高质量。7.2 质量标准及要求质量标准及要求 7.2.1 模板安装质量标准模板安装质量标准 1、主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模87、板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量:全数检查。检验方法:观察。高大模板工程专项施工方案 55 2.一般项目（1）模板安装应满足下列要求:1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子、墙体模板在拼装时，应预留清扫口、振捣口；4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量:全数检查。（2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量:全数88、检查。检验方法:观察。（3）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按跨度的 3/1000 起拱。检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查 10%且不少于 3 面。检验方法:水准仪或拉线钢尺检查。（4）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表 1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大89、空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%且均不少于 3 面。检验方法:钢尺检查。（5）现浇结构模板安装的偏差应符合表 1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均 高大模板工程专项施工方案 56 不少于 3 面。表 7.2-1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 序号 项目 允许偏差（mm）检查方法 1 轴线位移 3 尺量90、检查 2 底模上表面标高 3 用水准仪或拉线和尺量检查 3 基础截面尺寸 5 尺量检查 4 柱、墙、梁截面尺寸 3 尺量检查 5 层 高 垂直度 层高5m 3 线锤或 2m 托线板检查 层高5m 5 线锤或 2m 托线板检查 6 相邻两板表面高低差 2 用直尺和尺量检查 7 表面平整度 2 用 2m 靠尺和楔形塞尺检查 8 阴阳角 方正 2 方尺、塞尺 顺直 2 线尺 9 预埋件中心线位移 2 拉线尺量检查 10 预埋管预留孔中心线位移 2 拉线尺量检查 11 预埋螺栓中心线位移 2 拉线尺量检查 12 预埋螺栓外露长度+5、0 拉线尺量检查 13 预留洞口中心线位移+5 拉线尺量检查 14 91、预留洞口截面内部尺寸+5、0 拉线尺量检查 15 门 窗 洞口 中心线位移 3 拉线、尺量 16 宽、高 5 17 对角线 6 18 插筋 中心线位移 3 尺量 7.2.2 模板拆除工程质量标准模板拆除工程质量标准 1.主控项目（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表 2 的规定。拆除梁、板底模支柱时，应从跨中向两端作业。检查数量:全数检查。检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告。表 7.2-2 底模拆除时的混凝土强度要求 构件类型 构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板 2 50 2，8 75 8 100 梁拱壳92、 8 75 高大模板工程专项施工方案 57 8 100 悬臂构件 -100（2）后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。检查数量:全数检查。检验方法:观察。2.一般项目（1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量:全数检查。检验方法:观察。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量:全数检查。检验方法:观察。模板拆除时间应当满足上述要求，同时架体下部至少保证存在 2 层完整的支撑架体 7.2.3 质量保证措施质量保证措施 1、进场前严格检查 模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度、支架焊接情况93、等。2、墙柱烂根的处理 采取在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用 4m 和 2m 刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在 2 以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条或橡胶软管的办法可取得较理想的效果。3、模板漏浆处理 顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑时高出楼板底标高34，在剔除23浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。4、防止胀模、偏位可采取的措施 模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定位措施。5、胶合板拼缝 顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨 高94、大模板工程专项施工方案 58 上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高顶板混凝土底标高 5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土墙贴紧不使有缝隙，其上铺模板与外墙贴紧。墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于 2mm，并应把拼缝所在的木方与相邻模板的木方用螺栓固定起来，以保证模板的整体性和严密性，以防漏浆。6、给工人提供良好的作业环境，保证工人有积极的工作态度和热情，在夏天到来时熬制绿豆汤防暑降温。及时解决工人在施工过程中95、遇到的难题，提高工作效率。7、施工机械密切配合，保证工程运转。8、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。8 安全管理体系及保证措施安全管理体系及保证措施 我项目将严格按照国家有关安全管理规定、建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准等规定进行安全生产管理。进场后我们将根据建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）的要求管理现场，建立现场安全管理体系，制定安全生产责任制及相应的措施和制度，确保安全96、生产目标的实现。8.1 安全管理体系安全管理体系8.1.1 安全管理方针安全管理方针 安全第一、预防为主、综合治理。8.1.2 安全保证体系安全保证体系 建立以项目经理为组长，生产经理、安全总监为副组长，各专业施工员为组员的项目安全文明施工及消防领导小组，在市政府有关部门及我公司安全部门的领导监督下，项目形成安全管理的纵横网络，配置专职安全员。8.1.3 安全生产责任制安全生产责任制 表 主要岗位及部门的安全管理职责 序号 岗位部门名称安全管理职责 1 项目经理 张磊 1)项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，负责建立健全安全生产责任制和有关安全生产规章制度。高大模板工程专项施工方案 59 97、序号 岗位部门名称安全管理职责 2)全面负责施工现场的安全生产管理，保证施工现场的安全，组织施工过程的策划，组织编制职业健康安全与环境管理规划和管理方案的制定、实施、检查、落实等。2 项目总工程师 牟敦波1)参与主持编制项目职业健康安全与环境管理方案、规划，落实责任并组织实施。2)贯彻安全生产方针政策，执行安全消防技术规程、规范、标准及合约规定。3)组织人员编制安全技术措施和分部工程安全方案，督促安全措施落实。4)组织安全技术交底，组织编制项目应急预案，落实应急准备和响应。6)参加每周一次安全检查，对不安全因素定时、定人、定措施解决，并落实查。3 项目副经理 赵会军直接对专业项目安全生产负责，98、督促专业项目施工全过程的安全生产，纠正违章，配合有关部门排除施工不安全因素，安排项目经理部安全活动及安全教育的开展，监督劳保用品的发放和使用，并按规定组织检查、做好记录。4 安全总监 孙振 1)执行国家及山东省有关安全生产的方针、政策、法规和各项规章制度。参与制定并执行项目安全生产管理办法。2)落实有关安全消防管理规定，对进场工人进行安全消防教育和培训，强化职工的安全意识和消防观念。3)组织现场安全生产、消防措施的检查，出现问题及时处理。5 安全工程师 张恒财1)执行国家及济南市安全生产的方针、政策、法规和各项规章制度，执行本项目安全生产管理办法和要求。2)主持对进场工人进行安全教育和培训，指99、导施工队(班组)正确使用劳动保护用品及消防设施。3)参与督促对工人的安全技术交底，强调安全注意事项、不安全因素、可能发生事故。4)深入现场检查安全措施的落实情况，发现不安全因素及时纠正，当出现险情时有权采取果断措施，并对违章指挥，不服从管理，违反安全管理规定的施工队、施工班组和个人，按照有关规定给予处罚。5)现场发生安全事故时，先采取应急措施，保护好现场，并立即报告。6)行使安全生产奖惩权，及时沟通职业健康安全管理体系的有关信息。6 其他工程师 邢洋洋许玮 1)认真执行上级有关安全生产规定，合理安排工作，对所管辖施工安全生产负责。2)负责编制本专业的安全技术措施，并对作业班组进行技术交底。3)100、组织施工班组搞好安全生产活动,组织班组学习安全操作规程及安全规定，指导工人正确使用安全设施和劳保用品。4)经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，发现问题及时纠正解决，对重点、特殊部位施工必须检查作业人员及各种设备、设施技术状况是否符合安全要求，严格执行安全技术交底制度，落实安全技术措施并监督执行。5)做好新工人的岗位教育、安全交底，负责对班组进行安全操作方法的检查指导，制止违章，以身作则，遵章守纪，确保安全检查生产。6)及时消除各级组织检查发现的整改单和自检发现的安全隐患。7 安全生产管理部1)在项目安全及文明施工管理部门的领导下，参加每周一次的安全大检查，并做好检查记录。对查出的问题，101、负责下发隐患整改通知单，并亲自监督整改。2)经常组织安全生产、消防工作的宣传活动。3)发生安全事故时，首先采取应急措施，保护好现场，并立即报告，按照“四不放过”原则督促改进措施的落实。高大模板工程专项施工方案 60 序号 岗位部门名称安全管理职责 4)负责收集整理安全管理资料，及时向上级安全部门汇报本项目部安全状况，填报安全统计报表，项目竣工后及时整理上报本项目的安全管理资料。8 物资材料部 1)根据劳动防护用品计划及时供货。2)购置的劳动防护用品必须“三证”齐全(生产许可证、产品合格证、年检证)，不符合安全标准的用品必须更换，严禁发放使用。3)按要求做好材料堆放及储存，防止坍塌，仓库配备灭火102、器材。4)组织员工进行安全技术操作规程的教育与学习。5)机械设备的进场、安拆、使用、维护、检修、保养进行管理，保证设备安全运行。9 合约商务部 1)建立安全措施资金专管专用制度。2)检查落实合同中有关安全管理的要求。10 各专业施工管理部 1)遵守项目部安全消防的各项规定和要求。2)抓好安全保卫和消防工作。3)抓好现场总平面管理，使现场物流、人流安全畅通。4)配合政府部门对现场安全生产检查。5)严格按专项安全技术方案实施。10 各专业施工管理部 1)遵守项目部安全消防的各项规定和要求。2)抓好安全保卫和消防工作。3)抓好现场总平面管理，使现场物流、人流安全畅通。4)配合政府部门对现场安全生产检103、查。5)严格按专项安全技术方案实施。8.1.4 安全管理制度安全管理制度（1）安全教育制度：所有进场施工人员必须经过安全培训，经公司、项目、岗位三级教育，考核合格后方可上岗。组织安全教育特种工人培训培训发上岗证报安全监督部门新工人三级教育学习安全资料上报项目经理部班前安全交底三级检查分项责任人监督（2）安全学习制度：项目经理部针对现场安全管理特点，分地下结构施工和地上结构施工两个阶段组织管理人员进行安全学习。各分包队伍在专职安全员的组织下坚持每周一次安全学习，施工班组针对当天工作内容进行班前教育，通过安全学习提高全员的安全意识，树立“安全第一，预防为主”的思想。（3）安全技术交底制：根据安全措104、施要求和现场实际情况,项目经理部必须分阶段对管理人员进行安全书面交底，各施工工长及专职安全员必须定期对各分包队伍进行安 高大模板工程专项施工方案 61 全书面交底。（4）安全检查制：项目经理部每半月由项目经理组织一次安全大检查；各专业工长和专职安全员每天对所管辖区域的安全防护进行检查，督促各分包队伍对安全防护进行完善，消除安全隐患。对检查出的安全隐患落实责任人，定期进行整改，并组织复查。（5）持证上岗制：特殊工种持有上岗操作证，严禁无证上岗。（6）安全隐患停工制：专职安全员发现违章作业、违章指挥，有权进行制止；发现安全隐患，有权下令立即停工整改，同时上报公司，并及时采取措施消除安全隐患。（7）105、安全生产奖罚制度：项目经理部设立安全奖励基金，根据半月一次的安全检查结果进行评比，对遵章守纪、安全工作好的班组进行表扬和奖励，违章作业、安全工作差的班组进行批评教育和处罚。8.1.5 辨识重大环境因素辨识重大环境因素 序号 工序/工作活动环境因素环境影响评价方法责任人1模板作业粉尘污染锯末造成粉尘污染现场检查，是否具有有效的降尘措施李浩明、孙前颜2模板作业火灾爆炸的发生火灾、人员伤亡现场检查，用火规范性，灭火器配置、危险火种存放等李浩明、孙前颜 3模板作业资源能源的消耗资源浪费现场检查，材料不浪费，无废料作业李浩明、孙前颜 4模板作业高处坠落高处作业检查登高作业安全措施李浩明、孙前颜 8.2 106、安全生产保证措施安全生产保证措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平网。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。高大模板工程专项施工方案 62 8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板107、时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及六级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须108、在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于 60cm 的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。安装与拆除高度 5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂停作业。20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工109、具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在 1.8m以上。21、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意后方可拆除。高大模板工程专项施工方案 63 8.3 技术安全措施技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好110、安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前，由项111、目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。16、满堂脚手架不得与外架连接。17、严格控制实112、际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。8.4 监测及要求监测及要求1、监测仪器 序号 仪器 精度 数量 1 水准仪 DS2 2mm/Km 1 台 高大模板工程专项施工方案 64 2 钢卷尺/2 把 2、监测内容和要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在主框架梁上，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次梁每隔一跨在其跨中设置一个观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率 20-30 分钟一次,混凝土浇筑完成113、后结束监测。4、高支撑模板支架重点监测措施 本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：（1）模板支架搭设前，由专业工程师及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。（2）模板支架搭设过程中，专业工程师及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。施工过程中是否有超载的现象。脚手架114、架体和杆件是否有变形现象。脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（3）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。（4）浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于 9 米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的 4/1000 施工起拱、并按照设计说明对相关梁进行设计起拱。（5）上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。（6）模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。（7115、）立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。高大模板工程专项施工方案 65（8）支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。（9）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（10）高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。（11）在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支116、架进行观测。（12）因高支架直接支撑在地下室顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。5、高支撑模板支架搭设时监测措施（1）安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。（2）支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。（3）顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（4）满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。（5）搭设用的钢管规格、117、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。（6）立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。（7）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。6、高支撑模板支架使用时监测措施（1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。（3）模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。高大模板工程专项施工方案 66（4）穿着118、安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。（5）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。（6）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。（7）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。（8）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6 级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到 5 级时，不得进行大块119、模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。7、高支撑模板支架拆除时监测措施 在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。9 环境管理、绿色施工体系与措施环境管理、绿色施工体系与措施 项目部本着“诚信经营，绿色施工”这一环境理念，把“预防、控制、监督和监测”这一环境管理基本思想贯穿于整个施工生产过程中，以“预防”为核心，以“控制”为手段，通过“监督”和“监测”不断发120、现问题，约束自身行为，调节自身活动，为实施环境持续改善取得依据。环境保护管理的思路是：识别环境因素确定环境目标、指标编制环境管理方案建立环保组织机构培训、提高意识和能力环保运行控制应急准备和响应监督与监测持续改进。9.1 环境因素及管理方案环境因素及管理方案针对本工程特点，开工伊始，首先识别施工生产中将要出现的各种环境因素（主要是水、气、声、渣）及其会造成的影响。针对其对环境的影响程度，确定环境保护目标、指标，编制环境管理方案，详见不同施工阶段主要污染源及污染物排放情况表、项目重大环境因素及管理方案一览表。项目经理部成立环境保护领导小组，项目经理为第一责任人，在运行控制中加强培训教育，增强全体121、施工人员的环保意识，提高能力，公司相关职能部门定期检查、监督 高大模板工程专项施工方案 67 和指导，保证环境管理方案的贯彻落实并持续改进。表 9.1-1 项目重大环境因素及管理方案一览表 环境 因素 环境 影响 环境保护目标、指标 环境保护管理方案 噪声 影响人身健康、社区居民休息 施工现场场界噪声：地下工程施工，昼间70dB，夜间55dB；1、施工阶段，尽量选用低噪音施工机械；2、购置噪音监测仪，专人定期监测，发现超标立即整改；3、夜间施工需至主管部门办理夜间施工许可。粉尘 污染大气、影响居民身体健康 现场目视无扬尘；现场主要运输道路硬化率达到 100%1、现场运输道路进行硬化，场区内进行122、绿化，覆盖易扬尘地面；2、成立文明施工保洁队，配备洒水车、吸尘车，做好压尘、降尘工作；3、建筑垃圾分类存放，及时清运，清运时适量洒水，降低扬尘；4、现场供暖采用清洁燃料。污水 污染水体 污水排放符合所在地的环保规定 1、现场厕所设置化粪池；进餐及休息室设置隔油池；2、现场洗车槽处设置沉淀池；3、设雨水排放管、沟，实现雨水和污水分别排放。废弃物和建筑垃圾 污染土体、水体、大气 分类管理，合理处置各类废弃物，有毒有害物回收率 100%1、施工前，向城市环卫部门申报建筑垃圾处理计划，填报建筑垃圾种类、数量、运输路线及处置场地；2、建筑垃圾和生活垃圾分类存放，及时清理；有毒有害废弃物及时回收，回收率达123、 100%；3、工程完工 5 日内，将工地剩余垃圾处理干净。运输遗洒 污染路面，影响居民生活 运输无遗洒现象 1、道路出入口设清洗槽，车辆离开现场前应清洗轮胎、底盘的泥尘；2、工地现场设吸尘车，对现场及周边道路进行吸尘处理；2、车辆不超载，并覆盖严密，严防遗洒，一旦发现遗洒，及时组织人力清扫；水泥搬运要注意；3、混凝土罐车出场前清洗下料斗。其它遵守中华人民共和国环境保护法和济南市有关法规和规定，减少环境污染，营造绿色建筑。9.2 环境管理体系环境管理体系环境管理体系运行模式将企业的活动分为四个阶段：规划、实施、检验、改进。9.3 环境污染的防治措施环境污染的防治措施（1）扬尘控制 施工场地：对124、于现场其他土壤裸露场地，进行绿化或覆盖；对临时道路设专人负责每日洒水和清扫，保持道路清洁湿润。松散型物料运输与贮存，采用封闭措施；装运松散物料的车辆，应加以覆盖(盖上苫 高大模板工程专项施工方案 68 布)，并确保装车高度满足运输不遗洒；在施工现场的出口处，设车轮冲洗池，确保车辆出场前清洗掉车轮上的泥土；设专人及时清扫车辆运输过程中遗洒至现场的的物料；松散的易飞扬的物料(外加剂、白灰)均采取封闭式贮存措施(袋装、进库)；现场配备洒水设施，在基坑四周设置喷水装置，安排专人组织定时洒水降尘。施工现场配备洒水车及吸尘车，尽量避免扬尘。（2）施工遗撒 基坑内设垃圾筒，每日设专人清理垃圾。严禁向坑外抛撒125、建筑垃圾，作好建筑物的临边防护措施。施工通道处设防护层，防止杂物遗撒。对外运车辆作好车辆的封闭，由门卫对出入车辆进行检查，确保不会因车辆运行受颠簸而造成遗洒后，方可通行。对车辆状况进行检查，确保出场车辆不漏油、不漏土、不漏废弃物。交通出入口保安人员严格监控出入车辆，车辆车轮干净、货斗无遗撒现象方可放行。在施工正常期间，安全及文明施工管理部邀请当地环保部门到现场进行守法宣传，严格执行明令禁止性的文件或政策。（3）施工噪音 选用符合环保标准的施工机械。严格控制装载机的装载量，严禁超负荷运行。加强施工机械的保养维修，尽可能的降低施工噪声的排放。尽量减少夜间推土机工作量。（4）水污染 雨水管理：现场设126、雨水管网，并将其与市政雨水管网连接；现场设污水管网时，应确保不得与雨水管网连接。由项目兼职环保管理员通知进入现场的所有单位和人员，不得将非雨水类污水排入雨水管网。厕所污水：现场设设冲水厕所；厕所污水进入化粪池沉淀后，再排入现场污水管网；项目环保管理员与当地环卫部门联络，定期对化粪池进行清理。其他污水管理：施工现场的所有施工污水；均应经过沉淀后，再排入市政污水管网；项目委托分包单位定期清理沉淀池内的泥沙。（5）固体废弃物 项目设置统一的废弃物临时存放点，存放点配备收集桶(箱)，以防止流失、渗漏、高大模板工程专项施工方案 69 扬散。明确各单位(包括专业施工队伍)负责废弃物收集工作的责任人及具体职127、责和范围。包括分别明确以下范围的责任人员：办公区、施工区、垃圾贮存区。废弃物的处置及运输：内部运输：确保废弃物在运输过程中不遗洒、不混装。外部运输：对废弃物的外运，必须由具备相应资格的单位进行。外运前，由项目环保管理员监督，对废弃物进行严密覆盖，防止遗洒。对于有毒有害废弃物的运输，应执行国家或当地的相关法规。9.4 防止施工扰民措施防止施工扰民措施（1）进场前主动与建委、市容、市政、环卫等政府部门取得联系、备案，办齐各项手续，施工过程中随时保持联系，加强沟通。（2）现场设居民接待室，公布现场联系电话，专人负责接待居民来访，及时解决居民反映的问题，以避免民扰带来的一系列麻烦，确保工程顺利进行。（128、3）加强对全体施工人员的环保教育，提高环保意识，把环境保护、文明施工、最大限度减少对周边环境的影响、保护市容、场容整洁变成每个施工人员的自觉行为。（4）规范每个员工的举止行为和言谈，不说粗话脏话，避免和周边居民以及其他人员发生纠葛；对于因我单位人员造成的纠纷，我单位将严格处理。9.5 雨季、冬季施工安全措施 雨季、冬季施工安全措施 9.5.1 雨季安全措施雨季安全措施 1）汛期施工期间，应特别注意架子的搭设质量和安全要求，应经常进行检查，发现问题及时整改。2）搭设架子的地面要求夯实，并注意排水，立杆下端应垫通长厚木板，架子应设扫地杆、斜撑、剪刀撑。3）上人马道的坡度要适当，钉好防滑条，防滑条间129、距不大于300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。4）雨天严禁外架搭设作业，雨停后也要等到钢管水渍风干后，再进行搭设作业。当有5级以上大风天气，同样不得进行外架搭设作业。雨后高空作业人员应穿胶底鞋，注意防滑。5）雨后应检查模板支撑架基础是否沉陷，大风雨天气后检查架体是否倾斜，锚固是否松动，出现问题时及时整改。高大模板工程专项施工方案 70 6）雨季施工期间对架子工程安排专人巡查维修，特别是雨后地面容易下沉，防止架子悬空及下沉、确保使用安全。7）雷雨天气应注意安排工作，避免作业人员直接暴露在建筑物最高处，防止雷电直接伤人。9.5.2 冬季安全措施冬季安全措施 1、进入冬施，竖向模板背部需覆盖保温材130、料。模板外和混凝土表面覆盖的保温层，不得采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺盖在潮湿的混凝土表面，新浇混凝土表面应铺一层塑料薄膜。2、支模时，应清除基层的冰雪，并且在雪天时，支设的模板要覆盖上口，防止冰雪进入模板内。浇筑混凝土前及时将冰、雪等清理干净。3、作业层支设顶板模板时，为了提高顶板模板下的温度及降低新浇筑楼板混凝土受大风的影响，采取以下防风增温措施：将楼层四周外墙用彩条布封闭防风，并在模板支撑内部生火炉提高温度，火炉布置暂按每 60 平方米一个考虑，生火时必须有动火审批并进行监控。4、混凝土冷却到 5，且超过受冻临界强度（4Mpa）并满足常温混凝土拆模要求时方可拆模。拆模时混凝土131、温度与环境温度差不大于 20，拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使其缓慢冷却。混凝土温度通过温度计来测定；通过试压与 4MPa 比较来确定混凝土是否超过临界强度。当墙体混凝土强度达 1.2MPa 时，墙体模板应拧松对拉螺栓，再继续养护到拆模。冬施时由于拆模时间的限制，为更好的组织流水和加快进度，应适当增加模板投入量。5、当因进度需要拆模，而混凝土尚未达临界强度（但混凝土必须降温至 5、强度1.2 MPa），此时拆模要迅速，并立即挂两层阻燃草帘被保温至达到临界强度，必须保证混凝土表面与大气温差不得超过 20。6、冬施混凝土强度增长慢，拆模时间应适当延长。7、模板堆放区配置清理积雪用具，模板组装零配件132、防止雨雪泥污染，集中堆放管理，设置遮挡工具棚。8、平板支模材料、周转用具不落地，拆下后及时倒运到作业层。高大模板工程专项施工方案 71 9.6 资源节约管理目标资源节约管理目标表 9.6-1 资源利用管理目标 序号 绿色施工内容 施工目标 责任部门 1 节能与能源利用 公共区域内照明，节能照明灯具的比率大于 80%；万元产值综合能耗不能高于 0.18 吨标准煤，并逐年有所降低。施工管理部 2 节地与施工用地保护 根据施工规模及现场条件等因素合理确定临时设施，临时设施占地面积按用地指标所需的最低面积设计。施工现场、仓库、加工厂、作业棚、材料堆场等布置应考虑最大限度地缩短运输距离，尽量靠近已有交通133、线路或即将修建的正式或临时交通线路。节约施工用地，减少施工现场出入口，最大限度地保护市政道路绿化用地。施工管理部 3 节水与水资源利用 基坑降水未停之前充分利用井点降水资源，采用地下水作为搅拌、养护、冲洗和部分生活用水。施工管理部 4 节材与材料资源利用 材料实际损耗率比定额损耗率降低 5%。尽量就地取材，施工现场500km 以内生产的建筑材料用量占建筑材料总用量 70以上。物资管理部 5 环境保护 不发生环境污染事故。施工管理部 10 成品保护成品保护 10.1 模板安装过程的成品保护模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动134、。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立 放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱 堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模 板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模 板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏 差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊135、运应防止碰撞墙体，堆放合理，高大模板工程专项施工方案 72 保持板面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保持完好。8、大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜 挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。10.2 模板拆除过程的成品保护模板拆除过程的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。11 危险源辨识及应急预案危险源辨识及应急预案 为认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针，依据安全生产法、建设工程安全生产管理条例编制本工程基坑支护及降水应急预案136、，以指导和提高各级安全生产管理人员及施工操作人员的管理水平和安全素质，保障施工过程中的安全生产，解决施工项目安全管理中的不安全隐患问题，实现安全生产工作“以人为本”的理念。强化过程控制，消除和减少施工全过程的事故隐患，保障员工安全。11.1 危险源辨识危险源辨识1、坍塌事故（1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。（2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统137、的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。（5）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时应将已活动模板、拉杆、支撑固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2、高空坠落事故（1）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司总工审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系 高大模板工程138、专项施工方案 73 的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利139、或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3、触电事故处理(1)现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的立即切断电源（关闭电路），亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电140、体。(2)将伤员立即脱离危险的地方，组织人员进行抢救。(3)发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人员呼吸或同时进行体外心脏按压。(4)立即与医院急救中心取得联系。(5)立即向所属公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。(6)维护现场秩序，严密保护事故现场。4、扬尘治理应急措施（1）施工现场发生扬尘、遗洒事件时，第一发现人必须立即向本项目负责人报告，并启动施工现场扬尘、遗洒、泄漏事故应急预案。（2）施工现场在遇到四级风以上天气时，对正在进行挖土、回填土方、转运土方、清理施工垃圾及使用水泥、白灰等细颗粒物建筑材料等可能产生扬尘污染的施工活动时，高大模板工程专141、项施工方案 74 应立即停止，并对细颗粒物进行苫盖遮挡。（3）在作业面上使用的水泥和其它易飞扬的细颗粒建筑材料，遇到四级风以上天气时，应立即停止使用并进行苫盖。（4）施工现场在四级风以上天气、沙尘天气时，要对施工道路增加洒水频率。对施工存土等苫盖密目网或喷洒固化剂。（5）对裸露地面应采用夯实、铺撒碎石、苫盖密目网等方法减少扬尘，遇风时进行洒水处理 5、机械伤害应急措施（1）对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。（2）对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。（3）对骨折的伤员，应利用木板、竹142、片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位：也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。（4）消防不安全因素，如机械处于危险状态，应立即采用措施进行稳定，防止事故扩大，避免更大的人身伤害及财产损失。（5）在不影响安全的前提下，切断机构的电源 6、火灾应急措施（1）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（2）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（3）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（4）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（5）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗 7、物体打击（1）当物体打击发生后，立即开展现场应急处143、置方案，及时对人员进行急救或者转移，并对剩余危险源进行排除。（2）维护现场，对危险区域进行有效隔离。（3）根据伤员受伤程度，立即对受伤人员进行紧急处理和做好就近医院救治转运工作。高大模板工程专项施工方案 75（4）现场及时对通讯物资、设备、资金等后勤保障需求进行处理。（5）妥善安置受伤人员，接待家属，处理好事故发生后的后续安抚工作。11.2 应急救援应急救援1、组织机构设置 项目部成立应急救援小组，负责施工应急工作的指挥和协调，具体组织结构如下：人员联系通讯录如下表所示：序号 姓 名 电 话 1 张磊 2 陆燊 3 付靖靖 4 赵会军 5 吴敬召 6 宋建 7 窦云光 8 胡超 9 张攀 2、144、应急小组分工 序号 应急小组 职 责 1 现场总指挥 1）负责内外关系协调人员、材料组织调动，对处理方案把关和对重大事项的决定；2）决定是否存在可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；3）复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；4）指导施工的部位停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；5）施工现场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；现场总指挥张磊现场副总指挥赵会军、陆燊通讯联络组付靖靖技术措施组汪潮后勤保障成员窦云光现场抢救组吴敬召、胡超、张攀 高大模板工145、程专项施工方案 76 6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2 现场副总指挥 1）协调项目内的人、材、物；负责处理方案的实施；参与处理方案的制订；2）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全、设施和财产损失；3）如有必要，在求援服务机构来之前直接参与救护活动；4）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；5）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。3 通讯联络组 1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外住处反馈迅速；2）保持通讯设施和设备牌良好状态；3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。4 技术措施组 1）提出抢险抢修及146、避免事故扩大的临时应急方案和措施。2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部求援机构提供准确的抢险求援信息资料。5 后勤保障成员 1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供给。2）提供合格的抢险抢修或求援的物质及设备。3）设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。4）保持抢险求援通道的通畅，引导抢险求援人员信车辆的进入。5）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。6 现场抢救组 1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。2）寻找受害者并转移至安全地带。3）在事故有可能扩147、大进行抢险抢修或求援时，高度注意避免意外伤害。.4）抢险抢修或求援结束后，报告最高管理者并对结果进行复查和评估。3、应急救援程序 高大模板工程专项施工方案 77 当事故发生时现场第一人立即向组长汇报，由组长张磊组织应急救援小组救援，并向上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实和时效性。148、4、预备应急救援工具如下页表：序号 器材或设备 数量 主要用途 备注 1 支架 若干 支撑加固 库房储备 2 模板、木方 若干 支撑加固 库房储备 3 担架 2 个 用于抢救伤员 库房储备 4 止血急救包 4 个 用于抢救伤员 库房储备 5 手电筒 8 个 用于停电时照明求援 库房储备 安全事故第一目击人应急小组组长事故应急救援组织现场救援求助120并逐级上报分情况送往附近医院抢救事故调查、处理保护现场、控制事态 高大模板工程专项施工方案 78 6 应急灯 6 个 用于停电时照明求援 库房储备 7 爬梯 3 樘 用于人员疏散 库房储备 8 对讲机 8 台 联系指挥求援 库房储备 9 药箱 2 149、个 用于抢救伤员 库房储备 10 切割机 3 台 用于处理堆压材料 库房储备 11 起重机 1 台 用于调运堆压材料 事发时与租赁联系 5、应急救援路线 现场应急救援时，若有伤情发生应立即拨打 120，并送省立医院东院区，路线为沿经十路往西约 9.4km。图 11.1-1 项目部至山东省立医院东院路线图 12 检查验收检查验收 1进入现场的架体构配件应具备以下证明资料:1）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证 2）供应商应配套提供管材,零件,铸件,冲压件等材质,产品性能检验报告.2架体构配件进场质量检查的重点:1）钢管管壁厚度、焊接质量、外观质量；2）可调底座和可调托撑丝杆直径,与螺母配合间150、隙及材质 3高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。4高大模板工程模板支撑系统施工过程中，项目部分管施工员和专职安全员应全过程跟踪督促检查。5.检查验收参与人员 高大模板工程专项施工方案 79 高大模板支撑系统完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位技术负责人及项目监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。6检查验收的程序:安全技术交底 班组自检、互检专业工长过程控制 项目部检查、指导工程处技术、安全联合检查 技术、安全部门联合验151、收监理验收确认 进行下道工序。7 高大模板工程模板支撑系统按专项方案完成施工后，项目工程师应组织项目经理、施工员、质检员、安全员、操作班组长对系统进行全数检查。扣件是否紧固、垫板是否垫实、立杆数量间距垂直度、水平杆步距等是否符合方案要求，合格后报技术部，技术负责人组织技术、安全部复验。8技术负责人组织工程部、技术部、安全部，项目部项目经理、专职安全员等对高大模板工程模板支撑系统进行施工质量验收，合格后填写验收记录，经监理验收后进入混凝土施工工序。9对需进行专家论证的高大模板工程模板支撑系统，项目部在自检合格后报公司技术质量部。公司技术质量部、安全生产部到项目现场验收，验收合格填写验收记录，经监152、理验收后进入混凝土施工工序。10检查验收的主要内容:首先检查技术、安全交底的落实情况，依据专项施工方案，确认构件截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、横杆步距，检查节点措施，参照“高大模板工程模板支撑系统检查验收记录表”，填写验收意见，相关责任人员签字。高大模板工程专项施工方案 80 高大模板工程专项施工方案 81 高大模板工程专项施工方案 82 13 计算书计算书 1 区区(入口大厅入口大厅)11.4m 高楼板模架计算（高楼板模架计算（5 层、层、13/AE）计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11153、.4m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。高大模板工程专项施工方案 83 施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支154、撑架荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.404.00=10.478kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。高大模板工程专项施工方案 84 一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯155、强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=156、0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.204.065+1.404.000)0.2000.200=0.042kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.042 1000 1000/24000=1.921N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 (2)抗剪计算 高大模板工程专项施工方案 85 0T=30Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.065+1.404.000)0.200=1.257kN 截面抗剪强度计算值 T=31.101257.0/(21000.0001157、2.000)=0.173N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6774.0652004/(1009000144000)=0.034mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算 二、模板支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300158、0.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：高大模板工程专项施工方案 86 经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.200=0.800kN/m 静荷载 q1=1.200.753+1.200.060=0.976kN/m 活荷载 q2=1.400.800=1.120kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(1.120+0.976)0.800=1.677kN 2.龙骨的计算 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.676/0.800=2.096kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.10159、0.800.80=0.134kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8002.096=1.006kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8002.096=1.844kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.134106/53333.3=2.77N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满160、足:高大模板工程专项施工方案 87 0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.101005.89/(250.0080.00)=0.415N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 0.813 800.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.117mm 龙骨的最大挠度小于800.0/400161、(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=1.844kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.072kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)800 800 800 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 0.07kN/mAB0.5130.613 高大模板工程专项施工方案 88 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁162、变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.613kN.m 经过计算得到最大支座 F=8.201kN 经过计算得到最大变形 V=0.258mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.613106/8242.0=77.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 2.95 2.941.10 1.080.76 0.772.62 2.634.48 4.483.72 3.711.87 1.850163、.010.011.85 1.873.71 3.724.48 4.482.63 2.620.77 0.761.08 1.102.94 2.95 800 800 800 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.07kN/mAB0.2580.018 高大模板工程专项施工方案 89 最大变形 v=0.258mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值164、(立杆轴力)五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.13911.400=1.586kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1500.8000.800=2.410kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=4.187kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算165、得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.8000.800=2.560kN 高大模板工程专项施工方案 90 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 六、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=6.990kN，非顶部立杆 N=8.609kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.166、60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；高大模板工程专项施工方案 91 u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540167、,l0=3.561m；=3561/16.0=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.106990/(0.149384.2)=134.493N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=3697/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算满足要求!=0.138 =1.106990/(0.138384.2)=144.997N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=134.493N/mm2,不考虑风荷载168、时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.108609/(0.149384.2)=165.648N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：高大模板工程专项施工方案 92 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500169、.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶170、部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22511.40.80(0.511.4+0.60)=12.928kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(12.928/6.40)=1.077kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2002.838+1.4002.560+1.40.61.4000.034=7.895kN 非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 4.187+1.400 2.560+1.4 0.6 1.400 0.034=9.514kN 高大模板工程专项施工方案 93 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；=3561/16.0171、=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.107895/(0.149384.2)+1.1034000/4121=160.985N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=3697/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算满足要求!=0.138 =1.107895/(0.138384.2)+1.1034000/4121=172.849N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=160.985N/m172、m2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.109514/(0.149384.2)+1.1034000/4121=192.140N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.61kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60173、cm；高大模板工程专项施工方案 94 A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m；长细比，为1900/16.0=118 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.108609/(0.464384.2)=53.063N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时174、,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 高大模板工程专项施工方案 95 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载175、作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22511.40.80(0.511.4+0.60)=12.928kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(12.928/6.40)=1.077kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2004.187+1.4002.560+1.40.61.077=9.514kN 经计算得到=1.109514/(0.464384.2)+1.1034000/4121=176、67.720N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算 七、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。高大模板工程专项施工方案 96 抗倾覆力矩:MR=6.40020.800(2.478+0.300)+2(0.0006.4000.800)6.400/2=91.020kN.m 倾覆力矩:MT=31.10012.928=42.177、661kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！1 区（入口大厅）高支模（区（入口大厅）高支模（500*850）11.4m 高梁底支架高梁底支架 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。高大模板工程专项施工方案 97 架体搭设高度为10.8m，梁截面 BD=500mm850mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方。178、木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。顶托梁采用双钢管：482.7。梁底承重杆按照布置间距400,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.50)+1.402.50=30.110kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1179、.3525.500.85+0.71.402.50=31.711kN/m2 108001500850500400400400 高大模板工程专项施工方案 98 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：180、q1=25.5000.8500.800=17.340kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.800(20.850+0.500)/0.500=1.760kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.5000.800=1.800kN 均布荷载 q=1.3517.340+1.351.760=25.785kN/m 集中荷载 P=0.981.800=1.764kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=19.20cm3；高大模板工181、程专项施工方案 99 截面惯性矩 I=11.52cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.053kN 100 100 100 100 100 1.76kN25.79kN/mB0.0340.0421.051.531.181.402.170.880.882.171.401.181.531.05 100 100 100 100 10019.10kN/mB0.0000.011 高大模板工程专项施工方案 100 N2=2.709kN N3=3.567kN N4182、=3.567kN N5=2.709kN N6=1.053kN 最大弯矩 M=0.042kN.m 最大变形 V=0.012mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.042 1000 1000/19200=2.406N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 0T=3 0Q/2bh=3 1.10 2171.0/(2 800.000 12.000)=0.373N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 183、T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.012mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 高大模板工程专项施工方案 101 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.567/0.800=4.458kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.460.800.80=0.285kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8004.458=2.140kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8004.458=3.923kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分184、别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.285106/53333.3=5.89N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.102140.04/(250.0080.00)=0.883N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!高大模板工程专项施工方案 102(3)185、龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.702kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.702 800.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.390mm 龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.081kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值186、，受力图与计算结果如下：400 400 400 1.05kN 2.71kN 3.57kN 3.57kN 2.71kN 1.05kN 0.08kN/mAB0.0590.6130.000.031.08 1.096.29 6.293.58 3.570.000.003.57 3.586.29 6.291.09 1.080.030.00 高大模板工程专项施工方案 103 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.612kN.m 经过计算得到最大支座 F=7.377kN 经过计算得到最大变形 V=0.141mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 187、I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.612106/8242.0=70.72N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.141mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：400 400 400 0.75kN 2.16kN 1.86kN 1.86kN 2.16kN 0.75kN 0.08kN/mAB0.0000.1188、41 高大模板工程专项施工方案 104 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.38kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.351.732=2.339kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.305=0.411kN 非顶部立杆段 N=7.377+2.339=9.716kN 顶部立杆段 N=7.377+0.411=7.789kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84 W 立杆净截面189、抵抗矩(cm3)；W=4.12 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=237.652 高大模板工程专项施工方案 105 允190、许长细比(k取1)0=237.652/1.217=195.277 210 长细比验算满足要求!=0.130 =1.107789/(0.130384.2)=171.219N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.949m；=3949/16.0=246.140 允许长细比(k取1)0=246.140/1.217=202.251 210 长细比验算满足要求!=0.121 =1.107789/(0.121384.2)=184.269N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=179.919N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1191、.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.109716/(0.149384.2)=186.947N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.377kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.16010.800=2.339kN 高大模板工程专项192、施工方案 106 N=7.377+2.339=9.716kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m；长细比，为2300/16.0=143 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.337；经计算得到=1.109716/(0.337384.2)=82.615193、N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算 四、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。高大模板工程专项施工方案 107 抗倾覆力矩:MR=10.0002 0.800 (1.804+0.500)+2 (0.000 10.000 0.800)10.000/2=184.360kN.m 倾覆力矩:MT=31.10011.664=194、38.491kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！高大模板工程专项施工方案 108 1 区（入口大厅）高支模（区（入口大厅）高支模（500*850）梁侧模计算）梁侧模计算 一、梁侧模板基本参数 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度850mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2195、，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。高大模板工程专项施工方案 109 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝196、土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。217217217100400850mm500mm 高大模板工程专项施工方案 110 三、梁侧模板面板的计算 三、梁侧模板面板的197、计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=27.00cm3；截面惯性矩 I=24.30cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 233 233 23318.36kN/mAB0.0800.1001.712.572.142.142.571.71 233 233198、 23312.15kN/mAB 高大模板工程专项施工方案 111 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.714kN N2=4.712kN N3=4.712kN N4=1.714kN 最大弯矩 M=0.099kN.m 最大变形 V=0.167mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.09910001000/27000=3.667N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32570.0/(2500.00018.000)=0.428N/mm2199、 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.167mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求!0.1670.013 高大模板工程专项施工方案 112 四、梁侧模板内龙骨的计算 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.568kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2324.30=5.662kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.284/0.500=8.568200、kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.5680.500.50=0.214kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.568=2.570kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.568=4.712kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.214106/53333.3=4.02N/mm2 抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 高大模板工程专项施工方案 113 201、截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32570/(25080)=0.964N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.670 500.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.125mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩202、图(kN.m)100 400 200 4.71kN 4.71kN 4.71kNAB0.3530.253 高大模板工程专项施工方案 114 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.353kN.m 最大变形 vmax=0.045mm 最大支座力 Qmax=8.541kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.353106/8242.8=42.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉203、螺栓的计算 六、对拉螺栓的计算 计算公式:0.000.004.714.713.833.830.880.885.605.600.000.00 100 400 200 3.12kN 3.12kN 3.12kNAB0.0000.045 高大模板工程专项施工方案 115 N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.541 对204、拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！高大模板工程专项施工方案 116 2 区（舞台东侧）区（舞台东侧）13.1m 高楼板支模架体（高楼板支模架体（4 层、层、911/DG）计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.1m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量900205、0.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。高大模板工程专项施工方案 117 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.404.00=10.478kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2 由于可变荷载效应控206、制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 高大模板工程专项施工方案 118 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 207、W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.204.065+1.404.000)0.2000.200=0.042kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.042 1000 1000/24000=1.921N/mm2 面板的抗208、弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 (2)抗剪计算 0T=30Q/2bh T 高大模板工程专项施工方案 119 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.065+1.404.000)0.200=1.257kN 截面抗剪强度计算值 T=31.101257.0/(21000.00012.000)=0.173N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6774.0652004/(1009000144000)=0.034mm 面板的最大挠209、度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算 二、模板支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.200=0.800kN/m 静荷载 q1=1.200.753+1.200.060=0.976kN/m 高大模板工程专项施工方案 120 活荷载 q2=210、1.400.800=1.120kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(1.120+0.976)0.800=1.677kN 2.龙骨的计算 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.676/0.800=2.096kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.100.800.80=0.134kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8002.096=1.006kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8002.096=1.844kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33211、cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.134106/53333.3=2.77N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.101005.89/(250.0080.00)=0.415N/mm2 高大模板工程专项施工方案 121 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准212、值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 0.813 800.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.117mm 龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=1.844kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.072kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)800 800 800 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84k213、N 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 0.07kN/mAB0.5130.613 高大模板工程专项施工方案 122 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.613kN.m 经过计算得到最大支座 F=8.201kN 经过计算得到最大变形 V=0.258mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0214、M/W=1.100.613106/8242.0=77.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 2.95 2.941.10 1.080.76 0.772.62 2.634.48 4.483.72 3.711.87 1.850.010.011.85 1.873.71 3.724.48 4.482.63 2.620.77 0.761.08 1.102.94 2.95 800 800 800 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN215、 0.72kN 0.72kN 0.07kN/mAB0.2580.018 高大模板工程专项施工方案 123 最大变形 v=0.258mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.13913.100=1.822kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.8000.800=0.1216、92kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1500.8000.800=2.410kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=4.424kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.8000.800=2.560kN 高大模板工程专项施工方案 124 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 六、立杆的稳定性计算 1217、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=7.006kN，非顶部立杆 N=8.893kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆218、段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；高大模板工程专项施工方案 125 u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；=3561/16.0=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.107006/(0.149384.2)=134.814N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=219、3697/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算满足要求!=0.138 =1.107006/(0.138384.2)=145.343N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=138.324N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.108893/(0.149384.2)=171.10220、8N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：高大模板工程专项施工方案 126 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值221、产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22513.10.80(0.513.1+0.60)=16.860kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(16.860/6.40)=1.405kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2002.852+1.4002.5222、60+1.40.61.4000.034=8.187kN 非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 4.424+1.400 2.560+1.4 0.6 1.400 0.034=10.073kN 高大模板工程专项施工方案 127 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；=3561/16.0=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.108187/(0.149384.2)+1.1034000/4121=166.603N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=369223、7/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算满足要求!=0.138 =1.108187/(0.138384.2)+1.1034000/4121=178.905N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=170.704N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.1010073/(0.1493224、84.2)+1.1034000/4121=202.896N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.89kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；高大模板工程专项施工方案 128 A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0225、 计算长度，取1.500+20.300=2.100m；长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.396；经计算得到=1.108893/(0.396384.2)=64.286N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.226、80m；lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 高大模板工程专项施工方案 129 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22513.10.80(0.513.1+0.60)=16.227、860kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(16.860/6.40)=1.405kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2004.424+1.4002.560+1.40.61.405=10.073kN 经计算得到=1.1010073/(0.396384.2)+1.1034000/4121=81.897N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算 七、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的228、抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。高大模板工程专项施工方案 130 抗倾覆力矩:MR=6.40020.800(2.847+0.300)+2(0.0006.4000.800)6.400/2=103.128kN.m 倾覆力矩:MT=31.10016.860=55.637kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！高大模板工程专项施工方案 131 2 区高支模区高支模 12.1m 高（高（400*1000、500*700、500*1000）梁底支架计算）梁底支架计算 计算参数:计算参数:229、钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为12.1m，梁截面 BD=500mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。顶托梁采用双钢管：482.7。梁底承重杆按照布置间距400,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50230、kN/m3。高大模板工程专项施工方案 132 振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2此计算不考虑施工均布荷载。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.400.00=31.200kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.400.00=34.425kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 231、I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：1210015001000500400400400 高大模板工程专项施工方案 133 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.0000.800=20.400kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.800(21.000+0.500)/0.500=2.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝232、土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0.000+2.000)0.5000.800=0.800kN 均布荷载 q=1.3520.400+1.352.000=30.240kN/m 集中荷载 P=0.980.800=0.784kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=19.20cm3；截面惯性矩 I=11.52cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)100 100 100 100 100 0.78kN30.24kN/mB0.0300.027 高大模板工程专项施工方案 134 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷233、载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.209kN N2=3.329kN N3=3.414kN N4=3.414kN N5=3.329kN N6=1.209kN 最大弯矩 M=0.030kN.m 最大变形 V=0.014mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.030 1000 1.211.811.511.511.900.390.391.901.511.511.811.21 100 100 100 100 10022.40kN/mB0.0000.013 高大模板工程234、专项施工方案 135 1000/19200=1.719N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 0T=3 0Q/2bh=3 1.10 1904.0/(2 800.000 12.000)=0.327N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.014mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均235、布荷载 q=P/l=3.414/0.800=4.267kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.270.800.80=0.273kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8004.267=2.048kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8004.267=3.755kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；高大模板工程专项施工方案 136 (1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.273106/53333.3=5.63N/mm2 龙骨的抗236、弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.102048.27/(250.0080.00)=0.845N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.168kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 3.168 800237、.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.458mm 龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 高大模板工程专项施工方案 137 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.081kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.613kN.m 经过计算得到最大支座 F=8.001kN 400 400 400 1.21kN 3.33kN 3.41kN 3238、.41kN 3.33kN 1.21kN 0.08kN/mAB0.0670.6130.000.031.24 1.246.76 6.763.43 3.420.000.003.42 3.436.76 6.761.24 1.240.030.00 400 400 400 0.88kN 2.53kN 2.18kN 2.18kN 2.53kN 0.88kN 0.08kN/mAB0.0000.166 高大模板工程专项施工方案 138 经过计算得到最大变形 V=0.166mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计239、算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.613106/8242.0=70.83N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.166mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.00kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.351.941=2.620kN 顶部立杆240、段，脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.305=0.411kN 非顶部立杆段 N=8.001+2.620=10.621kN 顶部立杆段 N=8.001+0.411=8.412kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；高大模板工程专项施工方案 139 i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2241、a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=237.652 允许长细比(k取1)0=237.652/1.217=195.277 210 长细比验算满足要求!=0.130 =1.108412/(0.130384.2)=184.931N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.949m；=3949/16242、.0=246.140 允许长细比(k取1)0=246.140/1.217=202.251 210 长细比验算满足要求!=0.121 =1.108412/(0.121384.2)=199.026N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=194.328N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的 高大模板工程专项施工方案 140 稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.1010621/(0.1493243、84.2)=204.366N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.001kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.16012.100=2.620kN N=8.001+2.620=10.621kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.0244、0N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m；长细比，为2300/16.0=143 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.337；高大模板工程专项施工方案 141 经计算得到=1.1010621/(0.337384.2)=90.312N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算 四、模板支架整体稳定性计算 依据规245、范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=10.0002 0.800 (2.022+0.500)+2 (0.000 10.000 0.800)10.000/2=201.737kN.m 倾覆力矩:MT=31.10014.484=47.796kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！高大模板工程专项施工方案 142 2 区高支模区高支模 12.1m 高（高（400*1000、500*700、500*1000）梁侧模板计算）梁侧模板246、计算 一、梁侧模板基本参数 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度1000mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管。高大模板工程专项施工方案 143 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 二、247、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压248、力标准值 F1=27.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:2002002002002004001000mm500mm 高大模板工程专项施工方案 144 F1=0.9027.000=24.300kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m249、 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=27.00cm3；截面惯性矩 I=24.30cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：213 213 213 21218.36kN/mAB0.0640.0891.532.372.091.811.812.092.371.53 高大模板工程专项施工方案 145 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.533kN N2=4.459kN N3=3.623kN N4=4.459kN N5=1.533250、kN 最大弯矩 M=0.088kN.m 最大变形 V=0.108mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.08810001000/27000=3.259N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32368.0/(2500.00018.000)=0.395N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!213 213 213 21212.15kN/mAB0.1080.005 高大模板工程专项施工方案 146 (3)挠251、度计算 面板最大挠度计算值 v=0.108mm 面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2124.30+1.40.215.40=7.803kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2124.30=5.176kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.902/0.500=7.803kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.8030.500.50=0.195kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5007.803=252、2.341kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.5007.803=4.292kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.195106/53333.3=3.66N/mm2 高大模板工程专项施工方案 147 抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32341/(25080)=0.878N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.253、30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.164 500.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.114mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 200 400 250 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kNAB 高大模板工程专项施工方案 148 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图254、(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.751kN.m 最大变形 vmax=0.140mm 最大支座力 Qmax=10.997kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.751106/8242.8=91.11N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!0.7510.0130.000.004.294.296.71 6.712.412.411.881.884.294.290.000.00 200 400 250 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kNAB0255、.1400.062 高大模板工程专项施工方案 149 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.997 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！高大模板工程专项施工方案 150 3 区区(看台区马256、道层看台区马道层)16.5m 高马道楼板模板计算高马道楼板模板计算 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.5m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3257、。施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。高大模板工程专项施工方案 151 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.404.00=11.984kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404.00=10.697kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计258、算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 高大模板工程专项施工方案 152 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2001.000+0.3001.000=5.320kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=0M/W f259、 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.205.320+1.404.000)0.2000.200=0.048kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.048 1000 1000/24000=2.197N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 (2)抗剪计算 0T=30Q/2bh T 高大模板工程专项施工方260、案 153 其中最大剪力 Q=0.600(1.205.320+1.404.000)0.200=1.438kN 截面抗剪强度计算值 T=31.101438.0/(21000.00012.000)=0.198N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6775.3202004/(1009000144000)=0.044mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算 二、模板支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.261、荷载的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2000.200=1.004kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.200=0.800kN/m 静荷载 q1=1.201.004+1.200.060=1.277kN/m 高大模板工程专项施工方案 154 活荷载 q2=1.400.800=1.120kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(1.120+1.277)0.800=1.91262、8kN 2.龙骨的计算 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.917/0.800=2.397kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.400.800.80=0.153kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8002.397=1.150kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8002.397=2.109kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.153106/5263、3333.3=3.16N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.101150.46/(250.0080.00)=0.475N/mm2 高大模板工程专项施工方案 155 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.064kN/m 最 264、大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.064 800.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.154mm 龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.109kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.072kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)600 600 600 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 0.07kN/mAB0.3290.4265、03 高大模板工程专项施工方案 156 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.403kN.m 经过计算得到最大支座 F=7.043kN 经过计算得到最大变形 V=0.108mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.403106/8242.0=51.22N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)266、顶托梁挠度计算 2.51 2.510.400.381.731.743.85 3.863.19 3.181.071.051.051.073.18 3.193.86 3.851.741.730.380.402.51 2.51 600 600 600 0.94kN 0.94kN 0.94kN 0.94kN 0.94kN 0.94kN 0.94kN 0.94kN 0.94kN 0.07kN/mAB0.1080.007 高大模板工程专项施工方案 157 最大变形 v=0.108mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需267、要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.13216.500=2.176kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.8000.600=0.144kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2000.8000.600=2.410kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=4.730kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。2.活荷载为施工荷268、载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.8000.600=1.920kN 高大模板工程专项施工方案 158 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 六、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=6.021kN，非顶部立杆 N=8.364kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i269、 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；高大模板工程专项施工方案 159 u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；270、顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；=3561/16.0=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.106021/(0.149384.2)=115.862N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=3697/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算满足要求!=0.138 =1.106021/(0.138384.2)=124.911N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200271、时，=115.862N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.108364/(0.149384.2)=160.936N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：高大模板工程专项施工方案 160 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2272、)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，0.60m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板273、支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22516.50.60(0.516.5+0.60)=19.713kN.m Nwk=610/(10+1)/(10+2)(19.713/6.00)=1.493kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2002.778+1.4001.920+1.40.61.4000.034=7.276kN 非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 4.730+1.400 1.920+1.4 0.6 1.400 0.034=9.618kN 高大模板工程专项施工方案 161 顶部立杆段：a=0.2m时，u1274、=1.540,l0=3.561m；=3561/16.0=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.107276/(0.149384.2)+1.1034000/4121=149.080N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=3697/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算满足要求!=0.138 =1.107276/(0.138384.2)+1.1034000/4121=160.014N/mm2 依据规范做承275、载力插值计算 a=0.200时，=149.080N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.109618/(0.149384.2)+1.1034000/4121=194.154N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=276、8.36kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；高大模板工程专项施工方案 162 A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m；长细比，为1900/16.0=118 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.108364/(0.464384.2)=51.553N/mm2,不277、考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m；lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.6001.5001.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 高大模板工程专项278、施工方案 163 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22516.50.60(0.516.5+0.60)=19.713kN.m Nwk=610/(10+1)/(10+2)(19.713/6.00)=1.493kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2004.730+1.4001.920+1.40.61.493=9.618kN 经计算得到=1.109279、618/(0.464384.2)+1.1034000/4121=68.366N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算 七、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。高大模板工程专项施工方案 164 抗倾覆力矩:MR=6.00020.600(4.533+0.300)+2(0.0006.0000.600)6.000/2=10280、4.416kN.m 倾覆力矩:MT=31.10019.713=65.054kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！3 区高支模（区高支模（300*600、400*600）梁底支架）梁底支架 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。高大模板工程专项施工方案 165 架体搭设高度为16.5m，梁截面 BD=400mm600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000281、.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。顶托梁采用双钢管：482.7。梁底承重杆按照布置间距400,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.50=22.282、460kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.50=23.105kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，165001500600400400400400 高大模板工程专项施工方案 166 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1283、.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.6000.800=12.240kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.800(20.600+0.400)/0.400=1.600kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.4000.800=1.440kN 均布荷载 q=1.3512.240+1.351.600=18.684kN/m 集中荷载 P=0.981.440=1.411kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分284、别为:截面抵抗矩 W=19.20cm3；截面惯性矩 I=11.52cm4；高大模板工程专项施工方案 167 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.891kN N2=3.552kN 133 133 133 1.41kN18.68kN/mB0.0470.0410.891.601.950.710.711.951.600.89 133 133 13313.84kN/mB0.0290.002 高大模板工程专项施工方案 168 N3=3.552kN N4=0.891285、kN 最大弯矩 M=0.047kN.m 最大变形 V=0.029mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.047 1000 1000/19200=2.693N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 0T=3 0Q/2bh=3 1.10 1951.0/(2 800.000 12.000)=0.335N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v286、=0.029mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.552/0.800=4.440kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.440.800.80=0.284kN.m 高大模板工程专项施工方案 169 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8004.440=2.131kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8004.440=3.907kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=287、213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.284106/53333.3=5.86N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.102131.06/(250.0080.00)=0.879N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受288、力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)高大模板工程专项施工方案 170 得到q=2.537kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.537 800.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.366mm 龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.081kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 400 4289、00 400 0.89kN 3.55kN 3.55kN 0.89kN 0.08kN/mAB0.0070.4690.000.033.573.560.010.013.563.570.030.00 400 400 400 0.74kN 2.03kN 2.03kN 0.74kN 0.08kN/mAB 高大模板工程专项施工方案 171 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.468kN.m 经过计算得到最大支座 F=4.491kN 经过计算得到最大变形 V=0.110mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托290、梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.468106/8242.0=54.08N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.110mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算 三、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.49kN(已经包括组合系数)0.0000.110 高大模板工程专项施工方案 172 脚手架钢291、管的自重 N2=1.101.352.647=3.573kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.305=0.411kN 非顶部立杆段 N=4.491+3.573=8.064kN 顶部立杆段 N=4.491+0.411=4.903kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 292、顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=237.652 允许长细比(k取1)0=237.652/1.217=195.277 210 长细比验算满足要求!=0.130 =1.104903/(0.130384.2)=107.778N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0293、=3.949m；高大模板工程专项施工方案 173 =3949/16.0=246.140 允许长细比(k取1)0=246.140/1.217=202.251 210 长细比验算满足要求!=0.121 =1.104903/(0.121384.2)=115.992N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=113.254N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.294、108064/(0.149384.2)=155.168N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；高大模板工程专项施工方案 174 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.50295、01.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22516.50.80(0.516.5+0.60)=26.285kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(26.285/8.00)=1.752kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；296、顶部立杆Nw=4.491+1.3500.305+1.40.61.752=6.375kN 非顶部立杆Nw=4.491+1.3502.647+1.40.61.752=9.536kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.813m；=3813/16.0=237.652 允许长细比(k取1)0=237.652/1.217=195.277 210 长细比验算满足要求!=0.130 =1.106375/(0.130384.2)+1.1051000/4121=153.756N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.949m；=3949/16.0=246.140 允许长细比(k297、取1)0=246.140/1.217=202.251 210 长细比验算满足要求!=0.121 =1.106375/(0.121384.2)+1.1051000/4121=164.437N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=160.876N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳 高大模板工程专项施工方案 175 定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.109536/(0.149384.2)298、+1.1051000/4121=197.110N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.491kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.16016.500=3.573kN N=4.491+3.573=8.064kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值299、，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m；长细比，为2300/16.0=143 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.337；高大模板工程专项施工方案 176 经计算得到=1.108064/(0.337384.2)=68.571N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷300、载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向301、跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22516.50.80(0.516.5+0.60)=26.285kN.m Nwk=68/(8+1)/(8+2)(26.285/8.00)=1.752kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；高大模板工程专项施工方案 177 Nw=4.491+1.3502.647+1.40.61.752=9.536kN 经计算得到=1.109536/(0.337384.2)+1.1051000/4121=94.707N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性302、，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算 四、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.00020.800(2.757+0.500)+2(0.0008.0000.800)8.000/2=166.752kN.m 倾覆力矩:MT=31.10026.285=86.739kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！高大模板工程专项施工方案 178 4 区（舞台区偏厅）区（舞台区偏厅）150mm303、 楼板支架楼板支架 79/AC 轴、轴、79/HK 轴轴 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为17.0m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布304、荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。高大模板工程专项施工方案 179 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.404.00=10.478kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=305、(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 高大模板工程专项施工方案 180 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m 活荷载标准值 q2=(0.000+4.000)1.000=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=0M/W f 其中 f 306、面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.204.065+1.404.000)0.2000.200=0.042kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.042 1000 1000/24000=1.921N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 (2)抗剪计算 0T=30Q/2bh T 高大模板工程专项施工方案 181 307、其中最大剪力 Q=0.600(1.204.065+1.404.000)0.200=1.257kN 截面抗剪强度计算值 T=31.101257.0/(21000.00012.000)=0.173N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6774.0652004/(1009000144000)=0.034mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算 二、模板支撑龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 308、1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(4.000+0.000)0.200=0.800kN/m 静荷载 q1=1.200.753+1.200.060=0.976kN/m 高大模板工程专项施工方案 182 活荷载 q2=1.400.800=1.120kN/m 计算单元内的龙骨集中力为(1.120+0.976)0.800=1.677kN 2.309、龙骨的计算 2.龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.676/0.800=2.096kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.100.800.80=0.134kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8002.096=1.006kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8002.096=1.844kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.134106/53333.3310、=2.77N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.101005.89/(250.0080.00)=0.415N/mm2 高大模板工程专项施工方案 183 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m 最 大 变 形 311、v=0.677ql4/100EI=0.677 0.813 800.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.117mm 龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=1.844kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.072kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)800 800 800 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 0.0312、7kN/mAB0.5130.613 高大模板工程专项施工方案 184 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.613kN.m 经过计算得到最大支座 F=8.201kN 经过计算得到最大变形 V=0.258mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 I=19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.613106/8242.0=77.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要313、求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 2.95 2.941.10 1.080.76 0.772.62 2.634.48 4.483.72 3.711.87 1.850.010.011.85 1.873.71 3.724.48 4.482.63 2.620.77 0.761.08 1.102.94 2.95 800 800 800 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.07kN/mAB0.2580.018 高大模板工程专项施工方案 185 最大变形 v=0314、.258mm 顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.13917.000=2.365kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1500.8000.800=2.410kN 经计算得到315、，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=4.966kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(4.000+0.000)0.8000.800=2.560kN 高大模板工程专项施工方案 186 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 六、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆316、的轴心压力设计值，顶部立杆 N=7.023kN，非顶部立杆 N=9.544kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；高大模板工程专317、项施工方案 187 u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；=3561/16.0=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.107023/(0.149384.2)=135.136N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=3697/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算318、满足要求!=0.138 =1.107023/(0.138384.2)=145.690N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=142.172N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.109544/(0.149384.2)=183.634N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：高大模板工程专项319、施工方案 188 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷320、载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22517.00.80(0.517.0+0.60)=27.846kN.m Nwk=620/(20+1)/(20+2)(27.846/16.00)=0.452kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2002.866+1.4002.560+1.40.61.4000.034=7.403kN 非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 4.966+1.40321、0 2.560+1.4 0.6 1.400 0.034=9.923kN 高大模板工程专项施工方案 189 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；=3561/16.0=221.943 允许长细比(k取1)0=221.943/1.217=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.107403/(0.149384.2)+1.1034000/4121=151.522N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=3697/16.0=230.401 允许长细比(k取1)0=230.401/1.217=189.319 210 长细比验算322、满足要求!=0.138 =1.107403/(0.138384.2)+1.1034000/4121=162.647N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=158.938N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；=3562/16.0=221.981 允许长细比(k取1)0=221.981/1.217=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.149 =1.109923/(0.149384.2)+1.1034000/4121=200.020N/mm2 考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求323、!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.54kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；高大模板工程专项施工方案 190 A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m；长细比，为2300/16.0=143 150 满足要求!轴心受压324、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.337；经计算得到=1.109544/(0.337384.2)=81.150N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.500/325、10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 高大模板工程专项施工方案 191 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.22517.00.80(0.517.0+0.60)=27.846kN.m Nwk=620/(20+1)/(20+2)(27.846/16.00)=0.452kN Nw 考虑风荷326、载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2004.966+1.4002.560+1.40.60.452=9.923kN 经计算得到=1.109923/(0.337384.2)+1.1034000/4121=93.459N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算 七、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。高大模板工程专项施327、工方案 192 抗倾覆力矩:MR=16.0002 0.800 (3.695+0.300)+2 (0.000 16.000 0.800)16.000/2=818.144kN.m 倾覆力矩:MT=31.10027.846=91.892kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！4 区高支模（舞台区偏厅区高支模（舞台区偏厅 16.5m 高）高）400*800 梁底支架梁底支架 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。高大模板工程专项施工方案 193 架体搭设高度为16.5m，梁截面 BD=400mm800m328、m，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。顶托梁采用双钢管：482.7。梁底承重杆按照布置间距400,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 329、梁模板支撑架立面简图 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.50=28.580kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2 165001500800400400400400 高大模板工程专项施工方案 194 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)330、/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.8000.800=16.320kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.800(20.800+0.400)/0.400=2.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.4000.800=1.440kN 均布荷载 q=1.3516331、.320+1.352.000=24.732kN/m 集中荷载 P=0.981.440=1.411kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=19.20cm3；高大模板工程专项施工方案 195 截面惯性矩 I=11.52cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.213kN 133 133 133 1.41kN24.73kN/mB0.0580.0441.212.082.350.710.712.332、352.081.21 133 133 13318.32kN/mB0.0380.002 高大模板工程专项施工方案 196 N2=4.439kN N3=4.439kN N4=1.213kN 最大弯矩 M=0.058kN.m 最大变形 V=0.038mm(1)抗弯强度计算 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f=0M/W=1.10 0.058 1000 1000/19200=3.323N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 0T=3 0Q/2bh=3 1.10 2354.0333、/(2 800.000 12.000)=0.405N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.038mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:高大模板工程专项施工方案 197 均布荷载 q=P/l=4.439/0.800=5.549kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.15.550.800.80=0.355kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8005.549=2.663kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.8005.549=4.883kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；