1、和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案2020 年 10 月发布2020 年 10 月实施和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 目 录第一章 工程概况.1一、危大工程概况和特点.1二、施工平面布置.8三、施工要求.9四、技术保证条件.9第二章 编制依据.10第三章 施工计划.11一、施工进度计划.11二、材料与设备计划.11第四章 施工工艺技术.16一、技术参数.16二、工艺流程.21三、施工方法.22四、操作要求.36五、检查要求.42第五章 施工安全保证措施.45一、组织保障措施.45二、技术措2、施.48三、监测监控措施.49第六章 施工管理及作业人员配备和分工.51一、施工管理人员工管理人员.51二、安全生产管理人员.52三、安全生产管理人员.52四、特种作业人员.53五、其他作业人员.53第七章 验收要求.54一、验收标准.54二、验收程序.55三、验收内容.55四、验收人员.56第八章 应急处置措施.56第九章 文明施工和环境保护.58第十章 计算书及相关施工图纸.62一、计算书.62和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1第第一一章章工工程程概概况况一一、危危大大工工程程概概况况和和特特点点1、工程基本情况工程名称和达上城A区项目工程地点即墨区建筑面积(m23、)68117.77建筑高度(m)106结构类型框架基础类型筏板基础地上层数25地下层数2标准层层高(m)3.9其它主要层高(m)3.6；5.13；5.62、各责任主体名称建设单位设计单位施工单位XX有限公司监理单位项目经理刘江总监理工程师刘焕军技术负责人赵鹏专业监理工程师章智3、危大工程概况和特点（1）模板支架搭设高度 H：5.6m8m（2）模板支架搭设跨度 B：14.4m18m（3）施工总荷载：S=1.3(G1k+G2ka+G3ka)+1.5LQ1k=1.3(0.9+240.3+1.10.3)+1.50.92.5=14.334 kN/m22,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-14、001)、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)、底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)、板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除；4)、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面；5)、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛；6)、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先和5、达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 41拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模；7)、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行；8)、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端6、拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6、过程管理(1)、施工前管理1)、材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)、施工中管理要点1)、竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)、模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)、砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、模板拆7、除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)、质量管理措施1)、认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 422)、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，8、并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土9、不漏浆；8)、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)、10、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。五、五、检查要求检查要求1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 43全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、支撑架在搭设前应按下表进行检查验收：序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1地基承载力满足承重力要求_检查计算书、地质勘查报告2平整11、度场地应平整10水准仪测量3排水有排水措施、不积水_观察4垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板_观察厚度符合要求-5钢卷尺量宽度-20钢卷尺量5、支撑架在搭设完成后应按下表进行检查验收：序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1立杆垂直度_1.5经纬仪或吊线2水平杆水平度_3水平尺3杆件间距步距_+10钢卷尺4纵、横距_+5钢卷尺5水平杆抗拔力_不小于1.2kN_测力计6构造要求（剪刀撑）_按规程要求_6、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 44外露长度+112、0，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，07、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测8、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、支柱斜撑的数量和着13、力点；(3)、对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、模板结构的整体稳定；(6)、有关安全措施。9、模板工程验收时应提供下列文件：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 45(1)、模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)、模板工程质量检查记录及验收记录；(3)、模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章第五章施工安全保证措施施工安全保证措施一、一、组织保障措施组织保障措施1、安全保证体系和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 462、环境保护体系和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 4714、和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 48二、二、技术措施技术措施1、安全管理措施(1)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、制定脚手架搭设施工方案时，应根据工程特点、所处地理环境充分考虑安全技术措施。搭设前严格进行安全技术交底，施工中严格执行安全技术措施。(3)、模板支撑架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗，上岗人员应定期体检。(4)、支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋(5)、模板支撑架在总体验收合格后、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监理工程师应确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇15、筑混凝土。(6)、混凝土浇筑过程应符合专项施工方案的要求，确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑架的失稳倾斜。混凝土浇筑顺序应符合框架结构中连续浇筑立柱和梁板时，应按先浇筑立柱，后浇筑梁板的顺序进行；浇筑梁板或悬臂构件时，应按先从沉降变形大的部位向沉降变形小的部位顺序进行。(7)、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。(8)、高度5m以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。(9)、梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇筑。梁每层16、浇筑厚度不得大于400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm，以确保均匀加载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。(10)、架体在6级及以上大风、洪水、雷击、雨雪来临前，应组织专项检查，对可能造成坍塌事故的潜在隐患采取可靠的加固措施，并将人员撤离至安全区域；(11)、支撑结构作业层上的施工荷载不得超过设计允许荷载。(12)、遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时，应停止模板支撑架的搭设与拆除作业。(13)、严禁在模板支撑架及脚手架基础开挖深度影响范围内进行挖掘作业。和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 49(14)、拆除的支架构件应安全传递至地面，严禁抛掷。(117、5)、在模板支撑架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。(16)、模板支撑架应与架空输送电线路保持安全距离，工地临时用电线路及脚手架接地防雷击措施等按现行行业标准 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46的有关规定执行。2、文明施工及环保措施(1)、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(3)、模板安装时，应注意控制噪声污染。(4)、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(5)、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。(618、)、每次下班时保证工完场清。三、三、监测监控措施监测监控措施1、监测目的为了确保模板支撑体系的安全和砼结构施工的顺利进行，掌握模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况，确保模板支撑体系在各种施工工况及荷载的作用下，获得模板支撑体系的实际变形数据，起到对模板支撑体系实时监控，最终达到最佳安全状况。2、影响因素本工程模板支架传力体系如下：上部荷载梁或楼板底模木楞横向水平钢管竖向钢管立杆承载地基或结构层楼板。在荷载作用下，木楞、水平横杆会产生弯曲变形，钢管立杆会产生竖向压缩变形。一旦杆件变形过大，轻则对砼构件的质量产生影响（如标高不准确，平整度超过允许范围，甚至产生结构19、裂缝），重则使架体受力不均导致架体失稳坍塌，这要求杆件有足够的刚度来抵抗变形。3、监测项目和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 50立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。4、监测点设置支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值5、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212”，最大允许误差20”自动安20、平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手16、监测标准高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差（mm）变形允许值（mm）变形预警值(mm)检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220/经纬仪2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/经纬仪3立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内50/经纬仪和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 515立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10-5经纬仪及钢板尺7、监测频率在浇筑混凝土过程中应21、实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。8、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：(1)、杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；(2)、连墙件是否松动；(3)、架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；(4)、施工过程中是否有超载现象；(5)、安全防护措施是否符合规范要求；(6)、支架与杆件是否有变形现象；9、监测平面图详见附图第六章第六章施工管理及作业22、人员配备和分工施工管理及作业人员配备和分工一、一、施工管理人员施工管理人员工管理人员工管理人员序号职务姓名执业证号1项目经理刘江/2项目技术负责人刘岩/3施工员王治鑫、卢鹏飞/和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 524安全总监王晓伟/5安全员吴继超/6实验员庞琛/7质检员刘永斌/8材料员王迪/二、二、安全生产管理人员安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，23、本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：序号职务姓名职责1组长（执行项目经理）徐光明负责协调指挥工作2组员（施工员）王治鑫负责现场施工指挥，技术交底3组员（安全总监）王晓伟负责现场安全检查工作4组员（安全员）吴继超负责现场安全检查工作5组员（施工员）卢鹏飞负责现场安全检查工作6组员（架子工班长）顾新均负责现场具体施工三、三、安全生产管理人员安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作24、，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：序号职务姓名职责1组长（项目经理）徐光明负责协调指挥工作和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 532组员（施工员）王治鑫负责现场施工指挥，技术交底3组员（安全员）吴继超负责现场安全检查工作4组员（安全员）王晓伟负责现场安全检查工作5组员（施工员）卢鹏飞负责现场安全检查工作6组员（架子工班长）邱启军负责现场具体施工四、四、特种作业人员特种作业人员为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。名单如下：姓名工种身份证号资格证号有效期发证机关xxx架子工25、xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx20 xx-xx20 xx-xx国家安全生产监督管理总局xxx架子工xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx20 xx-xx20 xx-xxxxx架子工xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx20 xx-xx20 xx-xx五、五、其他作业人员其他作业人员模板支架的搭设和拆除，还应配备有足够的辅助人员。序号工种人数备注序号工种人数备注1电工12焊工1焊接3普工6搬运清理4刷漆工3防锈和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 54第七章第七章验收要求验收要求一、一、验收标准验收标准1、模板支架应在下列阶段26、进行检查与验收：(1)、施工准备阶段，对进场构配件进行检查验收；(2)、在基础完工后模板支架搭设前；对基础进行检查验收；(3)、在搭设完成后，对模板支架进行检查验收；(4)、在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收；2、验收时应具备下列文件(1)、根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；(2)、专项施工方案及变更文件；(3)、安全技术交底文件；(4)、模板支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(5)、模板工程的施工记录及质量检查记录；(6)、模板支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；(7)、模板工程的施工验收报告。3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项27、目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 55二、二、验收程序验收程序三、三、验收内容验收内容1、轮扣式模板支架验收表序号验收项目搭设要求验收结果1施工方案1)模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算，并应按规定进行审核、审批;2)模板支架搭设高度5m 及以上;楼板厚度大于350mm，梁截面面积大于0.5m2及以上的专项施工方案，应按规定组织专家论证。2架体基础1)基础应坚实、平整，承载力应符合设计要求，并应能承受支架部全部荷载;2)支架底部应按规范要求设置底座、垫板，垫板规格应符28、合规范要求:3)支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范要求，4)基础应采取排水设施，并应排水畅通;5)当支架设在楼面结构上时，应对楼面结构强度进行验算，必要时应对楼面结构采取加固措施。3支架构造1)立杆间距应符合设计和规范要求:2)水平杆步距应符合设计和规范雯求，水平杆应按规也要求连续设置;3)竖向、水平剪刀撑的设置应符合规范要求。4支架稳定1)当支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆或采用增加架体宽度的加强措施:和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 562)立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合规范要求;3)浇筑混凝土时应对架体基础沉降、架体变形进行监控，基础沉29、降、架体变形应在规定允许范围内。5施工荷载1)施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内;2)当浇筑混凝土时，应对混凝土堆积高度进行控制6杆件连接1)立杆应采用对接、套接或承插式连接方式.并应符合规范要求;2)水平杆的连接应符合规范要求;3)当剪刀撑斜杆采用搭接时，搭接长度不应小1m;4)杆件各连接点的紧固应符合规范要求。7底座与托撑1)可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，配合间隙应符合规范要求;2)螺杆旋人螺母内长度不应少于5 倍的螺距。8构配件材质1)钢管壁厚应符合规范要求;2)构配件规格、型号、材质应符合规范要求;3)杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内。四、四、验收人员验收人员总30、包单位技术负责人（或授权委派的专业技术人员）王立彬分包单位技术负责人（或授权委派的专业技术人员）丁峰项目负责人徐光明项目技术负责人刘岩专项施工方案编制人员刘岩施工员王治鑫专职安全员王晓伟施工员卢鹏飞专职安全员吴继超班组负责人顾新均项目总监理工程师刘焕军项目专业监理工程师章智第八章第八章应急处置措施应急处置措施1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 57应急领导小组由组31、长、副组长、成员等构成。(1)、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)、负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)、事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)、现场事故应急处理32、施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)、火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)、触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)、高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让33、其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 584)、其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：徐光明手机：13953253150安全员：王晓伟手机：15725240588技术负责人：刘岩手机：18764210548医院救护中心：120匪警：110火34、警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第九章第九章文明施工文明施工和环境保护和环境保护严格执行国家及青岛市有关环境保护施工的规定，并依照IS0014001标准制定相应的环境保护措施，按青岛市建委的文件执行，把环境保护列为主要内容之一，制定出以“方便居民生活，利于生产发展,维护环境卫生”为宗旨的环境保护措施，达到青岛市文明安全工地标准。1文明施工1.1 现场围挡1.1.1围挡采用符合青岛市建管局要求的彩钢围挡，围挡墙内外应保持整洁，禁止依靠围挡堆放物料、器具等。1.1.2施工单位应会同建设、监理单位对围挡进行验收，验收合格后方可使用，并建立巡查制度和验收、巡35、查档案。恶劣天气条件下必须进行重点检查。1.2安全警示1.2.1施工单位应在施工现场使用人性化安全警示用语牌。1.2.2警示用语牌应在施工现场的作业区、加工区、生活区等醒目位置设置。1.2.3警示用语牌要统一规范，满足警示要求。1.2.4安全标志应针对作业危险部位悬挂，并绘制安全标志平面布置图，不得将安全标志集中悬挂。1.3临建设施和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 591.3.1新建临建设施原则上使用符合规定要求的装配式彩钢活动房屋，活动房屋不得超过两层，并满足安全、卫生、保温、通风等要求。临建设施内用电应达到“三级配电两级保护”要求，未使用安全电压的灯具距地高度应不低36、于2.4m。1.3.2职工宿舍1.3.2.1宿舍应实行单人单床，严禁睡通铺。1.3.2.2个人物品应摆放整齐，保持卫生整洁。1.3.2.3宿舍卫生制度、卫生值日表、宿舍负责人标牌应上墙明示。1.4场容场貌1.4.1能够封闭管理的施工现场应设置金属大门。1.4.2大门处应设门卫室，实行人员出入登记和门卫人员交接班制度。严禁无关人员进入施工现场。1.4.3施工现场大门处应按要求设置“七牌两图”，即施工标志牌、安全措施牌、文明施工牌、入场须知牌、消防保卫牌、管理人员名单及监督电话牌、建筑工人维权须知牌和施工现场平面布置图、工程立体效果图。施工标志牌规格为高1.5m，宽1.8m，其它不小于1.2m0.37、8m，架体材质为不锈钢，直径不小于0.06m，各类标牌应设置牢固、美观，并进行亮化。1.4.4施工现场生活区、作业区应按照平面布置图设置，并有明显划分。1.4.5水泥、钢筋等建筑材料应按生产厂家、品种、规格和生产日期分类存放，稳定牢固、整齐有序，并设置材料状态标识牌。水泥存放应设专用库房，按规定排放，并有防潮、防雨措施。1.4.6施工现场道路、加工区和生活区地面应进行硬化。道路应采用混凝土硬化，并满足车辆行驶要求；生活区、加工区可采用砖铺等其他方式硬化。1.4.7 施工现场易产生扬尘污染的作业区应进行封闭作业。堆放、装卸、运输等易产生扬尘污染的物料应采取遮盖、封闭、洒水等措施。1.4.8施工垃38、圾应集中、分类堆放，及时清运；生活垃圾应采用封闭式容器。2现场文明措施2.1施工现场四周用彩钢板围挡，基坑沿开挖线四周按标准做好围挡，刷红白警戒漆。2.2在现场出入口位置设置“七牌两图”。和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 602.3现场各种材料按平面布置图的设计分类分规格进行堆放，并设置材料名称规格标牌。3环保措施3.1选用低噪音、振动小、污染环境小的施工机械和施工方法，减小对周边建筑物的影响。3.2控制汽车的载重量，出场前设专人拍实车槽，盖好蓬布，用高压水枪冲洗车轮，以免造成对城市道路的污染。3.3搞好施工主次入口处的卫生清理工作，做到门前应洁净，随时清理汽车遗漏的土39、石，做到现场清洁卫生。3.4做好“安民告示”。3.5严格遵守当地有关场容、市容、环保、交通管理等规定。3.6施工时严格遵守环保部门的规定，在22时至次日6时不进行超过国家标准噪声限制的作业，场区内要常清理打扫，防止灰尘，教育施工人员严格遵守规章制度，维护群众利益，尽力减少工程施工给当地群众带来的不便,依法处理各种扰乱正常施工秩序的行为和责任人。3.7现场施工过程中，施工人员的生产管理符合施工技术规范和施工程序要求，不违章指挥，不蛮干。对不服从统一指挥和管理的行为，按条例严格执行处罚。3.8对施工现场不断进行整理、整顿、清扫、清洁和素养，有效地实现文明施工。3.9按照工程特点，加强现场施工的综合40、管理，减少现场施工对周围环境的干扰和影响。3.10合理布置场地，各项临时施工设施必须符合青岛市标准要求，做到场地清洁、道路平顺、排水通畅、标志醒目、生产环境达到标准要求。3.11加强施工现场管理，严格按照有关部门审定批准的平面布置图进行场地建设。临时建筑物、构成物要求稳固、安全、整洁，并满足消防要求。按设计架设用电线路，严禁任意拉线接电，严禁使用电炉和明火烧煮食物。3.12要求施工现场坚持做到工完料清，垃圾、杂物集中堆放整齐，并及时处理；坚持做到场地整洁、道路平顺、排水畅通、标志醒目，使生产环境标准化，严禁施工废水乱排放，施工废水严格按照有关要求经沉淀处理后用于洒水降尘。和达上城项目总承包工程41、主楼及车库高大模板安全专项施工方案 613.13按要求进行工地主要出入口设置交通指令标志和警示灯，安排专人疏导交通，保证车辆和行人安全。合理安排施工，尽可能使用低噪音设备严格控制噪音，对于特殊设备采取降噪音措施以尽可能减少噪音对周边环境的影响。3.14加强土方施工管理。弃渣不得随意弃置，并运至规定的弃渣场。外运和内运土方时不准超高，并采取遮盖维护措施，防止泥土沿途遗漏污染马路。施工场地外撒落的渣土派人及时清扫干净并进行冲刷，以避免尘土飞扬，运输车辆在出厂前必须进行轮胎的冲洗，防止轮胎上的泥土污染路面。3.15加强内业资料的管理，在工程施工中，文明施工的主要内容之一是内业资料的管理，各种资料做到42、分类合理、齐全，字迹端正，内容详实，手续完整，存放有条有理。3.16及时调整设备、机具和材料的位置，保证摆放整齐，保持工作面宽敞，提供良好的工作环境，施工现场坚持工完料清，垃圾杂物集中堆放，及时处理。4大气污染及粉尘、噪音污染防治工程地处青岛市东海二路与香港西路之间，地处繁华地带，周围重要建筑、构筑较多，外地来青旅游的游客也基本会经过此地段，从而使得防止大气污染、防尘、防噪成为首要解决问题，为此我们根据IS014001制定了相应的环保制度和措施。4.1对易松散和易飞扬的各种建筑材料用彩条布、蓬布等严密覆盖，并放于居住区的下风处。4.2加强施工机械设备的保养，减小噪音污染，对空压机、钻机等噪音较43、大的机械，施工时在周围设隔音篷。4.3施工现场严格按GB1252390建筑施工场届噪音限值中的有关规定和要求进行，对于噪音影响大的施工，合理安排施工组织计划，避免夜间施工扰民，对于减少施工对当地居民的不利影响。4.4严禁在施工现场焚烧废弃物以及有可能产生有毒、烟尘、臭气的物质。和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 62第十章第十章计算书及相关施工图纸计算书及相关施工图纸一、一、计算书计算书危险性分析计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设44、计标准GB 50017-20175、危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质(2018)31号文6、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文7、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)300楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑层高H(m)5.6上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)14.4混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)4002400是否存在支架搭45、设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否可变荷载调整系数L0.9荷载条件和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 63施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5二、危险性分析1 模板支架搭设高度H：5.6m8m2 模板支架搭设跨度B：14.4m18m3 施工总荷载：S=1.3(G1k+G2ka+G3ka)+1.5LQ1k=1.3(0.9+240.3+1.10.3)+1.5046、.92.5=14.334 kN/m2 15 kN/m24 集中线荷载：S=b1.3(G1k+G2kh+G3kh)+1.5LQ1k=0.41.3(0.9+242.4+1.52.4)+1.50.92.5=33.642 kN/m 20 kN/m综上可知，根据住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知 建办质(2018)31号，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，专项施工方案应当由施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业47、印章后方可实施。三、特别提醒根据界面参数填写的工程信息、荷载条件和初步支撑设计情况，软件基于相关规范和工程经验，针对本工程特点，提出如下建议，供用户鉴别采纳。和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 64项目提醒内容楼板上存在如采光井，管道等空洞1 空洞上层顶板模板支架搭设的高度，不取楼层层高，而取待浇筑混凝土顶面至立杆底部支撑面之间的高度。2 当洞边梁与空洞上层顶板的立杆共用时，应注意此立杆受力，须按最不利工况进行荷载组合。3 空洞上层顶板的模板支架在搭设时，应注意水平外连装置和洞口边防护的设置。4 管道井之类的施工脚手架或模板支架，应注意水平防护网的搭设。梁模板（轮扣式，梁48、板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)800950模板支架高度H(m)3.9模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值49、G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 65新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.036地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面50、高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.122fk=0zstw=0.487支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.298三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 66支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm51、)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数3梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)300,600,900梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距267每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.90.9可变荷载的分项系数Q11.52、51.5永久荷载的分项系数G11.30.9结构重要性系数01设计简图如下：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 67平面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 68立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb53、=11.3(0.1+(24+1.5)0.95)+1.50.93135.672kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 69q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)0.95131.622kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.95)+113127.325kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.6220.2672+0.1174.050.26720.259kNmMmax/W0.2554、9106/375006.895N/mm2f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67727.325266.6674/(10010000281250)0.333mmL/250266.667/2501.067mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.431.6220.267+0.454.050.2673.859kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 70R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.131.6220.267+1.24.050.26710.55、572kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.427.3250.2672.915kNR2=R3=1.1q2L=1.127.3250.2678.015kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.859/13.859kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R56、3/b=Max10.572,10.572/1=10.572kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=3.859/13.859kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.8/3=0.069kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.30.45(0.95-0.3)=0.38kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.30.45(0.95-0.3)=0.38kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.6-0.8/2)/21=1.442kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.45+(24+1.157、)0.3)+1.50.93(1.2-0.6)-0.8/2)/21=1.442kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=3.859+0.069+0.38+1.442=5.751kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=10.572+0.069=10.641kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 71右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=3.859+0.069+0.38+1.442=5.751kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.751,10.641,5.751=10.641kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q158、左R1/b=2.915/12.915kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max8.015,8.015/1=8.015kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.915/12.915kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/3=0.053kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(0.95-0.3)=0.292kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(0.95-0.3)=0.292kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(0.6-0.8/2)/21=1.098kN/m梁右59、侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(1.2-0.6)-0.8/2)/21=1.098kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.915+0.053+0.292+1.098=4.359kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.015+0.053=8.069kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=2.915+0.053+0.292+1.098=4.359kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.359,8.069,4.359=8.069kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：和达上城项目总承60、包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 721、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12510.6410.62，0.510.6410.220.479kNm=Mmax/W=0.479106/53333=8.978N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62510.6410.6，10.6410.23.99kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.991000/(25080)1.496N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql14/61、(100EI)0.5218.0696004/(1009350213.333104)0.273mml1/250600/2502.4mm和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 732ql24/(8EI)8.0692004/(89350213.333104)0.081mm2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2510.6410.6,0.37510.6410.6+10.6410.2=7.981kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.313kN,R2=7.962、81kN,R3=7.981kN,R4=4.313kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.0690.6,0.3758.0690.6+8.0690.2=6.052kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.269kN,R2=6.052kN,R3=6.052kN,R4=3.269kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.37主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性63、矩I(cm4)10.49可调托座内主梁根数1和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 741、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.335106/4370=76.699N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.724kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 75max=2Vmax/A=24.7241000/41122.985N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.04mmL/250300/2501.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极64、限状态支座反力依次为R1=0.605kN，R2=6.965kN，R3=9.447kN，R4=6.965kN，R5=0.605kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R5max0.605,0.6050.605kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 76可调托座最大受力NmaxR2，R3，R49.447kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立65、杆钢管截面类型(mm)482.9立杆钢管计算截面类型(mm)482.9钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)411回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.37立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.9水平杆钢管计算截面类型(mm)482.9剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算建筑66、施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0451.8631200=2336mm-立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.49104/(120015106)+300/(61200)=1.242和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 77a-扫地杆高度与67、悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417x-单元框架x向跨距与步距h之比，x=lx/h=600/1200=0.5H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2336,1900)=2336mm=l0/i=2336/16=146，查表得，0.324支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.487=0.292kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：68、Fwk=laHmmk=0.610.298=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.920.292+3.90.179=2.92kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6342.92/(34+1)(34+2)30=0.016kNR10.605kN，R26.965kN，R39.447kN，R46.965kN，R50.605kN两侧立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R5+N边2+11.30.153.9max0.605+11.3(0.45+(24+1.1)0.369、)+1.50.93(0.9+0.6-0.8/2)/20.6，0.605+11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.6+0.766.125kN中间立杆最大受力NwmaxR2，R3，R4+11.30.15(3.9-0.95)max6.965，9.447，6.965+0.57510.022kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(6.125-0.76)0.05=0.268kN.m不考虑风荷载和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 78中间立杆稳定性验算:f N/(A)10022.277/(0.324411)=75.70、263N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=6125.479/(0.324411)+0.268106/(4.37103(1-1.10.3246125.479/39201.535)=111.004N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/1462=39201.535N考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0360.61.22/10=0.005kNm中间立杆稳定性验算:f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(171、-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(10022.277+0.90.61.515.756)/(0.324411)+0.005106/(4.37103(1-1.10.324(10022.277+0.90.61.515.756)/39201.535)=76.533N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f(Nw+LwQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(6125.479+0.90.61.515.756)/(0.324411)+(0.005+0.268)106/(4.37103(1-1.10.324(612572、.479+0.90.61.515.756)/39201.535)=112.238N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 79NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/1462=39201.535N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=3.9/30=0.133H=3.9m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板73、支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 80bj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.153.9/(0.90.9)+0.45+2130/2=979.5kN.m30Mok=312.74、92=8.759kN.M满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001100模板支架高度H(m)3.9模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)120075、梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 81混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.036地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(76、有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.122fk=0zstw=0.487竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.23三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 82立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm77、)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L178、0.90.9可变荷载的分项系数Q11.51.5永久荷载的分项系数G11.30.9结构重要性系数01设计简图如下：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 83平面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 84立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.3(G1k+(79、G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1.1)+1.50.93140.645kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 85q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)1.1136.595kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)1.1)+113131.15kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10736.5950.12+0.1214.050.120.080、44kNmMmax/W0.044106/375001.175N/mm2f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63231.151004/(10010000281250)0.007mmL/250100/2500.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39336.5950.1+0.4464.050.11.619kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 86R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14336.5950.1+1.22381、4.050.14.678kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92836.5950.1+1.1424.050.13.859kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39331.150.11.224kNR2=R4=1.143q2L=1.14331.150.13.56kNR3=0.928q2L=0.92831.150.12.891kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I82、(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.619/11.619kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.678,3.859,4.678/1=4.678kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.619/11.619kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.5/5=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.30.45(1.1-0.3)=0.468kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.30.45(1.1-0.3)=0.468kN/m83、梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.6-0.5/2)/21=2.524kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(1.2-0.6)-0.5/2)/21=2.524kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 87左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.619+0.026+0.468+2.524=4.637kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.678+0.026=4.704kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.619+84、0.026+0.468+2.524=4.637kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.637,4.704,4.637=4.704kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.224/11.224kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max3.56,2.891,3.56/1=3.56kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.224/11.224kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/5=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(1.1-0.3)=0.36kN/m梁右85、侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(1.1-0.3)=0.36kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(0.6-0.5/2)/21=1.921kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.921kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.224+0.02+0.36+1.921=3.526kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.56+0.02=3.58kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.224+0.02+0.36+1.86、921=3.526kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.526,3.58,3.526=3.58kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 881、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.7040.62，0.54.7040.220.212kNm=Mmax/W=0.212106/53333=3.969N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.7040.6，4.7040.21.87、764kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.7641000/(25080)0.661N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5213.586004/(1009350213.333104)0.121mml1/250600/2502.4mm和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 892ql24/(8EI)3.582004/(89350213.333104)0.036mm2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+q88、L2=max1.254.7040.6,0.3754.7040.6+4.7040.2=3.528kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.478kN,R2=3.528kN,R3=2.914kN,R4=2.914kN,R5=3.528kN,R6=3.478kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.580.6,0.3753.580.6+3.580.2=2.685kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.644kN,R2=2.685kN,R3=2.183kN,R4=2.183kN,R5=2.685kN,R6=2.6489、4kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.37主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.49可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 90主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.526106/4370=120.33390、N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 91主梁剪力图(kN)Vmax5.284kNmax=2Vmax/A=25.2841000/41125.712N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.2mmL/250600/2502.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.668kN，R2=10.568kN，R3=0.668kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.668/0.6=1.114kN，P2=10.568/0.6=17.613k91、N，P3=0.668/0.6=1.114kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 92两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.668,0.6680.668kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP217.613kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.9立杆钢管计算截面类型(mm)482.9钢材等级Q235立杆截面92、面积A(mm2)411回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.37立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.9水平杆钢管计算截面类型(mm)482.9剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件93、的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 93立杆计算长度：l0=Hah=11.0451.8731200=2349mm-立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.49104/(120015106)+600/(61200)=1.284a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之94、比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417x-单元框架x向跨距与步距h之比，x=lx/h=600/1200=0.5H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2349,1900)=2349mm=l0/i=2349/16=146.812，查表得，0.324支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.487=0.292kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.61.20.23=0.166kN支撑脚手架计算单元在95、风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.920.292+3.90.166=2.868kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6342.868/(34+1)(34+2)30=0.015kNP11.114kN，P217.613kN，P31.114kN两侧立杆最大受力NwmaxP1+N边1，P3+N边2+11.30.153.9max1.114+11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.9+0.6-0.5/2)/20.6，1.114+11.3(0.45+(24+1.1)096、.3)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.6+0.767.283kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 94中间立杆最大受力NwmaxP2+11.30.15(3.9-1.1)max17.613+0.54618.159kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(7.283-0.76)0.05=0.326kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)18158.712/(0.324411)=136.364N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=7283.14497、/(0.324411)+0.326106/(4.37103(1-1.10.3247283.144/38768.832)=134.678N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.8122=38768.832N考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0360.61.22/10=0.005kNm中间立杆稳定性验算:f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(18158.712+0.90.61.515.478)/(0.324411)+0.00510698、/(4.37103(1-1.10.324(18158.712+0.90.61.515.478)/38768.832)=137.739N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 95f(Nw+LwQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(7283.144+0.90.61.515.478)/(0.324411)+(0.005+0.326)106/(4.37103(1-1.10.324(7283.144+0.90.61.515.478)/38768.832)=13599、.927N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.8122=38768.832N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=3.9/30=0.133H=3.9m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 96第5.4.2条：100、B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.153.9/(0.90.9)+0.45+2130/2=979.5kN.m30Mok=312.868=8.604kN.M满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程101、T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)3.9模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)300和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 97二、荷载设计模板及其支架自重标准值G102、1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.036地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支103、架stw2.122fk=0zstw=0.487竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.23三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 98梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线104、距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.90.9和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 99可变荷载的分项系数Q11.51.5永久荷载的分项105、系数G11.30.9结构重要性系数01设计简图如下：平面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 100立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)0.8)+1.50.93130.7kN/m和达106、上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 101q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)0.8126.65kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.8)+113123.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.126.650.12+0.1174.050.120.031kNmMmax/W0.031106/375000.837N/mm2f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.67107、7q2L4/(100EI)=0.67723.51004/(10010000281250)0.006mmL/250100/2500.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.426.650.1+0.454.050.11.248kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.126.650.1+1.24.050.13.418kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 102标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.423.50.10.94kNR2=R3=1.1q2L=1.123.50.12.585108、kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.248/11.248kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max3.418,3.418/1=3.418kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.248/11.248kN/m小梁自重：q211.3(0.3109、-0.1)0.3/3=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.30.45(0.8-0.3)=0.293kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.30.45(0.8-0.3)=0.293kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.6-0.3/2)/21=3.245kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(1.2-0.6)-0.3/2)/21=3.245kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.248+0.026+0.293+3.24110、5=4.812kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.418+0.026=3.444kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.248+0.026+0.293+3.245=4.812kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 103小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.812,3.444,4.812=4.812kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.94/10.94kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b=Max2.585,2.585/1=2.585kN/m梁底面板传递给右边小梁111、线荷载：q1右R4/b=0.94/10.94kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/3=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(0.8-0.3)=0.225kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(0.8-0.3)=0.225kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(0.6-0.3/2)/21=2.471kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(1.2-0.6)-0.3/2)/21=2.471kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.94+112、0.02+0.225+2.471=3.656kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.585+0.02=2.605kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=0.94+0.02+0.225+2.471=3.656kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.656,2.605,3.656=3.656kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1041、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.8120.62，0.54.8120.220.217kNm=Mmax/W=113、0.217106/53333=4.06N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.8120.6，4.8120.21.804kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.8041000/(25080)0.677N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5213.6566004/(1009350213.333104)0.124mml1/250600/2502.4mm2ql24/(8EI)3.6562004/(89350213.33310114、4)0.037mm2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 105Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.8120.6,0.3754.8120.6+4.8120.2=3.609kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.609kN,R2=2.583kN,R3=2.583kN,R4=3.609kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.6560.6,0.3753.6560.6+3.6560.2=2.115、742kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.742kN,R2=1.954kN,R3=1.954kN,R4=2.742kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.37主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.49可调托座内主梁根数1和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1061、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.468106/4370=107.168N/mm2116、f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax5.856kNmax=2Vmax/A=25.8561000/41128.496N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 107主梁变形图(mm)max0.123mmL/250600/2502.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.336kN，R2=11.712kN，R3=0.336kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件117、抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.336,0.3360.336kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR211.712kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 108立杆钢管截面类型(mm)482.9立杆钢管计算截面类型(mm)482.9钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)411回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.37立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.49抗118、压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.9水平杆钢管计算截面类型(mm)482.9剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆119、计算长度：l0=Hah=11.0451.8731200=2349mm-立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.49104/(120015106)+600/(61200)=1.284a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 109x-单元框架x向跨距与步距h之比，x=lx/h=600120、/1200=0.5H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2349,1900)=2349mm=l0/i=2349/16=146.812，查表得，0.324支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.487=0.292kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.61.20.23=0.166kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.920.292+3.90.166=2.868kN.m立杆考虑风荷载造成的121、立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6342.868/(34+1)(34+2)30=0.015kNR10.336kN，R211.712kN，R30.336kN两侧立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R3+N边2+11.30.153.9max0.336+11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.9+0.6-0.3/2)/20.6，0.336+11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.6+0.766.938kN中间立杆最大受力NwmaxR2+11.30.15(3.9-0122、.8)max11.712+0.60512.316kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(6.938-0.76)0.05=0.309kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)12316.297/(0.324411)=92.49N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 110两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=6938.321/(0.324411)+0.309106/(4.37103(1-1.10.3246938.321/38768.832)=127.604N/mm2f/R205123、/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.8122=38768.832N考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0360.61.22/10=0.005kNm中间立杆稳定性验算:f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(12316.297+0.90.61.515.478)/(0.324411)+0.005106/(4.37103(1-1.10.324(12316.297+0.90.61.515.478)/38768.832)=93.788N/mm2f/R205/1124、=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f(Nw+LwQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(6938.321+0.90.61.515.478)/(0.324411)+(0.005+0.309)106/(4.37103(1-1.10.324(6938.321+0.90.61.515.478)/38768.832)=128.848N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.8122=38768.832N九、高宽比验算和达上城项目总承包工程主楼及125、车库高大模板安全专项施工方案 111根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=3.9/30=0.133H=3.9m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支126、撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.153.9/(0.90.9)+0.45+2130/2=9和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 11279.5kN.m30Mok=312.868=8.604kN.M满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB127、 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002400模板支架高度H(m)3.05模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标128、准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物1和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 113料自重标准值Gjk(kN)模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.036地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.122fk=0zstw=0.487竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.23三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁129、支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 114梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(m130、m)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距80每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.90.9可变荷载的分项系数Q11.51.5永久荷载的分项系数G11.30.9结构重要性系数01设计简图如下：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 115平面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 116立面图四、面板验算面板类型覆131、面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)2.4)+1.50.93183.74kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 117q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)2.4179132、.69kN/mq1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)2.4)+113164.3kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10779.690.082+0.1214.050.0820.058kNmMmax/W0.058106/375001.539N/mm2f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63264.3804/(10010000281250)0.006mmL/25080/2500.32mm满133、足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39379.690.08+0.4464.050.082.65kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14379.690.08+1.2234.050.087.683kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 118R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92879.690.08+1.1424.050.086.286kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39364.30.082.022kNR2=R4=1.143q2L=1134、.14364.30.085.88kNR3=0.928q2L=0.92864.30.084.774kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.65/12.65kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.683,6.286,7.683/1=7.683kN/135、m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.65/12.65kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.4/5=0.021kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.30.45(2.4-0.15)=1.316kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.30.45(2.4-0.15)=1.316kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.45+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.45-0.4/2)/21=1.191kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.45+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9-0.45)-0.4/2136、)/21=1.191kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.65+0.021+1.316+1.191=5.178kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 119中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.683+0.021=7.704kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=2.65+0.021+1.316+1.191=5.178kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.178,7.704,5.178=7.704kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.022/12.022kN/m梁底面板传递给中间137、小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.88,4.774,5.88/1=5.88kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.022/12.022kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/5=0.016kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(2.4-0.15)=1.012kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(2.4-0.15)=1.012kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.15)+113(0.45-0.4/2)/21=0.902kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(138、24+1.1)0.15)+113(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.902kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.022+0.016+1.012+0.902=3.952kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.88+0.016=5.896kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=2.022+0.016+1.012+0.902=3.952kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.952,5.896,3.952=5.896kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1139、201、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.7040.62，0.57.7040.220.347kNm=Mmax/W=0.347106/53333=6.5N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.7040.6，7.7040.22.889kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.8891000/(25080)1.083N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5215.8966004/(10140、09350213.333104)0.2mml1/250600/2502.4mm和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1212ql24/(8EI)5.8962004/(89350213.333104)0.059mm2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.7040.6,0.3757.7040.6+7.7040.2=5.778kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.883kN,R2=5.778kN,R3=4.73kN,R4=4.73kN,R5=5141、.778kN,R6=3.883kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.8960.6,0.3755.8960.6+5.8960.2=4.422kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.964kN,R2=4.422kN,R3=3.592kN,R4=3.592kN,R5=4.422kN,R6=2.964kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.37主梁弹性模量E(N/mm2142、)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.49可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 122主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.565106/4370=129.265N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 123主梁剪力图(kN)Vmax7.678kNmax=2Vmax/A=27.6781000/41137.143、36N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.12mmL/250450/2501.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.957kN，R2=15.355kN，R3=0.957kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.957/0.6=1.596kN，P2=15.355/0.6=25.592kN，P3=0.957/0.6=1.596kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1144、24两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.957,0.9570.957kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP225.592kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.9立杆钢管计算截面类型(mm)482.9钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)411回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.37立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15145、水平杆钢管截面类型(mm)482.9水平杆钢管计算截面类型(mm)482.9剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 125立杆计算长146、度：l0=Hah=11.0451.8681200=2343mm-立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.49104/(120015106)+450/(61200)=1.263a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417x-单元框架x向跨距与步距h之比，x=lx/h=600/1200=0.5H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+2147、0.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2343,1900)=2343mm=l0/i=2343/16=146.438，查表得，0.324支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.487=0.292kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.61.20.23=0.166kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.0520.292+3.050.166=1.864kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(148、n+2)B=6341.864/(34+1)(34+2)30=0.01kNP11.596kN，P225.592kN，P31.596kN两侧立杆最大受力NwmaxP1+N边1，P3+N边2+11.30.153.05max1.596+11.3(0.45+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9+0.45-0.4/2)/20.6，1.596+11.3(0.45+(24+1.1)0.15)+1.50.93(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.6+0.5955.478kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 126中间立杆最大受力NwmaxP2+11.30.15(3149、.05-2.4)max25.592+0.12725.718kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(5.478-0.595)0.05=0.244kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)25718.477/(0.324411)=193.134N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=5478.231/(0.324411)+0.244106/(4.37103(1-1.10.3245478.231/38967.646)=99.961N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临150、界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.4382=38967.646N考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0360.61.22/10=0.005kNm中间立杆稳定性验算:f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(25718.477+0.90.61.510.061)/(0.324411)+0.005106/(4.37103(1-1.10.324(25718.477+0.90.61.510.061)/38967.646)=194.591N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：151、和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 127f(Nw+LwQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(5478.231+0.90.61.510.061)/(0.324411)+(0.005+0.244)106/(4.37103(1-1.10.324(5478.231+0.90.61.510.061)/38967.646)=101.151N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.4382=38967.646N九、高宽比验算根据建筑施工152、承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=3.05/30=0.1023H=3.05m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 128第5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物153、料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.153.05/(0.90.9)+0.45+2130/2=852kN.m30Mok=311.864=5.593kN.M满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB154、 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)700900模板支架高度H(m)5.8模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)120和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 129二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)155、1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.036地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.122fk=0zstw=0.487竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.23三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向和达上城156、项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 130梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距1157、40每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.90.9和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 131可变荷载的分项系数Q11.51.5永久荷载的分项系数G11.30.9结构重要性系数01设计简图如下：平面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 132立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度158、设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)0.9)+1.50.93134.015kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 133q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)0.9129.965kN/mq1活01.5LQ1kb1159、1.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.9)+113126.05kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10729.9650.142+0.1214.050.1420.072kNmMmax/W0.072106/375001.932N/mm2f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63226.051404/(10010000281250)0.022mmL/250140/2500.56mm满足要求！3、支座反力计算设计值160、(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39329.9650.14+0.4464.050.141.902kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 134R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14329.9650.14+1.2234.050.145.488kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92829.9650.14+1.1424.050.144.541kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39326.050.141.433kNR2=R4=1.143q2L=1.14326.050161、.144.169kNR3=0.928q2L=0.92826.050.143.384kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.902/11.902kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.488,4.541,5.488/1=5.488kN/m梁底面板162、传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.902/11.902kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.7/5=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.30.45(0.9-0.12)=0.456kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.30.45(0.9-0.12)=0.456kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(0.6-0.7/2)/21=1.069kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2-0.6)-0.7/2)/21=163、1.069kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 135左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.902+0.036+0.456+1.069=3.463kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.488+0.036=5.525kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.902+0.036+0.456+1.069=3.463kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.463,5.525,3.463=5.525kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.433/11.433kN/m梁底面板传递给中间小梁最164、大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.169,3.384,4.169/1=4.169kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.433/11.433kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.7/5=0.028kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(0.9-0.12)=0.351kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(0.9-0.12)=0.351kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.12)+113(0.6-0.7/2)/21=0.808kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(2165、4+1.1)0.12)+113(1.2-0.6)-0.7/2)/21=0.808kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.433+0.028+0.351+0.808=2.62kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.169+0.028=4.197kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=1.433+0.028+0.351+0.808=2.62kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.62,4.197,2.62=4.197kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1361、抗166、弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.5250.62，0.55.5250.220.249kNm=Mmax/W=0.249106/53333=4.662N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.5250.6，5.5250.22.072kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.0721000/(25080)0.777N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5214.1976004/(10093167、50213.333104)0.142mml1/250600/2502.4mm和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1372ql24/(8EI)4.1972004/(89350213.333104)0.042mm2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.5250.6,0.3755.5250.6+5.5250.2=4.144kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.597kN,R2=4.144kN,R3=3.433kN,R4=3.433kN,R5=168、4.144kN,R6=2.597kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.1970.6,0.3754.1970.6+4.1970.2=3.148kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.965kN,R2=3.148kN,R3=2.559kN,R4=2.559kN,R5=3.148kN,R6=1.965kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.37主梁弹性模量E(N/mm169、2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.49可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 138主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.561106/4370=128.419N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 139主梁剪力图(kN)Vmax5.02kNmax=2Vmax/A=25.021000/41124.4170、28N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.253mmL/250600/2502.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.084kN，R2=10.04kN，R3=1.084kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=1.084/0.6=1.807kN，P2=10.04/0.6=16.733kN，P3=1.084/0.6=1.807kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 14171、0两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max1.084,1.0841.084kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP216.733kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.9立杆钢管计算截面类型(mm)482.9钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)411回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.37立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水172、平杆钢管截面类型(mm)482.9水平杆钢管计算截面类型(mm)482.9剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1.018扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 141立杆173、计算长度：l0=Hah=1.0181.0451.8731200=2391mm-立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.49104/(120015106)+600/(61200)=1.284a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417x-单元框架x向跨距与步距h之比，x=lx/h=600/1200=0.5H-高度修正系数l02=h+2k0h2174、=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2391,1900)=2391mm=l0/i=2391/16=149.438，查表得，0.312支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.487=0.292kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.61.20.23=0.166kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.820.292+5.80.166=5.875kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(175、n+1)(n+2)B=6345.875/(34+1)(34+2)30=0.032kNP11.807kN，P216.733kN，P31.807kN两侧立杆最大受力NwmaxP1+N边1，P3+N边2+11.30.155.8max1.807+11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(0.9+0.6-0.7/2)/20.6，1.807+11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.7/2)/20.6+1.1315.888kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 142中间立杆最大受力NwmaxP2+11.30.1176、5(5.8-0.9)max16.733+0.95517.688kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(5.888-1.131)0.05=0.238kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)17688.447/(0.312411)=137.941N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=5887.817/(0.312411)+0.238106/(4.37103(1-1.10.3125887.817/37418.778)=103.448N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的177、欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/149.4382=37418.778N考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0360.61.22/10=0.005kNm中间立杆稳定性验算:f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(17688.447+0.90.61.531.708)/(0.312411)+0.005106/(4.37103(1-1.10.312(17688.447+0.90.61.531.708)/37418.778)=139.416N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性178、验算：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 143f(Nw+LwQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(5887.817+0.90.61.531.708)/(0.312411)+(0.005+0.238)106/(4.37103(1-1.10.312(5887.817+0.90.61.531.708)/37418.778)=104.792N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/149.4382=37418.778N九、高宽比验算根据建179、筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=5.8/30=0.1933H=5.8m5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 144第5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架180、计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.155.8/(0.90.9)+0.45+2130/2=1264.5kN.m30Mok=315.875=17.626kN.M满足要求！梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）1计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-181、20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)200400模板支架高度H(m)3.9模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)300和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 145二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准182、值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.036地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.122fk=0zstw=0.487支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.298三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板183、，梁底小梁平行梁跨方向和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 146梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支184、撑小梁根数3梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.90.9和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 147可变荷载的分项系数Q11.51.5永久荷载的分项系数G11.30.9结构重要性系数01设计简图如下：平面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 148立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板185、厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)0.4)+1.50.93117.44kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 149q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)0.4113.39kN/m186、q1活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.4)+113113.3kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.125q1L20.12517.440.120.022kNmMmax/W0.022106/375000.581N/mm2f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52113.31004/(10010000281250)0.002mmL/250100/2500.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.3187、75q1静L+0.437q1活L=0.37513.390.1+0.4374.050.10.679kNR2=1.25q1L=1.2517.440.12.18kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 150标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37513.30.10.499kNR2=1.25q2L=1.2513.30.11.663kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性188、矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.679/10.679kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max2.18/1=2.18kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.679/10.679kN/m小梁自重：q211.3(0.3-0.1)0.2/2=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.30.45(0.4-0.3)=0.059kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.30.45(0.4-0.3)=0.059kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1189、1.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.6-0.2/2)/21=3.606kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(1.2-0.6)-0.2/2)/21=3.606kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.679+0.026+0.059+3.606=4.37kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.18+0.026=2.206kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=0.679+0.026+0.059+3.606=4.37kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施190、工方案 151小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.37,2.206,4.37=4.37kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.499/10.499kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max1.663/1=1.663kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.499/10.499kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(0.4-0.3)=0.045kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(0.4-0.3)=0.045kN191、/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(0.6-0.2/2)/21=2.745kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(24+1.1)0.3)+113(1.2-0.6)-0.2/2)/21=2.745kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.499+0.02+0.045+2.745=3.309kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=1.663+0.02=1.683kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=0.499+0.02+0.045+2.745=3.309kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右192、=Max3.309,1.683,3.309=3.309kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1521、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.370.62，0.54.370.220.197kNm=Mmax/W=0.197106/53333=3.687N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.370.6，4.370.21.639kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.6391000/193、(25080)0.615N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5213.3096004/(1009350213.333104)0.112mml1/250600/2502.4mm2ql24/(8EI)3.3092004/(89350213.333104)0.033mm2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 153Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.370.6,0.3754.370.6194、+4.370.2=3.277kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.277kN,R2=1.654kN,R3=3.277kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.3090.6,0.3753.3090.6+3.3090.2=2.482kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.482kN,R2=1.262kN,R3=2.482kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(c195、m3)4.37主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.49可调托座内主梁根数11、抗弯验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 154主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.251106/4370=57.366N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax3.148kNmax=2Vmax/A=23.1481000/41115.317N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 155主梁变形图(mm)max0.052m196、mL/250600/2502.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.129kN，R2=7.949kN，R3=0.129kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.129,0.1290.129kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxR27.949kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项197、施工方案 156立杆钢管截面类型(mm)482.9立杆钢管计算截面类型(mm)482.9钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)411回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.37立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.9水平杆钢管计算截面类型(mm)482.9剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)200节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)50198、1、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0451.8731200=2349mm-立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.49104/(120015106)+600/(61200)=1.284a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-199、扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 157x-单元框架x向跨距与步距h之比，x=lx/h=600/1200=0.5H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mml0=max(l01,l02)=max(2349,1900)=2349mm=l0/i=2349/16=146.812，查表得，0.324支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.487=0.292kN/m：风荷载作用在支架外200、侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.610.298=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.920.292+3.90.179=2.92kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6342.92/(34+1)(34+2)30=0.016kNR10.129kN，R27.949kN，R30.129kN两侧立杆最大受力NwmaxR1+N边1，R3+N边2+11.30.153.9max0.129+11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50201、.93(0.9+0.6-0.2/2)/20.6，0.129+11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.2/2)/20.6+0.766.948kN中间立杆最大受力NwmaxR2+11.30.15(3.9-0.4)max7.949+0.6828.632kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(6.948-0.76)0.05=0.309kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)8631.586/(0.324411)=64.819N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案202、 158两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=6948.051/(0.324411)+0.309106/(4.37103(1-1.10.3246948.051/38768.832)=127.803N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.8122=38768.832N考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0360.61.22/10=0.005kNm中间立杆稳定性验算:f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(203、8631.586+0.90.61.515.756)/(0.324411)+0.005106/(4.37103(1-1.10.324(8631.586+0.90.61.515.756)/38768.832)=66.075N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f(Nw+LwQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(6948.051+0.90.61.515.756)/(0.324411)+(0.005+0.309)106/(4.37103(1-1.10.324(6948.051+0.90.61.515.756)/38204、768.832)=129.049N/mm2f/R205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/146.8122=38768.832N九、高宽比验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 159根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=3.9/30=0.133H=3.9m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003205、-2019第5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.153.9/(0.90.9)+0.45+2130/2=9和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 16079.5kN.m30Mok=312.92=8.759kN.M满足要求！板206、模板（轮扣式）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)5.13模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200二、荷载设计模板及其支架自207、重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 161风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.036地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.158整体模板支架stw2.11208、2fk=0zstw=0.485竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.23三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100承载力设计值调整系数R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01设计简图如下：和达上209、城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 162模板设计平面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 163纵向剖面图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 164横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4承载能力极限状态q101.3(G1k+(G2k+G3210、k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.3)+1.50.931=13.969k和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 165N/mq211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.3)+13)110.63kN/m计算简图如下：1211、强度验算M1q1l2/813.9690.22/80.07kNmM2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNmMmaxmaxM1，M2max0.07，0.1690.169kNmMmax/W0.169106/375004.517N/mm2f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max5ql4/(384EI)=510.632004/(38410000281250)=0.079mm0.079mmL/250200/2500.8mm满足要求！和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 166五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5212、080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)+1.50.930.22.846kN/m因此，q1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)0.22.036kN/mq1活01.5LQ1kb=11.50.930.20.81kN/mq211.3G1kb=11.30.3213、0.20.078kN/mp11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN计算简图如下：1、强度验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 167M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.0360.92+0.1250.810.920.288kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0780.92+0.2033.3750.9，0.1250.0780.92+0.1883.3750.90.621kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.8460.152/2，0.0780.15214、2/2+3.3750.150.507kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.288，0.621，0.5070.621kNm=Mmax/W=0.621106/53333=11.644N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.0360.9+0.6250.810.91.601kNV20.625q2L+0.688p0.6250.0780.9+0.6883.3752.366kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.8460.15，0.0780.15+3.3753.387kNVmaxmaxV1，V2，V215、3max1.601，2.366，3.3873.387kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3871000/(25080)1.27N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)+13)0.22.166kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.1669004/(1009350213.333104)0.371mmL/250900/2503.6mm；和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 168悬臂端maxql14/(8EI)=2216、.1661504/(89350213.333104)0.007mm2l1/2502150/2501.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.37主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.49主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.5217、0.930.22.885kN/mq1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.3)0.22.075kN/mq1活01.5LQ1kb 11.50.930.20.81kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.3)+13)0.22.196kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.8850.93.245kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3752.075+0.4370.81)0.9+2.8850.151.452kN和达上218、城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 169主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.947kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.1960.92.471kN按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3752.1960.9+2.1960.151.071kNRmaxRmax，R10.61.482kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 170主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.807106/4370=1219、84.742N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 171主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=25.2231000/41125.417N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=1.484mm=900/250=3.6mm和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 172悬挑段max0.589mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.7220、kN，R2=9.336kN，R3=9.657kN，R4=4.512kN图二支座反力依次为R1=5.088kN，R2=9.514kN，R3=9.514kN，R4=5.088kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N9.657/0.6=16.095kNN/R=30/130kN满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型482.9水平杆钢管计算截面类型482.9单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度h1(mm)200高度修正系数1.003立杆钢管221、截面类型(mm)482.9立杆钢管计算截面类型(mm)482.9钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)411立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.37抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I(cm4)10.49水平钢管截面惯性矩I1(cm4)10.49和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1731、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=222、1200mm=l0/i=1200/16=75=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=1.0031.0322.0181200=2505mm-立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.49104/(120015106)+900/(61200)=1.326a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,450/1200)=0.375x-单元框架x向跨距与步距223、h之比，x=lx/h=900/1200=0.75H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7450=1830mml0=max(l01,l02)=max(2505,1830)=2505mm=l0/i=2505/16=156.562，查表得，0.287支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.485=0.436kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.91.20.23=0.248kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.1320.436+5.130.248=7.224、018kN.m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 174立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6347.018/(34+1)(34+2)30=0.038kN主梁支座反力：R15.7kN，R29.514kN，R39.657kN，R45.088kN不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.7,9.514,9.657,5.088/0.6+11.30.155.13=17.095kNf N/(A)17095.342/(0.287411)=144.929N/mm2f/R205/1=205N/m225、m2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0360.91.22/10=0.007kNmN=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.7,9.514,9.657,5.088/0.6+11.30.155.13=17.095kNf(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(17095.342+0.90.61.537.875)/(0.287411)+0.007106/(4.37103(1-1.10.287(17095.342+0.90.61.537.875)/34090.494)=147.092N/mm2f/R205/1226、=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000411/156.5622=34090.494N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 175进行支架整体的抗倾覆验算H/B=5.13/30=0.1713H=5.13m5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2l227、a(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.155.13/(0.90.9)+0.45+2130/2=1164kN.m30Mok=317.018=21.054kN.M满足要求！和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 176墙模板（木模板）计算书计算依据228、：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计标准GB 50017-20175、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称15楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)600混凝土墙的计算高度(mm)5130混凝土墙的计算长度(mm)5300二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)229、2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.13新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.13min29.868，123.1229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.13min29.87，123.1229.87kN/m2S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)=1(1.3 29.868+0.91.52.230、000)41.53kN/m2和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 177正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)90小梁间距(mm)100小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)440主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)440模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.44m，Wbh2/6440152/6165231、00mm3，Ibh3/12440153/12123750mm4和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1781、强度验算qbS承0.4441.52818.272kN/m面板弯矩图(kNm)Mmax0.023kNmMmax/W0.023106/165001.384N/mm2f15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算qbS正0.4429.868=13.142kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 179面板变形图(mm)0.015mml/400100/4000.25mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强232、度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁截面惯性矩I(cm4)213.3331、强度验算qbS承0.1441.5285.814kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 180小梁弯矩图(kNm)小梁剪力图(kN)Mmax0.116kNmMmax/W0.116106/533332.18N/mm2f15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算qbS正0.1429.868=4.182kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 181小梁变形图(mm)0.063mml/400440/233、4001.1mm满足要求！3、支座反力计算R1=2.815kN，R2=.R52=2.011kN，R53=1.206kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、强度验算主梁弯矩图(kNm)和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 182Mmax0.257kNmMmax/W0.257106/449057.199N/mm2f205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)0.2234、52mml/400500/4001.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+200500mm对拉螺栓竖向验算间距nmax440，440/2+200440mmN0.95mnS承0.950.50.4441.5288.679kNNtb17.8kN满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-2010和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1833、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构235、设计标准GB 50017-20175、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称15楼KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)1400新浇混凝土柱的计算高度(mm)5130新浇混凝土柱短边边长(mm)1200二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.13新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，236、cHmin0.222441121/2，245.13min29.868，123.1229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.13min29.87，123.1229.87kN/m2S承0(1.3G4k+L1.5Q3k)=1(1.3 29.868+0.91.52.000)41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15和达上城项237、目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 184面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数12柱短边小梁根数10柱箍间距l1(mm)440模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 185静载线荷载q101.3bG4k11.30.4429.86817.084kN/m活载线荷载q20L1.5bQ3k10.91.50.4421.188kN/mMmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10717.0840.1332-0.1211.1880.1332-238、0.035kNmMmax/W0.035106/(1/6440152)2.124N/mm2f15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载qbS正0.4429.86813.142kN/m0.632ql4/(100EI)0.63213.142133.3334/(1009350(1/12440153)0.023mml/400133.333/4000.333mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强239、度设计值(N/mm2)1.782最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.13341.5285.537 kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 186小梁弯矩图(kNm)Mmax0.111kNmMmax/W0.111106/53.3331032.076N/mm2f15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kNm)Vmax1.411kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.4111000/(25080)0.529N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0.13329.8683.982 240、kN/m和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 187小梁变形图(mm)0.06mm1.1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.681正常使用极限状态Rmax=1.928五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.9柱箍截面惯性矩I(cm4)10.49柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.37柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面积A(cm2)4.11和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 188模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载241、取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中b=1400/(12-1)=127.273mm=0.127m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax2.681kNP=Rmax/2=1.34kN正常使用极限状态：Rmax1.928kNP=Rmax/2=0.964kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 189长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm)长边柱箍剪力图(kN)M10.332kNm，N16.481kN短边柱箍：取小梁计算中b=1200/(10-1)=133.333mm=0.133m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax2.681kNP=Rmax/2=1.34kN正242、常使用极限状态：Rmax1.928kNP=Rmax/2=0.964kN和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 190短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kNm)短边柱箍剪力图(kN)M20.25kNm，N25.454kNN/A+M/Wn6.481103/411+0.332106/(4.37103)91.734N/mm2f205N/mm2满足要求！和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1912、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 192短边柱箍变形图(mm)10.197mml243、/4001.365mm20.108mml/4001.2mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N6.4812=12.963kNNtb17.8kN满足要求！N6.4812=12.963kN26kN满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计标准GB 50017-2017和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 1935、建筑结构可靠性设计统一标准GB5244、0068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001100新浇混凝土梁计算跨度(m)6二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.1min34.213，26245、.426.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1(1.326.4+0.91.52)37.02kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 194梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)300300梁下挂侧模高度(mm)800800小梁道数(下挂)66左侧支撑表：第i道246、支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2550对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2550对拉螺栓设计简图如下：和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 195模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下：和达上城项目总承包工程主楼247、及车库高大模板安全专项施工方案 1961、抗弯验算q1bS承137.0237.02kN/mq1静01.3G4kb11.326.4134.32kN/mq1活0L1.5Q4kb10.91.5212.7kN/mMmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.320.162+0.1212.70.1620.102kNmMmax/W0.102106/375002.73N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算qbS正126.426.4kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.63226.41604/(10010000281250)0.039mm160/400=0.4mm248、满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.320.16+1.2232.70.166.805kN正常使用极限状态和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 197R下挂max1.143l左q1.1430.1626.44.828kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I249、(cm4)213.3331、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 198q6.805kN/mMmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.8050.62，0.56.8050.32=0.306kNmMmax/W0.306106/533335.742N/mm2f15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.8050.6，6.8050.3=2.45kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.451000/(25080)0.919N/mm21.782N/mm2250、满足要求！3、挠度验算q4.828kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.8286004/(10093502133330)0.212mm600/400=1.5mm2maxqL4/(8EI)=4.8283004/(893502133330)=0.245mm300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂maxmax1.16.8050.6，0.46.8050.6+6.8050.34.491kN正常使用极限状态R下挂maxmax1.14.8280.6，0.44.8280.6+4.8280.33.187kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(m251、m)482.9主梁计算截面类型(mm)482.9主梁合并根数2和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 199主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.49主梁截面抵抗矩W(cm3)4.37主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R10.931kN，R22.695kN，R32.213kN，R42.213kN，R52.695kN，R60.931kN正常使用极限状态：R10.657kN252、，R21.912kN，R31.552kN，R41.552kN，R51.912kN，R60.657kN计算简图如下：1、抗弯验算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 200主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.475106/4370=108.764N/mm2f=205 N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=23.6261000/41117.645N/mm2=125 N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.666mm350/4000.875mm满足要求！4、最大支座反力计算和达上城项目总承包工程主楼及车库高大模板安全专项施工方案 201R下挂max6.673/0.6=11.122kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max11.12210.566kNNtb17.8kN满足要求！