1、xx区xx片区康虹路小学工程 高大模板施工方案编制单位： xx区xx片区康虹路小学项目 编制人： 审核人： 编制 日期： xx年 10 月 14 日 目 录1 编制依据 12 工程概况 22.1 工程建设概况一览表 22.2 设计概况 22.3 建筑结构概况 32.3.1 高大模板标准与定义 32.3.2 高大模板荷载计算方法 42.3.3 高大模板荷载计算结果 52.4 工程施工条件 63 施工安排 103.1 项目管理组织 103.2 项目管理目标 123.3 各项资源供应方式 123.4 施工工艺流程 123.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 134 施工进度计划 145 施工准备与2、资源配置计划 145.1 施工准备计划 145.2 资源配置计划 165.3 材料要求 176 施工方法及工艺要求 186.1 方案及技术参数 186.2 施工工艺流程 206.2.1 模板支架施工工艺流程 206.2.2 支撑架搭设顺序 216.2.3 支撑架搭设要求 216.2.4 模板安装施工工艺流程 236.2.5 模板安装 236.2.6 高支模支撑架施工注意事项 2516.2.7 高支撑模板支架应执行的强制性条文 256.3 质量标准 266.3.1 模板安装验收质量要求 266.3.2 模板及脚手架检查与验收 276.3.3 高支模拆除工程质量标准 306.4 质量保证措施 313、6.4.1 技术准备 316.4.2 材料性能 316.4.3 技术措施 317 安全和环境保护措施 327.1 安全防护措施 327.2 技术安全措施 337.3 施工监测措施 337.4 预防坍塌事故的安全措施 347.5 预防高空坠落事故安全措施 347.6 预防物体打击事故的安全措施 357.7 其他安全注意事项 357.8 绿色施工及现场文明施工措施 357.9 环境保护措施 358 成品保护计划 368.1 模板安装过程的成品保护 368.2 模板拆除过程的成品保护 369 混凝土施工措施 369.1 施工部署 369.2 砼浇筑注意事项 3610 高支模支架检测 3610.1 检4、测内容和检测要求 3610.2 监测报警指标 3710.3 监测方法 3710.4 主要监测措施 37210.5 高支撑模板支架搭设时监测措施 3810.6 高支撑模板支架使用时监测措施 3810.7 高支撑模板支架使用时监测措施 3811 冬季施工保证措施 3911.1 施工准备与资源配置计划 3911.1.1 施工准备计划 3911.1.2 资源配置计划 3911.2 施工方法及工艺要求 4011.2.1 技术准备 4011.2.2 冬期施工组织措施 4012 危险源分析及预防措施 4112.1 危险源预防措施 4112.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施 4112.1.2 高空坠落事故安5、全预防技术措施 4112.1.3 施工现场安全用电及触电事故预防措施 4212.1.4 机械伤害安全预防措施 4212.1.5 物体打击安全预防措施 4212.1.6 火灾安全预防措施 4212.2 危险源应急措施 4212.2.1 模板坍塌 4212.2.2 高处坠落 4312.2.3 触电 4312.2.4 机械伤害 4312.2.5 物体打击 4312.2.6 火灾 4313 高支模、高承重安全应急预案 4313.1 机构设置 4413.2 人员职责表 4513.3 应急救援工作程序 4513.3.1 报告 45313.3.2 联络 4513.3.3 疏散 4513.4 救援方法 4516、3.4.1 高空坠落应急救援方法： 4513.4.2 模板、坍塌应急救援方法： 4613.4.3 物体打击应急救援方法： 4613：模板计算书 4713.1：350mm 扣件钢管楼板模板支架计算书 4713.2：大截面梁 550mm2700mm，最大跨度 8.25m，集中线荷载 35.64KN/m 梁木模板与支撑计算书 6113.3：600x1800mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书 7913.4：500x2400mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书 10013.5：600x1200mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书 11913.6：8.35m 北侧综合楼一层扣件钢管楼板模板支架计算书 1404序号类7、 别1 编制依据文件名称编 号1国家行政文件建设工程质量管理条例国务院令第 279 号2建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号3工程建筑标准强制性条文建设部2002219 号文4危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部令第37 号5住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分 项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831 号6建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号7安全生产法/1国家行业规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152混凝土结构工程施工规范GB50666-20113建筑施工模板安全技术规范JGJ16220084建筑施工扣8、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20166建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020137建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20138建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-20169施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-201210建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201211建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201112建筑工程冬季施工规范JGJ104-20111地方规范标准建筑工程施工技术资料管理规程DBJ1402320042山东省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全 管理实施细则鲁建质安字【9、2018】 15 号3xx市住房和城乡建设局关于印发模板支架安全管理十条施工升降机安全管理十条塔式起重机安全管理十条的通知济建发201943 号1合 同xx区xx片区康虹路小学工程施工总承包合同/2xx区xx片区康虹路小学工程劳务分包合同/1设计文件xx区xx片区康虹路小学项目结构设计图纸/1招投标文件xx区xx片区康虹路小学项目招标文件/1八局企业 技术标准中建八局标准化管理手册/2混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-20053脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-20051中建总公司 企业标准混凝土结构工程施工工艺标准ZJQ00-SG-002-20032建筑工程施10、工质量统一标准ZJQ00-SG-013-20063混凝土结构工程施工质量标准ZJQ00-SG-016-200611其他建筑施工手册第五版/2xx区xx片区康虹路小学施工组织设计/2 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx区xx片区康虹路小学项目工程性质公共建筑建设规模包含 1 栋 5F 综合教学楼、1 栋 4F 综合 教学楼、1 栋 2F 门厅+图书馆、1 栋 2F报告厅+行政、1 栋 2F 食堂+风雨操场、1F 地下车库及其他配套建筑。工程地址xx市xx区奥体中路与康虹 路交叉口西总占地面积19304 平方米总建筑面积18024.95 平方米单位名称责任人项目承包范围主体结构建设单位11、宋冠军设计单位渠永江主要分包工程劳务分包勘察单位王玉山合同 要求质量合格监理单位刘书华工期335 天总承包单位朱松亮安全达到xx市安全文明工地标准工程主要功能或 用途教育2.2 设计概况建 筑 设 计 概 况总建筑面积18024.95m2地下3114.55m2建筑高度22.45m地上14910.40m2层 数地上5 层层高首层4.2m建筑工程等级二级建筑耐火等级地上二级 地下一级标准 层3.9m屋面防水等级级地下1 层地下室防水等 级弱电机房、配电室一级，其他级设计使用年限50 年建筑抗震设防 分类重点设防2业态分布项目包含 1 栋 5F 综合教学楼、1 栋 4F 综合教学楼、1 栋 2F 门12、厅+图书馆、1 栋 2F 报告厅+行政、1 栋 2F 食堂+风雨操场、1F 地下车库及其他配套建筑。2.3 建筑结构概况结 构 设 计 概 况地基 基础独立柱基+ 防水底板持力层第（2）层黄土状 粉质粘土承载力标准值140kPa主体结构形式框架剪力墙结构主要柱网间距880010000mm主要结构 尺寸梁：300*500、300*600、300*700、300*750、300*900、300*1000、 350*600、350*750、350*800、350*850、400*800、400*2700、 450*1000、450*1100、500*800、 500*1200、500*2400、5013、0*2700、 550*800、550*900、550*1000、 550*1200、550*1300、550*2350、 550*2700、600*1100、600*1200、 600*1800板：120、160、180、200、350柱：800*800、 450*450、600*700墙：300、350结构安全等级二级结构抗震等级二级，篮球场周边构件 及报告厅一级人防等级五级抗震设防烈度7 度（0.10g）混凝土强度等级 及抗渗要求(P8)基础C35P6墙体C30、C35 、C40其它基础垫层：C20、二次结构：C25梁C30、C35、C30P6、板C30、C30P6、C35柱C30、C314、5楼梯C30钢筋类别：HPB300、HRB335、HRB400、HRB500预应力筋部位：无 规格：无特殊结构地下车库高支模其它需说明的事项： /2.3.1 高大模板标准与定义根据住房和城乡建设部文件关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理规定 （建办质201831 号）文件要求，混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上；搭设跨 度 18m 及以上；施工总荷载 15KN/m2 及以上；集中线荷载 20KN/m 及以上，为超过一定 规模的危险性较大的分部分项工程，需要专家对专项方案进行论证。32.3.2 高大模板荷载计算方法1、施工总荷载的组成施工总荷载 S1）S=永久荷载（钢筋砼自重+模板木15、方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项 系数2）钢筋砼自重=板厚（m）25.5KN/m33）活载控制时荷载组合 S1S1=0.9 1.2(G1k+G2kh+G3kh)+1.4Q1k4) 恒载控制时荷载组合 S2S1=0.9 1.35(G1k+G2kh+G3kh)+1.40.7Q1k5）施工总荷载取值：S=max【S1，S2】2、集中线荷载的组成集中线荷载 S1）S=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项 系数2）钢筋砼自重=梁的截面积（m2 ）25.5 KN/m33）活载控制时荷载组合 S1S1=0.9B1.2(G1k+G2kH+G3kH)+1.4Q2k4）恒载控制16、时荷载组合 S1S2=0.9B 1.35(G1k+G2kH+G3kH)+1.40.7Q2k5）集中线荷载取值：S=max【S1，S2】3、公式中荷载取值参数见表 2.3.2-1。表 2.3.2-1 荷载取值参数表序号项目标准值1施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/）2.52振捣混凝土时产生的荷载标准值(对水平面模板) Q2k（KN/）23模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.54新浇筑混凝土自重标准值G2（KN/）25.55钢筋自重标准值 G3k（KN/）楼板1.16梁1.57其他梁宽梁高=BH，板厚=h42.3.3 高大模板荷载计算结果由于本工程构件较多，本章节计算过程仅选取最大17、板厚h=350mm,梁宽梁高=500 1100。来进行荷载计算，其余构件荷载计算结果详见表 2.3.3-1。1、板厚为 350mm 时，施工总荷载的组成施工总荷载 S 的计算。1）活载控制时荷载组合 S1S1=0.9 1.2(G1k+G2kh+G3kh)+1.4Q1k=0.9 1.2 （0.5+25.50.35+1.1 0.35）+1.42.5=13.7748 KN/2）恒载控制时荷载组合 S2S1=0.91.35(G1k+G2kh+G3kh)+1.40.7Q1k=0.9 1.35 （ 0.5+25.5 0.35+1.1 0.35）1.40.72.5=14.1242 KN/3）施工总荷载取值：18、S=max【S1，S2】=14.1242 KN/15 KN/ ，故 350mm 厚楼 板不属于高大模板范围，不需专家论证。2、梁宽梁高为 5001200 时，集中线荷载的组成集中线荷载 S1)活载控制时荷载组合 S1S1=0.9B1.2(G1k+G2kH+G3kH)+1.4Q2k=0.9 0.5 1.2 （ 0.5+25.5 1.2+1.51.2）+1.42=19.026 KN/2）恒载控制时荷载组合 S1S2=0.9B1.35(G1k+G2kH+G3kH)+1.40.7Q2k=0.90.5 1.35 （0.5+25.5 1.2+1.51.2）+1.40.72=20.8688 KN/3）集中线19、荷载取值：S=max【S1，S2】=20.8688 KN/20 KN/ ，故 5001200 框架梁属于高大模板范围，需专家论证。3、其余构件计算结果表 2.3.3-1 框架梁集中线荷载的组成集中线荷载序号部位尺寸活荷载控制恒荷载控制荷载取值1车库55080014.51315.73915.73923006006.1676.6166.61633007007.0427.6017.6014450100014.49915.82915.829550080013.19414.30814.30856550100017.72119.34719.34773506007.1957.7197.7198400800120、0.55511.44611.4469500120019.02620.86920.86910500240036.52240.55240.55211500270040.89645.47345.47312550120020.92922.95622.95613550130022.53224.76024.76014550235039.37243.70543.70515550270044.98650.02050.02016600110021.08223.07423.07417600120022.83125.04325.04318600180033.32936.85236.85219400270032.7121、736.37836.3782.4 工程施工条件2.4.1 场地条件现阶段正在进行主体结构施工，根据进场策划平面布置图，材料加工场及材料堆放区均满足施 工需求。本工程地处xx市奥体中路与康虹路交汇处，奥体中路属于xx市重要交通干线，交通流 量大，社会环境复杂等。且因地理位置限制，施工场地较为紧张。现场施工场地狭窄，西侧、北侧 为工人生活区，南侧围墙距基坑边约 3m，东侧为钢筋加工厂，外为康虹路，东侧设置钢筋加工厂、 木工加工厂及洗车池。2.4.2 材料、队伍招采本项目主体结构施工劳务分包单位为山东创辉建筑工程劳务有限公司，分包合同已签订，模板 施工所需模板、木方、钢管、扣件现已进场。根据进度计划22、要求以及劳务分包木工班组情况，现场 已确定一名责任班组长负责木工施工进度、质量。2.4.3 设计文件提供情况目前，施工蓝图及图纸会审均已完成，该图纸可以作为方案制定和材料准备的依据。本工程高支模范围如下：1、地下车库大截面梁分布：轴线位置梁最大截(mm)最大跨度支模高度轴线位置梁最大截(mm)最大跨度支模高度18-20/G-H400*27007.6m3.3m18-21/G500*27007.6m3.3m8-17 交 1/D550*23509.744m3.65m17/D-G550*27008.25m3.3m12/F-G600*18008.25m4.2m12-16/F-G600*12008.37m23、4.8m12-17/G500*24009.15m3.6m18/D-E600*11008.275m4.9m18-20/C-D20-21/E-F17-18/G550*12007.35m4.8m18-21/E550*13008.88m4.7m18/G-H500*12008.0m4.8m6车库建筑平面图、剖面图如下：车库建筑平面布置图车库建筑剖面面布置图7车库结构平面图、剖面图如下：车库梁结构平面布置图550*2700大截面梁剖面图82、北侧综合楼高支模分布部位板支模高度楼板厚度梁最大截(mm)最大跨度立杆基础轴线位置北侧综合楼一层8.35130350*8509.3m垫层P-S/1-19北侧综合楼条形24、基础施工完成后，分层回填夯实，回填至基础梁顶（-4.2m）后， 浇筑5cm混凝土垫层进行满堂架搭设，因回填高度及工期原因，一层底板预留甩筋，待 高支模板拆除后，进行工回填施工。北侧综合楼建筑平面布置图北侧综合楼建筑剖面图9北侧综合楼一层顶板平面图北侧综合楼一层顶板剖面图3 施工安排3.1 项目管理组织1、模板及支撑架为工程重点控制工序，项目部成立以项目经理为组长，以项目生产经理、项目 技术负责人为副组长各地块相关负责人为组员的管理机构，分层落实方案及制定的措施，提供有力 的组织及质量保证体系，确保模板及支撑架的施工质量。施工组织机构如下：10图 3.1-1 施工组织机构2、管理职责可采用表格格25、式，见下表：表 3.1-1 xx区xx片区康虹路小学项目管理人员及职责分工序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理朱松亮工程师现场施工总负责，材料、队伍招采。2生产经理赵伟助理工程师组织现场按方案实施，负责施工所需人、机、 物的组织管理与控制，协调外围关系和组织项 目周检。3技术负责人朱燕星助理工程师负责方案的编制、组织上报审核、审批工作； 向项目经理部相关管理人员进行方案交底工 作；负责技术交底的审核工作。4施工员李洪远助理工程师全面组织协调模板及支撑架施工，对技术质量 做好全面控制，组织现场严格按方案施工，包 括技术交底、特殊施工过程的监控，对发现的 问题及时提出整改措施。5施工员26、许西淼实习生负责按方案要求提出物资需用计划；对模板及 支撑架加工、安装进行现场指导；实施现场施 工过程旁站监督，确保施工按方案实施；具体 负责钢筋工程施工过程控制和对作业人员进行 技术交底、安全交底和技术培训等；检查作业 人员的上岗证件是否齐全有效； 同时负责施工 验收及资料的归档整理工作。6质量员李洪远（兼）助理工程师负责协助施工员对模板支设质量进行验收，协 助安全员对满堂支撑架的搭设质量进行验收。7材料员金同凯助理经济师负责材料供应，对所供应的材料质量负责，对 现场材料保管、材料使用、材料节约等方面进 行严格的控制。8安全员付永会助理工程师配合项目副经理进行安全检查，严格动火审批 程序，确27、保施工安全。负责整个施工、使用过11程的安全监控，参与进场物资验收，对不符合 安全要求的支撑体系提出整改通知并检查整改 落实情况。9预算员周光忠助理经济师对模板及支撑架工程进行成本控制，特别是损 耗率、现场超支、工程量核算等方面进行监控， 审核施工员提报的材料计划。3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工 期2019/7/252020/6/23 ，共 335 天质量目标合格安全目标达到xx市安全文明工地标准节能目标全面贯彻绿色施工评价标准，实现“ 四节一环保 ”，使本工程达到绿色施 工标准中的“满意绿色 ”；提高环境管理绩效，各类环境因素控制在标准规定 范围内，杜绝重大环境污染事故；开28、展绿色施工技术创新，在绿色技术创新 及推广上产生明显的经济和社会效益。环保施工、CI 目标符合环境管理体系 GB/T24001-2004 的要求；创建花园式施工环境，营造绿色 建筑；做好工程周围公益、环保事业，营造一个良好的施工环境。CI：达标。1、噪声污染控制措施模板、脚手架安拆时，做到轻拿慢放，严禁抛掷。2、节能措施在施工中合理安排施工顺序、工作面， 以减少作业区域的机具数量，相邻作业区充分利用共有 的机具资源。安排施工工艺时，应优先考虑耗用电能的或其它能耗较少的施工工艺。3.3 各项资源供应方式1、劳务资源安排一览表施工项 目名称专业施工队 名称资质要求开始施工时间建设工 期分包 方式分29、包商 选择方式责任人模板及支 撑架山东创辉建筑工程劳务有限公司模板脚手架专业 分包不分等级xx年 10 月 25 日40 天劳务公司选定朱松亮3.4 施工工艺流程施工工艺流程如下：123.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1高大模板施工 范围内荷载较 大在钢筋、砼等工序施工时，易 发生局部集中荷载过大、模板 支撑架体受力不均等现象在各工序施工过程中，应采取支撑架体 检测措施，及时发现危险源，排除不利 因素。李洪远2高支模施工区 域大因工期紧，为节约房心回填时 间 ， 北侧综合楼一层出现 8.35m 高支模现象针对高支模区域编制详细的高大模板 支撑方案，组织30、专家进行论证，确定最 终方案后进行实施朱燕星134 施工进度计划高大模板工程： xx年 11 月 5 日开工，xx年 1 月 7 日结束，总工期 63 日历天。 北高大模板施工区域施工进度计划横道图如下图所示：5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划1、技术准备(1) 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工模板安全技术规范JGJ16220082工程部、技术部2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112工程部、技术部3xx区xx片区康虹路小学各专业图纸/2工程部、技术部4危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部令第 37 号2工程部、技术部531、住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的 分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831 号2工程部、技术部6建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管 理导则建质2009254 号2工程部、技术部7混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152工程部、技术部8混凝土结构工程施工规范GB50666-20112工程部、技术部9建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162工程部、技术部10建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020132工程部、技术部11建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20132工程部、技术部12建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-2032、162工程部、技术部1413施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20122工程部、技术部14建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20122工程部、技术部15建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-20112工程部、技术部16建筑工程冬季施工规范JGJ104-20112工程部、技术部17xx市住房和城乡建设局关于印发模板支架安全管理十条施工升降机安全管理十条塔式起重机安全管理十条的通知济建发201943 号2工程部、技术部18建筑工程施工技术资料管理规程DBJ1402320 041资料室(2) 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1xx区xx片区康虹路小学钢筋33、 工程施工方案项目部朱燕星地区科技部经理工程开始前 15 天2xx区xx片区康虹路小学模板 工程施工方案项目部朱燕星地区科技部经理工程开始前 15 天3xx区xx片区康虹路小学混凝 土工程施工方案项目部朱燕星地区科技部经理工程开始前 15 天4xx区xx片区康虹路小学高大 模板工程施工方案项目部朱燕星地区科技部经理工程开始前 15 天(3) 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况李洪远2定位放线轴线、水准点、坐标点复核李洪远3机电安装机电管线预留预埋辛宁4模板模板标高定位尺寸复核、垂直度、平整度、预埋件位 置、34、预留洞位置、模板加固、支撑架加固李洪远2）现场准备施工设施准备计划序号设施名称种类数量（或面积）规模设施构造完成时间责任人1临时电临时设施主电缆沿场区四周 环形布置，隔一定距 离布置一处二级箱二级箱 2 处电缆、省标配电 箱已完成辛宁2临时水临时设施沿场区环形布置，隔50 米留设出水口主管网 500 米镀锌钢管已完成辛宁3临时道路临时设施场区狭小，西侧设临 时道路及加工区1000 平方200mm 厚混凝 土路面已完成李洪远154木工加工棚临时设施140 平方方钢管、木跳板已完成李洪远5.2 资源配置计划1）劳动力配置计划序号专业工种劳动量 （工日）需要量计划（工日）责任人xx年2020 年1135、1211木工1350750450150李洪远2架子工27015090302）工程施工主要周转材料配置计划序号施工工具名称需用量进场日期出场日期责任人1模板8000 平方2019.10.252020. 1.20彭明忠2钢管（48.3X3.6）1.3 万米2019.10.252020. 1.20彭明忠3扣件7000 个2019.10.252020. 1.20彭明忠4木方400 立方米2019.10.252020. 1.20彭明忠5安全网160 平方米2019.10.252020. 1.20彭明忠650mm 垫板2000 米2019.10.252020. 1.20彭明忠7U 型托1500 个201936、.10.252020. 1.20彭明忠8底座1500 个2019.10.252020. 1.20彭明忠3）施工机具配置计划序号施工机具名称型号电功率（kVA）需要量(台)使用时间责任人1木工压刨MI-105112019.10.252020. 1.20彭明忠2木工平刨MBS/4B112019.10.252020. 1.20彭明忠3木工圆锯MB104122019.10.252020. 1.20彭明忠4滚压直螺纹机SGZL16-40542019.10.252020. 1.20彭明忠5钢筋切断机GJ540312019.10.252020. 1.20彭明忠6钢筋弯曲机GW40-I312019.10.2537、2020. 1.20彭明忠7钢筋调直机JK-2322019.10.252020. 1.20彭明忠8电焊机ZX540038102019.10.252020. 1.20彭明忠169汽车泵/9022019.10.252020. 1.20李洪远4）测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1南方测绘 GPSB1/12 个月李洪远2激光经纬仪B2/12 个月分包自有3水准仪B1/12 个月李洪远45 米钢卷尺B10/12 个月施工员5.3 材料要求本工程地下车库顶板模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架搭设，梁底加设立杆时，采用扣件式 钢管脚手架搭设。为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣38、件、顶丝进场时，项目部技术质量部与物资设备部 联合对进场钢管、扣件进行检查验收，杜绝不合符要求的钢管进入现场。支撑系统构配件进场后，严格按照要求进行进场验收和复验。扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求 :1、主要材料（1）钢管：规范要求选用48.33.6mm钢管，由于钢管的锈蚀、损耗等原因，现场采用的钢管 以483.0mm计算。（2）方木：50mm70mm 。（3）模板：12mm厚双面覆膜多层板模板。（4）扣件式脚手架配套底托等。（5）对拉螺杆：采用直径14对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地下室人防墙及 有防水要求部分采用M14止水螺杆，止水片50502mm。（6）脱模剂：采用不污染墙39、面的脱模剂。（7）跳板：50mm厚度木跳板，不得有裂痕。（8）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。2、材料质量要求（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢 管GB/T3091中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中Q235级钢的规定。（2）扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种，采用可锻铸铁制作的扣 件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定，凡有变形、裂纹、 砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N m时，不得发生破坏；旧扣件使40、用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位 能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。（3）木方：采用50mm70mm 木方不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（4）模板：12mm厚双面覆膜多层板模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有 保温性能好、易脱模和可两面使用，含水率5%13%，密度450 kg/m3880kg/m3。（5）现场选用48.33.6mm钢管，且进场钢管壁厚不得小于规范允许偏差范围要求。（6）扣件：扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架17扣件GB141、5831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使 用。扣件在螺栓拧紧力矩达到65Nm时，不得发生破坏。6 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第 37 号：混凝土模板支撑工程搭设 高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上；施工总荷载大于 15kN/及以上；集中线荷载大于 20kN/m 及以上。按照以上规定，结合本工程特编制该专项施工方案。根据本工程高支模搭设高度、梁截面、梁跨度的不同，选取下列最具代表性部位，选择最不利 构件作为计算对象，验算本工程高支模搭设方案，其中现场模板支架钢管采用48.33.6 钢42、管， 考虑到安全系数及市场钢管质量，钢管计算时均按483.0 取值验算。区域构件规格代表构件模板及支撑体系南侧 车库 区域350mm 车库人防顶板350mm 车库人防顶板模 板12 厚双面覆膜多层板龙 骨次龙骨 5070mm 木方200mm，主龙骨48.3 双钢管800mm。支 撑 体 系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵横向设计为800mm， 具体根据每跨跨度确定，但不能大于 800。横杆步距 1500mm， 扫地杆距底板面 200mm，立杆顶部采用U 托，下端垫木采用 50mm 通长脚手板（或槽钢），沿架高方向连续布置剪刀撑，在竖向剪 刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架43、体 底平面剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为 35m，保证整 个支撑体系稳定性。550x2700 梁550x2700 梁龙 骨梁 底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面150mm，主龙骨48.3 钢管400mm。500x2700 梁梁 侧50 70mm 木方次龙骨 8 根 ， 48.3 双钢管做主龙骨 300mm,距梁底 200mm、600mm、600mm 和 600mm 设置四道 14 对拉螺杆，间距 300mm。400x2700 梁支 撑 体 系支撑采用扣件式满堂模板支撑架。梁底设 2 根支撑，梁宽方向 平均布置，立杆顺梁长度方向间距 400mm，横杆步距 1500mm， 扫地杆距底44、板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 通长脚手板（或 槽钢），沿架高方向连续布置剪刀撑。600x1800 梁600x1800 梁龙 骨梁 底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面200 ，主龙骨48.3 钢管400mm。梁 侧50 70mm 木方次龙骨 8 根 ， 48.3 双钢管做主龙骨 500mm,距梁底 200mm、500mm 和 500mm 设置三道14 对 拉螺杆，间距 500mm。支 撑 体 系支撑采用扣件式满堂模板支撑架。梁底设 2 根支撑，延梁宽方 向平均布置，立杆顺梁长度方向间距 400mm，横杆步距 1500mm， 扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 5045、mm 通长脚手板（或 槽钢），沿架高方向连续布置剪刀撑。500x2400 梁500x2400 梁龙 骨梁 底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面200 ，主龙骨48.3 钢管400mm。梁 侧50 70mm 木方次龙骨 8 根 ， 48.3 双钢管做主龙骨 380mm,距梁底 200mm、500mm、500mm、500mm 设置 4 道 14 对拉螺杆，间距 380mm。550x2350 梁支 撑支撑采用扣件式满堂模板支撑架。梁底设 2 根支撑，延梁宽方 向平均布置，立杆顺梁长度方向间距 400mm，横杆步距 1500mm，18体 系扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 通46、长脚手板（或 槽钢），沿架高方向连续布置剪刀撑。600x1200 梁600x1200 梁龙 骨梁 底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面200，主龙骨 48.3 钢管800mm。600x1100 梁梁 侧5070mm 木方次龙骨200mm， 48.3 双钢管做主龙骨 500mm,距梁底 200mm、400mm 设置 2 道14 对拉螺杆， 间距 500mm。550x1300 梁500x1200 梁支 撑 体 系支撑采用扣件式满堂模板支撑架。梁底设 2 根支撑，延梁宽方 向平均布置，立杆顺梁长度方向间距 800mm，横杆步距 1200mm， 扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50m47、m 通长脚手板（或 槽钢），沿架高方向连续布置剪刀撑。北侧 综合 楼北侧综合 楼一层板 (8.35m)北侧综合 楼一层板 (8.35m)模 板12 厚双面覆膜多层板龙 骨次龙骨 5070mm 木方200mm，主龙骨48.3 双钢管900mm。支 撑 体 系支撑采用扣件式满堂模板支撑架，立杆纵横向设计为900mm， 具体根据每跨跨度确定，但不能大于 900。横杆步距 1500mm， 扫地杆距底板面 200mm，立杆顶部采用U 托，下端垫木采用 50mm 通长脚手板（或槽钢），沿架高方向连续布置剪刀撑，在竖向剪 刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体 底平面剪刀撑间距不宜超过6m，48、剪刀撑宽度应为 35m，保证整 个支撑体系稳定性。模板及模板支撑体系详见下表：图 6.1-1 模板支架剪刀撑布置平面图1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑19图 6.1-2 满堂脚手架与框架柱加固示意图架体搭设完毕后，与四周已施工完毕的框架柱使用扣件式钢管拉结，使整个模板支撑架形成稳 定体系，每步设置，向周边延伸两跨。考虑到本工程作为观摩工程，施工质量高、安全标准高的特 点，为保证工程安全、质量、进度，我方模板工程料具一次性投入，所有料具不进行周转。6.2 施工工艺流程6.2.1 模板支架施工工艺流程206.2.2 支撑架搭设顺序底座布置放纵横水平扫地杆 自角部起依次向两边竖立底层立杆49、，底端与水平扫地杆扣接固 定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随既装设第二层水平加固杆与立杆 扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按 4060N.m 力矩用扳手拧紧扣件螺栓按上述要求依次 延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆 安装随后按搭设进程及时搭设剪刀撑。6.2.3 支撑架搭设要求1、水平杆设置在立杆底距地面或楼面板 200mm 处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，步距均为 1500 。梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆；所有满足与建筑 四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平50、杆的端部均应与结构连接，增强整个支撑系统的 刚度。2、剪刀撑设置（1）纵横向剪刀撑的搭设纵、横向剪刀撑每隔 5 跨（且不小于 3 米）设置一道，剪刀撑的宽度为 35m。剪刀撑与地面夹 角在 45 60 之间，由于梁底的荷载较大，在梁底支撑的两侧都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立 杆扣接。水平剪刀撑水平杆最顶一步架加密水平杆 竖向剪刀撑竖向剪刀撑 立杆水平剪刀撑立杆 竖向剪刀撑 竖向剪刀撑水平剪刀撑 (扫地杆层设置）水平杆扫地杆 高支模剪刀撑加强区设置示意图（2）水平向剪刀撑的搭设模板支撑架沿高度方向两端与中间处（水平剪刀撑至架体地平面距离与水平剪刀撑间距超过 6m 时设置）设置一水平向剪刀撑，顶部51、和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层。水平加强层做 法为：用水平斜杆以之字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于 3m。213、安全防护的搭设架体搭设完后，在中部的横杆处铺设一层安全网，在框架梁两侧采用脚手板铺设宽度不小于 600mm 操作平台。4、架体的其他构造要求（1）梁板模板高支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制， 直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检查严格控制拧紧力矩在 4060N.m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆等用的碗扣必须拧紧后再用锤子砸紧。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计52、值不应小于 40KN,支托板厚度不应小于 5mm。其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不得超过 200mm，顶托抗压承 载力应同于底座。立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大于400mm。（3）立杆的接长必须采用对接连接，严禁搭接。（4）梁支撑架和满堂架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。（5）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整应经过设计计算并报批。（6）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加构造立杆。（7）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不超步高为原 则，可采用一至两步小步高的变步距设置进53、行调整。5、满堂架布置原则：（1）主次梁交叉区域为一搭设区域，每一区域距主次梁的距离如上图所示，立杆间距900 （立杆之间的距离如上图所示）；（2）主梁、次梁底部立杆间距为满堂架立杆间距的 1/2, 梁截面尺寸根据计算书设置；（3）纵横向水平横杆步距为 1500mm；（4）扫地杆距地面 200mm，顶部自由端500mm，顶丝外伸长度200mm；（5）框架梁交叉区域为一跨，四周设置连续剪刀撑，梁底立杆也设置剪刀撑；水平向剪刀撑沿 竖直方向设置上中下三道；（6）架体与已经浇筑完毕的框架柱做成架体抱柱的形式；满堂架搭设及构造示意图（一个单元）226.2.4 模板安装施工工艺流程方案、交底模板厂家选定54、模板进场 现场验收 专业会签模板支设 ! NO 内部验收 整改 报验 NO 整改 同条件试块报告 拆模申请拆模 !模板清理 4! NO 验收 整改 模板施工工艺流程6.2.5 模板安装1、柱模板的安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时 要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可 以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使 用，当柱截面大于 600 时在中间设置一道穿墙螺杆，且螺杆间距400。为了能回收和再利用穿 墙螺杆，在穿墙螺杆外套 PVC 硬塑管，其长度与55、柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。 穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因 素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条 封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2、剪力墙模板安装模板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采 用 5070 木方间距 250mm，水平外楞采用双48.33.6 钢管间距 400 mm。加固通过拉结穿墙螺栓 水平间距400mm，竖向间距400mm。斜向支撑用钢管在上、中、下三道进行加固56、以保证其稳定。最下 面七道（墙高 1/3 处）对拉螺栓两侧加双螺母。 内墙采用普通可回收穿墙螺栓。3、梁模板的安装23（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托 的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙 骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装 后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）模板起拱要求为：梁跨度等于或大于 4m 且小于 9m 时，模板按跨度的 0.2%起拱，当梁跨度等于或大于 9m 时,模板 按跨度的 0.3%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的 0.4%起拱57、，起拱高度不小于 20mm。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的 现象，可采用如下措施：1）支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。3）砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺 序，泵送砼时，应随浇随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。梁模板施工剖面图4、楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上 架设48.3 双钢管作托梁900mm，托梁固定后架设木枋横楞，然后在横楞上安装58、胶合板模板。铺胶 合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。246.2.6 高支模支撑架施工注意事项1、具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方 向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时， 以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能 调大；2、立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；3、满堂支撑架底部距基础面 200mm 以内必须设双向扫地杆；4、严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；5、确保每一扣件的拧紧力矩控制在4065NM 内；6、立柱接长严禁搭接，必须使用对接扣件进行对接，相邻梁59、立柱的对接接头不得在同步内，并 确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。7、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向地处延长不少于 2 跨，高低差不得大于1 米，立柱距边坡上方边缘不得小于 0.5 米。8、严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定与水平拉杆上。顶板模板剖面图6.2.7 高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1、钢管上严禁打孔。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向60、扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在 同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。6、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。7、各构配件严禁抛掷至地面。8、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。259、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂 浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。高支模剖面图6.3 质61、量标准6.3.1 模板安装验收质量要求1、模板安装精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间 拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝， 以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑 扎牢固， 以保持模板的整体性。拼装要求详见表 6.4-1表 6.3-1 模板拼装精度要求一览表序 号项 目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差32、模板安装规范要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物等。模板排架支撑体系搭设要 严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-62、2011 执行。表6.3-2 模板安装允许偏差和检验方法序号项 目检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模 内部尺寸基础 10尺量柱、墙、梁54层高 垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10265相邻两板表面高差2尺量6表面平整度52m靠尺和塞尺量测7阴阳角方正2方尺、塞尺垂直2线尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置2拉线，尺量螺栓外露长度+10， 010预留孔洞中心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10， 011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-06.3.2 模板及脚手架63、检查与验收1、模板脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完6m8m 高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；（6）停用超过一个月。2、脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合规范和要求；（2）地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；（3）扣件螺栓应无松动；（4）高度在24m以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合下表6.3.2-1 项次1、2的规定；高度在20m以上的满堂支撑架，其立杆的沉降与垂直度的64、偏差应符合下表6.3.2-1 项次1、3的规定；（5）安全防护措施应符合规范要求；（6）应无超载使用。3、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表6.3.2-1的规定： 表6.3.2-1 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差 （mm）示意图检查方 法1地基 基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10272立 杆 垂 直 度最后验收 垂直度 2080m 100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2 H=10 H=20 H=30 H=40 H=507 20 40 60 80 65、1007 25 50 75 1007 50 100中间档次用插人法。3间距步距 纵距 横距20 50 20钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两 端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差 105双排脚手架横向水平 杆外伸长度偏差外伸 500mm-50钢板尺6扣件 安装主节点处各 扣件中心点 相互距离a 150mm钢尺28同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a 500mm钢卷尺立杆上的对 接扣件至主 节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓杆 拧紧扭力矩4065 N.m扭力扳 手7剪刀撑斜杆与地面的倾角450 600角尺8脚 手 板 外 伸 长 度对接a=130166、50mml 300mm卷尺搭接a 100mm l 200mm卷尺注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆；4-剪刀撑。4、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准安装后的扣件螺栓拧紧力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查 数目与质量判定标准，按下表6.3.2-2规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。表6.3.2-2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横） 向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、 纵向水平杆或剪刀撑扣件5190 91150 151280581301129281500 5011267、00 120132002032502352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357106.3.3 高支模拆除工程质量标准1、拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强 度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度 报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（68、4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达 到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模 板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作。每天收工前，对未拆除的 部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2、高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承 重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑 ”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好 及时运走，做到工完场地清。为69、了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆 除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监 理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整 齐， 以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2015）中 4.3 模板拆除分项的如下规定：主控项目1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符 合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法70、：检查同条件养护试件强度试验报告。 底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502， 8758100梁875810030悬臂梁/100一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.4 质量保证措施6.4.1 技术准备1、依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计板模的排板、梁模的拼接以及扣件式钢管支撑 体系，并编制模板施工方案。2、项目部由模板专业工程师组织劳务施工队模板工长71、班组长学习施工、安全技术交底，然后 由班组长对作业人员进行班前交底。6.4.2 材料性能1、钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793 或低压流体输送用焊接 钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。（2）脚手架钢管宜采用48.33.6 钢管，考虑到安全系数及市场钢管质量，钢管计算时均按 483.0。（3）新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质 检验方法应符合现行国家标准金属材料室温拉伸试验方法GB/T228 的有关规定，其质量应符合72、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第 3.1.1 条的规定；钢管表面应平滑，不应有裂痕、 结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符 合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 的规定；钢管应涂有防锈漆。（4）旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范表 8.1.8 序号 3 的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根， 在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应 符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 序号 4 的规定。73、2、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65N m 时，不得发生破坏。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第 3 部分： 基本尺寸GB/T5796.3 的规定。（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋 合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于 574、mm。4、模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度、支架焊接情 况等。6.4.3 技术措施1、墙柱烂根的处理采取在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用4m 和 2m 刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱 四周板标高，标高偏差控制在 2mm 以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条或橡胶软管的办法可 取得较理想的效果。2、模板漏浆处理顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑时高出楼 板底标高 34cm，在剔除 23cm 浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。313、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线75、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定 位措施。4、胶合板拼缝顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。 顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高于顶板混凝土 底标高 5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土墙贴紧不使有缝隙， 其上铺模板与外墙贴紧。墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于 2mm，并应把拼缝所在的木方与相邻模板 的木方用螺栓固定起来，以保证模板的整体性和严密性，以防漏浆。5、给工76、人提供良好的作业环境，保证工人有积极的工作态度和热情，在夏天到来时熬制绿豆汤 防暑降温。及时解决工人在施工过程中遇到的难题，提高工作效率。6、施工机械密切配合，保证工程运转。7、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量意 识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理制度和管理纪律， 规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。8、冬季施工期间艳照按照我项目所编制的冬季施工方案施工。9、高支模区域架体搭设在地下三层顶板处，地下三层顶板应有满堂脚手架支撑。高支模区域混 凝土浇筑前，地下三层满堂脚手架禁止拆除，我方安排专人每日77、三次巡查。高支模区域混凝土浇筑 完毕，地下三层满堂架拆模前书面通知监理方，经批准后方可拆除。7 安全和环境保护措施7.1 安全防护措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平网。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上 或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位78、并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关 规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入 作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢， 不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危 险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设79、扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板 支在护壁上时，必须在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于 60cm 的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。 由专人负责校对模板 几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。3219、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中 ，防止扎脚或滑落。安装与拆除高 度 5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直80、面上操作。五级风以上应暂停 作业。20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不 得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板 等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在 1.8m 以上。21、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防 止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意 后方可拆除。7.2 技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工 模板安全技术规范（JGJ81、162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术 交底。2、脚手架搭拆人必须符合国家有关法律法规要求，并且具备专业工种操做上岗证。3、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。4、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。5、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。6、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端 向中间进行， 以免结合处错位，难于连接。7、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。8、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。9、可调82、底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。10、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前， 由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中， 由安全员、施工员及时对架体检 查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。11、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。12、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后 应立即恢复。14、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除83、。15、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。16、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。17、满堂脚手架不得与外架连接。18、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放。7.3 施工监测措施1、安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：(1)班组日常进行安全检查；(2)项目每周进行安全检查；(3)公司（地区）每月度进行安全检查； 所有安全检查记录必须形成书面材料。 2、 日常检查、巡查重点部位(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 (2 楼板是84、否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。(3)连接件是否松动。(4)架体是否不均匀的沉降、垂直度。(5)施工过程中是否有超载的现象。(6)安全防护措施是否符合规范要求。33(7)脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。(8)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、监测实施要点(1)本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。(2)观测点的布设：根据图纸情况，各个高支模区域选取大截面梁或最长跨板布设观测点。观测 点需尽量选择在受力最大位置，即最大梁的跨中、最长跨跨中，每个监测面布设不少于 3 个支架沉 降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。(3)监测频率：85、在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 2030 分钟一次，浇 筑完后不少于 2 小时一次。(4)监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。(5)监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程 安全监督站、市建设工程质量监督站报告。7.4 预防坍塌事故的安全措施(1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负 责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。(2)模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、 脱焊、86、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统 的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢 固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 7.2 要求对架体进行监护，出现位移时，必须立 即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。(4)模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆放施工用 具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载 计算，并对楼面、屋面进行加固。(5)架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距 0.987、m、步距 1.5m 要求搭设，同时连墙件、剪刀 撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。(6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。(7)拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施 工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。7.5 预防高空坠落事故安全措施（1）高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施 工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定 接受专门88、的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗 作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员 应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上 方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触， 以防摩擦割断。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6） 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m， 然后在护栏上再铺一层密目式安89、全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安 全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签 字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项 目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（8）模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留 孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及物体坠落。347.6 预防物体打击事故的安全措施（1）支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺90、好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳定。散放 材料要拿到稳妥地方堆放， 以防物体打击事故发生。（2）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。（3）建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。（4）施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过 程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆 除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模 板自由坠落于地面。（5）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架 作业应有防滑91、措施。（6）高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口 处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。（7）登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各 类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。（8）拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7.7 其他安全注意事项（1）模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统一指挥并 对作业人员进行技术交底， 以确保拆除作业安全顺利进行。（2）拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉92、 ”伤人。（3）拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后， 方可继续拆模。（4）浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧 固措施，方可继续施工。（5）设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。（6）在进行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全带。（7）塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。（8）木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材。7.8 绿色施工及现场文明施工措施（1）模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。（2）现场材料应分类码放整93、齐。（3）木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵 守当地规定，防止噪音扰民。（4）拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂 “禁止通行 ”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。（5）加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物 处理程序处理，避免污染环境。（6）涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。（7）多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱 丢，边拆边进袋。7.9 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控94、制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：（1）结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用扣件式钢 管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。（2）模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。（3）木工工具在封闭的木工房内使用。（4）使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。35（5）使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：（1）塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。（2）加强环保意识宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音 扰民。95、8 成品保护计划8.1 模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭 设分类模板架，模板触地处要垫木方， 以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板 上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作 为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和 作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和96、平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面 不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保持完好。8、大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用 撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。8.2 模板拆除过程的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬， 以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂9 混凝土施工措施9.1 施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输97、送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣， 浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员。质安员跟班作业，负责检查督促， 同时做好各方协调工作。9.2 砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时 间，应使表面呈浮浆和不再浮落。2、梁板砼浇筑方向由中间向四周开始浇筑，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内 砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。梁每层浇筑厚度不得大于400mm，楼板局部混凝土对置 高度不得超过楼板厚度100mm，以确保均匀荷载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，98、停 1-1.5 小时，使其初步沉实，再继续浇筑。 混凝土浇筑过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。4、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安 排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。5、现场按照规范留置同条件、标准养护试块及拆模试块。10 高支模支架检测10.1 检测内容和检测要求10.1.1 监测内容：架体沉降、位移和变形10.1.2 测点布设：考虑便于观察，高支模部位设置 12 个监测剖面，位于北侧综合楼及大梁中36心受力较大部位。每个监测剖面布设 2 个支架水平位移监测点、3 个支架沉降（变形）观测点。监99、 测仪器为一台水平仪和一台经纬仪（精度为mm）。以北侧综合楼为例，监测点布置如下图所示：10.1.3 监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率 2030 分钟一次，混凝土浇筑 完成后每天进行两次监测，共计监测一周时间（或读数区域平稳）。10.2 监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降（立杆弯曲变形）5mm支架水平位移10mm10.3 监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法为：在低跨柱的侧面标示出观测基准点，在混凝土浇筑 前分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置设置在距结构面上 1.7 米处，垂直度观测点设置在 模板支撑下 50 公分处）。在整个浇筑混凝土过程中安排专人在安全区域100、进行监测。如发现异常应立 刻进行汇报，并立刻启动应急预案。10.4 主要监测措施1 模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度 达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方 可拆除。2 模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全， 检查、巡查重点要求如下：3 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。4 底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。5 连接扣件是否松动。6 施工过程中是否有超载的现象。7 脚手架架体和杆件是否有变形现象。8 脚手架在承受六级大风101、或大暴雨后必须进行全面检查。9 浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，37随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测 频率不超过 2030 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。10 上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。11 模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。12 立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。13 支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定， 支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。14 立杆102、接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接 接头沿竖向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。15 高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。16 在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑， 且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、区段负责人、安全员必须全程对高支架进行观测。17 因部分高支架或高承重架体直接支撑在顶板上，故在高支架或高支撑模板支撑架施工完毕至 拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架或高支撑拆除完毕后方可拆除高支撑区顶 板层的模板支撑；高支撑架的拆103、除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。10.5 高支撑模板支架搭设时监测措施1 安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接 落在地下室顶板和楼面上。2 支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3 顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4 满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5 搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6 立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7 模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。10.6104、 高支撑模板支架使用时监测措施1 脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不 可堆在输送管道出口处， 以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模 板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2 水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3 模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4 穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5 浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管 设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6 支撑架上堆料限制105、：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当 高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7 模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上 不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8 恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6 级以上的大风时，应停止露天高空作业。 风力达到 5 级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。10.7 高支撑模板支架使用时监测措施1 在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员 进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指106、挥，统一信号。2 混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强 度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。3 一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是 混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不 是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的 模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，38应符合下列的规定：（1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模107、而受损坏时，方可拆 除。通常在常温时期（气温平均在 10-25) , 混凝土浇筑后 24h 即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）要 求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降 200300mm。然后逐块拆除，严禁大片撬 松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可 靠的安全措施。（4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站 稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（108、5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后， 方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板 起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用 36v 的低压电源，或采取其它有效的安全措施。 在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放 整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模109、板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动 件必须拆卸完毕方可吊运。11 冬季施工保证措施11.1 施工准备与资源配置计划11.1.1 施工准备计划1、现场水、电管线必须于 11 月 10 日前完成保温、防雨雪工作，防止冻害。进入冬期施工后注 意检查，发现问题及时维修处理。2、冬期施工混凝土配合比、砂浆配合比、防冻剂选型、进场、管理、试验工作等于 11 月 10 日 前完成。3、冬期施工用保温材料、施工材料等于 11 月 10 日前完成进场工作。4、机械管理人员和施工用电管理人员对各种机械设备，用电设备、线路进行检查、维修、保养， 保证冬施正常进行。5、冬施前认真110、查看现场总平图、临水、临消平面布置图、临电平面布置图及相关资料，了解各 类临时地下地上管线平面位置及标高，找出要保温的地上管线，并按施工方案保温。6、塔吊、混凝土泵等大型机械要做好冬季施工期间所需油料的储备和工程机械润滑油的更换补 充以及其他在共计施工期间正常运转。11.1.2 资源配置计划进入冬期施工前，根据施工方案要求，准备完成冬期施工用的各种外加剂、保温材料、测量工 具、加热设备等。1、外加剂材料准备根据不同的气温阶段和使用部位的要求，按冬期施工方案中确定的外加剂的技术性能指标，结39合市场供应情况，提出外加剂使用配方、品种、数量。对于市场上销售的外加剂，必须事先作好复试工作，保证其性能111、达到技术要求，方可确定采购 计划。对单一成分的外加剂，应测定其有效成分的含量。2、保温材料的准备冬期施工期间，需保温部位选用的保温材料，详见表 11.1.2-1表 11.1.2-1 保温材料选用序号需保温部位采用保温材料1混凝土表面覆盖保温选用隔气性能好的塑料薄膜、阻燃岩棉被2管道保温橡塑保温+电伴热3临时水管出口锯末保温4风档、暖棚保温选用防火阻燃布布加阻燃岩棉被5现场地泵站采取保温措施，搭设防护棚并用保温材料封闭处理。3、仪器仪表准备根据不同的测量内容选用测量仪器仪表，详见表 11.1.2-2表 11.1.2-2 测量仪器选用序号测量内容仪器、仪表1大气温度测量自动温度测定仪、温度计2外加112、剂浓度测量比重计3混凝土测温便携式电子测温仪（JDC-2）。4、材料、机具准备计划表 11.1.2-3 冬期施工主要料机具准备计划序号名称单位数量备注1阻燃岩棉被10000混凝土保温、挡风2防火阻燃布1000覆盖混凝土、覆盖钢筋、挡风3便携式电子测温仪台26混凝土测温4百叶箱个1大气测温5温度计个10大气测温6热风炮台12保证混凝土达到冬期施工标准7橡塑保温米1700临水、临消保温11.2 施工方法及工艺要求11.2.1 技术准备1、施工方案的编制1）我司将在冬期施工前编制并审批完成该工程更为详细的冬期施工方案。2）编制原则：方案将根据具体施工图、实际工程进度及施工状况编制完成，提出切实可行的113、保 温措施及各分项工程冬期施工技术措施。2、施工方法的选择按照不同阶段大气温度的不同，本着经济上合理、技术上有针对性、方便操作的原则，选择的 施工方法如下：混凝土结构施工采用综合蓄热法施工。要求商品混凝土生产厂家根据不同气温阶段 选择不同适用范围的外加剂（防冻剂、早强剂），做好外加剂的复试工作，做好原材料的储备工作， 做好运输中的覆盖保温工作，确保混凝土的出罐温度、入模温度符合要求，施工中做好挡风、覆盖、 测温、试块试压工作。11.2.2 冬期施工组织措施1）明确各分部分项内容、分项工程负责人员和岗位职责，做好冬期施工技术交底，确保每个工 序按规范和技术措施组织施工；认真执行质量检验制度，做好114、质量、安全检查工作，消除质量、安40全隐患；指定对策做好各项冬期施工记录，并妥善归档整理。2）入冬前，对现场的技术员、施工员、材料员、试验员及重要工种的班组长、测温人员、电焊 工、外加剂掺配和高空作业人员进行培训，掌握有关各施工方案、施工方法和质量标准。冬期施工 前，测温人员及管理人员专门组织技术业务培训，学习本工作范围内有关知识，明确职责，并组织 学习本施工方案，明确责任人。3）编制冬期专项施工方案，对面临冬期施工的分项工程制定详细的技术措施，保证工程质量及 施工进度，做到连续施工。4）根据实物工程量提前组织有关机具、保温材料进场。5）冬期施工前，认真检查一遍现场仓库、宿舍、工作面、供水系统115、机械设备等的防火保温情 况， 以及保温防冻工作，发现问题及时解决。6）冬期施工期间，对外加剂添加、原材料加热、砼养护和测温、试块制作养护、加热设施管理 等各项冬施措施及时做好各项记录，并由项目总工、质量总监和材料员抽查，随时掌握实施状况， 发现问题及时纠正，切实保证工程质量。7）试验员负责加强对冬期施工砼试块的管理，施工员及时跟踪质量发展情况，以防止砼早期受 冻而影响结构的耐久性。8）根据施工现场的实际情况，由项目部组织相关管理人员进行学习，培训；9）树立保证冬期施工质量的观点：树立预防为主的观点；树立为业主服务、负责的观点；建立 以数据为依据的观点。10）落实水源、水管、消火栓等部位的保温116、工作，保证冬施期间正常的供水。11）加强冬期安全工作，建立健全的冬期安全岗位责任制，做好防滑、防冻工作。脚手架、上 人马道采取防滑措施，霜雪天后及时清扫，严防高空坠落，保证冬期施工顺利贯彻实施。12）加强冬期施工消防管理，可燃、易燃材料存放地点远离火源，现场严禁明火取暖，动火要 经有关部门同意，开当日有效的动火证，派专人看火。12 危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全 技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械 伤害、物体打击。可能造成117、的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体 伤残、劳动能力丧失、死亡。12.1 危险源预防措施12.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负 责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、 脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统 的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人118、员撤离作业 现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放， 以防 坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。12.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保 证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均 匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工119、人上岗前应依据有关规定接 受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、41新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作 业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应 按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方， 并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触， 以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用120、临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后 在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字 后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目 分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。12.1.3 施工现场安全用电及触电事故预防措施（1）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度， 电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、 安全用电责任制并建立安全教育培训制121、度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。（2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度 和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏） 电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生 活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。12.1.4 机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交 底，发现有人122、违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。12.1.5 物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠 的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免 交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护， 预防料具掉下砸伤人。12.1123、.6 火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。12.2 危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存 在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织 施救。12.2.1 模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报， 由组长统筹安排救援工作。（2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况42下，控制好事故现场。（3）按项124、目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说 明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）。12.2.2 高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。（3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送 往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液， 以免造成头部 内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能125、随意翻动伤员，否 则，会加重伤员的伤势。12.2.3 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切 断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、 木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因 抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插 入触电者身下， 以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意 触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应126、让他静卧，保持安静，在 旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服， 让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请 医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方 法， 以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不 能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用 紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。12.2.4 机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员， 由安全员组织人员127、进行现场 的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作， 门卫在大门前迎接来救救护 车辆，有程序的处理事故。12.2.5 物体打击（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时 送往医院进行进一步的治疗。（2）同时，立即向组长汇报， 由组长统筹安排救援工作。（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速 送往医院进行抢救。12.2.6 火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由 于电128、路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救 被困人员时，为其准备同样毛巾， 以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。 被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净 纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。13 高支模、高承重安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应 的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电129、机械伤害，物体 打击和火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动 能力丧失、死亡。4313.1 机构设置组 长：朱松亮（项目经理）联系电话：；副组长：赵 伟（生产经理）联系电话：；副组长：朱燕星（技术总工）联系电话：；组员：李洪远（质量员）联系电话：；组员：许西淼（施工员）联系电话：；组员：付永会（安全员）联系电话：；组员：周光忠（预算员）联系电话：；组员：金同凯（材料员）联系电话：；紧急求援电话: 120医 院 名 称山东省立医院东院地 址、电话山东省xx市xx区经十路 9677 号、距 离3 公里4413.2 人员职责表职 务姓 名职 责组 130、长朱松亮负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源 （人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长赵伟负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需 要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长朱燕星负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化， 及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员李洪远主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员付永会迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员金同凯提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员周光忠负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员许131、西淼负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时， 报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。13.3 应急救援工作程序13.3.1 报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场 指挥组医院急诊科公司经理及工作站。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场 状况初步减少伤亡损失的应急措施。（3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员， 由值班人员按流程逐级报告。 施工部： 李洪远 电话：安全132、部： 付永会 电话：13.3.2 联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及 救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便 顺利准确到达指定地点。13.3.3 疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行 施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。13.4 救援方法13.4.1 高空坠落应急救援方法：现场只有 133、1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或多人去打“ 120 ”急救电话及马上报告应45急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部 位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、 昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如 发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞， 以免造成颅内压增高或诱发 细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是 要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤134、情。13.4.2 模板、坍塌应急救援方法：地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制 好事故现场；报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派 人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。13.4.3 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后 及时送医院治疗。止血：根据出血种135、类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。 对伤口包扎： 以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕 吐、 昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花 或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。 预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2 个用于抢救伤员4止血急救包3 个136、用于抢救伤员5手电筒8 个用于停电时照明求援6应急灯8 个用于停电时照明求援7爬梯5 樘用于人员疏散8对讲机8 台联系指挥求援4613：模板计算书13.1：350mm 扣件钢管楼板模板支架计算书47依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:137、钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.6m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪 切强度1.4N/mm2 ，抗弯强度15.0N/mm2 ，弹性模量6000.0N/mm2 。内龙骨采用50.70.mm 木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3 。施工 均布荷载标准值2.50kN/m2 。扣件计算折减系数取1.00。图138、1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.35+0.20)+1.402.50=14.282kN/m248由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.35+0.71.402.50=14.310kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系 数取0.71.40=0.98，采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验139、算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.3501.000+0.2001.000=8.985kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N140、/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.358.985+0.984.500)0.2000.200=0.066kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=0M/W=1.100.06610001000/24000=3.032N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!49(2)抗剪计算0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.358.985+0.984.500)0.200=1.985kN截面抗剪强度计算值 T=31.101985.0/(21000.00012.000)=0.273N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.141、40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.9852004/(1006000144000)=0.113mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.3500.200=1.757kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算142、得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.351.757+1.350.040=2.426kN/m 活荷载 q2 = 0.980.900=0.882kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.882+2.426)0.800=2.646kN2.龙骨的计算50按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.646/0.800=3.308kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.310.800.80=0.212kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.308=1.588kN最大支座力 N=1.1ql143、 = 1.10.8003.308=2.911kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.212106/40833.3=5.70N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.101587.82/(250.0070.00)=0.749N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.144、30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座 力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.797kN/m最大变形51v=0.677ql4/100EI=0.6771.797800.04/(1009000.001429167.0)=0.387mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.911kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。2.91kN 2.91kN 2.91kN 2.145、91kN 2.91kN 2.91kNBA托梁计算简图0.9660.809托梁弯矩图(kN.m)7.07.064.645.64 . . 4.15 4.135 856851.73 1.71 1 22 1 20 0.01 . . 2.94 2.92 0.01 5 8586 2.92 2.94 . . 4.13 4.15 4.64.65. .1.20 1.22 1 71 1 737.076.07托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kN 1.58kNBA托梁变形计算受力图520.0350.519托146、梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.966kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.924kN 经过计算得到最大变形 V= 0.519mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.966106/8982.0=112.67N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.519mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五147、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1155.600=0.645kN (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN53(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.3500.8000.800=5.622kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.396kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.8000.800=2148、.880kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.35NG + 0.98NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 10.850kN，非顶部立杆 N = 11.456kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/149、mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)54非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.1010850/150、(0.163424.1)=172.995N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=1.1010850/(0.150424.1)=187.603N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=172.995N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细151、比验算满足要求!=0.163=1.1011456/(0.163424.1)=182.665N/mm2,立杆的稳定性计算f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：55风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.5001.50152、0/10=0.034kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.2255.60.80(0.55.6+0.60)=3.427kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.427/6.40)=0.286kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立153、杆Nw=1.3505.946+0.9802.880+ 1.40.60.9800.034=11.090kN非顶部立杆Nw=1.3506.396+0.9802.880+ 1.40.60.9800.034=11.696kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；56=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.1011090/(0.163424.1)+1.1034000/4493=185.149N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=350154、8/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=1.1011090/(0.150424.1)+1.1034000/4493=200.080N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=185.149N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.1011696/(0.163424.1)+1.103155、4000/4493=194.819N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.46kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；57W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=11156、9 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1.1011456/(0.458424.1)=64.877N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.6157、0.2250.8001.5001.500/10=0.034kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由58公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.2255.60.80(0.55.6+0.60)=3.427kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.427/6.40)=0.286kNNw 158、考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.3506.396+0.9802.880+1.40.60.286=11.696kN经计算得到=1.1011696/(0.458424.1)+1.1034000/4493=74.564N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.40020.800(1.008+0.159、200)+2(0.0006.4000.800)6.400/2=39.583kN.m 倾覆力矩:MT=31.1003.427 = 11.310kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！59基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=45.83 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 11.46kNAg 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 76160、.33 地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40fak 地基承载力标准值；fak = 140.00地基承载力的计算满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！6013.2：大截面梁 550mm2700mm，最大跨度 8.25m，集中线荷载 45.473KN/m 梁木模板与支撑计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计161、规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。61模板支架搭设高度为3.3m，梁截面 BD=550mm2700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 0.80m。 顶托采用双钢管：483.0162、。梁底承重杆按照布置间距300,200mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。6232505501500 2700300 200 300图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.70+0.20)+1.402.00=85.660kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525163、.502.70+0.71.402.00=94.908kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系 数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5002.7000.550+0.2000.550=37.978kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.550=2.475kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为164、:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 13.20cm3；截面惯性矩 I = 7.92cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3537.978+0.982.475)0.1500.150=0.121kN.m63经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.12110001000/13200=9.153N/mm2165、面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3537.978+0.982.475)0.150=4.833kN截面抗剪强度计算值 T=34833.0/(2550.00012.000)=1.098N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67737.9781504/(100600079200)=0.274mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（166、一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5002.7000.150=10.328kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.150(22.700+0.550)/0.550=0.325kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5500.150=0.371kN均布荷载 q = 1.3510.328+1.350.325=14.380kN/m 集中荷载 P = 0.980.371=0.364kN167、640.36kN14.38kN/mA ! ! ! ! ! ! !,! ! ! ! B 300 200 300 龙骨计算简图 0.2200.000龙骨弯矩图(kN.m) 2.521.620.00 0.000.000.000.18 0.181.622.52龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10.65kN/mA ! ! ! J,! ! ! J.! ! ! ! B 300 200 300 变形计算受力图0.0460.180龙骨变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.136kN N2=4.136kN N3=0.000kN N4=0.000168、kN65经过计算得到最大弯矩M= 0.220kN.m经过计算得到最大支座F= 4.136kN经过计算得到最大变形V= 0.180mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.220106/40833.3=5.39N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.516/(250.0070.00)=1.078N/mm2截面抗剪强度设169、计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.180mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kNA X ! 、 ,l , ! r v l xB 400 400 400 66托梁计算简图0.4480.375托梁弯矩图(kN.m)6.260.20 5.77 5.77. .2.50 2.50 2.0170、7 2.07 1 64 1 641.64 1.64 2.07 2.07 2.50 2.505.77 5.77 6.260.20托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kN 2.93kNA X ! C C C C B 400 400 400 托梁变形计算受力图0.0040.071托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.447kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.978kN 经过计算得到最大变形 V= 0.071mm顶托梁的截面力学参数为171、 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算67抗弯计算强度 f = M/W = 0.447106/8982.0=47.40N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.071mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.98kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.329=0.445kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重172、 N2 = 1.350.172=0.233kN非顶部立杆段 N = 11.978+0.445=12.423kN 顶部立杆段 N = 11.978+0.233=12.211kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)6173、8非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=12211/(0.163424.1)=176.993N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=174、220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=12211/(0.150424.1)=191.940N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=176.993N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=12423/(0.163424.1)=180.068N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷175、载时,立杆的稳定性计算公式为：69风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.91.4Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=11.978+1.3500.172+0.90.9800.051/0176、.400=12.323kN 非顶部立杆Nw=11.978+1.3500.329+0.90.9800.051/0.400=12.535kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=12323/(0.163424.1)+51000/4493=189.982N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 2177、10 长细比验算满足要求!=0.150=12323/(0.150424.1)+51000/4493=205.066N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=189.982N/mm2,立杆的稳定性计算 70f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=12535/(0.163424.1)+51000/4493=193.057N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则178、存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.69 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.42 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 56.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 140.00地基承载力的计算满足要求! 模板支撑架计算满足要求！71梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度5179、50mm，高度2700mm，两侧楼板厚度350mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+600+600+600mm，断面跨度方向间距 300mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。72木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。550mm732700mm329 329 329 329 329 329 32900600 600 60180、0 2模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其 他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850181、。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.106.000=6.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值 q = 1.229.7000.300+1.406.6000.300=13.464kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为182、:截面抵抗矩 W = 16.20cm3； 截面惯性矩 I = 14.58cm4；13.46kN/mBA 336 336 336 336 336 336 336 计算简图0.1600.118弯矩图(kN.m)2.742.132.39 2.23 2.26 2.291.781.782.74 2.13 2.29 2.26 2.23 2.39剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 8.91kN/mBA 336 336 336 336 336 336 336 变形计算受力图740.044750.833变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.783kN183、 N2=5.125kN N3=4.361kN N5=4.552kN N6=4.361kN N7=5.125kNN4=4.552kN N8=1.783kN最大弯矩 M = 0.160kN.m 最大变形 V = 0.833mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.16010001000/16200=9.877N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32737.0/(2300.00018.000)=0.760N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N184、/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.833mm面板的最大挠度小于335.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3429.70+1.40.346.60=15.067kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3429.70=9.979kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.520/0.300=15.067kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.0670.300.30=0.136kN.m最大剪力 Q=0.6q185、l = 0.60.30015.067=2.712kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30015.067=4.972kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.136106/40833.3=3.32N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32712/(25070)=1.162N/mm2截面抗剪强186、度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算76最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.971300.04/(1009000.001429167.0)=0.043mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.97kN 4.97kN 4.97kN 4.97kN 4.97kN 4.97kN 4.97kNA B10190 600 600 600 340 10支撑钢管计算简图0.5080.402支撑钢管弯矩图187、(kN.m)55.2.54 304 30. . 3.50 3.50 2.52 2.64 2.640.28 0.00i 0.282.45 2.45 2.34 2.340.00 0.67 0.67 s 1.47 1.47 -66.4.4555.654.64支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.29kN 3.29kN 3.29kN 3.29kN 3.29kN 3.29kN 3.29kNA B01 190 600 600 600 340 10支撑钢管变形计算受力图770.0110.107支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.188、508kN.m 最大变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=9.140kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.508106/8985.9=56.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17189、.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.140对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7813.3：600x1800mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/m190、m2，钢管强度折减系数取1.00。79模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 BD=600mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 0.80m。 顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距300,200mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝191、土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。8041501500 1800 c600300 200 300图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.80+0.20)+1.402.50=58.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.402.50=64.415kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。192、钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5001.8000.600+0.2000.600=27.660kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3； 截面惯性矩 I = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值193、(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3527.660+0.982.700)0.2000.200=0.160kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=0M/W=1.100.16010001000/32400=5.430N/mm281面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3527.660+0.982.700)0.200=4.79194、8kN截面抗剪强度计算值 T=31.104798.0/(2600.00018.000)=0.733N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67727.6602004/(1006000291600)=0.171mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.8000.200=9195、.180kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.200(21.800+0.600)/0.600=0.280kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.200=0.540kN均布荷载 q = 1.359.180+1.350.280=12.771kN/m 集中荷载 P = 0.980.540=0.529kN820.53kN12.77kN/mA B300 200 300龙骨计算简图 0.2550.000龙骨弯矩图(kN.m) 2.551.540.00 0.000.26196、0.000.000.261.542.55龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 9.46kN/mA B300 200 300变形计算受力图 0.0580.231龙骨变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.096kN N2=4.096kN N3=0.000kN N4=0.000kN经过计算得到最大弯矩M= 0.255kN.m经过计算得到最大支座F= 4.096kN经过计算得到最大变形V= 0.231mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:83截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.197、92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.255106/40833.3=6.87N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102.554/(250.0070.00)=1.204N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.231mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取198、托梁的自重 q= 0.090kN/m。.10kN 4.10kN 4.10kN 4.10kN 4.10kN 4.10kN 4.10kNA B 400 400 400 托梁计算简图0.2460.287托梁弯矩图(kN.m)842.66 2.662.05 2.051.431.43 1.43 1.43 2.05 2.052.66 2.66托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kN 2.84kNB400400400托梁变形计算受力图0.0030.047托梁变形图(mm)经过计算得到最大199、弯矩 M= 0.286kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.806kN经过计算得到最大变形 V= 0.047mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.286106/8982.0=33.36N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.047mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!85三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 200、立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.81kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.421=0.568kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.172=0.233kN非顶部立杆段 N = 8.806+0.568=9.374kN 顶部立杆段 N = 8.806+0.233=9.039kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值201、 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；86a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.202、503 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.109039/(0.163424.1)=144.119N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.109039/(0.150424.1)=156.289N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=144.119N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983允许长细203、比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.109374/(0.163424.1)=149.465N/mm2,立杆的稳定性计算f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m287h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷204、载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.034kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.2254.20.40(0.54.2+0.60)=0.999kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.999/8.205、00)=0.067kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=8.806+1.3500.172+ 1.40.60.067=9.095kN 非顶部立杆Nw=8.806+1.3500.421+ 1.40.60.067=9.430kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163 =1.109095/(0.163424.1)+1.1034000/4493=153.340N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0206、=3.508m；88=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求! =0.150，=1.109095/(0.150424.1)+1.1034000/4493=165.586N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=153.340N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163；=1.109430/(0.207、163424.1)+1.1034000/4493=158.686N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.806kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.1014.150=0.568kN N = 8.806+0.568=9.374kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/208、mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；89l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1.109374/(0.458424.1)=53.085N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 209、= 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.034kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏210、杆围挡(模板)的高度(m)。90MTk = 0.2254.20.40(0.54.2+0.60)=0.999kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.999/8.00)=0.067kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 8.806+1.3500.421+1.40.60.067=9.430kN经计算得到=1.109430/(0.458424.1)+1.1034000/4493=61.731N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板211、支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.00020.400(1.316+0.200)+2(0.0008.0000.400)8.000/2=38.774kN.m 倾覆力矩:MT=31.1000.999 = 3.297kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！91梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1800mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间212、距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm， 直径14mm。92面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。600mm1800mm200 200 200 200 200 200 20000 500 5002/模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标213、准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其 他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；93 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1214、.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.106.000=6.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.229.7000.500+1.406.6000.500=22.440kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4；22.44kN/m94A207 207 207 207 207 2215、07 207B计算简图0.1020.075弯矩图(kN.m)2.821.832.46 2.29 2.32 2.36 2.191.832.822.19 2.36 2.32 2.29 2.46剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 14.85kN/m95A207 207 207 207 207 207 207B变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.833kN N2=5.270kN N3=4.485kN N4=4.681kN N5=4.681kN N6=4.485kN N7=5.270kNN8=1.833kN最大弯矩 M = 216、0.101kN.m最大变形 V = 0.121mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.10110001000/27000=3.741N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32815.0/(2500.00018.000)=0.469N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.121mm面板的最大挠度小于207.1/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算217、内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2129.70+1.40.216.60=9.297kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2129.70=6.148kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.648/0.500=9.297kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.2970.500.50=0.232kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.297=2.789kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.297=5.113kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分218、别为:96截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.232106/40833.3=5.69N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32789/(25070)=1.195N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.152500.04/(1009000.0014291219、67.0)=0.202mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。A B2005005002505.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN 5.11kN支撑钢管计算简图970.8950.349支撑钢管弯矩图(kN.m)88.8.35.23 5.235.151.11.00 0.00 0.032 3 72. .700.0 0 0.11 0.11 1.39 1.39 5.11 5.115.00 5.006.56220、0.50支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.38kN 3.38kN 3.38kN 3.38kN 3.38kN 3.38kN 3.38kNA 、 、 、 、 、 , ! r v B 200 500 500 250 支撑钢管变形计算受力图0.0440.153支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.894kN.m 最大变形 vmax=0.153mm最大支座力 Qmax=13.948kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.894106/8985.9=99.49N/mm298支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑221、钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.948对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！9913.4：500x2400mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ222、130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008100计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.6m，梁截面 BD=500mm2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6223、000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 0.80m。 顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距300,200mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。10135505001500 2400300 200 300图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(224、25.502.40+0.20)+1.402.00=76.480kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.40+0.71.402.00=84.580kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系 数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5002.4000.500+0.2000.500=30.700kN/m活荷载标225、准值 q2 = (2.000+2.500)0.500=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3530.700+0.982.250)0.2000.200=0.175kN.m226、102经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.17510001000/12000=14.550N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3530.700+0.982.250)0.200=5.238kN截面抗剪强度计算值 T=35238.0/(2500.00012.000)=1.310N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67730.7002004/227、(100600072000)=0.770mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5002.4000.200=12.240kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.200(22.400+0.500)/0.500=0.424kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.200=0.450kN均布荷载 q = 228、1.3512.240+1.350.424=17.096kN/m 集中荷载 P = 0.980.450=0.441kN1030.44kN17.10kN/mA B 300 200 300 龙骨计算简图 0.1920.000龙骨弯矩图(kN.m)2.561.930.000.22 0.220.000.00 0.001.932.56龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 12.66kN/mA B300 200 300变形计算受力图0.0350.139龙骨变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.495kN104N2=4.495kN N3=0.0229、00kN N4=0.000kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.192kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.495kN经过计算得到最大变形 V= 0.139mm 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.192106/40833.3=4.70N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.564/(250.0070.00)=1230、.099N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.139mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。105AB.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 4.49kN 400400400托梁计算简图0.2700.315托梁弯矩图(kN.m)2.92 2.922.25 2.251.571.57 1.57 1.57 2.25 2.252.92 2.92231、托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A.17kN 3.17kN 3.17kN 3.17kN 3.17kN 3.17kN 3.17kNB400400400托梁变形计算受力图0.0030.053托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.314kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.663kN106经过计算得到最大变形 V= 0.053mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.314106/8982.0=33.29N/mm2232、顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.053mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.66kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.360=0.486kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.172=0.233kN非顶部立杆段 N = 9.663+0.486=10.149kN 顶部立杆段 N = 9.663+0.233=9.896kN 轴心受压立杆的稳定系数,233、由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49107 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆234、中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=9896/(0.163424.1)=143.443N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=9896/(0.150424.1)=155.556N/mm2依据规范做承载235、力插值计算 a=0.200时，=143.443N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983108允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=10149/(0.163424.1)=147.112N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.91.4Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw236、0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.663+1.3500.172+0.90.9800.051/0.400=10.009kN 非顶部立杆Nw=9.663+1.3500.360+0.90.9800.051/0.400=10.262kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； 237、=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=10009/(0.163424.1)+51000/4493=156.432N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；109=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=10009/(0.150424.1)+51000/4493=168.682N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=156.432N/mm2,立238、杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=10262/(0.163424.1)+51000/4493=160.101N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！110梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度2400mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用50.7239、0.mm木方。外龙骨间距380mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距 380mm，直径20mm。111面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。500mm2400mm286 286 286 286 286 286 28600500 500 5002模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验240、算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其 他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000;112V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采241、用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.106.000=6.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.38m。荷载计算值 q = 1.229.7000.380+1.406.6000.380=17.054kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 20.52cm3；截面惯性矩 I = 18.47cm4；17.05kN/m113AB 242、293 293 293 293 293 293 293 计算简图0.1550.114弯矩图(kN.m)3.021.972.64 2.46 2.50 2.53 2.361.973.022.36 2.53 2.50 2.46 2.64剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 11.29kN/m114AB 293 293 293 293 293 293 293 变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.970kN N2=5.663kN N3=4.819kN N4=5.030kN N5=5.030kN N6=4.819kN N7=5.243、663kNN8=1.970kN最大弯矩 M = 0.154kN.m最大变形 V = 0.482mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.15410001000/20520=7.505N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33024.0/(2380.00018.000)=0.663N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.482mm面板的最大挠度小于292244、.9/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2929.70+1.40.296.60=13.143kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2929.70=8.702kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.995/0.380=13.143kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.1430.380.38=0.190kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.38013.143=2.997kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.38013.143=5.494245、kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:115截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.190106/40833.3=4.65N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32997/(25070)=1.284N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6246、778.698380.04/(1009000.001429167.0)=0.095mm最大挠度小于380.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。5.49kN 5.49kN 5.49kN 5.49kN 5.49kN 5.49kN 5.49kNA B01 190 500 500 500 340 10支撑钢管计算简图1160.4510.348支撑钢管弯矩图(kN.m)4.954.95 3.29 0.00 0.545.251.213.64 3.64 2.17 2.171247、.85 1.85 0.54 0.29 0.02.20 2.20 3.33 3.336 06404 . . 7.35支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kNA B01 190 500 500 500 340 10支撑钢管变形计算受力图0.0090.066支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.451kN.m 最大变形 vmax=0.066mm 最大支座力 Qmax=9.677kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.451106/8248、985.9=50.19N/mm2117支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.677对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！11813.5：600x1249、200mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:119钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.8m，梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) 250、l=0.80m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 0.80m。 顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距300,200mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。1204750600120251、0 1200300 200 300图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.50=40.460kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.50=43.760kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,252、需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5001.2000.600+0.2000.600=18.480kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3； 截面惯性矩 I = 8.64cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.253、00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；121经计算得到 M = 0.100(1.3518.480+0.982.700)0.2000.200=0.110kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=0M/W=1.100.11010001000/14400=8.432N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3518.480+0.982.700)0.200=3.311kN截面抗剪强度计算值 T=31.103311.0/(2600.00012.000)=0.759N/mm2截面抗剪强度设计值254、 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.4802004/(100600086400)=0.386mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.2000.200=6.120kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.200(21.200+0.600)/0.600=0255、.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.200=0.540kN122均布荷载 q = 1.356.120+1.350.200=8.532kN/m 集中荷载 P = 0.980.540=0.529kN0.53kN8.53kN/mA B 300 200 300 龙骨计算简图 0.1710.000龙骨弯矩图(kN.m) 1.711.120.260.000.00 0.00 0.000.261.121.71龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 6256、.32kN/mA B300 200 300变形计算受力图 0.0390.155龙骨变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.824kN N2=2.824kN N3=0.000kN123N4=0.000kN经过计算得到最大弯矩M= 0.170kN.m经过计算得到最大支座F= 2.824kN经过计算得到最大变形V= 0.155mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.170106/40833.3=4.58N257、/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.101.706/(250.0070.00)=0.804N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.155mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。124AB.82k2N.82k2N.82k2N.82k2N.82k2N.82k2N.258、82k2N.82k2N.82k2N.82k2N.82k2N.82k2N.82kN 800800800托梁计算简图0.8470.706托梁弯矩图(kN.m)5.30 5.302.47 2.474 24 4 24 3.18 3.18 . . 1 41 1 41 0.35 0.35 . . 0.35 0.352.47 2.47 . . 3 18 3 18 1 41 1 41 4.24 4.24 . .5.30 5.30托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：.90k1N.90k1N.90k1N.90k1N.90k1N.90k1N.90k1N.90k1N.90k259、1N.90k1N.90k1N.90k1N.90kNA B 800 800 800 托梁变形计算受力图 0.0370.579托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.847kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.356kN 经过计算得到最大变形 V= 0.579mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3；125截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.847106/8982.0=98.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.5260、79mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=12.36kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.610=0.823kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.180=0.243kN非顶部立杆段 N = 12.356+0.823=13.179kN 顶部立杆段 N = 12.356+0.243=12.598kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立261、杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；126f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2262、0m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182=1.1012598/(0.182424.1)=179.538N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=207.325允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.169=1.1012598/(0.169424.1)=193.221N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.263、200时，=179.538N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227127允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182=1.1013179/(0.182424.1)=187.811N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满 足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=264、0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.8001.2001.200/10=0.022kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部265、竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。128MTk = 0.2254.80.80(0.54.8+0.60)=2.544kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.544/8.00)=0.170kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=12.356+1.3500.180+ 1.40.60.170=12.741kN 非顶部立杆Nw=12.356+1.3500.610+ 1.40.60.170=13.321kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=199.227允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.266、491 210 长细比验算满足要求!=0.182=1.1012741/(0.182424.1)+1.1022000/4493=186.898N/mm2 a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k取1) 0=207.325/1.155=179.502 210 长细比验算满足要求!=0.169=1.1012741/(0.169424.1)+1.1022000/4493=200.737N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=186.898N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.267、177m； =3177/16.0=199.227允许长细比(k取1) 0=199.227/1.155=172.491 210 长细比验算满足要求!=0.182=1.1013321/(0.182424.1)+1.1022000/4493=195.171N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!1292、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=12.356kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.1284.750=0.823kN N = 12.356+0.823=13.179kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W