1、质保中心工程 大跨度、超高模板支撑架安全专项施工方案目录一、编制依据31.1 施工规范、规程31.2 企业标准31.3 施工图纸31.4 安全管理法规文件3二、工程概况42.1工程简介42.2建筑概况42.3结构设计52.4高大模板支架概述6三、模板及支撑体系设计93.1模板选型原则93.2本工程模板及支撑体系设计9四、主要施工方法104.1大跨度梁下地基处理104.2大跨度框架梁模架安装114.3超高顶板模板安装144.4模板支撑体系的检查与验收164.5混凝土浇注174.6模板拆除要求17五、质量要求18六、安全保证措施196.1预防坍塌事故安全技术措施196.2预防高空坠落事故安全技术措2、施196.3监测项目和要求206.4其他安全措施21七、应急救援预案217.1概况217.2机构设置227.3应急救援工作程序227.4救援方法22八、模板体系计算书248.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书248.2梁侧模板计算书308.3楼板模板扣件钢管高支撑架计算书34一、编制依据1.1 施工规范、规程序号类别名 称1国家建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006版）2建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）3混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011版4工程测量规范（GB50026-2007）5钢管脚手架扣件（GB15831-2006）63、碳素钢结构（GB/T700-2006）7地方北京市建筑工程施工安全操作规程（DBJ01-62-2002）8钢管脚手架、模板其支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008）9建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准（DBJ01-83-2003）10建筑安装分项工程施工工艺规程（DBJ/T01-26-2003）11建筑工程资料管理规程（DB11/T695-2009）12行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）13建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）14建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-1991）15建筑施工模板安4、全技术规范（JGJ162-2008）16建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2001）17施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）1.2 企业标准序号名 称编 号1中国新兴建设开发总公司企业标准Q/ZXJZJ223-20042文明施工安全管理标准Q/ZXJZ SG01-20093总公司综合管理体系文件2006年发布1.3 施工图纸序号名 称日 期1北汽质保中心工程建筑、结构设计图纸2011年12月1.4 安全管理法规文件序号名 称编 号1建设工程安全生产管理条例（中华人民共和国国务院令）第393号2危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号3建设工程高大模板支撑系统5、施工安全监督管理导则建质2009254号4北京市实施规定京建质2009841号5北京市危险性较大分部分项工程安全专项施工方案专家论证细则(模架工程)/二、工程概况2.1工程简介序号项 目内 容1工程名称北京汽车股份有限公司自主品牌乘用车基地与冲压中心项目质保中心2地理位置3建设单位4设计单位5监理单位6施工总承包2.2建筑概况 序号项 目内 容1建筑功能综合办公楼2建筑特点框架结构3建筑面积总建筑面积（)9122占地面积()24724建筑层数4层5层高6m、5m6建筑高度绝对标高（m）0.0047.5m室内外高差（m）0.45m基底标高（m）-3.0m最大基坑深度（m）-1.9m檐口高度（m）6、21m7建筑平面横轴编号1轴8轴纵轴编号A轴F轴横轴距离（m）8m纵轴距离（m）8m2.3结构设计序号项 目内 容1结构形式基础形式筏板基础；主体结构形式框架结构屋盖结构形式钢筋混凝土楼板屋面2土质、水位持力层以上土质层粉质粘土-粘质粉土地下水位水位埋深10.0-12.4m，最高地下水位标高44.00m 地下水质对基础钢筋和混凝土均为微弱腐蚀性3地基基础设计等级丙级持力层以下土质类别层粉质粘土、层细沙、层粘质粉土层重粉质粘土地基承载力层粉质粘土-粘质粉土，地基承载力140KPA4混凝土强度等级基础垫层C15筏板、地梁C30框架柱C40框架梁、楼板1-3层C354层C30构造柱、圈梁C205抗震7、等级地基基础丙级6钢筋类别HPB2358HRB400E 10、12、14、16、18、20、22、25、28、32焊接HPB235钢筋E43系列; HRB400钢筋E50系列7结构混凝土工程预防碱集料反应管理类别类8建筑沉降观测设置沉降观测基准点，对主体结构沉降进行观测2.4高大模板支架概述本工程高大模架分为两部分：2.4.1大跨度梁模架：一至二层、轴上、三至四层、上各有一道梁，梁跨度均为24米、截面尺寸均为6001500，属大跨度模架。首层大梁支撑体系支撑在坚实的垫层上（-1.46米），垫层下为600厚级配砂石。 KJL顶标高5.91米，梁底支撑架体搭设高度5.87米。2-4层大梁支撑在钢筋8、混凝土楼板上，梁底支撑架体搭设高度3.5米。全部按首层大梁对梁底支撑承载力进行验算并需专家论证；2.4.2超高顶板模架：门厅范围顶板厚度120-130（统一按130考虑），顶标高10.91米，支撑体系支承在筏板顶面（-2.5米），支撑架体高度13.27米；首层其他范围顶板标高5.91米，厚度120-130（统一按130考虑），支撑体系支承在筏板顶面（-2.5米），支撑体系高度8.27米。首层全部楼板属超高模板，全部按门厅模架搭设高度对楼板模架支撑体系进行稳定性验算并需专家论证。2.4.3高大模架平面位置 三、模板及支撑体系设计3.1模板选型原则3.1.1模板体系满足强度、刚度及稳定要求的原则。9、3.1.2模板体系满足质量创优要求的原则。3.1.3模板体系满足拆装方便、简单快捷的原则。3.2本工程模板及支撑体系设计综合考虑以上因素，模板面板均采用多层板、方木背楞，支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑体系。3.2.1大跨度梁模架A、梁两侧立杆间距（平行梁截面方向）1.4米，纵距（沿梁长度方向）0.55米；B、梁底设2道承重立杆，纵距（沿梁长度方向）0.55米，承重立杆用水平杆连成整体，步距1米，两端与框架柱顶紧。C、梁下纵横向水平杆起步杆距底0.2米，底部两道步距0.75米，其余步距均1米。D、沿梁两侧立杆搭设竖向剪刀撑，每8米跨一道，自底至顶连续搭设。E、平行梁截面搭设竖向剪刀撑，剪刀撑间10、距2.2米，剪刀撑跨到梁两侧第2根立杆。F、扫地杆高度处、梁下两道水平杆高度处，共设3道水平剪刀撑。G、梁底横托梁为483.6钢管，间距0.55米，承重立杆顶用100100方木（沿梁长度方向）支撑梁底横托钢管。H、梁底模面板为12厚多层板，次龙骨垂直梁截面4根100100方木。I、梁侧模面板12厚多层板，水平次龙骨为10道50100方木，垂直主龙骨为483.6双钢管，主龙骨间距0.55米，用3道16穿梁螺栓拉结加固。3.2.2超高顶板模架A、立杆纵横向间距均为1.1米。B、水平杆起步杆距底0.2米，底部两道步距0.75米，其余步距均1米。C、顶板模板面板为12厚多层板，次龙骨50100方木，间11、距250；主龙骨100100方木，间距1.1米。D、扫地杆高度处、板下两道水平杆高度处，共设3道水平剪刀撑。E、每间顶板边，沿梁两侧立杆搭设竖向剪刀撑，每8米跨一道，自底至顶连续搭设。四、主要施工方法4.1大跨度梁下地基处理首层下沉式报告厅范围没有基础筏板，在原土上回填级配砂石，再浇筑素混凝土垫层，以加强大跨度框架梁模架体系的地基承载力。A、基础筏板施工完成后，挖除表层虚土和表层冻土，槽底和土台顶用蛙式打夯机夯打密实。B、分层回填级配砂石，每步回填厚度不大于300mm，用6吨振动碾碾压，纵横方向交错碾压密实，并分层取样检测压实度。C、级配砂石回填标高至-1.59米，浇筑130厚C15素混凝土垫12、层。垫层混凝土施工严格按照混凝土冬施规定施工，浇筑完成后表层覆盖一层塑料薄膜，再覆盖2层草帘被保温。4.2大跨度框架梁模架安装大跨度梁模架施工工艺一至二层、轴上、三至四层、上各有一道梁，梁跨度均为24米、截面尺寸均为6001500，属大跨度模架。支撑体系采用落地式扣件式钢管脚手架，提前绘制支撑体系平面布置图和剖面图（见后附图）。1） 工艺流程：2） 弹线支立柱调整标高安装梁底模绑梁钢筋安装侧模验收3） 柱子拆模后弹出轴线和0.5米标高线和梁底下0.5米标高控制线（轴线要沿柱身延长至梁底），根据支撑体系立柱平面布置图弹出立柱位置线。4） 安装落地式支撑体系，钢管架立柱下端支承在整体垫层上（标高-13、1.5米），下为级配砂石，夯填密实。钢管架立柱下垫通长50厚200宽脚手板。梁两侧立杆距梁中心线0.70米，剪刀撑自底至顶连续设置；梁底设2道承重立杆，承重立杆沿梁跨度方向间距0.55米。上下层立柱要在同一位置设置。5） 钢管架水平杆扫地杆距地0.2米，步距0.75米，水平杆向楼板支撑体系内延长两排立杆长度，并隔步与楼板支撑体系通长设置，水平杆每三米高与框架柱可靠连接（如下图）。6） 沿梁两侧立杆搭设竖向剪刀撑，每8米跨一道，自底至顶连续搭设。剪刀撑钢管接长采用搭接，搭接长度不小于1米，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。用旋转扣件固定在与之相交的横向水14、平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。7） 为保证支撑体系的整体稳定性，与楼板支撑体系整体设置水平剪刀撑，剪刀撑连续设置，步距3米。（见附图）8） 按设计标高调整梁底横托钢管标高，梁底横托钢管与梁两侧立杆用直角扣件连接，为保证扣件抗滑力用双扣件，然后安装梁底模板，并拉线找直、确定位置。梁底模板面板为12mm厚多层板，梁底长向布置龙骨，龙骨为100100mm方木，共4根。梁底应起拱（设计要求为净跨长度的3）。为保证梁截面高度和梁顶标高，24米跨梁两端下降70mm。调整完梁底标高后，在梁底设2根承重立杆，承重立杆顶用由托托100100方木，方木沿梁长向设置，方木上为梁15、底横托钢管（如下图），承重立杆与架体水平杆用直角扣件连成整体。9） 绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板，侧模板在梁底模板外侧。梁侧模面板为12mm厚多层板，水平龙骨为50100mm方木，每侧10根龙骨，小面朝向梁侧面，竖龙骨为双钢管，钢管规格为483.6，梁侧模用穿梁螺栓加固。螺栓水平间距550mm，竖向间距250、450、450mm（自梁底开始布置）。10） 侧模垂直度用钢管斜撑调整，安装后检查梁断面尺寸 。11） 将梁模板内杂物清理干净，自检合格后报验。4.3超高顶板模板安装超高模板施工工艺本工程首层顶板模板支撑体系支承在筏板顶面（-2.5米）首层楼板底标高5.77米16、，支撑体系净高8.27米；门厅顶板底标高10.77米，支撑体系净高13.27米，属超高模板。支撑体系采用落地扣件式钢管脚手架，提前绘制支撑体系平面布置图和剖面图（见后附图）。1）顶板模板采用落地扣件式钢管脚手架支撑体系。用100100方木作主龙骨、50100方木作次龙骨,12mm厚规格12202440覆膜多层板做面层模板。竖向支撑间距1100mm1100mm，主龙骨间距1100mm，次龙骨间距250mm。搭设脚手架时，每根钢管下面铺设长度400mm的50100mm的方木，方木同一朝向布置。2）顶板模板施工流程：柱上弹水平线搭设支撑铺主龙骨铺次龙骨调整标高梁板阴角处理铺多层板抄平检查自检专职质检17、监理验收下道工序。3）按支撑体系平面布置图弹出立柱位置线，安装落地式支撑体系，首层钢管架立柱下端支承在基础筏板顶面（标高-2.5米）、钢管架立柱下垫400mm长50100方木，方木东西向统一朝向布置。钢管架的纵横向间距均为1100mm。4）钢管架水平杆与框架梁支撑体系整体通长设置，水平杆底部和顶部的步距0.75米，其余步距1.0米。水平杆每三米高与框架柱可靠连接。5）扫地杆高度处、板下两道水平杆高度处，共设3道水平剪刀撑。6）每间顶板边，沿梁两侧立杆搭设竖向剪刀撑，每8米跨一道，自底至顶连续搭设。7）按设计标高调整板底主龙骨标高，板中心应起拱（设计要求为净跨长度的2）。顶板模板面板为12mm厚18、多层板，主龙骨为100100mm方木间距1100mm，次龙骨为50100mm方木，间距不大于250mm。8）支撑体系顶端由可调顶托调整顶板标高，可调顶托自由端高度不得大于200mm，顶托丝杆插入立杆内不少于160mm。9）顶板内可以用吸尘器清除模内锯末等垃圾。4.4模板支撑体系的检查与验收4.4.1进入现场的材料应具备以下证明资料： 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。 供应商应配套提供管材、扣件等材质、产品性能检验报告。4.4.2构配件进场质量检查的重点：1）钢管：采用外径为48mm，壁厚为3.6mm的扣件式脚手管。脚手管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、毛刺压痕和深的划道。钢管应有19、产品质量合格证。2）脚手板：采用厚度为50mm的脚手板，如有腐蚀、劈裂、活动疖子、偏棱和严重变形的严禁使用。3）扣件：扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小间隙要小于5mm。扣件不得使用有裂纹、气泡、砂眼等影响使用功能的次品。材质符合现行国家标准GB15831钢管脚手架扣件的有关规定。扣件进场后要进行复试，合格后方可使用。4）底座及可调托丝杆：可调底座及可调托撑丝杆直径不小于36mm，伸出长度不得超过200mm，顶托丝杆插入立杆内不少于160mm。5）安全网：安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网使用锦纶安全网。4.4.3.架体应随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的20、检查与验收；4.4.4 停工超过一个月恢复使用前对模板支撑架进行检查验收。4.4.5对模板支撑架应重点检查以下内容： 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、剪刀撑等设置是否完善； 立杆下垫板与基础面的接触有无松动或悬空情况； 立杆上扣件是否可靠锁紧；4.4.2高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司技术部、安全部和项目技术负责人、安全员、质量员、工长，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。4.4.3模板支撑架验收时，应具备下列技术文件 施工组织设计及变更文件； 模架安全专项施工方案； 周转21、使用的模板支撑架构配件使用前的复验合格记录； 搭设的施工记录和质量检查记录等。4.4.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目允许偏差（mm）检查工具1立杆底座沉降-10观察2立杆垂直度10m30用经纬仪或吊线和钢尺20m603步距20钢板尺4立杆间距30钢板尺5扣件距主节点距离150钢板尺6扣件螺栓拧紧扭力矩40-65n.m扭力扳手4.5混凝土浇注4.5.1模架验收合格后方可浇筑混凝土，待浇筑区域设安全警戒线，模架下方禁止人员逗留。4.5.2本工程结构使用混凝土全部为商品混凝土。浇筑前要由技术部门牵头组织相关人员进行详细的技术交底，同时检查机具、材料准备，保证水电的供应，要掌握天气22、的变化情况，检查模板、钢筋、预留洞的预检和隐检项目。检查安全设施、劳动力配备是否妥当。4.5.3浇筑时尽量在白天浇筑，夜间施工要有充足的照明。在浇筑区域外设置专人进行架体稳定性监测，当发现钢管支撑有变形、移位时，应立即停止浇筑，并根据具体情况采取相应措施。4.5.4由于梁截面比较高，采用分层浇筑，每层浇筑高度500mm，从梁中间到两侧对称浇筑。泵送速度为：36m/h。4.6模板拆除要求4.6.1模板支撑架拆除时楼板的混凝土强度应符合现行国家标准GB50204混凝土结构工程施工质量验收规范中的有关规定。由于结构宽度8米，板与梁砼强度标准值100%方可拆模。拆除前应经项目总工批准后方可实施拆除作业23、。4.6.2模板支撑架拆除前由工长对操作工人进行有针对性的安全技术交底。4.6.3模板支撑架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。4.6.4拆除前应清理支撑架上的器具及多余的材料和杂物。4.6.5拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。4.6.6与结构拉结件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。4.6.7拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。4.6.8拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。五、质量要求（1）优化施工方案，积极采用先进的施工工艺，按施工进度计划合理调配劳动力；对各工序建立严格的质量检验系统，遵守监督上道工序、保证本道工序、24、服务下道工序的要求，实行样板引路，指导施工。工序质量执行程序：现场分项工程质量控制程序；（2）模板进场后应认真检查验收，尤其注意模板规格尺寸、方正、刨边及板面平整度；（3）施工中应严格控制测量放线的精度，并要用经纬仪将大角控制线弹在墙上，支上层模板时吊线检查，进行内外双控，以确保大角的顺直；（4）为防止漏浆，顶板在浇筑混凝土时，墙根部位应重点找平，平整度控制在2mm以内；支墙体模板之前还要粘贴海绵条，另外门窗口模四周及墙体拼缝处均应贴海绵条，做到粘贴牢固、位置准确严防海绵条进入墙内；（5）模板板面清理和涂刷脱模剂应有专人负责，确保板面清理干净，脱模剂涂刷均匀、到位；（6）梁、柱模板合模前对模板25、尺寸进行检查，防止出现截面尺寸不准，混凝土保护层过大或过小；（7）施工中严格按模板支撑设计起拱并控制支撑件加固，保证梁板跨中结构起拱；（8）认真复核预埋件，预留孔的位置标高及固定质量，积极做好土建与安装的配合工作，保证预埋件、管线和孔洞的准确性；（9）为保证层间过渡平整、光滑，外模下口与已浇砼墙面相交处贴海绵条；（10）模板安装完成后，应进行严格的检查验收，确保模板垂直、位置准确，拼缝平整、接缝严密、加固牢靠；（11）浇筑混凝土前必须组织模架验收，浇筑过程中，模架下禁止人员逗留。（12）落地式脚手架必须要与两侧框架柱进行拉结，并用扣件与立杆扣牢，具体拉结部位及方法详见附图。先进行框架柱浇筑，待26、框架柱砼强度达到75%后方可进行拉结。六、安全保证措施6.1预防坍塌事故安全技术措施6.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制安全专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。6.1.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。6.1.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。6.1.27、4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值。6.1.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6.1.6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。6.1.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6.1.8楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业：1）在架体上推车；2）任意拆除架体结构件或连墙件；3）利用架体吊、运物料；4）在架体上拉结吊装缆绳。6.2预防高空坠落事故安全技术措施6.2.28、1架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、技术负责人、工长对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。6.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。6.2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6.2.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上29、岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。6.2.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6.2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。6.2.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。6.2.8混凝土浇筑采用汽车泵，减小施工荷载。6.2.9混30、凝土浇筑作业开始前应再次对模板支撑架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员。6.3监测项目和要求（1）监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降，以及梁模板侧模与底模的挠度。（2）监测点布设：布置原则：1）支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点（见支撑体系平面布置图）。2）模板挠度监测点应设置在梁中位置。3）支架监测点布置应根据支架平面大小设置若干立杆顶水平位移、支架整体水平位移，立杆基础沉降。模板挠度监测点应设置模板两侧，且位于梁中位置。（3）监测仪器选用经31、纬仪和水准仪。（4）变形允许值与预警值表7-1变形允许值与预警值序号项目变形预警值变形允许值检查工具1立杆顶水平位移10mm20mm经纬仪及钢板尺2支架整体水平位移20mm40mm经纬仪及钢板尺3立杆基础沉降5mm10mm经纬仪及钢板尺4底模表面挠度3mm5mm经纬仪5侧模表面挠度3mm5mm经纬仪（5）负责人：赵成 测量工：安宝军（6）监测频率:在浇筑砼工程中应实施实时监测，2030分钟一次。监测时间控制在混凝土浇筑前直至砼强度达到50%。（7）当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并根据具体程度进行处理。6.4其他安全措施6.4.1扣件、架管等刷油保养时，地面应有接油盒，32、防止污染地面。6.4.2所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。6.4.3所有操作人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢固的物件上，高挂抵用。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和 作业面安全防护工作。6.4.4遇5级以上大风及雨、雪天气要停止操作，大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，保证施工安全。6.4.5架子在使用过程中应保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。6.4.6在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管33、架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。6.4.7搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。七、应急救援预案7.1概况一至二层、轴上、三至四层、上各有一道梁，梁跨度均为24米、截面尺寸均为6001500，首层门厅模架搭设高度13米，在上述区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。7.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组34、，由项目经理袁洪涛任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。7.2.1北汽自主品牌基地项目质检中心工程项目部应急救援领导小组：组 长：袁洪涛（13911014582）副组长：贾继强（13910687268）、赵成（15810518208）组 员：苟如春（13901307630）、雒明华（15117933358）、杨春（15910970158）贾宝来（15811171584）、仇宗凡（13146439320）、李树香（13264205583）当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。7.2.2应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事35、故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。7.3应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安36、排。4）项目部指定刘万强负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。7.4救援方法7.4.1高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着37、地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。7.4.2模板、坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。7.4.38、3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅39、速送医院抢救。7.4.3预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明救援6应急灯6个用于停电时照明救援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥救援八、模板体系计算书8.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.4m， 梁截面 BD=600mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.55m，立杆的步距 h=1.00m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度12mm，40、剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.40m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.100m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.41、501.50+0.50)+1.402.00=49.300kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.50+0.71.402.00=50.560kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.550=21.038kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m42、)： q2 = 0.5000.550(21.500+0.600)/0.600=1.650kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.550=0.660kN 均布荷载 q = 1.3521.038+1.351.650=30.628kN/m 集中荷载 P = 0.980.660=0.647kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 55.001.201.20/6 = 13.20cm3； I = 55.001.201.201.20/12 43、= 7.92cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.402kN N2=7.110kN N3=7.110kN N4=2.402kN 最大弯矩 M = 0.132kN.m 最大变形 V = 0.518mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13210001000/13200=10.000N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算44、 截面抗剪强度计算值 T=33723.0/(2550.00012.000)=0.846N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.518mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.110/0.550=12.927kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.930.550.55=0.391kN.m 最大剪力 Q=0.60.5545、012.927=4.266kN 最大支座力 N=1.10.55012.927=7.821kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.391106/85333.3=4.58N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=46、34266/(28080)=1.000N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.075kN/m 最大变形 v =0.6779.075550.04/(1009000.003413333.3)=0.183mm 木方的最大挠度小于550.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采47、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.290kN.m 最大变形 vmax=0.290mm 最大支座力 Qmax=9.807kN 抗弯计算强度 f=0.290106/4248.0=68.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 48、扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.81kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.81kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.1647.410=1.640kN N = 9.807+1.640=11.447kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (c49、m2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 = ku1(h+2a) (1) l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；u1 = 1.403, u2 = 2.492 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l0=3.241m =3241/150、6.0=202.305 =0.177 =11447/(0.177397)=162.837N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 114.47 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.45 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.10 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 120.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 k51、c 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 300.00 地基承载力的计算满足要求!8.2梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1500mm，两侧楼板厚度130mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置10道，内龙骨采用3585mm木方。 外龙骨间距550mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距250+450+450mm，断面跨度方向间距550mm，直径16mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度152、.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取153、.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.941.000=36.900kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m。 荷载计算值 q = 1.236.9000.148+1.403.6000.148=7.316kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩54、W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 14.831.201.20/6 = 3.56cm3； I = 14.831.201.201.20/12 = 2.14cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.428kN N2=1.231kN N3=1.046kN N4=1.095kN N5=1.083kN N6=1.083kN N7=1.095kN N8=1.046kN N9=1.231kN N10=0.428kN 最大弯矩55、 M = 0.017kN.m 最大变形 V = 0.133mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01710001000/3560=4.775N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3657.0/(2148.33312.000)=0.554N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.133mm 面板的最大挠度小于148.3/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙56、骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1536.90+1.40.153.60=7.316kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1536.90=5.461kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.024/0.550=7.316kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.3160.550.55=0.221kN.m 最大剪力 Q=0.60.5507.316=2.414kN 最大支座力 N=1.10.5507.316=4.426kN 截面力学参数为57、 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.221106/42145.8=5.25N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32414/(23585)=1.217N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度58、计算 最大变形 v =0.6775.473550.04/(1009000.001791197.9)=0.210mm 最大挠度小于550.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.401kN.m 最大变形 vmax=0.385mm 最大59、支座力 Qmax=18.626kN 抗弯计算强度 f=1.401106/8982.0=155.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉60、力(kN): N = 18.626 对拉螺栓强度验算满足要求!8.3楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.3m， 立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.00m。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5090mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8585mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.1061、kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.13+0.30)+1.402.50=7.776kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.13+0.71.402.50=6.662kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁62、计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1301.100+0.3001.100)=3.527kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.100=2.475kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.201.20/6 = 26.40cm3； I = 110.001.201.201.20/12 = 15.84cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(63、N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.527+1.402.475)0.2500.250=0.048kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/26400=1.822N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.527+1.42.475)0.250=1.155kN 截面抗剪强度计算值 T=31155.0/(64、21100.00012.000)=0.131N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.5272504/(1006000158400)=0.098mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 65、q = 0.9(25.1000.1301.200+0.3001.200)=3.848kN/m 面板的计算跨度 l = 250.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.203.8480.2500.250=0.181kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18110001000/26400=6.840N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.250=0.816kN/m (2)模板的自重线荷载(k66、N/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.816+1.200.075)=0.962kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.787+0.962)1.100=1.924kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和67、，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.924/1.100=1.750kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.751.101.10=0.212kN.m 最大剪力 Q=0.61.1001.750=1.155kN 最大支座力 N=1.11.1001.750=2.117kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.212106/67500.0=3.14N/mm2 木方的抗弯计算强度68、小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31155/(25090)=0.385N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.802kN/m 最大变形 v =0.6770.8021100.04/(1009000.003037500.0)=0.291mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下69、抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.100+0.0800.9621.1001.100=0.786kN.m 抗弯计算强度 f=0.786106/67500.0=11.65N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.117kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力70、图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.040kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.308kN 经过计算得到最大变形 V= 0.999mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.040106/102354.2=10.16N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/71、mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36035/(28585)=1.253N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.999mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，72、无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.16813.300=2.235kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1301.1001.100=3.948kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 5.891kN73、。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.1001.100=2.723kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.88kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm74、2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.00m； l0 计算长度，取1.000+20.300=1.600m； 由长细比，为1600/16.0=100 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到=10881/(0.588424)=43.655N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.00m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.1001.0001.000/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.891+0.91.42.723+0.90.91.40.011/1.100=10.511kN 经计算得到=10511/(0.588424)+11000/4491=44.571N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!