1、xxxx湖国际会都（核心岛）精品酒店等五项工程高大模板支架专项施工方案 编 制： 审 核： 审 批： 目 录1、编制依据32、模板工程概况42.1 总体概况42.2 建筑概况42.3 结构工程概况63、模板设计73.1 超过一定规模的危险性较大模板工程部位73.2 模板设计选型113.3 模板支撑设计123.4支撑架材料要求124、施工准备174.1 技术准备174.2 现场准备174.3物资准备175、施工进度安排176、主要施工方法176.1 框架梁施工方法176.2 支撑高度超过8m的支撑体系206.3 模板拆除236.4 模板支撑架的检查和验收247、施工安全管理措施267.1 安全文2、明施工措施267.2 预防坍塌事故安全技术措施277.3 预防高空坠落事故安全技术措施288、 应急预案288.1概况288.2机构设置298.3应急救援工作程序298.4救援方法299、 附件329.1 9001000mm框架梁模板验算329.2 6002000mm框架梁模板验算369.3 16.6m高扣件式钢管楼板模板高支架计算419.4 12m高扣件式钢管楼板模板高支架计算561、编制依据1.1 xxxx湖国际会都总承包合同合同名称编号日 期xxxx湖国际会都（核心岛）精品酒店等五项工程施工合同2012.81.2 xxxx湖国际会都施工组织设计1.3 设计文件图纸名称图纸编号出图日期建筑3、施工图1、 xxxx湖国际会都（核心岛）精品酒店等五项工程精品酒店建筑施工图2、 xxxx湖国际会都（核心岛）精品酒店等五项工程5#、6#、7#别墅建筑施工图2012.10结构施工图1、 xxxx湖国际会都（核心岛）精品酒店等五项工程精品酒店结构施工图2、xxxx湖国际会都（核心岛）精品酒店等五项工程5#、6#、7#别墅结构施工图2013.021.4主要施工规范、规程、标准序号类别名 称编 号01国家混凝土结构工程施工规范GB50666-201102国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 2011版03国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200104国家工程建设4、标准强制性条文（房屋建筑部分）2009 版05行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-200806行业建筑施工安全检查标准JGJ59-9907行业竹胶合板模板JG/T156-200408行业建筑施工模板安全技术规程JGJ162-200809地方钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-200810地方建筑结构工程施工工艺标准（xx城建集团）Q CJJT-JS 02-20041.5 参考资料序 号名 称备 注1建筑施工手册第五版中国建筑工业出版社 20032新型建筑模板技术张良杰 主编 中国建筑工业出版社 20073建筑施工计算手册江正荣 主编 中国建筑工业出版社 25、0071.6 政府文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；xx市实施规定京建施2009841号；2、模板工程概况2.1 总体概况序号项 目内 容1工程名称xxxx湖国际会都（核心岛）精品酒店等五项工程2工程地址3建设单位4设计单位5勘察单位6监理单位7质量监督单位8施工总承包单位9创优目标确保xx市“结构长城杯”奖。2.2 建筑概况项目内容 1建筑面积5号楼总建筑面积9090；地下2424；地上6666。6号楼总建筑面积7167；地下1999；地上5168。7号楼总建筑面积6847；地下1862；地上4985。精品酒店总建筑面积43652；地上：30640；地下：130126、。2耐火等级一级。3耐久年限50年4抗震设防烈度7度5建筑功能5-7号楼总统套房含夫人房1间；会见厅1间；宴会厅1间；会议室1间；休息厅2间；餐厅1间；厨房1间；客房14间；套房4间；影视厅1间；游泳池1个；健身娱乐室1间。精品酒店酒店大堂、大堂吧、展廊、客房、观众厅、多功能厅、宴会厅、酒店客房、吧台、红酒屋、音响控制室、休息厅、通风机房、管道井、中餐厨房、男女淋浴间、卫生间、SPA、中餐厅及包房、6建筑层数层高5号楼地下1层；地上2层。地下1层层高5m；1层、2层层高4.5m。6号楼地下1层；地上2层。地下1层层高4.5m；1层层高4.7m、2层层高4.0m。7号楼地下1层；地上2层。地下17、层层高4.5m；1层层高5.5m、2层层高4.5m。酒店地下1层，层高为5.2m，地上3层，1层层高6米，2、3层层高5.2米。70.000m绝对标高5号楼室内0.00标高相当于绝对标高89米6号楼室内0.00标高相当于绝对标高89米。7号楼室内0.00标高相当于绝对标高92.6米。酒店室内0.00标高相当于绝对标高88.1米8建筑高度5号楼建筑高度10.8m；6号楼建筑高度10.74m；7号楼建筑高度10.4m；建筑高度为13.6m； 9结构类型钢筋混凝土框架结构2.3 结构工程概况项目内容1设计地震荷载结构设计使用年限50年建筑安全等级一级地基基础设计等级甲级建筑耐火等级一级抗震设防烈度88、度钢筋混凝土结构抗震等级框架二级设计基本地震加速度峰值0.15g场地类别类2基础类型混凝土灌注桩、独立基础结构类型框架结构3基础底板埋深5号楼：-6.50m；6号楼：-5.8m；7号楼：-5.6m；酒店-8.6m；-8.5m；-7.3m。4混凝土强度等级基础垫层C15基础、承台C30P6梁、板5-7号楼：C30；酒店C40柱C40墙5-7#别墅C35P6；酒店C40P6圈梁、构造柱、现浇过梁C205钢筋选用钢筋种类抗拉应力强度标准值fyK（N/ mm）焊条HPB300300E43HRB335335E50HRB400400E556钢筋连接钢筋直径22mm时，采用机械连接。接头等级为级，接头不超过9、50%。7钢材等级型钢、钢板Q345-B8钢结构安全等级钢结构柱、梁等构件为二级9钢结构耐火等级二级1焊缝等级对接焊缝为二级，角焊缝为三级。3、模板设计3.1 超过一定规模的危险性较大模板工程部位3.1.1线荷载大于20KN/m，即梁截面面积大于0.8框架梁截面面积超过0.8的主要有：9001000mm、6002000、4002000。主要分布在：酒店段首层停车场顶部上空梁。线荷载大于20KN/m梁分布表部位轴线梁截面尺寸层高板厚首层停车场顶上空梁1-R1-S/1/1-11/1-2轴9001000mm、6002000、4002000110mm首层梁布置图（1P1G轴）3.1.2模板支撑搭设高度10、8.0m以上。顶板梁支撑搭设高度8.0m以上部位主要分布在：精品酒店1/8-1/101-T/1-Q轴全日餐厅空间最大高度约16.6M；1-3/151-T/1-Q轴大堂空间最大高度约10.6M；1-1/131-c/1-g轴宴会厅空间高度约11.8M；5#别墅 8-13/G-N轴内庭院，屋面为平屋面，顶板梁支撑高度为12m（-1.2m至10.8m）；6#别墅10-16/E-H轴游泳池，屋面为单坡屋面，屋檐高度7.5m-10.95m，顶板梁支撑高度最高为11.35m（-0.4m-10.95m）。支撑搭设高度8.0以上分布表部位轴线层高板厚全日餐厅顶板1/8-1/101-T/1-Q轴16.6m 20011、mm大堂顶板1-3/151-T/1-Q轴10.6m 110mm宴会厅顶板1-1/131-c/1-g轴11.8m 120mm一段客房屋面顶板1-11-4/1-A1-D轴10.358120mm二段屋面顶板2-12-9/2-A2-J轴9.237m120mm二段屋面顶板2-102-18/2-A2-H轴11.359m120mm三段屋面顶板3-13-9/3-A3-D轴9.463m120mm三段屋面顶板3-103-18/3-E3-G轴11.359m120mm5#别墅内庭院8-13/G-N轴12m120mm6#别墅游泳池10-16/E-H轴11.35m120mm首层模板图三层模板图3.2 模板设计选型根据本工12、程结构构件特点、xx市建筑材料市场情况，超过一定规模危险性较大模板工程，各部位选型具体如下：部 位内 容框架梁采用12mm厚多层板，50100mm做次龙骨、483.0双钢管做主龙骨，梁净高大于800mm时14穿墙螺栓加固，支撑体系采用483.0碗扣式钢管架体系。顶板采用12mm厚多层板，50100mm做次龙骨、483.0双钢管做主龙骨（别墅采用100*100mm方木），支撑体系采用483.0碗扣式钢管架体系。临时支撑采用483.0扣件式钢管架体系。3.3 模板支撑设计3.3.1框架梁模板支撑体系框架梁截面主要为9001000mm、6002000、4002000。支撑体系采用碗扣式脚手架，间距为13、如下表所示： 梁截面（mm）间距（横距纵距步距）（mm）主龙骨间距（mm）900100090012001200900400200060012001200600600200060012001200600框架梁模板验算9001000mm、6002000mm规格的框架梁，计算书附后。3.3.2 顶板支撑模板顶板支撑体系采用满堂红碗扣式脚手架，精品酒店1/8-1/101-T/1-Q轴全日餐厅空间最大高度约16.6M，碗扣架间距为：900900mm，步距1200mm；其余部位搭设高度不超过12m，碗扣架立杆间距为：900900mm，步距1500mm。以上梁、板模板支架全部采用483.5碗扣式满堂脚手架进14、行搭设，模板面板为12mm厚多层板，次龙骨采用50100mm木方，计算时按4090mm考虑，酒店主龙骨采用483.5双钢管，计算时按483.0考虑，别墅主龙骨按照90*90mm方木考虑。后附搭设高度为16.6m和12m计算书。3.4支撑架材料要求3.4.1碗扣架材料要求（1）碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。（2） 碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚应为3.5+0.25 0mm。（3）上碗扣、可调底座（是否使15、用？）及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。（4）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。（5）可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。（6）立杆连接外套管壁厚应为3.5+0.25 0mm，内径不大于50 mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。（7）杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合下表要求杆件组焊形位公差要求序16、号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度1（8）立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。（9）立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。（10）在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。（11）构配件外观质量要求：a、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；b、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。c、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；d、各焊缝17、应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；e、构配件防锈漆涂层均匀、牢固。f、主要构、配件上的生产厂标识应清晰。（12）可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于45扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（13）采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。（14）主要构配件性能指标应符合下列要求。 a、上碗扣抗拉强度不应小于30KN。b、下碗扣组焊后剪切强度不应小于60KN。c、横杆接头剪切强度不应小于50KN。d、横杆接头焊接剪切强度不应小于25KN。e、底座抗压强18、度不应小于100KN。3.4.2胶合板材料要求（1）竹、木材应采用无霉变、无腐蚀、无虫蛀的原料。（2）胶合板厚度允许偏差见下表胶合板厚度允许偏差厚度（mm）等级优等品合格品12+0.5+1.015+0.6+1.218+0.7+1.4（3）长度宽度允许偏差2.0mm。（4）对角线长度允许偏差4.0mm。（5）木胶板的板面翘曲允许偏差不应超过0.8%。（6）模板外观质量要求如下表胶合板外观要求项目检测要求单位优等品合格品表板背板表板背板腐朽、霉斑任意部位-不允许缺损幅面内mm2400鼓泡任意部位-不允许单板脱胶单个面积20 mm2-500 mm2个/ m2不允许13单个面积20 mm2-1000 19、mm2不允许2表面污染单个污染面积100 mm2-2000 mm2个/ m2不允许4不限单个污染面积100 mm2-5000 mm22凹陷最大深度不超过1 mm2单个面积mm2不允许10-50010-1500单位面积上数量个/ m2不允许24不限（7）模板物理力学性能如下表项目单位优等品合格品含水率%127.51036.5103板宽向N/ mm25.51034.5103静曲强度板长向N/ mm29070板宽向N/ mm26050冲击强度KJ/ m26050胶合性能N/ 层256050板宽向N/ mm24035折减系数-0.850.83.4.3钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/20、T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。脚手架钢管采用483.5mm钢管，每根钢管的最大质量不应大于25kg。钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2） 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合下表规定；3） 钢管必须涂有防锈漆；4） 钢管上严禁打孔。3.4.5扣件钢管连接必须采用合格的扣件，应使用与钢管管径相配和、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831-20021、6)的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动。3.4.6可调底座及可调式U型托可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5 扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。3.4.7木方木方截面尺寸必须符合施工设计要求且要平直，抗弯强度等数值达到施工及规范要求。3.4.8脚手板木脚手板应使用厚度不小于50mm，长为4m，宽不少于150mm的落叶松板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052003)二级材质的规定。脚手板使用前为防止破裂损坏，两端80处用直径1.2mm 的镀锌铁丝箍绕23 圈固定。禁22、止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。4、施工准备4.1 技术准备本工程质量目标要求高，为确保xx市结构长城杯标准，在本工程的审图中，一定要将建筑图和结构图紧密结合起来，接到施工图纸后，项目部技术负责人组织技术员、质检员、工长、测量员等一块进行图纸自查，对设计疑问及存在的问题加以汇总并做好记录，请设计人员进一步明确，由甲方、监理、设计、施工四方确认（签字），作为指导施工的依据。施工前组织项目部各部门有关人员、劳务单位木工班组长认真学习施工图纸、规范、标准，认真地做好每一个环节的准备工作。施工前完成专项模板施工方案编制工作，并提出各种材料进场计划，对操作施工人员进行技术交底。施工前应按本专项方案的要23、求对搭设和使用人员进行技术交底。4.2 现场准备结构正式施工前，根据施工组织设计中的现场平面布置图设计完成现场布置工作，主要包括木工棚的搭设，以及模板及周转材料堆场的硬化工作。4.3物资准备4.3.1根据设计图纸、施工要求及进度计划编制各种材料的采购计划，列出材料名称、型号、数量、进场日期等。4.3.2周转材料要根据工程施工进展情况，随时组织材料进场。材料进场要做好存放、保管工作，并认真进行标识。4.3.3机械设备提前进场、组装、调试，对机械操作人员进行资质审核，确保施工机械设备的完好运行。5、施工进度安排根据工程施工进度计划，施工部位及工期详施工进度计划。6、主要施工方法6.1 框架梁施工方24、法6.1.1框架梁模板施工方法根据计算结果梁底模与侧模面板采用12mm厚多层板。框架梁侧模采用50100mm方木双面刨光做肋，间距200mm。梁底模次龙骨采用50100mm方木间距不大于200mm，主龙骨采用483.5双钢管，梁净高大于800mm时竖向设置2道直径为14mm穿墙螺栓，净高大于1200mm设置3道直径为14mm穿墙螺栓，第一道穿墙螺栓距梁底350mm，其余穿墙螺栓间距不大于600mm，穿墙螺栓水平间距600mm，梁侧模上下端设置483.5双钢管压脚龙骨。模板支撑采用碗扣式钢管架支撑体系，支撑体系在使用之前必须经技术、安全部门验收合格后方可投入使用。具体支撑方法如下：1、截面90025、1000mm、6002000mm、4002000mm框架梁框架梁的支撑体系为：梁底模和侧模面板采用12mm多层板；次龙骨采用50100mm方木，间距200mm，梁底模次龙骨不得大于150mm；主龙骨采用483.5双钢管，间距600mm。梁侧高度方向设置两道14穿梁螺栓加固。碗扣架横距450+450mm，纵距600mm和450mm，步距不大于1200mm,。下面是6002000mm框架梁模板支撑梁示意图。6002000mm梁碗扣架支撑平面布置图（上图框架柱内没有型钢）顶板模板支撑节点图6.1.2 工艺流程：梁模板制作搭设梁模支撑安装梁底模板粱筋安装安装梁侧模（梁净高大于800mm时穿螺栓）安装侧26、向支撑校核梁截面尺寸并加固。6.1.3模板安装要点（1）梁模在木工加工厂加工，经塔吊吊运上楼。（2）支撑体系搭设时，每根立杆下垫50100400mm方木，上下层立杆需对中，立杆纵距沿梁轴线方向布置，横距以梁底中心线向两侧对称布置，最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm，横杆必须满拉。（3）最上层水平杆安装时拉十字线控制，根据起拱高度调整梁底小横杆杆顶标高。（4）梁底模应起拱，普通梁梁跨4m时，按L/500起拱；悬挑梁梁跨2m时，按L/300起拱。（5）油托丝杠外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。（6）模板支撑架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两个立杆，并与立27、杆扣接。（7）模板支撑架顶部支撑点与支撑架顶层横杆的距离不应大于500mm。6.2 支撑高度超过8m的支撑体系6.2.1碗扣支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；架体中间纵横方向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于或等于4.5m。剪刀撑与水平面的夹角为4560。每道剪刀撑均与碗扣架立杆用扣件连接，不得与横杆连接。6.2.2支撑架的顶段和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距为4步，剪刀撑间距不大大于4.8m，每道剪刀撑均与碗扣架立杆用扣件连接，不得与横杆连接。6.2.3剪刀撑的底部必须插到垫板处，剪刀撑应采取搭接方式，搭接长度不小于1m，且在搭接处加至少三个扣件。6.2.4剪刀撑斜杆28、应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。6.2.5扣件螺拴拧紧力矩值不能小于40Nm，且不应大于65Nm。搭设时确保拧紧力矩。6.2.6模板支撑架搭设时已完成了该层框架柱的施工，因此在架体与框架柱之间设置连墙件。连墙件采用U型托撑和方木与已浇筑完成结构对顶，连墙件钢管与碗扣架连接至少两跨，而且与主节点连接，按照两步三跨进行设置，底部和顶部必须设置，与结构顶紧。碗扣架连墙件设置碗扣架连墙件设置（节点不详）6.2.7在特殊部位，如布料杆位置，需提前确定布料杆放置位置，并加强顶板下支撑，同时做好支撑架与柱子的拉结。与柱拉结采用,4829、3.5mm钢管和100*50mm方木固定，拉结钢管与与碗扣架连接至少两跨，而且与主节点连接。碗扣架与框架圆柱的拉结碗扣架与框架柱的拉结碗扣架与框架柱的拉结6.3 模板拆除6.3.1框架梁、顶板模板等底模拆除根据混凝土同条件养护试块的试压强度报告，其强度达到下表规定方可拆除。拆模前必须填写拆模申请，经技术负责人批准后方可拆除。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值百分率（%）顶板2502，8758100梁8758100悬挑构件100拆下的模板应及时清理，各种模板拆除后及时把板面清理干净，并修理表面已缺损的部位，不同规格的模板分别存放，并做好防雨措施。30、模壳在现场堆放时，要套叠成垛，并注意轻拿轻放。6.3.2拆除前应全面检查支撑架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经项目总工批准后方可实施拆除作业。6.3.3模板支撑架拆除前由工长对操作工人进行有针对性的安全技术交底。6.3.4模板支撑架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。6.3.5拆除前应清理支撑架上的器具及多余的材料和杂物。6.3.6拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。6.3.7与结构连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。6.3.8拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。6.3.9拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。6.31、4 模板支撑架的检查和验收6.4.1进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料： 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证。 供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。6.4.2构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。6.4.3架体应随施工进度定期进行检查，达到设计高度后进行全面的检查与验收；6.4.4停工超过一个月恢复使用前对模板支撑架进行检查验收。6.4.5对模板支撑架应重点检查以下内容： 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、剪刀撑等设置是否完善； 立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况； 立杆上碗扣32、是否可靠锁紧； 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；6.4.6高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司技术部、安全部和项目技术负责人、安全员、质量员、工长，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。6.4.7模板支撑架验收时，应具备下列技术文件 施工组织设计及变更文件； 楼板模板支撑架的专项施工设计方案； 周转使用的模板支撑架构配件使用前的复验合格记录； 搭设的施工记录和质量检查记；7、施工安全管理措施7.1 安全文明施工措施7.1.1严格按照方案、技术交底进行施工，33、作好一切的安全防护工作，戴好安全帽，遵守现场的一切安全管理制度，施工现场禁止吸烟。施工现场不得追逐打闹，模板操作过程中应专心致志。7.1.2模板施工之前工长作好安全交底。7.1.3在模板加工和施工过程中，所使用的机具要严格遵守其机具的使用规程和操作程序。 7.1.4模板施工过程中严禁抛掷模板。7.1.5模板的所有支撑及背肋不能上人。7.1.6现场用电必须用专业电工接线，施工时必须遵守用电规章制度。7.1.7支模前必须搭好相关脚手架，模板安装及拆除时人员应站在安全可靠处。支模、搭架时操作人员必须挂好、系好安全带。竖向结构模板施工用脚手架高度超过5米以上，四周必须加斜杆支撑，操作平台四周必须有1.34、2m高护身栏杆，满铺脚手板。搭设完成后必须经过安全验收方能使用。7.1.8现场加工的木模板起吊前工长、质量员、安全员必须检查吊环的可靠性。模板吊装现场必须有专人指挥，模板起吊后其下方不得站人。塔吊工作时，必须有专职的信号工进行指挥。四级以上大风天气时，停止模板的吊运作业。7.1.9墙柱模板就位后应立即将其与主主筋固定牢靠。模板拆除后吊运前必须与墙柱主筋固定牢靠。如中途间歇时，未完成的模板必须用钢管和铅丝临时固定。施工人员禁止攀爬未加固好的模板。7.1.10所有的顶板支撑搭设完成必须经过技术、安全和质量部门统一组织验收合格后方能进行龙骨安装和模板支设。顶板支撑架超过4m时，在龙骨和模板施工时，挂35、一层水平安全网。7.1.11登高作业时，连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板上或脚手板上，扳手等工具必须系在身上或置放于工具袋中，防止掉落。7.1.12 模板的支拆应尽量安排在白天进行。7.1.13现场所有的模板支撑和加固必须牢固，不能出现松动。浇筑混凝土前，必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动。7.1.14现场施工中减少对模板和支撑的敲打，减低噪音。7.1.15模板拆除后，水平放置在不积水的平整场地内，下垫方木。7.1.16雨季期间必须做好模板施工用脚手架的防雷接地工作；不得将模板支撑架直接支撑于脚手架上，泵送混凝土输36、送管不得固定模板支撑架上。7.1.17现场配备足够的消防器材，并做到布局合理，经常维护、检查、保养，冬季采取防冻保温措施，保证消防器材的灵敏有效。7.1.18拆模后的各种废弃物品按要求分类堆放在场外指定地点。7.1.19 施工现场应做到秩序井然；施工完应做到工完场清。7.1.20顶板拆完模板后各种结构施工洞口应按要求及时封闭并做好警示标识。7.2 预防坍塌事故安全技术措施7.2.1模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整37、体。7.2.2模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。7.2.3堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值。7.2.4装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。7.2.5安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。7.2.6拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7.2.7楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业：1）在38、架体上推车；2）任意拆除架体结构件或连墙件；3）利用架体吊、运物料；4）在架体上拉结吊装缆绳。7.3 预防高空坠落事故安全技术措施7.3.1架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。7.3.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。7.3.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。7.3.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场39、项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。7.3.5安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。7.3.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。7.3.7浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。7.3.8混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。7.40、3.9混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支撑架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员。8、 应急预案8.1概况本工程极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。8.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理王米继东组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。8.2.1xxxx湖国际会都项目部应急救援领导小组：组 长：王健副组长：何国富、夏福林、高树江、陈文军组 员：曹会作、王小菊、牛雪松、高树政、王生德、赵志宾、梁火焰、王宁、高玉堂41、王文凯、王高会。当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。应急领导小组办公室电话：010-606806858.2.2应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。8.3应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门42、，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定宁超峰负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。8.4救援方法8.4.1高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如43、果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。8.4.2模板、坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等44、待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。8.4.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐45、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。8.4.4预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援9、 附件9.1 9001000mm框架梁模板验算 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ146、62-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）编制。 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=900mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9500.00N/mm2，抗弯强度f=15.00N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9500N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.347、40kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加48、剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式1计算的新浇混凝土侧压力标准值 F=40.519kN/m 根据公式2计算的新浇混凝土侧压力标准值 F=24.000kN/m 所以取两者最小值, 新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800kN/m=25.920kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.96.49、000kN/m=5.400kN/m2。 三、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； 梁底模板面板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f1 = M/W f 其中 f1 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.340.90+24.000.901.00+1.500.901.00)+50、1.42.500.90=27.95kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1027.9510.2002=-0.112kN.m f=0.112106/21600.0=5.176N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.627.9510.200=3.354kN 截面抗剪强度计算值 T1=33354/(290012)=0.466N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度51、计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.90+24.000.901.00+1.500.901.00)=20.930N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67720.930200.04/(1009500.00129600.0)=0.184mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.184mm小于 v = 200/250,满足要求! 四、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 五、梁模板侧模计算 梁侧模板面板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 梁侧模板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:52、 W=100.001.202/6cm3=24.000cm3 I=100.001.203/12cm4=14.400cm4 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f1 = M/W f 其中 f1 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(kN/m)； q=(1.225.92+1.45.40)1.00=38.664N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=0.1038.6640.2002=0.155kN.m f=0.155106/24000.0=6.444N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪53、计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.638.6640.200=4.640kN 截面抗剪强度计算值 T1=34640/(2100012)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 25.921.00=25.920N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67725.920200.04/(1009500.00144000.0)=0.205mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.205mm54、小于 v = 200/250,满足要求! 六、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.45.40)1.000.60/2=11.60kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓55、。 穿梁螺栓强度满足要求!9.2 6002000mm框架梁模板验算 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）编制。 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=600mm， 梁截面高度 H=2000mm， H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=9500.00N/mm2，抗弯强度f=15.00N/mm2。梁侧模面板厚度h=56、12mm，弹性模量E=9500N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V57、 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式1计算的新浇混凝土侧压力标准值 F=40.519kN/m 根据公式2计算的新浇混凝土侧压力标准值 F=24.000kN/m 所以取两者最小值, 新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800kN/m=25.920kN/m2 根据建筑施工模板58、安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.96.000kN/m=5.400kN/m2。 三、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.201.20/6 = 14.40cm3； I = 60.001.201.201.20/12 = 8.64cm4； 梁底模板面板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f1 = M/W f 其中 f1 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的59、均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.340.60+24.000.602.00+1.500.602.00)+1.42.500.60=35.16kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1035.1580.2002=-0.141kN.m f=0.141106/14400.0=9.766N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.635.1580.200=4.219kN 截面抗剪强度计算值 T1=34219/(260012)=060、.879N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.60+24.000.602.00+1.500.602.00)=27.724N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67727.724200.04/(1009500.0086400.0)=0.366mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.366mm小于 v = 200/250,满足要求! 四、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 五、梁模板侧模计算 梁侧模板面板按照三跨连续梁计算，计算61、简图如下 梁侧模板计算简图 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=200.001.202/6cm3=48.000cm3 I=200.001.203/12cm4=28.800cm4 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f1 = M/W f 其中 f1 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(kN/m)； q=(1.225.92+1.45.40)2.00=77.328N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=0.1077.3280.2002=0.309kN.m f=0.30962、106/48000.0=6.444N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.677.3280.200=9.279kN 截面抗剪强度计算值 T1=39279/(2200012)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 25.922.00=51.840N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67751.8402063、0.04/(1009500.00288000.0)=0.205mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.205mm小于 v = 200/250,满足要求! 六、穿梁螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.45.40)2.000.60/3=15.47kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受64、拉力最大值为 N=15.466kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!9.3 16.6m高扣件式钢管楼板模板高支架计算 计算依据： 依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为16.6米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步65、距 h=1.20米。 梁顶托采用双钢管: 483.0。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.20+0.35)+1.42.50=9.920kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.20+0.71.42.50=8.930kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验66、算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.900+0.3500.900=4.815kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(67、N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.204.8150.2002+0.1171.404.0500.2002=0.050kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.05010001000/21600=2.315N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.204.8150.200+0.6171.404.0500.200=0.693kN 截面抗剪强度计68、算值 T1=3693.4/(2900.00012.000)=0.096N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8152004/(1006000129600)=0.067mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.200=1.000kN/m (2)模板的自重线荷载(k69、N/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.201.000+1.200.070=1.284kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.284+1.260=2.544kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1002.5440.900.90=70、0.206kN.m 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6002.5440.900=1.374kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1002.5440.900=2.519kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.206106/54000.0=3.81N/mm2； 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.71、600ql=1374N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31374/(24090)=0.572N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=1.070kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6771.070900.004/(1009000.002430000.00)=0.217mm 方木的最大挠度小于900.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.519kN 均布72、荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.033kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.553kN 经过计算得到最大变形 V= 0.548mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0802.700+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519+2.519=35.5kN 支座73、反力从左到右相加： Rn=5.185+12.553+12.553+5.185=35.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0802.7002/2+2.5190.050+2.5190.250+2.5190.450+2.5190.650+2.5190.850+2.5191.050+2.5191.250+2.5191.450+2.5191.650+2.5191.850+2.5192.050+2.5192.250+2.5192.450+2.5192.650)=-47.90kN.m 求出的支座反力对B点取74、矩：（顺时针力矩） 支1: 5.1852.700=14.00 支2: 12.5531.800=22.60 支3: 12.5530.900=11.30 顺时针力矩之和：14.00+22.60+11.30=47.90KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.033106/1.05/8980.0=109.56N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.5475、8mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250.0,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001附录A 双排架自重标准值，取0.1228kN/m NG1 = 0.122816.600=2.038kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 经计算76、得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.372kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=12.749kN 六、立杆的稳定性计算 依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008计算 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ166-2008，5.3.3-2公式） 其中 77、N 立杆的轴心压力设计值，按照下面公式计算： （规范JGJ166-2008，5.6.2-1公式） lx 纵向间距，lx = 0.90m lx 横向间距，ly = 0.90m N 不考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 N=1.206.372+1.403.645=12.749kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 a 立杆78、伸出顶层水平杆长度，a = 0.30m l0 计算长度 (m)，取1.800m 验算立杆稳定性 l0/i = 180.000/1.600 = 112 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.503 钢管立杆受压应力计算值 = 12749.000/(0.503424.0) = 59.765N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ166-2008，5.3.4-4公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ166-2008，5.3.4-1公式） 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力计算公79、式 （规范JGJ166-2008，5.3.4-2公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.1571.200=0.057kN/m2 l0 立杆计算长度，取1.80m la 立杆纵距，la=0.90m 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支承力 Pr=5/161.40.0570.9001.800=0.040kN.m 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.9001.8001.8000.057/8-0.0401.800/4=0.011kN.m Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，按照下面公式计算： （规范JGJ166-2008，5.6.2-2公式） 80、Nw=1.206.372+0.91.40(3.645+0.011/0.900)=12.254kN 组合风荷载后验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 12254.0/(0.503424.0) + 0.911000.0/4490.0 = 59.649N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 W =0.0570.9001.200=0.062kN 节点集中荷载W在立杆中产生的内力 Wv =1.200/0.9000.062=0.083kN 节点集中荷载W在斜杆中产生的内力 Ws =(1.2002+0.9081、02)1/2/0.9000.062=0.103kN 支撑架的步数 n = 13 节点集中荷载W在立杆中产生的内力和为 0.103+(13-1)0.103=1.339kN 节点集中荷载W在斜杆中产生的内力和为 130.083=1.079kN 架体自重为 2.038kN 节点集中荷载W在斜杆中产生的内力和不大于脚手架自重，满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008计算 采用钢管扣件做斜杆时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.6.4-3): Ws1+(n-1)Ws Qc 左侧取Q=1.339kN 扣件抗滑承载力设计值Qc 取8.01.000=82、8.000KN； 单扣件抗滑承载力的设计计算值Q=1.339KN Qc=8.000KN, 满足要求! 八、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 单元板宽度范围内配筋4级钢筋，配筋面积As=4800.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=8000mm200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.483、0=3.20m， 楼板计算范围内摆放94排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.20)+ 11.20(2.0494/8.00/3.20)+ 1.40(2.00+2.50)=16.16kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0016.16=129.28kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=129.288.002/12=689.49kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天后混凝土强度达到62.40%，C40.0混凝土强度近似84、等效为C25.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=11.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000180.0011.88)=0.101 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.101(1-0.50.101) = 0.096； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc = 0.0968000180.000211.8810-6=295.33kN.m 结论：由于Mi = 295.33 Mmax=689.49 所以第8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的85、荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.40=3.20m， 楼板计算范围内摆放94排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.20)+ 11.20(0.35+25.000.20)+ 21.20(2.0494/8.00/3.20)+ 1.40(2.00+2.50)=25.68kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0025.68=205.47kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=205.4786、8.002/12=1095.85kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天后混凝土强度达到83.21%，C40.0混凝土强度近似等效为C33.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=15.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000180.0015.88)=0.076 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.076(1-0.50.076) = 0.073； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fc = 0.07387、8000180.000215.8810-6=299.28kN.m 结论：由于Mi = 594.62 Mmax=1095.85 所以第16天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。 4.计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.40=3.20m， 楼板计算范围内摆放94排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.20)+ 21.20(0.35+25.000.20)+ 31.20(2.0494/8.00/3.20)+ 1.40(2.00+288、.50)=35.21kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0035.21=281.66kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=281.668.002/12=1502.20kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到24天后混凝土强度达到95.37%，C40.0混凝土强度近似等效为C38.1。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=18.21N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000180.0018.21)=0.066 计算得到钢筋混凝89、土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.066(1-0.50.066) = 0.064； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fc = 0.0648000180.000218.2110-6=300.79kN.m 结论：由于Mi = 895.41 Mmax=1502.20 所以第24天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑必须保存。 5.计算楼板混凝土32天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.40=3.20m， 楼板计算范围内摆放94排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第5层楼板90、所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.20)+ 31.20(0.35+25.000.20)+ 41.20(2.0494/8.00/3.20)+ 1.40(2.00+2.50)=44.73kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0044.73=357.85kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=357.858.002/12=1908.55kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到32天后混凝土强度达到104.01%，C40.0混凝土强度近似等效为C41.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值91、为fc=19.74N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000180.0019.74)=0.061 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.061(1-0.50.061) = 0.059； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fc = 0.0598000180.000219.7410-6=301.59kN.m 结论：由于Mi = 1197.00 Mmax=1908.55 所以第32天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第5层以下的模板支撑必须保存。92、 6.计算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.40=3.20m， 楼板计算范围内摆放94排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.20)+ 41.20(0.35+25.000.20)+ 51.20(2.0494/8.00/3.20)+ 1.40(2.00+2.50)=54.26kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0054.26=434.05kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=434.058.002/12=2314.91kN.93、m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到40天后混凝土强度达到110.70%，C40.0混凝土强度近似等效为C44.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=20.81N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000180.0020.81)=0.058 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.058(1-0.50.058) = 0.056； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fc = 0.0568000180.000220.81194、0-6=302.07kN.m 结论：由于Mi = 1499.07 Mmax=2314.91 所以第40天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第6层以下的模板支撑必须保存。 7.计算楼板混凝土48天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.40=3.20m， 楼板计算范围内摆放94排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.20)+ 51.20(0.35+25.000.20)+ 61.20(2.0494/8.00/3.20)+ 1.40(2.00+2.50)=63.78kN/m2 计95、算单元板带所承受均布荷载q=8.0063.78=510.24kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=510.248.002/12=2721.26kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到48天后混凝土强度达到116.18%，C40.0混凝土强度近似等效为C46.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=21.69N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000180.0021.69)=0.055 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数96、为 s = (1-0.5) = 0.055(1-0.50.055) = 0.054； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fc = 0.0548000180.000221.6910-6=302.44kN.m 结论：由于Mi = 1801.51 Mmax=2721.26 所以第48天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第7层以下的模板支撑必须保存。 8.计算楼板混凝土56天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.40=3.20m， 楼板计算范围内摆放94排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.297、0(0.35+25.000.20)+ 61.20(0.35+25.000.20)+ 71.20(2.0494/8.00/3.20)+ 1.40(2.00+2.50)=73.30kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0073.30=586.43kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=586.438.002/12=3127.62kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到56天后混凝土强度达到120.80%，C40.0混凝土强度近似等效为C48.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=22.43N/mm2 98、则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000180.0022.43)=0.054 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.054(1-0.50.054) = 0.052； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M8=sbh02fc = 0.0528000180.000222.4310-6=302.72kN.m 结论：由于Mi = 2104.22 Mmax=3127.62 所以第56天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第8层以下的模板支撑必须保存。9.4 12m高扣件式钢管楼板99、模板高支架计算计算依据： 依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为12.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用木方: 9090。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工模100、板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.12+0.35)+1.42.50=7.520kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+0.71.42.50=6.338kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活101、荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.203.0150.200102、2+0.1171.404.0500.2002=0.041kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.04110001000/21600=1.898N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.203.0150.200+0.6171.404.0500.200=0.434kN 截面抗剪强度计算值 T1=3434.2/(2900.00012.000)=0.060N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算103、 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0152004/(1006000129600)=0.042mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.200=0.600kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.5104、00+2.000)0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.600+1.200.070=0.804kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.804+1.260=2.064kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1002.0640.900.90=0.167kN.m 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6002.0640.900=1.115kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1002.0640.900=2.04105、3kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.167106/54000.0=3.09N/mm2； 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1115N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31115/(24090)=0.464N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1106、.70N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=0.670kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6770.670900.004/(1009000.002430000.00)=0.136mm 方木的最大挠度小于900.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.043kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计107、算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 M= 0.839kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.197kN 经过计算得到最大变形 V= 0.313mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0782.700+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043+2.043=28.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=4.211+10.197+10.197+4.211=28.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方108、向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0782.7002/2+2.0430.050+2.0430.250+2.0430.450+2.0430.650+2.0430.850+2.0431.050+2.0431.250+2.0431.450+2.0431.650+2.0431.850+2.0432.050+2.0432.250+2.0432.450+2.0432.650)=-38.90kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 4.2112.700=11.37 支2: 10.1971.800=18.35 支3: 10.1970.900=9.18 顺时针力矩之和：11.37+1109、8.35+9.18=38.90KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.839106/121500.0=6.91N/mm2 顶托梁的抗弯强度设计值为13.00N/mm2; 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计110、算值 T1=36076/(29090)=1.125N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.313mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250.0,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001附录A 双排架自重标准值，取0.1069kN/m NG1 = 0.106912.000=1.283kN (2)模板的自重111、(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.996kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000)0.9000.900=3.645kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ=9.899kN 六、立112、杆的稳定性计算 依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008计算 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ166-2008，5.3.3-2公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，按照下面公式计算： （规范JGJ166-2008，5.6.2-1公式） lx 纵向间距，lx = 0.90m lx 横向间距，ly = 0.90m N 不考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 N=1.203.996+1.403.645=9.899kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2113、)， A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 a 立杆伸出顶层水平杆长度，a = 0.30m l0 计算长度 (m)，取2.100m 验算立杆稳定性 l0/i = 210.000/1.600 = 131 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.391 钢管立杆受压应力计算值 = 9899.000/(0.391424.0) = 59.676N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规114、范JGJ166-2008，5.3.4-4公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ166-2008，5.3.4-1公式） 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力计算公式 （规范JGJ166-2008，5.3.4-2公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.1571.200=0.057kN/m2 l0 立杆计算长度，取2.10m la 立杆纵距，la=0.90m 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支承力 Pr=5/161.40.0570.9002.100=0.047kN.m 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.9002.1002.1115、000.057/8-0.0472.100/4=0.015kN.m Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，按照下面公式计算： （规范JGJ166-2008，5.6.2-2公式） Nw=1.203.996+0.91.40(3.645+0.015/0.900)=9.409kN 组合风荷载后验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 9409.0/(0.391424.0) + 0.915000.0/4490.0 = 59.729N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 W =0.0570.9001.500116、=0.077kN 节点集中荷载W在立杆中产生的内力 Wv =1.500/0.9000.077=0.128kN 节点集中荷载W在斜杆中产生的内力 Ws =(1.5002+0.9002)1/2/0.9000.077=0.150kN 支撑架的步数 n = 8 节点集中荷载W在立杆中产生的内力和为 0.150+(8-1)0.150=1.200kN 节点集中荷载W在斜杆中产生的内力和为 80.128=1.024kN 架体自重为 1.283kN 节点集中荷载W在斜杆中产生的内力和不大于脚手架自重，满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008计算 采用钢管117、扣件做斜杆时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.6.4-3): Ws1+(n-1)Ws Qc 左侧取Q=1.200kN 扣件抗滑承载力设计值Qc 取8.01.000=8.000KN； 单扣件抗滑承载力的设计计算值Q=1.200KN Qc=8.000KN, 满足要求! 八、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 单元板宽度范围内配筋4级钢筋，配筋面积As=2880.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=8000mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所118、以需要验算8天、16天、24天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.20=1.60m， 楼板计算范围内摆放92排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(1.2892/8.00/1.60)+ 1.40(2.00+2.50)=12.48kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0012.48=99.88kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=99.888.002/119、12=532.68kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天后混凝土强度达到62.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C18.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=8.99N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 2880.00360.00/(8000100.008.99)=0.144 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.144(1-0.50.144) = 0.134； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc = 0.1348000100.00120、028.9910-6=96.20kN.m 结论：由于Mi = 96.20 Mmax=532.68 所以第8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.20=1.60m， 楼板计算范围内摆放92排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 11.20(0.35+25.000.12)+ 21.20(1.2892/8.00/1.60)+ 1.40(2.00+2.50)=18.30kN/m2121、 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0018.30=146.40kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=146.408.002/12=780.79kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天后混凝土强度达到83.21%，C30.0混凝土强度近似等效为C25.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=11.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 2880.00360.00/(8000100.0011.88)=0.109 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数122、为 s = (1-0.5) = 0.109(1-0.50.109) = 0.103； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fc = 0.1038000100.000211.8810-6=98.03kN.m 结论：由于Mi = 194.23 Mmax=780.79 所以第16天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保存。 4.计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.20=1.60m， 楼板计算范围内摆放92排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0123、.35+25.000.12)+ 21.20(0.35+25.000.12)+ 31.20(1.2892/8.00/1.60)+ 1.40(2.00+2.50)=24.11kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0024.11=192.92kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=192.928.002/12=1028.91kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到24天后混凝土强度达到95.37%，C30.0混凝土强度近似等效为C28.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=13.63N/mm2 则可以得124、到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 2880.00360.00/(8000100.0013.63)=0.095 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.095(1-0.50.095) = 0.091； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fc = 0.0918000100.000213.6310-6=98.75kN.m 结论：由于Mi = 292.98 Mmax=1028.91 所以第24天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以下的模板支撑必须保存。 5.计算楼板混凝土32天的强度是否满足承125、载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.20=1.60m， 楼板计算范围内摆放92排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 31.20(0.35+25.000.12)+ 41.20(1.2892/8.00/1.60)+ 1.40(2.00+2.50)=29.93kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0029.93=239.44kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=239.448.002/12=1277.02kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.0126、0，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到32天后混凝土强度达到104.01%，C30.0混凝土强度近似等效为C31.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=14.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 2880.00360.00/(8000100.0014.88)=0.087 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.087(1-0.50.087) = 0.083； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fc = 0.0838000100.000214.8810-6=99.16kN.m 结论：由于Mi127、 = 392.15 Mmax=1277.02 所以第32天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第5层以下的模板支撑必须保存。 6.计算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.20=1.60m， 楼板计算范围内摆放92排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 41.20(0.35+25.000.12)+ 51.20(1.2892/8.00/1.60)+ 1.40(2.00+2.50)=35.75kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0035.75128、=285.96kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=285.968.002/12=1525.13kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到40天后混凝土强度达到110.70%，C30.0混凝土强度近似等效为C33.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=15.84N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 2880.00360.00/(8000100.0015.84)=0.082 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.082(1129、-0.50.082) = 0.078； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fc = 0.0788000100.000215.8410-6=99.44kN.m 结论：由于Mi = 491.58 Mmax=1525.13 所以第40天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第6层以下的模板支撑必须保存。 7.计算楼板混凝土48天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.20=1.60m， 楼板计算范围内摆放92排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 51.20(130、0.35+25.000.12)+ 61.20(1.2892/8.00/1.60)+ 1.40(2.00+2.50)=41.56kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0041.56=332.48kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=332.488.002/12=1773.24kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到48天后混凝土强度达到116.18%，C30.0混凝土强度近似等效为C34.9。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=16.63N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/131、bh0fc = 2880.00360.00/(8000100.0016.63)=0.078 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.078(1-0.50.078) = 0.075； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fc = 0.0758000100.000216.6310-6=99.64kN.m 结论：由于Mi = 591.22 Mmax=1773.24 所以第48天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第7层以下的模板支撑必须保存。 8.计算楼板混凝土56天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.132、000.20=1.60m， 楼板计算范围内摆放92排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.35+25.000.12)+ 61.20(0.35+25.000.12)+ 71.20(1.2892/8.00/1.60)+ 1.40(2.00+2.50)=47.38kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.0047.38=379.00kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=379.008.002/12=2021.35kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到133、56天后混凝土强度达到120.80%，C30.0混凝土强度近似等效为C36.2。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=17.30N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 2880.00360.00/(8000100.0017.30)=0.075 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.075(1-0.50.075) = 0.072； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M8=sbh02fc = 0.0728000100.000217.3010-6=99.80kN.m 结论：由于Mi = 691.02 Mmax=2021.35 所以第56天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第8层以下的模板支撑必须保存。