1、一、编制依据1.1建筑工程施工质量验收标准GB50300-2001；1.2混凝土结构设计规范GB50010-2011；1.3建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；1.4混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年修订）；1.5建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JCJ166-2008；1.6建筑安装工程资料管理规程DB11/T695-2009；1.7建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）(2006年版)；1.8建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；1.9建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号；1.10危险性较大的分部2、分项工程安全管理办法建质200987号；1.11 京建施2009841号xx市实施危险性较大的分部分项工程；1.12钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008）；1.13建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；1.14建筑施工安全检查标准 (JGJ59-2011)；1.15建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；1.16xx市建筑工程施工安全操作规程（DBJ01-62-2002）；1.17施工现场临时用电安全技术规范 （JGJ 46-2005）；1.18直缝电焊钢管(GB/T13793-2002)；1.19金属材料室温拉伸试验方法GB/T23、28-2002；1.20 京建材200672号文；1.21碳素结构钢 （GB/T700-2008）；1.22 本工程施工图纸；1.23 本工程施工组织设计；二、工程概况1）xx101中学xx分校工程位于xx市xx区十三陵镇北新村。2）1#教学楼建筑面积：7139.7，地上一层，地下二层，建筑高度4.95m，地下二层层高5.1m，地下一层层高4.5m，地上一层层高4.2m，0.000相对应的绝对标高为117.950m。2#楼（食堂）建筑面积：2297.2，地上一层，地下一层，其中地下一层层高8.1m，地上一层层高3.9m，0.000相对应的绝对标高为116.450m。3#图书馆建筑面积：26964、.04，地上一层，地下一层，0.000相对应的绝对标高为115.600m。建筑高度4.95m。3）设计使用年限：50年。抗震设防烈度：七度，0.15g。结构类型：钢筋混凝土框架结构。4）根据住房和建设部关于建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文，对模板工程及支撑体系中：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，应由施工单位组织编制专项施工方案并组织专家论证。本工程1#楼、2#楼、3#楼模板支撑体系有部分超过8m，及集中线荷载20kN/m及以上（其中3#楼1-5、8 / B-E轴层高4.0m，属于集中线荷载超标），属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，符合专家论证条件，具体情况见下表：高大模板支撑体系分布表编号轴线层高（m）板厚（mm）梁截面尺寸(mm)1#楼b-2b-6/b-Ab-C轴9.6120350750、350650a-6a-13/a-Ea-H轴8.8120350750、50012002#楼1 6/A-G轴8.1120350700、3506503#楼1-8 / B-E轴4.03503001200、60012001-8 / A-E轴8.5120350800、400110060012005)1#、2#、3#楼区域剖面图：三、施工安排3.1工期6、安排区域日 期1#楼 （b-2b-6/b-Ab-C轴）10.0310.08（a-6a-13/a-Ea-H轴） 10.2010.252#楼 （1 6/A-G轴）11.0111.063#楼 （1-8 / B-E轴） 4.0层高10.0710.10（1-8 / B-E轴）10.1610.203.2劳动力和人员安排技术员：李德勇负责模板支撑体系的方案编制与方案交底，参加模板支撑体系的验收。施工员：王校友负责在施工过程中对施工组织实施过程进行监控，参加模板支撑体系的验收。安全员：姬玉平负责对施工过程中安全专项方案实施进行日常监控，参加模板支撑体系的验收。质检员：王志良负责模板支撑体系的质量检查工程，并参7、加验收。测量员：李玉堂负责现场轴线及控制线、标高的控制和检查，观测支撑体系的变形情况。物资室：李富强保证脚手架所用材料供应。作业人员：根据现场进度安排和工程量，本高支模体系需要架子工人数为15人，木工30人，架子工必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工，上岗人员进入现场后应进行体检，体检合格后方可上岗，并且在施工过程中定期体检，合格者方可继续持证上岗，上岗操作前应按要求进行三级教育及安全技术交底。要求操作人员必须正确佩戴合格的安全带，安全帽，并穿防滑鞋等防护用品。3.2现场安排在施工现场设置模板加工区、模板堆放区和一座木工棚，同时设2台塔吊8、。1#塔臂长60米，臂端起重量1.6吨，最大起重量8吨；1#塔臂长56米，臂端起重量1.3吨，最大起重量6吨；四、施工准备4.1技术准备在施工前，先由技术人员认真审核图纸，学习施工规范，对图纸中存在的问题提前做好设计变更和工程洽商，编制合理的、可行的施工方案和技术交底，并对施工员、质检员和劳务分包队进行安全、技术书面交底。搭设之前必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆件、配件。4.2机械准备序 号机械名称数量备注1台据1台2木工压刨1台3木工平刨1台4.3材料准备钢管、扣件、紧固件进场时应提供生产单位营业执照、生产许可证、建委备案表、合格证及检测报告，由材料员负9、责逐批进行外观质量检验（其中对旧钢管、扣件进行逐件检查），并做好记录。抽取扣件样本进行力学性能和扭力矩指标复验，复试合格后方可使用。4.3.1脚手管钢管规格：48.33.6；钢管外径d（mm）：48.30.5；钢管壁厚t（mm）：3.60.36。新钢管应有产品质量合格证，钢管质量检验报告，新旧钢管使用前均应进行质量检查，表面应平直光滑，不应有裂缝、分层、压痕、划道和硬弯。外径、壁厚、端面等偏差应符合要求，钢管必须进行防锈处理，涂刷防锈漆。其中旧钢管的锈蚀程度应每年检查一次，并具有当年的检测报告，其锈蚀深度不得大于0.18mm，锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查。4.3.2支撑脚手架采用碗扣式多功10、能钢管脚手架节点的构造是由上、下碗扣，横杆接头和上碗扣限位销等组成，碗扣接头是该脚手架系统的核心部件。碗扣接头可以同连接四根横杆，完全避免了螺栓作业。（节点见下图）上、下碗扣，和扣限位销按600mm间距设置在钢管的立杆上。立杆顶部可插入另一根立杆尾部的套筒内，即可达到在垂直方向任意加高的目的。 碗扣接头 （a）连接前 （b）连接后4.3.3扣件：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，新旧扣件使用前均应进行质量检查，扣件不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。扣件与钢管的贴合面必须严格11、整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件表面应进行防锈处理。经检验合格的构配件应按品种、规格分类码放整齐，堆放场地不得有积水。4.3.4脚手板脚手板应采用杉木或松木制作，宽度应不小于200mm，厚度不宜小于50mm，两端各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道，不得有开裂、腐朽，其材质应符合国家标准规定。4.3.5安全网水平安全网应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，并在使用前进行质量检查。4.3.6可调托撑可调托撑外径不得小于36mm，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重12、锈蚀，焊缝平整光滑无脱开现象，在使用过程中可调构件的外露长度不应大于200mm。4.3.7木方及多层板顶板模板面板为15mm多层板，次龙骨50100mm木方、主龙骨100100mm木方。木方顺直、方正、材料密实。五、施工方法5.1支撑体系选择5.1.1板下支撑体系1#楼、2#楼、3#楼顶板模板均采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨为50100mm木方（计算时取4080mm）, 间距200mm；主龙骨为100100mm木方（计算时取9090mm），间距1200mm。竖向支撑体系采用碗扣式脚手架支撑，立杆纵横间距1200mm，水平杆步距1200mm，立杆上面设可调顶托，丝头露出长度不大于200mm。513、.1.2梁下及梁侧支撑体系梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模。梁跨中起拱高度为梁跨度为15mm，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁下支撑体系类型表编号梁截面尺寸(mm)1350650、350700350750、350800A类梁下支撑23001200、40011005001200、6001200B类梁下支撑梁模板亦采用15mm厚覆面多层板，次（内）龙骨选用50100mm木方（计算时取4080mm）。主龙骨选用100100mm（计算时取9090mm）。外主龙骨选用双钢管48.3mm3.6mm（计算时取48mm3.2mm）A类梁底模支设：次龙骨3根，立杆间距300m14、m，沿梁长度方向立杆间距为600mm，水平杆步距为1200mm。梁侧模板支设：内龙骨布置4道。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。B类梁底模支设： 300mm宽底模下3根次龙骨，500mm和600mm宽底模下4根次龙骨，立杆间距300mm+300mm，沿梁长度方向立杆间距为600mm，水平杆步距为1200mm。 在顶部两步步距为600mm。梁侧模板支设：内龙骨布置5道。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+500mm，断15、面跨度方向间距500mm，直径16mm。 工艺流程：清理作业面测量放线摆放垫木支设扫地杆、横杆安放可调顶托搁置主龙骨铺设次龙骨5.2基础做法1#楼、2#楼、3#楼有部分脚手架支撑体系在基础回填土上，按照设计回填要求的压实系数0.95，已做完回填土取样，有合格试验报告，地基承载力满足支撑体系，为保证支撑体系安全，在扫地杆上增加水平支撑。剩下1#楼、3#楼脚手架支撑体系在结构楼板上进行搭设，因此不需进行基础承载力验算。六、构造要求6.1板下支撑体系构造措施6.1.1定位测量要求：根据满堂红脚手架立杆布置图，量出立杆距墙或梁距离及立杆横距、纵距，并用红漆标记，从而保证上下层立杆中心在同一条垂直线上，16、以保证上部荷载沿立杆传递，避免下层楼板混凝土强度尚未达到时由于局部荷载过大，造成楼板开裂。6.1.2垫木放置要求：在红漆位置处安放宽度不小于200mm厚度，不小于50mm脚手板。脚手板应朝向一致、铺放平整，不得漏放、翘头、悬空。6.1.3立杆构造要求设置纵、横向扫地杆。扫地杆距地面为350mm。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。立杆对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置的在同步内，同步内隔根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm。各接头中心点至主节点的距离不大于步距的1/3（400mm）。立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a不应超过0.5m。6.1.4水平杆构造要求17、横纵向水平杆接长采用碗扣件连接。6.1.5剪刀撑构造要求本满堂支撑脚手架按照加强型架体设置剪刀撑1）竖向剪刀撑：本满堂支撑体系立杆横、纵间距为1.2m1.2m，在架体外侧四周及内部梁纵向由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4跨（4.8m）。2）水平剪刀撑：在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑。本满堂支撑高度超过8m，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，在支撑顶部梁下和中部各设置一道水平剪刀撑。水平剪刀撑间距不大于4步（4.8m）。3）竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应用4560水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为4560。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣18、件盖板的边缘至杆端距离不小于100。4）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上旋转扣件中心线至交节点的距离不大于150。6.1.6连墙件设置由于架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距6m，竖向间距2.4m。6.1.7安放可调顶托：选用合格顶托，直径36丝杠竖直插入顶杆插孔内，调出的长度不得大于200mm，U型凹口朝向应一致。6.1.8安放主龙骨要求：主龙骨搁置在可调顶托凹口中部，双向板时方向垂直于墙边线即可，单向板时垂直于楼板短边。6.1.9铺设次龙骨要求：在主龙骨上用尺量出200mm间距并做标记，将50100木方等距摆放在画线位置，铺设方向与主龙骨垂直。6.1.10安全19、网布置顶板支撑脚手架搭设高度超过8.0m，在支撑高度中间处设置一道水平安全网。6.2梁下支撑体系1）所有梁模板均采用15mm厚多层板，次龙骨50100mm的木龙骨，梁侧模采用48.33.6mm的钢管固定, 底模落在100*100木方的横杆上，沿梁高加设2道穿墙螺栓,梁跨度方向螺栓间距500mm（600mm），两侧用支顶保证梁的垂直。2）模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。3）模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500。6.3顶板、梁模板支撑体系验算6.3.1板下支撑体系选择1#楼顶板进行验算，层高9.6m，板厚120mm厚计算。杆间距120、2001200，水平杆步距1200mm，采用48.33.6mm脚手管（按483mm计算）；主龙骨采用100100mm木方（按照9090mm计算），次龙骨采用50100mm木方（按照4080mm计算）；主龙骨间距1200mm，次龙骨间距250mm；支撑体系搭设的高度9.48mm；使用模板类型为：15mm厚多层板。6.3.2梁下支撑体系选择350800mm（A类梁下支撑）、6001200mm（B类梁下支撑）截面梁进行验算。A类梁底模下三根次龙骨，主龙骨间距600mm，沿梁长度方向立杆间距为600mm，水平杆步距为1200mm。 B类梁模下300mm宽底模下3根次龙骨，500mm和600mm宽底模下21、4根次龙骨，立杆间距300mm+300mm，沿梁长度方向立杆间距为600mm，水平杆步距为1200mm。 在顶部两步步距为600mm。详见计算书。七、脚手架的验收7.1脚手架、模板支架搭设完成后，在每个区域设置一条检查通道，具体位置视现场情况确定，必须确保对架体无影响。7.2脚手架、模板支架搭设完成后按下表进行检查验收序号项目技术要求允许偏差(mm)检查方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料2基础及楼面承载力满足设计要求检查资料-排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降-10观察3立杆垂直度3用经纬仪或吊线和卷尺4杆件间距步距20钢板尺纵距50钢板尺横距20钢板尺5水平加强层、水平22、剪刀撑、竖向剪刀撑按规范要求设置钢板尺7.3本高大模板支撑系统,由项目部总工程师组织技术、安全及监理人员进行检查。7.4脚手架、模板支架使用过程中进行如下检查7.4.1基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况。7.4.2杆件的设置和连接，连墙杆、支撑等的构造是否符合要求。7.4.3扣件螺栓是否松动。7.4.4立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求。7.4.5安全防护措施是否符合要求。7.4.6是否超载。7.4.7在遇到六级以上大风、大雨后，寒冷地区开冻后，停工超过一个月恢复使用前应对脚手架、模板支架重新进行检查验收。八、混凝土浇筑施工及养护（1）浇注顺序梁、板应同时浇筑，浇23、筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。（2）浇筑方法混凝土浇筑采用汽车泵。梁板应连续浇筑，梁浇筑时每层浇筑厚度控制在300mm以内，振捣密实后，从先下料处重新布料，接槎处加强振捣，浇筑过程中随时清理落地灰。上下层的间隔时间不要超过混凝土的初凝时间。（3）混凝土振捣振动棒振捣时，快插慢拔，防止混凝土分层、离析或出现空洞，每一点的振捣时间不宜过短，也不宜过长，可通过对浇筑混凝土表面变化的观察进行控制，以混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泌出灰浆为准。振动棒的插点要均24、匀排列，插入角度应与混凝土表面成约45度50度，按浇筑顺序有规律地移动，不得漏振，每次移动的距离不大于振动棒作用半径（300mm）的1.5倍（约为450mm左右），同时振动棒插入时，插入下层混凝土中不得少于50mm，且应在下一层混凝土初凝前进行。墙体振捣位置如右图。（4）混凝土浇筑施工注意事项1）砼施工前必须配备足够的机具、设备（如发电机、振捣器等），防止砼浇注中断。2）混凝土入模，不得集中倾倒冲击模板或钢筋骨架。在浇注过程中应注意模板、支架等支撑情况，设专人检查。3）在浇注过程中或浇注完成时，如砼表面泌水较多，须在不扰动已浇注砼的条件下，采取措施将水排除。继续浇注砼时，应查明原因，采取措施，25、减少泌水。4）结构砼浇注完成后，对砼裸露面应及时进行修整、抹平。（5）混凝土养护根据现场情况采取终凝后洒水养护，不得少于7d，对掺有缓凝型外加剂或有抗渗要求的混凝土，不得少于14d。浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态；混凝土养护用水应与拌制用水相同。九、高支模拆除的工艺要求9.1高支模拆除工艺要求1）拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：a、侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。b、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。c、拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审26、核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.d、梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因高支架直接支撑在下一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除下一层的模板支撑，e、在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。f、严禁夜间进行拆架施工。2）高支撑模板拆除的工序要求：a、拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的27、材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。b、在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。c、模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。d、模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002,2011修改版）中4.3模板拆除分项的如下规定：底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度28、试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/1009.2高支模拆除安全要求1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。7）拆模时，禁止29、将模板大块撬下，以免发生意外。8）模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。十、成品保护措施10.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。10.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。10.3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。10.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。10.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。十一、安全施工措施11.1组织管理30、机构成立了以项目经理为第一安全责任人的管理小组，项目经理担任组长，全面组织协调模板支撑体系在搭设、施工过程中的使用及模板支撑体系拆除的相关工作。姓 名职 务联系电话备 注单学军项目经理15510123435组长王效明项目副经理13911795117副组长孙艳青项目总工13693070870副组长李德勇土建技术部18301176831组员姬玉平安全部13436387144组员王志良质量部18611886973组员李玉堂土建施工部13146277837组员李富强物资设备部13910429881组员岗位职责：项目经理：负责本工程脚手架工程全面工作。项目副经理：负责本工程脚手架工程施工组织和协调工作。31、项目总工：负责脚手架搭设及拆除的相关技术措施的确定及问题的处理。物资设备部：负责脚手架搭设所需物资的准备及需物资材料的供应。土建技术部：负责脚手架方案、交底的编制及监督实施。土建施工部：负责施工过程中的具体工序与相关专业的协调工作。安全质量部：负责对脚手架搭设的过程中质量、安全实施全过程的监督管理，隐患排查，质量控制。11.2安全注意事项1）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2）模板搭设时不允许无关人员进入支架现场。3）支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。4）高支模施工现场32、作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。5）高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。6）混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。7）正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8）拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。9）在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。10）除时如发现混凝土由影响结构质量、安全33、问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。11）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。11.3 监测措施梁板高支模采用碗口式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。4）施工过程中是否有超载的现象。5）安全防护措施是否符合规范要求。6）34、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。5、高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。6、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。7、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建35、筑委员会报告。8、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。9、观测点的布设：根据图纸情况，观测点需尽量选择在受力最大位置，即梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。10、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。十二、文明施工及环保措施12.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。12.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。12.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。12.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音36、，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。12.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。12.6 每次下班时保证工完场清。十三、应急救援预案13.1危害因素辨识1）项目部针对该工程模板支撑体系的危险因素进行分析，确定危险源有高处坠落、物体打击、坍塌。2）预控措施（1）高处坠落模板支撑体系搭设前，对操作人员进行技术交底和安全交底，明确安全操作注意事项，搭设过程中，操作人员必须系好安全带，并穿防滑鞋。安全带应高挂低用，挂安全带之前应看好杆件是否牢固，防止将安全带挂在已松动的杆件上而出现伤亡事故。架子工及木工必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管37、理规则（GB5036）考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。模板支撑体系搭设完毕后，要按要求挂好水平安全网。（2）物体打击搭设前对模板支撑体系操作进行安全交底，施工人员要思想集中，传递、拿放脚手管、扣件时要防止脱手，同时脚手架搭设过程中，施工区域下方严禁站人或进行交叉作业。每天安全员检查模板支撑上的杂物是否已经清理干净。对作业人员加强教育，作业人员应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不得放在架子上，以免掉落伤人，禁止从高处向下抛扔任何物品。在拆除模板支撑体系时，地面上应设围栏和警示标志，并在各出入口设专人看守，严禁一切非操作人员入内。脚手架各构配件必须及时分段集中运至地面，严38、禁从上往下抛扔。（3）坍塌模板支撑体系搭设前，对操作人员进行技术交底和安全交底，搭设过程中要严格按照交底进行施工，避免违章作业。模板支撑体系搭设前，对支撑体系进行承载力验算，验算合格后方可搭设。搭设前，要严格按照xx市建设委员会颁布的京建材（2006）72号文件对所使用的钢管、扣件进行进场检验，合格后方可使用。模板支撑体系搭设完毕后，经技术员、安全员共同验收合格、签字后方可投入使用。浇筑结构柱混凝土时，搭设脚手架，不得站在模板或支撑上操作，脚手架牢固可靠，作业面上满铺脚手板。浇水养护时应注意楼面上的障碍物和孔洞，拉移胶皮管线时不得倒退行走。现场作业人员必须佩戴个人防护用品，精力集中，不得嬉戏打39、闹。施工过程中各方人员必须分工明确，互相配合，统一指挥，采用对讲机进行协调。11.2应急措施的启动为保证保证发生意外事故，项目部制定了应急反应措施，出现问题立即启动：1）事故发生后，事故现场第一目击者迅速向指挥中心发出求救信号。求救信号可以采用呼喊，口信，通讯工具等一切可能的方式。2）应急指挥中心接到险情信息后，立即做出下述应急反应：（1）对内组织抢险队，立即进行现场抢险工作。（2）通过通讯工具立即与外部机构联络，向相关的公安、医院等部门联络，请求支援。3）应急救援组织机构框架图突发事件当事人人突发事件目击人现场管理人员组织救护项目部110、120、119、85822318等保护现场上级直管部40、门建设单位当地主管部门石志、石伟、石虎、魏金龙等等主管部门分析原因、解决问题4）应急救援组织机构人员组成（1）应急领导组：项目经理单学军担任组长，项目总工孙艳青和生产经理王效明任副组长。（2）通讯运输组：生产副经理王效明担任组长，各专业工长为组员。（3）现场抢险组：总工程师孙艳青担任组长，技术部、施工部全体人员为组员。（4）医疗救护组：办公室沈秀文任组长，办公室全体人员为组员。（5）后勤服务组：材料主任李富强担任组长，材料室全体人员为组员。（6）保卫疏导组：安全总负责姬玉平担任组长，全体保安为组员。（7）事故调查组：安全总负责姬玉平担任组长，全体技术人员为组员。（8）善后组：生产副经理王效明任41、组长，安质室全体人员为组员。5）应急反应组织机构各部门的职能及职责（1）应急领导组职责：模板工程发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组新动态并做出最新决策。平时，应急领导组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。（2）现场抢险组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员。采取有效措施防止事故进一步扩大。（3）医疗救治组：在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等），使重度受害者优先得到外部救援机构的42、救护，协助外部救援机构转送受害者至医序机构，并指定人员护理受害者。（4）后勤服务组：保障系统内各组人员必须的防护、救治用品及生活物质的供给。提供合格的抢险抢修或救援救护的物资及设备。（5）保卫疏导组：设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运行。保持抢险救援通道的通畅，引导救援人员及车辆的进入。6）应急事故救援和报告程序（1）当事故发生时，应立即向项目部安质部报告，项目部的安质室是事故报告的指定机构，联系人：姬玉平。（2）一般情况下，安质部在接到事故报告电话后应立即通知各应急领导小组，并在应急领导小组的指挥下协助保卫疏导组疏散对与事故应急无关的人员；当情况紧急时应及时通知项目经理单学军43、，对可能威胁到附近居民安全时，指挥部应立即和地方有关部门联系，引导居民迅速撤离到安全地点。如发生重大事故时应由项目经理进行决策后，向上级邻导部门汇报，并向有关单位发出救援请求。领导小组人员应进行分工：总指挥：组织指挥全面的应急救援（单学军）安全员：协助总指挥做好事故报警、情况通报及事故处置工作（姬玉平）保卫组长：负责灭火、警戒、治安保卫、疏散、道路管制工作（王效恩）生产经理：负责抢险人员调度，事故现场的通讯联络和对外联系（王效明）抢险组长：负责现场的抢险救助工作（王效友）（3）现场抢险组应在领导小组的指挥下开展抢救被困人员行动，采取有效措施防止事故扩大。同时医疗救治组对抢救出的人员进行包扎抢救44、，分清轻重伤员使重度受害者优先得到外部机构的救援。（4）在抢险及救治过程中，后勤服务组应保障系统内各组人员防护、救治及生活用品，提供抢险、抢修及救援救护的物资和设备。（5）在险情发生后，善后工作组应立即做好受害者家属的工作，避免受害者家属情绪激动，影响抢险工作的顺利进行；事后应受害家属的安置工作。（6）事后应由事故调查组深入调查事故发生的原因，追查事故责任人，并总结经验教训，上报上级领导部门。11.2.7应急通讯电话： 急救电话：120 火警电话：119公安：110十四、附录计算书附录：顶板、梁模板支撑体系计算书1、 顶板支撑体系验算：计算取代表性b-2b-6/b-Ab-C轴顶板，标高9.6m45、，板厚120mm。立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。采用48.33.6mm脚手管（按483.2mm计算）；主龙骨采用100100mm木方（按照9090mm计算），次龙骨采用10050mm木方（按照4080mm计算）；主龙骨间距1200mm，次龙骨间距250mm；支撑体系搭设的高度9.48m；模板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方46、。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。采用采用48.33.6mm脚手管（按483.2计算）。扣件计算折减系数取1.00。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.200+0.3001.200=3.974kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm47、3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； (1)抗弯强度计算： f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.974+1.405.400)0.3000.300=0.111kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11110001000/45000=2.466N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求48、!(2)抗剪计算 可以不计算： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.974+1.45.400)0.300=2.219kN 截面抗剪强度计算值 T=32219.0/(21200.00015.000)=0.185N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算： v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9743004/(1006000337500)=0.108mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算 木方按照均布荷49、载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+1.192)1.200=3.698kN 2.50、木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.699/1.200=3.082kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.081.201.20=0.444kN.m 最大剪力 Q=0.61.2003.082=2.219kN 最大支座力 N=1.11.2003.082=4.069kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算：抗弯51、计算强度 f=0.444106/64000.0=6.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.6770.9941200.04/(1009000.002560000.0)=0.605mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.069kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算52、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 2.027kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.080kN 经过计算得到最大变形 V= 0.869mm 顶托梁的截面力学参数为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算： 抗弯计算强度 f=2.027106/166666.7=12.16N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm253、,满足要求! (2)顶托梁挠度计算： 最大变形 v =0.869mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1369.500=1.293kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.2001.200=4.337kN 经计54、算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.063kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.35kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立55、杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497； 经计算得到=16347/(0.497450)=73.125N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑56、力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0861.2001.800/16=0.082kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0861.2001.8001.800/8-0.0821.800/4=0.022kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.063+0.91.46.4857、0+0.91.40.022/1.200=15.463kN 经计算得到=15463/(0.497450)+22000/4729=73.366N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0861.2001.200=0.124kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.2000.124=0.124kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.124=0.176kN 支撑架的步数 n=7 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.158、76+(7.000-1)0.176=1.232kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.0000.124=0.871kN 架体自重为1.293kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!2、 A类梁支撑体系验算： 计算参数: 取代表性梁截面350800mm。支撑体系搭设的高度8.38mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，横向间距为0.30m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。梁底模3根50mm100mm的次龙骨（按照4080mm计算），剪切强度59、1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方（按9090mm计算）。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。采用的钢管类型为483.2。扣件计算折减系数取1.00。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.600=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5060、00.600(20.750+0.350)/0.350=1.586kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3500.600=0.945kN 均布荷载 q = 1.2011.475+1.201.586=15.673kN/m 集中荷载 P = 1.400.945=1.323kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 61、计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.632kN、 N2=2.772kN、 N3=2.772kN、 N4=0.632kN 最大弯矩 M = 0.032kN.m 最大变形 V = 0.009mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/32400=0.988N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算：面板最大挠度计算值 v = 062、.009mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.772/0.600=4.620kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.620.600.60=0.166kN.m 最大剪力 Q=0.60.6004.620=1.663kN 最大支座力 N=1.10.6004.620=3.049kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 63、4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.166106/42666.7=3.90N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.794kN/m 最大变形 v =0.6772.794600.04/(1009500.001706666.8)=0.151mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图64、(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.753kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.433kN 经过计算得到最大变形 V= 0.222mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算： 抗弯计算强度 f=0.753106/166666.7=4.52N/mm2 顶托65、梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.222mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.433kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1369.500=1.552kN N = 3.433+1.552=4.985kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢66、管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 由长细比，为1600/16=101； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到=4985/(0.588450)=18.836N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支67、撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0580.6001.600/16=0.024kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0580.6001.6001.600/8-0.0241.600/4=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=3.433+1.21.293+0.968、1.40.006/0.600=4.997kN 经计算得到=4997/(0.588450)+6000/4729=19.987N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0580.6001.200=0.041kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.6000.041=0.083kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.6000.600)1/2/0.6000.041=0.093kN 支撑架的步数 n=7 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.093+(7.0069、0-1)0.093=0.649kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.0000.083=0.581kN 架体自重为1.293kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!3、 B类梁支撑体系验算： 计算参数: 取代表性梁截面6001200mm。支撑体系搭设的高度8.38mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，横向间距为0.30m+0.3m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。梁底模3根50mm100mm的次龙骨（按照4080mm计算），剪切强度1.70、3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方（按9090mm计算）。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。采用的钢管类型为483.2。扣件计算折减系数取1.00。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.2000.600=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.671、00(21.200+0.600)/0.600=1.500kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.600=1.620kN 均布荷载 q = 1.2018.360+1.201.500=23.832kN/m 集中荷载 P = 1.401.620=2.268kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 计算简图72、 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.174kN、N2=2.968kN、N3=4.142kN、N4=4.142kN、N5=2.968kN、N6=1.174kN 最大弯矩 M = 0.062kN.m、 最大变形 V = 0.015mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/32400=1.914N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算73、 面板最大挠度计算值 v = 0.015mm 面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.142/0.600=6.904kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.900.600.60=0.249kN.m 最大剪力 Q=0.60.6006.904=2.485kN 最大支座力 N=1.10.6006.904=4.557kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/674、 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算： 抗弯计算强度 f=0.249106/42666.7=5.83N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.495kN/m 最大变形 v =0.6774.495600.04/(1009500.001706666.8)=0.243mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.0975、6kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.480kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.332kN 经过计算得到最大变形 V= 0.028mm 顶托梁的截面力学参数为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算： 抗弯计算强度 f=0.480106/76、166666.7=2.88N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.028mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.332kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1368.400=1.372kN N = 13.332+1.372=14.704kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净77、截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m； 由长细比，为1600/16=101； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到=14704/(0.588450)=55.559N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal0278、/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0580.8001.600/16=0.032kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0580.8001.6001.600/8-0.0321.600/4=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力79、最大值； Nw=13.332+1.21.144+0.91.40.008/0.600=14.720kN 经计算得到=14720/(0.588450)+8000/4729=57.093N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0580.6001.200=0.041kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.8000.041=0.062kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.8000.800)1/2/0.8000.041=0.075kN 支撑架的步数 n=6 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.075+(6.000-1)0.075=0.449kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为6.0000.062=0.373kN 架体自重为1.144kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!