1、校史厅、图书馆、中央教学楼工程高大模板安装施工方案（未超过8m高规模部分）编制：_审核：_审批：_目 录一、主要编制依据2二、工程概况2三、高支模的基本情况3四、高支模板体系的设计与施工3五、高支模板安装施工验收7六、混凝土浇筑方法8七、模板体系的折除8八、施工质量保证措施9九、安全文明施工、环境保护、应急救援、防台风施工措施10十、模板支撑体系坍塌应急救援措施13十一、施工进度安排及措施14十二、模板体系受力验算计算书15十三、模板支架体系的施工平、立、剖面及节点详图51校史厅、图书馆、中央教学楼工程高大模板安装施工方案（未超过8m高规模部分）一、主要编制依据 混凝土结构工程施工质量验收规范2、 (GB 502042002) 扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ 1302001)（2002版) 门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1282000) 木结构设计规范 (GBJ500052003) 钢结构设计规范 (GBJ500172003)建筑施工安全检查标准（JGJ5999）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）工程设计图及上级的有关档及标准等我公司类似工程施工经验二、工程概况（一）工程基本情况本期工程位于xx市横琴岛，与澳门特区仅一河之隔。是在整个澳门大学新校区的中3、部位置，占地南北向约365米，东西向约190米。包含有3大建筑单体，分别是中央教学楼、图书馆和校史展览厅，还有附属的连接中央教学楼、图书馆和校史展览厅之连廊，一层地下室。本工程交通便利有道路通到现场，现场场地宽阔，四面已做彩钢板围墙，能满足围蔽施工的要求，临时施工用水用电已接通。工程接受两地的监督，质量标准严格，要求达到鲁班奖。工程总建筑面积108385；栋数/层数：校史展览厅，1栋2层， 建筑高度19.2m(2层)；图书馆，5栋37层，建筑高度42.5m(7层)；中央教学楼，8栋15层，建筑高度23.1m(5层)。结构形式：现浇钢筋混凝土框架； 采用静压预制管桩基础。层高：校史展览厅，地下室4、层高4.5m,地面层层高4.5 m，一楼层高4.7m；图书馆，地下室层高4.8m,地面层层高6m,一六楼层高均为5.1m；中央教学楼，地下室层高4.8m,地面层层高6.0米，一三楼层高均为4.2m。三、高支模的基本情况（一）施工范围按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法中的条件，本工程属危险性较大的高支模施工部分为：图示馆的地面层层高约为6M,16层层高为5.1M以及中央教学楼地面层层高6.0米。（二）模板施工设计说明1、模板支撑材料选用：支撑采用422.5mm门式钢管架。2、模板材料：木枋选用8080mm松木枋，模板选用=18mm胶合板。梁、柱对拉螺栓采用12，柱箍采用48钢管和直角扣件，5、柱模立枋选用50100mm杉木枋。3、模板支撑间距设计：梁截面面积0.4m2, 门式钢管架间距为0.9m；梁截面面积0.4m2以上，门式钢管架间距为0.6m，特殊情况采取483.5mm钢管支顶加强；板门式钢管架间距均为0.9m，横向间距按照板跨均匀布置并不大于600mm，计算受力情况时，按600mm考虑。4、混凝土采用砼输送泵输送。5、模板水平运输及垂直运输利用塔吊。6、外脚手架搭设采用双排钢管架，所有外架随施工进度搭设，保证模板安装施工安全。四、高支模板体系的设计与施工（一）梁板模板体系 图书馆、校史厅、中央教学楼地下室和地面层，图书馆一六楼层均采用钢管门式支模架。1、模板采用=18mm木厚6、胶合板。2、梁、板木枋80802000mm松木枋。木枋间距：楼板：板下横枋按间距300mm布设，纵向(门架托座上)木枋采用双木枋。梁：梁底横向木枋（次枋）按照下列三种情况进行布设。情况一：梁截面300800mm或梁截面面积0.24m2以下者，梁底横向木枋间距取250mm；情况二：梁截面350800mm或梁截面面积0.28 m2以上至梁截面500800mm或梁截面面积0.4 m2者，梁底横向木枋间距取200mm；情况三：梁截面550800mm或梁截面面积0.44 m2以上至梁截面750800mm或梁截面面积0.65 m2者，梁底横向木枋间距取150mm。 梁底纵向木枋（主枋）按照下列三种情况进行7、布设。情况一：梁截面300800mm或梁截面面积0.24m2以下者，梁底纵向(门架托座上)木枋采用单木枋布设；情况二和情况三：梁截面300800mm或梁截面面积0.24m2以上者，梁底纵向(门架托座上)木枋均采用双木枋布设。梁侧模板：梁侧模竖枋间距400mm进行布设。梁高度700以上者，在梁中1/2处设置对拉螺栓一道，螺栓的横向间距为600 mm，竖向间距400mm。螺栓直径采用12mm。3、钢管门架：钢管门式架采用MF1219型号，门架高度h0=1930，b=1200mm。凡梁截面500800mm或梁截面面积0.4 m2以下者（即情况一、情况二），梁底钢管门架间距均按900mm进行施工布设。8、凡梁截面550800mm或梁截面面积0.44 m2以上者（即情况三），梁底钢管门架间距均按600mm进行施工布设。（二）墙、柱模板的设计要求墙、柱模板施工要求按照本工程地下室钢筋混凝土结构施工方案和模板施工方案的规定与要求执行。本方案重点提出如下要求：1、墙模板安装施工设计：A、墙模板其墙厚250时，模板竖向木枋间距300，横向枋（水平）间距400500（或采用48钢管）一道，对拉螺栓纵横间距400500，宜呈梅花形布置；模板内设置粗钢筋短撑，纵横间距400500。B、当墙模板其墙厚250以下，模板竖向木枋间距300400，横向枋（水平）间距600（或采用48钢管）一道，对拉螺栓纵横间距6009、，宜呈梅花形布置；模板内设置粗钢筋短撑，纵横间距600。C、没有防水要求的墙体，穿墙对拉螺栓加套管，使穿墙螺栓能重复使用。D、有防水要求的墙体，穿墙对拉螺栓中部加30303mm厚止水钢板。2、柱模板安装施工设计：A、柱模板其柱截面尺寸在600600以下，竖向枋间距300，柱箍采用483.5mm钢管，柱箍间距500600。B、当柱模板其柱截面尺寸在700700以上，采用14穿柱螺栓拉结，穿柱螺栓加套管，使穿柱螺栓能重复使用。竖向枋间距300，柱箍间距400500。 （三）模板体系的施工安装要求1、模板安装使用材料的要求1）钢管门式架及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定，要有合格证和10、及进场检测报告。2）钢管门式架钢管要平直,不得歪斜、硬变、砸扁、严重锈蚀，门架、钢管使用前要进行检查维修并做好使用中的防锈工作。3）木枋、模板不得腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤。2、施工准备1）备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。2）放好轴线、模板边线、水平控制标高线,做好墙模板底口水泥砂浆找平层，水泥砂浆找平层不得进入墙内。3）支模架立杆、门式架的排列要放好墨线，按线布设。4）根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、墙、梁模板,并按相应结构构件编号。3、模板安装1)柱模板安装a)安装前放好纵横直线,弹好柱中线及边线和水平标高线。b)按柱定位基准线用松木板在柱脚四周订好压脚板。c)柱模就11、位加临时支撑固定,用线锤校正垂直度；在安装柱箍时,自上而下进行,柱箍间隔500600mm,柱截面在700及以上时,柱箍中间加12对拉螺栓,柱截面在1200及以上时,加212对拉螺栓。d)柱模板安装校正后,内边在楼地面上支撑好斜撑,斜撑与地面宜呈45角,楼层边柱外侧模板,可预先在楼面上预埋钢筋环距柱边距离宜为1/4柱高。e)柱模安装校正完毕,模内要清理干净,封闭清扫口,办理模板预检。2).墙模板安装a)放好边线和门窗洞口位置线,为、防止模板下口跑浆,安装模板前先抹好水泥砂浆找平层,但水泥砂浆不能入墙身内。b) 先并装好一面模板就位后,校正平整垂直度,然后安装拉杆或斜撑,放置模板中顶撑,再安装另一12、侧模板。 c)在安装另一侧模板时要钻好孔,安装塑胶套管和穿墙螺栓,同时将墙底杂物清理干净.另一侧模板安装好,调整斜杆和纵横撑使模板垂直平整,然后拧紧穿墙螺栓。d)墙模板外侧密铺竖方（间距300mm）,横枋采用8080木枋或采用248钢管,间距0.40.6米一道；穿墙螺栓纵横间距400600,采用交错布置。 e)墙体模板安装完毕后,要检查螺栓是否拧紧,模板拼缝是否严密,并办理预检手续。3)梁模板安装a)梁模板安装前要先捣好混凝土地骨，在两端柱上弹出标高线,然后立支撑,地面上要夯实好或先捣好混凝土地骨，支撑下垫上木方或垫板,支架的间距按设计确定。b)按设计标高调试好支架顶标高,支架采用可调节底座和13、顶托进行调整, 底座和顶托调整高度为300（48钢管架）、200（门式钢管架），调整好标高后在安装梁底板木方时要通线检查,梁底板安装要起拱，起拱高度按设计要求,设计如没有具体明确,按规范规定（1/10003/1000）L。c)特大截面尺寸的梁应先安装梁钢筋,检查验收后,清除杂物再安装梁侧模.梁高度小于800可采取先安装梁板模板再安装钢筋。d)梁侧模板安装要通线找直,梁高大于700时，要加穿对拉螺栓,以保证梁截面尺寸的正确,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。4)板模板安装:a) 一般从跨一侧开始安装,先安装支架和木方,要按照标高通线14、找平,并固定支架,然后依次安装模板。b) 支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采用松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。c) 安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。4、门架安装a) 门架安装间距,须严格按照施工设计规定的间距进行布架.严禁随意增大间距。b) 门架立杆底面和顶面应采用可调节的底座和顶托。c) 门架两侧应设置交叉支撑，交叉支撑应与立杆上的锁销锁牢，上下门架的组装连接必须设置连接棒及锁臂。d) 门架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。支架搭设的其他要求参照现行规范建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1282000)和建筑施15、工模板安全技术规范(JGJ 1622008)。5、其他 （1）、模板支架立杆底座下要垫木枋和模板（土层面，必要时应经计算确定）,砼面应垫木板或钢底座。（2）、所有木枋的布置间距须按本设计书的要求布设，施工操作中严禁随意更改。（四）门式支模架水平系杆、剪刀撑布设要求门式支模架根据高度情况沿竖向设置23道，即门架周边顶层、底层（底部离地200mm处）和门架中间设一道）纵横钢管水平系杆,间距5列5排通长连续设置。水平系杆与浇筑好的结构柱或剪力墙处采用钢管箍或顶撑将纵横水平杆与结构柱或剪力墙连接牢固，以增加钢管支架的稳定性固牢。门架两侧交叉支撑要连接牢固。在第三种情况梁的梁底门架的两侧设置沿梁方向的连16、续剪刀撑，垂直梁方向每隔46排设剪刀撑与板下门架连成整体。五、高支模板安装施工验收1、模板体系安装前必须将本方案施工设计要求向施工班组进行技术交底。施工操作中不得随意更改方案设计。2、进行施工安装检查，加强自检、互检和专检。重点检查钢管架立杆和门式架间距、剪刀撑、纵横水平加固杆布设数量、位置，对不符合规定要求的及时整改。3、对安装好的扣件要全面检查，要用力矩扳手检查扣件的拧紧度是否达到规定要求，扣件拧紧力矩为4065Nm。4、整个模板体安装完成后，由项目部组织自检后报监理工程师检查验收，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序施工。六、混凝土浇筑方法由于施工面较大，层高较高，对柱、墙、梁、板混17、凝土浇筑的顺序、方法施工中另行编制专题方案，以指导施工。施工中应注意如下方面：1. 砼采用砼泵输送、物料提升机（塔吊）辅助运送部分砼至浇筑点。泵送混凝土由于速度快，因此泵送点位置应注意混凝土堆积过量情况出现，以防止模板支撑系统失稳导致坍塌事故的发生，施工中应采用布料杆进行布料。2. 梁、板要同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高度采用分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行，并保证来回的时间间隔不超出规范规定避免施工冷缝产生。每层砼必须在下层砼初凝前浇筑完，逐层覆盖，循序推进，一次浇筑完。当梁高度大于1.18、0m时，允许单独浇筑，施工缝可留在板底面以下200300mm处。3. 砼浇筑要从梁中部位落下，不要使混凝土从板边自流入梁内，防止梁内浆体聚积，并派专人跟踪浇筑点位，确保每条梁的浇筑质量。4. 梁分层捣固每层厚度3050cm，钢筋密集的地方用直径32的振动器捣固，振动棒插入困难时，可用钢杆捣固，保证节点处钢筋密集区砼振捣密实，高大梁底下选派有经验工人用木锤锤击模板，以便及时发现振捣不密实处及时采取应急措施。5. 局部如因浇注砼时间停歇过长，为避免施工冷缝出现，可采用物料提升机辅助吊运砼。6、混凝土浇筑后及时进行养护。7、混凝土浇筑顺序和具体要求见混凝土浇筑专题方案。七、模板体系的折除1) 非承重19、模板（柱、墙、梁侧模）其拆除时砼强度不低于1.2Mpa,承重底模板的拆除应按设计要求和施工规范规定进行。结构类型结构跨度（m）按设计强度的百分率（%）板和拱2502，875梁承重结构8758100悬臂板-100施工中必须提前拆模时,应采取可靠的技术措施后,方可进行。2)模板拆除:墙、柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要注意如下几项:a) 拆除顺序，应按模板设计的规定执行。若设计无规定时，应采取先装的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板，后拆承重模板；先拆侧模后拆底模、自上而下的顺序进行。b) 拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理归堆使用。c20、) 拆除人员要站在以拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。d) 楼层较高时,如采用双层门架支撑,先拆除上层门架,使木方、模板拆除时落在底层门架上,再清运木方、模板,然后再拆底层门架。e)除时不得把模板、木方直接从高处往下掷,以防模板变形和伤人及砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边面要封闭好。八、施工质量保证措施1、建立健全施工过程的质量保证体系，对工程施工实施质量预控法，提高操作人员及管理人员的管理效能。有目的、有预见地采取有效措施，有效防止施工中的一切质量问题的产生，真正做到施工中人人心中有标准，有准则，以确保施工质量达到预定的目标，把以事后检查21、为主的质量管制方法转变为以控制工序及因素为主的ISO9001：2000质量管制，达到预防为主的目的。在施工当中，项目将严格加强培训考核，技术交底，技术复核，“三检”制度的管理工作，使每一位职工知其应知之事，干其应干之活，并使其质量行为受到严格的监督。同时实行质量重奖重罚，以确保质量控制体系的有效运行，确保工程质量的目标。2、为了使现场施工的作业人员都能做到人人了解工程施工的概况及施工方法，明确各自的施工要求和具体的施工任务，工地各项施工管理制度以及工程情况达到心中有数，尽量避免在施工过程中出现返工现象，因此，在进场进入施工作业之前，必须对木工和棚工搭架专业工种施工人员进行图纸内容、施工标准、特22、殊部位施工方法以及安全文明施工方面的知识的教育，具体方法是：1）由项目经理组织技术、质安、主办施工员、专业工种施工人员参加学习活动。2）工程项目施工方案为主，向工人讲解，使作业人员了解具体的施工方法、质量要求。参加培训的人员都要签名，未经培训的施工人员一律不准上岗。3）培训完后要进行安全方面知识的考核，合格后才能上岗3、为防止高支撑模板支撑系统失稳坍塌事故的发生，要严格按按照管理办法要求的由专家对其方案进行审查。4、支架及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定.要有合格证和及进场检测报告。5、门架、钢管要平直,不得使用歪斜过大、硬变、砸扁、严重锈蚀的门架、钢管。6、腐朽、翘曲、劈裂、23、严重损伤的木枋、模板不得使用。7、模板体系安装和拆除的质量要求及保证质量措施,请按照混凝土结构工程施工质量验收规范中的模板分项工程具体要求执行,在此不再予以赘述。8、跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置13L起拱。9、模板体系安装完毕后,须经检查验收符合要求,并办理交接手续后,方可进行下道工序作业。10、支撑系统搭设、拆除及模板安装、混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支撑底下，必须有施工管理人员现场监护。11、浇筑混凝土时，要有专人观察模板和支撑体系，出现异常情况须立即停止，及时排除故障，并经现场安全员检查同意后方可继续作业。12、本超高模板支撑体系施工中应对其进行监测，支撑体系水平杆挠度变形最24、大值6，立杆沉缩最大值8。九、安全文明施工、环境保护、应急救援、防台风施工措施本工程高支模板体系施工有关安全、文明施工、环境保护、应急救援、防台风施工等方面的保证措施认真按照本工程所编制的安全文明施工组织方案、事故预防与应急救援预案、防御台风灾害应急预案等专题方案的要求和规定执行。施工中必须做好如下保证措施：（一）施工安全保证措施：1.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实。2.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落。3.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人。4.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,25、不得乱扔。5.安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用脚手架平台操作。6.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人。8.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。9.安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网。10.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。11.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺26、序分段进行,超过4M以上高度不允许让模板、枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。12.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人。13.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才。14.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌。15.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。16、项目技术负责人、专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。（二）施工用电安全措施：1.工地的施工27、用电严格按照建设部JGJ46-2005/J405-2005“施工现场临时用电安全技术规范”，和“广州地区用电安全规定”。2.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机。 使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）的规定。3.每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4. 施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选28、电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏电。5. 一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5M，类手持电动机具不少于2M，类不少于7M。用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使用手动工具应穿戴安全用具。（三）高空作业安全措施：1.严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。2.防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。3.要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作，运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人，不准在高空凌空29、边缘危险地方站立和操作。4. 2m以上高处作业应有可靠立足点。要系好安全带，扣好保险钩。5.模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6.作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。（四）恶劣天气下的安全措施：1.雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。2.根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。3.做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。4.组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、30、责任分明，防范于未然。5.经常、及时收听天气预报消息，提前掌握天气变化情况，做好应急措施。凡遇恶劣天气、大雾、台风、暴雨等，应停止吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风大雨过后要检查支模架、外排栅架，钢井架和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。（五）环境保护措施：1、做好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理。2、规范施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。3、施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。4、施工中严禁从上向下倾倒废板材料或木屑。工地严禁燃烧废材木屑。5、严格控制夜间施工时间，不得超过当地政府部门规定的夜间施工时间，防止噪音扰31、民。十、模板支撑体系坍塌应急救援措施出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向项目经理报告。报告的内容包括事故的地点、事故的程度、事故可能发展的趋势、伤亡的情况等，组织现场人员立即疏散、进行现场警戒、观察事故发展的动态并随时将现场的信息汇报给项目经理。事故发生后项目经理必须立即赶往现场组织、调动救援人力和物力展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故情况由公司向上级行政主管部门报告。应急救援措施：项目部成立事故应急救援领导小组。项目经理现场全程组织指挥事故救援工作；安全员现场指挥人员从事故现场疏散；施工员现场组织抢救伤员；有救援任务的人员在现场待令进行有32、关救援工作。事故发生后，立即在事故现场外围设置安全警戒区，立即组织安全警戒区内所有人员撤离，并立即清点人数，以确认是否有人员被困在是故现场。事故发生时，处在作业面上的人员要由高处往低处撤离危险区，如果通道被切断，救援人员架设梯子供上面人员从梯子上撤离。困在模板支架内的人员要组织立即从支架的空文件位迅速撤离。当模板支架为局部坍塌，坍塌面积不大时，在经确认入内进行加固处理施工无危险的情况下，施工员、安全员带领抢险小组对模板支撑系统进行加固，以防止模板的坍塌及险情进一步发展。对事故中的伤员，要迅速组织现场急救，随后就近送医院救治。 紧急救援电话：报警中心 110火警 119急救中心 120交通事故急33、救 122本应急措施有关详细安排内容见应急救援预案专题方案。十一、施工进度安排及措施施工进度的安排按照本工程施工组织设计的施工总进度计划的工期要求组织实施，做到一切工作往前赶，施工中编制旬计划、月计划来指导、控制施工工期。保证施工进度措施： 1、备足施工材料，按照施工进度需要组织足够的劳力。2、按照施工实际情况，编制详细的周、旬、月作业计划。3、在施工安装过程中，严格按照监理工程师批准的“施工方案”进行工程的质量管制。接受监理工程师的验收和检查，并按照监理工程师的要求，及时予以整改，减小施工返工。4、做好工序搭接，不窝工，严格执行“上道工序不合格，下道工序不施工”的原则，使工作顺利开展。5、加34、强各专业施工队伍的协调，涉及到各专业安装队伍的插入施工，将根据工程的施工需要，结合现场实际情况协调各专业队伍的施工，及时做好协调及配合工作。以保证分包工程的施工进度和施工质量。6、在施工中，及时会同业主、监理、设计院进行工作上的沟通，取得他们对工作的支援。施工期间组织召开定期的协调会仪，协调解决各分包单位在作业中存在的问题及施工进度的配合，加强对施工进度的监控。十二、模板体系受力验算计算书（一）梁支撑计算书第三种情况中取最大截面梁进行验算，截面为750800mm1.计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=750mm,梁高h=800mm,层高6.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度135、8mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.75 + 1.20) 1.2 = 0.70 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.75 0.80 1.2 = 17.28 kN/36、m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.75 0.80 1.2 = 1.08 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.75 1.4 = 2.10 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 21.16 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 15.89 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=150mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=750mm；W=bh2/6=750182/6=40500mm3； I=bh3/12=750183/12=364500mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.10521.16150237、=-49991N.mm=-0.05kN.m=Mmax/W=49991/40500=1.23N/mm2梁底模抗弯强度=1.23N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60621.16150=1923N=1.92kN=3Vmax/(2bh)=31923/(275018)=0.21N/mm2梁底模抗剪强度=0.21N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=15.89kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.64415.891504/(1006000364500)=0.0238、mm=150/250=0.60mm梁底模挠度max=0.02mm=0.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=750mm,=750/1200=0.63 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=21.16150/750=4.23kN/mMq=qcL(2-)/8=4.23750/10001200/1000(2-0.63)/8=0.65kN.mb 、板传39、荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000150/10009.86=0.59kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-750)=225mm，Mp=Pa=0.590.23=0.14kN.mMmax=MqMp=(0.65+0.14)106=790000N.mm=0.79kN.m=Mmax/W=790000/85333=9.26N/mm2第一层龙骨抗弯强度=9.26N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.54.23740、50/1000+0.59/1000=2.18kN=3Vmax/(2bh)=32.181000/(28080)=0.51N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=15.89150/750=3.18N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =3.1875012003(8 - 4 0.632+0.633)/(38490003413333)=2.33mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.59100022512002(3 - 40.192)/(2490003413333)=0.74mmma41、x=qp=2.33+0.74=3.07mm =1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=3.07mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用双木枋: b=80mm, h=80mm, W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.54.23750/1000+0.59=2.18N弯矩系数KM=-0.380Mmax=KMPL=-0.3802.181000600=-497040N.mm=-0.50kN.m =Mma42、x/W=497040/170667=2.91N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=2.91N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.880Vmax=KVP=1.8802.181000=4098N =3Vmax/(2bh)=34.101000 /(228080)=0.48N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.48N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.53.18750/1000+0.59=1.78kN挠度系数K=2.604max=KPL3/(100EI)=2.6041.7810006003/(1009000682643、667)=0.16mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.16mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.380传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =4.3802.18=9.55kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =9.55+0.50=10.05kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每44、个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(6.00-0.80-1.9)0.08+31.800.0376=0.47kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.47+10.05=10.61kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.61kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载45、为：F=10.61+0.081.90+(1.2+0.60)0.03761.2=10.87kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.150)1.001020105/1000=117.70kN 门架支承面受冲切承载力117.70kN上部荷载F=10.87kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+0.102)(0.10346、)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN 支承面局部受压承载力F=425.85kN上部荷载F=10.87kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2比较47、F1、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=400mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=600182/6=32400mm3；I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）48、抗弯强度验算q=28.64(800-200)/1000=17.18kN/m=17.18N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10517.184002=-288624N.mm=-0.29kN.m=Mmax/W=288624/32400=8.91N/mm2 侧模抗弯强度=8.91N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60617.18400/1000=4.16kN =3Vmax/(2bh)=34.161000/(218600)=0.58N/mm2 侧模抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm49、2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20(800-200)/1000=11.52kN/m=11.52N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64411.524004/(1006000291600)=1.09mm=400/250=1.60mm侧模挠度max=1.09mm=1.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=800mm=0.80m，竖向间距b=(800-200)/2=300mm=0.30m，N=abFs=0.800.3027.21=50、6.53kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN 对拉螺栓受力6.53kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度300mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算q=28.64400/1000=11.46kN/m=11.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.12511.463002=-128925N.mm=-0.13kN.m=Mmax/W=128925/85333=1.51N/mm2侧肋抗弯强51、度=1.51N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.62511.46300/1000=2.15kN =3Vmax/(2bh)=32.151000/(28080)=0.50N/mm2侧肋抗剪强度=0.50N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20400/1000=7.68kN/m=7.68N/mm；挠度系数K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5217.683004/(10090003413333)=0.01mm=300/250=1.20mm侧肋挠度max=0.01mm=1.20mm52、,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm单木枋150mm,第二层龙骨8080mm双木枋1200mm；门式钢管脚手架纵向600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋400mm,对拉螺栓1排12,横向间距800mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 ,配架：2个1930门架,1个900门架。第二种情况中取最大截面梁进行验算，截面为500800mm1.计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=500mm,梁高h=800mm,层高6.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm253、,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 1.20) 1.2 = 0.61 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.50 0.80 1.2 = 11.52 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.50 0.80 1.254、 = 0.72 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 14.25 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 10.71 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=500mm；W=bh2/6=500182/6=27000mm3； I=bh3/12=500183/12=243000mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.10514.252002=-59850N.mm=-0.06kN.m=Mmax/W=55、59850/27000=2.22N/mm2梁底模抗弯强度=2.22N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60614.25200=1727N=1.73kN=3Vmax/(2bh)=31727/(250018)=0.29N/mm2梁底模抗剪强度=0.29N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=10.71kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.64410.712004/(1006000243000)=0.08mm=200/250=0.80mm梁底模挠度max=0.056、8mm=0.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=500mm,=500/1200=0.42 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=14.25200/500=5.70kN/mMq=qcL(2-)/8=5.70500/10001200/1000(2-0.42)/8=0.68kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =57、1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000200/10009.86=0.79kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-500)=350mm，Mp=Pa=0.790.35=0.28kN.mMmax=MqMp=(0.68+0.28)106=960000N.mm=0.96kN.m=Mmax/W=960000/85333=11.25N/mm2第一层龙骨抗弯强度=11.25N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.55.70500/1000+0.79/1000=2.22kN=3V58、max/(2bh)=32.221000/(28080)=0.52N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=10.71200/500=4.28N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.2850012003(8 - 4 0.422+0.423)/(38490003413333)=2.31mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.79100035012002(3 - 40.292)/(2490003413333)=1.44mmmax=qp=2.31+1.44=3.75mm =120059、/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=3.75mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用双木枋: b=80mm, h=80mm, W=280802/6=170667mm3，I=280803/12=6826667mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.55.70500/1000+0.79=2.21N弯矩系数KM=0.549Mmax=KMPL=0.5492.211000900=1091961N.mm=1.09kN.m =Mmax/W=1091961/170667=6.40N/mm2 第60、二层龙骨抗弯强度=6.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.327Vmax=KVP=2.3272.211000=5143N =3Vmax/(2bh)=35.141000 /(228080)=0.60N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.60N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.28500/1000+0.79=1.86kN挠度系数K=2.820max=KPL3/(100EI)=2.8201.8610009003/(10090006826667)=0.62mm=L/250=900/250=3.661、0mm第二层龙骨挠度max=0.62mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=5.653传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =5.6532.21=12.49kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.901=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =12.49+0.76=13.25kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管62、重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(6.00-0.80-1.9)0.08+32.100.0376=0.50kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.50+13.25=13.85kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=13.85kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=13.85+0.081.90+(1.2+0.963、0)0.03761.2=14.13kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.150)1.001020105/1000=117.70kN 门架支承面受冲切承载力117.70kN上部荷载F=14.13kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m264、 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN 支承面局部受压承载力F=425.85kN上部荷载F=14.13kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2比较F1、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度65、为F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=400mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=600182/6=32400mm3；I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算q=28.64(800-200)/100066、=17.18kN/m=17.18N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10517.184002=-288624N.mm=-0.29kN.m=Mmax/W=288624/32400=8.91N/mm2 侧模抗弯强度=8.91N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60617.18400/1000=4.16kN =3Vmax/(2bh)=34.161000/(218600)=0.58N/mm2 侧模抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20(800-267、00)/1000=11.52kN/m=11.52N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64411.524004/(1006000291600)=1.09mm=400/250=1.60mm侧模挠度max=1.09mm=1.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=800mm=0.80m，竖向间距b=(800-200)/2=300mm=0.30m，N=abFs=0.800.3027.21=6.53kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.9068、kN 对拉螺栓受力6.53kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度300mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算q=28.64400/1000=11.46kN/m=11.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.12511.463002=-128925N.mm=-0.13kN.m=Mmax/W=128925/85333=1.51N/mm2侧肋抗弯强度=1.51N/mm2fm=13.00N/mm2,满足69、要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.62511.46300/1000=2.15kN =3Vmax/(2bh)=32.151000/(28080)=0.50N/mm2侧肋抗剪强度=0.50N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20400/1000=7.68kN/m=7.68N/mm；挠度系数K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5217.683004/(10090003413333)=0.01mm=300/250=1.20mm侧肋挠度max=0.01mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层70、龙骨8080mm单木枋200mm,第二层龙骨8080mm双木枋1200mm；门式钢管脚手架纵向900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋400mm,对拉螺栓1排12,横向间距800mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 ,配架：2个1930门架,1个900门架。第一种情况中取最大截面梁进行验算，截面为300800mm1.计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=171、3.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 1.20) 1.2 = 0.54 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.80 1.2 = 6.91 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 0.80 1.2 = 0.43 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 72、0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 8.72 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 6.57 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300182/6=16200mm3； I=bh3/12=300183/12=145800mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.1058.722502=-57225N.mm=-0.06kN.m=Mmax/W=57225/16200=3.53N/mm2梁底模抗弯强度=3.73、53N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6068.72250=1321N=1.32kN=3Vmax/(2bh)=31321/(230018)=0.37N/mm2梁底模抗剪强度=0.37N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=6.57kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6446.572504/(1006000145800)=0.19mm=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.19mm=1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层74、龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=8.72250/300=7.27kN/mMq=qcL(2-)/8=7.27300/10001200/1000(2-0.25)/8=0.57kN.mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板75、传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000250/10009.86=0.99kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-300)=450mm，Mp=Pa=0.990.45=0.45kN.mMmax=MqMp=(0.57+0.45)106=1020000N.mm=1.02kN.m=Mmax/W=1020000/85333=11.95N/mm2第一层龙骨抗弯强度=11.95N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.57.27300/1000+0.99/1000=2.08kN=3Vmax/(2bh)=32.081000/(28080)=0.49N76、/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.49N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=6.57250/300=5.48N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.4830012003(8 - 4 0.252+0.253)/(38490003413333)=1.87mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.99100045012002(3 - 40.382)/(2490003413333)=2.12mmmax=qp=1.87+2.12=3.99mm =1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=3.99mm=4.80m77、m,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm, W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.57.27300/1000+0.99=2.08N弯矩系数KM=0.474Mmax=KMPL=0.4742.081000900=887328N.mm=0.89kN.m =Mmax/W=887328/85333=10.40N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=10.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求78、。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.274Vmax=KVP=2.2742.081000=4730N =3Vmax/(2bh)=34.731000 /(28080)=1.11N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=1.11N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.48300/1000+0.99=1.81kN挠度系数K=2.326max=KPL3/(100EI)=2.3261.8110009003/(10090003413333)=1.00mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=1.00mm=3.60mm,满足要求。计算简图79、和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.548传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =4.5482.08=9.46kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.901=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =9.46+0.76=10.22kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(6.00-080、.80-1.9)0.08+32.100.0376=0.50kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.50+10.22=10.82kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.82kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.82+0.081.90+(1.2+0.90)0.03761.2=11.10kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.0081、,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.150)1.001020105/1000=117.70kN 门架支承面受冲切承载力117.70kN上部荷载F=11.10kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195k82、N/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN 支承面局部受压承载力F=425.85kN上部荷载F=11.10kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2比较F1、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位83、新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=400mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=600182/6=32400mm3；I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算q=28.64(800-200)/1000=17.18kN/m=17.18N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax84、=KqL2=-0.10517.184002=-288624N.mm=-0.29kN.m=Mmax/W=288624/32400=8.91N/mm2 侧模抗弯强度=8.91N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60617.18400/1000=4.16kN =3Vmax/(2bh)=34.161000/(218600)=0.58N/mm2 侧模抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20(800-200)/1000=11.52kN/m=11.52N/mm，挠度系数K=0.6485、4max=Kq，L4/100EI=0.64411.524004/(1006000291600)=1.09mm=400/250=1.60mm侧模挠度max=1.09mm=1.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=800mm=0.80m，竖向间距b=(800-200)/2=300mm=0.30m，N=abFs=0.800.3027.21=6.53kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN 对拉螺栓受力6.53kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度86、验算计算跨度300mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算q=28.64400/1000=11.46kN/m=11.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.12511.463002=-128925N.mm=-0.13kN.m=Mmax/W=128925/85333=1.51N/mm2侧肋抗弯强度=1.51N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.6251187、.46300/1000=2.15kN =3Vmax/(2bh)=32.151000/(28080)=0.50N/mm2侧肋抗剪强度=0.50N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=19.20400/1000=7.68kN/m=7.68N/mm；挠度系数K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5217.683004/(10090003413333)=0.01mm=300/250=1.20mm侧肋挠度max=0.01mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm单木枋250mm,第二层龙骨8080mm单木枋1200mm；门88、式钢管脚手架纵向900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋400mm,对拉螺栓1排12,横向间距800mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 ,配架：2个1930门架,1个900门架。（二）板模板支撑计算书楼板厚度按照最厚250mm进行验算1.计算参数结构板厚250mm，层高6.00m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，89、门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 0.33 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.39 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 7.89 kN/m（2）楼板底模90、板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.10511.393002=-107636N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.60611.39300=2071Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1057.893002=-74561N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0787.893091、02=55388N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6067.89300=1434N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(7.89/1.2)3004/(1006000486000)=0.12mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ，计算简图如下：跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2003.501000300=210000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP92、=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-107636N.mmM2M5=-179561N.mmM3M4=265388N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=265388N.mm=0.27kN.m=Mmax/W=265388/54000=4.91N/mm2 楼板底模抗弯强度=4.91N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2071NV2+ V3=1434+210093、=3534N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3534N=3.53kN=3Vmax/（2bh）=33534/(290018)=0.33N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=2+3=0.12+0.34=0.46mm=300/250=1.20mm 楼板底模挠度max=0.45mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距300mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/694、=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=11.39300/1000=3.42kN/m弯矩系数KM=0.094Mmax=KMqL2=0.0943.4212002=462931N.mm=0.46kN.m=Mmax/W =462931/85333=5.42N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.42N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.594Vmax=KVqL=0.5943.421200=2438N=2.44kN=3Vmax/（2bh）=32438/(28080)=0.5795、N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.57N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=7.89/1.2300/1000=1.97kN/m=1.97N/mm挠度系数K=1.243 max=KqL4/(100EI)=1.2431.9712004/(10090003413333)=1.65mm=1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度max=1.65mm=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨采用双枋b=80mm,h=80mm；W280802/6=170667mm3；96、I280803/12=6826667mm4；1)抗弯强度验算P=11.390.30(0.6+0.60/2)1000=3075kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KMPL=-0.3333075900=-921578N.mm=-0.92kN.m=Mmax/W=921578/170667=5.40N/mm2第二层龙骨抗弯强度=5.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3333.081000=4106N=4.11kN=3Vmax/(2bh)=34106/(228080)=0.48N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.48N/97、mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=1.466P，=7.89/1.20.30(0.6+0.60/2)1000=1775kNmax=KP，L3/(100EI)=1.46617759003/(10090006826667)=0.15mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.15mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数3.666传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =3.6663075/1000=11.27kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:98、NQK2=(0.6+0.30)0.901=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =11.27+1.40.81=12.40kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(6.00-0.25-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.39kN门式钢管脚手架总承载力为1.2NGK+NQK=1.20.39+12.40=12.87kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=12.87kN门架稳定承载力20.08k99、N,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.87+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=13.11kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.57+0.150)1.001000100/1000=109.90kN 受冲切100、承载力109.90kNF=13.11kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN 支承面局部受压承载力425.85kNF=13.11kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距300mm；第二层龙骨采用双枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。十三、模板支架体系的施工平、立、剖面及节点详图1、第三种情况下梁模板体系大样效果示意图2、第二种情况下梁模板体系大样3、第一种情况下梁模板体系大样4、板模板体系大样板模板效果示意图