1、济南XX帝景住宅小区5#楼工程模板工程施工方案目 录一、编制依据3（一）、 施工图纸及施工组织设计3（二）、 标准、规范、规程及其它3二、工程概况3三、模板设计概述4（一）工程特点、难点4（二）模板的选用4（三）模板配置原则4（四）模板的计算选型5四、质量、安全管理机构9（一）现场质量领导小组9（二）现场安全领导小组9（三）安全管理体系9五、模板支撑体系的材料选择10（一）钢管10（二）扣件10（三）模板10（四）垫板及底座10六、模板支撑体系搭设方法及拆除要求11（一）搭设要求11（二）搭设工艺13（三）拆除要求14七、质量保证措施16（一）质量控制流程16（二）质量标准17八、施工过程变形2、监测20九、模板安装、拆除及砼浇筑的安全技术措施20十、文明施工措施21十一、施工应急救援预案21（一）成立应急领导小组和成立应急救援队21（二）报警程序23（三）事故应急救援措施24（四）汇报程序24（五）应急预案的培训与演练24（六）应急预案实施终止后的恢复工作24十二、各部位施工计划时间25十三、模板及支撑体系计算26（一）地下室梁3001200mm梁模板计算书26（二）地下室160mm厚楼板模板支架计算书37（三）地下室350mm厚剪力墙模板计算书42（四）标准层梁250700mm梁模板计算书50（五）标准层140mm厚楼板模板支架计算书61（六）标准层300mm厚剪力墙模板计算书673、十四、施工图75济南XX帝景住宅小区5#楼模板工程施工方案一、编制依据（一）、 施工图纸及施工组织设计工程名称济南XX帝景住宅小区5#楼工程设计单位施工单位施工图纸济南XX帝景住宅小区5#楼工程施工图施工组织设计济南XX帝景住宅小区5#楼工程施工组织设计（二）、 标准、规范、规程及其它序号施工规范、规程名称编 号1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006年版）4混凝土结构设计规范GB50010-20105混凝土结构工程施工规范GB50666-20116混凝土结构工程施工质量验收4、规范GB50204-20117建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20018建筑施工安全检查评分标准JGJ59-20119建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号11建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质2009254号12山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法鲁建管发20104号13济南市建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施细则济建质安站字200823号14PKPM2010版注：施工过程中如遇到国家规范、图集、标准更改，则工程要求也随之相应更改，按照新标准执行。二、工程概况济南XX帝5、景住宅小区5#楼工程，位于济南市文化东路北侧，山大路西侧，和平路以南，西临羊头峪大沟。本工程为高层住宅工程，基础形式为桩基，主体结构形式为剪力墙结构，建筑高度99.990米，地下1层，地上31层，总建筑面积43465.66。本工程模板施工的重点难点分别为以下部位：1、地下室梁、板模板支撑，该部位支模高度 4.94 m（至板底），梁截面有3001200、200400、250550、250450、250400 等,楼板厚度为 160mm ，模板支架的立杆落在防水底板及承台上。外墙300mm厚，高5.10m（至板顶），内墙350mm、300mm、250mm、200mm厚，高5.10m（至板顶）。 26、标准层梁、板模板支撑，该部位支模高度 3.01 m（至板底），梁截面有200400、200450、200480、200500、200630、200700、250630 、250700等,楼板厚度为 140mm ，模板支架的立杆落在下层梁板上。外墙200mm、250mm厚，高3.15m（至板顶），内墙200mm、300mm，高3.15m（至板顶）。三、模板设计概述（一）工程特点、难点1、本工程属于高层建筑物，建筑物模板支设的各项高程及垂直控制要求高。2、本工程外墙线条多，屋面造型复杂，如何保证各部位节点混凝土的尺寸准确和方正是模板工程施工的重难点之一。（二）模板的选用本工程为高层建筑，为保证工7、程进度，减少后期抹灰施工，提高工程质量，在模板的选用上，结合以往的施工经验，立足于便于周转使用，能保证强度、刚度；适用性较强，拆装简便，满足吊装搬运，易于操作。本工程模板的选用详见下表：模板选用一览表序号分部分项工程构件名称施工工艺及施工方案备注1基础地下结构分部基础基础承台、承台梁、基础连梁：采用1500mm（外围1750mm，局部600mm）高、240mm厚M7.5水泥砂浆砌筑实心砖模，内侧抹20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层。-2墙采用15厚木胶合模板、配合使用钢管、方木及对拉螺栓加固，外墙采用防水对拉螺栓加固。-3梁板梯采用15厚木胶合模板、配合使用钢管、方木加固。-4主体部分剪力墙采8、用15厚木胶合模板、配合使用钢管、方木及对拉螺栓加固。-5梁采用15厚木胶合模板、配合使用钢管、方木及对拉螺栓加固。-6楼梯采用15厚木胶合模板、配合使用钢管、方木加固。-7楼板采用15厚木胶合模板、配合使用钢管、方木加固。-8小型构件采用15厚木胶合模板。-9模板支撑体系结构采用满堂钢管扣件支撑体系，支撑采用快拆体系-（三）模板配置原则1、模板的配置数量应同流水段划分相适应，满足施工进度要求。本工程平面以变形缝为界划分为两个施工段，东单元为施工段一，中单元和西单元为施工段二，向上逐层依次施工。计配置四层梁板梯模板、两层柱墙模板。2、所选择的模板应能达到或大于周转使用次数要求； 本工程选择159、厚优质木胶合模板，便于周转使用，能保证强度、刚度；适用性较强，拆装简便。3、模板的配置要综和考虑质量、工期和技术经济效果。本工程配置四层梁板梯模板、两层柱墙模板。达到周转使用次数及时重新配置；施工中随时检查模板半成品质量，发现破损及时更换。模板配置保证混凝土成型质量、满足施工进度要求，经济合理。（四）模板的计算选型根据工程特点选取最具代表性及最不利的部位进行计算，本工程模板支撑体系均在结构钢筋砼板之上支设，故未考虑及验算地基承载力。1、墙模板支撑系统计算：、选取地下室厚度为350mm，一次浇筑高度为5.10m剪力墙。、选取标准层（三层）厚度为300mm，一次浇筑高度为3.15m剪力墙。2、梁模10、板支撑系统计算：、选取地下室截面尺寸3001200mm的梁进行计算，模板支架高度为3.90m。、选取标准层（三层顶）截面尺寸250700的梁进行计算，模板支架高度为2.45m。3、楼板模板支撑系统计算：、地下室选取板厚160mm，模板支架支设高度为4.94m的地下室顶板进行计算。、标准层（三层顶）选取板厚140mm，模板支架支设高度为3.01m的标准层顶板进行计算。4、各种计算材料参数表、地下室模板计算参数表（1）、地下室3001200mm梁模板参数表（A/4-6轴）梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息A/4-6轴,KL42楼板混凝土厚度(mm)160梁截面宽度B(m)0.30梁截面11、高度D(m)1.20承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)0.8立杆步距h(m)1.5梁两侧立杆间距lc(m)0.8梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距lb(m)0.8梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)48.33.6立杆承重连接方式顶托双扣件扣件抗滑承载力系数0.8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.2梁模板支架计算高度H(m)3.90模板自重(kN/m2)0.5钢筋混凝土自重(kN/m3)25.5施工荷载(kN/m2)2.5振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2梁两侧楼板计算长度0.5m模板支架的立杆落在防水底板上二、材料参数木12、材品种（方木）松木弹性模量E(N/mm2)10000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7抗弯强度设计值fm(N/mm2)17面板类型胶合面板面板厚度(mm)15，梁底20面板抗弯设计值fm(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)9000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)50梁底方木截面高度(mm)80梁底木方根数3梁底木方间距（mm）90梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)400次楞材料木方5080（mm）次楞间距(mm)100对拉螺栓的直径(mm)M14对拉螺栓水平间距(mm)413、00对拉螺栓竖向间距(mm)400主楞材料钢管 48.33.6采用斜撑每侧2个（2）、地下室160mm厚楼板板模板(扣件钢管高架)参数表一、基本参数立杆纵向间距或跨距lb(m)0.8立杆横向间距或排距la(m)0.8立杆步距h(m)1.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.2模板支架计算高度H(m)4.94楼板的计算厚度(mm)160钢管类型(mm)48.33.6板底支撑形式方木支撑立杆承重连接方式顶托双扣件扣件抗滑承载力系数0.8板底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算二、材料参数木方的间隔距离(mm)200木方的截面宽度B(mm)80木方的截面高度H(mm)50木方弹性模量E(N/m14、m2)10000木方抗弯强度设计值(N/mm2)17木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)9000面板抗弯设计值fm(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5三、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)0.5混凝土与钢筋自重(kN/m3)25.5施工荷载(kN/m2)2.5（3）、地下室350mm厚5100mm高剪力墙墙模板参数表一、基本参数倾倒混凝土荷载值(kN/m2)2主楞方向水平布置次楞(内楞骨)间距(mm)100穿墙螺栓水平间距(mm)400穿墙螺栓竖向间距(mm)200,400400主楞龙骨材料双钢管穿墙螺栓型15、号M14主楞直径(mm)48.3主楞壁厚(mm)3.6次楞龙骨材料木方 5080mm二、材料参数面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)9000面板抗弯设计值fc(N/mm2)15面板抗剪设计值ft(N/mm2)1.5方木弹性模量E(N/mm2)10000方木抗剪设计值ft(N/mm2)1.7方木抗弯设计值fc(N/mm2)17、标准层（三层）模板计算参数表（1）、三层顶250700mm梁模板参数表（A/18-19轴）梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息A/18-19轴,Kl33楼板混凝土厚度(mm)100梁截面宽度B(m)0.25梁截面高度D(m)0.7承重16、架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)0.9立杆步距h(m)1.5梁两侧立杆间距lc(m)0.9梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距lb(m)0.9梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)48.33.6立杆承重连接方式顶托双扣件扣件抗滑承载力系数0.8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.2梁模板支架计算高度H(m)2.45模板自重(kN/m2)0.5钢筋混凝土自重(kN/m3)25.5施工荷载(kN/m2)2.5振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2梁两侧楼板计算长度0.5m模板支架的立杆落在下层梁板上二、材料参数木材品种（方木）松木弹性模17、量E(N/mm2)10000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7抗弯强度设计值fm(N/mm2)17面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板抗弯设计值fm(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)9000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.5三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)50梁底方木截面高度(mm)80梁底木方根数3梁底木方间距（mm）65梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)450次楞材料木方5080（mm）次楞间距(mm)100对拉螺栓的直径(mm)M14对拉螺栓水平间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)40018、主楞材料钢管 48.33.6采用斜撑每侧2个（2）、标准层（三层顶）140mm厚楼板板模板参数表一、基本参数立杆纵向间距或跨距lb(m)0.9立杆横向间距或排距la(m)0.9立杆步距h(m)1.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.2模板支架计算高度H(m)3.01楼板的计算厚度(mm)140钢管类型(mm)48.33.6板底支撑形式方木支撑立杆承重连接方式顶托双扣件扣件抗滑承载力系数0.8板底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算二、材料参数木方的间隔距离(mm)200木方的截面宽度B(mm)80木方的截面高度H(mm)50木方弹性模量E(N/mm2)10000木方抗弯强度设计值(N/19、mm2)17木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)9000面板抗弯设计值fm(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5三、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)0.5混凝土与钢筋自重(kN/m3)25.5施工荷载(kN/m2)2.5（3）、标准层300mm厚3150mm高剪力墙墙模板参数表一、基本参数倾倒混凝土荷载值(kN/m2)2主楞方向水平布置次楞(内楞骨)间距(mm)100穿墙螺栓水平间距(mm)500穿墙螺栓竖向间距(mm)200,500500主楞龙骨材料双钢管穿墙螺栓型号M14主楞直径(mm)48.3主楞壁厚20、(mm)3.6次楞龙骨材料木方 5080mm二、材料参数面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2)9000面板抗弯设计值fc(N/mm2)15面板抗剪设计值ft(N/mm2)1.5方木弹性模量E(N/mm2)10000方木抗剪设计值ft(N/mm2)1.7方木抗弯设计值fc(N/mm2)17四、质量、安全管理机构（一）现场质量领导小组组 长：谢爱滨副组长：陈新颖成 员：靳道强、张雨佳、黄霖、杨虎、李庆发、范斌、于亦江、郑政。（二）现场安全领导小组组 长：谢爱滨副组长：于亦江成 员：陈新颖、张雨佳、黄霖、杨虎、李庆发、范斌、靳道强、郑政。（三）安全管理体系五、模板支撑体系的21、材料选择本工程模板支撑系统采用扣件式钢管脚手架，施工中严格控制所用模板材及支撑系统材料的规格、材质、尺寸等要求。模板支架材料必须经过检测合格，应严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范和建筑施工模板安全技术规范的规定执行。（一）钢管1、所用钢管符合直缝电焊钢管GB/T-13793中规定的Q235普通钢管及碳素结构钢GB/T-700中Q235级钢的规定。2、所用钢管的规格采用48.33.6，每根钢管的最大质量不大于25.8Kg，钢管弹性模量E为206000N/mm2，钢管抗弯强度设计值fc为205 N/mm2。3、尺寸、表面质量符合下列要求（1）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错22、位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（2）钢管外径、壁厚等误差不大于0.5mm，端面斜向偏差不大于1.7mm；（3）钢管上严禁打孔、电焊；（4）钢管应进行防锈处理。（二）扣件1、采用可锻铸铁制作的钢管扣件,材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831-2006)中的相关规定。2、在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时,不得发生破坏。3、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；4、扣件应进行防锈处理。（三）模板木方选用5080mm松木，弹性模量E为10000 N/mm2，抗剪强度设计值fv为 1.7N/mm2，抗弯强度设计值fm为17 N/mm2；0.000以下结构面板采用木胶合面板，厚度为15m23、m，抗弯设计值fm为15 N/mm2，面板弹性模量E为9000 N/mm2，抗剪强度设计值fv为1.5 N/mm2。0.000以上结构面板采用木胶合面板，厚度为15mm，抗弯设计值fm为15 N/mm2，面板弹性模量E为9000 N/mm2，抗剪强度设计值fv为1.5 N/mm2。（四）垫板及底座1、脚手架立杆下设置钢垫板，钢垫板采用8#槽钢；2、脚手架立杆下不再设置钢制底座。六、模板支撑体系搭设方法及拆除要求（一）搭设要求根据建筑施工模板安全技术规范的规定，结合本工程的实际，对模板的构造要求做以下规定。1、模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：（1）进行全面的技术交底，操作班组熟悉设计图纸24、与施工说明书，并做好模板安装作业的分工准备。（2）对模板进行挑选、检测，不合格者应剔除，并运至工地指定地点堆放。（3）备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。2、模板构造与安装符合下列规定：（1）现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4米时，模板起拱高度为全跨长度的1.5/1000,悬挑端起拱高度为3/1000。（2）安装上层模板及其支架时下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架，上层支架立柱应对准下层支架立柱，并在立柱底铺设槽钢垫板。3、安装模板应保证工程结构和构件各部分的形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承25、受新浇砼自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。4、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。5、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。6、所有垂直支架柱应保证垂直。7、对梁和板二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。8、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：（1）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。（2）钢管立柱底部应设槽钢垫板，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢26、管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵上横下的程序设置扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距的要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距纵横向各设一道水平拉杆。（5）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用48.33.627、mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接。（6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。（7）采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。9、架体水平杆构造与安装应符合下列规定：（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。（2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（3）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距28、离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（4）主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。10、架体剪刀撑构造与安装应符合下列规定：（1）在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不小于3米）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5跨。（2）本工程脚手架搭设高度均在8米以下，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑。剪刀撑宽度为35米.（3）竖向剪刀撑与楼地面的倾角为4560度29、，水平剪刀撑与支架纵横向夹角为4560度。（4）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。11、施工时，已承受荷载的支架及附件，不得随意拆除或移动。12、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。13、吊运模板时，必须符合下列规定：（1）作业前检查绳索、卡具、模板上吊环，必须完整有效，在升降工程中设专人指挥，统一信号，密切配合。（2）吊运大块或整体模板时，竖向吊运不少于2个吊点，水平吊运不少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。（3）吊运模板时，必须码放整齐30、，待捆绑牢固后方可起吊。（4）遇5级及以上大风时，停止一切吊运作业。14、木料堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周设置灭火器材。（二）搭设工艺1、基础基础承台、承台梁、基础连梁：采用1500mm（外围1750mm，局部600mm）高、240mm宽砖模，采用M7.5水泥砂浆砌筑，当底板的垫层施工完毕后，放出底板外缘线，根据此线作控制线用实心砖砌筑外侧模。2、剪力墙模板（1）采用木胶合模板，同时采用5080方木及脚手架钢管作为背楞配合使用，竖向组装。采用穿墙止水螺栓，通过3形卡与对拉螺栓连结，其位置布置及间距同对拉螺栓相对应，对拉螺栓用于连接内外模板，保持内外模板间距，承受新浇混凝土侧压31、力及其它荷载，使模板具有足够的强度及刚度。穿墙对拉螺栓采用14制作，地下室按间距400400布置，一层及以上按500500布置。（2）对拉螺栓长度为：墙厚D加每边长L0，即L=D+2L0,L0=210mm；外墙穿墙对拉螺栓中间焊钢板止水片，止水片规格采用50503mm,根据墙体的厚度在对拉螺栓（外墙）上设置模板限位器。（3）支撑体系：采用48.3钢管脚手架体系，背楞采用木方及钢管，主楞向采用双排钢管，并通过墙模板之间用的穿墙对拉螺栓连接成整体。（4）墙体模板支设在基础梁上300mm设置水平施工缝，考虑外墙防水要求，在水平施工缝处设置3mm厚钢板止水带。针对地下室外墙及有防水要求的墙体，采用带有32、止水钢片的对拉螺栓，在支设内部墙体（无防水要求的墙体）采用塑料套管的对拉螺栓进行支设加固。支模顺序：放出模板100mm控制线安装前检查支一侧模板（外墙先支内模）安装对拉螺栓支另一侧模板加设竖向和水平向钢管挂线调整模板垂直平整（微调）紧固对拉螺栓支撑杆件与满堂架连接牢固全面检查。详见附图。3、顶部梁板模板支设（1）梁、板模板采用木胶合板模板。根据每个空间的净尺寸，在每个空间铺设平板模时，应由现场施工员同木工工长一道放出施工大样图，找出一个比较合理的配模方案。（2）支模顺序：施工放线搭设满堂脚手架模板铺设模板连接固定全面检查。（3）平板支模：根据标高控制线，支设满堂承重支架，在脚手架顶部或快拆支撑33、头上铺设钢架杆及木方，确保模板上平达到设计标高；（4）梁模板：梁模板的配板，宜沿梁的长度方向排列梁底侧模，端缝一般都要错开，直接支撑梁底模板的横梁与梁夹具，其间距尽量与梁侧模板的纵楞间距相适应，并照顾楼板模板的支承情况。梁、板、柱接头部位不得分两次支模，梁、板的跨度4.0米时，模板中部应起拱，起拱高度为全跨长度的1.5。对于宽度大于450，高度大于800的梁采用对拉螺栓进行加固。详见附图。（5）支撑体系：采用满堂脚手架脚手架，立杆纵横间距地下室为700mm，一层及以上立杆间距为900mm，同时在梁底配合使用快拆支撑头，以调整梁底标高。4、楼梯模板支设楼梯模板主要由底模、侧帮模、反三角木、踏步侧34、板组成。施工前必须对楼梯结构图、建筑图及其相邻楼地面的建筑做法进行核对，以确定楼梯结构的施工标高与位置，并在楼梯模板成型后，严格检查各部位的标高、位置与尺寸，做到踏步面与踢面、踏步与墙面、平台与墙面“三方”的要求。详见附图。5、电梯井模板支设电梯井的模板采用木胶合板模板、自制的定型钢角模，配合使用14对拉螺栓、山型卡、方木、钢管进行支设固定，穿墙对拉螺栓的间距为纵横500mm。自制的定型钢角模，不仅使用在墙体阴角处，同时在洞口的上部阴角处也适用。详见附图。（三）拆除要求1、 模板拆除的一般要点（1） 侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。冬期施工阶段，柱、墙模35、板及梁侧模板必须延缓拆模，待砼表面温度达到5且与外界温差不大于20时方可进行拆除，具体时间为：梁侧及竖向构件模板应在砼浇筑3-4天方可拆除，模板拆除后及时对砼进行覆盖薄膜进行养护；防止拆模过早砼表面温差过大导致砼裂缝。（2） 底模及冬季施工模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工规范的有关条款。作业班组须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。项 次结构类型结构跨度占设计强度的百分率1板L2m50%2L8m100%3悬臂梁100%（3） 已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。（4）本工程由于36、工期紧，模板支撑系统考虑配备四层，大跨度范围内模板支撑不进行拆除，其它部位按照砼强度达到100%后进行拆模。（5）本工程所有部位的模板支撑系统拆除必须经过项目技术负责人同意后方可拆除。2、模板拆除的一般要点（1）设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。（2）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。3、 楼板、梁模板拆除工艺（1） 工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和斜撑 拆除37、梁连接件及侧模板 下调楼板模板支柱顶翼托螺旋23cm 使模下降分段分片拆除楼板模板及支柱 拆除梁底模板及支撑系统（2）拆除工艺施工要点： 拆除支架部分水平拉杆，以便作业。拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调，再接上条要求做后续作业。拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。4、墙模拆除工艺（1） 墙模分散拆除工艺流程：拆除斜撑 自上而下拆掉穿墙螺栓及外楞 分层自上而下拆除内楞及木胶合板模板 模板及配件运输及维护（2） 墙模拆除工艺施工要点：分散拆除墙模的施工要点与柱模分散拆除相同。只是在拆各层单块模板时，先拆墙两端接缝38、窄条模板，然后再向墙中心方向逐块拆除。5、模板拆除应注意问题（1） 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定： 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面； 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随39、时码堆存放。（2）梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。（3）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。（4）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。（5）严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。（6）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。七、质量保证措施（一）质量控制流程质量控制流程图（二）质量标准1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收40、存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）。任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板41、安装质量要求（1）主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2） 一般项目模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：42、按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见下表：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查梁截面内部尺寸+4， -5钢尺检43、查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查（4）模板垂直度控制对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。浇筑混凝土时，分层浇筑，严防振捣不实或过振，使模板变形。门窗洞口处对称下混凝土；模板支立后44、，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（11）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，45、均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（12）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙46、模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。（8）墙模板下口做法浇筑顶板时做法在浇筑顶板混凝土时，要求在墙柱根部的侧边用34m长的刮杠找平，用铁抹子抹100mm宽的找平带，找平带标高误差控制在2mm内。支模前的7条线支模前要求弹7条47、线：即轴线、混凝土剔凿边线、墙体边线、模板控制线。弹混凝土剔凿边线可以提高剔凿质量，避免在剔凿时使墙外的混凝土缺楞掉角，同时作为竖向筋保护层的控制线；墙体边线作为模板就位用；模板控制线作为模板支模及校正检查用。模板下口粘贴海绵条支设模板前，顺墙体边线退后23mm粘贴憎水性海绵条，海绵条要求顺直，并与混凝土面粘贴牢固。柱模板下口做法同墙模板下口。（9）拆模时间的控制墙侧模墙侧模需要在混凝土保证不缺棱掉角后方准拆模，冬期施工期间，在混凝土强度达到1.0Mpa后才可松动螺杆，模板和保温层在混凝土强度达到4MPa，温度冷却到5并和环境温度之差不大于20时方可拆除模板和保温层。底模底模及其支架拆除时的混48、凝土强度应符合规范的规定。具体操作时，现场留置同条件养护试块来控制底模及支架的拆除。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。八、施工过程变形监测混土浇筑过程中，进行模板变形监测。如发现下沉、松动和变形等情况及时解决。 施工过程变形监测 （1）本工程监测项目包括：支架变形、位移。 （2）观测点的布49、设：根据图纸情况，支模区域选取大截面梁设观测点。观测点选择在受力最大位置，即框架梁的跨中、最长跨跨中。设置两个监测面。 （3）监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。（4）检测方法：支撑的变形监测采用无楞镜全站仪进行。做法是：在柱的侧面标识出观测的基准点，分别在支撑梁跨中且弯矩较大的杆上标识观测点，位置在结构面上约1.5m处，在整个浇筑混凝土过程安排专人在外围进行检测。九、模板安装、拆除及砼浇筑的安全技术措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配50、合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、为确保工程整体模架的稳定性，同时保证各梁柱节点的施工质量，采用先浇筑柱墙混凝土，后浇梁板混凝土的施工方法。（1）、墙、柱混凝土浇筑:本工程柱、墙混凝土采用泵送和塔吊运输（配合使用塔吊），以减少装拆泵管次数，提高工效。墙、柱混凝土浇筑51、应分层进行，每层厚度不超过500mm，且上下层间不超过混凝土初凝时间。（2）、梁板混凝土浇筑:梁板混凝土应同时浇筑。先将梁的混凝土分层浇筑成阶梯形向前推进，当达到板底标高时，再与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯不断延长，板的浇筑也不断前进，当梁高度大于1m时，可先将梁单独浇筑至板底以下5cm处，然后再浇板。（3）、后浇带施工:在浇筑后浇带混凝土时，注意后浇带两侧的梁板在后浇带浇筑前变为悬挑结构,并将承担上部施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除，直至最后一层浇筑完毕。板拆除必须经经理部技术负责人同意后方可进行。6、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好52、。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。7、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。8、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度53、影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。十、文明施工措施模板加工堆放位置严格按照施工平面图设置，且放置满足消防相关要求的消防器材。拆除下的模板按及时清理干净、堆放并排列整齐。废旧模板及时处理清运,保证施工现场整洁。十一、施工应急救援预案（一）成立应急领导小组和成立应急救援队（1）、成立应急领导小组总 指 挥：总经理：曹晓岩副总指挥：副总经理：刘俊清组 员：邢庆毅、赵德铭、赵延安、杨兆启、王珉、王爱众、曲焕章、宫文晋（2）、成立应急救援队：队 长：项目经理副队长：安全负责人、技术负责人队54、 员：各专业负责人、施工工长安装总公司应急反应组织机构框架图事故现场应急指挥：谢爱滨伤员营救组现场临时医疗组消防灭火组保卫疏导组物资抢救组抢救物资供应组后勤供给组事故现场应急指挥：陈新颖伤员营救组：靳道强现场临时医疗组：于亦江消防灭火组：杨虎、李庆发保卫疏导组：黄霖、冯德建物资抢救组：范斌、陈芳抢救物资供应组： 郑政、张雨佳后勤供给组：刘冉、司学刚（3）、职能和职责应急小组：1）、事故现场应急指挥的职能和职责：2）、事故现场操作的指挥和协调；3）、现场事故评估；4）、保证现场人员和公众应急反应行动的执行；5）、控制紧急情况；6）、做好应急救援处理现场指挥权转化后的移交和应急救援处理协助工作；755、）、做好消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门联系工作；8）、与应急预案总指挥、副总指挥联系、协调工作。应急救援队：伤员营救组的职能和职责：1）、引导现场作业人员从安全通道疏散；2）、对受伤人员进行营救至安全地带。现场临时医疗组的职能和职责：1）、对受伤人员作简易地抢救和包扎工作；2）、及时转移重伤人员到医疗机构就医。消防灭火组的职能和职责：1）、启动场区内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作；2）、协助消防部门进行消防灭火的辅助工作。保卫疏导组的职能和职责：1）、对场区内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作；2）、疏散场区外的居民撤出危险地带。物资抢救组的职56、能和职责：1）、抢救可以转移的场区物资；2）、转移可能引起新危险源的物品到安全地带。抢险物资供应组的职能和职责：1）、迅速调配抢险物资器材至事故发生点；2）、提供和检查抢险人员的装备和安全配备；3）、及时提供后续的抢险物资。后勤供给组的职能和职责：1）、迅速组织后勤必须供给的物品；2）、及时输送后勤供给物品到抢险人员手中。（二）报警程序紧急事故发生后，发现人应立即报警。（1）、向内部报警：向公司应急救援办公室等部门报警：简述出事地点、情况、报警人姓名。内部应急联系电话：应急救援办公室：85955891 安 全：85955891 生产部：85901448 质 量：85955893 工 会：85957、51353 保 卫：85952419 施 工：85901794 技 术：85954709 后 勤：85952419 人 事：85951708 财 务：85905247 医 务：85550345 办公室：85951354 设 备：85931064 救援一队（第一设备租赁公司）：85971994；救援二队（安装总公司）：85826097；救援三队（木业公司）：85973626；救援四队（钢结构公司）：85766882；救援五队（模架公司）：84236800；（2）、向外部求助：向急救中心等部门求助：详细准确报告出事地点、事态现状及报警人姓名、地址、电话。外部应急联系电话：火警：119 急救中心：158、20 联动：110（三）事故应急救援措施（1）、抢救受害人员。事故发生后，及时、有序、有效地清理事故现场，组织人员疏散、搜寻、急救与安全转送伤员，降低伤亡率，减少事故损失。（2）、监控潜在险情并及时消除。对发生在人口稠密地区的事故，应尽快组织工程抢险队与技术专家及时救援，控制事故继续扩大。（3）、指导和组织群众采取各种措施进行自身防护和互救工作，并迅速撤离出危险区域。（4）、及时切断现场电力和燃气，防止引发火灾和爆炸。对可能造成人体、动植物、土壤、水源等危害的物品，应迅速采取封闭、隔离、洗消等应急措施，并由卫生、环保等部门进行监测处置。（5）、担任事故现场应急救援任务的各组负责人要及时向公司应59、急救援办公室报告救援工作进展情况，以便及时调动、协调救援力量。（四）汇报程序（1）、对意外事故或紧急情况处理后，应在24小时内填写应急准备与响应措施报告书并上报管理者代表，安全科备案，事发单位自留一份备查，同时执行事故、事件报告调查处理程序。（2）、事故报告包括下列内容：1）、事故类型、发生的时间、地点、工程项目名称；2）、伤亡人数；3）、事故原因的初步判断、简要经过；4）、已经采取的救助措施和救助要求；5）、事故报告单位、人员、通信方式。（五）应急预案的培训与演练（1）、公司应急救援办公室分别采取适当的形式，每半年实施一次对公司员工的事故应急救援预案的教育培训，并保存教育培训记录。培训的内容60、：1）、灭火器的使用以及灭火步骤的训练；2）、个人的防护措施；3）、对危险源的突显特性；4）、事故警报；5）、紧急情况下人员的安全疏散；6）、各种抢救的基本技能；7）、应急救援的团队协作意识。（2）、应急反应演练应急预案确立后，经过有效的培训，公司人员应做到每年演练一次。（六）应急预案实施终止后的恢复工作（1）、应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面记号，妥善保管有关物证，并拍照录像最大限度地保护现场，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。（2）、对事故过程中造成的人员伤亡和财务损失做收集统计、归纳，形成文件，为进一步处理事61、故的工作提供资料。（3）、对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制定提供经验和完善的依据。（4）、依据公司安全生产奖罚制度，对事故及过程中的功过人员进行奖罚。妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作尽快组织恢复正常的生产工作。十二、各部位施工计划时间具体开工时间以业主开工令为准，暂按3月31日开始施工，排至6层，6层以上结构按6天一层计。6层前进度计划序号工作名称起止时间持续时间1电梯坑细部修整3月31日-4月2日32人工清槽3月31日-4月4日53基槽放线3月31日-4月2日34基础砖模3月31日-4月3日45承台混凝土垫层（找平层）4月62、4日16土方回填3月31日-4月6日77防水底板垫层（找平层）4月7日18砖模防水找平层3月31日-4月5日69桩基验收4月1日-4月5日510桩头防水4月6日-4月8日311基础、底板卷材防水4月6日-4月9日412砖模防水保护层4月8日-4月11日413防水混凝土保护层4月10日114基础放线4月11日1015基础钢筋绑扎4月11日-4月17日16柱墙插筋4月13日-4月18日17电梯坑模板4月16日18基础混凝土4月19日-4月20日19地下室放线4月21日1520地下室柱墙钢筋绑扎4月21日-4月27日21地下室梁板梯模板4月21日-4月31日22地下室柱墙模板4月25日-4月29日263、3地下室梁板梯钢筋4月28日-5月2日24地下室混凝土浇筑5月3日-5月4日25一层放线5月5日726一层柱墙钢筋绑扎5月5日-5月8日27一层梁板梯模板5月5日-5月9日28一层柱墙模板5月6日-5月9日29一层梁板梯钢筋5月7日-5月10日30一层混凝土浇筑5月11日31二层放线5月12日732二层柱墙钢筋绑扎5月12日-5月15日33二层梁板梯模板5月12日-5月16日34二层柱墙模板5月13日-5月16日35二层梁板梯钢筋5月14日-5月17日36二层混凝土浇筑5月18日37三层放线5月19日738三层柱墙钢筋绑扎5月19日-5月22日39三层梁板梯模板5月19日-5月23日40三层柱64、墙模板5月20日-5月23日41三层梁板梯钢筋5月21日-5月24日42三层混凝土浇筑5月25日43四层放线5月26日644四层柱墙钢筋绑扎5月26日-5月28日45四层梁板梯模板5月26日-5月29日46四层柱墙模板5月27日-5月29日47四层梁板梯钢筋5月28日-5月31日48四层混凝土浇筑6月1日49五层放线6月2日650五层柱墙钢筋绑扎6月2日-6月4日51五层梁板梯模板6月2日-6月5日52五层柱墙模板6月3日-6月5日53五层梁板梯钢筋6月4日-6月6日54五层混凝土浇筑6月7日55六层放线6月8日656六层柱墙钢筋绑扎6月8日-6月10日57六层梁板梯模板6月8日-6月11日565、8六层柱墙模板6月8日-6月11日59六层梁板梯钢筋6月10日-6月12日60六层混凝土浇筑6月13日十三、模板及支撑体系计算（一）地下室梁3001200mm梁模板计算书梁段:A/4-6轴 KL42。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):0.16；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):066、.80；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):30.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：2060067、0.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：90.0；面板厚度(mm)：20.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞间距(mm)：100；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.60mm；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧68、压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的69、最大侧压力F；分别为 42.141 kN/m2、30.600 kN/m2，取较小值30.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 40.002.02.0/6=26.67cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按70、以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4030.600.90=13.22kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.402.000.90=1.01kN/m；q = q1+q2 = 13.219+1.008 = 14.227 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 100.00mm；面板的最大弯距 M= 0.114.23100.002 = 1.42104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.42104 / 2.67104=0.534N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15.00071、N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.534N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 30.600.40 = 12.24N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 100.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40.002.002.002.00/12=26.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.24100.004/(1009000.002.67105) = 0.003 mm；面板的最大容许挠度值: = l72、/250 =100.000/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.400mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/6 = 53.33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)73、； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.230.6000.90+1.42.0000.90)0.100/1=3.56kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.56400.002= 5.69104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 5.69104/5.33104 = 1.067 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.067 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=74、17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =30.600.10/1= 3.06 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400.00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 2.13106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.06400.004/(10010000.002.13106) = 0.025 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；内楞的最大挠度计算值 =0.025mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！2.外75、楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.60mm；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.26cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.70cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.230.600.90+1.42.000.90)0.400.40/2=2.8576、kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 400mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1752845.440400.000 = 1.99105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.99105/5.26103 = 37.867 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =37.867N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 206000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =30.600.400.477、0/1= 2.45 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 400.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.27105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.45103400.003/(100206000.001.27105) = 0.069mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺78、栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =30.6000.4000.4002 =9.792 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.792kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣79、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.0020.0020.00/6 = 5.33104mm3； I = 800.0020.0020.0020.00/12 = 5.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（25.50+80、1.50）0.801.200.90=27.99kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.800.90=0.43kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.99+0.43+2.02=30.44kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12530.4420.150=0.571kN.m； =0.571106/5.33104=10.702N/mm2；梁底模面板计算应力 =10.702 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=15.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施81、工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(25.5+1.50)1.200+0.50）0.80= 26.32N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52126.320150.04/(1009000.05.33105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值: =0.014mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150.0 / 25082、 = 0.600mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (25.500+1.500)1.2000.800=25.920 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.800(21.200+0.300)/ 0.300=3.600 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.583、00+2.000)0.3000.800=1.080 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.225.920+1.23.600=35.424 kN/m；集中荷载 P = 1.41.080=1.512 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=2.048 kN；N2=8.144 kN；N3=2.048 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.0008.0008.000/6 = 53.33 cm3； I=5.0008.0008.0008.000/12 = 213.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为84、静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 8.144/0.800=10.180 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.1800.8000.800= 0.652 kN.m；最大应力 = M / W = 0.652106/53333.3 = 12.216 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 12.216 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.610.1800.800 = 4.886 kN；85、圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =4.891962.50/(213.3350.00) = 0.90 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.899 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6778.483800.0004 /(10010000.000213.333104)=1.103mm； 方木的最大允许挠度 =0.8086、01000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.103 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.375 kN；最大弯矩 Mmax=0.157 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.038 mm；支撑钢管的最大应力 =0.157106/5080.0=30.948 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 30.948 N/mm2 小87、于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.37 kN；88、R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.375 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.900=0.604 kN； N =0.375+0.604=0.979 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值89、 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9790、9.124/(0.207489.000) = 9.673 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 9.673 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！（二）地下室160mm厚楼板模板支架计算书一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.94；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.591、00；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；楼板浇筑厚度(m):0.160；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):50.00；二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.0005.0005.000/6 = 33.33 cm3；I=8.0005.0005.0005.000/12 = 83.92、33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.5000.2000.160 = 0.816 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.5000.200 = 0.100 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.500+2.000)0.8000.200 = 0.720 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.816 + 0.100) = 1.099 kN/m；集中荷载 p = 1.40.720=193、.008 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.800 /4 + 1.0990.8002/8 = 0.290 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 1.0990.800/2 = 0.944 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.290106/33.333103 = 8.686 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.686 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面94、抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.8001.099/2+1.008/2 = 0.944 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 943.680/(2 80.000 50.000) = 0.354 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.354 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.700 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.816+0.100=0.916 kN/m；集中荷载 p = 0.95、720 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.916800.0004 /(38410000.000833333.33) +720.000800.0003 /( 4810000.000833333.33) = 1.508 mm；方木最大允许挠度值 V= 800.000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 1.508 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.200 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0990.800 + 1.008 = 1.887 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN96、.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.566 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.017 mm ；最大支座力 Qmax = 8.257 kN ；钢管最大应力 = 0.566106/5080.000=111.481 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 111.481 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培97、训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.257 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.940 = 0.638 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.8000.800 = 0.32098、 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1600.8000.800 = 2.611 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.569 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000 ) 0.8000.800 = 2.880 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.315 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.315 kN； - 轴心受压99、立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板100、支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8314.745/（0.530489.000） = 32.082 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 32.082 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a101、) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.003(1.500+0.1002) = 2.119 m； Lo/i = 2119.439 / 15.800 = 134.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8314.745/（0.376489.000） = 45.222 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 45.222 N/mm2 小于 钢管立杆的抗102、压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 （三）地下室350mm厚剪力墙模板计算书参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):100；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):50.00；次楞肢数:2；103、4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):17.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.70；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取25.104、500kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 40.803 kN/m2、130.050 kN/m2，取较小值40.803 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.803kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、墙模板面板的105、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =100.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.800.400.90=17.627kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400106、.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =17.627+1.008=18.635 kN/m；面板的最大弯距：M =0.118.635100.0100.0= 1.86104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.86104 / 1.50104 = 1.2107、42N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =1.242N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=15.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =100.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.800.400.90=17.627kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =17.627+1.008=18.635 kN/m；面板的最大剪力： = 0.618.635100.0 = 108、1118.094N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1118.094N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =31118.094/(240015.0)=0.280N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.280N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足109、要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 40.800.40 = 16.32N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40.001.501.501.50/12=11.25cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.32100.004/(1009000.001.13105) = 0.011 mm；面板的最大挠度计算值: =0.01110、1mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.400mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度80mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 805050/6 = 33.33cm3；I = 80505050/12 = 83.33cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240111、.800.100.90=4.407kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.100.90=0.252kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(4.407+0.252)/2=2.329 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.12.329400.0400.0= 3.73104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 3.73104/3.33104 =112、 1.118 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.118 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.800.100.90=4.407kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.100.90=0.252kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (113、q1 + q2)/2 =(4.407+0.252)/2=2.329 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.62.329400.0 = 559.047N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 559.047N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.700 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =3559.047/(280.050.0)=0.210N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=114、1.700N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.210N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.70N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 40.800.10/2=2.04 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 10000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33105；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.115、08/2400.004/(10010000.008.33105) = 0.042 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；内楞的最大挠度计算值 =0.042mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.240.80+1.42.116、00)0.100.40/2=0.93kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:M = 0.175931.74400.00= 6.52104 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 6.52104 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 6.52104/5.08103 = 12.839 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2117、；外楞的最大应力计算值 =12.839N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =400.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.240.80+1.42.00)0.100.40/2=0.932kN；外楞的最大剪力： = 0.65931.745 = 2.42102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 2.42102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0m118、m ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =32.42102/(280.0100.0)=0.045N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.700N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.70N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.045N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.70N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度119、(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 40.800.100.40/20.82 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.63100/2400.003/(100210000.001.22105) = 0.023mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；外楞的最大挠度计算值 =0.023mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如120、下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =40.8030.4000.400 = 6.528 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=6.528kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！（四）标准层梁250700mm梁模板计算书梁段:A/121、18-19轴 KL33。参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.45；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.25；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN122、/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.9；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：206000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的123、间距(mm)：900.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞间距(mm)：100；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.60mm；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度80mm；梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取25.5124、00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 18.963 kN/m2、17.850 kN/m2，取较小值17.850 kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷125、载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 45.001.51.5/6=16.88cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4517.850.90=8.68kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.452.000.90=1.13kN/m；126、q = q1+q2 = 8.675+1.134 = 9.809 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 100.00mm；面板的最大弯距 M= 0.19.81100.002 = 9.81103N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.81103 / 1.69104=0.581N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.581N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 17.850.45 = 8.03N/mm； l-计算跨度(内楞间距127、): l = 100.00mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 45.001.501.501.50/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.03100.004/(1009000.001.27105) = 0.005 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =100.000/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值 =0.005mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.400mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计128、算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/6 = 53.33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.217.8500.90+1.42.0000.90)0.100/1=2.18kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l 129、= 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.18450.002= 4.41104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.41104/5.33104 = 0.828 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.828 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =17.850.10/1= 1.79 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 450.130、00mm； I-面板的截面惯性矩：E = 2.13106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6771.79450.004/(10010000.002.13106) = 0.023 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.800mm；内楞的最大挠度计算值 =0.023mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.800mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.60mm；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.26cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.7131、0cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.217.850.90+1.42.000.90)0.450.40/2=1.96kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 400mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1751961.820400.000 = 1.37105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.37105/5.26103 = 26.108 N/mm2； 132、外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =26.108N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 206000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =17.850.450.40/1= 1.61 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 400.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.27105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.61103400.003/(100206000.001.27105) = 0.045133、mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.045mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =17.8500.4500.4002 =6.426 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000105/1000 134、= 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.426kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900.0015.0015.00/6 = 3.38104mm3； I = 900.0015.0015.0015.00/12 135、= 2.53105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（25.50+1.50）0.900.700.90=18.37kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.900.90=0.49kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.37+136、0.49+2.27=21.12kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12521.1250.125=0.330kN.m； =0.330106/3.38104=9.780N/mm2；梁底模面板计算应力 =9.780 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=15.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(25.5+1.50)0.700+0.50）0.90= 17.46N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面137、板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52117.460125.04/(1009000.02.53105)=0.010mm；面板的最大挠度计算值: =0.010mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 125.0 / 250 = 0.500mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(138、kN/m)：q1 = (25.500+1.500)0.7000.900=17.010 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.900(20.700+0.250)/ 0.250=2.970 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.2500.900=1.013 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.217.010+1.22.970=23.976 kN/m；集中荷载 P = 1.41.013=1.418 kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力139、分别为：N1=1.187 kN；N2=5.151 kN；N3=1.187 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.0008.0008.000/6 = 53.33 cm3； I=5.0008.0008.0008.000/12 = 213.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.151/0.900=5.723 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.7230.9000.900= 0.464 kN.m；最大应力 = M / W = 0.464106/5333140、3.3 = 8.691 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.691 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.7230.900 = 3.090 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =3.091962.50/(213.3350.00) = 0.57 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.569 141、N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.6774.769900.0004 /(10010000.000213.333104)=0.993mm； 方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.993 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支142、座反力 RA = RB=0.123 kN；最大弯矩 Mmax=0.093 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.022 mm；支撑钢管的最大应力 =0.093106/4790.0=19.429 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 19.429 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与143、立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.12 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.123 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.450=0.380 kN； N =0.123+0.380=0.503 kN； - 轴心受压立杆的稳定144、系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k145、1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=502.523/(0.209457.000) = 5.261 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 5.261 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！（五）标准层140mm厚楼板模板支架计算书参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支146、撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度(m):3.01；采用的钢管(mm):483.25 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；楼板浇筑厚度(m):0.14；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):147、0.14；计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):50.00；模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.0005.0005.000/6 = 33.33 cm3；I=8.0005.0005.0005.000/12 = 83.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝148、土板自重(kN/m)：q1= 25.5000.2000.140 = 0.714 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.5000.200 = 0.100 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.500 + 2.000)0.9000.200 = 0.810 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.714 + 0.100) = 0.977 kN/m；集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kN；最大弯距 M =149、 Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 0.9770.9002/8 = 0.354 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +0.9770.900/2 = 1.007 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.354106/33333.33 = 10.622 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.622 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh150、 T其中最大剪力: Q = 0.9770.900/2+1.134/2 = 1.007 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.007103/(2 80.00050.000) = 0.377 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.377 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.700 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.814 kN/m；集中荷载 p = 0.810 kN；最大挠度计算值 V= 50.814900.04 /(3151、8410000.000833333.333) +810.000900.03 /( 4810000.000833333.3) = 2.311 mm；最大允许挠度 V=900.000/ 250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 2.311 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.600 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.9770.900 + 1.134 = 2.013 kN； 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.152、822 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.941 mm ；最大支座力 Qmax = 10.010 kN ；最大应力 = 171.575 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 171.575 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式153、计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.010 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.010 = 0.389 kN；(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 154、25.5000.1400.9000.900 = 2.892 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.685 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000 ) 0.9000.900 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.525 kN；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.525 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算155、立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000156、 / 15.900=107.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=9525.349/(0.537457.000) = 38.814 N/mm2；立杆稳定性计算 = 38.814 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,配置面积As=1440 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4000mm140mm,截面有157、效高度 ho=120 mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； q = 2 1.2 ( 0.500 + 25.5000.140 ) + 1 1.2 ( 0.38965/4.500/4.000 ) + 1.4 (2.500 + 2.000) = 16.850 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 4.50016.845 = 75.803 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059675.8004.00158、02 = 72.286 kN.m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到6天龄期混凝土强度达到53.77%,C30混凝土强度在6天龄期近似等效为C16.130。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.742N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360.000 / ( 4000.000120.0007.742 )= 0.139查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.129此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s b ho2fcm = 0.1294000.000120.000159、27.74210-6 = 57.678 kN.m；结论：由于 Mi = M1+M2=57.678 Mmax= 96.579所以第12天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。（六）标准层300mm厚剪力墙模板计算书参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):100；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽160、度(mm):80.00；高度(mm):50.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):17.00；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.70；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取161、其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 模板计算高度，取3.150m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 31.606 kN/m2、80.325 kN/m2，取较小值31.606 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.606kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值162、 F2= 2.000 kN/m2。墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =100.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.231.610.500.90=17.067kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝163、土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =17.067+1.260=18.327 kN/m；面板的最大弯距：M =0.118.327100.0100.0= 1.83104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 164、1.83104 / 1.88104 = 0.977N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =0.977N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=15.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =100.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.231.610.500.90=17.067kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =17.067+1.260=18.327 kN/m；面板的最大165、剪力： = 0.618.327100.0 = 1099.634N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1099.634N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =31099.634/(250015.0)=0.220N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.220N/mm2 小于 面板截面166、抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 31.610.50 = 15.80N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.80100.004/(1009000.001.41105) = 0.0167、08 mm；面板的最大挠度计算值: =0.008mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.400mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度80mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 805050/6 = 33.33cm3；I = 80505050/12 = 83.33cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包168、括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.231.610.100.90=3.413kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.100.90=0.252kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(3.413+0.252)/1=3.665 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.13.665500.0500.0= 9.16104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；内楞的最大应力计169、算值： = 9.16104/3.33104 = 2.749 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.749 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.231.610.100.90=3.413kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.100.90=0.252k170、N/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(3.413+0.252)/1=3.665 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.63.665500.0 = 1099.634N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 1099.634N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.700 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =31099.634/(280.050.0)=0.171、412N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.700N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.412N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.70N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 31.610.10/1=3.16 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 10000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=8.3172、3105；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.16/1500.004/(10010000.008.33105) = 0.160 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.160mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在173、外楞的荷载: P = (1.231.61+1.42.00)0.100.50/2=0.92kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.175916.36500.00= 8.02104 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 8.02104 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 8.02104/5.08103 = 15.784 N/mm2；外楞174、的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =15.784N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.231.61+1.42.00)0.100.50/2=0.916kN；外楞的最大剪力： = 0.65916.362 = 2.98102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 2.98102175、N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =32.98102/(280.0100.0)=0.056N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.700N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.70N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.056N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.70N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动176、荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 31.610.100.50/20.79 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1461.58100/2500.003/(100210000.001.22105) = 0.044mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；外楞的最大挠度计算值 =0.044mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2177、.000mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =31.6060.5000.500 = 7.902 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7.902kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！十四、施工图