1、目录一、 工程概况2二、 编制依据2三、 脚手架方案选择2四、 脚手架材料选择2四、 脚手架搭设流程及构造要求3（一）、落地式脚手架3（二）、悬挑式脚手架9（三）、卸料平台14五、 脚手架搭设安全技术措施17六、脚手架搭设注意事项18七、 脚手架拆除安全技术措施19八、脚手架上施工作业的安全技术措施20九、脚手架计算书21A：悬挑架计算书21B、落地架计算书33十 卸料平台计算书42十一 附 图48一、 工程概况工程名称：济南XX帝景住宅小区3#楼工程建设单位：济南XX置业有限公司设计单位：XX科学研究院监理单位：XX监理有限公司济南XX帝景住宅小区3#楼工程，位于济南市文化东路北侧，山大路西2、侧，和平路以南，西临羊头峪大沟。本工程为高层住宅工程，基础形式为桩基，主体结构形式为剪力墙结构，建筑高度98.830米，地下1层，地上31层，总建筑面积41419.80。二、 编制依据1、工程施工图纸及图纸会审纪要2、根据施工组织设计并结合现场实际情况进行编制3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-915、建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、施工企业安全生产评价标准JGJ/T77-20037、钢结构设计规范GB50017-20038、公司环境管理体系要求及使用指南ISO14001:20049、职业健康安全管理体系GB/T3、28001-200110、工程建设施工企业质量管理规范GB/T50430-200711、公司质量管理体系要求ISO9001-2008三、 脚手架方案选择 本工程5层以下（5层楼面，13.780标高以下）至基础顶采用落地式双排钢管脚手架，搭设高度14.3米；5-10层、11-16层、17-22层、23-28层、29层-屋面分段采用悬挑式双排钢管脚手架，每段搭设高度18.9米。四、 脚手架材料选择1、型钢水平悬挑杆采用18号工字钢。2、吊环采用20钢筋，压环采用18钢筋，拉索采用16钢丝绳单股斜拉。 3、脚手架，选用外径48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光4、滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管要有出厂合格证。 4、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。 5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求鲜亮美观。脚手架立杆、横杆、护栏杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。 6、铺板采用竹笆，并应符合有关要求。 7、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，61.8m的单张网重量在3k5、g以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由济南市建筑安全监督管理部门发放的准用证。 8、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235A钢的要求。9、立杆、纵向水平杆采用4米、6米的钢管，横向水平杆采用1.2米至1.5米的钢管。四、 脚手架搭设流程及构造要求（一）、落地式脚手架落地式脚手架位于车库顶板。落地脚手架搭设的工艺流程为：场地清理定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆连墙件设兜网设防护栏杆挂安全网第二步小横杆第二步大横杆铺竹笆竖立杆第三步小横杆第三步大横杆连墙件剪刀撑，向6、上每10米增设一道兜网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、立杆基础本工程落地式脚手架位于车库防水底板，立杆必须加钢支座。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅落地式双排脚手架计算书）。2、立杆设置 (1)立杆纵距1.500m，7、横距1.050m，步距1.800m（脚手架底层步距不大于2m。）；连墙杆垂直距离3.600m，水平距离4.500m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.250m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管（4米和6米）参差布置，立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：a、立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不能设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度上方错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距1/3。b、搭接长度不小于1米，应采用不小于2个旋转扣件固定、端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100。(3) 脚8、手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底座上皮小于200处的立杆上；横向扫地杆也应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的下方的立杆上。立杆基础不在同一高度时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1米，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。(5)立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐高上坡1.5m。3、大横杆、小横杆设置 大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，用扣件固定与小横杆上，每侧外伸长度为150mm。小横杆与立杆连接，外出100mm，不得随意拆除。本脚手架操作层9、满铺竹笆，搭设时大横杆位于小横杆上方，且应等间距设置，间距不大于400mm。（1）、纵向水平杆的要求a） 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于三跨。b）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接必须符合以下规定：I. 纵向水平杆的对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500，各接头中心至最近节点的距离不大于纵向距的1/3。II. 搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不小于100。（2）、横向水平杆横向水平杆（与墙体连接杆）主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接，严禁10、拆除。主节点处设两个直角扣件中心不大于150。4、剪刀撑脚手架外侧沿整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数为6根，斜杆与地面的倾角为50度，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。（2）剪刀撑斜杆的接长宜应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm，（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑布置5、竹笆的铺设要求操作层竹笆应按竹笆主竹筋垂直于纵向水平杆方向满铺，且应对接平铺，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵11、向水平杆上，且应满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)安全网必须横挂，不得立挂。(3)安全网要连接严密，所用连接材料为纤维绳进行网与网、网与架体系牢。(4)张挂安全网，要求严密、平整。(5)安全网的检查与验收，与脚手架检查验收同时进行。 (6)脚手架外侧必须居中设0.9m高的防护栏杆，操作层防护栏杆不少于2道，分别为0.6m和1.2m。(7)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆。7、连墙件(1)采用刚性连墙件与建筑物可靠连接12、。(2)应从低层第一纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。 (3)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密。 (4)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(5)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处，距主节点距离不得大于300mm。(6)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为250mm，里立杆与建筑物之间采13、用脚手板封闭。(2)脚手架施工层采用满铺竹笆进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步架以及底部用平网或其他措施进行封闭。9、脚手架出入口的构造该出入口设在3#楼北侧21 23轴之间，出入口处搭设6.0m4.5m6.0m（宽高）的防护棚，上铺双层5cm厚的脚手板。（二）、悬挑式脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：设置预埋件水平悬挑立杆横向扫地杆纵向扫地杆设兜网铺竹笆小横杆大横杆连墙件挂密目网第二步小横杆第二步大横杆、竖立杆第三步小横杆第三步大横杆连墙件剪刀撑每10米设一道兜网安装避雷 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出工字钢位置，并用小竹片点14、出工字钢标记。在搭设首层脚手架过程中，当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、工字钢设置本工程悬挑架为18#工字钢，一端悬挑，另一端固定在楼面结构上（预埋18钢筋）。悬挑端用16钢丝绳悬挂在上一层的楼面结构边梁上。上一层的楼面结构边梁上予埋20钢筋拉环。钢丝绳和钢梁应基本在同一垂直平面内。工字钢用三道18钢筋固定在楼面结构，其中一道固定建筑物边缘（梁上），另两道固定在工字钢末端（现浇板上）悬挑梁采用18工字钢，钢丝绳采用16。横梁为18号工字钢，与悬挑工字钢焊接连接。在内转角处搁置在梁上和悬挑工字钢上。 2、立杆间距 (1)立杆纵距1.500m，横距115、.050m，步距1.800m；连墙杆垂直距离3.600m，水平距离4.500m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.250m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)小横杆与立杆连接，外出100mm，不得随意拆除。 4、剪刀撑脚手架外测沿整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接16、长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、竹笆的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm。 (2)满铺层竹笆必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)竹笆要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的竹笆，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)张挂安全网，要求严密、平整。 17、(3)脚手架外侧必须居中设0.9m高的防护栏杆，操作层防护栏杆不少于2道，分别为0.6m和1.2m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆。 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 818、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为250mm。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步架以及底部用平网或其他措施进行封闭。其他构造要求参落地式钢管脚手架。（三）、卸料平台1、卸料平台材料选择 1）、主梁槽钢采用18号槽钢，次梁采用10号槽钢。钢材强度等级不低于Q235，其质量符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。 2）、脚手板采用符合要求的50厚木板。 3）、斜拉钢丝绳采用18mm钢丝绳。 4）、预埋螺栓的直径为20mm。 2、 卸料平台搭设流程及要求 卸料平台加工制作完毕经过验19、收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下： 1）、悬挑式卸料平台按现行的相应规范进行设计，其结构构造能防止左右晃动。 2）、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。 3）、钢丝绳两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计20、算。 4）、设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环用20钢筋制作。 5）、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。 6）、台面满铺脚手板。 7）、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。 8）、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。 9）、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，建立建材台帐，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 10）、卸料平台上显著地21、标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。 3、 卸料平台的劳动力安排 1）、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要20人，均有上岗作业证书。 2）、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3）、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 4、 卸料平台的检查与验收 1）、必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2）、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，22、并追究责任； 5、 卸料平台搭设安全技术措施1）、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在卸料平台搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)卸料平台必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)卸料平台搭设完毕，依据施工方案与单项作业验收表对卸料平台进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 2）、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 (2)卸料平台在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从卸料平台上掉落工具、物品；同时必须保证自身安23、全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得施工。 (3)在卸料平台上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨天及六级以上大风等天气严禁进行卸料平台搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对卸料平台进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对卸料平台进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 平台位置、钢丝绳、卡扣等构件是否符合施工方案的要求； b 卸料平台卡扣是否松动、钢丝绳是否完好； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)搭拆卸料平台期间，地面应设置围栏和警戒标志，24、严禁非操作人员入内。 （7）搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。 （8）平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。 （9）平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。 （10）平台上的防护栏杆不得任意拆除。 （11）起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。 （12）放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。 （13）不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。（14）夜25、间施工平台上必须保持足够的照明。五、 脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 (1)脚手架搭设完毕，用合格密目安全网挂于架子的外围。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设单位会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子26、的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持27、有登高作业操作证方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造28、是否符合施工组织设计的要求； b 扣件螺丝是否松动；钢丝绳卡是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。六、脚手架搭设注意事项 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚29、手架严禁钢竹、钢木混搭。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、铺设竹笆以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，操作层不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉30、措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。七、 脚手架拆除安全技术措施 本工程外围护墙施工完毕即拆除外架，外墙装饰施工采用吊篮。 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、竹笆、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步31、一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。32、 11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 13、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。八、脚手架上施工作业的安全技术措施 1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/m,确保较大安全储备. 3、结构施工时不允许多层同时作业，装修施33、工时同时作业层数不超过两层。 4、当作业层高出其下连墙件3.6米以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 5、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。九、脚手架计算书脚手架采用的钢管按48.33.6计算。A：悬挑架计算书(一)、参数信息:1.脚手架参数悬挑架从5层（4层顶）开始悬挑，按5-10层， 11-16层，17-22层，23-28层，29层-屋顶分五段，每段高度18.9米。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距34、离为0.25米；采用的钢管类型为 48.33.6mm； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000； 脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山东省济南市，查荷载规范基本风压为0.60，风荷载高度变化系数z为1.140，风荷载体型系数s为0.550；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；竹笆自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(35、kN/m2):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；竹笆铺设层数:4 层； 脚手板类别:竹笆；栏杆挡板类别:栏杆、竹胶板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为：一般墙面外挑1.45m，建筑物内锚固段长度3.000 米。最外面钢丝绳距离建筑物1.30m。 (二)、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/36、3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.437、70)1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求38、! （三）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计39、算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.3691.050/3=0.835kN.m =0.835106/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集40、中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! （四）、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P241、=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； （五）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 42、NG1 = 0.12518.900=2.359kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.250)/2=0.585kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.900=0.142kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.505kN。 活荷载为施工荷载标准43、值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.140 Us 风荷载体型系数：Us = 0.550 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.1400.550 = 0.263kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公44、式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 （六）、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.82kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算45、长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 134.68 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.83kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m46、； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.152kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 156.24 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.973kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件，Nl = 10.47、973kN小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图 （八）、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.23.51+1.44.73=10.82kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑48、脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.489kN,R2=10.285kN,R3=0.152kN 最大弯矩 Mmax=1.543kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.543106/(1.05185000.0)+5.1541000/3060.0=9.627N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （九）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均49、匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.918 经过计算得到强度 =1.54106/(0.918185000.00)=9.09N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! （十）、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.510kN （十一）、拉杆的50、强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.510kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢管100.010.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =N/A f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 13.51kN； A 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 4.53 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=13.510kN； lw为斜撑杆件的51、周长，取314.16mm； t为斜撑杆的厚度，t=10.00mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 13510.34/(314.1610.00) = 4.30N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! （十二）、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.285kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环52、最小直径 D=102854/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 B、落地架计算书(一)、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为13.78米；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.25米；采用的钢管类型为 48.33.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m253、； 脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山东省济南市，基本风压为0.6 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.14，风荷载体型系数s 为0.55；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1337；竹笆自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；竹笆铺设层数:3；脚手板类别:竹笆；栏杆挡板类别:栏杆、竹胶板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:车库混凝土顶板；地基承载力标准值(kpa):54、160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00 （二）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简55、图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/4491.0=91.632N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布56、荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! （三）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 57、脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.4.575=2.369kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.3691.050/3=0.835kN.m =0.835106/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 358、.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/59、150与10mm,满足要求! （四）、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 60、当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 （五）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12513.780=1.720kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15031.500(1.050+0.250)/2=0.439kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN61、/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5003/2=0.315kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50013.780=0.103kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.577kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(G62、B50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.140 Us 风荷载体型系数：Us = 0.550 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.1400.550 = 0.263kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值63、(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 （六）、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.71kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/64、mm2)；经计算得到 = 120.81 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.72kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，65、W=4.49cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.152kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 142.37 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.973kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件，Nl = 10.973kN小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面66、的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.83 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.71 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00 地基承载力的计算满足要求!十 卸料平台计算书平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。次梁采用18a号槽钢U口水平，主梁采用18a号槽钢U口水平，次梁间距67、0.50m。施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。（一）、次梁的计算次梁选择18a号槽钢U口水平槽钢，间距0.50m，其截面特性为面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.50=0.18kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.50=1.00kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到68、，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.18+1.00+0.20) = 1.65kN/m经计算得到，活荷载计算值 P = 1.410.00=14.00kN2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.653.002/8+14.003.00/4=12.35kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =12.35106/(1.05141400.00)=83.20N/mm2；次梁槽69、钢的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.568.0235/(3000.0180.0235.0)=0.75由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.691经过计算得到强度 =12.35106/(0.691141399.99)=126.47N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求!（二）、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为：面积A=25.69cm270、,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm ，截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.20) = 0.60kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2(0.35+2.00)0.253.00/2+1.20.203.00/2)=1.41kNP2=(1.2(0.35+2.00)0.503.71、00/2+1.20.203.00/2)=2.47kN P3=(1.2(0.35+2.00)0.503.00/2+1.20.203.00/2)=2.47kN P4=(1.2(0.35+2.00)0.503.00/2+1.20.203.00/2)+14.00/2=9.47kN P5=(1.2(0.35+2.00)0.503.00/2+1.20.203.00/2)=2.47kN P6=(1.2(0.35+2.00)0.503.00/2+1.20.203.00/2)=2.47kN P7=(1.2(0.35+2.00)0.253.00/2+1.20.203.00/2)=1.41kN2.内力计算 卸料平台72、的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.399kN,R2=11.573kN 支座反力 RA=11.573kN 最大弯矩 Mmax=10.861kN.m3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =10.861106/1.05/141400.0+11.986100073、/2569.0=77.820N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.568.0235/(3000.0180.0235.0)=0.75 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.691 经过计算得到强度 =10.86106/(0.691141399.99)=111.20N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求!（三）、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳74、的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=17.246kN（四）、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=17.246kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大75、于8.00017.246/0.820=168.250kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径19.5mm。（五）、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=17.246kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=172464/(3.1416502)1/2=15mm（六）、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。十一 附 图料台