1、目 录第一章 编制依据21.1 编制依据文件及规范2第二章 工程概况22.1 施工平面布置2第三章 施工部署43.1 项目组织机构43.2 劳动力计划43.3 钢结构安装主要设备、机具、仪器53.4 施工进度保证措施63.5 工程目标8第四章 A5区钢桁架安装方案及技术措施94.1 A5区钢桁架安装方案94.2 A5区桁架分段及吊机的吊装性能分析104.3 A5-1区提升施工及工况分析124.4 A5区34.5m标高其他区域的钢桁架安装及技术措施184.5 42.5m标高（A5-5区）钢结构施工20第五章 质量保证措施435.1 钢结构施工质量保证措施435.2 液压滑移质量保证措施465.32、 现场焊接质量保证措施525.4 高强螺栓施工质量保证措施56第六章 钢结构现场焊接与涂装施工576.1 钢结构现场焊接作业流程576.2 现场焊接方法586.3 现场焊接顺序及主要节点焊接工艺616.4 现场的涂装施工63第七章 高强螺栓连接施工667.1 准备工作667.2 操作工艺66第八章 冬季施工688.1 冬季施工时间68第九章 安全保证措施779.1 钢结构施工安全保证措施779.2 液压滑移安全措施869.3 螺栓连接安全技术措施86第十章 施工现场重大事故应急预案87附录1：钢结构进度计划90附录2：平面布置图92附录3：A5区34.5米桁架拼装支点下砼构件梁验算计算书93附3、录4：A5区34.5米桁架提升工况计算书103附录5：A5区41.9米桁架滑移工况计算书109附录6：A5区41.9米桁架滑移时34.5米桁架受力计算书115第一章 编制依据1.1编制依据文件及规范钢结构工程的施工组织设计主要依据下列文件及规范编制工程结构设计统一工程说明xx博物馆改扩建工程结构图纸型钢混凝土组合结构技术标准（JGJ138-2001）(J130-2001）建筑结构用钢板（YB19789-2005）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）高层民用建筑钢结构技术规程（JGJ99-98）建筑安装工程质量检验评定标准（GB504、300）钢结构防火涂料应用技术规程（CECS24）第二章 工程概况XXXXXX。 2.1施工平面布置2.1.1 塔吊的选型及布置本工程使用XXXXXX。塔吊性能如下表，布置图见附录1。波坦TOPKIT MC480M20型塔吊技术参数TOPKIT MC480M20型塔吊臂长3.3-22.42326273033374040.241.34347505357606367702倍109.88.948.27.77.16.66.245.765.44倍201916.3515.913.812.3610.6101010 第三章 施工部署3.1、项目组织机构3.2、劳动力计划根据本工程的特点及施工的具体要求，拟定钢5、结构安装现场阶段劳动力计划如下：序号区域铆工焊工起重工探伤测量其他电工合计1A522201642510793.3、钢结构安装主要设备、机具、仪器3.3.1、现场安装设备机具主要安装设备机具一览表名 称规格/型号数 量备 注液压力矩扳手2套磨 光 机5台螺旋千斤顶5t/8t/50t5个/5个/15个自 备倒 链3t/5t/25t各10个8个/8个自 备主要提升及滑移设备机具一览表序号名称规 格型号设备单重数量1液压泵源系统15KWTJD-151.2吨6台2液压提升器40TLSD400.4吨20台3液压提升器200TLSD2000.6吨10台4液压提升器100TTX-100-J0.5吨2台5液压爬6、行器500KNTJG-5000.3吨2套6标准油管标准油管箱60箱7粗管箱16箱8计算机控制系统32通道YT-22套9传感器600KN28套10传感器250KN8套11专用钢绞线15.24mm1860MPa6KM12对讲机Kenwood10台3.3.2、现场焊接设备机具主要焊接设备机具一览表序号名 称规 格数 量1二氧化碳焊机600UG30台2直流焊机AX7-500-18台3空 压 机0.9立方米5台4高温烘箱05002台5保 温 筒22个6碳弧气刨枪3把7烤抢4把3.3.3、现场测量仪器主要测量仪器一览表序号名称型号数量备注1全站仪Topcon GTS-211D1已检2水准仪DZS3-13已7、检3磁铁线坠0.5kg104大盘尺长城50m205校正罗丝刀及拨针若干仪器校正6激光反射贴片20*20mm若干3.4、施工进度保证措施3.4.1、钢结构总体计划及顺序（见附表1）3.4.2、施工工序钢结构施工作为结构施工的前道工序，合理的安排钢结构的安装进度计划，有利于其他队伍及早插入。3.4.3、钢结构施工节点工期分析 本工程钢桁架结构安装工期紧张，桁架分段吊装次数多，有必要对各区桁架结构的分段总数提前进行统计，再结合塔吊的性能，确定各区桁架的安装工期，对应总体工期的分析，看能否满足实际工作要求，确定各区钢结构的预计插入时间，并对塔吊作业进行规划，供钢桁架施工阶段进行分配。 实施阶段 构件起8、吊次数 工期（天 ） 桁架分段 计划每天吊次 A5区域 A5-1区 1253045 A5-2区 1102844 A5-3区 1102834A5-4区 296 41 48 分析结论： 通过上述的塔吊吊次分析可知，塔吊最多吊次为8次/天，为A5-4区滑移施工，A5区塔吊高峰期为12小时/天. 注：此时间不包括构件卸车时间，构件平均每天发6车次。3.4.4、进度保证措施通过下列措施来保证钢结构施工进度：3.4.4.1实施项目法施工，实施项目经理负责制，行使计划、组织、指挥、协调、控制、监督六项基本职能，并选配优秀的管理人员及劳务合作队伍承担本工程的施工任务。3.4.4.2采用施工进度总计划与月、周、9、日计划相结合的各级计划进行进度的控制与管理，并配套制定机械设备配备使用计划，劳动力分布安排计划、构件进场吊装计划等，实施动态管理，及时调整每天的构件进场计划，使每天进场的构件既保证了构件的安装又不占用场地。3.4.4.3在施工中抓主导工序，找关键矛盾，安排合理的施工程序，组织交叉流水作业，作好劳动组织调动和协调工作，通过各控制点工期目标的实现来确保总工期控制目标的实现。3.4.4.4建立生产例会制度，参加总承包管理部和建设管理委员会的生产调度会，检查上一次例会以来的计划执行情况，布置下一次例会前的计划安排，对于拖延进度计划的工作内容，要找出原因，并及时采取有效措施保证计划完成。3.4.4.5作10、好施工配合及前期施工准备工作，拟定施工准备计划，专人逐项落实，保障后勤工作的高质、高效服务。采用成熟的科技新成果和先进的机械设备，向科学技术要速度，要质量，通过新技术的推广和新设备的应用来缩短各工序的施工周期，从而缩短工程的总工期。联系设计院以及现场各家单位，及时沟通，遇到问题及时处理，以最快的速度解决。3.5、工程目标本工程的目标为：结构长城杯第四章 A5区钢桁架安装方案及技术措施4.1 A5区钢桁架安装方案整个A5区钢结构共分两层，分别为为34.5m楼盖桁架及42.5m屋盖桁架。大厅底部混凝土楼面标高为4.35m（局部3.225m），距离桁架楼盖约30m高，采用提升施工符合结构布置特点，同11、时也解决了桁架跨度大，吊装施工难等问题；而针对42.5m标高的大跨桁架，结合结构及布置的特点，并按照设计提供的要求，对此部分桁架由西向东滑移施工，滑移平台布置在结构A2-B轴之间。结合A5区的施工，结构平面分区如下：A5区钢结构分区图施工步骤施工安装流程第一步提前介入34.5m标高A5-1桁架楼面拼装。第二步待土建交付工作面后开始A5-1区桁架的提升，首先利用A5区外侧四个砼剪力墙筒体作为提升位置点，对A5-1区进行整体提升；同时利用塔吊整榀吊装A5-4区的桁架。第三步其次整榀吊装A5-4区钢桁架，并待A4-1/A6-1区和A2-3/ A2-5区滑移就位后，开始补装A5-2、A5-3区结构。针12、对A5-2、A5-3区上部的HJC-H，要求搭设支撑架分段吊装。第四步待A5区34.5m标高的桁架补装完毕后，开始搭设A5-5区42.5m标高的桁架滑移拼装平台，安装滑移轨道梁，铺设滑移轨道。第五步最后累积滑移施工A5-5区钢结构。待整体卸载完成后，拆除拼装平台，至此钢结构桁架安装完成。第六步最后完成42.5m标高的钢筋桁架楼面板的安装和混凝土的浇注。4.2 A5区桁架分段及吊机的吊装性能分析4.2.1 A5-1区吊装桁架分段4.2.1.1 A5-1区吊装桁架分段E段D段C段B段A段A段B段C段D段E段合计重量（吨）9.8310.510.510.59.8551.85长度（米）7.729.06913、.989.057.7943.64.2.1.2 A5-5区吊装桁架分段H段G段F段D段E段C段B段A段A段B段C段D段E段F段G段H段合计重量（吨）9.316.412.47.511.212.416.49.394.9长度（米）13.610.3510.58.910.510.510.3513.688.34.2.2 5#塔吊吊装能力分析5#塔吊起吊能力示意图5#塔吊起吊能力分析表吊装桁架名称桁架重量距离吊机最远距离吊机作业半径吊机起吊能力是否满足起吊A5-1区提升桁架10.5t31.7m33m12.7t是A5-2区吊装桁架3.8t60.5 m63m5.8t是A5-3区吊装桁架3.8t60.5m63m5.14、8t是A5-4区吊装桁架4.3t48.6m50m7.9t是A5-5区滑移桁架16.4t25.9m26m16.8t是注：A5-1区E轴至H轴横向桁架采用散装。分析结论：通过合理分段后，采用TOPKITMC480M20型塔吊施工完全满足吊装要求。4.3、 A5-1区提升施工及工况分析4.3.1、A5-1区提升施工流程A5-1区在地面拼装胎架上拼装，胎架搭设材料选用双拼的1.5*3.0米贝雷梁。在贝雷架上选用18#，27B#、40B的工字钢拼装胎架，打出轴线位置，然后按照轴线位置拼装桁架，依次类推，完成整个提升分区的安装。步骤一：在A5区的大厅内4.35m标高（局部3.225m）的砼楼面上搭设拼装胎15、架，具体布置平面如下图。 A5区楼面为300mm的混凝土，A19轴轨道布置在600*1200mm的纵梁上，其立面布置图如下：A23轴和A19轴略有不同，不同处为：AH轴下方有600*900mm的横梁和700*700mm立柱。具体布置如下：步骤二：拼装各主桁架和次桁架，除与预埋牛腿连接的杆件。步骤三：从预埋牛腿上投影安装坐标到地面上，对与牛腿连接的杆件进行坐标控制，测量固定牛腿的中心点坐标后，调整该桁架拼装间隙。步骤四：设置提升器，液压同步提升整块桁架。桁架端部点均设置提升牛腿。通过计算机控制整个液压提升过程，保证提升桁架的整体稳定。步骤五：桁架提升到位后，塞装桁架弦杆连接到牛腿上，同时补桁架端16、部腹杆，保证桁架结构稳定支撑到混凝土牛腿上。步骤六：拆除提升设备，至此完成A5-1区桁架的安装。4.3.2、A5-1区提升过程工况分析4.3.2.1整体提升总体施工流程4.3.2.2桁架提升点设置模型1、桁架提升点设置模型A5区桁架提升工况分析模型结构提升采用桁架端部核心柱位置设吊点，都设置在核心柱的内侧牛腿上，结构总共设16个吊点。2、桁架提升过程受力分析结构的竖向位移示意图通过对桁架提升过程中的竖向位移分析可知，桁架节点竖向位移最大值为34.4mm，出现在桁架HJC-AJ的跨中，相对于桁架49m跨度的竖向挠度为s/l=1/14241/500，变形满足要求。结构提升的应力示意图分析结论：通过17、对提升结构的验算可知，桁架的应力值最大值不超过64.3MPa，因此提升的整个过程结构安全可靠。提升设备布置图4.3.3 A5-1区4.35m砼楼面承载能力验算4.3.3.1 A5-1区工程概况：A5-1区面积2682m2，在42.5m、34.5m标高各有一层桁架，其中34.5m标高桁架楼盖，采用整体提升方式安装，东西跨度49m，南北跨度为49m总重1058.27T,。由于钢结构施工工期紧，在土建施工阶段，在A5区4.35m标高楼板达到设计强度后，提前插入34.5m标高桁架的拼装，待A5区混凝土剪力墙浇注到位后开始整体提升,将拼装和提升工作分开，减少施工交叉，提高了作业效率并保证了钢结构的施工连18、续性和缩短了钢结构施工工期。A5区4.35m砼楼板的梁板及竖向支撑体系见图，胎架放置在下层梁柱位置上，胎架支点设置在梁柱的位置上，桁架的自重通过贝雷梁上的支点传递给贝雷梁，再通过贝雷梁下的支点传递给梁柱，不直接传递在楼板上，每个梁柱上由贝雷传递下来的荷载最大支点反力17.2吨，梁柱的相关计算后附。拼装平台下砼构件的计算分为三部分，一是普通混凝土梁，二是东部楼梯部位的预应力梁，三是预应力梁两侧的非预应力梁。详细计算见附件。4.4 A5区34.5m标高其他区域的钢桁架安装及技术措施4.4.1、A5区34.5m标高其他区域结构的安装流程步骤一：A5-1区桁架提升过程中，进行A5-4区桁架的吊装，对接19、于A5-1区桁架，与混凝土柱接触。步骤二：随着A5-1区桁架提升就位后，A5-4区桁架的吊装完成。步骤三：补装A2-3、A2-5区，连接A4、A6区与A5-1区桁架连接。步骤四：补装A5-1区提升A5-4吊装区的联系桁架及钢梁。步骤五：最后补装A5-3/A5-4区内的A4、A6区与A2-3、A2-5区连接的桁架，补装上述桁架时应选择在20左右，减少因焊接对构件产生的应力影响。 完成A5区桁架楼盖的安装，同时也使整个34.5标高的钢桁架楼盖形成整体。4.5 42.5m标高（A5-5区）钢结构施工4.5.1、滑移方法的选择A55区滑移区域桁架重量约1100T，则带入公式：A55区牵引力F2*G2020、.11.21100=132t；A55区桁架滑移长度达55m，设置2条轨道，选用4个50T爬行器。A5-5区的钢结构施工流程如下：步骤一：在17轴与24轴的剪力墙筒顶搭设滑移轨道，并对C轴与F轴间轨道梁下部加设斜撑，保证轨道梁的强度与稳定。在A1轴与AC轴之间的34.5米标高的桁架上用3.0*1.5米贝雷搭建拼装滑移平台，具体布置见下图。并在两个核心柱的位置之间A17和A24轴位置上布设滑移轨道，轨道下方采用贝雷作为支撑，贝雷的支点布置在下层桁架和核心筒上。如下图所示： 在另外一个方向上，同样利用贝雷和工字钢搭建施工平台，布置如下：步骤二：拼装平台的搭设宽度约为20米左右，保证有足够的施工空间。21、在拼装平台上放置两排拼装胎架保证桁架的首个滑移单元的组装。步骤三：A5-5区主桁架HJF-AA2HJF-AH采用逐榀逐段进行对接。主桁架根据塔吊吊装性能及构件特点，桁架共分为8段进行对接。步骤四：完成首榀桁架的拼装，即桁架的HJF-AH的组装。桁架安装过程应采用经纬仪对拼装的精度进行控制。步骤五：依此方法进行下榀桁架的对接拼装。胎架的间距为7m，以保证主桁架间的次桁架及钢梁的安装。步骤六：开始两榀桁架间的次桁架安装。，悬挑段桁架安装时应搭设相应的支撑保证桁架拼装的稳定与精度要求。步骤七：待整个两榀单元组装完毕后，拆除内排拼装胎架及悬挑段桁架的支撑。安装液压爬行器与滑靴，滑移首个组装单元。步骤八22、：待整体滑移一个柱距（7m）后，开始下一榀主桁架及其间的次桁架安装。桁架采用累积滑移，拼装一榀累积滑移一榀。步骤九：依此方法进行下一次滑移。桁架根据爬行器布置的位置，应在滑移过程中逐步加设液压爬行器。步骤十：继续下榀桁架的安装与滑移。滑移的过程中要求各个液压爬行器的同步顶推，保证滑移时结构的受力均匀稳定。步骤十一：整个桁架单元滑移就位后，最后完成桁架HJF-AA2的安装，并且完成A2B轴间和A2轴外悬挑段的次桁架与钢梁的安装。步骤十二：至此整个A5-5区桁架安装完毕，整体同步卸载就位后，安装限位板。拆除满堂脚手架，钢结构施工完毕。4.5.2 滑移平台的分析将拼装平台及贝雷架的重量用0.4*0.23、4*0.6的方钢支撑的自重荷载来等效代换。由迈达斯软件计算一榀上层桁架在胎架上拼装时上下两层桁架的位移与应力。位移图如下：由以上位移图可知，最大位移发生在跨中位置，为-7.07mm ,小于容许位移，即桁架的挠度满足要求。应力图由以上应力图可知，下层桁架杆件的最大拉应力为30.29MPa,最大压应力为-42.21MPa，均小于杆件的容许拉压应力，所以上层桁架在胎架上拼装时，下层桁架的应力满足要求。4.5.3 A5-5区预埋件与支座的安装4.5.3.1预埋构件及其上的限位板在混凝土墙体浇注之前按照平面布置图所示位置安装就位并随墙体整体浇注；4.5.3.2在铸钢支座和预埋板之间采取有效的利于滑动的措24、施，以保证铸钢支座和预埋板可以产生相对滑动；4.5.3.3铸钢支座与桁架下弦焊接好，搁置在预埋板上，在支座变位释放之前，不与预埋板进行焊接；4.5.3.4铸钢支座变位释放之前，4片20mm厚的加劲肋均不进行安装；4.5.3.5待桁架安装完毕、屋盖混凝土及面层做法完成且混凝土强度达到设计值之后，拆除临时支撑，释放铸钢支座，使其发生一定变位；4.5.3.6释放工作完成之后，将铸钢支座和预埋板焊接好；4.5.3.7最后，焊接4片20mm厚加劲肋。4.5.3.8桁架底部的限位板待支座与桁架焊接之后，再进行焊接。4.5.4、A5-5区滑移过程分析采用核心柱上内侧的支点作为滑移轨道，建立模型如下：单轨模型25、一、第一次结构滑移变形图通过对桁架的竖向变形分析可知，桁架跨中悬挑端的竖向位移最大值为-13.8mm，而桁架跨度值为49m，因此结构变形小。二、第二次结构滑移变形图结构滑移第二步在桁架HJF-AH跨中变形最大，其值为15.2mm，桁架的外挑端部在整个结构的影响下，竖向位移值为-0.23mm，因此整个结构能够很好保持滑移轨道的水平方向的受力平衡。三、第三次结构滑移变形图通过对桁架的竖向变形分析可知，桁架跨中悬挑端的竖向位移最大值为-14.36mm，结构变形小。四、第四次结构滑移变形、应力图通过对桁架的竖向变形、应力分析可知，桁架跨中悬挑端的竖向位移最大值为-24.56mm，结构变形小，最大拉应力26、为44.2MPa，最大压应力为80.6MPa。五、第五次结构滑移变形、应力图桁架滑移到第五次时，结构跨中的竖向位移最大值达到-13.5mm，相对与49m跨度的挠度值为1/3630，应力绝对最大值为47.5MPa，因此混凝土桁架楼面的桁架结构在自重的作用下，其变形及应力值较小，完全满足施工的安全及进度要求。六、第六次结构滑移变形、应力图桁架滑移到第五次时，结构跨中的竖向位移最大值达到-13.3mm，相对与49m跨度的挠度值为1/3684，应力绝对最大值为47.4MPa，因此满足施工的安全及进度要求。4.5.5、滑移后的杆件应力分析滑移结束后的结构应力示意图通过对滑移结束后结构的应力图可知，结构在27、自重作用的的应力为47MPa。所以结构在单轨滑移过程中位移变形和应力都比较小，能满足整个结构的变形与强度要求。4.5.6临时支撑布置 如下图所示，在AC-AF段桁架下方安装临时支撑，待滑移到位后再拆除。4.6 液压提升原理简介“液压同步提升技术”采用液压提升器作为提升机具，柔性钢绞线作为承重索具。液压提升器为穿芯式结构，以钢绞线作为提升索具，有着安全、可靠、承重件自身重量轻、运输安装方便、中间不必镶接等一系列独特优点。液压提升器两端的楔型锚具具有单向自锁作用。当锚具工作（紧）时，会自动锁紧钢绞线；锚具不工作（松）时，放开钢绞线，钢绞线可上下活动。液压提升过程见如下框图所示，一个流程为液压提升器28、一个行程。当液压提升器周期重复动作时，被提升重物则一步步向前移动。液压提升详细步骤如下图所示： 第1步：上锚紧，夹紧钢绞线 第2步：提升器提升重物 第3步：下锚紧，夹紧钢绞线 第4步：主油缸微缩，上锚片脱开 第5步：主油缸缩回原位 第6步：上锚缸上升，上锚全松4.7 液压提升设备本工程中液压提升承重设备主要采用穿芯式液压提升器，如下图所示：TJJ-600型穿芯式液压提升器4.8 提升过程中的监控4.8.1提升速度、加速度及钢结构提升过程中稳定性控制（1）提升速度控制 提升系统的速度取决于泵站的流量、锚具切换和其他辅助工作所占用的时间。提升区域液压泵站的主泵机流量为116升/分钟，1台泵站泵站供29、应6台200吨提升器，最大提升速度为6 m/h。预计正式提升时间约6小时左右。（2）提升加速度控制提升开始时的提升加速度取决于泵站流量及提升器提升压力，根据工程实际情况对泵站流量及时进行调节。（3）钢结构提升过程中稳定性控制在提升的起动和止动工况时，钢结构桁架产生抖动是由于起、制动的加速度过大和拉力不均匀引起。采用液压提升器整体同步提升钢构件，与用卷扬机或吊机吊装不同，可通过调节系统压力和流量，严格控制起动的加速度和止动加速度，保证提升过程中钢结构桁架系统的稳定性。4.8.2提升过程中钢桁架的应力、变形及位移监控在开始提升前，通过计算机对各个提升区域建立计算模型，对提升过程中的钢结构提升开始阶30、段、提升停止阶段、下降开始阶段、下降停止阶段及钢结构就位阶段进行计算机模拟分析，得出钢桁架各杆件的应力与变形情况，在施工过程中，对在计算机分析过程中的应力、变形较大的杆件在关键部位，放置检测装置（如贴应变片），检测杆件应力变化，确保钢结构提升过程中的安全与稳定。由于钢结构的提升速度很慢，同时提升过程为垂直提升，提升时在各个提升点上各固定一个反射棱镜，在提升单元沿下方搭设一个临时观测平台，安置一台全站仪，分别观测这四个反射棱镜，在提升过程中，各个点同时计时，从开始每隔固定时间间隔测量全站仪与反射棱镜间的距离，记录每次监测的距离数据，通过时间/距离记录表了解详细的提升运动状态，对钢结构的垂直及水平31、位移情况进行动态控制，并及时通过提升系统进行调整。4.8.3钢结构就位阶段的控制提升区域的钢结构就位阶段过程实际就是荷载转移过程，在荷载转移过程中，遵循“变形协调、卸载均衡”的原则。尽量使施工阶段的受力状态与结构最终受力状态保持一致。钢结构提升到位后，与桁架杆件及钢柱进行连接，对连接质量进行全面检查后，根据各个提升点的提升力，按10%的比例将承受在提升系统上的提升力逐步转移到提升钢结构系统的支撑杆件上。刚桁架在提升过程中，还要在桁架上和桁架牛腿上贴反光膜，以观测桁架和桁架牛腿的变形情况。4.8.4钢结构的整体测量控制桁架安装阶段的控制要点主要是对其轴线位置和对接点的标高进行控制。由于桁架主要的32、连接节点为刚接节点，通过控制安装构件的实际尺寸和平面度来控制构件的就位精度。安装过程中主要采用经纬仪和钢尺进行控制，安装次桁架时，同时对主桁架的实际位置进行调整。提升对接节点的测量是本工程整体安装精度控制的关键点，各个环节严格控制。首先是主桁架的拼装精度和其整体线形的保证度，其次提升过程中整个单元的变形控制，最后是就位对接点的错位控制。为保证整个单元各个对接接点的总体对接精度，必须保证单元的同步整体提升，并保证每个提升点的独立调节性能。就位后根据实际情况，采用现场切割的方法将工厂对部分构件的预留量进行处理，但是同时控制对接点的焊接质量。4.9 滑移作业流程每块钢屋面结构采用的累积滑移作业流程完33、全相同，如下图所示：第五章 质量保证措施5.1 钢结构施工质量保证措施5.1.1 原材料供应体系及质量控制5.1.1.1原材料采购体系序号采购体系1严格按ISO9001质量体系程序，依据受控的作业指导书进行原材料采购和质量控制。对本工程的材料供应，各部门履行以下职责，以充分保证材料的及时供应和质量控制。2物资设备部根据公司库存情况，及时排定原材料及零配件的采购需求计划，并具体说明材料品种、规格、型号、数量、质量要求、产地及分批次到货日期，送交物资设备部。3物资设备部根据采购需求计划及合格分承包方的供应能力，及时编制采购作业任务书，责任落实到人，保质、保量、准时供货到厂。对特殊材料应及时组织对分34、承包方的评定，采购文件应指明采购材料的名称、规格、型号、数量、采用标准、质量要求及验收内容和依据。4质量部负责进厂材料的及时检验、验收，根据作业指导书的验收规范和作业方法进行严格的进货检验，确保原材料的质量。5公司检测中心应及时作出材料的化学分析、机械性能的测定。6材料仓库应按规定保管好材料，并做好相应标识，做到堆放合理，标识明晰，先进先出。5.1.1.2材料进厂控制本工程所采用的原材料来源均来自公司的合格分承包方，都有多年的业务关系，能充分保证原材料的供应。根据程序文件及作业指导书要求，入库材料必须分类、分批次堆放，做到按产品性能进行分类堆放标识，确保堆放合理，标识明确，做好防腐、防潮、防损35、坏、防混淆工作，做到先进先出，定期检查。钢材进厂后先卸于“待检区”。由质量部检验员对原材料进行检查，首先检查该批钢材“质量保证书”上所写化学成分、机械性能是否达到技术条件的要求，并复核钢材表面质量、外形是否符合标准，同时，需对该批钢材的机械性能进行自检，如全部符合，在钢材表面做出检验合格的认可标记。钢材的检验内容如下：序号钢材检验内容1钢材的数量和品种是否与订货单符合。2钢材的质量保证书是否与钢材上打印的记号符合。3核对钢材的规格尺寸。4钢材表面质量检验。不论扁钢、钢板和型钢，表面均不允许有结疤、裂纹、折叠和分层等缺陷，钢材表面的锈蚀程度，不得超过其厚度公差。5钢材的堆放：钢材堆放在仓库内，合36、格钢材应按品种、牌号、规格分类堆放。在最底层垫上道木或石块，防止底部进水，致使钢材锈蚀。钢材厚度的负偏差符合下表的要求钢板公称厚度(mm)负偏差(mm)钢板公称厚度(mm)负偏差(mm)4.05.5-0.430.034.0-15.57.5-0.134.040.0-1.17.525.0-0.840.050.0-1.225.030.0-0.950.0100.0-1.3桁架端头各分段接头处5.1.2 桁架制作验收标准 项 目允许偏差图 例桁架两端头之间的距离（L）-5.0 DL +5.0H桁架高度（H）接口处3.0其它5.0 L杆件轴线交点错位（e）3.0 e e桁架跨中拱度设计要求起拱L/500037、设计未要求起拱10.0 -5.0弦杆弯曲5.05.1.3桁架的预拼装检验预拼装检验内容和允许差值如下： 检验构件的截面尺寸图序号检验内容允许偏差01构件长度总长度L-5,+5节间距l-3，+302构件宽度桁架宽度B-3,+3宽度中心线间距b-3，+303对角线C1、C2-5,+5对角线差C1-C2304接口错边量C205杆件轴线交点错位4.006桁架跨中拱度设计要求起拱L/5000设计未要求起拱10.0 -5.0 5.2、液压滑移质量保证措施5.2.1准备工作5.2.1.1、据桁架累积、整体滑移的特点，配置液压爬行系统设备；5.2.1.2、结合滑移钢柱的结构特点，进行滑移连接点设计；5.2.138、.3、爬行器连接设计；5.2.1.4、液压泵站的检修与调试：泵站耐压实验、泄漏检查、可靠性检查。5.2.1.5、液压爬行器的试验：液压爬行器主油缸的耐压和泄漏试验，必要时更换新的密封圈；楔型夹块的全面检修。5.2.1.6、电气控制系统检修与试验：计算机同步控制系统、泵站控制柜及各种传感器的检修与调试。 5.2.1.7、系统调试 液压滑移设备系统安装完成后，按下列步骤进行调试： （1）检查泵站上所有阀或硬管的接头是否有松动，检查溢流阀的调压弹簧处于是否完全放松状态。 （2）检查泵站启动柜与液压爬行器之间电缆线的连接是否正确。 （3）检查泵站与液压爬行器主油缸之间的油管连接是否正确。 （4）系统送39、电，检查液压泵主轴转动方向是否正确。 （5）在泵站不启动的情况下，手动操作控制柜中相应按钮，检查电磁阀和截止阀的动作是否正常，截止阀编号和爬行器编号是否对应。 （6）检查传感器（行程传感器，位移传感器）。按动各台液压爬行器行程传感器的2L、2L-、L+、L-，使控制柜中相应的信号灯发讯。 （7）滑移前检查：启动泵站，调节一定的压力(5Mpa左右)，伸缩爬行器油缸：检查A腔、B腔的油管连接是否正确；检查截止阀能否截止对应的油缸；检查比例阀在电流变化时能否加快或减慢对应油缸的伸缩速度。 （8）预加载：调节一定的压力（23Mpa），使楔形夹块处于基本相同的锁紧状态。 （9）分级加载滑移 待系统检测无40、误后开始正式滑移。经计算，确定液压爬行器所需的伸缸压力（考虑压力损失）和缩缸压力。 开始滑移时，液压爬行器伸缸压力逐渐上调，依次为所需压力的20%，40%，在一切都正常的情况下，可继续加载到60%，80%，90%，100%。 桁架即将移动时暂停滑移推进，保持推进系统压力。对液压爬行器及设备系统、结构系统进行全面检查，在确认整体结构的稳定性及安全性绝无问题的情况下，才能继续滑移。5.2.2关键技术及设备我司拥有成熟的液压同步顶推滑移施工技术和大量实际工程的成功运用经验。在本工程中采用了液压同步滑移的新型安装工艺。配合本工艺的先进性和创新性，我司主要使用如下关键技术和设备： 1、超大型构件液压同步41、滑移施工技术； 2、TJG-500型液压爬行器； 3、TJD-15型变频液压泵源系统； 4、T-2型计算机同步控制系统。5.2.3液压推进滑移原理液压爬行器为组合式结构，一端以楔型夹块与滑移轨道连接，另一端以铰接点形式与构件连接，中间利用液压缸驱动推进动作。液压爬行器的楔型夹块具有单向自锁作用。当液压缸伸出时，夹块工作（夹紧），自动锁紧滑移轨道；液压缸缩回时，夹块不工作（松开），与液压缸同方向移动。5.2.3.1、液压滑移设备本工程中液压滑移顶推设备主要采用TJG-500型液压爬行器，如下图所示：TJJ-500型液压爬行器5.2.3.2 计算机控制系统液压同步滑移施工技术采用行程及位移传感监测42、和计算机控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态矫正、应力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。操作人员可在中央控制室通过液压同步计算机控制系统人机界面进行液压滑移过程及相关数据的观察和（或）控制指令的发布。液压顶推滑移控制系统人机界面5.2.4滑移技术保证措施5.2.4.1 滑移系统配置由计算得出桁架的支撑反力值，计算摩擦力，配置爬行器的规格及套数。满足桁架滑移单元滑移驱动力的要求，尽量使每台液压爬行器受载均匀；尽量保证每台泵站驱动的液压爬行器数量相等，以提高泵站利用率；在总体布置时，要认真考虑系统的安全性和可靠性，降低工程风险。5.2.4.2 滑移承重43、系统配置本工程中最重区域A5-5，设置4条滑移轨道，每条轨道配置三组爬行器，整个桁架滑移共配置6组TJG-500型液压爬行器。5.2.4.3 同步滑移控制策略液压滑移同步控制应满足以下要求：（1）尽量保证各台液压爬行器均匀受载；（2）保证各个滑移点保持同步。根据以上要求，制定如下的控制策略：将6套液压爬行器中的号以及号分为两组。将并联后的一组设定为主令点A；另一组设定为从令点B。滑移控制点平面布置见下图：滑移控制点平面布置图在计算机的控制下从令点B以位移量来跟踪比对主令点A，计算机根据两点间位移量之差L随时进行动态调整，保证各台液压爬行器在滑移过程中始终保持同步。5.2.4.4 滑移过程监控措44、施（1）根据预先通过计算得到的滑移顶推工况各顶推点反力值，在计算机同步控制系统中，对每台液压爬行器的最大顶推力进行设定。当遇到顶推力超出设定值时，液压爬行器自动采取溢流卸载，以防止出现顶推点荷载分布严重不均，造成对钢结构和临时设施的破坏。（2）通过液压回路中设置的自锁装置以及机械自锁系统，在液压爬行器停止工作或遇到停电等情况时，能够长时间自动锁紧滑移轨道，确保滑移钢结构的安全。5.2.4.5、 泵源系统配置根据滑移轨道及液压爬行器的配置，并结合液压滑移同步控制策略，每条滑移轨道上的3套液压爬行器并联，采用1套泵源系统控制。每套泵源系统由1台TJD-15型泵站及液压回路等组成。5.2.4.6、 45、滑移速度液压滑移设备系统的推移速度取决于泵站的流量、楔形夹块切换和其他辅助工作所占用的时间。在本工程中，滑移水平推移速度约10米/小时。5.2.5 滑移的保证措施及相关要求5.2.5.1、 在结构钢柱上柱的钢板垫块下设置定向挡板，以保证桁架在滑移过程中轴线方向外引起的偏移与扭转，使最终滑移到位时的状态与拼装时的状态一致，保持滑移的精度，利于准确就位。液压同步滑移施工技术采用计算机控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态矫正、应力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。5.2.5.2、 轨道和滑移钢梁及钢柱通过压板连接，每隔1米布置。5.2.5.3 滑移措施要46、求1、滑移轨道采用Qu100型标准铁轨；2、滑移轨道间距根据钢柱、钢梁中心位置定位；3、滑移大梁上翼缘钢板在焊接后，针对其上表面的平面度进行变形矫正；4、滑移大梁垂直方向弯曲矢高应控制在0+8mm，不应为负值。5、滑移大梁顶面安装焊缝处应用砂轮打磨平整。6、轨道采用钢压板与滑移钢梁连接，压板间距1000mm；7、轨道接头处加设一个压板；8、轨道中线与滑移大梁中心线中线偏移度控制在3mm以内；9、一个柱距内，标高偏差控制在4mm以内；10、轨道分段的接头高差不大于1mm；11、同跨轨道水平投影轨距偏差控制在10mm之内。12、轨道分段接头处高差允许偏差应小于1mm；13、轨道下应采取二次灌浆方式47、垫实，或使用钢垫板找平垫实；14、支座安装就位前应涂抹黄油，滑移前轨道上平面涂抹黄油；15、设备安装需人员、吊机配合；16、每榀桁架间连杆需做加强处理，安装爬行器的桁架间连杆需考虑留出爬行器安装空间。5.3 现场焊接质量保证措施5.3.1焊接环境5.3.1.1焊接作业区风速：当手工电弧焊时超过8m/s、气保焊超过2m/s时应设防风棚或采取其它防护措施；5.3.1.2焊接作业区相对湿度不应大于90%；5.3.1.3当焊件表面潮湿或有冰雪覆盖时，应采取加热去湿除潮措施；5.3.1.4焊接作业区温度低于0时应将构件焊接区各方向大于或等于两倍钢材的厚度，且不少于100mm范围内的母材，加热到20以上方48、可施焊，且在焊接中均不低于20，作业环境应保证焊工不受环境低温的影响，同时对构件也采取必要的保温措施。5.3.1.5气候条件：雨天原则上停止焊接，风速2m/s以上不准焊接，一般情况下，为充分利用时间，减少气候的影响，采用防雨和挡风措施；5.3.2焊前准备施焊前，焊工应检查焊接部位的组装和表面清理的质量，如不符合要求，应修磨补焊合格后方能施焊。焊接工艺文件应包括下列内容:序号工艺文件内容1焊接方法或焊接方法的组合；2母材的牌号、厚度及其它相关尺寸；3焊接材料型号、规格；4焊接接头形式、坡口形状及尺寸允许偏差；5夹具、定位焊、衬垫的要求；6焊接电流、焊接电压、焊接速度、焊接层次；7清根要求及焊接顺49、序等焊接工艺参数规定；8预热温度及层间温度范围；9后热、焊后清除应力的处理工艺；10检验方法及合格标准。5.3.3焊接编号控制点焊接工艺控制措施1焊接顺序以控制应力、应变为准则，详细制定焊接顺序，严禁将合拢焊口布置在杆件应力集中的地方；焊接时应根据杆件的对称布置的特点，选好自由端，避免焊接误差的积累；焊接顺序一旦确定，一定要严格遵守，否则将造成返工和隐患；2减少收缩量在保证焊透的前提下采用小角度，窄间隙坡口，以减少收缩量；提高构件制作精度，构件长度按正偏差验收；尽量扩大拼装块，减少桁架高空拼装接口的数量；采用小热输入量，小焊道，多道多层焊接方法以减少收缩量；3采取局部校正及补偿措施地面组装时构50、件预留收缩余量，分段（块）矫正桁架，控制好拼装块的焊接变形；设置部分后装段（块），在地面组装时留余量，待实测拼装接口坐标值后切除修正。5.3.4现场焊后缺陷的返修措施编号现场焊后缺陷的返修措施1焊缝表面缺陷超标时对气孔、夹渣、焊瘤、余高过大等应用砂轮打磨等方法去除，必要时进行补焊，对焊缝尺寸不足、咬边、弧坑未填满等进行补焊；2经NDT检查的内部超标缺陷进行返修时应先编写返修方案，然后确定位置，用砂轮和碳弧气刨清除缺陷；缺陷为层状撕裂时，气刨前应去裂纹两端钻止裂孔，并清除裂纹两端各50mm长焊缝或母材；3返修部位应连续焊成，如中断焊接时应采取后热、保温措施，再次焊时应用 MT、PT确认无裂纹时方51、可焊接；4补焊预热温度应比正常预热高。根据工程节点决定焊接工艺，如：低氢焊接，后热处理等；5焊缝正反面各作一个部位，同一部位返修不宜超过两次；6对两次返修仍不合格的部位应重新编写返修方案，经工程技术负责人审核并报监理认可方可执行。5.3.5现场焊接质量检验5.3.5.1焊接完成后，应清理表面的溶渣及两侧飞溅物，进行焊缝检验，检验方法按照DBJ08-216-95及JGJ81-2002进行。编号无损检测的要求1探伤人员必须具有二级探伤合格证；2全焊透的三级焊缝可不进行检测;所有测试项目应在经xx认可的独立的测试员监督下进行；3 对接焊缝 一级 角焊缝 二级5.3.5.2外观检查编号焊缝外观检查措施52、1所有焊缝需由焊接工长100进行目视外观检查，并记录成表2焊缝表面严禁有裂纹、夹渣、焊瘤、焊穿、弧坑、气孔等缺陷3对焊道尺寸，焊脚尺寸，焊喉进行检查4焊缝外形尺寸应符合现行xx标准钢结构焊缝外形尺寸的规定5焊接接头外形缺陷分级应符合现行xx标准焊接质量保证，钢熔化焊接头的要求和缺陷分级的规定5.3.5.3无损检测 在完成焊接24小时之后，对焊缝进行探伤检验（如下表），其检验方法需按照JGJ81-2002建筑钢结构焊接规程和GB11345钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级规定:焊缝质量等级一级二级三级评定等级检验等级B级B级B级探伤比例10020-未焊满（指不足设计要求）不允许0.2+0.053、2t且1.0mm0.2+0.04t且2.0mm每100mm焊缝内缺陷总长25mm根部收缩不允许0.2+0.02t且1.0mm0.2+0.04t且2.0mm长度不限咬边不允许0.05t且0.5mm连续长度100mm且焊缝两侧咬边总长度总长度的10裂纹不允许弧坑裂纹不允许允许存在个别长不5mm的弧坑裂纹电弧擦伤不允许允许存在个别电弧擦伤飞溅清除干净接头不良不允许缺口深度0.05t且0.5mm缺口深度0.1t且1.0mm每米焊缝不得超过一处焊瘤不允许表面气孔不允许每50mm长度焊缝内允许直径0.4t且3mm的气孔2个。5.4 高强螺栓施工质量保证措施5.4.1上岗前对操作人员进行培训，不符合要求者不54、得上岗。5.4.2使用的工具定期进行标定，并作好标定记录。5.4.3按规范（GB50205-2001）规定做好构件预检工作，确保摩擦面表面无翘曲变形、无氧化铁皮、无浮锈、无焊疤、飞溅，栓孔无毛刺、飞边等不合格部位事前修正处理合格。5.4.4对进入现场的高强度螺栓和摩擦面抗滑移系数试件进行复试，其复试结果符合设计要求后才能使用。5.4.5坚持使用临时安装螺栓，保证高强度螺栓自由穿入栓孔。5.4.6严格按螺栓紧固顺序拧紧螺栓。5.4.7加强施工过程中的检查，确保高强度螺栓无漏拧、欠拧。超拧应更换。第六章 钢结构现场焊接与涂装施工6.1、 钢结构现场焊接作业流程施工准备操作平台，防风棚及防护架就位焊55、前准备坡口清理、检查衬板、引弧板、熄弧板预热定位焊根部打底填充焊接面层焊接按规定后热按规定保温焊接外观检查填写外观检查表打磨探伤区域超声波探伤填写正式报告工序交接合 格合 格缺陷修补 焊前检查：1、气候条件2、焊前测量结果3、坡口几何尺寸4、焊机、焊接工具5、安全防护6、二氧化碳气路7、防火措施过程中检查：1、焊接电流、电压2、焊接清理3、层间温度4、气体流量、压力等5、送丝速度及稳定性6、焊道宽度7、焊接速度YESYESNO 6.2、 现场焊接方法6.2.1 A4、A6区钢桁架焊接6.2.1.1 HJF桁架在AA1轴和AA2轴间的滑移平台上进行拼装和焊接；铸钢支座和HJF桁架下弦进行焊接，铸56、钢支座材质为GS-20Mn5V，数量共计24个；6.2.1.2本工程主要材料选用Q345C级钢，其质量等级应符合现行xx标准低合金高强度结构钢GB/T1591的规定，钢材屈强比不小于1.2，延伸率不小于20%；6.2.1.3本工程主要焊接断面为40040030，40040035，30030020，20020010等。6.2.2铸钢支座的焊接6.2.2.1铸钢件的材质应满足高焊接性能和韧性的通用铸件DIN171821992，焊接结构用碳素钢铸件GB765987的相关规定。铸造工艺要求高，为保证其内部质量、外形尺寸以及表面粗糙度，特做以下工艺说明：6.2.2.2材质要求：铸钢构件牌号为GS-20M57、n5V，其化学成分为（%）CSiMnPSCrMoNiRe0.150.180.20.60.10.30.020.020.30.150.40.20.356.2.2.3 GS-20Mn5V机械性应符合DIN17182-1992的规定，按照GB11352标准要求随炉号提取试件、每一个炉号制备两组试件，其中一组备查。6.2.3焊材选用Q345C属于高强度低合金钢材，焊缝强韧性配比应以“等强为主、低强为辅”的原则进行；过高或过低强度配比会使焊接接头综合性能下降；等强比是比较安全的常用原则，但在约束应力大，承受周期性疲劳荷载的个别焊缝应考虑低强度比，但比值不小于0.86；根据母材及焊缝性能，本工程钢结构安装焊58、接主要采用手工电弧焊接和半自动二氧化碳气体保护焊，焊接位置困难处如次桁架箱型梁的仰焊采用手工电弧焊； 焊材选用表序号母材焊接材料GMAW或FCAW-GSMAW标准型号标准强度保证值标准型号标准强度保证值1Q345CER50-6.7420500E5015390490ER50-2400480E50153904902GS-20Mn5V+Q345CER50-6.7420500E5015390490ER50-2400480E501539049046.2.4碳当量Q345C钢材碳当量为0.36%和0.465%，根据中国机械工程学会焊接学会焊接手册的相关工艺资料，可知Q345C钢材的焊接性能较好，但铸钢件G59、S-20Mn5V在焊接时存在一定的脆硬和焊接冷裂缝的倾向，故在焊接前需预热，控制线能量，采取后热缓冷或消除扩散氢等工艺措施；铸钢件的材质为GS-20Mn5V，铸钢件的化学成分与Q345C钢材相近，其碳当量限值为0.465，与Q345C钢材可焊性较好。6.2.5预热温度确定预热的目的是减少焊缝冷却速度，防止钢材在焊接时产生冷裂纹，GS-20Mn5V铸钢件在焊接冷却过程中，热影响区容易形成溶出组织马氏体、使近焊缝区的硬度提高，塑性下降，结果导致焊后裂纹。对使用低氢焊条（氢含量定位H值为10ml/100g），焊接裂纹的敏感度指数HPCM+10g10H=4.24。根据拘束度等级和板厚的敏感指数关系得知60、最低预热和层间温度为80100。本工程可以在焊接过程具体加热可以采用火焰加热，为保证层间温度在焊接中应采用对称和依次焊完，中间不可停止。6.2.6铸钢件与Q345C钢材的焊接工艺6.2.6.1从铸钢支座尺寸和桁架下弦焊接要点可知，是采用现场定位装配焊接；考虑现场高空焊接，可选用手工电弧焊或半自动CO2气体保护焊；6.2.6.2填充材料：碱性焊条、药皮含纤维素、脱硫、脱氧剂、脱磷剂等含量比酸性焊条多，所以焊缝质量比酸性焊条较好，同时焊缝扩氢含量是直接影响接头冷裂缝性能的主要手段，对GS-20Mn5V和Q345C之间焊接，焊材扩散氢量严格控制在5ml/100g以内；焊条选用E5015 3.2、4，61、电源直流反接。6.2.7焊接节点形式如下：6.2.8焊接材料的保管与使用 项目注意事项焊接材料保管1焊接材料库建立物资验收记录表，写明焊材进厂日期、牌号、规格、产地、质保书号、复验编号。2库房内要通风良好，保持干燥，库内要放置温度计（干湿度计）、相对湿度不大于60。3保管员必须每天上班后观察记录库内温度、湿度，使库内温、湿度达到规定标准焊材存放在专用的货架上，货架离地面、墙均在300mm以上。4焊材库内所有焊材必须按其品种、规格、牌号等分类存放在货架上，并有明显标牌以示区别。焊接材料发放1焊接材料库建立焊材发放台帐，领用应签字记账，凭“焊材发放限额单”领料。2发料时严格按工艺要求、预算、规格、62、牌号、数量发放，不得超领、超发。发出时仓库保管员应填写焊材发放记录及检验和试验合格通知单，注明规格、牌号、复验编号、数量、批号、检验合格情况等，发给领用部门。焊接材料领用1生产部计划员根据生产计划、工艺要求和单项工程材料消耗预算编制焊材发放限额单，经工程部和技术部审核，下发焊接工长。2焊工应凭“焊材发放限额单”从焊接材料库领取合格的焊材；领取的焊条置于保温筒中，随用随取。6.2.9现场焊接工艺评定根据建筑钢结构焊接技术规程JGJ 81-2002要求，本工程拟作下列项目评定表： xx博物馆新馆焊接工艺评定项目表序号工程材质试件厚度（mm）接头形式焊接方法焊接位置所用部位1Q345C14/14对接63、SAW平焊钢板对接2Q345C14/14箱型角接GMAW-SAW平焊箱型主焊缝3Q345C16/16对接GMAW横焊箱形腹杆处现场对接4Q345C14/20相贯焊接GMAW平角焊立角焊箱形相贯（焊接位置见附图）5Q345C36/36对接SAW平焊钢板对接6Q345GJC35/35箱型角接SAW平焊箱型主焊缝7Q345GJCZ1545/45T型SAW平焊焊接H型钢、十字柱主焊缝8Q345C60/60十字GMAW平焊牛腿、加劲焊接9Q345C30/30十字GMAW平焊牛腿、加劲焊接10Q345GJCZ1525/45T型ESW-WE立焊隔板电渣焊11Q345GJC45/60T型ESW-WE立焊隔板电64、渣焊12Q345C/ GS20Mn540/60T型SMAW横焊铸钢支座13Q345B30/30T型GMAW横焊箱形加劲板焊接14Q345B19/30T型SW平焊栓钉焊6.3、现场焊接顺序及主要节点焊接工艺 本工程钢桁架在工厂加成整榀，分节的运至施工现场。施工现场的焊接主要集中在钢桁架上下弦及腹杆的对接焊，铸钢支座在主桁架体系上所有荷载施工完成后进行焊接。6.3.1钢桁架的焊接顺序与工艺参数对于截面较大，且底部空间较小的对接口，可采取接口上表面开板的方式进行焊接。先焊接钢桁架方钢管弦杆下口焊缝，检验、探伤合格后盖上盖板，焊接上口的两道对接平焊口和两侧的两条立焊口与横焊口， 完成后进行检验、探伤，65、涂装防腐。6.3.1.1钢桁架焊接顺序 钢桁架现场对接接口焊接时，先将一段桁架置于拼装胎架，点焊牢固使构件连为整体，焊接顺序遵循先中间后两边，先上后下的总体原则。这样就可以把内应力分散出去，避免了由于内应力而引起的焊接变形。6.3.1.2钢桁架焊接工艺参数手工电弧焊的工艺参数焊条直径（）焊接姿势焊接工艺参数焊接电流（A）电压（V）焊接速度（/min）3.2仰立俯8010024261501001301201504110130120160150180CO2气体保护焊焊接工艺参数焊丝直径（）焊接姿势焊接工艺参数焊接电流（A）电压（V）焊接速度（/min）气体流量（L/min）焊丝伸出长度（）1.2仰66、立俯2002302430350450208020306.3.2铸钢支座焊接工艺A5区41.9m处钢桁架采用高空拼装滑移的方式施工。铸钢支座在加工厂焊接在钢桁架下弦与钢桁架一同吊装，钢桁架安装就位后，铸钢支座为整个钢桁架受力支点，此时钢桁架上的铸钢支座与核心筒预埋板不进行焊接。待桁架安装完毕、屋盖混凝土及面层做法完成且混凝土强度达到设计值之后，释放铸钢支座，使其发生一定变位。释放工作完成之后，将铸钢支座和预埋板焊接好，最后焊接4片20mm厚加劲肋。6.3.2.1铸钢节点焊接顺序方法（1）焊接前应先对要焊接的母材进行预热，铸钢支座的预热温度应在110125度。（2）达到预热温度后，由两名焊工在铸钢67、支座相对应的位置以相等速度同时施焊。（3）施焊时，两名焊工在相对位置以逆时针方向在距铸钢支座角50mm处起焊，焊完一层后，第二层及以后各层均在离前一层起焊点3050mm处起焊。首次焊接的层数不宜超过4层。焊完第一个4层，转90度焊另两个相对应的焊缝。这时可焊完8层。再换至另两相对边进行焊接，如此循环直至焊满整个铸钢接头。（4）焊接完成后，应立即对铸钢支座进行焊后保温，保温可采用专用的保温棉外加防火进行保温，保温时间不低于24小时。6.3.2.2焊接工艺参数手工电弧焊：采用E5016焊条直径4mm，电流180220A，焊速150mm/min CO2气保焊：采用JM-56焊丝直径1.2 mm，电流68、280-320A，焊速350450 mm/min 焊丝伸出长度：约20mm，气体流量2580L/min， 电压2934V，层间温度1201506.4、 现场的涂装施工6.4.1钢结构防腐修补与面漆涂装6.4.1.1防腐涂装规划钢结构构件除现场焊接外，其余部位均在在制作厂内完成底漆、中间漆涂装，所有构件面漆待钢构件安装后进行涂装。6.4.1.2涂装前的准备涂料的检查与验收序号要求1现场涂料进场时，涂料、稀释剂和固化剂等材料的品种、规格、性能等应符合xx产品标准和设计要求。2在应对使用涂料进行检查及验收，应全数检查产品出厂合格证、中文标志及检验报告等。3现场使用涂料应与工厂使用的为同一批材料，由工69、厂仓库直接发运到施工现场进行涂装。6.4.1.3油漆补涂部位钢结构构件因运输过程和现场安装原因，会造成构件涂层破损，所以，在钢构件安装前和安装后需对构件破损涂层进行现场防腐修补。修补之后才能进行面漆涂装。序号破损部位补涂内容1现场焊接焊缝（包在混凝土中的构件除外）底漆、中间漆2现场运输及安装过程中破损的部位底漆、中间漆3高强螺栓连接节点底漆、中间漆6.4.1.4防腐涂装顺序在钢构件安装过程中，随外筒各功能层结构逐步施工完成，以功能层划分施工区域，从下至上依次交叉进行现场防腐涂装施工；每个施工区域在立面从上至下逐层涂装，在平面按顺时针方向进行涂装。6.4.2涂装施工工艺名称施工工艺涂装材料要求现70、场补涂的油漆与制作厂使用的油漆相同，由制作厂统一提供，随钢构件分批进场。表面处理采用电动、风动工具等将构件表面的毛刺、氧化皮、铁锈、焊渣、焊疤、灰尘、油污及附着物彻底清除干净。涂装环境 要求涂装前，除了底材或前道涂层的表面要清洁、干燥外，还要注意底材温度要高于露点温度3以上。此外，应在相对湿度低于85的情况下可以进行施工。涂装间隔 时间经处理的钢结构基层应及时涂刷底漆，间隔时间不应超过5 小时。一道漆涂装完毕后，在进行下道漆涂装之前，一定要确认是否已达到规定的涂装间隔时间，否则就不能进行涂装。如果在过了最长涂装间隔时间以后再进行涂装，则应该用细砂纸将前道漆打毛后，并清除尘土、杂质以后再进行涂装71、。涂装要求在每一遍通涂之前，必须对焊逢、边角和不宜喷涂的小部件进行预涂。涂层检测涂装完成后要求利用湿膜测厚仪或干膜测厚仪进行检测，同时对涂装面外部进行检测保证涂装均匀美观。第七章 高强螺栓连接施工7.1、准备工作7.1.1材料7.1.1.1高强度螺栓连接副进场时，其型号、规格、性能等级应符合设计要求并应有质量证明书和出厂检验报告，进场后按规定每批抽取8套进行复试，其复试结果符合设计要求和现行xx产品标准后方可使用。7.1.1.2经复验合格的螺栓，连接副储运时，必须保持螺栓的原出厂状态，否则会引起螺栓连接副的紧固轴力平均值和变异系数或连接副的扭矩系数平均值和标准偏差的变化。7.1.1.3螺栓、螺72、母、垫圈应保证配套，螺纹不得有损伤，保持清洁、干燥状态并按批号规格分类存放在仓库内，并派专人发放和回收。7.1.2作业条件7.1.2.1高强螺栓磨擦面的处理：摩擦面应采用喷丸、砂轮打磨等方法进行处理，摩擦面表面不允许有残留气化铁皮、无锈蚀、干燥平整，孔边无毛刺、飞边。7.1.2.2局部磨擦面需要在现场处理时，现场采用砂轮打磨磨擦面时，打磨范围不小于螺栓直径的4倍，打磨方向应与受力方向垂直。摩擦面严禁被油污、油漆等污染。7.1.2.3摩擦面抗滑移系数值已通过试验和复试，其结果符合设计要求。7.1.2.4检查各安装构件的位置是否正确，接头处应无翘曲和变形，应满足设计和规范规定的精度要求。7.1.273、.5检查安装母材的螺栓孔径及孔距尺寸，孔边的光滑度是否符合设计要求，必须彻底去掉毛刺、飞边。7.1.2.6施工部位应有安全防护设施并已准备好操作设备及机具。7.1.2.7安装人员经过培训掌已握操作技能，并熟悉图纸及施工质量验收规范规定。7.2、操作工艺7.2.1工艺流程检查连接面、清除浮锈、飞刺与油污安装构件定位、临时螺栓固定校正钢柱达预留偏差值紧固临时螺栓冲孔检查缝隙确定可作业条件（天气、安全）高强度螺栓、拧紧换掉临时螺栓初 拧按要求顺序，转角法做出标记终 拧记录表检 查合 格不 合 格验 收节点全部拆除高强度螺栓重安装轴力计检测扭矩系数试验定控制值高强度螺栓扳手校验、检查合格超标加填板连接74、件摩擦系数试验合格高强度螺栓轴力试验合格检查连接面、清除浮锈、飞刺与油污安装构件定位、临时螺栓固定校正钢柱达预留偏差值紧固临时螺栓冲孔检查缝隙确定可作业条件（天气、安全）高强度螺栓、拧紧换掉临时螺栓初 拧按要求顺序，转角法做出标记终 拧记录表检 查合 格不 合 格验 收节点全部拆除高强度螺栓重安装轴力计检测扭矩系数试验定控制值高强度螺栓扳手校验、检查合格超标加填板连接件摩擦系数试验合格高强度螺栓轴力试验合格7.2.2螺栓长度的选择：L=L+L式中：L连接板层总厚,L附加长度（可以直接从下表中查及） 高强度螺栓附加长度表（L）螺栓直径（mm）202224扭剪型高强度螺栓（mm）303540注：高75、强度螺栓长度的选择，一般方法是按连接板厚度加上附加长度（L），并取5mm的整倍数。7.2.3接头的组装7.2.3.1摩擦面连接处钢板或型钢应平直，板边、孔边无毛刺，以保证摩擦面紧贴。接头处有翘曲或变形时，必须进行校正，且不能损伤摩擦面。7.2.3.2装配前应以细钢丝刷除去摩擦面上的浮锈并清除油污、油漆（禁止火焰烤、以免产生氧化层）。7.2.3.3接触面间的间隙按下表规定处理，见表8.2。接触面间的间隙处理项目示意图处理方法1t1.0不予处理2t=1.0-3.0时将厚板一侧磨成1：10的缓坡，使间隙小于1.03t3.0mm加垫板，垫板厚度不小于3，最多不超过三层，垫板材质和磨擦面处理方法应与构件76、相同7.2.3.4安装临时螺栓时：用冲子校正孔位，用临时螺栓进行组装，在每个节点上应穿入的临时螺栓和冲钉数，由安装时可能承担的荷载计算确定，并应符合下列规定： (1)不得少于节点螺栓总数的1/3； (2)每个节点临时螺栓不得少于2个； (3)冲钉穿入数量不少于2个，不宜多于临时螺栓的30%。 (4)高强度螺栓连接处，板迭上所有螺栓孔，均应采用量规检查，其中通过率为：用比孔的公称直径小1.0mm的量规检查，每组至少应通过85%；用比螺栓公称直径大0.2-0.3mm的量规检查，应全部通过。 (5)不允许使用高强度螺栓兼做临时螺栓，以防螺纹损伤，一个安装段完成后，经检查确认合格后，方可安装高强度螺栓77、。7.2.3.5安装高强度螺栓(1)高强度螺栓的安装，应在结构构件中心位置，经调整检查无误后即可安装高强度螺栓。(2)螺栓穿入方向，应以施工方便为准，并力求一致，即节点一致，整层一致。(3)高强度螺栓连接副组装时，螺母带园台面的一侧应朝向垫圈有倒角的一侧。对于大六角头高强度螺栓连接副组装时，螺栓头下垫圈有倒角的一侧应朝向螺栓头，不能装反。(4)先在没有冲子和临时螺栓的孔中穿入高强度螺栓并用短扳手适当拧紧后，再用高强度螺栓取代临时螺栓和冲子，应随换随紧。(5)高强度螺栓不能自由穿入时，不可用冲子冲孔，更不可将螺栓强行打入。该孔应用铰刀进行修整，修整后孔的最大直径应小于1.2倍螺栓直径。修孔时，为78、了防止铁屑落入板迭缝中，铰刀前应将四周螺栓全部拧紧，使板迭密贴后再进行。严禁气割扩孔。(6)安装高强螺栓时，构件的摩擦面应保持干燥，不能在雨中作业。第八章 冬季施工8.1冬季施工时间冬期施工期按照当室外日平均气温连续5天稳定低于5摄氏度时进入冬期施工。11月15日至3月15日：包括初冬、严冬、冬末三个阶段。初冬及冬末期间：日平均气温为0-5摄氏度，最低气温可达-10摄氏度，其时间为11月15日到次年1月15日及次年2月15日至3月15日，前后时间约3个月。严冬阶段：日平均气温在-8摄氏度，最低气温约-14摄氏度，时间为1月15日至2月15日。当室外日平均气温连续5天稳定高于5摄氏度时解除冬期施79、工。8.2冬施要求 冬施期间需做好冬施的各项准备工作，综合考虑经济、质量、能源、安全、工期、环保等方面的要求，统筹安排，做到严格按照施工方案施工，人员材料和机械落实，施工组织落实，劳动力和资金计划落实。确保降低成本，提高工程质量。8.2.1冬季施工必须针对工程结构和冬季施工特点，制定专门的钢结构冬期制作方案、冬期安装施工方案、编制专项焊接施工工艺规程。8.2.2在冬季施工中，钢结构制作、安装、土建等三家施工单位使用的钢尺、量具用同一精度级别鉴定。要制定土建与钢结构的不同验收标准，不同温度膨胀系数差值的调整措施。8.2.3冬期施工安装单位专人掌握气象资料，定时记录天气预报，随时通报，以便工地做好80、工作安排和采取预防措施，尤其防止恶劣气候的突然袭击。现场安装测风仪，以便及时准确地掌握风力变化情况。8.2.4当气候恶劣，不能满足工艺要求及不能保证安全施工时，停止施工。此时，要注意保证作业面的安全，设置必要的临时加固措施。8.2.5冬季施工时，要保证高空施工人员的防寒、保暖，防止冻伤，还需要注意高空防滑，安全防护措施要合理、有效。8.2.6钢梁上表面、爬梯操作平台、吊篮及焊接防护罩等的积雪、积水要及时清理。负温度施工，必须严格遵照冬期施工规程和施工方案中的规定。8.3 冬季施工组织措施为确保冬施的进行，组织成立冬季施工领导小组，实行项目经理责任制，对于冬施措施和安全生产进行定期和不定期的检查81、。冬施小组包括的成员：组 长：项目经理 1人副组长：生产经理 安全主管 2人 组 员：技术负责人 安全员 现场调度员 各施工班组长 7人8.4 冬期钢结构安装技术措施8.4.1所有参加钢结构施工的人员在冬季施工前必须进行冬季施工安全、防火教育。8.4.2在冬季施工中，钢结构的安装工作除遵守钢结构施工质量验收规范GB50205-2001要求外，针对冬季施工特点，还须按照以下措施施工：（1）构件的运输和存放：1冬期气温较低，构件的堆放顺序要按安装顺序要求堆放，尽量避免在施工现场二次或多次倒运，以免在倒运过程中损伤构件和造成人员浪费。2构件堆放场地要平整坚实、无水坑、地面无结冰、无积雪。3多层构件堆82、放时，构件之间垫块要注意选用防滑材料，同一型号构件叠放时，构件要保持水平，垫木在同一垂直线上，堆放稳固，以防构件倾倒伤人。4构件运输时，要注意清除运输车箱上的冰雪，垫块更注意防滑垫稳，构件要用拉结绳拉牢，以免运输中产生碰撞使构件局部损坏。（2）安装前的检查及准备：1钢结构在安装前，检查工作甚为重要。构件安装前，对其外形尺寸、螺栓孔位置及直径尺寸、连接件位置尺寸、焊缝、焊钉、摩擦面处理、防腐涂层等进行详细检查并做好记录。与施工图纸仔细核对，如发现问题必须在地面进行处理。检查验收时要考虑当时的负气温对构件外形尺寸的影响。2凡是在制作、运输、装卸、堆放过程中产生构件的变形、损伤、脱漆等缺陷，要在地面83、进行修理、矫正，并符合设计要求和规范规定后方可起吊安装。（3）冬期进行热矫正时，要注意以下事项：1.冬季在室外进行热矫正时，搭设棚罩，防风雨雪。2.加热的钢材，在矫正后要缓慢降温，不得碰上冰雪。3.当气温较低时，因钢材冷却较快，根据烘烤区域大小，使用2把以上烤枪同时烘烤，焊嘴使用大号。（4）冬期钢结构的安装工作要尽量减少高空作业。在起重能力允许条件下，尽可能在地面组拼成扩大的单元。为防止构件吊装过程中，扩大单元的局部受力过大产生变形，需进行必要的验算或采取临时加强措施。（5）构件起吊前清理场地冰雪。构件上的冰雪、结露及损伤涂层在地面上清理和补涂好。（6）钢结构吊装随建筑物升高由土建单位按建筑施84、工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）搭设周边围栏，建筑物内部的电梯口、预留洞口必须搭设护身栏，铺水平网。安装单位确保自身防护（爬梯、防坠器、安全保险绳、操作平台、工具防坠绳等）按规定设置牢固、可靠。（7）在负温度下安装钢结构用的专用机具、设备，要在使用前进行调试，发现问题及时修整。8.4.3绑扎、起吊1在负温度下绑扎，起吊钢构件用的钢索与构件直接接触时，加防滑隔垫。凡是与构件同时起吊的节点板、安装人员用的挂梯、校正用的卡具，用绳索绑扎牢固。直接使用吊环、吊耳起吊构件时，要检查吊环、吊耳有无损伤，钢丝绳是否有松滑现象，焊缝质量是否合乎要求。2对要起吊的构件，先检查是否与地面或其它物体冻结，85、如有冻结先撬松动后方可起吊，起吊作业安排专门人员指挥，杜绝指挥杂乱的现象。8.4.4安装固定1在负温度下安装柱子、主梁、支撑等大构件时，立即进行校正，位置校正正确后立即进行永久固定。当天安装的构件，形成空间稳定体系。2钢构件的摩擦面要保持干净、干燥，不得有积雪、结冰、雨水、泥土、油污等脏物，以保证设计要求的抗滑移系数。3风力大于4级、雨雪、浓雾天气，停止高空吊装及安装配套工作。8.4.5高强螺栓安装1高强螺栓的保管、安装必须严格执行规范规定。2负温时高强螺栓不得露天放置，须存放在库房中，领用时置于保暖布袋中并随用随取。3高强度螺栓接头在安装螺栓前，要仔细检查构件摩擦面是否干净、干燥，不得有泥土86、浮锈、积雪、结冰、油污等脏物，检查符合要求后，方可将高强度螺栓安装拧紧，以保证达到设计要求的抗滑移系数。4使用高强螺栓前，对高强螺栓进行外观检查，不得有锈蚀、丝扣损伤的现象，否则作报废处理。5终拧后的梅花头回收到随身携带的工具包内，不得随意丢弃，以防伤人。6风力达到4级以上，气温低于-5或雨雪，浓雾天气，停止作业。8.4.6钢结构焊接1钢结构焊接在操作位置环境气温低于-5时不进行施工。2负温焊接由于气温较低，热量损失较快，当钢材厚度大于9mm时，采取多层焊接工艺，焊缝由下往上逐层堆焊，注意控制层间温度。为防止降温过快产生缺陷，原则上焊缝连续一次焊完，不得中断。如不得已人为中断时，及时有人接替87、，不可空时太长。如遇停电、下雨等不可抗力中断时，在重新施焊前，仔细清渣，检查焊缝有否缺陷，如有缺陷，按要求处理合格后，方可重新进行预热后焊接。3雨雪天不得施焊。负温下施工时要搭设保温防风棚罩，棚内温度必须在0以上，在棚罩内焊接。4焊缝温度降到自然常温前，不得碰到雨雪。5北方地区冬季风大、温度低，需采用特殊措施，以保证焊接施工安全和质量，现场安装焊接的冬季施工必须采取如下相应措施：（1）防风保温措施为避免大风对焊接的影响，将钢柱间焊口四周用双层条形彩条布和阻燃保温毡围起来，棚内安装电暖气，保证棚内温度在0以上。钢梁间焊口处用铁皮做三面风挡，详见附图。手工电弧焊在四级以上风力、气体保护焊在二级以上88、风力焊接时，采取防风措施，方能施焊。（2）预热措施1.预热前装焊垫板、引弧板，其表面要清洁，并按规定将垫板装焊在坡口背面，要求与坡口表面相同。垫板与母材应贴紧，引弧板与母材焊接应牢固。装焊垫板时，应先焊中间，再焊两端，然后装焊引弧板。引弧板与钢柱、钢梁翼缘板之间的焊缝要焊接；坡口外侧引弧板与垫板外伸段之间也要在坡口外侧焊牢，防止随后焊接时收缩变形过大。2.检查接头坡口角度、钝边、间隙及错口量，要符合设计要求和规范、规定。坡口内及两侧的锈蚀、油漆、油污、氧化皮等清除干净后进行预热。3.在环境温度低于5，对需要预热的焊接部位采用发电加热的形式对坡口区加热，除去板面水分，加热温度50。4.气温降至089、以下时，焊接前用氧-乙炔火焰对钢柱的焊接坡口及其两侧板面（两人同时在相对侧）加热。沿坡口慢慢往复均匀移动，移动时烤枪喷嘴端面与板面保持约80mm距离，要使用中性焰，并勿将火焰焰心直接对着板面，以免使表面过度氧化。梁接头：加热范围：焊口两侧各200mm以上；加热温度：50；测温范围：焊口两侧100mm；后热温度：200柱接头：安装保温棚：棚内温度保持在0以上；预热温度范围：焊口两侧100mm以上。钢材的预热温度按下表规定：钢材焊前预热温度钢材牌号环境温度板厚（mm）预热温度（）备注Q2350以上5070100Q3450以上3680100Q3450-550120150Q3450-54010012090、Q3450-5305080Q3450-530以下505.在加热过程中要及时用表面测温计测试温度。测温时要在加热范围内，离坡口中心两侧50mm各测3点，做到加热和测温的均匀性。6.焊前再检查预热温度，若温度不够，需重新加热，并测量符合要求。在实施过程中，在保证焊接质量的前提下根据实际情况作适时调整。（3）焊接中的要求1.焊接中要加强施工技术管理，对于施工设备、材料、工艺、气候、质量、安全等方面要严格控制。对施焊人员要进行严格技术交底，严格遵照焊接工艺规程和焊接指导书施焊。2.焊接时母材的层间温度应控制在100150左右，温度太低时重新预热，温度太高时暂停焊接。3.焊接时不得在坡口外的母材上引弧。91、4.低氢型焊条在使用前必须按照产品说明书的规定进行烘焙，烘焙后的焊条放入恒温箱（筒）内随用随取。恒温温度控制在100110。烘焙合格的焊条由恒温箱（筒）取出到施焊完的时间不宜超过2h（酸性焊条不宜超过4h），若外露在空气中超过规定的时间，需重新烘焙后再用。焊条的反复烘焙次数不得超过两次。5.焊剂使用前必须按其产品说明书的规定进行烘焙，焊丝必须除净锈蚀、油污及其它污物。6.CO2气体纯度不得低于99.99%（体积比），含水量要低于0.0005%（重量比），瓶内高压低于1MPa时停止使用。7.雨雪天气时，禁止露天焊接。构件焊接区表面潮湿或有冰雪时，必须清除干净方可施焊。8.氧气、乙炔气、CO2气瓶92、口的控制表套上加以保温防冻，确保气表正常运行。氧气、乙炔及胶管冻结时，不能用物体打击或用明火对其加热，将其放入热水盆或用蒸汽加热解冻。9.本工程焊接时间为9：3016：00。（4）焊后保温措施每条焊缝焊接完成后，立即加热到200，然后用岩棉被包裹焊缝及其两侧共400600mm宽处，保温时间应根据板厚确定。冷却速度控制在10/ min以内，待冷却到环境温度后，方可拆除阻燃保温毡。9.4.7临时用电（1）现场电工要经常检查、维护用电线路及机具，严格执行施工现场临时用电安全技术规范JGJ4688中有关规定，保持电器线路及设备良好状态，保证用电安全万无一失。（2）值班电工除每天对现场巡视检查外，遇到气93、候变化及暴雨、大风、下雪、严寒等天气恶劣情况时，要做特殊巡视检查，并做好交接班记录。（3）检修人员应穿戴绝缘鞋和手套，使用电工绝缘工具。（4）电器设备和焊接机械要放在防雨、雪的棚或箱内，使用时通风要好。8.5冬期施工的安全措施8.5.1冬施前，技术负责人对施工人员进行安全技术教育和交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品。8.5.2所有施工人员进入现场必须戴好安全帽，系好帽带，穿好防滑鞋。进入高空作业必须系安全带，将其挂在安全绳上或牢固可靠的构筑物上。8.5.3经常检查安全绳的质量，如发现被冻脆要及时更换。8.5.4高空使用的工具（如扳手、冲销、手锤等）挂好防坠绳或链，或随手放入工具袋内。上下94、传递工具等物时，不许投抛，需用细绳绑好进行传递，严禁在工作中打闹或相互抛递物品。8.5.5人员上、下钢柱时必须挂好防坠器。8.5.6高空作业人员要严格遵守建筑施工高处作业安全技术规范和建筑安装工人安全技术操作规程中的有关规定。白天工作时间内严禁饮酒，更不允许酒后高空作业。8.5.7进入施工现场，严禁吸烟，做好防火工作，焊割人员坚持执行用火申请制度，焊割时设专人看火并备全防火用水、灭火器等消防用品。8.5.8电、气焊工更换楼层施焊时，断电、关气，并不得持把线、气管、割枪等上、下钢柱。8.5.9加强天气预报工作，防止寒流、大风袭击。冬期钢结构焊接施工用具与辅料计划序号名称型号与规格单位数量备注1多95、头烤枪10烤 200 mm专把122数字温度计表面接触式0900只303风速仪个44温度计室外个105钢丝锤6”8”把126岩棉毡m2200焊口保温7铅丝12#14#kg100捆绑保温被用8彩条布宽1.8m 卷10防风用9白铁皮=0.750.8m250制作防风挡板用10轮胎外胎个20用作捆绑构件的防滑隔垫 第九章 安全保证措施9.1、 钢结构施工安全保证措施9.1.1钢结构施工安全影响因素分析9.1.1.1钢结构施工过程中的主要安全伤害形式： 高空坠落；物体打击；电气伤害；机械伤害；9.1.1.2起重作业的安全风险 1、人不能站、坐在任何起吊物上。 2、吊装危险区域的安全风险。 3、吊装危险区96、域，必须有专人监护，非施工人员不得进入危险区。 4、吊装危险区域应划为警示区域，用警示绳围护。吊装危险区域警示 ，起吊物下方不得站人 5、违章操作吊机的安全风险 6、起吊重物，吊钩应与地面呈90，严禁斜拉斜吊。 7、严禁横向起吊9.1.1.3使用电气设备的安全风险 1、工人违章用电 2、违章使用电焊机 3、电焊机使用时，要求焊把线与地线双线到位，焊把线不超过30米。 4、电箱与电焊机之间的一次侧接线长度不大于5米。 5、焊把线如有破皮，须用绝缘胶布包裹三道。9.1.1.4动火作业的安全风险 1、焊、割作业不准在油漆、稀释剂等易燃易爆物上方作业。 2、高处焊接作业，下方应设专人监护，中间应有防护97、隔板。 3、进入施工现场作业区特别是在易燃易爆物周围，严禁吸烟。9.1.1.5高处坠物的安全风险 1、高处作业时，工具应装入工具袋中，随用随取。 2、高处作业时，拆下的小件材料应及时清理到地面，不得随意往下抛掷。9.1.2、 钢结构施工安全措施9.1.2.1消防安全保证措施序号内容1严格遵守北京市有关消防方面的法令、法规，开工前及时办理“消防安全许可证”，并配备专职消防安全员2对易燃易爆物品指定专人负责，并按其性质设置专用库房分类存放。对其使用严格按规定执行，并制定防火措施3布置消防设施，配足灭火器材。开工前根据施工总平面图、建筑高度及施工方法等按照有效半径25米的规定，布置消火栓和工程用消防98、竖管4施工现场内建立严禁吸烟的制度，发现违章吸烟者从严处罚。为确保禁烟，在现场指定场所设置吸烟室，室内安放存放烟头、烟灰的水桶和必要的消防器材5氧气、乙炔气、CO2气要放在安全处，相互之间有一定的安全距离，并按规定正确使用，工具房、操作平台、已安装楼层及地面临时设施处，设置足够数量的灭火器材。电焊、气割时，先观察周围环境有无易燃物后再进行工作，并用火花接取器接取火花，严防火灾发生。6坚持现场用火审批制度，电气焊作业必须由培训合格的专业技术人员操作，并申请动火证，工作时要随身携带灭火器材，加强防火检查，禁止违章。对于明火作业每天巡查，一查是否有“焊工操作证”与“动火证”；二查“动火证”与用火地点99、时间、看火人、作业对象是否相符；三查有无灭火用具；四查电气焊操作是否符合规范要求；7施工现场运输道路兼作临时消防车道，并保证临时消防车道的畅通8在不同的施工阶段，防火工作应有不同的侧重点。结构施工时，要注意电焊作业和现场照明设备，加强看火，特别是高层焊接时火星一落数层，应注意电焊下方的防火措施。与焊接、切割、打磨等有关的静止或手提式设备是火灾隐患点。9新工人进场要进行防火教育,重点区域设消防人员，施工现场值勤人员昼夜值班，搞好“四防”工作。10积累各项消防资料，健全施工现场防火档案9.1.2.2、个人安全防护措施序号内容1作业高度在2米或者2米以上，必须用安全带且必须系在固定物上，高挂低用。100、2进入施工区域，必须佩戴安全帽，长发必须盘入安全帽内3带电操作必须戴绝缘手套4严禁酒后作业9.1.2.3、高处作业安全防护组织管理1高处作业的安全技术措施必须列入工程的施工组织设计2单位工程施工负责人应对工程的高处作业安全技术负责，并建立相应的责任制3攀登和悬空作业人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查技术措施4高处作业中的设施、设备，必须在施工前进行检查，确认其完好，方能投入使用5施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业6施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先进行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均101、应堆放平稳，不妨碍通行和卸载。随手用工具应放在工具袋内。作业中的走道内余料应及时清理干净，不得任意乱掷或向下丢弃。传递物件禁止抛掷7钢结构吊装前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收，验收合格后，方可进行高处作业8（1）高空焊接防止焊渣飞溅措施（2）在焊接时加入适量的高效焊接防飞溅剂（3）在操作平台及周围设置水平和竖直安全防护网，防止杂物掉落、人员摔落。9.1.2.4、悬空作业安全防护悬空作业是指作业人员在周边临空状态下进行的高空作业。悬空作业应有牢靠的立足点，并使作业条件设置栏杆、防护网等安全措施。序号主要内容1悬空作业所用的索具、脚手架、吊篮、吊笼、平台等设备，均需经过技术鉴定或验证后方可作102、用2钢结构的吊装，构件应尽可能在地面组装，并搭设胎架等进行临时固定、电焊、高强度螺栓连接等工序的高空安全设施，随构件同时上吊就位。拆除时的安全措施，亦应一并考虑和落实。高空吊装大型构件前，也应搭设悬空作业中所需的安全设施3悬空作业人员，必须戴好安全带4遇有6级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行悬空高处作业9.1.2.5、夜间施工安全防护序号主要内容1制定夜间施工安全制度和应急预案，并严格响应，保证安全生产。2夜间施工时有足够的照明，充足的夜间施工材料，保证需要时可以持续施工。3夜间作业时，必须有项目安全负责人在施工现场对作业情况进行监督检查，安全巡查小组成员必须坚守岗位，认真做好夜间施工巡查工103、作。4夜间作业前必须对作业人员进行详细的安全、技术交底。5夜间施工应该安排身体非常健康的工人进行，严禁不适应夜间施工的工人进行也作业。6夜间施工时，在白天下班前，应仔细检查各种施工设施，检查施工现场物或换及事故隐患后，清洁现场，收好工具，关掉电源方可离开现场。9.1.2.6、交叉作业安全防护序号主要内容1结构安装过程各工种进行立体交叉作业时，不得在同一垂直方向上操作，下层作业的位置，必须处于依上层高度确定可能坠落范围半径之外，不符合以上条件时，应设置安全防护层。2楼层边口、通道口、脚手架边缘等处，严禁堆放任何拆下构件。3钢模板、脚手架等拆除时，下面不得有其他操作人员。4结构施工自二层起，凡人员104、进出的通道口（包括井架、施工用电梯的进出通道口）均应搭设安全防护棚。5由于上方施工可能坠落物件或出于起重机臂杆回转范围之内的通道，在其受影响的范围内，必须搭设顶部能防止穿透的双层防护廊。9.1.2.7、雨季作业安全防护序号主要内容1检查大型设备、脚手架的基础是否牢固，脚手架立杆必须设置垫木，并保证排水量好，避免积水浸泡，所有马道、斜梯均采取防滑措施。2对施工现场的履带吊、脚手架等其他一些机械设备必须检查避雷装置是否完好可靠，大风大雨时吊车应停止使用，大风过后，对机械设备、脚手架进行复查，有破损及时加固措施。3雨天搬运、吊装、组装措施等施工都必须穿雨衣、防滑雨鞋，做好安全措施，做好电源保护；做好105、防滑安全措施，如穿防滑鞋、辅麻布等。4除特殊情况，降大雨时应停止高空作业，将人员撤到安全地带，拉断电闸。9.1.2.8、防止起重机倾翻序号主要内容1起重机的行驶道路，必须坚实可靠。起重机不得停靠在斜坡上工作，不允许起重机两个覆带一高一低，不得在弯道处作业。2严禁超载吊装，超载有两种危害，一是断绳重物下坠，二是“倒塔”，或起重机倾覆。3禁止斜吊，斜吊会造成超负荷及钢丝绳出槽，甚至造成 拉断绳索和翻车事故；斜吊会使物件在离开地面后发生快速摆动，可能会砸伤人或碰坏其他物件。4要尽量避免满负荷行驶，构件摆动越大，就可能发生翻车事故。短距离行驶，只能将构件离地30左右，且要慢行，并将构件转至起重机的前方106、。拉好溜绳，控制构件摆动。5绑扎构件的吊索须经过计算，所有起重机工具，应定期进行检查，对损坏者作出鉴定，绑扎方法应正确牢靠，以防吊装中的吊索破断或从构件上滑落，使起重机失稳而倾翻。6工作完毕塔吊轨道两端应设夹轨钳，遇有大风或台风警报拉好缆风7起重机这间在任何情况下，其垂直方向的间隙不得小于2m，两臂架相临近时，要相互避让，水平距离至少保持5m。9.1.2.9、防止高空坠落和物体落下伤人序号主 要 内 容1为防止高空坠落，操作人员在进行高处作业时，必须正确使用安全带。安全带一般应高挂低用，即将安全带绳端挂在高的地方，而人在较低处操作。2在高处安装构件时，要经常使用撬杠校正构件的位置，这样必须防止107、因撬杠滑脱而引起的高空坠落。3高空操作人员在脚手架上通行，应思想集中，防止踏上探头板而从高空坠落4高空操作人员使用的工具及安装用的零部件，应放入随身佩带的工具袋内，不可随便向下丢掷。5在高空用气割或电焊切割时，应采取措施防止割下的金属或火花落下伤人6地面操作人员，尽量避免在高空作业的正下方停留或通过，也不得在起重机的吊杆和正在吊装的构件下停留或通过。7构件安装后，必须检查连接质量，无误后，才能摘钩或拆除临时固定工具，以防构件掉下伤人8设置吊装禁区，禁止与吊装作业无关的人员入内9.1.2.10、钢结构施工电器安全技术内容通过现场的实际勘察，确定电源线路、变电所或配电室、配电装置、用电设备位置及线108、路走向。对整个用电设备进行用电负荷计算，并选择变压器。设计配电系统，包括配电线路、选择导线或电缆；设计接地装置，绘制临时用电工程图纸。设计防雷装置，确定防护措施制定安全用电措施和电气防火措施临时用电安全技术档案施工现场临时用电必须建立安全技术档案，并应包括下列内容序号临时用电安全技术档案内容1用电组织设计的全部资料2修改用电组织设计的资料3用电技术交底资料4用电工程检查验收表5电器设备的试、检验凭单和调试记录6接地电阻、绝缘电阻和漏电保护器漏电动作参数测定记录表7定期检（复）查表8电工安装、巡视、维修、拆除工作记录。（1）电器接地技术措施序号技术措施1在施工现场专用变压器供电的TN-S接零保护109、系统中，电器设备的金属外壳必须与保护零线连接。保护零线应由工作接地线、配电室电源侧零线或总漏电保护器电源侧零线处引出。2采用TN系统保护接零时，工作零线必须通过总漏电保护器，保护零线必须由电源进线零线重复接地处或总漏电保护器电源侧零线处，引出形成局部TN-S接零线保护系统。3保护零线除必须在配电箱或总配电箱处做重复接地外，还必须在配电系统的中间处和末端处做重复接地。（2）配电柜和开关箱安全措施序号技术措施1配电柜应装设电源隔离开关及短路、过载、漏电保护电器。电源隔离开关分断时应有明显可见分断点。2配电柜或配电线路停电维修时，应挂接地线，并应悬挂“禁止合闸、有人工作”停电标志牌。停送电必须由专人110、负责。3每台用电设备必须有各自专用的开关箱，严禁用同一个开关箱直接控制2台及2台以上用电设备（含插座）。4配电箱的电器安装板上必须分设N线端子板和PE线端子板。N线端子板必须与金属电器安装板绝缘；PE线端子板与金属电器安装板做电器连接。进出线中N线必须通过N线端子板连接；PE线必须通过PE线端子板连接。（3）漏电保护器序号技术措施1开关箱中漏电保护器的额定动作电流不应大于30mA，额定漏电动作时间不应大于0.1s。2使用于潮湿或有腐蚀介质场所的漏电保护器应采用防溅型产品，其额定漏电动作电流不应大于15mA，额定漏电动作时间不应大于0.1s。（4）手持式电动工具的管理、使用、检查和维修安全技术规111、程GB787-93序号实验内容1应对工具的使用、保管、维修人员进行安全技术教育和培训；2按照该标准和工具产品使用说明书的要求和实际使用条件，制定相应的安全操作规程；3应进行日常检查和定期检查；4定期检查应测量绝缘电阻，长期搁置不用的工具，在使用前必须测量绝缘电阻。（5）防止触电序号主要内容1电焊机的手把线质量应该是很好的，如果有破皮情况，必须及时用胶布严密包扎。电焊机的外壳应该接地。配电箱内安装漏电保护器，确保一旦有线路漏电时，电源能够马上断开，避免人员伤亡。具体型号的选用要符合xx相关规范要求。2使用塔式起重机或长吊杆的其他类型起重机时，应有避雷防触电设施。轨道式起重机当轨道较长时，每隔20112、m应加装一组接地装置。3各种起重机严禁在架空输电线距下面工作，在通过架空输电线路时，应将起重臂落下，并确保与架空输电线的垂直距离符合表1规定。4电气设备不得超铭牌运行，严禁带电作业。9.2、 液压滑移安全措施9.2.1在液压滑移过程中，注意观测设备系统的压力、荷载变化情况等，并认真做好记录工作。9.2.2根据设计滑移荷载预先设定好泵源压力值，由此控制爬行器最大输出推力，保证整个滑移设施的安全。9.2.3计算机控制系统通过榕栅传感器反馈距离信号，控制同步误差在20内，从而控制整个桁架的同步滑移。9.2.4滑移桁架水平方向基本无横向水平力，且滑移工况下胎架受力计算为安全，桁架对应轨道位置设横向挡块113、，整个滑移过程是安全可靠的！9.2.5爬行器为液压系统，通过流量控制，爬行器的启动、停止加速度几乎为零，对轨道的冲击力很小。9.2.6滑移过程中应密切注意滑移轨道、液压爬行器、液压泵源系统、计算机同步控制系统、传感检测系统等的工作状态。9.2.7现场无线对讲机在使用前，必须向工程指挥部申报，明确回复后方可作用。通讯工具专人保管，确保信号畅通。9.3、螺栓连接安全技术措施9.3.1操作者应站在操作平台上或吊蓝内进行作业，先将安全带挂套在稳固的构件上或专设的防坠保险绳内，然后才能进入吊篮中作业。9.3.2在吊装梁时，高强度螺栓按节点螺栓数量装入特制的布袋中，并悬挂在梁端，随梁起升到位，避免螺栓临时114、传递中失落伤人。9.3.3组装钢构件使用螺栓时，严禁用手插入连接面或探摸螺孔。取放垫铁板时，手指应放在垫铁板的两侧。9.3.4使用扳手的扳口尺寸应和螺母尺寸相符，高空使用扳手时应系防坠绳。9.3.5扭剪型高强度螺栓，终拧后梅花头应回收到随身携带的工具包内，不得随意丢弃，以免伤人。9.3.6当气温低于-10或雨雪天时，应停止作业。第十章 施工现场重大事故应急预案10.1编制依据 10.1.1 中华人民共和国建筑法、安全生产法、消防法。 10.1.2 国务院危险化学品安全管理条例。 10.1.3 建设部工程建设重大事故和调查程序规定。 10.2重大事故（危险）发展过程及分析 10.2.1 塔吊作业115、中突然安全限位装置失控或违反安全规程操作，造成重大事故（如倾倒、断臂）； 10.2.2自然灾害（如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风雪等）对设施的严重损坏。 10.2.3 桁架安装过程中发生的人员伤亡事故。 10.2.4 运行中的电气设备故障或发生严重漏电。 10.2.5 其他作业可能发生的重大事故（高处坠落、物体打击、起重伤害、触电等）造成的人员伤亡、财产损失、环境破坏。 应急电话:火灾:119； 医疗救护:120。 10.3应急预案的组织措施 10.3.1 成立应急预案的独立领导小组（指挥中心）。 应急预案领导小组成员 组 长：（项目经理 任自放） 副组长：（生产经理 安全主管 薛荣宝）116、 组 员：（技术负责人:颜勇 安全员：张明 现场调度员：陆军 各施工班组长） 下设： 通讯联络组 组长：杨玉华（现场施工人员） 技术支持组 组长：王世福（现场施工人员） 消防保卫组 组长：颜 勇（现场施工人员） 抢险抢修组 组长：陆 军（现场施工人员） 医疗救护组 组长：王德忠（现场施工人员） 后勤保障组 组长：候兆多（现场施工人员） 10.3.2 应急组织的分工职责 10.3.2.1 组长职责： 1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施厂外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接*作控制； 2）复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程； 3）指导117、设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； 4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作业安排； 5）在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。 10.3.2.2 副组长职责： 1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失； 2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动； 3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； 4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 10.3.2.3 118、通讯联络组职责： 1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速； 2）保持通讯设施和设备处于良好状态。 3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。 10.3.2.4技术支持组职责 1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。 2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。 3）、修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。 4）、绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。 10.3.2.5消防保卫组职责 1）、事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序。 2）、设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。 3）保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及119、车辆的进入。 4）保护受害人财产 5）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。 10.3.2.6抢险抢修组职责 1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。 2）寻找受害者并转移至安全地带。 3）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。 4）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。 10.3.2.7医疗救治组 1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。 2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。 3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。 10.3.2.8120、后勤保障组职责 1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。 2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。 10.4应急预案的保证措施 10.4.1基本装备 1）特种救护品：如担架、绷带、止血药品、药水等； 2）一般防救护品：绝缘鞋、绝缘手套安全带、安全帽、安全网、防护网等10.4.2专用装备 1）灭火器； 2）无线电对讲机。附录1 A5区施工进度计划A5区34.5米钢桁架施工进度计划编号项目（安装）计划开始时间计划完成时间备注1施工准备2月10日12月15日2AF轴胎架制作主桁架拼装焊接2月15日2月17日3AG轴胎架制作主桁架拼装焊接2月17日2月19日4AFAG轴间次桁架拼121、装焊接2月19日2月21日5AE轴胎架制作主桁架拼装焊接2月21日2月23日6AEAF轴间次桁架拼装焊接2月23日2月25日7AD轴胎架制作主桁架拼装焊接2月25日2月27日8ADAE轴间次桁架拼装焊接2月27日3月1日9AC轴胎架制作主桁架拼装焊接3月1日3月3日10ACAD轴间次桁架拼装焊接3月3日3月5日11AH轴胎架制作主桁架拼装焊接3月5日3月7日12AHAG轴间次桁架拼装焊接3月7日3月9日13AB轴胎架制作主桁架拼装焊接3月9日3月11日14ABAC轴间次桁架拼装焊接3月11日3月13日15AJ轴胎架制作主桁架拼装焊接3月13日3月15日16AJAH轴间次桁架拼装焊接3月15日3122、月17日17安装核心筒施工平台3月18日3月25日18安装提升工装3月25日4月2日19安装提升设备4月2日4月5日20整体提升就位、焊接、检测4月5日4月15日21AA1AB轴桁架补装4月15日4月22日22AHAK轴桁架补装4月22日4月30日A5区43.7米钢桁架施工进度计划编号项目（安装）计划开始时间计划完成时间备注1施工准备5月1日5月2日2支架搭设及胎架安装5月2日5月5日3AH轴主桁架及挑檐拼装、焊接5月5日5月7日4AG轴主桁架拼装、焊接5月6日5月8日5AHAG轴间次桁架拼装、焊接AHAG滑移5月7日5月9日6AF轴主桁架拼装、焊接5月9日5月11日7AGAF轴间次桁架拼装、123、焊接AGAF滑移5月11日5月13日8AE轴主桁架拼装、焊接5月13日5月15日9AFAE轴间次桁架拼装、焊接AFAE滑移5月15日5月17日10AD轴主桁架拼装、焊接5月17日5月19日11AEAD轴间次桁架拼装、焊接AEAD滑移5月19日5月21日12AC轴主桁架拼装、焊接5月21日5月23日13ADAC轴间次桁架拼装、焊接ADAC滑移5月23日5月25日14AB轴主桁架拼装、焊接5月25日5月27日15ADAC轴间次桁架拼装、焊接5月27日5月29日16AA2轴主桁架及挑檐拼装、焊接5月29日5月31日17AA2AB轴间次桁架拼装、焊接5月30日6月1日XXX项目 钢结构方案附录2：平面124、布置图附录三：A5区34.5米桁架拼装支点下砼构件验算计算书一、连续梁：砼结构A19轴下的砼梁（600x1200）由于有楼梯的存在，在此部位需要设置型钢支点结构布置如下： 连续梁：拼装支点下砼结构A19轴 11 基本资料 111 工程名称：xx博物馆钢桁架安装结构验算 112 结构构件的重要性系数 o 1 考虑活荷不利组合 考虑受压纵向钢筋 113 混凝土容重 c 25kN/m 箍筋间距 Sv 200mm 114 可变荷载的分项系数 Q 1.4 可变荷载的组合值系数 c 0.7 可变荷载的准永久值系数 q 0.4 115 C40 混凝土强度： fc 19.1N/mm ft 1.71N/mm f125、tk 2.39N/mm Ec 32600N/mm 116 钢筋强度设计值： fy 360N/mm fy 360N/mm fyv 210N/mm Es 200000N/mm 117 纵筋合力点至近边距离 as 35mm 受拉钢筋最小配筋率 min 0.21%118 荷载考虑：楼板荷载考虑相邻两侧梁间荷载的1/2，板厚0.3m，宽度2.9m，楼板荷载以线荷载考虑为21.75KN/m；集中荷载考虑桁架支点处的支点反力与钢支点的自重合力为70+12=82KN；人群荷载2.5 KN/m2；梁自重18KN/m。 12 几何信息 最左端支座：固端 i 跨号 Li 第 i跨跨度（mm） b 截面宽度（mm） 126、h 截面高度（mm） bf上翼缘高度（mm） hf上翼缘高度（mm） bf 下翼缘高度（mm） hf 下翼缘高度（mm） - i Li 截面 b h bf hf bf hf 右节点 - 1 19570 矩形 600 1200 固端 2 2780 矩形 600 1200 固端 - 13 荷载信息 i、j 跨号、节点号 P、P1单位：kN/m、kN M单位：kNM X、X1单位：mm 131 跨中荷载 - i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 - 1 活荷 集中荷载 82.00 2050 1 恒荷 均布荷载 21.75 1 活荷 集中荷载 82.00 8050 1 活荷 集中荷载 8127、2.00 15050 1 活荷 均布荷载 8.75 2 活荷 右端均布 57.30 1811 梁自重 - 1 恒荷 均布荷载 18.00 2 恒荷 均布荷载 18.00 - 14 计算结果 141 支座反力标准值 （单位：kN，向上为正； kNM，逆时针为正） - i N （I） M （I） N （J） M （J） - 1 恒荷 389.0 1268.6 414.0 -1257.0 活荷 228.0 708.6 218.9 -653.2 活荷 Min 0.0 0.0 0.0 -674.1 活荷 Max 228.0 708.6 218.9 20.9 . 2 恒荷 414.0 -1257.0 25128、.0 -11.6 活荷 218.9 -653.2 74.1 -32.3 活荷 Min 0.0 -674.1 0.0 -32.3 活荷 Max 218.9 20.9 74.1 0.0 - 142 梁内力标准值 （单位： VkN，以绕截面顺时针为正； MkNM，以下侧受拉为正） - i I 2 4 6 J - 1 M 恒荷 -1268.6 158.6 634.3 158.6 -1268.6 V 恒荷 389.0 194.5 0.0 -194.5 -389.0 M 活荷 -708.6 69.1 327.0 116.5 -674.1 V 活荷 228.0 103.2 -21.6 -64.4 -189.129、2 Mmin 活荷 -708.6 0.0 0.0 0.0 -674.1 Vmin 活荷 0.0 0.0 -21.6 -64.4 -189.2 Mmax 活荷 0.0 69.1 327.0 116.5 0.0 Vmax 活荷 228.0 103.2 0.0 0.0 0.0 . 2 M 恒荷 -11.6 1.4 5.8 1.4 -11.6 V 恒荷 25.0 12.5 0.0 -12.5 -25.0 M 活荷 -20.9 -0.2 15.3 5.4 -32.3 V 活荷 29.7 29.7 5.6 -34.3 -74.1 Mmin 活荷 -20.9 -0.2 0.0 0.0 -32.3 Vmin 130、活荷 0.0 0.0 0.0 -34.3 -74.1 Mmax 活荷 0.0 0.0 15.3 5.4 0.0 Vmax 活荷 29.7 29.7 5.6 0.0 0.0 - 143 梁内力设计值及配筋 V 剪力（kN），以绕截面顺时针为正； M 弯矩（kNM），以下侧受拉为正； As纵筋面积（mm）； Asv箍筋面积（mm） - i I 2 4 6 J - 1 M -2514.3 0.0 0.0 0.0 -2466.1 As 面 筋 6315 208 898 257 6189 As / bho 0.90% 0.03% 0.13% 0.04% 0.89% x / ho 0.119 0.000 131、0.000 0.000 0.117 裂缝宽度 0.313 0.000 0.000 0.000 0.315 实配面筋 6947 229 988 282 6807 M 0.0 287.1 1219.0 353.4 0.0 As 底 筋 1895 694 2993 855 1857 As / bho 0.27% 0.10% 0.43% 0.12% 0.27% x / ho 0.000 0.013 0.056 0.016 0.000 裂缝宽度 0.000 0.064 0.351 0.083 0.000 实配底筋 2084 763 3292 941 2042 V 785.9 377.8 -30.3 -3132、25.7 -731.7 Asv 25 25 25 25 25 构造配筋 As,min 1539 Asv,min 25 Dmin 8 Smax 400 挠度验算 截面 4 ： f -45.0 f / Li 1/435 . 2 M -43.1 0.0 0.0 0.0 -59.1 As 面 筋 128 2 25 8 175 As / bho 0.02% 0.00% 0.00% 0.00% 0.03% x / ho 0.200 0.200 0.200 0.200 0.200 裂缝宽度 0.009 0.000 0.000 0.000 0.012 实配面筋 141 2 28 9 193 M 0.0 2.0133、 28.4 9.2 0.0 As 底 筋 38 6 84 27 53 As / bho 0.01% 0.00% 0.01% 0.00% 0.01% x / ho 0.200 0.200 0.200 0.200 0.200 裂缝宽度 0.000 0.000 0.006 0.002 0.000 实配底筋 42 6 93 30 58 V 71.6 56.6 7.8 -63.0 -133.7 Asv 25 25 25 25 25 构造配筋 As,min 1539 Asv,min 25 Dmin 8 Smax 400 挠度验算 截面 4 ： f 0.0 f / Li 1/155817 - 梁断面最小配筋134、 满足要求。二、连续梁：拼装支点下砼结构A23轴下的砼梁（500x1200）由于有楼梯的存在，在此部位需要设置型钢支点，在h轴有立柱，结构布置如下：连续梁：拼装支点下砼结构A23 21 基本资料 211 工程名称：xx博物馆钢桁架安装结构验算 212 结构构件的重要性系数 o 1 考虑活荷不利组合 考虑受压纵向钢筋 213 混凝土容重 c 25kN/m 箍筋间距 Sv 200mm 214 可变荷载的分项系数 Q 1.4 可变荷载的组合值系数 c 0.7 215 C40 混凝土强度： fc 19.1N/mm ft 1.71N/mm ftk 2.39N/mm Ec 32600N/mm 216 钢筋135、强度设计值： fy 360N/mm fy 360N/mm fyv 300N/mm Es 200000N/mm 217 纵筋合力点至近边距离 as 35mm 受拉钢筋最小配筋率 min 0.21%218 荷载考虑：楼板荷载考虑相邻两侧梁间荷载的1/2，板厚0.3m，宽度4.8m，楼板荷载以线荷载考虑为36KN/m；集中荷载考虑桁架支点处的支点反力与钢支点的自重合力为70+12=82KN；人群荷载2.5 KN/m2；梁自重15KN/m。 22 几何信息 最左端支座：固端 i 跨号 Li 第 i跨跨度（mm） b 截面宽度（mm） h 截面高度（mm） bf上翼缘高度（mm） hf上翼缘高度（mm）136、 bf 下翼缘高度（mm） hf 下翼缘高度（mm） - i Li 截面 b h bf hf bf hf 右节点 - 1 11350 矩形 500 1200 固端 2 14650 矩形 500 1200 固端 - 23 荷载信息 i、j 跨号、节点号 P、P1单位：kN/m、kN M单位：kNM X、X1单位：mm 231 跨中荷载 - i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 - 1 活荷 集中荷载 82.00 5500 1 恒荷 均布荷载 36.00 1 活荷 均布荷载 12.50 2 活荷 集中荷载 82.00 7150 2 恒荷 均布荷载 36.00 2 活荷 右端均布 57137、.30 2011 2 活荷 均布荷载 12.50 梁自重 - 1 恒荷 均布荷载 15.00 2 恒荷 均布荷载 15.00 - 24 计算结果 241 梁内力标准值 （单位： VkN，以绕截面顺时针为正； MkNM，以下侧受拉为正） - i I 2 4 6 J - 1 M 恒荷 -547.5 68.4 273.7 68.4 -547.5 V 恒荷 289.4 144.7 0.0 -144.7 -289.4 M 活荷 -254.0 18.7 176.4 15.1 -246.8 V 活荷 113.8 78.4 -39.1 -74.6 -110.0 Mmin 活荷 -254.0 0.0 0.0 0138、.0 -246.8 Vmin 活荷 0.0 0.0 -39.1 -74.6 -110.0 Mmax 活荷 0.0 18.7 176.4 15.1 0.0 Vmax 活荷 113.8 78.4 0.0 0.0 0.0 . 2 M 恒荷 -912.1 114.0 456.1 114.0 -912.1 V 恒荷 373.6 186.8 0.0 -186.8 -373.6 M 活荷 -386.7 27.7 260.2 38.9 -465.8 V 活荷 136.1 90.3 -37.5 -83.3 -244.3 Mmin 活荷 -386.7 0.0 0.0 0.0 -465.8 Vmin 活荷 0.0 139、0.0 -37.5 -83.3 -244.3 Mmax 活荷 0.0 27.7 260.2 38.9 0.0 Vmax 活荷 136.1 90.3 0.0 0.0 0.0 - 242 梁内力设计值及配筋 V 剪力（kN），以绕截面顺时针为正； M 弯矩（kNM），以下侧受拉为正； As纵筋面积（mm）； Asv箍筋面积（mm） - i I 2 4 6 J - 1 M -1012.6 0.0 0.0 0.0 -1002.6 As 面 筋 2486 80 420 78 2461 As / bho 0.43% 0.01% 0.07% 0.01% 0.42% x / ho 0.056 0.000 0.140、000 0.000 0.056 裂缝宽度 0.200 0.000 0.000 0.000 0.200 实配面筋 3729 120 630 116 3691 M 0.0 110.7 575.4 107.2 0.0 As 底 筋 746 267 1400 258 738 As / bho 0.13% 0.05% 0.24% 0.04% 0.13% x / ho 0.000 0.006 0.032 0.006 0.000 裂缝宽度 0.000 0.029 0.168 0.028 0.000 实配底筋 1119 400 2100 388 1107 V 506.7 283.4 -54.7 -278.1 141、-501.4 Asv 25 25 25 25 25 构造配筋 As,min 1283 Asv,min 25 Dmin 8 Smax 400 . 2 M -1636.0 0.0 0.0 0.0 -1746.7 As 面 筋 4069 131 670 139 4354 As / bho 0.70% 0.02% 0.12% 0.02% 0.75% x / ho 0.092 0.000 0.000 0.000 0.099 裂缝宽度 0.205 0.000 0.000 0.000 0.200 实配面筋 6103 197 1005 209 6531 M 0.0 181.1 911.5 192.1 0.0 142、As 底 筋 1221 437 2233 464 1306 As / bho 0.21% 0.08% 0.38% 0.08% 0.22% x / ho 0.000 0.010 0.051 0.011 0.000 裂缝宽度 0.000 0.048 0.186 0.051 0.000 实配底筋 1831 656 3349 696 1959 V 638.8 350.5 -52.5 -340.8 -790.3 Asv 25 25 25 25 137 构造配筋 As,min 1283 Asv,min 137 Dmin 8 Smax 400 - 梁断面支座点位置负弯矩处的配筋 满足要求。三、单跨梁：拼装支143、点下砼结构梁 已经条件：在贝雷梁下的砼结构梁，取两根连续梁计算，一跨为8.1米，另一跨为8.7米，作用点在距梁柱分别为1.5m与1.3米处。 31 基本资料 311 工程名称：xx博物馆钢桁架安装结构验算 312 结构构件的重要性系数 o 1 考虑活荷不利组合 考虑受压纵向钢筋 313 混凝土容重 c 25kN/m 箍筋间距 Sv 200mm 314 可变荷载的分项系数 Q 1.4 可变荷载的组合值系数 c 0.7 可变荷载的准永久值系数 q 0.4 315 C35 混凝土强度： fc 16.7N/mm ft 1.57N/mm ftk 2.2N/mm Ec 31334N/mm 316 钢筋强度144、设计值： fy 360N/mm fy 360N/mm fyv 210N/mm Es 200000N/mm 317 纵筋合力点至近边距离 as 35mm 受拉钢筋最小配筋率 min 0.20%318 集中荷载考虑桁架支点处的支点反力与钢支点的自重合力为160+12=172KN，转换为3米范围内的线荷载为57.3KN/m； 均布荷载考虑此梁邻近两侧的楼板1/2区域内的重量，并作为线荷载作用在梁上，其值为21.5KN/m；人群荷载2.5 KN/m2； 梁自重为8KN/m。 32 几何信息 最左端支座：固端 i 跨号 Li 第 i跨跨度（mm） b 截面宽度（mm） h 截面高度（mm） bf上翼缘高145、度（mm） hf上翼缘高度（mm） bf 下翼缘高度（mm） hf 下翼缘高度（mm） - i Li 截面 b h bf hf bf hf 右节点 - 1 8700 矩形 400 800 固端 2 8100 矩形 400 800 固端 - 33 荷载信息 i、j 跨号、节点号 P、P1单位：kN/m、kN M单位：kNM X、X1单位：mm 331 跨中荷载 - i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 - 1 恒荷 均布荷载 21.50 1 活荷 均布荷载 10.80 1 活荷 左端均布 57.30 2574 1 活荷 右端均布 57.30 1775 2 活荷 左端均布 57.30146、 1225 2 活荷 右端均布 57.30 2840 2 活荷 均布荷载 10.80 2 恒荷 均布荷载 21.50 梁自重 - 1 恒荷 均布荷载 8.00 2 恒荷 均布荷载 8.00 - 34 计算结果 341 梁内力标准值 （单位： VkN，以绕截面顺时针为正； MkNM，以下侧受拉为正） - i I 2 4 6 J - 1 M 恒荷 -186.1 23.3 93.0 23.3 -186.1 V 恒荷 128.3 64.2 0.0 -64.2 -128.3 M 活荷 -201.8 44.5 58.9 17.7 -164.8 V 活荷 187.3 39.2 -7.2 -30.7 -155147、.9 Mmin 活荷 -201.8 0.0 0.0 0.0 -164.8 Vmin 活荷 0.0 0.0 -7.2 -30.7 -155.9 Mmax 活荷 0.0 44.5 58.9 17.7 0.0 Vmax 活荷 187.3 39.2 0.0 0.0 0.0 . 2 M 恒荷 -161.3 20.2 80.6 20.2 -161.3 V 恒荷 119.5 59.7 0.0 -59.7 -119.5 M 活荷 -133.7 6.2 58.7 47.9 -200.1 V 活荷 128.9 36.9 15.0 -53.6 -191.5 Mmin 活荷 -133.7 0.0 0.0 0.0 -2148、00.1 Vmin 活荷 0.0 0.0 0.0 -53.6 -191.5 Mmax 活荷 0.0 6.2 58.7 47.9 0.0 Vmax 活荷 128.9 36.9 15.0 0.0 0.0 - 342 梁内力设计值及配筋 V 剪力（kN），以绕截面顺时针为正； M 弯矩（kNM），以下侧受拉为正； As纵筋面积（mm）； Asv箍筋面积（mm） - i I 2 4 6 J - 1 M -505.8 0.0 0.0 0.0 -454.1 As 面 筋 1927 100 217 58 1724 As / bho 0.63% 0.03% 0.07% 0.02% 0.56% x / ho 0149、.095 0.000 0.000 0.000 0.085 裂缝宽度 0.204 0.000 0.000 0.000 0.209 实配面筋 2890 150 326 88 2585 M 0.0 90.2 194.1 52.7 0.0 As 底 筋 578 334 724 195 517 As / bho 0.19% 0.11% 0.24% 0.06% 0.17% x / ho 0.000 0.016 0.036 0.010 0.000 裂缝宽度 0.000 0.069 0.192 0.042 0.000 实配底筋 867 501 1086 292 776 V 416.2 131.8 -10.1 150、-120.0 -372.2 Asv 144 16 16 16 144 构造配筋 As,min 640 Asv,min 144 Dmin 6 Smax 350 挠度验算 截面 4 ： f -8.3 f / Li 1/1046 . 2 M -380.7 0.0 0.0 0.0 -473.8 As 面 筋 1438 37 200 101 1801 As / bho 0.47% 0.01% 0.07% 0.03% 0.59% x / ho 0.071 0.000 0.000 0.000 0.089 裂缝宽度 0.209 0.000 0.000 0.000 0.204 实配面筋 2157 55 300 151、152 2701 M 0.0 33.2 179.0 91.3 0.0 As 底 筋 431 123 667 338 540 As / bho 0.14% 0.04% 0.22% 0.11% 0.18% x / ho 0.000 0.006 0.033 0.017 0.000 裂缝宽度 0.000 0.027 0.190 0.071 0.000 实配底筋 647 184 1000 507 810 V 323.9 123.3 21.0 -146.7 -411.4 Asv 16 16 16 16 144 构造配筋 As,min 640 Asv,min 144 Dmin 6 Smax 350 挠度验算152、 截面 4 ： f -6.9 f / Li 1/1166 -梁断面支座点位置负弯矩处的配筋 满足要求。附：支点平面布置图附录四：A5区34.5米桁架提升工况计算书1、 核心筒桁架预埋牛腿及核心筒核心筒桁架预埋牛腿处设置临时斜撑，斜撑采用325x16Q235钢管，根据各支点最大反力值，取最大支点反力桁架牛腿来考虑，AC与A17轴处牛腿。简图如下：2、采用midas软件建模进行计算，桁架预埋牛腿、斜撑、核心柱内桁架梁以梁单元考虑，钢柱采用组合截面考虑，矩形砼（C60）600*600+十字H型钢370*200*35*35(Q345b)，并换算为钢材，墙体采用实体单元考虑，C60砼。考虑单元从标高3.153、195开始，到核心筒顶，与吊点位置的主桁架同一平面内的核心筒墙体为验算对象。下端固结，上端自由。荷载取最大吊点反力77.4吨为标准值，因为采用连续千斤顶提升，速度比较慢，取动荷系数1.2，吊点最大设计值为92.9吨。节点荷载FX (kN)FY (kN)FZ (kN)70自重-0.80652-0.69948387.415875自重00.69948387.4894101自重00737.3986116自重00736.507166自重00757.5967188自重00758.5904282自重00481.0097299自重00480.8829306自重00675.8408328自重0.80651706154、76.067422自重00307.0835423自重00306.134446自重00309.0058447自重00308.0606反力合力荷载FX (kN)FY (kN)FZ (kN)自重007309.0823、计算结果：桁架的最大应力变化为22.5MPa，实体砼的应力变化为1.7 MPa。桁架牛腿处的临时支撑325x16钢管的最大应力变化为35.8MPa。4、提升桁架提升点处上下弦受力提升桁架吊点处上下弦各单元应力表：编号单元荷载位置Cb(min/max) (N/m2)1140自重I71-2.02E+062140自重J74-2.70E+063147自重I757.88E+064147自重J72155、8.73E+065167自重I86-2.06E+066167自重J69-2.81E+067177自重I707.93E+068177自重J878.65E+069200自重I102-3.70E+0610200自重J112-1.88E+0611207自重I1011.09E+0712207自重J1031.17E+0713228自重I114-3.70E+0614228自重J127-1.87E+0615239自重I1161.09E+0716239自重J1151.17E+0717312自重I1661.12E+0718312自重J1771.21E+0719323自重I175-3.80E+0620323自重J1156、76-1.87E+0621343自重I1881.12E+0722343自重J1911.21E+0723350自重I189-3.80E+0624350自重J190-1.87E+0625522自重I274-3.42E+0626522自重J281-1.92E+0627529自重I2829.69E+0628529自重J2751.05E+0729549自重I285-3.42E+0630549自重J295-1.92E+0631559自重I2999.69E+0632559自重J2861.05E+0733590自重I302-5.15E+0634590自重J305-2.37E+0635597自重I3061.58157、E+0736597自重J3031.74E+0737611自重I322-5.15E+0638611自重J327-2.37E+0639622自重I3281.58E+0740622自重J3231.74E+0741791自重I4237.13E+0642791自重J4267.99E+0643796自重I4208.01E+0644796自重J4227.15E+0645799自重I4242.83E-0846799自重J4274.38E+0647804自重I4214.38E+0648804自重J425-1.96E-0849840自重I4477.17E+0650840自重J4508.04E+0651845自重I158、4448.07E+0652845自重J4467.20E+0653848自重I448-7.94E-0954848自重J4514.38E+0655853自重I445-4.38E+0656853自重J449-1.62E-08提升桁架上下弦最大应力为17.82 MPa，最小应力为-5.1 MPa；5、跨中桁架单元应力提升桁架跨中上下弦最大应力为48.04 MPa，最小应力为-48.3MPa；增加牛腿后，牛腿的本身受力较大，最大应力为35.8MPa，牛腿桁架及实体砼的应力变化较小，牛腿桁架提升应力最大变化值为22.5MPa，实体砼的应力变化为1.7 MPa。跨中桁架应力最大值为48.04 MPa，最小应159、力为-48.3MPa。附：临时支撑用焊接牛腿大样图：临时支撑用焊接牛腿焊缝计算书号节点焊接强度计算1、节点信息弯矩M=20.2455KN.m轴力（压力）N=0KN剪力V=40.9KN2、截面信息腹板高H=400mm翼板宽W=400mm腹板厚tb=12mm翼板厚tw=20mm3、材质Q23516MnQ2354、材质特性抗剪强度fvw=120N/mm2抗拉强度ftw=120N/mm25、截面特性面积Aw=208cm2面积距Sw=1920cm3惯性距Iw=76960cm4抗弯模量Ww=3498.181818cm3翼缘面积距S1=1680cm36、计算各应力值拉力作用下应力N=0N/mm2弯矩作用下应160、力M=5.787435031N/mm2腹板端部正应力1=5.261304574N/mm2腹板端部剪应力1=7.44022869N/mm2剪应力max=8.503118503N/mm2fvw=120N/mm2正应力max=5.787435031N/mm2ftw=120N/mm2翼腹相交处折算应力=13.91949477N/mm21.1ftw=132N/mm2中和轴处折算应力=14.72783327N/mm21.1ftw=132N/mm27、验算结果TRUE通过附录五：A5区41.9米桁架滑移工况计算书采用核心柱上内侧的支点作为滑移轨道，建立模型如下：单轨模型一、第一次结构滑移变形图通过对桁架的竖161、向变形分析可知，桁架跨中悬挑端的竖向位移最大值为-13.8mm，而桁架跨度值为49m，因此结构变形小。二、第二次结构滑移变形图结构滑移第二步在桁架HJF-AH跨中变形最大，其值为15.2mm，桁架的外挑端部在整个结构的影响下，竖向位移值为-0.23mm，因此整个结构能够很好保持滑移轨道的水平方向的受力平衡。三、第三次结构滑移变形图通过对桁架的竖向变形分析可知，桁架跨中悬挑端的竖向位移最大值为-14.36mm，结构变形小。四、第四次结构滑移变形、应力图通过对桁架的竖向变形、应力分析可知，桁架跨中悬挑端的竖向位移最大值为-24.56mm，结构变形小，最大拉应力为44.2MPa，最大压应力为80.6162、MPa。五、第五次结构滑移变形、应力图桁架滑移到第五次时，结构跨中的竖向位移最大值达到-13.5mm，相对与49m跨度的挠度值为1/3630，应力绝对最大值为47.5MPa，因此桁架结构在自重的作用下，其变形及应力值较小，完全满足施工的安全及进度要求。六、第六次结构滑移变形、应力图桁架滑移到第五次时，结构跨中的竖向位移最大值达到-13.3mm，相对与49m跨度的挠度值为1/3684，应力绝对最大值为47.4MPa，因此满足施工的安全及进度要求。7.5.4、滑移后的杆件应力分析滑移结束后的结构应力示意图通过对滑移结束后结构的应力图可知，结构在自重作用的的应力为47MPa。所以结构在单轨滑移过程中163、位移变形和应力都比较小，能满足整个结构的变形与强度要求。附录六：A5区41.9米桁架滑移时34.5米桁架受力计算书A5区41.9米桁架滑移采用核心柱上内侧的支点作为滑移轨道，跨核心柱间的轨道利用34.5米桁架作为支撑平台，通过贝雷梁及型钢临时构件传递滑移轨道支撑力；同时滑移胎架平台也通过贝雷梁和型钢作用在34.5米处的桁架上。根据滑移工况分析得知，拼装平台在拼装第一榀和第二榀桁架时受力最大；核心筒间的34.5桁架在41.9米桁架滑移拼装完AC轴滑移时受力最大。滑移轨道支撑及平台支撑如下：1、滑移桁架单轨滑移模型到位后未安装支座时各支点反力值节点荷载FX (kN)FY (kN)FZ (kN)35164、滑移00839.3 36滑移00771.8 92滑移001204.6 96滑移00658.8 101滑移00664.5 105滑移001165.1 106滑移00830.9 108滑移00766.3 391滑移00640.9 394滑移00835.1 395滑移00764.8 397滑移001184.1 406滑移00639.7 409滑移001193.8 410滑移00852.6 412滑移00772.3 2、A5区34.5米处桁架全部固结后无外力作用下的结构模型和受力情况如下：节点荷载FX (kN)FY (kN)FZ (kN)70自重863.9 1.4 202.1 71自重883.9 1.165、2 174.1 75自重-863.8 1.4 202.0 86自重-884.1 1.2 174.1 101自重-1545.6 6.3 374.1 102自重1572.6 -3.5 322.1 114自重-1571.8 -3.5 321.9 116自重1544.7 6.2 373.8 166自重1593.2 -3.7 381.8 175自重-1622.7 5.5 328.9 188自重-1594.0 -3.8 382.0 189自重1623.5 5.5 329.1 274自重1006.1 1.2 191.2 282自重-982.9 0.0 220.0 285自重-1006.1 1.2 191.2166、 299自重982.9 0.0 220.0 302自重985.0 0.1 197.2 306自重-957.1 0.9 226.4 322自重-985.0 0.1 197.2 328自重957.1 0.9 226.4 334自重-532.3 0.0 18.3 335自重559.6 0.4 195.3 358自重532.2 0.0 18.3 359自重-559.5 0.4 195.3 422自重3.8 59.4 61.9 423自重3.6 -59.5 61.7 424自重-3.4 45.1 11.4 425自重-3.1 -45.5 11.4 446自重-3.8 60.2 62.6 447自重-3.167、6 -60.4 62.4 448自重3.4 46.0 11.4 449自重3.1 -46.3 11.5 682自重5.5 410.2 332.2 683自重5.0 -409.4 332.6 684自重-5.3 399.2 25.4 685自重-4.8 -397.9 25.4 700自重-5.5 414.1 334.3 701自重-5.0 -413.3 334.7 702自重5.3 402.0 25.5 703自重4.8 -400.8 25.5 708自重879.7 -19.4 166.6 724自重-860.5 8.2 193.1 727自重-879.7 -19.4 166.6 741自重860.5 8.2 193.1 2）、单元应力桁架单元应力最大值49MPa，应力最小值-50MPa。3、A5区41.9滑移和拼装时，当最大支点反力同时作用在34.5米桁架上，考虑贝雷梁和施工平台自重为10.8kN/m时，34.5米桁架受力情况如下：应力最大值为64.2MPa，最小值为-61.6 MPa，与桁架安装好后，自重作用下的应力变化值不大，最大应力变化绝对值不超过16 MPa，且施工完毕后，临时支撑还需拆除，因此在施工过程及完毕后，对桁架不造成伤害，且在可恢复，不造成内力叠加，满足安全及施工要求。