1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、外脚手架方案选择1四、外架材料选用3五、悬挑架的搭设3六、外脚手架的搭设和拆除4七、构造要求及技术措施4八、脚手架的防护10九、脚手架的监测措施10十、脚手架的检查与验收11十一、外脚手架的拆除12十二、安全管理14十三、应急救援预案14十四、外架受力计算20十五、脚手架搭设施工图83一、编制依据建筑施工计算手册江正荣著；建筑工程施工质量验收统一标准 （GB50300-2013）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011）建筑施工手册（第四版）2、 本工程施工图纸 我司相关安全、技术规定二、工程概况工程名称：xxxx花园三期161167号住宅楼，168169号商业、住宅楼，170172号住宅楼，地下室，开闭所，垃圾收集站本工程含xxxx花园三期161167号住宅楼，168169号商业、住宅楼，170172号住宅楼，地下室，开闭所，垃圾收集站工程。其中162169号楼为地上18层地下1层，标准层高为3.000m，首层层高为4.400m，总建筑高度约为58.40m；170172号楼为地上18层地下1层，标准层高为3.000m，首层层高为4.400m，总建筑高度约为58.70m。xxxx花园三期162172号住宅楼的结构形式均为剪力墙结构。本3、工程住宅楼的外立面规整局部有600mm的飘窗突出。本外脚手架专项施工方案是针对162172栋高层住宅编制,多层住宅和群房另详普通脚手架方案。本工程采用钢管脚手架。本工程外架的使用条件：本工程为装修脚手架、 采用满挂安全网全封闭双排外脚手架，脚手架施工均布荷载标准值为2.0KN/m2；施工使用时不得超过此值。脚手架同时作业层数为两层，每段脚手架内的脚手板满铺不大于4层。脚手板为钢筋网片。花篮螺栓选用在螺纹处的有效直径de=24mm。三、外脚手架方案选择根据本工程建筑结构特点和总体部署，本着安全、经济、适用和外架立面形象美观的出发点进行，和方便施工的需求，本工程采用全封闭双排外脚手架（落地架和悬挑4、架相结合，分段搭设）。具体的思路及方案如下：为达到安全、经济的需求，162-172栋楼高层住采用落地架和悬挑架相结合，分段搭设。各楼的搭设情况如下表，脚手架立杆、悬挑工字钢、剪刀撑和钢丝绳卸荷点的布置详见附图单体名称落地脚手架悬挑架架体标高（m）、高度（m）、起挑楼层；架体高度及标高第一段悬挑架第一段卸荷下吊点位置162169号楼-0.304.40 (4.70)4.4059.90（55.50）、2F8F（22.40m）14F（40.40m）170172号楼-0.304.40 (4.70)4.4061.85（57.45）、2F8F（22.40m）14F（40.40m）悬挑架：钢丝绳按照一杆一吊设5、置，钢丝绳吊环在工字钢上一层（或上两层）同位置结构墙柱或结构梁中进行预埋，所有钢丝绳均采用619，抗拉强度均为1700N/mm2的钢丝绳，并经过检测合格后，方可使用。未作回顶的悬挑阳台位置(含阳台左右两边各两排)、建筑阳角部位(含平面凹位的建筑阳角)的斜置工字钢梁、钢联梁的支承工字钢梁和单根工字钢梁上立杆数量为三根或以上时其钢丝绳均采用直径为17的钢丝绳，其他未注明的普通部位和飘窗部位的钢丝绳均采用直径为15.5的钢丝绳。钢丝绳的吊环直径为20，两根钢丝绳可共用一吊环，三根及以上时应分别设置吊环。卸荷钢丝绳：卸荷钢丝绳的吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置，钢丝绳均悬吊于上层结构墙柱或框架6、梁中预埋的吊环上。所有钢丝绳均采用619，抗拉强度均为1700N/mm2的钢丝绳，并经过检测合格后，方可使用。未作回顶的悬挑阳台位置(含阳台左右两边各两排)、建筑阳角部位(含平面凹位的建筑阳角)钢丝绳均采用直径为17的钢丝绳，其他未注明的普通部位和飘窗部位的钢丝绳均采用直径为15.5的钢丝绳。每一根立杆都应有独立的钢丝绳对其卸荷。钢丝绳的吊环直径为20，两根钢丝绳可共用一吊环，三根及以上时应分别设置吊环。脚手架立杆、悬挑工字钢、剪刀撑和钢丝绳卸荷点的布置详见附图。每栋楼层落地脚手架、各段悬挑脚手架的架体标高和架体高度详见附图。落地脚手架立杆基础为地下室顶板或室外地坪，当立杆基础为室外地坪时必须7、先行处理，素土分层夯实(地基承载力不小于100kPa)后浇捣100mm厚C20砼垫层，周边砖砌排水沟；当局部落地脚手架支撑于一层楼面时，该下一层内的楼板支撑体系保留或采用回顶措施支撑。同时立杆下面放置2000x200x50木垫板。本工程为住宅楼，上下立面较规则，在考虑外架设置思路时，以悬挑板为单元确定最突出外墙面楼层设置内外排立杆位置，外架宽度900mm，在内排立杆与外墙面设计间距350mm，在脚手架距结构边设置一排横杆，距离结构边120-150mm，上部铺设钢筋网片进行防护，且绑扎牢固。内排立杆对于飘窗及凹凸结构间距小于500mm位置，采用小横杆内挑并加设大横杆的方式处理，外架内立杆距外墙58、00mm以上的增加一排立杆。具体立杆加设位置表示在各段架体立杆平面布置图内。脚手架基本搭设要求：本工程外架步距设计为不大于1800mm，立杆纵距不大于1500mm，脚手架宽度为900mm，内立杆距离最外侧结构面350mm。脚手架采用普通钢管脚手架体系，钢管采用483.5mm普通焊接钢管，悬挑工字钢型号为16。脚手架外架立杆、水平杆、踢脚板统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色，底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。钢管之间采用旋转扣件和对接扣件相连，脚手板采用8001000mm钢筋网片，周边防护采用绿色阻燃型密目安全网全封闭。本方案针对室外地坪以上61.85m以下外脚手架编制本方案。脚手架必须满足施工作业层9、安全施工防护要求，脚手架必须高出作业层1.5米或一步架，作业层脚手架上部满铺脚手板，作业层下设安全平网，且设置18cm高踢脚板。四、外架材料选用1、外脚手架搭设选均采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。钢管类型全部采用483.5mm规格的钢管。按以上规范规定，钢管外径允许偏差不应大于0.5mm，钢管壁厚允许偏差不应大于0.35mm。，每根钢管的最大重量不得大于25kg。2、采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架10、扣件（GB15831）的规定，并经安全员和材料员外观检测合格并签字同意后方可进场，否则不得使用。3、用于立杆、纵向水平杆和斜杆的钢管长度以36m为好。4、有裂缝或者锈蚀的、焊接的等不符合标准的钢管严禁使用。有脆裂、变形、滑丝的等不符合标准的扣件禁止使用。钢管上严禁打孔。5、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65Nm时,不得发生破坏。6、脚手板采用8001000mm钢筋网片，单片重量14kg。7、立杆和水平钢管按要求涂刷黄色油漆，剪刀撑刷桔红色油漆。8、外架周边围护安全网采用全新阻燃型安全网，要有检测合格的证明文件，水平防护之水平兜网采用大眼网，有安全合格证和检测合格报告。五、悬挑架的搭设悬挑结11、构采用普通槽型钢悬挑脚手架，悬挑层挑出工字钢采用16号工字钢作为悬挑钢梁，立杆套于25的短钢筋上，向上搭设外架架体立杆、水平杆、剪刀撑、安全网等。在悬挑层，工字钢位置预埋设两个20钢筋卡环，卡环采用20圆钢制作。根据结构图纸，有部分悬挑钢梁的外边支撑点在飘板上，考虑飘板承载系数低，而不能满足悬挑受力要求，要求该楼层的飘板采用预留钢筋，采用后浇施工工艺，从而避开因飘板无法承载悬挑钢梁的弊端。遇到有飘板挡住张拉钢梁钢丝绳时，在该层飘板上钢丝绳张拉悬挑位置预留50洞口，张拉钢梁钢丝绳从预留洞位置穿过飘板进行张拉，避免钢丝绳在飘板上受力。转角部位三条工字钢交接后部位做法和转角部位悬空立杆增设工字钢设置12、详见附图。在工字钢设置后其上顶采用木楔满塞或回弯后搭接焊牢，其工字钢两侧面至卡环位置采用木楔满塞，防止工字钢水平滑动。工字钢卸载钢丝绳卡环预埋位置在工字钢上一层（或上两层）同位置梁位进行预埋。钢丝绳斜拉悬挑结构，拉于每根工字钢梁的内外排立杆处,并环抱工字钢梁底。斜拉钢丝绳和悬挑工字钢对应拉设（详见悬挑层工字钢平面布置图），在钢丝绳吊接位置设置花篮螺杆，拟预收紧钢丝绳的受力作用。具体搭设方法见附图，钢丝绳端部设三个绳卡和安全弯,在绳卡根部留安全弯，以方便检查钢丝绳是否松动或滑脱现象。当脚手架连墙杆件未靠近主节点位置时，采用加设上斜撑或下斜撑与建筑预埋件采用旋转扣件连接。考虑工字钢侧向抗弯强度较低13、，故靠工字钢梁面每两跨设置一道水平剪刀撑，与工字钢采用焊接加固，防止工字钢侧向变形。根据结构图纸，部分轴线位置楼板为空洞，对此部分钢梁设置因参照下图进行设置。六、外脚手架的搭设和拆除1、搭设顺序做好搭设的准备工作按房屋的平面形状放线按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆安装第一步横向水平杆第二步纵向水平杆（保证架体高于上层作业面至少1.2m）悬挑层上层混凝土浇筑设置连墙件钢丝绳吊拉接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装防护栏杆和挡脚板挂立面安全网进入正常外架程序。2、拆除顺序外架拆除根据外墙装修情况和外架分段情况逐段拆除14、，每段外架拆除顺序从上至下，顺序如下：安全网护身栏杆挡脚板脚手板横向水平杆纵向水平杆立杆连墙件纵向支撑下一层拆除七、构造要求及技术措施1、立杆纵距1.5m (局部根据具体楼层调整,详见立杆平面布置图)，横距0.90m，大横杆步距1.8m，外架内立杆距相应悬挑段最突出部位结构边300cm，随着结构的收缩,外架内立杆距外墙500mm以上的增加一排立杆，小于500mm的，小横杆内挑并加设大横杆, 来保证外架内侧距外墙边300mm，以保证一定的操作活动空间。外侧上、下两根大横杆之间设一道护身栏杆。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一15、。扫地杆通长设置在距外架底部200mm处。外脚手架搭设至施工电梯位置时，外脚手架架体与施工电梯前脚手架分离搭设。施工电梯前脚手架按照施工电梯安装要求进行悬挑搭设。2、连墙件设置层层连墙加固的方式，连墙件每层两跨设置，竖向间距3.000m，水平间距小于等于3m，采用双扣件连接，且在每个转角处均设连墙件。且上下层交错设置，以保证架体的安全稳定。脚手架必须配合施工时搭设，一次搭设高度不应超过相邻连接件以上二步。在外脚手架连墙杆未起到受力作用前，为保证脚手架的稳定，搭设的外脚手架自由端应设置每隔4.5m设置一道内斜撑。靠近主节点位置采用十字扣件连接。3、立杆搭设要求脚手架立杆按照立杆平面布置图设置，并16、保证立杆竖直。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50；各接头中心距主节点的距离不大于60。立杆接长除每个悬挑段顶层顶步可采用搭接外，其它各层各步接头必须采用对接扣件连接；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，且应符合下列规定：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度应不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。当搭至有连墙件的构造点时，17、在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；4、大横杆搭设要求大横杆置于小横杆之上，在搭设过程中注意水平，在立杆的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不得小于50，各接头距立柱的距离不大于50。且根据作业层脚手板铺设的需要，在两大横杆之间居中设置1根大横杆5、小横杆搭设要求每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15。小横杆间距应与立杆柱距相同。严禁将外径不相同的钢管混合使用。脚手18、架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6、纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2）纵向水平杆接长宜用对接扣件，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应19、小于100mm。3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。纵向水平杆对接接头布置7、横向水平杆的构造应符合下列规定：（1）主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度a不应大于500mm。横向水平杆外伸长度（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；（3）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至外墙面的距离不应大于200mm。8、连墙件设置应符合下列规定：连墙点的位置设置在与立杆和纵向水平杆相交的节点处，离节点间距不宜大于30cm，20、连墙杆水平杆件距离楼面高度不得大于100mm。为防止外脚手架歪斜，连墙件未起作用前，脚手架需设置抛撑。连墙点亦按两步两跨布设。9、连墙件、悬挑钢梁支座等预埋件：连墙件、悬挑钢梁支座等所有预埋件均应有稳定的抗拔措施，并应有足够的抗拉强度。脚手架悬挂前、卸荷载钢丝绳张拉前应对预埋件进行现场检查，并对不合格的预埋件采取补救措施。10、因本工程外架搭设高度较高，除设置剪刀撑，需另外设置横向斜撑，剪刀撑的设置应符合下列规定：（1）在双排脚手架两端各设置一道剪刀撑，并由底向顶连续设置；（2）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角宜在450600之间。（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭21、接应符合：搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（4）剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。11、斜道的搭设应符合下列要求（高层不设置斜道，多层可按此要求施工）：（1）脚手架斜道是作为人员上下通行用的通道，宽度不宜小于0.9m，坡度宜为1:3（高:长）。一般为之字斜道，在之字形斜道的拐弯处要设置休息平台，宽度不小于1.2m。（2）斜道两侧、端部及平台外围，必须设置剪刀撑。斜道两侧及平台外转角设置两道高度为1.2m的护身栏杆并挂上安全网及高度不小于180mm的挡脚板。（3）斜道上必须设防滑条22、，防滑条间距不大于300mm。脚手板采用钢筋网片，若搭接则搭接长度不小于200mm。（4）当未设置人行斜道时，宜按下面要求处理（高层住宅楼按此要求施工）：相关施工层上下通行均利用建筑楼梯，当搭设模板和浇筑砼时，从下层到作业层之间的楼梯模板支撑体系，在满足楼梯模板安全支撑的前提下，中间留出一条可以供人上下的通道。楼梯砼浇筑前后在楼梯模板上铺设模板作为通行的脚手板，脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。12、脚手架遇有施工须通行的建筑物门洞时，按下列要求处理：对于脚手架入口开洞，应注意门洞加强杆至少高出门顶一步，门洞两侧及洞顶加斜腹杆拉结内外排架，门洞顶转换层水23、平杆在洞宽范围内不接驳以保证其可靠承受拉力作用，斜撑杆与相交的立杆及水平杆都要用扣件可靠连接，斜撑杆下端要顶紧地基（能抵抗竖向力及水平推力）。未做说明部分按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的6.5.16.5.5的相关要求施工。具体如下列图所示：（1防滑扣件；2增设的横向水平杆；3副立杆；4主立杆）图A为门洞口抽取一根立杆时脚手架构造措施，图B为门洞口抽取两根立杆时脚手架构造措施，门洞两侧立杆采用双管加强。13、安全通道为保证施工人员进出施工现场时安全,防止高空坠物伤人,特设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑,上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。其具体位置见下图。其余临时作业面通道必须搭设防护棚24、。防护棚搭出不小于5m,其支撑是靠支在外架上的钢管,在钢管上铺设七夹板和安全网。其搭设示意详附图04和14。安全通道搭设示意14、扣件安装应符合下列规定（1）扣件规格必须与钢管外径相同。（2）螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。（3）在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的 相互距离不应大于150mm。（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。15、脚手板的铺设应符合下列规定：（1）作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。严禁留长度大于150mm的探头板。（2）脚手板的探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。（3）25、在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。（4）搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于400mm，接头处必须在横向水平杆上。16、其他要求：（1）本作业设计在实施时，尚需参照有关的外架搭设规定和有关的安全规定；（2）按照施工方案的要求进行交底和作业，遇到未明确和不符合有关要求时及时向项目部反映；（3）安装拆除人员必须按高处作业要求挂好安全带；（4）立网拉挂平整顺直，网连接材料要符合要求；（5）平桥满铺，不得留空头板，保证有3个支撑点绑扎固定；（6）踢脚板需刷显眼的红白油漆，要求颜色鲜艳，美观；（7）拆除时材料应垂直放下，设警戒线，不得随意抛落；（8）验收合26、格方可进行作业，未经验收或验收不合格不准作下一道工序作业。（9）施工现场的安全立网、平网，必须由安全监督机构抽样检测及签发准用证方可使用。八、脚手架的防护每段悬挑脚手架在悬挑层均采用旧模板全封闭，以上各层均采用钢筋网片脚手封闭，架体与建筑物之间的500mm空隙每层均采用平网防护，在悬挑板内侧沿板边线按500mm间距埋设400mm长16短钢筋头（上部露出100mm），以方便平网防护挂设。在各层操作面外架均设置挡脚板，挡脚板高度为180mm。脚手架外架立面采用密目式绿色安全网，不得随意开洞，水平方向作业层按结构进度满铺钢筋网片脚手板，并搭设斜道。斜道脚手板的防滑条间距不应大于30cm。由于架体较高27、，需加设防雷击措施，具体方法是：在主体底层选定四个转角，将转角处的钢筋与脚手架连接。作业层的外侧面应设钢丝网，脚手架自悬挑架开始，每隔10米设置一道水平兜网。设置供人员上下使用的安全楼梯，爬梯或斜道，梯道上应有可靠的防滑措施；爬梯或斜道的搭设另详非专项施工方案。在脚手架上同时进行多层作业的情况下，各作业层之间设置可靠的防护棚档，以防止上层附物伤及下层作业人员；严禁以下违章作业：a 、利用脚手架吊运重物；b 、作业人员攀登架子上下；c 、推车在架子上跑动；d 、在脚手架上拉结吊装绳；e 、任意拆除脚手架部件和连墙杆件；f 、起吊构件和器材时碰撞或扯动脚手架；（5）六级以上大风、大雾、大雨天气下脚28、手架上的施工应暂停作业；（6）加强使用过程中的检查，发现问题应及时解决；九、脚手架的监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对脚手架体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置监测点设置在脚手架体系上，位置附图“脚手架监测点平面布置图”。3、监测措施脚手架搭设过程中，派专人检查架体和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手35、监测说明（1）29、班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）脚手架工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。3）连墙件是否松动；4）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；5）施工过程中是否有超载现象；6）安全防护措施是否符合规范要求；7）支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在脚手架搭设过程、使用（包括作为装修、作为混凝土浇筑操作平台、作为砌筑结构操作平台等）过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，其它普通监测为每天一次。在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一30、次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程立杆水平监测预警值为8mm，立杆垂直偏差在10mm以内；立杆沉降监测预警值为6mm，立杆垂直偏差在8mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止相关施工作业，疏散人员，并及时进行加固处理。十、脚手架的检查与验收1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1)基础完工后及脚手架搭设前。2）作业层上施加荷载前。3）每搭设完68米高度后。4）达到设计高度后。5）遇有六级台风、暴风或大雨后、3级以上地震后6）停工超过一个月后复工，如春节等长假后复工。2、脚手架使用中，应定期检查下列项目：31、1）杆件的设置和连接连、墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）扣件螺栓是否松动。4）高度在24以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定5)安全防护措施是否符合要求。6)是否超载。7）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，抽样检查数目与质量判定标准，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。8）脚手架悬挂前、卸荷载钢丝绳张拉前应对预埋件进行现场检查，并对不合格的预埋件32、采取补救措施。9）连墙件、悬挑钢梁支座等所有预埋件均应有稳定的抗拔措施，并应有足够的抗拉强度。脚手架悬挂前、卸荷载钢丝绳张拉前应对预埋件进行现场检查，并对不合格的预埋件采取补救措施。检查卸荷载钢丝绳、悬挑钢梁等是否松动或过紧变形。3、其它：外架验收必须经相关人员验收合格并签字后方可使用；外架搭设过程及以后半月内逐日对外架悬挑层钢丝绳、外架连墙件、大小横杆的变形情况进行巡检，及时发现主要受力构件的情况并及时处理，每段外架搭设完毕后半月后，每周巡检并处理一次。脚手架由持证架子工严格按规程搭设，搭设前要进行安全技术交底，脚手架主要受力杆件材质应一致，严禁钢木混用，脚手架应分部、分段、按施工进度验收，33、验收合格后方可投入使用。验收要求如下：脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。架子立杆纵距1.5m以内，步距1.8m，立杆横距0.90m。在纵向水平杆与立杆的交点处必须设置横向水平杆并与纵向水平杆扣牢。整个架子应设置必要的支撑与连墙点，以保证脚手架成为一个稳固的结构。连墙件水平隔跨设置一个，垂直每一层布置一个。连墙件应与墙面垂直，不得向上倾斜，下倾角度不超过15，连墙件与结构连接采用双扣件连接，外侧与架体内外立杆相连。外脚手架的搭设，沿建筑物周围连续封闭，为增强整体稳定性，在外架转角处、顶层均加强设置连墙件。架子应沿高度由下而上连续设置剪刀撑，剪刀撑宽度宜为35个立杆纵距，斜杆与地面夹角宜为34、4560度范围。架子立杆，横杆及搭设偏差应符合有关规定。焊缝及预埋件验收按建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）中的要求验收。十一、外脚手架的拆除1、外架拆除总体安排外架所用大横杆、立杆、小横杆通过塔吊吊运至材料堆场，扣件通过施工电梯转运。2、外脚手架拆除准备（1）劳动力准备架子班长二名：负责拆除过程中的现场指挥；架子工：必须具有上岗证（2）技术准备有经过审批同意的外脚手架拆除方案，并由工长对架子进行外架拆除作业的安全技术交底。3、外脚手架拆除顺序坚持先上后下、先加固后拆除的原则进行外脚手架的拆除，不得上下同时作业，在拆除时按照先拆挡脚板，再拆脚手架护身栏杆剪刀撑小横杆大横杆35、立杆，最后拆除拉结点，在拆除至最后一节立杆时要先设临时支撑加固，再拆除拉结点，在大片架子拆除之前先进行加固，以便拆除后保证外架完整、安全稳定。4、外脚手架拆除安全措施（1）架子拆除前划出作业区，周围和交通要道竖立警戒标志并设专人进行监护、专人指挥，严禁非作业人员入内；（2）作业人员必须正确佩带好个人防护用品方可上架作业，系好安全带、扎好裹腿、穿软底鞋方允许上架作业；（3）拆除外架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望或开玩笑，工具不用时放入工具袋内；（4）拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；拆除作业中有需要加固的部位，应36、先加固再拆除，防止架体倒塌；（5）在拆除前，对拆除部位全面检查并清除脚手架上杂物及楼面障碍物。（6）严格遵守拆除顺序，拆除作业必须由上而下逐层进行，一步一清，严禁上下同时作业。（7）拆除立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，然后托住中间，再拆端头扣，由中间操作人员往下顺杆子，不得往下乱扔，小横杆和扣件转入楼层，通过施工电梯转运至地面；（8）在拆脚手架时要有专人统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（9）拆除过程中不得随意中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚，禁止单人进行拆除作业；（10）拆除过程中不要中断，如确需中37、断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否倒塌，确认安全后方可停歇；（11）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（12）当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件横杆。（13）拆除时如附近有供电线路，要采取隔离措施严禁架杆接触电线。（14）脚手架拆除过程中，操作人员必须持证上岗，严禁酒后作业。（15）脚手架拆除过程中，各构配件严禁抛掷至地面。十二、安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的38、专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。5、脚手架的安全检查与维护6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2）连墙件；7、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施8、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管39、部门批准。9、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等必须按照相关规范要求进行设置。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。12|、安全生产管理目标：采取有效的安全措施，杜绝死亡。达到“五无”即：无死亡、无重伤、无火灾、无倒塌、无中毒。轻伤事故年频率控制在1.2以下。十三、应急救援预案一）、编制依据1、中华人民共和国安全生产法(中华人民共和国主席令第70号)；2、中华人民共和国建筑法(中华人民共和国主席令第91号)；3、建设工程安全生产管理条例（中华人民共和国国务院令第393号）；4、企业40、职工伤亡事故报告和处理规定（中华人民共和国国务院令第75号）；5、生产安全事故报告和调查处理条例（中华人民共和国国务院令第493号）；6、中华人民共和国消防法（中华人民共和国主席令第6号）；7、工伤保险条例（中华人民共和国国务院令第375号）；8、广东省、东莞市建设工程施工现场相关标准及规定等。二）、工程意外事故应急预案（一）应急领导小组组 长：邹广根 联系电话：13418400007副组长：张振广 联系电话：13709660570组 员：宋作成 联系电话：13825752723 各分包班组长以及现场保卫组（二）现场意外事件紧急处置程序1、工地如突发因工重伤、死亡事故，各项目部必须立即组织抢救41、伤员，保护现场，并以最快方式向公司领导和公司工程管理科报告简要情况。2、如认定重伤或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，绘制事故现场平面图、立体图，并提供有关资料。3、由项目部指定安全员填写事故快报。4、各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。5、调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故报告报公司工程管理部。6、轻伤事故由安全部调查分析并报告。7、机械事故报工程管理部。8、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作经理要采取组织会议等多种方法通报事故经过、原因，提出改进措施，吸取教训，强化安全生产管理，预防同类事故重复发生或其它事故的再发生。如事件发生在夜间，42、须由项目部夜间值班人员紧急上报经理部有关人员。9、未尽事宜应按生产安全事故报告和调查处理条例（中华人民共和国国务院令第493号）执行。（三）因工发生意外伤害事故的紧急处理1、发生人身意外伤害时需采取的相应事项：2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨43、折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。现场发现法定传染病人应立即报告公司医院，并进行隔离，环境消毒及检疫，由公司医院与有关单位联系处理。6、应急电话：东莞市塘厦公安分局：110转塘厦公安分局东莞市塘厦人民医院：从起点向西南方向出发，沿环市东路行驶1.5公里，右前方转弯进入塘厦大道南,沿塘厦大道南行驶1.0公里，稍向右转进入东深一路,沿东深一路行驶820米，右转进入文明街,沿文明街行驶200米后，左转弯进入沿河路,沿沿河路行驶190米，左前方转弯进入塘龙东路,沿塘龙东路行驶1.8公里，稍向右转,行驶10米，到达终点,电话：(0769)87721344、22。7、项目负责人在得到因工伤害事故报告后，应立即组织抢救受伤人员，指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大；8、必须根据具体受伤部位需送相应医院，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；9、根据表中所列医院顺序选出最佳急救方案；10、表中所列联系电话均为该医院总机电话；11、如现场无应急车辆，须打“120”请求急救车；12、若医院路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。伤员送往医院过程中，必须项目部管理人员相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报项目部有关领导及安全人员。（四）意外伤害不同部位相应应45、急处理措施1、外伤的急救、处理、搬运1）外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。2）包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。3）骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。4）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。现场处理后，尽快转送到附近医院2、现场46、心、肺、脑复苏施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。（1）判断心跳骤停症状 1）颈动脉搏动消失 2）意识丧失，呼之不应（2）现场心肺复苏1）呼救：一旦判断病人昏迷，就要呼救，他人协组打急救电话或叫救护车，本人就地抢救。2）病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。（3）心肺复苏法1）打开气道，使病人颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅；2）人工呼吸，口对口吹气，每次800-1000ml（注意胸部是否起落，每次吹12-16次；（4）心外按摩，建立人工循环用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。（5）胸外挤压部位：胸骨中下147、/3交接处，下压深度3-5cm，频率80-100/分。 双人操作：吹气与按压比为1：5，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。 单人操作：每次按压15次，吹气2次，每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。按压注意事项1）按压必须平稳，有规律进行，不能中断；2）平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折；3）双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。3、电击伤与中暑的处理电击伤（1）诊断1）看电源种类、电压、触电时刻及当时情况；2）表现为电击性休克、抽搐、昏迷、青紫、心率不齐、心跳停止48、。并发症：伴有外伤、骨折、背髓受损者可见肢体瘫痪。（2）抢救1）立即切断电源，用绝缘不导电的物体使患者脱离电源。2）呼吸心跳停止时，立即进行口对口人工呼吸及胸外按压术。对局部烧伤进行消毒包扎处理。3）呼急救中心转院处理。4、中暑（1）诊断：因长时间的日光曝晒，或在高温环境下工作，出现大汗头晕、无力、口渴、眼花、心慌、四肢麻木、体温略升高，血压下降等症状。（2）抢救：发现中暑病人都应立即将其移到阴凉通风处。1）轻度中暑：给予含盐冷饮，服十滴水或藿香正气水，休息后即可恢复。2）高热型：重点是物理降温，用26-29温水或50%酒精全身擦浴，用电风扇吹风，头部大血管放置冰袋，静脉点滴生理盐水+氯丙嗪549、0mg。3）痉挛型：重点补充钠、静点5%GNS或3%NS，抽搐者用10%水含氯醛10-20ml。（五）特殊情况下相应防止及应急处理措施1、高处坠落（1）落实“安全帽、安全带、安全网”三宝防护措施。进入现场要带牢带好安全帽，登高高处作业系好安全带，高处作业占的下方必须设安全网。大量事实证明：如果每个工程在张设安全密目网的同时，按照规定再张设安全平网的话，高坠事故至少可以减少50%以上，特别是在后期的装饰阶段，密目网拆除后，效果更加明显。（2）落实好“四口”防护措施。凡楼梯口、电梯口、预留洞口必须设围栏或盖板；在建施工建筑物所有出入口必须搭设防护棚。（3）落实“五临边”防护措施。在施工过程中，尚未50、安装的阳台周边无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道（斜道）两侧边、卸料台的外侧边等必须设置1.2m高的双层围栏或搭设安全网。（4）严把“架子关”。对架子的材质、栏护、上下、连结、悬挑、验收等环节。（5）加强屋面、天棚的防护措施。在天棚和轻型屋面上操作行走十分危险，稍踏偏楞木，就会坠落伤亡。因此，凡在此上操作，必须在上面搭上挂板，或在下方张安全网等措施。（6）施工的楼面周边的防护措施。外架必须超过形象进度至少1.2m，外架立杆与建筑物间距超过15cm要有防护措施，外架搭设要符合规范要求。（7）安装用的梯子、操作平台必须牢固。2、物体打击（1）受伤人员的急救 当施工人员发生物体打击时，急救51、人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。（2）物体打击事故预防1）强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能；2）正确使用“三宝”；3）合理组织交叉作业，采取防护措施；4）拆除作业有监护措施，有施工方案，有交底；5）起重吊装作业制定专项安全技术措施；6）对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；752、）安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；8）加强安全检查，严禁向下抛掷；9）材料堆放控制高度，特别是临边作业；10）高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物；11）模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。3、脚手架倒塌（1）应急措施1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度53、及本部门的联系电话，并派人到路口接应。（2）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。（3）注意事项1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对54、于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。三）、火灾应急预案（一）应急领导小组组 长：邹广根 联系电话：13418400007副组长：张振广 联系电话：13709660570组 员：宋作成 联系电话：13825752723 各分包班组长以及现场保卫组（二）应急准备1、项目部成立消防领导小组和义务消防队。消防队员必须掌握各类火灾的扑救方法和消防器材的用途及正确的使用方法。2、安全科全权负责落实现场各类消防器材的布置。任何人不得随意挪用，同时安全员必须定期进行检查、维修、更换，确保消防器材的完好性。3、安全员必须每天对现场以及仓库等重点防火部位进行55、检查。发现隐患及时整改。并建立健全的消防档案，切实做好消防安全管理工作。4、所有现场材料的堆放必须通过安全员的检查，切实按项目部有关规定执行。现场必须设置报警电话并在有关场所张贴悬挂，公布于众。安全科定期组织人员进行培训、演习。（三）应急措施1、发现火灾事故时，发现人员要及时向消防领导小组报警，并讲明发生火灾的地点、燃烧物质的种类和数量，火势情况，报警人姓名、电话等等详细情况。2/消防领导小组接到电话报警后，接报人员要立即通知义务消防队员赶赴火场，拨打“119”报警电话报警。义务消防队员必须做到在发生任何情况下都能临危不乱，切实按项目部制定的措施方案执行。3/火灾较大时要立即成立灭火指挥部，下56、设灭火作战组、抢救疏散组、安全保卫组、后勤保障组、医疗救护组，一般火灾时可不成立。4/消防领导小组负责火灾现场及周围的安全保卫、危险区域的警戒，对现场抢救出的人、财物进行管理和疏散，预防破坏、哄抢、盗窃等案件的发生，扑救过程中及扑救工作结束后对火灾现场加以保护。5/灭火作战组负责扑救火灾。抢救疏散组负责抢救被困人员及贵重物质，在人员集中的场所，要有计划、有组织的疏散人员，抢险救灾按照“先人员，后物质，先重点，后一般”的原则进行，抢险人员要戴齐防护用具，注意自身安全，防止发生意外事故。6、后勤保障组负责火场上器材装备、供水排水、供电照明、运输工具、食品衣物等灭火工作所需的各种物质供应保障工作。757、医疗救护小组主要负责火场上各种受伤人员的抢救、医治、转移工作，并协助做好防中毒、防中暑等防护工作。8、义务消防队员在灭火总指挥的统一调度下，首先要迅速查明火场情况、燃烧物质及周围的情况，特别是有无剧毒、爆炸等危险品，火势大小、有无毒性气体、火场电源是否切断等内容。查明后义务消防队按照日常演练及分工，按照“先控制，后消灭，分清主次，救人第一”的原则，针对不同的燃烧物质，采用针对性的方法组织扑救。灭火时要加强个人的防护意识，防止意外事故的发生。9、火场有有毒气体时，要迅速查明火场上毒气的性质、扩散范围、来源和数量，依此为依据来决定能否在佩戴防毒面具和防护用具的情况下，安全地出入火场进行各种扑救工58、作。10、火灾扑灭之后，应清洗参战工具，并对参战人员进行体检，消除余毒，减少后患。11、火灾扑灭后由消防领导小组和安全员共同对火灾原因进行调查并提出处理意见附表。易燃物类别适用的灭火器材/灭火步骤注意事项A类固体物质火灾棉、麻、纸张、木材水、泡沫、干粉、二氧化碳与火源点保持足够的距离B类液体和可熔的固体物质火灾汽油、煤油、柴油、原油、油漆、甲醇、乙醇、沥青、电石、石蜡一般用泡沫、干粉等灭火剂禁止使用高压直流水枪直接灭火，可以使用喷雾水枪扑救。扑救时要保持足够距离二氧化碳适宜小范围油类火灾泡沫扑救容器内的易燃可燃液体火灾酒精等醇类火灾要使用抗溶性泡沫砂土适宜扑救沥青和地面上流散的易燃可燃液体火灾59、C类气体火灾煤气、天然气、甲烷、乙炔、氢气火灾先将气体输送阀门或管道关死，截断气源，断绝气体来源，进行冷却灭火，可使用直流水枪或喷雾水枪、二氧化碳、干粉等灭火剂戴好防护用具，防止烫伤、中毒等对一时无法堵漏、封闭气源的燃烧，不宜立即将火扑灭，可以一边用水冷却保护建筑物和设备，一边让气体自行燃尽D类金属火灾钾、钠、镁、钛、锆、锂、铝镁合金等火灾一般用干砂掩埋忌用水、泡沫及含水性物质，也不能用 代烷、二氧化碳及常用干粉灭火剂十四、外架受力计算初选脚手架的设计参数为：立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb1=0.9m，步距h=1.8m，连墙件为2步2跨设置，全部为刚性连墙件，且全部设置双扣件；脚手架同时60、作业两层，即脚手板需满铺4层。脚手板为钢筋网片，计算时落地架作业层采用两步一满铺、悬挑架采用六步一满铺等模型，折算后均满足脚手板满铺4层的要求。施工时每段架体可根据等效荷载原则集中铺设。花篮螺栓选用在螺纹处的有效直径de=24mm。本工程架体计算原则是选取所有各项工程中最不利计算，除最顶层架体外，各栋楼的中下段架体每段卸荷验算高度均考虑由于卸荷钢丝绳未起作用时上部增加两层为6.0m。本工程选取悬挑架的飘窗位置、阳台位置和底部落地架来验算，阳台有回顶处的脚手架和普通位置一样，参考飘窗位置的计算结果。根据以上分析，本工程分六次进行验算：第一次计算悬挑脚手架位于飘窗位置，架体高度为57.45m，风压61、计算高度取61.85m（162172号楼悬挑脚手架飘窗位置参考本计算结果）；第二次计算取悬挑脚手架位于阳台位置，架体高度为57.45m，风压计算高度取61.85m（162172号楼悬挑脚手架阳台位置参考本计算结果）；第三次计算取最高的全落地脚手架计算，架体高度为4.70m，架体计算高度取10.70m，风压计算高度取10.40m；第四次计算选取单根悬挑工字钢上有三根立杆的最不利情况计算。第五次计算选取单根悬挑工字钢上有四根立杆的最不利情况计算。第六次计算选取阳角部位简支连梁工字钢计算。计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆承载力与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的承载力、稳定与62、变形1、永久荷载+施工荷载2、永久荷载+（施工荷载+风荷载）立杆稳定1、永久荷载+可变荷载（不含风荷载）2、永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）连墙件承载力单排架：风荷载+2.0kN双排架：风荷载+3.0kN本验算书内容为采用品茗施工安全设施计算软件2011版计算软件进行验算，所有计算参数为控制值，脚手架设计参数会偏于安全。（一）悬挑脚手架计算一（162172号楼悬挑脚手架飘窗位置参考本计算结果）（飘窗位置，整体计算，架体高度为57.45m，架体计算高为57.45m，风压计算高度取61.85m；分两次卸荷，每段卸荷验算高度均考虑由于卸荷钢丝绳未起作用时上部增加架体6.0m的不利情况，两次卸荷的63、钢丝绳的直径可详卸荷钢丝绳部分计算，普通位置和飘窗位置和回顶阳台位置处的钢丝绳直径可详钢丝绳部分的计算过程）一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.2脚手架搭设高度H(m)57.45脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.95双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚64、板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广东东莞市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.04风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.37，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.5，0.27 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206065、00横杆截面抵抗矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.035+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.035+0.30.9/(2+1)+1.420.9/(2+1)=0.99kN/m 正常使用极限状态 q=(0.035+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.035+0.30.9/(2+1)+20.9/(2+1)=0.73kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.10.991.52=0.22kNm =Mmax/W=0.22106/4730=47.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求！66、 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.7315004/(100206000113600)=1.062mm max1.062mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.991.5=1.63kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.731.5=1.2kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.63kN q=1.20.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.2kN q=0.035kN67、/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.49106/4730=103.21N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.333mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.65kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.63/2=0.82kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.65kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算68、脚手架搭设高度H57.45脚手架钢管类型483.2每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.035/h)H=(0.129+1.52/20.035/1.8)57.45=9.11kN 单内立杆：NG1k=9.11kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/6/2=(57.45/1.8+1)1.50.90.31/6/2=1.11kN 单内立杆：NG2k1=1.11kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)69、laGkdb1/6=(57.45/1.8+1)1.50.161/6=1.32kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.557.45=0.86kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.11+1.32+0.86=3.29kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.11kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.9(22)/2=2.7kN 内立杆：NQ1k=2.7kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.470、NQ1k=1.2(9.11+3.29)+ 0.91.42.7=18.28kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(9.11+1.11)+ 0.91.42.7=15.66kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n4吊环设置共用花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)20花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50卸荷系数Kf1上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N2 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)71、上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)118183105019501.523621.453105019501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1050)=70.71 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1950)=56.98 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=11.515.66(18+6)/57.451.5/1.5=9.81kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la72、=11.518.28(18+6)/57.451.5/1.5=11.45kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=9.81/sin70.71=10.40kN T2=P2/sin2=11.45/sin56.98=13.65kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=13.65kN 绳夹数量：n=2.5Fg/T=2.513.65/15.19=3个n=4个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=13.65103/(202/4)=43.48N/mm2ft=50N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=613.65/0.85=96.41kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.73、5)1/2=(96.41/0.5)1/2=13.89mm 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=413.65103/(65)1/2=17mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径13.89mm，必须拉紧至13.65kN，吊环最小直径为17mm。 第2次卸荷钢丝绳最小直径13.89mm，必须拉紧至13.65kN，吊环最小直径为17mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H57.45立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N74、/mm2)205立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(9.11+75、3.29)+1.42.7)(21.45+(1-1)(39.45-21.45)+max6，(1-1)18)/57.45=8.91kN =N/(A)=8913.11/(0.188450)=105.36N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(9.11+3.29)+0.91.42.7)(21.45+(1-1)(39.45-21.45)+max6，(1-1)18)/57.45=8.73kN Mw=0.91.4Mwk=076、.91.4klah2/10=0.91.40.271.51.82/10=0.16kNm =N/(A)+ Mw/W=8732.5/(0.188450)+164945.29/4730=138.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1950连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Nlw=1.4k2h2la=1.40.521.821.5=777、.54kN 长细比=l0/i=1950/15.8=123.42，查规范表A.0.6得，=0.48 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.54+3)103/(0.48489)=45.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.54+3=10.54kN0.816=12.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2050主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)1078、0主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉105030001050是2上拉195030001950是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.911050150028.9119501500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁79、截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.91/1=8.91kN 第2排：F2=F2/nz=8.91/1=8.91kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.15106/141000=1.06N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.371000881680、02-(88-6)140.22/(8113000006)=0.44N/mm2 max=0.44N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.03mm=2lx/250=22050/250=16.4mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.25kN,R2=0.66kN,R3=8.99kN,R4=9.06kN四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(81、mm)22花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1050)=70.71 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1950)=56.98 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=18.99=8.99kN RS2=nzR4=19.06=9.06kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=8.99/tan70.71=3.15kN NSZ2=RS2/tan2=9.82、06/tan56.98=5.89kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=8.99/sin70.71=9.52kN NS2=RS2/sin2=9.06/sin56.98=10.81kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=10.81kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=123kN Fg= Fg/k=0.85123/6=17.42kNNS=10.81kN 符合要求！ 绳夹数量： n=2.5Fg/T=2.517.42/15.19=3个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de83、2/4)=17.42103/(222/4)=45.84N/mm2ft=50N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=217.42103/(202)=27.73N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=10.81103/(10100)=10.81N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2)/nz=(3.184、5+5.89)/1=9.04kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.15106/(1.05141103)+9.04103/2610=4.47N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=0.15106/(0.97141103)=1.09N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺85、在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。 （二）悬挑脚手架计算二（162172号楼悬挑脚手架阳台位置参考本计算结果）（阳台位置，整体计算，架体高度为57.45m，架体计算高为57.45m，风压计算高度取61.85m；分两次卸荷，每段卸荷验算高度均考虑由于卸荷钢丝绳未起作用时上部增加架体6.0m的不利情况，两次卸荷的钢丝绳的直径可详卸荷钢丝绳部分计算）一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.2脚手架搭设高度H(m)57.4586、脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广东东莞市安全网设置全封闭基本风压0(k87、N/m2)0.35风荷载体型系数s1.04风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.37，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.5，0.27 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.035+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.035+0.30.9/(2+1)+1.4288、0.9/(2+1)=0.99kN/m 正常使用极限状态 q=(0.035+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.035+0.30.9/(2+1)+20.9/(2+1)=0.73kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.10.991.52=0.22kNm =Mmax/W=0.22106/4730=47.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.7315004/(100206000113600)=1.062mm max1.062mmminla/150，10min1500/15089、，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.991.5=1.63kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.731.5=1.2kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.63kN q=1.20.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.2kN q=0.035kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.49106/4730=103.21N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.90、333mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.65kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.63/2=0.82kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.65kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H57.45脚手架钢管类型483.2每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.035/91、h)H=(0.129+1.52/20.035/1.8)57.45=9.11kN 单内立杆：NG1k=9.11kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/6/2=(57.45/1.8+1)1.50.90.31/6/2=1.11kN 单内立杆：NG2k1=1.11kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/6=(57.45/1.8+1)1.50.161/6=1.32kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.557.45=0.86kN 构配件自重标92、准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.11+1.32+0.86=3.29kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.11kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.9(22)/2=2.7kN 内立杆：NQ1k=2.7kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(9.11+3.29)+ 0.91.42.7=18.28kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(9.11+1.11)+ 0.91.42.7=15.6693、kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n4吊环设置共用花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)20花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50卸荷系数Kf1上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N2 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)118183210030001.523621.453210030001.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环94、作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/2100)=55.01 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/3000)=45 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=11.515.66（18+6）/57.451.5/1.5=9.81kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=11.518.28（18+6）/57.451.5/1.5=11.45kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=9.81/sin55.01=11.97kN T2=P2/sin2=11.45/sin45=16.2k95、N 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=16.2kN 绳夹数量：n=2.5Fg/T=2.516.2/15.19=3个n=4个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=16.2103/(202/4)=48.67N/mm2ft=50N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=616.2/0.85=114.29kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(114.29/0.5)1/2=15.12mm 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=416.2103/(65)1/2=18mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每96、个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径15.12mm，必须拉紧至16.2kN，吊环最小直径为18mm。 第2次卸荷钢丝绳最小直径15.12mm，必须拉紧至16.2kN，吊环最小直径为18mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H57.45立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 97、立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(9.11+3.29)+1.42.7)(21.45+(1-1)(39.45-21.45)+max6，(1-1)18)/57.45=8.91kN =N/(A)=8913.11/(0.188450)=105.36N/mm2f=205N/mm2 满足98、要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(9.11+3.29)+0.91.42.7)(21.45+(1-1)(39.45-21.45)+max6，(1-1)18)/57.45=8.73kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.271.51.82/10=0.16kNm =N/(A)+ Mw/W=8732.5/(0.188450)+164945.29/4730=138.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！99、九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1400连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Nlw=1.4k2h2la=1.40.521.821.5=7.54kN 长细比=l0/i=1400/15.8=88.61，查规范表A.0.6得，=0.7 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.54+3)103/(0.7489)=30.62N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174100、.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.54+3=10.54kN0.816=12.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3100主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3875梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉210030101、002100是2上拉300030003000是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.912100150028.9130001500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.2102、5kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.91/1=8.91kN 第2排：F2=F2/nz=8.91/1=8.91kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.36106/141000=2.53N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.581000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.68N/mm2 max=0.68N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.17mm=2lx/250=23100/250=24.8mm 103、符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.39kN,R2=1.02kN,R3=9.08kN,R4=9.07kN四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)22花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arct104、anL1/L2=arctan(3000/2100)=55.01 2=arctanL1/L2=arctan(3000/3000)=45 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=19.08=9.08kN RS2=nzR4=19.07=9.07kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=9.08/tan55.01=6.36kN NSZ2=RS2/tan2=9.07/tan45=9.07kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=9.08/sin55.01=11.08kN NS2=RS2/sin2=9.07/sin45=12.83kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=12.83105、kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=123kN Fg= Fg/k=0.85123/6=17.42kNNS=12.83kN 符合要求！ 绳夹数量： n=2.5Fg/T=2.517.42/15.19=3个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=17.42103/(222/4)=45.84N/mm2ft=50N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=217.42103/(202)=27.73N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设106、计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=12.83103/(10100)=12.83N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2)/nz=(6.36+9.07)/1=15.43kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.36106/(1.05141103)+15.43103/2610=8.33N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的107、受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.89。 = Mmax/(bWx)=0.36106/(0.89141103)=2.84N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3875梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。（三）底部落地脚手架计算（普通位置，整体计算，架体高度为108、4.70m，架体计算高为10.70m，风压计算高度取10.40m）一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.2脚手架搭设高度H(m)10.7脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.95双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标109、准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区广东东莞市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.35风荷载体型系数s1.04风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.99，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.36，0.27 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4730110、纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.035+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.035+0.350.9/(2+1)+1.420.9/(2+1)=1.01kN/m 正常使用极限状态 q=(0.035+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.035+0.350.9/(2+1)+20.9/(2+1)=0.74kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.011.52=0.23kNm =Mmax/W=0.23106/4730=47.97N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677111、qla4/(100EI)=0.6770.7415004/(100206000113600)=1.084mm max1.084mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.011.5=1.66kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.741.5=1.22kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.66kN q=1.20.035=0.042kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.22kN q=0.035kN/m 1、抗弯验算 计算简图如112、下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.5106/4730=105.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.355mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.68kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.66/2=0.83kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.68kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H10.7脚手架钢113、管类型483.2每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.035/h)H=(0.129+1.52/20.035/1.8)10.7=1.7kN 单内立杆：NG1k=1.7kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(10.7/1.8+1)1.50.90.351/2/2=0.82kN 单内立杆：NG2k1=0.82kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(10.7/1.8+114、1)1.50.141/2=0.73kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.510.7=0.16kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.82+0.73+0.16=1.71kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.82kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.9(22)/2=2.7kN 内立杆：NQ1k=2.7kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.7+1.71)+ 0.115、91.42.7=7.49kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.7+0.82)+ 0.91.42.7=6.42kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H10.7立杆截面抵抗矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/116、i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(1.7+1.71)+1.42.7=7.87kN =N/(A)=7867.12/(0.188450)=92.99N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.7+1.71)+0.91.42.7=7.49kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.271.51.8117、2/10=0.16kNm =N/(A)+ Mw/W=7489.12/(0.188450)+164945.29/4730=123.4N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.18845020510-3-(1.21.71+1.42.7)10.7/(1.21.7)=60.52m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0118、.18845020510-3-(1.21.71+0.91.42.7+0.1610000.188450/4730)10.7/(1.21.7)=47m Hs=47mH=10.7m 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1950连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3621.821.5=5.45kN 长细比=l0/i=1950/158119、=12.34，查规范表A.0.6得，=0.97 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.45+3)103/(0.97489)=17.79N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.45+3=8.45kN0.816=12.8kN 满足要求！十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)100地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(1.7+1.71)+2.7=6.11kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.11/120、(10.25)24.42kPafg100kPa满足要求！（四）三排立杆悬挑架主梁验算计算书一悬挑工字钢上有三根立杆时，经查悬挑工字钢段计算结果中的最大的底部立杆轴力N=8.91KN；取N=13.00KN。一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3100主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3875梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件121、上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉100030001000是2上拉220030002200是3上拉290030002900是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)113100015002132200150031329001500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度122、设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=13/1=13kN 第2排：F2=F2/nz=13/1=13kN 第3排：F3=F3/nz=13/1=13kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.39106/141000=2.74N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.581000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.69N/mm2 max=0.69N/m123、m2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.16mm=2lx/400=23100/400=15.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.39kN,R2=1.16kN,R3=12.73kN,R4=13.4kN,R5=13.07kN四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)15.5钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n4主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/124、mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/1000)=71.57 2=arctanL1/L2=arctan(3000/2200)=53.75 3=arctanL1/L2=arctan(3000/2900)=45.97 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=112.73=12.73kN RS2=nzR4=113.4=13.4kN RS3=nzR5=113.07=13.07kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=12.73/tan71.57=4.24kN NSZ2=RS2/tan2=13.4/tan53.75=9.125、83kN NSZ3=RS3/tan3=13.07/tan45.97=12.63kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=12.73/sin71.57=13.42kN NS2=RS2/sin2=13.4/sin53.75=16.62kN NS3=RS3/sin3=13.07/sin45.97=18.18kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=18.18kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=152kN Fg= Fg/k=0.85152/6=21.53kNNS=18.18kN 符合要求126、！ 绳夹数量： n=2.5Fg/T=2.521.53/15.19=4个n=4个 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=221.53103/(202)=34.27N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=18.18103/(10100)=18.18N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2+NSZ3)/nz=(4127、.24+9.83+12.63)/1=26.7kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.39106/(1.05141103)+26.7103/2610=12.85N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.89。 = Mmax/(bWx)=0.39106/(0.89141103)=3.07N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与128、建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3875梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。（五）四排立杆悬挑架主梁验算计算书一悬挑工字钢上有四根立杆时，经查悬挑工字钢段计算结果中的最大的底部立杆轴力N=8.91KN；取N=13.00KN。一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长129、度Lm(mm)4000梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉5003000500是2上拉140030001400是3上拉220060002200是4上拉310060003100是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1135001200213140012003132200120041331001200 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工130、字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=13/1=13kN 第2排：F2=F2/nz=13/1=13kN 第3排：F3=F3/nz=13/1=13kN 第4排：F4=F4/nz=13/1=13kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.45106/141000=3.19131、N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1.111000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=1.31N/mm2 max=1.31N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.17mm=2lx/400=23200/400=16mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.39kN,R2=1.72kN,R3=12kN,R4=13.37kN,R5=13.19kN,R6=13.12kN四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)132、1700钢丝绳直径(mm)14钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/500)=80.54 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1400)=64.98 3=arctanL1/L2=arctan(6000/2200)=69.86 4=arctanL1/L2=arctan(60133、00/3100)=62.68 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=112=12kN RS2=nzR4=113.37=13.37kN RS3=nzR5=113.19=13.19kN RS4=nzR6=113.12=13.12kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=12/tan80.54=2kN NSZ2=RS2/tan2=13.37/tan64.98=6.24kN NSZ3=RS3/tan3=13.19/tan69.86=4.84kN NSZ4=RS4/tan4=13.12/tan62.68=6.78kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=12/sin80.54=12.17kN134、 NS2=RS2/sin2=13.37/sin64.98=14.75kN NS3=RS3/sin3=13.19/sin69.86=14.05kN NS4=RS4/sin4=13.12/sin62.68=14.77kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=14.77kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=123kN Fg= Fg/k=0.85123/6=17.42kNNS=14.77kN 符合要求！ 绳夹数量： n=2.5Fg/T=2.517.42/15.19=3个n=3个 符合要求！ 拉环验135、算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=217.42103/(202)=27.73N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=14.77103/(10100)=14.77N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2+NSZ3+NSZ4)/nz=(2+6.24+4.84+6.78)/1=19.86kN 压弯构件强度：max=Mmax/(136、W)+N/A=0.45106/(1.05141103)+19.86103/2610=10.64N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.07 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.81。 = Mmax/(bWx)=0.45106/(0.81141103)=3.95N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建137、筑物内锚固长度Lm(mm)4000梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。（六）阳角部位主梁（斜工字钢）验算计算书悬挑工字钢段计算结果中最不利的立杆轴力N=8.91KN，本工程钢丝绳采取一杆一吊设置，考虑联梁传递的荷载，取阳角位置内排附加立杆轴力N=19KN，内立杆轴力N=19KN，外立杆轴力N=19KN，偏于安全考虑。一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2650主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)10138、0主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3320梁/楼板混凝土强度等级C25二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉9003000900是2上拉140030001400是3上拉255030002550是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)11990015002191400150031925501500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1139、主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=19/1=19kN 第2排：F2=F2/nz=19/1=19kN 第3排：F3=F3/nz=19/1=19kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.28106/141000=2.02N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max140、=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.521000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.61N/mm2 max=0.61N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.09mm=2lx/400=22650/400=13.25mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.33kN,R2=1.02kN,R3=18.52kN,R4=19.49kN,R5=19.13kN四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式骑马141、式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/900)=73.3 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1400)=64.98 3=arctanL1/L2=arctan(3000/2550)=49.64 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=118.52=18.52kN RS2=nzR4=119.49=19.49kN RS3=nzR5=119142、.13=19.13kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=18.52/tan73.3=5.56kN NSZ2=RS2/tan2=19.49/tan64.98=9.09kN NSZ3=RS3/tan3=19.13/tan49.64=16.26kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=18.52/sin73.3=19.34kN NS2=RS2/sin2=19.49/sin64.98=21.51kN NS3=RS3/sin3=19.13/sin49.64=25.11kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=25.11kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 200143、1年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=184kN Fg= Fg/k=0.85184/6=26.07kNNS=25.11kN 符合要求！ 绳夹数量： n=2.5Fg/T=2.526.07/15.19=5个n=5个 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=226.07103/(202)=41.49N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=25.11103/(10100)=144、25.11N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2+NSZ3)/nz=(5.56+9.09+16.26)/1=30.91kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.28106/(1.05141103)+30.91103/2610=13.77N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，145、得到 b值为0.89。 = Mmax/(bWx)=0.28106/(0.89141103)=2.26N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3320梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。（七）搁置简支连梁验算计算书 本计算取搁置简支连梁工字钢计算，经查悬挑工字钢段计算结果中的最大的底部立杆轴力N=8.91KN，取N=13.00KN验算。电梯井内有三根立杆的简支主梁可参考本计算过程。一、基本参数主梁146、布置方式普通主梁主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁长度Lx(mm)2900梁/楼板混凝土强度等级C25主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm)0主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)0二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1右下撑000否 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁左侧外锚固点水平147、距离(mm)主梁间距la(mm)113850120021320501200 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=13/1=13kN 第2排：F2=F2/nz=13/1=13kN 1、强度验算 弯矩148、图(kNm) max=Mmax/W=11.2106/141000=79.4N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.361000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=15.79N/mm2 max=15.79N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=4.48mm=l/250=2900/250=11.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=13.36kN,R2=13.36kN四、主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN149、 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=11.2106/(1.05141103)+0103/2610=75.62N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=11.2106/(0.97141103)=81.92N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环150、钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm1(mm)0主梁建筑物内锚固长度Lm2(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =-0.5kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=-1103/(3.14162)=-1.24N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！（八）墙柱位置悬挑工字钢埋件和焊缝计算:查询前面计算书可得墙151、柱位置悬挑工字钢节点处的剪力和弯距均为1左右，本工程取剪力=20KN，弯距=5KN.m2进行本工程墙柱位置悬挑工字钢埋件和焊缝验算。预埋件计算（MorGain计算软件）： 1 预埋件计算：Y-1 11 基本资料 111 工程名称：工程一 112 法向拉力设计值 N 0kN 弯矩设计值 M 5kNm 剪力设计值 V 20kN 113 受力直锚筋的层数 n 2 层，每层直锚筋的根数、直径为： 214 直锚筋的间距 b1 100mm 沿剪力方向最外层锚筋中心线之间的距离 z 100mm 114 锚板厚度 t 14mm 锚板宽度 B 120mm 锚板高度 H 180mm 115 混凝土强度等级：C25152、 fc 11.94N/mm 锚筋的抗拉强度设计值 fy 300N/mm 12 锚筋的总截面面积 As 验算 当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按混凝土规范式 10.9.12 及式 10.9.12 两个公式计算，并取其中的较大值： As V / (r * v * fy) + N / (0.8b * fy) + M / (1.3r * b * fy * z) As N / (0.8b * fy) + M / (0.4r * b * fy * z) 121 锚筋的受剪承载力系数 v 按混凝土规范式 10.9.15 计算： v (4.0 - 0.08d) * (fc / fy) 0.5 (4.0-153、0.08*14)*(11.94/300)0.5 0.57 122 锚板的弯曲变形折减系数 b 按混凝土规范式 10.9.16 计算： b 0.6 + 0.25t / d 0.6+0.25*14/14 0.85 123 当锚筋层数 n 2 时，锚筋层数影响系数 r 1 124 锚筋的总截面面积 As 2*2*(14/2)2 616mm As1 20000/(1*0.57*300)+0+5000000/(1.3*1*0.85*300*100) 116+0+151 267mm As 616mm As2 0+5000000/(0.4*1*0.85*300*100) 0+490 490mm As 616154、mm 13 锚筋间距和锚筋至构件边缘的距离 按混凝土规范第 10.9.6 条，对受剪预埋件，其锚筋的间距 b、b1 不应大于 300mm，且 b1 不应小于 6d 和 70mm；锚筋至构件边缘的距离 c1，不应小于 6d 和 70mm，b、c 不应 小于 3d 和 45mm。即：b、b1 300mm，b、c 45mm，b1、c1 84mm 14 锚板的构造要求 141 锚板的厚度宜大于锚筋直径的 0.6 倍。受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于 b/8。 锚板的厚度 t 14mm Max0.6d, b/8 Max8.4, 6.3 8.4mm 142 锚筋中心至锚板边缘的距离 t1 Max2d, 155、20 28mm 锚板最小宽度 Bmin 1*50+2*28 106mm B 120mm，满足要求。 锚板最小高度 Hmin 1*100+2*28 156mm H 180mm，满足要求。 143 当锚筋直径不大于 20mm 时，宜采用压力埋弧焊。HRB335 级、HRB440 级钢筋采用手 工焊时，焊缝高度不宜小于 0.6d 8mm。焊缝计算（PKPM计算软件）本工程四周满焊工字钢梁，只取腹板两侧焊缝验算，已满足要求。（九）阳台回顶处阳台承载力验算:查询前面计算书可得立杆纵距1.5m时外立杆钢丝绳轴力设计值N1=16.2KN，内立杆钢丝绳轴力设计值N2=11.97KN（此轴力均为卸荷段加两层后的156、最大轴力），本工程取内外立杆钢丝绳平均设计值为N=14KN进行验算； 根据附图19可知传至阳台一的总立杆数为9根，最大立杆纵距为1.30m，立杆总设计荷载为：9*14*1.3/1.5=109.2KN；阳台总面积为7m2。回顶三层后有四个阳台面受荷则每个阳台面受荷值为：109.2/7/4=3.9KN/m2阳台按外加恒载1.0 KN/m2，活载2.5 KN/m2考虑时其能承受的荷载设计值为：1.2x1.0+1.4x2.5=4.7 KN/m23.9KN/m2。满足安全要求。根据附图19可知传至阳台二的总立杆数为12根，最大立杆纵距为1.30m，立杆总设计荷载为：12*14*1.3/1.5=145.6157、KN；阳台总面积为11.8m2。回顶三层后有四个阳台面受荷则每个阳台面受荷值为：145.6/11.8/4=3.08KN/m2阳台按外加恒载1.0 KN/m2，活载2.5 KN/m2考虑时其能承受的荷载设计值为：1.2x1.0+1.4x2.5=4.7 KN/m23.08KN/m2。满足安全要求。（十）结构梁吊挂钢丝绳的强度计算一: 部分悬挑工字钢梁直接放置于主体结构转角窗砼悬挑梁上(具体位置详附图)。以下计算是采用理证结构工具箱对这些砼结构梁进行验算。据安全考量砼梁的集中荷载按的卸荷钢丝绳最大轴力设计值11.97+16.2=28.17kN 取29KN进行验算，验算结果显示，悬挑脚手架荷载作用于转158、角窗砼悬挑梁上时，结构砼悬梁的强度、刚度均满足规范安全要求。详细计算详如下内容：执行规范:混凝土结构设计规范(GB 50010-2010), 本文简称混凝土规范建筑结构荷载规范(GB 50009-2012), 本文简称荷载规范建筑抗震设计规范(GB 50011-2010), 本文简称抗震规范钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 计算简图：2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载 : 4.50kN/m_恒载分项系数 : 1.20 均布159、活载 : 2.50kN/m_活载分项系数 : 1.40 梁容重 : 25.00kN/m3_活载准永久值系数 : 0.50 计算时梁自重: 考虑_活载调整系数: 1.00 配筋条件: 抗震等级 : 7度设防_混凝土等级 : C25 纵筋级别 : HRB400_上部纵筋保护层厚度: 25mm 箍筋级别 : HPB300_下部纵筋保护层厚度: 25mm 配筋调整系数: 1.0 计算设置: 剪切变形影响: 不考虑_3 计算结果： 单位说明: 弯 矩:kN.m_扭 矩:kN.m_剪 力:kN 纵筋面积:mm2_箍筋面积:mm2/m 裂 缝:mm_挠 度:mm - 梁号 1: 跨长 = 800mm B H160、 = 200mm 700mm 左 中 右 弯矩(+) : 0.000 0.000 1.360 弯矩(-) : -115.295 -45.659 0.000 扭 矩: -3.974 -3.974 -3.974 剪 力: 193.809 154.369 114.948 上部纵筋: 502 280 280 下部纵筋: 350 280 280 箍 筋: 488 303 263 抗扭纵筋: 95 106 123 抗扭箍筋: 33 29 0 抗剪箍筋: 421 245 263 上纵实配: 2E18(509) 2E16(402) 2E16(402) 下纵实配: 2E18(509) 2E16(402) 2E1161、6(402) 箍筋实配: 2d8140(718) 2d8250(402) 2d8250(402) 腰筋实配: 4E12(452) 4E12(452) 4E12(452) 裂 缝: 0.332 0.100 0.002 挠 度: 0.000 0.150 0.462 - 梁号 2: 跨长 = 3300mm B H = 200mm 700mm 左 中 右 弯矩(+) : 0.000 32.610 0.000 弯矩(-) : -3.974 0.000 -58.549 扭 矩: -1.360 -1.360 -1.360 剪 力: 114.948 -9.286 -65.101 上部纵筋: 280 280 3162、50 下部纵筋: 280 280 350 箍 筋: 245 245 245 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 245 245 245 上纵实配: 2E16(402) 2E16(402) 2E16(402) 下纵实配: 2E16(402) 2E16(402) 2E16(402) 箍筋实配: 2d8250(402) 2d8250(402) 2d8120(838) 腰筋实配: 4d10(314) 4d10(314) 4d10(314) 裂 缝: 0.005 0.034 0.173 挠 度: 0.462 0.833 0.000 -4 所有简图：（十一）结构梁吊挂钢丝绳的强度计163、算二:部分悬挑工字钢梁直接放置于主体结构转角窗砼悬挑梁上(具体位置详附图)。以下计算是采用理证结构工具箱对这些砼结构梁进行验算。据安全考量砼梁的集中荷载按的卸荷钢丝绳最大轴力设计值11.97+16.2=28.17kN 取28.5KN进行验算，验算结果显示，悬挑脚手架荷载作用于转角窗砼悬挑梁上时，结构砼悬梁的强度、刚度均满足规范安全要求。详细计算详如下内容：执行规范:混凝土结构设计规范(GB 50010-2010), 本文简称混凝土规范建筑结构荷载规范(GB 50009-2012), 本文简称荷载规范建筑抗震设计规范(GB 50011-2010), 本文简称抗震规范钢筋：d - HPB300; 164、D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 计算简图：2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载 : 4.50kN/m_恒载分项系数 : 1.20 均布活载 : 2.50kN/m_活载分项系数 : 1.40 梁容重 : 25.00kN/m3_活载准永久值系数 : 0.50 计算时梁自重: 考虑_活载调整系数: 1.00 配筋条件: 抗震等级 : 7度设防_混凝土等级 : C25 纵筋级别 : HRB400_上部纵筋保护层厚度: 25mm 箍筋级别 : HPB300_下部165、纵筋保护层厚度: 25mm 配筋调整系数: 1.0 计算设置: 剪切变形影响: 不考虑_3 计算结果： 单位说明: 弯 矩:kN.m_扭 矩:kN.m_剪 力:kN 纵筋面积:mm2_箍筋面积:mm2/m 裂 缝:mm_挠 度:mm - 梁号 1: 跨长 = 1000mm B H = 200mm 1200mm 左 中 右 弯矩(+) : 0.000 0.000 0.880 弯矩(-) : -160.164 -63.949 0.000 扭 矩: -1.165 -1.165 -1.165 剪 力: 203.294 161.044 118.832 上部纵筋: 600 480 480 下部纵筋: 60166、0 480 480 箍 筋: 245 245 245 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 245 245 245 上纵实配: 2E20(628) 2E18(509) 2E18(509) 下纵实配: 2E20(628) 2E18(509) 2E18(509) 箍筋实配: 2d8150(670) 2d8250(402) 2d8250(402) 腰筋实配: 8d10(628) 8d10(628) 8d10(628) 裂 缝: 0.217 0.037 0.001 挠 度: 0.000 0.067 0.206 - 梁号 2: 跨长 = 3300mm B H = 200mm 120167、0mm 左 中 右 弯矩(+) : 0.000 41.215 0.000 弯矩(-) : -1.165 0.000 -90.103 扭 矩: -0.880 -0.880 -0.880 剪 力: 118.832 -44.571 -105.336 上部纵筋: 480 480 600 下部纵筋: 480 480 600 箍 筋: 245 245 245 抗扭纵筋: 0 0 0 抗扭箍筋: 0 0 0 抗剪箍筋: 245 245 245 上纵实配: 2E18(509) 2E18(509) 2E20(628) 下纵实配: 2E18(509) 2E18(509) 2E20(628) 箍筋实配: 2d825168、0(402) 2d8250(402) 2d8150(670) 腰筋实配: 8d10(628) 8d10(628) 8d10(628) 裂 缝: 0.001 0.019 0.045 挠 度: 0.206 0.269 0.000 -4 所有简图：（十二）、连墙件钢管焊缝计算（一）按钢结构设计规范GB20017-2013第8.2.6条、第8.2.7条，角焊缝焊脚尺寸为：（1）（2）=t=3.2;（3）取=3.2，则角焊缝的计算厚度（二）按钢结构设计规范GB20017-2013第8.2.7条，角焊缝的计算长度：（1）（2）（3）（4）取=192;（三）按钢结构设计规范GB20017-2013第7.1.3-2条，考虑1根22钢筋与连墙件钢管连接计算： 满足要求。（十三）、楼板抗冲切计算立杆底座楼板抗冲切计算(按混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条计算)底座尺寸：100mm 100mmh =1s =40mmft =1.27N/mm2s =2ho =80mmum =720mm1 =1.00 2 =1.61取1.00 Fl = 0.7hftumho =51.21 kN Fl =6.11kN，满足要求。十五、脚手架搭设施工图本工程脚手架施工图共31张，为附图01附图27;附图AD.