1、目 录一、编制依据1二、工程概况12.1建筑概况12.2结构概况2三、施工部署33.1施工段的划分33.2施工工艺流程3四、施工准备34.1技术准备34.2材料选择44.3材料计划44.4主要机具配备54.5劳动力计划5五、模板工程施工方法55.1统一要求55.2施工缝65.3 地下室底板模板95.4墙体模板：105.5柱模：125.6梁、板模板：125.7核心筒模板：155.8楼梯模板：165.9 特殊部位模板构造17六、模板安装176.1 准备工作176.2节点处理措施176.3 注意事项18七、模板的拆除18八、质量要求19九、质量控制措施21十、安全控制措施21附录1：模板支撑体系计算2、书附录2：梁模板工程施工方案计算书一、编制依据类 别项 目编 号实施日期图 纸施工图纸GS2172012.10施工组织设计万方 城西御品工程施工组织总设计2011.10主要规范、规程、标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420112011.8.1建筑结构荷载规范GB5000920122012.10.1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑工程冬期施工规程JGJ104-20112011.12.1建筑施工模板安全技术规范JCJ 162-2008200812.01建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20112011.12.1建筑机械使用安全技术规程JGJ333、-20122012.11.1其它模板厂家提供的模板设计资料二、工程概况2.1建筑概况工程名称：xx工程 建设单位：xx置业有限责任公司 建设地点： xx工程。该工程由xx置业有限责任公司投资兴建，由1#、2# 住宅楼, 1#、2# 住宅楼建筑面积4.1万左右，地下二层，地上33层，地下2层，建筑高度约101.10米左右；该1#、2#住宅楼地上部分为住宅楼，地下部分及裙房为汽车库及商场设备间。 建筑类别及防火设计等级：一类高层建筑；耐火等级，一级，建筑等级：二级，屋面防水等级：二级，地下室防水等级：二级。2.2结构概况 结构类型及抗震设防烈度：全现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为7度4、。 抗震措施：底部加强区的框支柱的抗震等级为特一级，其它为一级，非底部加强区框剪结构抗震等级为二级，楼梯柱抗震等级均为三级。 屋面最高处小屋面板面标高101.10m，地下室底板结构板面标高-10.60m，局部为-13.20米。 基础形式为板式筏板基础和独立基础及条形基础。 结构设计使用年限为50年。 建筑物主要结构构件尺寸一览表部位结构尺寸层高地下-2层：4.5m、4.85m、4.55、4.00m；-1层：4.40m、4.10m、4.65m、5.70m、5.15m、5.65m、4.80m地上1层：5.70m、5.75m 、4.35m、6.25m； 2层：4.80m；3层3.90m、7.50m（5、架空层）；45、825层3.90m；67层：3.60m；大屋面：6.10m地下主要结构尺寸底板厚度抗水板：350；筏板：20000、350；电梯井：2000、集水井800。顶板厚度120、180、250mm； 墙体厚度600、500、450、300框梁宽度：600、800、900、1000、1450、高度：800、1000、1450、1800、2450、2800、3200、框柱700700 、10501300、12001200、11001100、16001000、42001400、上部主要结构尺寸顶板150；墙体厚度200、300、400框梁宽度：200、800、16000高度： 800、106、00、1200、2500框柱三、施工部署3.1施工段的划分按照图纸以1#、2#楼中间后浇带（包括地下裙楼）分为2个流水施工段（A1、A2区）3.2施工工艺流程混凝土工程施工过程控制尤为重要，保证有序地进行施工，其施工流程如下。四、施工准备4.1技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。（3）对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。4.2材料选择4.2.1 设计要求在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，7、阴阳角模板统一整齐。4.2.2 模板材料（1）底板模板：电梯井坑、沉台和集水坑采用240 砖模；其他位置100垫层加100保温板加100保护层（2）地下室外墙、内墙剪力墙、柱子及主楼部分的楼板底模采用183091516mm的木工板。（3）模板背楞采用5080mm的木方。（4）支模架均采用483.5mm钢管搭设扣件式钢管脚手架。4.3材料计划(1) 梁、板模板配置：按主楼模板需求配置三层楼模板（三套）进行模板周转;（2）筒体模板配置一套（按一层计）；（3）框架柱模板配置一套（按一层计）；（4）其他材料计划详见下表：序号材料名称规格单位数量备注木方50mm80mmM3按主楼配备三层木方需求量4m 8、长钢管483.5 根按主楼配备三层钢管需求量12m 483.5 根34m 483.5 根56m 扣件十字只按主楼配备三层扣件需求量套接只转向只脱模剂T 施工过程中计划需求量水性剂钢板网m23 型卡只高强螺杆12根止水螺杆12 根螺帽12 只铁钉4.4主要机具配备序号机械名称型号数量单机功率1 平刨机 MB503 1 台 4KW 2 圆盘锯MJ104A1 台 3KW 3 砂轮机立式 2 台2.2KW4 电焊机 BX1-630 3 台 32KVA 5 台钻 MODEL Z40250MODEL Z401602 台3KW4.5劳动力计划序号工 种人数（人）备 注1支模架子工102支模工503配合工109、合计70现场配备2个焊工，每个焊工配备2个辅助工人。焊工必须持有效操作证上岗，辅助人员必须经过相应的培训后方可上岗。技术工种进场后，必须对其进行考核分级，对考核不合格者必须退回。考核合格后，继续进行场内深化学习，学习后方可上岗。五、模板工程施工方法5.1统一要求5.1.1 模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。5.1.2 模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线10、位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于墙模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层1000mm 标高控制线，并根据该1000mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。5.1.3 模板的支设模板支设前用将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。5.2施工缝地下室及裙楼按后浇带划分施工流水段，施工缝就留在后浇带。根据设计要求11、，地下室外墙水平施工缝留设在底板以上500mm 处，500mm 的墙体与地下室底板同时浇筑；一期与二期地下室连通，在一期与二期地下室交接处设临时性C15混合砂浆和砖砌墙，待二期施工时将此墙拆除。5.2.1底板后浇带基础底板后浇带模板采用双层钢丝网。利用12钢筋加固，间距300mm。在绑扎完筏板底部钢筋之后，将12钢筋（钢高度为1/3底板厚）点焊在阀板底部钢筋，然后将双层钢丝网绑扎在钢筋上固定，然后焊接止水钢板。待绑扎完阀板上部钢筋后，将上部12钢筋点焊连接在止水钢板上，施工缝上腰部设置两根12贯通筋，然后布置双层钢丝网。底板后浇带构造及施工缝模板如下图所示。5.2.2地下室外墙后浇带地下室外墙12、水平施工缝留设在底板以上500mm 处，500mm 的墙体与地下室底板同时浇筑，在板以上500mm 处设3mm厚的止水钢板。基础外侧墙后浇带模板采用双层钢丝网。利用14钢筋加固，间距300mm。在墙身钢筋绑扎完成之后，将两根14短钢筋（长度分别为1/3、2/3墙厚）在后浇带施工缝位置与竖向钢筋绑扎固定，与3mm厚止水钢板点焊固定，竖向设两根12通长与水平短钢筋绑扎固定，然后将双层钢丝网绑扎在钢筋上固定。考虑地下室外墙的SBC-120卷材防水层和防水保护层施工完成后，进行土方回填，地下室外侧墙浇带位置采用M5水泥砂浆砌砖胎膜，待达到设计要求后再浇筑后浇带，外墙内模采用单面支模方法，面板采用18m13、m厚木模板模，8050mm木方次龙骨竖向间距250mm，48双钢管主龙骨横向设置，间距600mm，主龙骨利用原有外墙支模时预留14止水对拉螺杆固定。地下室外侧墙浇带及施工缝模板如下图所示。5.2.3一、二期交接处施工缝一期与二期交接处采用双层钢丝网拦施工缝，设油毡隔离层，在一期与二期地下室交接处设临时性C15混凝土墙体，待二期施工时将此墙拆除。5.2.4 梁、板后浇带梁、板后浇带处采用双层钢丝网及14钢筋拦设施工缝，梁、板后浇带选用15mm厚木胶合板，与两侧顶板模板独立设置，5080木楞做次楞，中心间距为300。下设12201500的横向钢管做主楞，不与两侧顶板模板的主楞连接，后浇带两侧设立杆14、，横向间距为1020mm，纵向间距同两侧模板支撑体系，步距1500mm，按规范搭设扫地杆。具体搭设方法如下图示。具体如下图所示。5.2.5 后浇带的保护1、由于后浇带搁置时间较长，为了控制其锈蚀程度，故采用在钢筋上刷水泥浆保护，在底板后浇带两侧砌筑两皮砖，上盖模板和彩条布，砖外侧抹防水砂浆，防止施工垃圾及雨水和施工用水进入后浇带，也便于施工人员通行。2、后浇带浇筑砼前要进行保护，防止污水、杂物等进入。5.3 地下室底板模板5.3.1 砖模底板四周采用砖模，在底板垫层上砌上来。底板防水卷材贴好后，卷到砖模上，翻到外面。砖模采用MU10砖砌筑，砂浆采用M5水泥砂浆。内侧面用1:2.5 水泥砂浆抹平15、。砖模厚度240mm。5.3.2 导墙模板导墙与筏板一起浇筑高度为500mm，采用16mm厚木工板搭设。3根8050mm木方横向龙骨，48双钢管竖向龙骨，间距为450mm，导墙模板上口设48钢管操作架连接，间距为900。导墙距离筏板面200mm位置加12止水丝杆间距450mm。具体做法详下图示。5.3.3集水坑、电梯基坑模板：电梯基坑、集水坑模板采用12mm厚木工板。5080木楞做竖向龙骨，间距250mm，设两道12对拉螺杆，48双钢管做横向龙骨（两道），钢管扣件脚手架间距600mm，斜向加钢管支撑间距1200mm，模板下口用22钢筋焊井字形支撑架，宽度为木模厚度+木楞厚度+钢管宽度，用于固定16、模板和竖向支撑钢管，斜向焊接短钢筋与筏板主筋相连接。混凝土浇筑时分两层浇筑，在坑底混凝土浇筑完后待砼初凝时，封闭底模在浇筑侧墙砼。搭设方法如下图示。 5.4墙体模板：墙体模板采用16mm厚木胶合板，拼装模板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用5080 木方200，水平采用48 3.5双钢管600（起步200mm，以上400mm 间距，其余间距600mm）。模板上打孔，穿20的PVC套管，两短头用塑料堵头作限位卡，采用 12穿墙螺栓（高强丝杆）拉结，对拉螺栓水平间距为600mm，竖向间距同 48 双钢管水平背楞间距，对拉螺母+优质碟扣固定，下四道螺栓均17、采用双螺母固定。地下室外墙 12 对拉螺栓带止水螺杆，两端头焊10限位卡，并垫5080mm小木块垫片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。对拉螺栓水平间距为600mm，竖向间距同 48 双钢管水平背楞间距，最下面四道对拉螺栓两侧加双螺母。 5.5柱模：采用18mm 厚木胶合板模板在木工加工棚制作施工现场组拼，竖向龙骨（内龙骨）采用5080mm木楞，间距250mm，加固采用483.5双钢管搭抱箍600（起步200mm，以上400mm 间距，其余间距600mm），四周加钢管抛撑。边长大于700mm 的柱用两排可回收的12 高强穿墙螺栓加固。斜向支撑，起步为200mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管18、对称斜向加固，柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。5.6梁、板模板：5.6.1 梁模梁底模、侧模均采用15mm厚木胶合板，这种模板表面光洁，硬度好，周转次数较高，砼成型质量好。梁截面高700mm时，两侧立杆间距1200mm；立杆沿梁跨度方向间距1200mm，立杆步距1.50m；梁底楞木5080，横向设置，其间距为250，梁侧次楞为23根50100，主楞采用483.5钢管，间距为600mm。梁截面高(700mm1000mm)时，两侧立杆间距1200mm；立杆沿梁跨度方向间距600mm，立杆步距1.50m；梁底楞木5080，纵向设置，其间距为250，梁侧次楞为5080，其间19、距为250，主楞采用483.5钢管，间距为600mm；梁侧设12 高强对拉螺栓，竖向间距为500，横向间距为600。当梁高大于2000mm时，在梁底增加一根483.5钢管承重支撑，间距600mm，支撑顶部加可调支撑头。5.6.2 板模板模面板采用16mm厚木胶合板；板底支撑采用5080方木，间距250mm；采用483.5钢管扣件脚手支撑。当板厚为100、120mm时，脚手支撑立杆纵横向间距1200mm,步距1500mm；当板厚为120、250mm时，脚手支撑立杆纵横向间距1100mm,步距1500mm；承重杆与立杆连接采用双扣件；楼板模板安装施工工艺流程：搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高20、及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检5.6.3梁和楼板模板支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.91.5m为宜21、，不超过1.5m。3.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。4.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置顶托，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。5.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的22、，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。6.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5.7核心筒模板：本工程核心筒体部分结构均为全现浇剪力墙结构，电梯井均采用胶合板木模拼装，塔吊配合整体提升，钢管扣件脚手支撑。墙模面板选用17mm厚木胶合板， 50100木枋作次23、楞，竖向设置，间距200mm；48双钢管作主楞，间距450mm。M12高强丝杆周转使用，布置间距450450mm。安装井道模板时全部在井壁中放出中心线，内模也放出中心线，中对中即为达到定位要求。具体搭设方法如下图示。5.8楼梯模板： 楼梯模板选用18mm厚胶合板做封闭式支模。5080mm木方背楞间距250mm。采用可调制钢管支撑加固，间距900mm。具体搭设方法如下图示。楼梯支撑架搭设示意图六、模板安装6.1 准备工作6.1.1模板安装前,应对模板进行认真清理，用刨刀、铁铲等将模板与混凝土接触面、模板与模板之间接缝处（含模板零部件）的混凝土浆、杂物等清理干净，以便于周转使用。清理时注意对模板的24、保护。并涂刷脱模剂，要涂刷均匀。模板安装位置、轴线、标高、垂直度应符合设计要求和标准。模板安装前先测放控制轴线网和模板控制线。根据平面控制轴线网，在防水保护层或楼板上放出墙、柱边线和检查控制线，墙、柱均需在根部采用：在边框线内边缘,用电锤在柱四个边各打不少于2个, 墙沿边框线600mm打大于8深80mm的孔锚入L130mm的8短钢筋定位拼装模板。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向主筋上部标出标高控制点。检查模板的杂物清理情况、浮浆清理情况、板面修整情况。脱模剂涂刷情况等。在梁端部、柱根角部，剪力墙转角处留置清扫口。模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面层的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层，应剔凿、冲25、洗清理干净，受污染的外露钢筋应清刷干净。6.1.4模板安装应拼缝严密、平整，不漏浆，不错台，不涨模，不跑模，不变形。浇筑混凝土前防止模板漏浆、烂根、错位等的设施设置完毕。堵缝所用胶条、泡沫塑料不得突出板模表面，严防浇入混凝土。柱墙下部需加设双面海绵条，防漏浆和污染下层混凝土墙面。6.2节点处理措施为了克服梁、柱节点出现缩颈、夹渣、模板接缝以及新老砼接合部位出现漏浆等质量通病，现采取以下几点措施。6.2.1在模板安装前必须将现浇构件尺寸计算准确，便于模板的配制。6.2.2对于斜柱或不规则构件及节点的模板均采用定型模板，保证模板安装的可靠性。6.2.3结构尺寸不符合摸板模数时，采用木材加螺栓辅助配26、制，所有辅助模板与砼接触面必须刨光。6.2.4为防止漏浆，柱（木模）角缝采用15cm双面胶贴缝，根部用双层海绵条拼缝；墙、柱（钢模）、根部也必须粘贴海绵条密封，板模接缝应粘贴不干胶带封闭，大模穿墙拉杆孔必须在肋上，孔径应与拉杆直径匹配且安装模板时不能随意钻孔。6.2.5预留孔洞的留设对于洞口尺寸较大时，可用钢模板直接拼装，孔洞尺寸较小，不便于模板安装时，采用木材等按预留洞口尺寸制作预留孔洞模板再进行安装。预留孔洞模板需要具有足够的强度和刚度，保证孔洞尺寸准确，安装时必须校对准确，固定牢靠，防止变形，移位，其允许偏差下表： 预埋件和预留孔洞的允许偏差（mm）项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋27、管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+100预留洞中心线位置10截面内部尺寸+1006.3 注意事项1模板安装应满足下列要求：（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；（4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。2用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。3对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，28、起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固.七、模板的拆除71模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。7.2 模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：在拆除非承重侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。底模拆除时的混凝土强度等级要求结构类型结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2 50 2, 8 75 8 100 梁8 75 829、 100 悬臂构件 100 73 拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。74 模板工程作业组织，遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。7.5 拆模时，不得上下交叉作业，操作人员必须站在安全处，以免发生安全事故。拆除的模板及配件不得随意抛掷。待该片、段模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出堆放，派专人彻底清理一次，将失落的配件全部回收，以免造成坠物安全事故。7.630、 对已经拆除的结构，施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算加设临时支撑。7.7 拆模后，对各种预留洞口、管沟、电梯洞口、楼梯口或高低差较大处均应及时盖好、拦好并处理好，防止发生安全事故。78 墙、柱模板拆除：拆墙、柱模板时，首先拆自上而下拆除对拉螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙、柱体脱开。不得在墙、柱上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土结构，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于31、1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。79楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留后浇带处的支撑及其上的木方或模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的后浇带处支撑。7.10 模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。7.11 模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。八、质量要求8.1模板的整体要求：8.1.1模板板面平整度允许偏差为3mm。8.1.2模板高度允许+3、-5mm，宽度0、-1mm。8.1.3对角线长允许偏差5mm。8.132、.4模板翘曲允许偏差为1%对角线长度。8.1.5孔眼位置中心偏差2mm。内外角模应保证垂直平整无弯曲。8.2模板的支设必须准确掌握构件的几何尺寸，保证轴线位置的准确。8.3模板应具有足够的强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量、侧压力以及施工荷载。浇筑砼前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。8.4模板安装必须按照施工图安装，保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确。8.5模板的接缝应严密不漏浆，且必须保证模板的整体稳定。8.6模板与砼接触面应涂隔离剂，禁止采用油质隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。8.7模板及支架应及时维修，变形，锈蚀的模板禁止使用。8.8侧墙用穿墙丝杆，必须33、按规定加设止水片。8.9本工程梁板跨度5m时，模板应按全跨长度的0.25%起拱，悬挑梁当L2m时起拱0.3%；梁断面高度700mm时应加扁钢对拉片控制断面尺寸。8.10在砼浇筑前，应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧，螺栓的扭力矩控制在50Nm。8.11模板安装必须符合规范GB5020492第2.3.9条现浇结构模板安装的允许偏差的规定，模板的安装误差应严格控制在允许范围内（详下表），超过允许值必须校正。项 目允许偏差轴线位置5mm底板上表面标高5mm截面及内部尺寸基础10mm柱、梁+4 、5mm层高垂直度全高5m6mm全高5m8mm相邻板面高低差2mm表面平整（2m长度以上）5mm九、质量控制34、措施9.1、所有结构支模前均应由专人进行配板设计和画出配板放样图并考虑一定留量调整。9.2、模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。9.3、柱脚模板应加15软塑料管垫底，防止砼浆流失造成烂根。9.4、当梁、板跨度5000mm时，其模板应按跨度的0.25%起拱;悬挑梁当L2m时起拱0.3%；9.5、为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱模、易于操作、易清理、无害于人体、不腐蚀模板。9.6、在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板35、面。9.7、在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。9.8、浇捣砼的震动器不能直接碰到板面，避免磨损撞面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时振捣，以防模板变形。十、安全控制措施10.1严格按支模工序进行，立模未连接固定前，应设临时支撑以防模板倾倒。10.2禁止站在柱模上操作或在梁模上行走。10.3模板必须架设稳固，连接可靠。10.4拆除模板的时间应经施工技术人员同意，并报拆模申请，现场监理批准后方可进行。拆模应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。10.5拆下的模板应及时运出集中堆放，防止钉子扎脚；拆除梁、36、板模板时，应按规定加设顶撑。10.6支撑脚手架的拆除按与搭设相反的程序进行拆除作业；每层连墙件的拆除，必须在其上全部可拆杆件拆除以后进行，严禁先松开连墙件。凡已松开连接的杆件必须及时取出、放下，以免误扶、误靠，引起危险；拆下的杆件和脚手架板应及时吊运至地面，禁止自架上向下抛掷。10.7现场临时设施、仓库、易燃料场和用火处要有防火标志，要有足够的灭火工具和设备，对消防器材要有专人管理并定期检查。10.8现场生产、生活用火均应经主管消防的领导批准，任何人不准擅自动用明火。使用明火时，要远离易燃物，并准备消防器材。10.9在安全设施上重点加强对外墙、楼梯、预留洞及临边的防护，如外墙和楼梯临边采用钢管37、作水平栏杆；预留洞采用木方和竹胶合板覆盖并用膨胀螺栓固定于楼面。10.10模板搭设拆除等安全技术交底应分部位由责任工程师提前进行。10.11梁板模板搭设完毕后，必须由责任工程师组织，技术、质量、安全等部门联合验收合格后方可浇筑砼。10.12梁板支撑体系的搭设应在外加上升至作业面安全高度后，各项安全措施到位后进行。10.13模板的拆除必须严格按操作规范进行，支撑体系拆除必须逐步进行，应注意拆除过程中的交叉施工安全。楼板与支架参数砼楼板厚度120支架高度4300立杆纵距1200立杆横距1200水平杆步距1500伸出长度a钢管类型48.33.5面板木模板 厚度：18mm次楞方木50mm80mm，间距38、0.3m主楞单钢管48.33.5荷载参数永久荷载新浇砼自重24.5kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/支架自重0.16kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/2.5kN1.5kN/m21kN/振捣砼荷载 2kN/m2 附录1：模板支撑体系计算书 一、工程参数：二、模板面板验算 面板采用木模板，厚度为12mm ，取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。 面板的截面抵抗矩W= 12001212/6=28800mm3； 截面惯性矩I= 1200121212/12=172800mm4； （一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，39、L=0.3m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为： q1=0.91.2(24.50.12+1.10.12+0.3)+1.42.51.2=8.15N/m q1=0.91.35(24.50.12+1.10.12+0.3)+1.40.72.51.2= 7.562KN/m 根据以上两者比较应取q1= 8.15N/m 作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.91.21.20.3=0.389 KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1=0.1q1l2=0.140、2 8.150.32=0.313KN/m 施工荷载为集中荷载： M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3890.32 +0.213 3.1500.3=0.211KN/m 取Mmax=0.211KNm验算强度。 面板抗弯强度设计值f=25N/mm2； = Mmax /W =0.211106 /28800=7.33N/mm2 f=25N/mm2 面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷 载计算如下： q = 1.2（240.121.10.120.3）=3.974KN/m； 面板最大容许挠度值: 300/250=1.2mm；41、 面板弹性模量: E = 8000N/mm2；V=0.677ql4/100EI=0.6773.9743004 /1008000172800 =0.16mm 1.2mm 满足要求! 三、次楞方木验算 次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I 分别为: 截面抵抗矩 W =dh2/6=50802/6=53333mm3； 截面惯性矩 I =dh3/12=50803/12=2133333mm4； （一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1.2m。 2、荷载计算 取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布42、线荷载设计值为： q1=0.91.2(240.12+1.10.12+0.3)+1.42.50.3=2.413KN/m q1=0.91.35(240.12+1.10.12+0.3)+1.40.72.50.3=1.868KN/m 根据以上两者比较应取q1= 2.413KN/m 作为设计依据。 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.30.3=0.097KN/m 跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1= 0.12q1l2=0.122.4131.22=1.73KNm施工荷载为集中荷载： M2= 0.08q2l2+0.243、13Pl=0.080.0971.22+0.2133.1501.2=0.805KNm 取Mmax=0.805KNm验算强度。 木材抗弯强度设计值f=17N/mm2； = Mmax /W = 0.805106 /53333 =16.00N/mm2 f=17N/mm2 次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时： V1=0.6q1l=0.62.4131.2=1.737KN 施工荷载为集中荷载： V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0971.2+0.653.150=2.117KN 取V=2.117KN验算强度。 木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2； 抗剪强度按下式44、计算: T=3V/2bh =32.117103/25080=0.794N/mm2fv=4.8N/mm2 次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷 载计算如下： q = 0.3（240.121.10.120.3）=0.994KN/m 次楞最大容许挠度值:1200/250=4.8mm； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm2； V= 0.677ql4 /100EI= 0.6770.9941200.04/ 100100002133333 =0.65mm 4.8mm 满足要求!四、主楞验算 主楞采用:单钢管48.33.5 截面抵拒45、矩W=4.49cm3 截面惯性矩I=10.78cm4 （一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取 1.5kN/mm2。 首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q1= 0.91.2(240000.12+11000.12+300)+1.415000.3=1640N/m q1= 0.91.35(240000.12+11000.12+300)+1.40.715000.3= 1604N/m根据以上两者比较应取q1= 1640N/m 作为设计依据。 次楞最大支座力=1.1q1l=1.116401.2/1000=2.164kN。 次楞作用集中荷载P=1.46、950kN，进行最不利荷载布置如下图： 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1.95 1200 1200 1200计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=0.965kN.m;主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2； = Mmax / W= 0.965106 / 4.49103= 214.922N/mm2 215N/mm2 主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。 首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为： q = 0.3（24047、000.1211000.12300）=993N/m=0.993N/mm； 次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.9931.2=1.311kN。 以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=2.443mm。 主梁的最大容许挠度值:1200.0/150=8.0mm， 最大变形 Vmax =2.443mm 8.0mm 满足要求!五、扣件抗滑移验算 水平杆传给立杆竖向力设计值R=8.604KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。 六、立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按西宁市10年一遇风压值采用， 0=0.25kN/m2。 模板支48、架计算高度H=4.5m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。 计算风荷载体形系数s 将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.158/(1.21.5) =0.105式中An =(la+h+0.325lah)d=0.158m2 An -一步一跨内钢管的总挡风面积。 la-立杆间距，1.2m h-步距，1.5m d-钢管外径，0.048m 系数1.2-节点面积增大系数。 系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。 单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.2049、.105=0.13无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st （1- n /1- ）=0.13(1-0.962)/ 1-0.96= 0.25 -风荷载地形地貌修正系数。 n-支撑架相连立杆排数。 风荷载标准值k=zs0=0.740.250.25=0.05kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值： Mw= 0.921.4klah2/10 =0.921.40.051.21.52 /10 =0.02kNm （二）轴向力计算按下列各式计算取最大值： =0.91.20.164.3+(240.121.10.120.3)1.21.2+1.411.2 1.2=7.71kN；=0.91.20.164.3+(240.1250、1.10.120.3)1.21.2+0.91.4(1 1.21.2+0.02/1.2)=7.90kN；=0.91.350.164.3+(240.121.10.120.3)1.21.2+ 1.4(0.7 11.21.2+0.60.02/1.2)=8.89kN；立杆轴向力取上述较大值，N=8.89KN。 （三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N /AMw /W f N - 轴心压力设计值(kN) ：N=8.89kN； - 轴心受压稳定系数,由长细比 =Lo/i 查表得到； L0 - 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，L0=1.5m。 i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i51、=1.59cm； A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2； Mw - 风荷载产生的弯矩标准值； W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3； f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；立杆长细比计算： =Lo/i=150.0/1.59=94 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.594；N /AMw/W=8.89103 /0.5944.24102 0.02106/ 4.49103 =35.30+4.46=39.76N/mm2 f=215N/mm2 立杆稳定性满足要求!七、立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=7.752、52kN2、垫木底面面积A 垫木作用长度1.2m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1.20.3=0.36m2 3、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 120kN/m2 立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力P= N/A=7.752 /0.36=21.53kN/m2 mffak=1200.4=48kN/m2 满足要求!八、风荷载作用下架体抗倾覆验算 1、风荷载标准值计算 作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值 k=0.056kN/m2 作用在架顶侧模板的水平风荷载标准值 k1=zs0= 0.740.80.3=0.18kN/m2 计算架体抗倾覆时，应53、将风荷载化解为每一节点处的集中荷载 。 模板支架节点处的集中荷载设计值： =1.4klah=1.40.0561.21.5=0.14KN 架顶侧模板处的集中荷载设计值： 1=1.4klah=1.40.181.21=0.30KN 2、架体抗倾覆验算 模板支架高度4.5m，步距1.5m，共3步， 风荷载作用下的倾覆力矩M0=0.304.5+0.141.53=1.98KN.m 架体宽度20m，立杆取18排，扣件自重取1KG。当钢筋绑扎完毕后，此时架体自重作用下产生的抗倾覆力矩Mr Mr=（4.518+1.2186+206）0.033+6180.012+(0.3+1.10.12) 1.220）10.0054、=234.38KN.m M0 Mr，抗倾覆验算满足要求!附录2：梁模板工程施工方案计算书一、工程参数梁与支架参数 梁截面宽度 0.5m 梁截面高度 1.2m 支架高度 3.1m 楼板厚度 0.12m 立杆梁跨度方向间距la 1m 钢管类型 483.0m 梁两侧与梁底立杆 梁两侧立杆间距1m,梁下增加1 根立杆 水平杆最大步距 1.5m 立杆伸出水平杆长度a 0.4m 面板 12mm 厚木胶合板 梁底面板下次楞 5080mm 方木，4 根 梁侧次楞 5080mm 方木，间距200mm 梁侧主楞 双钢管483.5，间距500mm 穿梁螺栓 穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm400mm 荷载参数55、 永久荷载 新浇砼自重 24kN/m3 钢筋自重 1.5kN/m3 面板次楞自重 0.3kN/m2 支架自重 0.126kN/施工人员及设备荷载 1kN/m2 倾倒砼荷载 4kN/m2 振捣砼对梁底 模板荷载 2kN/m2 振捣砼对梁侧 模板荷载 4kN/m2 二、新浇砼对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22ct012V1/2= 0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2 F2=cH=241.2=28.800 kN/m2 其中 c- 混凝土的重力密度(普通混凝土的密度为19002500kg/m3)，56、取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T： 混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.800kN/m2。 三、梁侧模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm57、3； 截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为： q1=0.91.228.800+1.441=36.144KN/m q1=0.91.3528.800+1.40.741= 38.52KN/m 根据以上两者比较应取q1= 38.52KN/m 作为设计依据。 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1=0.1q1l2=0.138.520.2058、2=0.15KN m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2； = Mmax /W= 0.15106/ 24000=6.25N/mm2 f=12.5N/mm2 面板强度满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的荷载计算如下： q = 128.800=28.8KN/m； 面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm； 面板弹性模量: E = 4500N/mm2； = 0.677ql4/ 100EI= 0.67728.8002004/ 1004500144000 =0.48mm 0.8mm 满足要求!四、梁侧模板次楞验算 次楞采用方木，宽度:559、0mm 高度:100mm，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3； 截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4； （一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。 均布线荷载设计值为： q1=0.91.228.800+1.440.2=7.229KN/m q2=0.91.3528.800+1.40.740.2= 760、.704KN/m 根据以上两者比较应取q=7.704KN/m 作为设计依据。 q=7.704KN/m 500 500 500 3、强度验算 计算最大弯矩： Mmax=0.1ql2=0.17.7040.52=0.193kNm 最大支座力：1.1ql=1.17.7040.5=4.24kN 次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。 = Mmax/ W = 0.193106/ 83333= 2.316N/mm2 17N/mm2 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.67.7040.5=2.311KN 木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2； 抗剪强度按下式计算: T = 61、3V/2bh= 32.311103/ 250100 = 0.693N/mm2 fv=4.8N/mm2 次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 28.8000.2=5.76KN/m； 次楞最大容许挠度值=500/250=2mm； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm2； V= 0.677ql4/ 100EI= 0.6775.765004/ 100100004166667 = 0.058mm 2mm 满足要求!五、梁侧模板主楞验算 主楞采用双钢管483.0，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为62、: 截面抵抗矩W =8980mm3； 截面惯性矩I =215600mm4； （一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.24kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。 主楞计算简图(kN)和主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算 最大弯矩Mmax=0.297kNm 主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。 = Mmax/W =0.297106 /8980=33.073N/mm2 205N/mm2 满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.168kN， 主楞弹性模量: E = 20663、000N/mm2。 主楞最大容许挠度值：400/250=1.6mm； 经计算主楞最大挠度Vmax=0.052mm N=7.63kN。 满足要求! 七、梁底模板面板验算 面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。 面板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24cm3； 截面惯性矩I= 1001.21.21.2/12=14.4cm4； （一）强度验算1、梁底次楞为4 根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.167m。 2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为： q1=0.91.2(241.2+1.51.2+0.3)+1.421=35.864、9kN/m q1=0.91.35(241.2+1.51.2+0.3)+1.40.721= 39.31kN/m 根据以上两者比较应取q1= 39.31kN/m 作为设计依据。 计算简图(kN) +0.110 +0.110 -0.027 -0.082-0.082弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=2.626kN; N2=7.221kN;N3=7.221kN; N4=2.626kN; 最大弯矩 Mmax = 0.110kN.m 梁底模板抗弯强度设计值f(N/mm ) =12.5 N/mm ； 梁底模板的弯曲应力按下式计算： = Mmax/ W = 0.110106/ 2465、103= 4.583N/mm2 12.5N/mm2 满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下： q = 1（241.21.51.20.3）=30.90kN/m； q =30.90kN/m 167 167 167 计算简图(kN)面板弹性模量: E = 4500N/mm2； 经计算，最大变形 Vmax = 0.251mm 梁底模板的最大容许挠度值: 167/250 =0.7 mm； 最大变形 Vmax = 0.251mm 0.7mm 满足要求! 八、梁底模板次楞验算 本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。 次楞的截66、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=588/6= 53.333cm3； I=5888/12= 213.333cm4； （一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。 q=7.221KN/m 1000 1000 1000 次楞计算简图 荷载设计值 q = 7.221/1= 7.221kN/m； 最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.17.22112= 0.722 kN.m； 次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2； =Mmax/w= 0.722106/ 53.333103= 67、13.538N/mm2 17N/mm2次楞抗弯强度满足要求！ （二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.67.2211=4.333KN 木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2； 抗剪强度按下式计算: T=3V/2bh= 34.333103/25080= 1.62N/mm2 fv=4.8N/mm2 次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/150 =1000/150 =6.7 mm； 验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =5.676/1= 5.676N/mm； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；V=0.677q14/100EI=0.6775.6768、610004/ 10010000213.333104=1.801mm 6.7mm 次楞挠度满足要求!九、梁底横向水平杆验算 横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取梁底面板下次楞传递力。计算简图(kN) 0.706 -0.023 -0.023 -0.276 -0.276 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为： N1=1.105kN;N2=17.485kN;N3=1.105kN; 最大弯矩 Mmax； 最大变形 Vmax=0.228mm。 （一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2； 支撑钢管的弯曲应力按下式计算： = Mmax 69、/ W = 0.706106/ 4.49103= 157.238N/mm2 205N/mm2 满足要求! （二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.228mm 3.3mm 满足要求! 十、梁底纵向水平杆验算 横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=17.485kN。纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。十一、扣件抗滑移验算 水平杆传给立杆竖向力设计值R=17.485KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。 十二、立杆稳定性验算 （一） 风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按西宁10年一遇风压70、值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。 计算风荷载体形系数： 将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114 式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2 An -一步一跨内钢管的总挡风)=面积。 la-立杆间距，1m h-步距，1.5m d-钢管外径，0.048m 系数1.2-节点面积增大系数。 系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。 单排架无遮拦体71、形系数：st=1.2=1.20.114=0.14 无遮拦多排模板支撑架的体形系数s=st= 1- n / 1- = 0.14（1-0.95 10/ 1-0.95）=1.12 -风荷载地形地貌修正系数。 n-支撑架相连立杆排数。 风荷载标准值 k=zs 0=0.841.120.3=0.282kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值： Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.28211.52/10= 0.072kNm （二）立杆轴心压力设计值N 计算上部梁传递的最大荷载设计值：17.485kN ； 立杆承受支架自重：1.280.126=1.210kN 立杆轴心压力设计值N：17.485+72、1.210=18.695kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式: N/A+Mw/Wf N - 轴心压力设计值(kN) ：N=18.695kN； - 轴心受压稳定系数,由长细比 =Lo/i 查表得到； L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.4m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.01，L0=2.71m。 i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm； A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2； Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；73、 W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3； f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2； 立杆长细比计算： =Lo/i=271.00/1.59=170 按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.249；N/A+Mw/W=18.695103/0.2494.24102 +0.072106/ 4.49103=177.076+16.036=193.112N/mm2f=205N/mm2 立杆稳定性满足要求! 十三、立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=18.695kN 2、垫木底面面积A 垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m2 3、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2 立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.9 4、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N/A=18.695/0.3=62.32kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2 满足要求!。