1、目录1. 编制依据31.1 设计文件（图纸、图集）31.2 相关国家、地方、企业管理规定31.3 相关标准、规范、规程32. 工程概况32.1 高支模概况42.2 高支模施工平面布置42.3 施工要求及技术保证条件73. 施工计划83.1 施工进度计划83.2 技术管理准备83.3 安全管理准备94. 施工工艺技术94.1 技术参数94.2 工艺流程144.3 施工方法144.4 施工安全保证措施204.5 劳动力计划345. 计算书及相关图纸351. 编制依据1.1 设计文件（图纸、图集）1.2 相关国家、地方、企业管理规定危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知即“建质200987号”；2、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知即“建质2009254号”1.3 相关标准、规范、规程类别编号名称国家标准GB50204-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准行业标准JGJ59-2011建筑施工安全检查标准JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范地方标准DBJT05-257房屋建筑工程常用高大模板支撑系统（试用）施工手册第四版建筑施工手册2. 工程概况2.1 高支模概况2.2 高支模施工平面布置（1）473、轴/Y-Y2轴扶梯基坑支模区域楼层高差（m）支模标高（m）梁截面尺寸（mm）最大梁跨度（m）板厚（mm）下部搭设架体起始位置47轴/ Y-Y2轴29.3（局部30.4）29.18（局部30.28）500*600300*500300*60016000120-10.25m结构层（局部-11.35m）（2）814轴/Y-Y2轴扶梯基坑支模区域楼层高差（m）支模标高（m）梁截面尺寸（mm）最大梁跨度（m）板厚（mm）下部搭设架体起始位置814轴/ Y-Y2轴25.129.834.3524.9829.6234.23500*600400*900400*700300*50016000120-6.05m结构层4、（3）13轴/Y-Y2轴结构处支模区域楼层高差（m）支模标高（m）梁截面尺寸（mm）最大梁跨度（m）板厚（mm）下部搭设架体起始位置13轴/ Y-Y2轴9.79.58800*80016000120-0.05m结构层2.3 施工要求及技术保证条件施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要满足以下内容：（1）模板支架的构造要求：梁板模板高支撑架根据荷载计算采用单立杆；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，应按方案要求采用不同的立杆间距，沿梁方向按梁立杆布置、而另一个方向不变。（2）立杆步距的设计：当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用5、等步距设置；高支撑架步距1.2m。（3）顶部支撑点的设计：采用普通钢管支撑的梁在立杆顶部应设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不应大于200mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不应大于200mm。（4）支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省、市文明标化工地的有关标准。（5）施工使用的要求：混6、凝土浇筑时，确保模板支架施工过程中均衡受载，浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式；现场施工中，严禁钢筋模板等施工用材集中堆放于支撑架上；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3. 施工计划3.1 施工进度计划根据实际情况，本工程高大模板施工进度安排为：部位施工时间拆架时间13轴/Y-Y2轴4-7轴/Y-Y2轴8-14轴/Y-Y2轴3.2 技术管理准备（1）在施工前熟悉图纸及相关规范；（2）复核轴线位置；（3）施工前由技术部门组织各相关专业的工长、质检以及施工队伍的主要负责人进行一次技术、质量、安全交底，各工长及施工队负责人再对操作工人进行专项交底。3.3 安全管理7、准备建立完整的安全保障组织体系，项目部由项目经理、现场专职安全员、技术负责人负责具体落实，健全各级安全管理制度，做好各级安全技术交底，并将责任层层分解、落实到人。4. 施工工艺技术4.1 技术参数模板支撑架材料选择本工程高大支模支撑架体采用钢管脚手架（碗扣式）搭设，梁底采用扣件式脚手架搭设，钢管规格全部为标准件48.33.6（由于目前市场钢管壁厚存在误差，经现场实际检测，决定按483.0进行计算），梁底立柱顶端高度调节采用可调钢支托。模板体系选用50100mm方木作为背楞方木（由于目前市场木方尺寸存在误差，经现场实际检测，决定按4080mm进行计算），15厚木模作为底、侧模。架体构造414轴/8、YY2轴之间两个扶梯井高支模区域内架体均需在下部回顶至地下室底板，将上部荷载传递至地下，回顶区域立杆与回顶区域上部立杆保持相同位置，且回顶区域支撑体系与回顶区域上部支撑体系要求相同，梁、板支撑架体采用钢管搭设，立杆、水平杆、剪刀撑等的布置大样见平面及立面布置图，所有梁、板立杆间距900mm，梁底部加设承重立杆，水平杆步距1200mm，其中剪刀撑的布置原则为：在满堂模板支架立柱外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑宽为4.5m；满堂架内部在纵、横向应由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑宽度为4.5m纵、横间距4.5m。满堂架内部应在扫地杆设置层及架体顶部纵、横方向每隔4.5米设置一道水平剪9、刀撑，中间由下至上纵、横方向每隔4.5m设置一道水平剪刀撑，竖向间距4.8m。高支模四周水平杆应与每层架体周边的梁顶牢。梁、板下支撑详见下表：序号梁截面尺寸（单位：mm）架体高度（单位：m）支撑体系（单位：mm）备注步距立杆横距立杆纵距1400*70034.212009004502400*90034.212009004503500*60033.8812009004504300*60033.8812009004505300*50033.8812009004506120厚板33.8812009009007150厚板34.21200900900梁底支撑图详见计算书。架体布置基本数据根据设计图纸及建筑10、施工模板安全技术规范JGJ162-2008的要求，通过计算复核，确定的各个部位布置的基本数据，计算时荷载的取值考虑如下：板模板及支架承载力计算时组合模板及木板的自重0.35kN/m2、现浇钢筋混凝土自重25 kN/m2、施工人员及设备的标准值2.5KN/m2。挠度验算组合模板及支架的自重、现浇钢筋混凝土自重。梁底模板及支架承载力计算时组合模板及支架的自重、现浇钢筋混凝土自重、振捣产生的荷载标准值2KN/m2。挠度验算组合模板及支架的自重、现浇钢筋混凝土自重。梁侧模板承载力计算时组合现浇钢筋混凝土作用于模板上的侧压力及振捣产生的荷载标准值4KN/m2。挠度验算组合现浇钢筋混凝土作用于模板上的侧压11、力。4.1.4 架体平面布置图及剖面图根据设计图纸及高支模部位的具体情况，我们选择了以下几个具有代表性的部位：（详见计算书附图） 基础处理及要求本工程高支模支撑架体均搭设在底层的结构楼层板或地下室底板上。在高支模施工期间，支撑基础楼板下的支撑不得拆除，待高支模结构楼层板砼达到设计强度方可拆除。对已拆除相应部位的架体重新搭设回顶至结构底板（按地下室模板施工方案搭设），立杆纵、横间距为900mm，步距为1200mm，架体搭设前应弹线定位，保证回顶的立杆位置与上层脚手架立杆处于同一位置，立杆下垫50mm厚木模板，顶部U型可调支托上加设双木方，通过调节可调支托与楼板顶牢。立杆构造要求（1）必须设置纵横12、扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）立杆应采用对接接头（严禁采用搭接），且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/3。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以内。（4）每根立杆底部应设置底座或木垫板，木垫板厚度不得小于50mm。（5）严禁将上、下立杆错开固定在水平拉杆上。13、水平杆构造要求（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。剪刀撑构造要求在满堂模板支架立柱外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑宽为4.5m；满堂架内部在纵、横向应由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑宽度为4.5m纵、横间距4.5m。满堂架内部应在扫地杆设置层及架体顶部纵、横方向每隔14、4.5米设置一道水平剪刀撑，中间由下至上纵、横方向每隔4.5m设置一道水平剪刀撑，竖向间距4.8m。 3）剪刀撑斜杆长采用搭接，搭接长度1m，采用三个旋转扣件等间距连接；4）剪刀撑斜杆与立杆或水平杆相交部位采用旋转扣件固定；4.1.9扣件、顶托、底撑等构造要求（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在4560N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（要明确单位）（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。（5）梁底采用双钢管作为主楞、木方为次楞。 调托撑15、螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（6）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。4.1.10连墙件将高支模架体周边立杆与已施工完的环形结构采用钢管扣件拉结的形式增强架体的稳定性，具体方法为在每层已施工完的环形结构楼面每隔5.4m在楼板上钻一个直径6080mm的圆孔，圆孔距梁外边1000mm，孔内穿一根1.5m长钢管，钢管四周用木楔塞紧，钢管上下用采用钢管与高支模架体连接，如下图：4.1.11材料要求（1）杆件材质16、要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35mm，外径允许偏差-0.5 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。（2）扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧17、钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。（3）顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载要求。4.2 工艺流程放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆18、垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。4.3 施工方法搭设操作方法和注意事项（1）钢管的规格、间距、扣件质量应符合规范要求。（2）搭设过程中确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。（3）立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。（4）支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角采用木坊进行定位，19、以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。（5）顶托支座位置采用两根木枋并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，伸出长度不超过300mm，伸入立杆内长度不得小于150mm。梁底增加立杆采用扣件连接时必须采用双扣件。（6）钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。.1模板设计、安装及拆除.1.1梁模板（1）梁模板设计模板面板均采用15mm 厚木模板，采用50mm100mm木枋，支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用48.33.6mm 钢管，采用穿梁对拉螺栓。20、（梁大样图见计算书）（2）立杆间距及设置要求梁底设置支撑，梁底支撑的道数与跨度方向间距详见支撑架设计，并与其它支撑共同连接成整体。其中支撑体系搭设基本参数见架体布置基本数据。梁底所有支撑采用顶托，顶托上必须放置两根平直钢管，钢管上为50100mm木枋，木枋上铺设梁底模板。梁两侧沿梁纵向水平钢管作为承载钢管时，水平钢管与立杆钢管的连接必须采用双扣件。（3）其它要求脚手架支撑体系水平横杆步距按架体布置基本数据，同时在离地小于200mm范围内设置扫地杆。剪刀撑必须贯通连续设置，与地面交角45度60度，其宽度为5.4m。同时在架体两侧外围设置纵向剪刀撑进行封闭。立管底部垫方木或宽度不小于250的模板，21、利于荷载传递。在安装模板时，梁底模端部必须在支撑立杆的内侧，不得有悬挑情况出现。梁底模的搁置要利用木枋的窄边，把水平拼缝搁置在木方上。竖向的梁侧模的拼缝也要用木枋的窄边压住。模边要压在柱的竖向模板上。在主梁梁端与次梁交接部位，要求次梁的底模、侧模压住主梁的侧模，以保证接缝严密及刚度要求。根据规范要求，对于跨度L4m的梁，支模时应按规范要求起拱L/10003L/1000。.1.2楼板模板（1）楼板模板支设支模大样（详见计算书）（2）楼板模板支设要求立杆间距纵横均按第三章架体构造设置。楼板模板下部立柱采用顶托，其内必须搁置两根平直钢管并列承载。木枋搁置间距不大于250mm。脚手架支撑体系水平横杆步22、距按架体基本数据设置，同时在离地小于200mm范围内设置扫地杆。剪刀撑必须贯通连续设置，与地面交角45度60度，宽度5.4m。（详见附图）（3）其它构造要求在安装模板时，底模其边端部离支撑立杆的悬挑长度不得大于100mm。平台模底模的搁置要利用木枋的窄边，并把水平拼缝搁置在木方上。对于跨度L4m的板要求支模时应按规范起拱L/10003L/1000。.1.3模板拆除方法和注意事项当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。（1）侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。（2）23、底模：在砼强度符合下表后，方可拆除模板。结构类型结构跨度(m)按设计的砼强度标准值的百分比计(%)板2502，8758100梁8758100悬臂构件100（3）已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算。 （4）高支模拆除前，应由项目技术负责人向全体作业人员进行详细的技术交底，明确技术操作责任人。（5）拆除4.5米以上模板应搭设脚手架或操作平台，并在四周设防护栏，任何人不得在正在搭设或拆除的支模下通行。（6）高大支模应在日间进行搭设和拆除作业，光线不足的地方应配备足够的灯光照明，作业过程应有质24、量和安全检查员在场监督。（7）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。（8）拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行，当设计无规定时，可采取先支的 后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，并应从上而下进行拆除，拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。（9）当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆，当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。（10）拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固，对活动部件必须一次拆除。.2混凝土施工方法对于本工程每层楼混凝土分两次浇筑，先施工25、墙、柱，后施工梁板，浇筑时适当放慢浇筑速度。梁板混凝土浇筑：梁板应同时浇筑，浇筑方法应先将梁根据高度分层浇捣成阶梯形，从跨中向两端对称进行分层浇筑。当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯形的不断延长，则可连续向前推进。倾倒混凝土的方向应与浇筑方向相反。 另外，倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。.3架体搭设质量控制及验收方法.3.1架体搭设的质量控制及检查方法项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1地基基础底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度100经纬仪搭设中检查的垂直度H=27H=126、014中间档次采用插值法3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差105扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离ah/3钢卷尺纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4060N.m扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺.3.2验收方法在进行下道工序之前，由项目技术负责人组织项目技术部、工程部、安全部、质量部、施工队伍共同对架体进行检查，验收合格后方可进行下道工序。验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑27、施工安全检查标准建筑施工模板安全技术规范和施工方案进行验收。检查主要内容：(1)立杆间距、步距进行实测实量；(2)基础垫板、扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式、可调支座的使用是否符合规范和方案要求；(3)检验全部节点处扣件是否锁紧；(4)安全防护设施是否按设计和规范设置，是否安全可靠；(5)整架垂直度是否符合要求。.4搭设阶段及使用阶段安全要求（1)脚手架搭设人员必须是经过按照国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工并持证上岗。（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。（3）高支模搭拆前，应由向全体作业人员进行详细的技术交底，明确技术操作责任人。（4）作业层上的施工28、荷载不得超载。严禁将材料集中堆放在未搭设完毕的脚手架上。钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具过于集中堆放。钢筋应分散堆放，浇筑混凝土时，堆积的混凝土应及时分散浇筑。（5）六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业。（6）脚手架搭设完毕经验收合格后，方可进行混凝土浇筑。（7）采用泵送混凝土不得将混凝土泵管固定在支撑系统上，避免混凝土泵的振动推力破坏支撑系统的整体稳定性。泵管需要另外搭设专用支架。（8）混凝土浇筑时，派专职人员观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。（9）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对29、出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，超重钢筋等材料不能在支架上方堆放。4.4 施工安全保证措施组织保障.1安全保证体系4.4.1.2质量保证体系4.4.1.3文明施工保证体系技术措施.1满堂脚手架构造要求（1）立杆底部应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载；垫板厚度不得小于50mm；顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有缝隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于100mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心；（2）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数；（3）在立杆底距楼面200mm 高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；沿满堂脚手30、架周圈设置自下至上的竖向连续式剪刀撑，并在34轴加设自下至上的竖向连续式剪刀撑。在有剪刀撑的部位，底部、顶部及中间加设水平剪刀撑。在纵横相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字撑；（4）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各街头中心距主节点不宜大于步距的1/3；（5）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。.2混凝土浇筑混凝土浇筑采用框架柱和梁板分别浇筑的措施，先浇筑框架柱，待框架柱强度达到一定要求后，对框架柱模板进行拆除，将满堂脚手架与框架柱进行拉结，然后浇筑梁板。梁板混凝土的浇筑采用从跨中向两端31、对称进行分层浇筑，确保模板支架在浇筑过程中受力均衡。在梁的浇筑过程中一定进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。砼浇筑过程中，必须设专门人员观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察人员一旦发现异常情况，立刻通知停止一切砼浇筑施工，并及时撤离现场。.3模板的拆除结合现场实际情况，满堂脚手架在顶板混凝土达到100%以前不得对脚手架进行拆除：（1）在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛；（2）架体在拆除前，应先布设拆除范围的安全措施和警戒区域；（3）严格遵循拆除顺序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：横杆剪刀撑立杆；（4）架体的拆除一般32、严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；（5）拆除架体时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；（6）在拆除的架体周围，在坠落范围设置明显的“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证拆时无其他人员入内；（7）对于拆除架体用的垂直运输要用滑轮和绳索运送，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证架体安全拆除；（8）架体拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；（9）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。应急预案.1危险源的具体预防措施.1.1机33、械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效；停机时要拉闸、断电、上锁。.1.2触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源应采取的控制措施：机械设备必须做到“一机一闸一漏电”；按、拆电源应由专业电工操作；漏电开关等必须灵敏有效；现场电缆布设规范；设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。.1.3火灾形成原因：明火应采取的控制措施：严禁烟火；严禁存放易燃易爆物品；操作间必须配齐消防器材。.1.4物体打击形成原因：模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷应采取的控制措施：轻拿慢放，规范作业，注意安全；34、应经常检查所用工具，确保安全有效。.1.5高处坠落形成原因：高处支模防护不到位应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。.1.6其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。.1.7坍塌形成原因：架体搭设不规范；混凝土浇筑未按规范要求施工应采取的控制措施：架体搭设严格按照经过专家论证的方案进行；混凝土浇筑按照从跨中向两端的方向进行，每层浇筑厚度不大于400mm。.1.8起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：吊装时应把吊物绑牢固；信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”35、规定；被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留；经常检查吊索具，并且保持安全有效；遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物；整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。.2 安全事故应急预案.2.1组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：王健副组长：徐立超、王勇成员：雷欣明、林春涞、刘晓晨、左天志、周磊、刘刚、罗伟、苏海涛、吕靖、栾奥、徐永兵、马岩、张哲铭、景佳、赵盛龙、宫平、曲秀苇通讯联系：医院急救中心：120 火警：119 匪警：110项目负责人：王健技术负责人：王勇安 全 员：刘刚4.4.3.2.2火灾事故应急准备与响应预案（1）目的：为了在发生36、火灾时能采取最有效的方法抢救被困人员或自救，同时尽可能不使火势蔓延，最大限度地减少损失，特制定本预案。（2）组织机构及职责具体职责如下：负责立即组织人员进行扑救；负责组织人员疏导被困人员，维持现场秩序；负责立即同医院、公安、消防部门进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应；负责现场物资、车辆的调度。（3）火灾事故应急措施立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息时，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时通知集团公司应急抢救领导小组，以便领导了解和指挥扑救火灾事故。组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除了及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾按照37、“先控制、后灭火，救人重于救火；先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。协调消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队员到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查，同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾38、分类处理并采取其他有效措施，从而将事故对环境造成的污染降低到最低限度。火灾事故调查处置。按照集团公司事故报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审理报告出来以后，作出有关处理决定，重新落实防范措施；并报集团公司应急抢救领导小组和上级主观部门。（4）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋、灭火器等救火物资。（5）注意事项贵重的书画文物及重要的档案资料等，一旦着火不可用水扑救。那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，到处流淌，反而造成火势蔓延。高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导39、电容易造成电器设备短路烧毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员造成伤亡。硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救，因为这三种强酸遇火后会发生强烈的发热反应，引起强酸四处飞溅，甚至发生爆炸。金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不能用水扑救，因为他们会与水发生化学反应，生成大量的可燃气体氢气，不但火上浇油，而且极容易发生爆炸。.2.3模板支架坍塌事故应急准备与响应预案（1）目的为了有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失，特制定本预案。（2）组织机构及职责具体分工如下：负责立即组织人员抢救伤员；负责组织人员进行支架坍塌处理；负责立即同医院、公安、消防部门进行联系，40、说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应；负责现场物资、车辆的调度；（3）模板支架坍塌事故应急措施事故发生后立即报告应急抢险指挥部；挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区；清除伤员口、鼻内的凝血块、呕吐物等，将昏迷的伤员舌头拉出，以防窒息；进行简易包扎、止血或简易骨折固定；对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏，人工呼吸等措施；尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点，严重程度，并派人到路口接应；组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移到安全的地方；若有骨折时应尽快用夹板等简易固定后立即送医院；在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全前41、提下，组织恢复生产、施工秩序；现场安全员应对脚手架、塔吊等施工设备倒塌事故原因进行分析，制定直接应对纠正措施，认真填写伤亡事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报集团公司应急抢险领导小组。（4）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。（5）注意事项立即停止施工；注意观察基坑周边建筑物和设备；人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。.2.4触电事故应急准备与响应预案（1）目的为了确保触电事故的发生后，能迅速有效地开展工作，最大限度降低员工及相关生命安全风险，特制定本预案。42、（2）组织机构及职责具体分工如下：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救；负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通；负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯工作记录；负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的联系。（3）触电事故应急措施现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的切断电源，亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体；将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救；若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压；立即拨打120向当地急救中心取得联系（医43、院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点，严重程度，本部门的联系电话，并派人到路口接应；立即向所属公司、集团公司应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；维护现场秩序，严密保护事故现场。（4）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。（5）注意事项在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者；事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人；注意保护好事故现场，便于调查分析事故；心脏复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不能随便放弃，必须坚持到底。高处坠落事故应急准备与响应预案（1）目的为了确保高处坠落事44、故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命风险，减少经济损失，特制定本预案。（2）组织机构及职责具体分工如下：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救；负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通；负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯工作记录；负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的联系。（3）高处坠落事故应急措施 迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带并组织人员进行抢救；保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸道机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻咽、喉部的异物、血块45、分泌物、呕吐物等；有效止血、包扎伤口；视伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后送去医院检查；伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定；若伤员有断肢情况发生时应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送；预防感染、止痛，可以给伤员用用抗生素和止痛剂；记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制情况，受伤部位，受伤程度等第一手资料；立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点，严重程度，本部门的联系电话，并派人到路口接应；项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序保护事故46、现场。（4）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。（5）注意事项事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人；重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位。颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸；注意保护好事故现场，便于调查分析事故。.2.5物体打击事故应急准备与响应预案（1）目的为了确保我项目物体打击事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命风险，减少经济损失，特制定本预案。（2）组织机构及职责具体职责如下：负责现场，任务是掌握了解事故情况，47、组织现场抢救；负责联络，及时布置现场抢救，保持与当地电力主管部门的沟通；负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯工作记录；负责妥善处理善后工作。负责保持与当地相关部门的联系，并派人到路口接应。（3）应急物资绝缘手套、绝缘鞋、绝缘棍；常备药品、消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架。（4）注意事项立即停止施工，组织人员抢救伤员，马上通知有关负责人，视情况拨打120急救电话；设置警戒线，注意保护好事故现场，便于调查分析事故。.3监测监控梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监控措施：（1）班组日常进行安全检查48、，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；连接扣件是否松动；架体是否不均匀的沉降、垂直度；施工过程中是否有超载的现象；安全防护措施是否符合规范要求；脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）在浇筑梁板混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇筑混凝土，浇混凝土的过程中，由质检员、安全员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再49、施工。见下表。构件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m12钢卷尺4mL6.5m202水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和钢卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢卷尺（5）混凝土浇筑前应做好现场范围内支模人员动清场工作，并安排专人看管，防止混凝土浇筑期间有人进入支模下逗留歇息。（6）混凝土浇筑时，必须安排专人观察模板和支撑系统的变形情况，发现异常情况应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经项目技术负责人检查同意后方可复工。浇筑过程中每30分钟观测一次，浇筑完毕后每天观测一次直至模板拆除。（监测位置的设置详见附图）（7）高大50、模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位等相关单位对专项方案进行论证、审查备案。4.5 劳动力计划根据本过程特点及要求，项目共配有1名安全总监及1名安全员。项目生产经理兼安全总监：徐立超项目安全员：刘刚工种人数钢筋工40木工60混凝土工15架子工25合计1405. 计算书及相关图纸5.1梁模板计算书（814轴/YY2轴400mm*700mm梁） 一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度(m)16梁侧楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mmmm)400700新浇混凝土结构层高(m)34.2（搭设高度按此高度计算） 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板51、面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)9052、0、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1053、001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G54、3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.12+0.1211.7640.120.025kNm Mmax/W0.025106/375000.679N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.951004/(10010000281250)0.004mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39321.855、090.1+0.4461.7640.10.936kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14321.8090.1+1.2231.7640.12.709kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92821.8090.1+1.1421.7640.12.225kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.10.705kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.12.052kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.11.666kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4056、80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.936+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，(0.9-0.45)-0.4/2/21，2.709+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=2.733kN/m q2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，2.052+(0.3-057、.1)0.4/42.072kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.7330.92，0.52.7330.320.237kNm Mmax/W0.237106/426705.551N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.7330.9，2.7330.31.493kN max3Vmax/(2bh0)=31.4931000/(24080)0.7N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.0729004/(158、0093501706700)0.538mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)2.0723004/(893501706700)0.131mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.7330.9，0.3932.7330.9+2.7330.32.811kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.162kN，R2R42.811kN，R32.314kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l59、1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.0720.9，0.3932.0720.9+2.0720.32.131kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.925kN，R2R42.131kN，R31.739kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.381106/560、08075.018N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.236kN max2Vmax/A=24.2361000/48917.325N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.085mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.737kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.737kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管61、类型483立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.8=75.949=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.3840.91.22/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.654kN/m 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.62、4/2/21，2.493+(0.3-0.1)0.4/4=2.513kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.703kN，R210.08kN，R30.703kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(34.2-0.7)+Mw/lbmax0.703+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，10.08，0.703+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+5.025+0.035/0.915.145kN fN/(A)+Mw/W163、5144.679/(0.75489)+0.056106/508052.318N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.786kNN30kN 满足要求！5.2梁模板计算书（814轴/YY2轴400mm*900mm梁）一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度(m)16梁侧楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900新浇混凝土结构层高(m)34.2 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架064、.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两65、侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/6375066、0mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(267、4+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10728.0060.12+0.1211.7640.120.032kNm Mmax/W0.032106/375000.856N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.051004/(10010000281250)0.005mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39328.0060.1+0.4461.68、7640.11.179kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14328.0060.1+1.2231.7640.13.417kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92828.0060.1+1.1421.7640.12.8kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39323.050.10.906kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.12.635kN R3=0.928 q2l=0.92823.050.12.139kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/69、mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.179+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.417+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=3.441kN/m q2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，2.635+(0.3-0.1)0.4/42.655kN70、/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.4410.92，0.53.4410.320.298kNm Mmax/W0.298106/426706.989N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.4410.9，3.4410.31.88kN max3Vmax/(2bh0)=31.881000/(24080)0.881N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.6559004/(10093501706700)071、.69mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)2.6553004/(893501706700)0.168mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.4410.9，0.3933.4410.9+3.4410.33.54kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.537kN，R2R43.54kN，R32.906kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2ma72、x1.1432.6550.9，0.3932.6550.9+2.6550.32.731kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.256kN，R2R42.731kN，R32.225kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.464106/508091.314N/mm2f=2073、5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.196kN max2Vmax/A=25.1961000/48921.25N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.103mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.882kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.881kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)4874、9回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.8=75.949=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.3840.91.22/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.162kN/m 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.123+(0.3-075、.1)0.4/4=3.143kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.835kN，R212.334kN，R30.835kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(34.2-0.9)+Mw/lbmax0.835+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，12.334，0.835+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+4.995+0.035/0.917.369kN fN/(A)+Mw/W17368.611/(0.7548976、)+0.056106/508058.382N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2113.297kNN30kN 满足要求！5.3梁模板计算书（414轴/YY2轴500mm*600mm梁）一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度(m)16梁侧楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mmmm)500600新浇混凝土结构层高(m)33.88 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G277、k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁78、中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=10079、0151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4k80、N/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.7110.1252+0.1211.7640.12520.035kNm Mmax/W0.035106/375000.923N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.41254/(10010000281250)0.008mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39318.7110.125+0.4461.7640.1251.081、18kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14318.7110.125+1.2231.7640.1252.943kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92818.7110.125+1.1421.7640.1252.422kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.1250.757kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.1252.2kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.1251.786kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(82、N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.018+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.6-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，(0.9-0.45)-0.5/2/21，2.943+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=2.973kN/m q2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，2.2+(0.3-0.1)0.5/42.225kN83、/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.9730.92，0.52.9730.320.258kNm Mmax/W0.258106/426706.039N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.9730.9，2.9730.31.624kN max3Vmax/(2bh0)=31.6241000/(24080)0.761N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.2259004/(1009350170670084、)0.578mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)2.2253004/(893501706700)0.141mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.9730.9，0.3932.9730.9+2.9730.33.059kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.027kN，R2R43.059kN，R32.523kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q85、2l2max1.1432.2250.9，0.3932.2250.9+2.2250.32.289kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.759kN，R2R42.289kN，R31.869kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.4106/508078.835N/mm2f86、=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.999kN max2Vmax/A=23.9991000/48916.354N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.101mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.088kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.087kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm87、2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.8=75.949=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.240.91.22/100.035kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.5/2/21，2.723+(0.3-88、0.1)0.5/4=2.748kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.034kN，R29.836kN，R31.034kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(33.88-0.6)+Mw/lbmax1.034+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.5/2)/20.9，9.836，1.034+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/20.9+4.992+0.035/0.914.867kN fN/(A)+Mw/W14867.448/(0.7548989、)+0.035106/508047.482N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.52kNN30kN 满足要求！5.4梁模板计算书（414轴/YY2轴300mm*600mm梁）一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度(m)16梁侧楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mmmm)300600新浇混凝土结构层高(m)33.88 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k90、(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中91、心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100092、151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN93、/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.7110.0752+0.1211.7640.07520.012kNm Mmax/W0.012106/375000.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.4754/(10010000281250)0.001mml/25075/2500.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39318.7110.075+0.4461.7640.0750.611k94、N R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14318.7110.075+1.2231.7640.0751.766kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92818.7110.075+1.1421.7640.0751.453kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.0750.454kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.0751.32kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.0751.072kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/95、mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.611+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.6-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.766+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=1.867kN/m q2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.32+(0.3-0.1)0.3/41.335kN/96、m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1071.8670.92，0.51.8670.320.162kNm Mmax/W0.162106/426703.793N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6071.8670.9，1.8670.31.02kN max3Vmax/(2bh0)=31.021000/(24080)0.478N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.3359004/(10093501706700)0.97、347mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)1.3353004/(893501706700)0.085mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1431.8670.9，0.3931.8670.9+1.8670.31.921kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.835kN，R2R41.921kN，R31.514kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l298、max1.1431.3350.9，0.3931.3350.9+1.3350.31.373kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.377kN，R2R41.373kN，R31.121kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.263106/508051.79N/mm2f=299、05N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.409kN max2Vmax/A=23.4091000/48913.942N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.041mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.347kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.347kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)100、489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.8=75.949=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.3840.91.22/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.634+(0.3-0101、.1)0.3/4=1.649kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.318kN，R27.563kN，R30.318kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(33.88-0.6)+Mw/lbmax0.318+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，7.563，0.318+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+4.992+0.035/0.912.594kN fN/(A)+Mw/W12593.727/(0.75489)102、+0.056106/508045.363N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR218.332kNN30kN 满足要求！5.5梁模板计算书（414轴/YY2轴300mm*500mm梁）一、工程属性新浇混凝土梁计算跨度(m)16梁侧楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mmmm)300500新浇混凝土结构层高(m)33.88 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(103、kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心104、线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151105、515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.5115.613kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m106、 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10715.6130.0752+0.1211.7640.07520.011kNm Mmax/W0.011106/375000.283N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63212.85754/(10010000281250)0.001mml/25075/2500.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39315.6130.075+0.4461.7640.0750.519kN107、 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14315.6130.075+1.2231.7640.0751.5kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92815.6130.075+1.1421.7640.0751.238kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39312.850.0750.379kN R2=R4=1.143 q2l=1.14312.850.0751.102kN R3=0.928 q2l=0.92812.850.0750.894kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N108、/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.519+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.5+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=1.715kN/m q2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.102+(0.3-0.1)0.3/41.117kN/109、m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1071.7150.92，0.51.7150.320.149kNm Mmax/W0.149106/426703.484N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6071.7150.9，1.7150.30.937kN max3Vmax/(2bh0)=30.9371000/(24080)0.439N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.1179004/(10093501706700)110、0.29mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)1.1173004/(893501706700)0.071mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1431.7150.9，0.3931.7150.9+1.7150.31.764kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.562kN，R2R41.764kN，R31.292kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l111、2max1.1431.1170.9，0.3931.1170.9+1.1170.31.149kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.152kN，R2R41.149kN，R30.939kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.231106/508045.539N/mm2f112、=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.025kN max2Vmax/A=23.0251000/48912.374N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.034mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.301kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.301kN18=8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2113、)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.8=75.949=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.3840.91.22/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+0.91.42116.146kN/m 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.398+(0.114、3-0.1)0.3/4=1.413kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.273kN，R26.486kN，R30.273kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(33.88-0.5)+Mw/lbmax0.273+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，6.486，0.273+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+5.007+0.035/0.911.532kN fN/(A)+Mw/W11532.496/(0.754115、89)+0.056106/508042.469N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR217.343kNN30kN满足要求！5.7板模板（扣件式）（13轴/YY2轴800mm*800mm梁）一、工程属性新浇混凝土梁名称预应力梁新浇混凝土梁计算跨度(m)16混凝土梁截面尺寸(mmmm)800800新浇混凝土结构层高(m)9.7梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇116、筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.6非自定义:0.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的117、位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ib118、h3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)119、0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.22+0.1211.7640.220.115kNm Mmax/W0.115106/375003.07N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.52004/(10010000281250)0.074mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39324.9080.2+0.4461.7640.22.1120、15kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14324.9080.2+1.2231.7640.26.125kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92824.9080.2+1.1421.7640.25.026kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39320.50.21.611kN R2=R4=1.143 q2l=1.14320.50.24.686kN R3=0.928 q2l=0.92820.50.23.805kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小121、梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.115+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4+0.5(0.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.8/2，(0.9-0.45)-0.8/2/21，6.125+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4=6.174kN/m q2max1.611+(0.3-122、0.1)0.8/4+0.5(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.8/2，(0.9-0.45)-0.8/2/21，4.686+(0.3-0.1)0.8/44.726kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.1740.92，0.56.1740.320.535kNm Mmax/W0.535106/4267012.54N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.1740.9，6.1740.33.373kN max3Vmax/(2bh123、0)=33.3731000/(24080)1.581N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.7269004/(10093501706700)1.228mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.7263004/(893501706700)0.3mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.1740.9，0.3936.1740.9+6.1740.3124、6.351kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.813kN，R2R46.351kN，R35.22kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.7260.9，0.3934.7260.9+4.7260.34.862kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.295kN，R2R44.862kN，R33.964kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1125、25主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.618106/5080121.715N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.217kN max2Vmax/A=25.2171000/48921.339N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.181mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R33.947kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无126、质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R3.947kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1200/15.8=75.949=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.240.91.22/100.056kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5127、.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.408kN/m 2)小梁验算 q1max1.943+(0.3-0.1)0.8/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45-0.8/2，(0.9-0.45)-0.8/2/21，5.616+(0.3-0.1)0.8/4=5.656kN/m 同上四六计算过程，可得： R13.665kN，R214.389kN，R33.665kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(9.7-0.8)+Mw/lbmax3.6128、65+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.8/2)/20.9，14.389，3.665+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.8/2)/20.9+1.335+0.035/0.915.763kN fN/(A)+Mw/W15762.802/(0.75489)+0.056106/508054.004N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2115.655kNN3129、0kN 满足要求！5.7板模板（碗扣式）（47轴/YY2轴120mm厚） 一、工程属性新浇混凝土楼板名称A新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)16新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值130、G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.60.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)33.88立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)350立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)200,200主梁悬挑端计算长度(mm)200,200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ16131、2-2008 设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计立面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k132、b=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4=0.237kNm； Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)133、0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000281250)0.117mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因B/lb取整8000/900取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+134、 (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0730.92+0.1210.9450.920.186kNm q2135、0.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.22/2，0.0970.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.186，0.601，0.6320.632kNm Mmax/W0.632106/4267014.8136、1N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0730.9+0.620.9450.91.114kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.114，2.198，3.1693.169kN max3Vmax/(2bh0)=33.1691000/(28040)1.486N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G137、3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9949004/(10093501706700)0.258mml/400900/4002.25mm 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9949004/(10093501706700)0.258mml/400900/4002.25mm 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截138、面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0139、.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.1380.9+1.2230.5670.91.795kN 按悬臂梁，R11.7050.20.341kN RmaxRmax，R1/20.897kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0540.91.084kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.0540.20.211kN RmaxRmax，R1/20.54140、2kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.241106/449053.722N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=21.6641000/4247.847N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.262mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.146mm=200/400=0.5mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(m141、m)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2500)/15.9=138.365=230 满足要求！ 查表得，0.387 Mw0.921.4kLah2/100.921.40.3840.91.22/100.057kNmNw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.35+La/2，Lamax0.35+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.4(1+0.032/0.9)max0.35+0.9/2，0.9max0.35+0.9/2，142、0.94.348kN f Nw/(A)+ Mw/W4347.596/(0.387424)+0.057106/449039.191N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.348kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.348/(10.1)43.476kPafak70kPa 满足要求！5.8板模板（碗扣式）（814轴/YY2轴150mm厚） 一、工143、程属性新浇混凝土楼板名称B新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)16新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0144、.60.384风压高度变化系数z0.8风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)34.2立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)350立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)200,200主梁悬挑端计算长度(mm)200,200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计立面图 四、面板验算模板类型145、覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0146、.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.3240.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4=0.237kNm； Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.8653004/(38147、410000281250)0.145mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因B/lb取整8000/900取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1148、.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.31.317kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.3170.92+0.1210.9450.920.207kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k149、0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.22/2，0.0970.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.207，0.601，0.6320.632kNm Mmax/W0.632106/4267014.81N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+150、0.62q1活L0.6071.3170.9+0.620.9450.91.247kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.247，2.198，3.1693.169kN max3Vmax/(2bh0)=33.1691000/(28040)1.486N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中151、max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093501706700)0.317mml/400900/4002.25mm 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093501706700)0.317mml/400900/4002.25mm 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗152、剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.555kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G1k153、+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.5550.9+1.2230.3970.92.036kN 按悬臂梁，R11.9510.20.39kN RmaxRmax，R1/21.018kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.280.91.316kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.280.20.256kN RmaxRmax，R1/20.658kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.27154、4106/449060.969N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=21.8881000/4248.906N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.318mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.177mm=200/400=0.5mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度155、设计值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2500)/15.9=138.365=230 满足要求！ 查表得，0.387 Mw0.921.4kLah2/100.921.40.3840.91.22/100.057kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.35+La/2，Lamax0.35+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.4(1+0.032/0.9)max0.35+0.9/2，0.9max0.35+0.9/2，0.95.006kN f Nw/(A)+ Mw/W5006.321/(0.387424)+0.057106/449043.21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.006kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.006/(10.1)50.063kPafak70kPa 满足要求