1、 首层高支模 安全专项施工方案工程名称: xx花园(一期)（0104栋）总 承 包 单 位: xx建工集团第三建筑工程有限责任公司 (公章)编 制 人 : 年 月 日审 核 人 : 年 月 日审 批 人 : 年 月 日(企业技术负责人)目 录第一章 工程概况31.1 工程概况31.2 模板概况3第二章 编制依据2第三章 模板支撑系统的构造设计63.1 梁、板模板支撑体系用料设计63.2 梁、板模板支撑体系设计63.3支撑体系的构造措施10第四章 支撑体系的质量安全保证体系84.1 模板支撑架的质量保证措施84.2 模板支撑架的安全保证措施104.3 防止支撑系统失稳的措施144.4 支模施工监2、测措施144.5 支模应急救援预案15第五章 模板支撑系统计算书185.1 楼板模板门式脚手架支撑计算书185.2 梁门式脚手架支撑计算书24第一章 工程概况1.1 工程概况xxxx花园项目（0104栋）首层为现浇钢筋混凝土框架结构，为配合首层现浇混凝土的施工需要，搭设门式满堂红高支模顶架，高支模采用门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。在地下室底板面起搭设，搭设高度有4.50m、5.50m、6.00m、6.30m，本施工方案以6.30m高为设计对象，以最大的大梁来计算，楼面砼厚度为100，砼梁分别为（6001000）、（3001700）、（4001000）、（300850）、（30083、00）、（300700）、（300600）、（250500）。（6001000）及（3001700）采用可调上托，约3.00m高设1道水平剪刀撑。序号项 目内 容1工程名称xx花园一期（0104栋）2工程地址xx市黄圃镇兴圃大道西2号3建设单位xx市润浩房地产有限公司4设计单位xx市景森工程设计有限公司5监理单位xx达安工程项目管理有限公司6质量目标确保工程达到国家规范要求7支模面积1612 m2。8工期目标540日历天建筑占地面积14600.25m2总建筑面积46442.87m2地下层数1层栋数4栋栋号01栋02栋03栋04栋层数/层高25层25层24层24层楼高76.5m76.5m78.74、5m78.75m建筑结构形式框架剪力墙建筑类别3类合理使用年限70年设防烈度7度1.2 模板概况 楼板厚100mm，高支模采用门架型号MF1219，钢材采用Q235，模板：采用900180018（厚）胶合板。龙骨：48钢管。木枋：采用8080木方。 第二章 编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）20XX版。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-20XX）。木结构设计规范（GBJ）钢结构设计规范（GBJ-17）建筑结构荷载规范（GB50009-20XX）；混凝土结构设计规范（GB50010-25、0XX）；建筑地基基础设计规范（GB50007-20XX）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-20XX）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-20XX）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX；危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质20XX87号本工程设计图及上级的有关文件及标准等。 第三章 模板高支撑系统的构造设计3.1 梁、板模板支撑体系用料设计支撑采用MF1219门式架。门架钢材采用Q235，门架宽度均为1.22m，门架高1.93m，调节架高0.97m，步距1.95m。底座和托座。底座采用可调底座，（可调高200550）6、；托座采用可调U型顶托模板：采用900180018（厚）胶合板。木枋：采用8080 有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用，扣件应有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应大于5mm。由于进场的木枋存在加工尺寸不准及弯曲的质量问题，从而大大影响砼成型的质量，因此对于进场木枋和层板要进行挑选，对木枋进行必要的刨制加工，严禁使用弯曲、腐朽的木枋。当模板出现破损及时修补、截边。不能修补的要更新模板。模板加工不能在现场加工，必须在木工加工车间，弹线切割，钻孔在同一部位、同一尺寸的情况下做好标示编号。3.7、2 梁、板模板支撑体系设计一、 板100厚支撑布置方案：楼板支撑门架横距600，纵距900，第一层主龙骨采用单钢管；第二层次龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；详下图 。63006300二，600*1000梁支撑布置方案支撑门架横距600，纵距600，第一层主龙骨采用双钢管；第二层次龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；详下图 。详下图 。60063006300500003.3支撑体系的构造措施1、支撑体系水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200。2、立杆下垫5060100断面的木枋垫块。3、检查扣件螺栓拧紧程度。4、纵横向均设置垂直撑刀撑，其间距8、为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与水平面呈45至60度角，夹角用回扣连接牢固。5、门架组装必须加强上下（驳心与锁臂必须设置）、纵横（除钢管扫地杆外，每榀门架两内侧均设钢管水平拉杆）、交叉的联系构造，门架接头上下在同一竖向中心线上,垂直度控制在0.3%H，且15。纵横水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置,并应采用扣件与门架立杆扣牢。6、单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。7、钢管脚手架底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开9、的垂直距离不得小于500mm，并不得在同一步内。8、高大支模支撑系统内部纵横剪刀撑每5跨立杆（不少于3m)设置竖向剪刀撑。 9、在高支模的扫地杆、顶部及剪刀撑的交接部位设置水平剪刀撑。 10、应先浇筑混凝土的墙柱，高支模的水平加固杆须与混凝土柱连接卡牢或对顶在墙柱上。 11、高支模搭设完毕，须通知专家组和公司有关部门对高支模进行验收，合格后方可浇灌混凝土。 12、可调底座及顶托调节螺杆伸出长度不得超过200mm。第四章 高支撑体系的质量安全保证体系4.1 模板支撑架的质量保证措施一、模板的堆放1、从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。2、模10、板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不宜过高，不应失稳。最下一块模板应垫高离地200高，保持通风防止受潮。3、堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成面模板变形。4、模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟，应制定严格的管理制度，防止火灾的发生。二、模板的安装1、模板安装准备工作（1）由测量组放出模板及预留孔洞的位置线；（2）墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净；（3）按施工方案搭设支撑架；（4）由技术负责人和安全工程师进行质量和安全技术交底；（5）柱在封模前钢筋应验收完毕。2、模板安装要点（1）墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模11、。模板底部要安装定位密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度；（2）墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓；（3）当梁高大于600时，梁侧模应加对拉螺栓；（4）保证拼缝严密，在砼浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况；3、安装质量要求（1）模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。（2）模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留孔洞的位置等进行检查。（3）模板需按规范的要求扫脱模剂，模板安装要求和质量标准应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（QB50204-20XX）的规定。4、模板的拆除1、拆12、除每层楼板模板前应将该层砼试件送试验室检测达到规定的强度并呈报监理公司审批。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度，不宜低于1.2Mpa，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。承重模板（梁、板低模）的拆除时间如下表所示：结构名称结构跨度（m）达到砼标准强度的百分率（%）板2502875梁8758及转换层100悬臂构件27521002、下层楼板应具有承受上部荷截的承重能力，否则不能拆除该层楼板支撑，或采取合理措施增设支撑（架）。3、模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除13、楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐。4拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒坠落，临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。5混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。4.2 模板支撑架的安全保证措施一、安装安全技术措施应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。模板（高支撑）安装、拆除方案由施工员进行技术交底。架子作业时，必须戴好安全帽，系好安全带，穿工作鞋，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人14、。凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工后再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，门式脚手架、顶撑有左右上下位移，铁丝解除等现象，应及时加固处理。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的杆。模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木15、楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其它不稳固的物件上。在混凝土浇筑过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。夜间施工临时照明电要求电工全部检查一遍是否漏电，确认后，方可合闸照明。严禁工人酒后上班作业。二16、拆除安全技术措施拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼达到拆模强度时，方可拆除。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。拆除间歇时，应将已17、活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、门架、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。在混凝土墙体、平台上有预留孔洞时，应在模板拆除后，随即在孔洞上做好安全防护措施。使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程的规定。4.3 防止支撑系统失稳的措施浇筑梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑系统中各种坚固件的固体程度。浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌18、。4.4 支模施工监测措施一、施工准备阶段监测措施1、施工前按照有关规定要求，由公司级技术负责人组织方案编制小组，进行高支模施工方案的编制。2、高支模方案必须按要求，经总公司技术负责人、监理单位负责人、并按有关规定经专家小组审核后方可作为指导施工的依据。3、施工项目部技术负责人按审核通过的方案对作业工长进行技术交底，由作业工长编制作业指导书对作业班组工人进行作业指导技术交底。4、依据方案对支撑系统材质的要求由工程部填报材料采购计划，材料采购计划必须写明所需材料的规格、尺寸及材质等要求。5、对按计划进场的材料必须经项目部质量员验收合格后方可进场，不合格材料坚决不进场，不使用。6、进场材料必须按规19、范堆放在防雨防晒棚内，防止堆放不利造成材料变形、开裂、锈蚀或虫蛀。二、施工过程中的监控措施1、高支模支撑系统搭设作业时，施工员必须“跟班”监督。发现支撑系统材料或搭设方法不符合规定时，及时制止、督导作业人员整改。2、施工过程中若发现木枋腐蚀、虫蛀；门型架、钢管及配件锈蚀，必须清出场外，严禁使用。3、支撑系统搭设完成后必须经质量员验收合格后，方可进入下道工序。4、砼浇筑前按规定必须报公司安全部，组织专门小组检查支撑系统的安全可靠性。5、经自检合格后，按要求在砼浇筑前24小时报监理单位验收。6、混凝土浇筑过程中，派专人对支撑系统进行监护，发现异常及时上报，及时处理。7、设置监测项目：支架整体水平位20、移，支撑立杆水平位移，其变形允许值、预警值均可分别取10mm、8mm。4.5 应急救援预案一、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，防止事故继续发展。二、救援机构1、机构组 长： 黄晓冰副组长： 李佳、陈汉彬组 员： 李根旺、莫衍池、熊国俭、蒋艳红2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法21、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急22、救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救.（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，23、立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120 急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第五章 模板高支撑系统计算书5.1 楼板（100厚）模板门式脚手架支撑计算书计算依据： 依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JG24、J128-20XX）、混凝土结构设计规范（GB 50010-20XX）编制。一、参数信息： 计算的脚手架搭设高度为6.3米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.219米，门架的高度 h0 = 1.930米，步距1.950米，跨距 l = 1.830米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 每榀门架之间的距离0.90m，板底木方距离200mm。 板底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用单钢管: 483.0。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图二25、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.1000.900+0.3400.900=2.601kN/m 活荷载标准值 q2 = 2.0000.900=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 90.0001.5001.500/6 = 33.750cm3 I = 90.0001.5001.5001.500/12 = 25.313cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2； M - 面板的最26、大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m)； q= 1.2q1+1.4q2 = 1.22.601+1.41.800=5.641kN/m 经计算得到 M = 0.1005.6410.2000.200=0.023kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/33750.000=0.669N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6005.6410.200=0.677kN27、 截面抗剪强度计算值 T=3676.944/(2900.00015.000)=0.075N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.601200.0004/(1006000.000253125.000)=0.019mm 面板的最大挠度小于200.000/250,满足要求!三、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.1000.2028、0=0.510kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.200=0.068kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(0.510+0.068)+1.40.400=1.254kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方剪力图(kN) 木方弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.636kN N29、2=1.348kN N3=1.074kN N4=1.074kNN5=1.348kN N6=0.636kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.161kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.348kN 经过计算得到最大变形 V= 0.326mm =连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=1.2544.879=6.1kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.636+1.348+1.074+1.074+1.348+0.636=6.1kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过!连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(1.2544.8792/2)=-130、4.90kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.6364.879=3.10 支2: 1.3483.660=4.93 支3: 1.0743.049=3.27 支4: 1.0741.830=1.97 支5: 1.3481.219=1.64 顺时针力矩之和：3.10+4.93+3.27+1.97+1.64=14.91KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 木方的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33c31、m4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.161106/85333.3=1.89N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=30.8921000 /(28080)=0.209N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.326mm 木方的最大挠度小于1219.00/250,满足要求!四、楼板底托梁的计算 楼板底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 32、均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.553kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.716kN 经过计算得到最大变形 V= 0.642mm =连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0402.700+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348+1.348=19.0kN33、 支座反力从左到右相加： Rn=2.774+6.716+6.716+2.774=19.0kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过!连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0402.7002/2+1.3480.050+1.3480.250+1.3480.450+1.3480.650+1.3480.850+1.3481.050+1.3481.250+1.3481.450+1.3481.650+1.3481.850+1.3482.050+1.3482.250+1.3482.450+1.3482.650)=-25.60kN.m 求出的支座反力对B点取34、矩：（顺时针力矩） 支1: 2.7742.700=7.49 支2: 6.7161.800=12.09 支3: 6.7160.900=6.04 顺时针力矩之和：7.49+12.09+6.04=25.62KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.553106/1.05/4490.0=117.30N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.642mm 顶托35、梁的最大挠度小于900.000/400,满足要求!五、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.0085=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 036、.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.015(41.830)/cos/(41.950)=0.041kN/m水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(11.830)/(41.950)=0.004kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.015)/0.015=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高37、的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.350kN/m2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力2.774kN，2.774kN 第2榀门架两端点力6.716kN，6.716kN 第3榀门架两端点力6.716kN，6.716kN 第4榀门架两端点力2.774kN，2.774kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 13.432kN。六、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设38、计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.350kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 13.432kN； H 脚手架的搭设高度，H = 6.3m。 经计算得到，N = 1.20.3506.300+13.432=16.076kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 16.076kN。 Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.386； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换39、算截面回转半径，i=1.65cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.32cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd修正系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.077.478=77.478kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力40、应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 401.91 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 16.08 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.04 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 600.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 600.00 地基承载力的计算满足要求!5.2梁 （6001000）门式脚手架支撑计算书计算依据： 依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-41、20XX）、混凝土结构设计规范（GB 50010-20XX）编制。一、参数信息 计算的脚手架搭设高度为6.3米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.219米，门架的高度 h0 = 1.930米，步距1.950米，跨距 l = 1.830米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离200mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管: 483.0。 1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆；4-横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图二、模42、板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5001.0000.900+0.3400.900=23.256kN/m 活荷载标准值 q2 = 2.0000.900=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.0001.5001.500/6 = 33.750cm3 I = 90.0001.5001.5001.500/12 = 25.313cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2； M - 面板的最大43、弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m)； q= 1.2q1+1.4q2 = 1.223.256+1.41.800=30.427kN/m 经计算得到 M = 0.10030.4270.2000.200=0.122kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/33750.000=3.606N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60030.4270.200=3.6544、1kN 截面抗剪强度计算值 T=33651.264/(2900.00015.000)=0.406N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67723.256200.0004/(1006000.000253125.000)=0.166mm 面板的最大挠度小于200.000/250,满足要求!三、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.200=5.1045、0kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.200(21.000+0.600)/0.600=0.295kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(5.100+0.295)+1.40.400=7.034kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方剪力图(kN) 木方弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右46、各支座力分别为 N1=2.110kN N2=2.110kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.970kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.110kN 经过计算得到最大变形 V= 3.554mm 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=7.0340.600=4.2kN 支座反力从左到右相加： Rn=2.110+2.110=4.2kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过!连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(7.0340.6001.219/2)=-2.60kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 2.1101.219=47、2.57 顺时针力矩之和：2.57=2.57KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! 木方的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.970106/85333.3=11.37N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.1101000 /(28080)=0.48、495N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.554mm 木方的最大挠度小于1219.00/250,满足要求!四、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.866kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.53049、kN经过计算得到最大变形 V= 0.834mm连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0802.700+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110+2.110=29.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=4.349+10.530+10.530+4.349=29.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过!连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0802.7002/2+2.1100.050+2.1100.250+2.1150、00.450+2.1100.650+2.1100.850+2.1101.050+2.1101.250+2.1101.450+2.1101.650+2.1101.850+2.1102.050+2.1102.250+2.1102.450+2.1102.650)=-40.20kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 4.3492.700=11.74 支2: 10.5301.800=18.95 支3: 10.5300.900=9.48 顺时针力矩之和：11.74+18.95+9.48=40.17KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! 顶托梁的截面力学参数为 51、截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.866106/1.05/8980.0=91.84N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.834mm 顶托梁的最大挠度小于900.000/400,满足要求!五、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 052、.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.0085=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.015(41.830)/cos/(41.950)=0.041kN/m水平加固杆采用26.53、82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(11.830)/(41.950)=0.004kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.015)/0.015=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.350kN/m2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为54、 第1榀门架两端点力4.349kN，4.349kN 第2榀门架两端点力10.530kN，10.530kN 第3榀门架两端点力10.530kN，10.530kN 第4榀门架两端点力4.349kN，4.349kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 21.060kN。六、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.350kN/m； NQ - 托梁传递荷载，NQ = 21.060kN； H - 脚手架的搭设高度，H = 6.3m。 经计算得到，N = 1.20.3506.300+21.060=2355、.704kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 23.704kN。 Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 - 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.574； k - 调整系数，k=1.13； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14cm； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=19.36cm4； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.24cm2； h1 -56、 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78cm4； A - 一榀门架立杆的截面面积，A=8.48cm2； f - 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd修正系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.099.707=99.707kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p - 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 592.61 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 23.70 A - 基础底面面积 (m2)；A = 0.04 fg - 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 600.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk - 地基承载力标准值；fgk = 600.00 地基承载力的计算满足要求!