1、XXX人民医院搬迁新建工程2楼、1楼主体结构模板工程专项施工方案编制：审核：批准：编制单位:XXX建设有限公司XXX项目部编制日期:目录第章 工程概况31.1工程概况31.2主要结构参数3第章 编制依据42。1施工图纸42。2相关规范、规程及标准4第章 施工总体布署及材料选用53。1施工总体布署53。2模板材料的选用5第章 配模设计64.1挡墙模板64。2剪力墙模板74.3框架柱模板74.4框架梁模板84.5现浇板模板94。6楼梯模板9第章 模板设计验算105.1墙模板验算105。2框架柱模板验算(600600)185.3框架柱模板验算（950950）285.4框架梁模板验算395。5楼板模板2、验算555。62楼25M跨梁段模板验算63第章 模板施工工艺796。1模板安装796。2模板拆除81第章 模板工程质量要求及预控837.1进场模板材料质量标准837.2模板安装质量要求837.3模板安装质量控制措施857。4模板高支撑架施工要求87第章 安全、文明施工88主体结构模板工程专项施工方案第章 工程概况1。1工程概况2#楼主体共分为A、B、C、D四个区域，建筑物总长度为119米,总宽度为105米,总高度为：23.10米（不含地下室），基础为柱下独立基础和剪力墙墙下条形地梁基础。地下室顶板以下结构类型为独立柱、框剪结构.基础采用柱下独立柱基础和墙下条形基础，独立基础分单个独立柱基础和双3、联独立柱基础,持力层为坚硬中风化泥岩,基础埋入持力层300左右,建筑结构安全等级为二级。1楼分为A、B、C三个区，A区地下一层，地上19层，框架-剪力墙结构，建筑物总高度为75。850m，B区地下一层，地上15层,框架-剪力墙结构，建筑物总高度60.250m,C区地下一层，地上19层,框架剪力墙结构，建筑物总高度75。850m.基础为柱下独立基础和剪力墙下地梁条形基础，地下室外墙厚度为350mm，地下室顶板以下结构为独立柱、框架剪力墙结构。基础采用柱下独立柱基础和墙下条形基础，独立基础分单个独立柱基础和双联独立柱基础,持力层为坚硬中风化泥岩，基础埋入持力层300左右,建筑结构安全等级为二级。14、.2主要结构参数2#楼墙体主要为250mm、300mm、350mm三种，柱截面主要有600mm600mm、600mm700mm、650mm700mm;框架梁宽250mm450mm，梁高400mm1800mm，最大跨度25m；板厚度为100mm、120mm、150mm、180mm。混凝土强度等级：基础为C30；A区挡墙为C40P6抗渗混凝土,其他各区挡墙为C30P6抗渗混凝土；框架柱：A区-0。05m以下为C40，A区5.05m以下为C35,A区5。05m以上为C30，其余各区框架柱C30；地下室底板C25抗渗混凝土.楼梯、梁、板为C30混凝土。1楼墙体厚度主要为250mm、300mm、350m5、m；框架柱断面有：900900、800900、950950、750750、600600、800800、850850、700700、800850、D900（圆柱）；框架梁宽200mm450mm，梁高300mm950mm；最大跨度9m;板厚度为120mm、180mm；混凝土强度等级：基础为C40；挡墙为C60抗渗混凝土,抗渗等级P6；剪力墙C35C60；剪力墙C35C60；框架柱C35C60；梁、板C30、C35、C40.2#楼、1楼结构钢筋为HPB235、HRB335、HRB400、冷扎带肋钢筋。本工程特点:构件截面种类复杂、部分梁段跨度大,框架梁和墙体大部份为弧形结构，施工难度较大。第章 编制6、依据2.1施工图纸设计院提供的2#楼结构施工图、1#楼结构施工图。2.2相关规范、规程及标准混凝土结构工程施工及验收规范(GB502042002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑结构荷载规范（GB500092001）混凝土结构设计规范(GB500102002）钢结构设计规范(GB500172003)建筑施工手册(第四版）建筑施工计算手册钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程（JGJ3-91）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）建筑施工安全技术操作规范(JG803-91）建筑安装工人安全技术操作规程(JGJ130-2001）混凝土模板用胶合板（7、GBT17656-2008）第章 施工总体布署及材料选用3.1施工总体布署根据施工组织总设计，分别在2楼南北两侧、1#楼南北两侧设置木工加工棚，以满足大量模板加工的需要。木工棚场地及半成品堆放场地均采取了地面硬化措施，便于加工模板及堆放半面品模板.加工棚内配置圆盘锯、刨木机等木工专用机具。3.2模板材料的选用为保证本工程创建国家鲁班奖,保证主体工程结构达到优良结构，本工程主体结构0。00m以上采用清水混凝土工艺，所以对模板工艺要求很高.主体结构0.00m以上主体结构墙、柱、梁采用18mm厚优质竹胶合模板，平板采用18mm厚优质覆膜板。墙、柱、梁模板配制：2楼配置3层（套）；1#楼第5层以下配置8、3层（套），第5层以上配置5层（套）.墙、柱、梁模板只能摊销3次后报废.平板模板按4次周转摊销使用.主体结构0.00m以下独立基础、条形基础采用15mm厚木胶合板，墙、柱、梁采用18mm厚木胶合模板。支撑系统采用扣件式钢管脚手架。2楼、1楼圆柱模板采用定型专用模板，每栋楼配置2套定型专用模板。各种模板材料规格及使用部位详见表3-1、表3-2。表3-12楼、1#楼主体结构0。00m以下模板材料及使用部位材料名称规格/型号使用部位木胶合板长宽厚:1220mm2440mm15mm独立基础、条形基础木胶合板长宽厚:1220mm2440mm18mm地下室墙、柱、梁、顶板、楼梯木方宽高:50mm100mm9、基础、地下室钢管直径壁厚：48mm3。5mm模板支架、脚手架对拉螺栓长度根据实际情况；规格:M12剪力墙、柱、梁止水螺栓长度根据实际情况；规格：M12地下室挡墙表3-22#楼、1楼主体结构0。00m以上模板材料及使用部位信息表材料名称规格/型号使用部位竹胶合板长宽厚：1220mm2440mm18mm墙、柱、梁覆膜板长宽厚：1220mm2440mm18mm现浇板、楼梯木方宽高：50mm100mm主体结构钢管材质：Q235A；规格：48mm3.5mm主体结构对拉螺栓长度根据实际情况：M12剪力墙、柱、梁、楼梯第章 配模设计4.1挡墙模板模板面板采用18mm厚优质胶合板(各部位使用胶合板类型见本方案10、第3章），上下层面板竖向拼缝位置应错开,接缝处加设木方背楞，以加强模板整体刚度.次楞（立档）采用50100mm木方,间距200mm，次楞木方要紧贴面板，并用钢钉钉牢，不得有松动现象。主楞（横挡）采用483.5mm双钢管,纵向间距400mm，双钢管的接头位置应错开;穿墙螺栓采用型号为M12止水螺栓，横向间距400mm,纵向间距400mm。墙体模板安装时应采取临时固定措施，安装完成后结合满堂脚手架加固校正，并沿墙高度方向均匀部置斜撑三道，斜撑采用483。5mm钢管与满堂脚手架交接处采用扣件连接。模板设计验算见本方案第5章.挡墙模板安装示意图如下：4。2剪力墙模板模板面板采用18mm厚优质胶合板(各11、部位使用胶合板类型见本方案第3章），上下层面板竖向拼缝位置应错开,接缝处加设木方背楞，且长不不应小于400mm,以加强模板整体刚度。次楞（立档）采用50100mm木方，间距200mm，次楞木方要紧贴面板,并用钢钉钉牢，不得有松动现象。主楞(横挡）采用483。5mm双钢管，纵向间距400mm,双钢管的接头位置应错开；穿墙螺栓直径12mm,横向间距400mm，纵向间距400mm.墙体模板安装时应采取临时固定措施，安装完成后结合满堂脚手架加固校正，并沿墙高度方向均匀部置斜撑三道，斜撑采用483。5mm钢管与满堂脚手架交接处采用扣件连接。模板计算见本方案第5章。挡墙模板安装示意图如下：4。3框架柱模板12、按图纸设计断面尺寸配模。0米以上模板面板采用18mm厚优质竹胶合板（各部位使用胶合板类型见本方案第3章）；次楞(立档)采用50100mm木方,间距不得大于250mm;柱箍采用483.5mm双钢管，间距500mm；截面大于700mm的柱必须设置对拉螺栓，对拉螺栓采用型号为M12，在B/H方向各设置一根。螺栓穿直径15mm的PVC导管;柱模板结合满堂脚手架进行加固,安装时应采取临时固定措施,安装完成后结合满堂脚手架加固校正，并沿高度方向均匀部置斜撑三道,斜撑采用483。5mm钢管与满堂脚手架交接处采用扣件连接。模板计算见本方案第5章.柱子模板示意图如下:4。4框架梁模板模板面板采用18mm厚优质竹13、胶合板(各部位使用胶合板类型见本方案第3章）；次楞（立档)采用50100mm木方，梁侧的梁底木方采用垂直于梁截面方向布置，木方间距不得大于250mm;高度大于700mm的梁必须设置M12穿梁螺栓一排，穿梁螺栓从PVC管中穿过，穿梁螺栓水平方向间距400mm;梁高度大于于900时应加设穿梁螺栓至两排以上，穿梁螺栓纵向间距不大于400mm.梁宽大于250mm时设置梁底部支撑（梁底部支撑采用可调撑托），梁底和梁侧支撑顺梁跨度方向间距均为0。5m。在本方案中将分别对门诊楼25m跨梁段（截面450mm1800mm）、1楼9米跨梁段（截面450mm950mm)模板进行验算,详见本方案第5章。梁模板示意图如14、下：4.5现浇板模板顶板底模面板采用18mm厚优质胶合板（各部位使用胶合板类型见本方案第3章）;次楞（立档）采用50100mm木方,间距250mm；托梁采用483.5mm钢管；模板支撑系统为满堂脚手架。满堂脚手架立杆间距1。0m，扫地杆离地0。2m，步距1.5m,并按规范要求设置剪刀撑。顶部采用可调撑托支撑。模板计算见本方案第5章。板模板安装示意图如下：现浇平板模板安装示意图4。6楼梯模板顶板底模面板采用18mm厚优质胶合板（各部位使用胶合板类型见本方案第3章)；次楞（立档）采用50100mm木方横向布置，间距不得超过250mm；主楞采用50100mm木方纵向布置,间距500mm；侧模采用1815、mm厚木胶合板，侧模上根据设计梯步尺寸均匀开槽,开槽宽度和深度应与踢面挡板尺寸一致。并采用M12对拉螺栓加固。靠墙侧在墙上打入膨胀螺栓，对拉螺栓靠墙侧与膨胀螺栓焊接。支撑系统采用扣件式钢管脚手架，支撑顶部采用可调撑托。楼梯模板安装示意图如下:楼梯模板安装示意图（一）立面楼梯模板安装示意图（二）平面第章 模板设计验算5.1墙模板验算本工程中墙体厚度分为三种，分别为250mm，300mm，350mm。在本计算书中取墙厚350mm，墙高6。2m（地下室挡墙）配模进行验算。根据建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00KN/m2；参数信息基本参数：次楞间距(mm）:216、00穿墙螺栓水平间距(mm）:400主楞间距(mm)：400穿墙螺栓竖向间距（mm)：400对拉螺栓直径(mm）:M12主楞信息:主楞材料：圆钢管主楞合并根数：2直径(mm):48.00壁厚(mm)：4。00次楞信息：次楞材料：木方次楞合并根数：1宽度（mm)：50。00高度(mm）：100。00面板参数：面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）:18。00；面板弹性模量（N/mm2）:6000.00面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)：14.00面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50木方和钢楞:方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：14.00方木弹性模量E（N/mm2）：9000。00方木抗17、剪强度设计值fv(N/mm2）：1。50钢楞弹性模量E（N/mm2）:206000.00钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205。00墙模板计算简图墙模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值：其中，混凝土的重力密度,取24。000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，取4。000h；T-混凝土的入模温度,取25。000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取6。200m;1外加剂影响修正系数,取1.200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.分别计算得46。083KN/m2、148。800KN/m2，取较小值18、46.083KN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=46.083KN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2KN/m2。墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图5.1。3.1抗弯强度验算弯矩计算公式：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板计算最大弯矩(Nmm）；l-计算跨度（次楞间距)：l=200。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2419、6.0830.4000。900=19.908KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1。008KN/m；其中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0。119.908200。02+0.1171。008200.02=8。43104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，面板承受的应力(N/mm2)；M面板计算最大弯矩(Nmm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=40018.018。0/6=2。16104mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=14。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=8。43104/2。16120、04=4。9N/mm2；面板截面的最大应力计算值=4.9N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！5.1.3。2抗剪强度验算计算公式：其中，V面板计算最大剪力(N)；l计算跨度（次楞间距）：l=200。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.246。0830。4000.900=19。908KN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42。000.400。90=1.008KN/m;面板的最大剪力：V=0.619.908200。0+0。6171。008200.0=2514。3N；截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bhn）fv其中,-面板截面的最大受剪应力(N/mm2）；V面21、板计算最大剪力(N)：V=2514。3N；b-构件的截面宽度(mm）：b=400mm；hn面板厚度（mm)：hn=18。0mm；fv面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：=32514。3/（240018。0）=0.524N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1。500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值=0.524N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值=1.5N/mm2，满足要求！5。1.3。3挠度验算根据建筑施工手册,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=46.0822、0。4=18.433N/mm；l-计算跨度(次楞间距):l=200mm；E面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I面板的截面惯性矩：I=401。81。81.8/12=19。44cm4；面板的最大允许挠度值:V=0.8mm；面板的最大挠度计算值：V=0。67718.432004/(10060001.94105）=0。171mm;面板的最大挠度计算值：V=0.171mm小于等于面板的最大允许挠度值=0.8mm,满足要求！墙模板主次楞的计算5.1。4。1墙模板次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和23、截面抵抗矩W分别为：W=51010/61=84.33cm3;I=5101010/121=416。67cm4;次楞计算简图次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩计算公式：其中，M-次楞计算最大弯矩(Nmm）;l-计算跨度(主楞间距）:l=400.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1。246.0830。2000。900=9.954KN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。000.200。90=0.504KN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.19.954400.02+0.1170.504400.02=1。69105Nmm；次楞的抗弯强度应满足：其中，-次楞承受的应力(N/mm224、）；M次楞计算最大弯矩（Nmm）；W-次楞的截面抵抗矩(mm3），W=8.33104；f-次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=14.000N/mm2;次楞的最大应力计算值：=1。69105/8.33104=2N/mm2；次楞的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；次楞的最大应力计算值=2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V-次楞承受的最大剪力；l-计算跨度(主楞间距):l=400.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.246.0830。2000。900/1=9.954KN/m；倾倒混凝25、土侧压力设计值q2：1.42.000。200。90/1=0。504KN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0。69。954400。0+0.6170。504400。0=2514。3N；截面抗剪强度必须满足:其中，次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；V-次楞计算最大剪力(N）：V=2514。3N；b-次楞的截面宽度（mm):b=50.0mm;hn-次楞的截面高度（mm)：h0=100。0mm;fv次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1.500N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值：=32514.3/（250.0100.0）=0.754N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值=026、.754N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中,-次楞的最大挠度(mm）；q作用在次楞上的线荷载(KN/m）:q=46.080。20=9.22KN/m；l计算跨度（主楞间距）:l=400.0mm;E次楞弹性模量（N/mm2）:E=9000.00N/mm2;I次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值：=0。6779。22/14004/（10090004。17106）=0.043mm；次楞的最大容许挠度值：=1。6mm；次楞的最27、大挠度计算值=0.043mm小于次楞的最大容许挠度值=1。6mm，满足要求!5.1.4。2墙模板主楞计算主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管,直径48mm，壁厚4。5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.4932=8.99cm3；I=10。7832=21。57cm4;E=206000N/mm2;主楞计算简图主楞计算剪力图（KN)主楞计算弯矩图（KNm）主楞计算变形图(mm）主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P1.246。080。20.41。420.20。44。648KN；主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距)：l=400mm;强度验算公式：28、其中，-主楞的最大应力计算值(N/mm2)M-主楞的最大弯矩(Nmm)；M=1.67105NmmW主楞的净截面抵抗矩（mm3）;W=8。99103mm3；f-主楞的强度设计值（N/mm2)，f=205。000N/mm2；主楞的最大应力计算值：=1.67105/8.99103=18.6N/mm2；主楞的最大应力计算值=18。6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：其中，-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）;V主楞计算最大剪力（N）：V=2277.3/2=1138.6N；A钢管的截面面积（mm2)：A=424.115mm229、；fv-主楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:=21138.6/424.115=5.369N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值=5.369N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求!主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：=0。082mm；主楞的最大容许挠度值：=1.6mm;主楞的最大挠度计算值=0.082mm小于主楞的最大容许挠度值=1。6mm，满足要求！5.1。5穿墙螺栓的计算计算公式：NN=fA其中，N穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积（mm2）；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得:穿墙螺栓30、的型号：M12；穿墙螺栓有效直径：9。85mm；穿墙螺栓有效面积：A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N=1。701057.6010-5=12.92KN；主楞的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,穿墙螺栓所受的最大拉力为：N=4.14KN.穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.136KN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=12.92KN，满足要求！5。2框架柱模板验算（600600)2楼大部分柱均为600mm600mm,故此计算书按600mm600mm柱的配模验算柱模板的可靠性。模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖31、楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm)：600。00；柱截面高度H（mm)：600。00；柱模板的总计算高度:H=6.00m;根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00KN/m2;计算简图5。2.1参数信息基本参数：柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：0;柱截面宽度B方向竖楞数目：4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：0；柱截面高度H方向竖楞数目：4；柱箍信息：柱箍材料：钢楞;截面类型:圆钢管484.5；钢楞截面惯性矩I(cm4）:12.19；钢楞截面抵抗矩W（cm3)：5。08;柱箍的间距(mm):4532、0;柱箍合并根数:2；竖楞信息：竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2;宽度(mm)：50。00；高度(mm）：100.00；面板参数:面板类型:胶合面板；面板厚度（mm）：18。00；面板弹性模量（N/mm2)：6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1.50；木方和钢楞：方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）：14。00；方木弹性模量E（N/mm2）：9000。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1。50;钢楞弹性模量E(N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205。00;柱模板荷载标准值计算其中33、，混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间,取4.000h；T混凝土的入模温度,取25.000；V-混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H模板计算高度，取6。000m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得38.403KN/m2、144。000KN/m2,取较小值38。403KN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=38.403KN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2KN/m2。柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件34、，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=183mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图5.2.3。1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M面板计算最大弯距（Nmm);l-计算跨度(竖楞间距):l=184.0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新35、浇混凝土侧压力设计值q1：1。238.400.450.90=18.664KN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42。000.450.90=1.134KN/m；式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=18.664+1.134=19。798KN/m;面板的最大弯距:M=0.119。798183183=6。63104N。mm；面板最大应力按下式计算：其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M面板计算最大弯距(Nmm）；W面板的截面抵抗矩：b：面板截面宽度，h：面板截面厚度；W=45018.018。0/6=2。43104mm3；f面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；f=1536、.000N/mm2；面板的最大应力计算值:=M/W=6.63104/2.43104=2.728N/mm2；面板的最大应力计算值=2.728N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=15N/mm2，满足要求!5.2。3.2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距)：l=184。0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238。400。450.90=18。664KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450。90=1.134KN/m;式中，0.90为按施工手册取用的临时结构37、折减系数。q=q1+q2=18。664+1。134=19.798KN/m；面板的最大剪力:V=0.619.798184。0=2174。805N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，面板承受的剪应力(N/mm2）；V-面板计算最大剪力(N)：V=2174.805N；b-构件的截面宽度(mm）：b=450mm；hn-面板厚度（mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2）:fv=15.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=32174。805/(245018.0）=0。403N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力=0。403N/mm238、小于面板截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，q作用在模板上的侧压力线荷载（KN/m）：q=38.400。4517.28KN/m；面板最大挠度（mm）；l计算跨度（竖楞间距)：l=184。0mm；E面板弹性模量（N/mm2）：E=6000.00N/mm2；I面板截面的惯性矩(mm4）;I=45018.018.018。0/12=2.19105mm4；面板最大容许挠度:V=183/250=0。732mm;面板的最大挠度计算值：V=0。67717。28184.04/（1006000.02。19105)=0。139、00mm；面板的最大挠度计算值V=0.1mm小于面板最大容许挠度设计值V=0。732mm,满足要求！5.2。4竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6。0m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50100100/6=84.33cm3；I=50100100100/12=416。67cm4；竖楞方木计算简图5。2。4.1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M-竖楞计算最大弯距（Nmm)；l计算跨度(柱箍间距):l=4540、0.0mm;q作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238.400。180。90=7。590KN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42。000.180。90=0.461KN/m；q=（7。590+0。461）/2=4.026KN/m；竖楞的最大弯距:M=0.14。026450.0450。0=8。15104N.mm；其中，竖楞承受的应力（N/mm2）；M竖楞计算最大弯距(Nmm）；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=8。33104;f竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=14。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=8.15104/8.33104=0.9741、8N/mm2；竖楞的最大应力计算值=0.978N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中,V竖楞计算最大剪力（N）;l计算跨度(柱箍间距):l=450。0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238。400。180。90=7。590KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000。180.90=0.461KN/m；q=（7。590+0。461)/2=4。026KN/m；竖楞的最大剪力：V=0.64.026450。0=1086。902N;截面抗剪强度必须满足下式：其中，42、竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）；V-竖楞计算最大剪力（N）：V=1086。902N;b竖楞的截面宽度（mm)：b=50。0mm；hn-竖楞的截面高度(mm）:hn=100.0mm；fv竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1。500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值：=31086。902/(250.0100.0)=0.326N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0。326N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1。5N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中，q作用在竖楞上的线荷载(KN/m）：q=43、38.400.18=7。03KN/m；-竖楞最大挠度（mm)；l-计算跨度(柱箍间距）:l=450.0mm;E竖楞弹性模量（N/mm2)：E=9000.00N/mm2；I竖楞截面的惯性矩(mm4），I=4。17106；竖楞最大容许挠度：=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值：=0.6777。03450。04/(1009000.04。17106）=0.052mm；竖楞的最大挠度计算值=0。052mm小于竖楞最大容许挠度=1.8mm，满足要求！5.2。5B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483。2；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩：W=5。08c44、m3；钢柱箍截面惯性矩：I=12.19cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）:B方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(KN）；P=(1.238。40。9+1。420。9）0.1830。45/2=1.81KN；B方向柱箍剪力图（KN)最大支座力：N=2.717KN；B方向柱箍弯矩图（KNm）最大弯矩：M=0。753KN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形：V=2。279mm；5.2。5.1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0。75KN。m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值：=1445、1。22N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f=205N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值=141.22N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！5.2。5.2柱箍挠度验算经过计算得到：=2.279mm；柱箍最大容许挠度:=600/250=2。4mm；柱箍的最大挠度=2.279mm小于柱箍最大容许挠度=2.4mm,满足要求！H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中,柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管484。5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121。9cm4；柱箍为单跨，按简支46、梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（KN）；P=(1.238.40。9+1。420.9）0。1830。45/2=1.81KN;H方向柱箍剪力图(KN)最大支座力：N=2.717KN；H方向柱箍弯矩图(KNm)最大弯矩：M=0.753KN。m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形：V=2.279mm；5.2。6。1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.75KN。m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值：=141。223N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:f=205N/mm2;H边47、柱箍的最大应力计算值=141.223N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！5.2。6。2柱箍挠度验算经过计算得到：V=2.279mm；柱箍最大容许挠度：V=600/250=2。4mm；柱箍的最大挠度V=2。279mm小于柱箍最大容许挠度V=2。4mm,满足要求!5.3框架柱模板验算（950950）柱子截面种类较多，在本方案中再取较大矩形柱进行验算，其他大于600mm的框架柱按此验算结果配模.作为柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接48、，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）：950.00；柱截面高度H（mm):950。00；柱模板的总计算高度：H=6。00m;根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00KN/m2；计算简图5.3。1参数信息基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目：6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1;柱截面高度H方向竖楞数目:6;对拉螺栓直径(mm)：M12；柱箍信息柱箍材料：钢楞;截面类型：圆钢管484。5；钢楞截面惯性矩I(cm4）：12。19;钢楞截面抵抗矩W（cm3)：5.08；柱箍的间距（mm）：450;柱箍合并根49、数：2;竖楞信息竖楞材料：木楞；竖楞合并根数：2；宽度（mm）：50。00；高度(mm):100.00；面板参数面板类型：胶合面板;面板厚度（mm)：18。00；面板弹性模量（N/mm2)：6000。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2)：15.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1.50;木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：14。00;方木弹性模量E(N/mm2)：9000.00;方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：206000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205。00；5。3.2柱模板荷载标准值计算其中，混凝土的50、重力密度,取24.000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，取4。000h；T混凝土的入模温度，取25。000;V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度,取6.000m；1-外加剂影响修正系数，取1。000；2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得38.403KN/m2、144.000KN/m2,取较小值38.403KN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=38.403KN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2KN/m2.5。3。3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯51、构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=180mm,且竖楞数为6，面板为大于3跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图5.3。3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-面板计算最大弯距(Nmm）；l计算跨度（竖楞间距):l=180.0mm;q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包52、括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238。400.450。90=18.664KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.42。000。450。90=1。134KN/m；式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=18.664+1.134=19.798KN/m;面板的最大弯距：M=0。119.798180180=6.41104N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，面板承受的应力(N/mm2)；M面板计算最大弯距(Nmm）；W面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h：面板截面厚度；W=45018.018。0/6=2.43104mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；f53、=15。000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=6。41104/2.43104=2。640N/mm2；面板的最大应力计算值=2.64N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=15N/mm2，满足要求！5。3.3。2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度（竖楞间距）：l=180。0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.238.400.450。90=18。664KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。000。450。90=1。134KN/m;式中，0。90为按施工手册取用的临时54、结构折减系数.q=q1+q2=18.664+1。134=19。798KN/m;面板的最大剪力：V=0。619.798180。0=2138.169N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，-面板承受的剪应力（N/mm2）；V面板计算最大剪力(N）：V=2138。169N；b构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn面板厚度（mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2):fv=15.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=32138。169/(245018。0)=0.396N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力=0.396N/mm255、小于面板截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(KN/m)：q=38。400。4517.28KN/m;面板最大挠度（mm)；l计算跨度（竖楞间距)：l=180.0mm；E-面板弹性模量（N/mm2)：E=6000.00N/mm2;I-面板截面的惯性矩（mm4):I=45018.018.018。0/12=2.19105mm4；面板最大容许挠度：=180/250=0.72mm;面板的最大挠度计算值:=0.67717。28180。04/（1006000.02。19105）=0。056、94mm；面板的最大挠度计算值=0。094mm小于面板最大容许挠度设计值=0.72mm，满足要求！竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算.本工程柱高度为6.0m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50100100/6=84。33cm3；I=50100100100/12=416。67cm4;竖楞方木计算简图5。3。4.1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中,M-竖楞计算最大弯距(Nmm）；l-计算跨度（柱箍间距):l=450.0mm57、；q作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。238。400。180.90=7。466KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42。000。180.90=0.454KN/m；q=(7。466+0。454）/2=4。960KN/m；竖楞的最大弯距：M=0.14.960450。0450.0=8.02104N。mm；其中，竖楞承受的应力（N/mm2）；M-竖楞计算最大弯距（Nmm）；W竖楞的截面抵抗矩（mm3),W=8。33104；f竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2);f=14.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：=M/W=8.02104/8。33104=0。962N/mm58、2;竖楞的最大应力计算值=0。962N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！5。3。4。2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，V-竖楞计算最大剪力(N)；l计算跨度(柱箍间距）：l=450。0mm;q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.238。400.180.90=7。466KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.000.180.90=0.454KN/m；q=(7。466+0.454)/2=4。960KN/m；竖楞的最大剪力:V=0.64。960450。0=1069。084N；截面抗剪强度必须满足下式：59、其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V-竖楞计算最大剪力（N)：V=1069。084N；b竖楞的截面宽度(mm）：b=50.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm）:hn=100.0mm；fv竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2）:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值：=31069.084/（250。0100。0)=0。321N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值=0。321N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求!5.3.4。3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:其中，q作用在竖楞上的线60、荷载(KN/m)：q=38.400。18=6.91KN/m；竖楞最大挠度(mm）；l-计算跨度(柱箍间距)：l=450。0mm；E竖楞弹性模量（N/mm2）:E=9000.00N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4），I=4.17106；竖楞最大容许挠度:=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值：=0。6776。91450。04/(1009000。04.17106）=0。051mm；竖楞的最大挠度计算值=0.051mm小于竖楞最大容许挠度=1。8mm,满足要求！5。3.5B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管484。5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面61、抵抗矩W=5。08cm3;钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4;柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）:B方向柱箍计算简图其中，P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(KN)；P=（1。238.40。9+1。420。9)0.180.45/2=1。78KN;B方向柱箍剪力图(KN)最大支座力：N=6。778KN；B方向柱箍弯矩图（KNm）最大弯矩:M=0.398KN.m;B方向柱箍变形图（mm)最大变形：V=0。220mm；柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式如下：其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.4KN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5.08cm3;B边柱箍的最大应力计算62、值:=74。58N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值=74.58N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求!5.3。5.2柱箍挠度验算经过计算得到：=0。22mm；柱箍最大容许挠度：=475/250=1.9mm；柱箍的最大挠度=0.22mm小于柱箍最大容许挠度=1.9mm，满足要求！5。3。6B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中，N-对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2);f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12;对拉螺栓的有效直径：9.85mm；对拉螺栓的有效面积：A=76m63、m2；对拉螺栓所受的最大拉力：N=6。778KN.对拉螺栓最大容许拉力值:N=1。701057.60105=12.92KN；对拉螺栓所受的最大拉力N=6.778KN小于对拉螺栓最大容许拉力值N=12。92KN，对拉螺栓强度验算满足要求！H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管484.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩W=5。08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121。9cm4;柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（KN)；P=(1。238.4064、。9+1.420.9）0.180。45/2=1.78KN；H方向柱箍剪力图(KN)最大支座力：N=6.778KN；H方向柱箍弯矩图（KNm)最大弯矩：M=0。398KN.m；H方向柱箍变形图（mm）最大变形：V=0.220mm;柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式如下：其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.4KN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值：=74.581N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值=74。581N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！5.3。7。2柱箍挠度验65、算经过计算得到：V=0.22mm；柱箍最大容许挠度:V=475/250=1。9mm;柱箍的最大挠度V=0.22mm小于柱箍最大容许挠度V=1。9mm，满足要求！5。3.8H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：其中,N-对拉螺栓所受的拉力;A对拉螺栓有效面积(mm2);f对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12;对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积：A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：N=1.701057.6010-5=12.92KN；对拉螺栓所受的最大拉力：N=6。778KN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=6。778KN小于N=12.92KN，对拉66、螺栓强度验算满足要求！5。4框架梁模板验算本工程中梁段断面类型较多且复杂,在本节计算中选取1楼A区中较大梁段（截面:450mm950mm,跨度9m)进行验算，其它梁段参照此梁的模板配制施工。5。4.1参数信息基本参数梁截面宽度B(m)：0.45；梁截面高度D（m)：0.95；混凝土板厚度（mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m):0。50;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10;立杆步距h(m)：1。50;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1。00;梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距（m)：0。65；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承67、重立杆根数:1；采用的钢管类型为483。5;立杆承重连接方式：可调托座；荷载参数模板自重（KN/m2）:0.35；钢筋自重（KN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值(KN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值（KN/m2)：22.8；倾倒混凝土侧压力（KN/m2）：2。0；振捣混凝土荷载标准值（KN/m2)：2。0;材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E（N/mm2）:9000。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:13.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1。5;面板类型:胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2）：6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15。0；梁底68、模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50。0;梁底方木截面高度h(mm):100。0；梁底纵向支撑根数:4;面板厚度(mm）：18.0；梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：300mm；穿梁螺栓水平间距（mm）:400；穿梁螺栓直径(mm）：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100mm；梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.其中，-混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新69、浇混凝土的初凝时间，取4。000h；T-混凝土的入模温度，取25。000；V混凝土的浇筑速度，取2。500m/h;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。950m；1外加剂影响修正系数,取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得46.083KN/m2、22。800KN/m2,取较小值22.800KN/m2作为本工程计算荷载。5。4。3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞(内龙骨)的根70、数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位:mm)5.4。3。1强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=401。81.8/6=21。6cm3;M面板的最大弯距(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩:其中，q作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1。20。422。80。9=9。85KN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。40。420.9=1.01KN/m；q=q1+q2=9.850+1。008=10.858KN/m；计算跨度(内楞间距)：l=170m71、m;面板的最大弯距M=0.110.8581702=3.14104Nmm；经计算得到,面板的受弯应力计算值：=3.14104/2.16104=1。453N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=15N/mm2；面板的受弯应力计算值=1。453N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=15N/mm2,满足要求！5。4.3。2挠度验算其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=22.80。4=9。12N/mm；l计算跨度（内楞间距)：l=170mm；E面板材质的弹性模量：E=6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩：I=401.81。81。8/12=19。44cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677972、.121704/（10060001。94105)=0.044mm;面板的最大容许挠度值：=l/250=170/250=0.68mm；面板的最大挠度计算值=0。044mm小于面板的最大容许挠度值=0。68mm，满足要求！梁侧模板内外楞的计算5。4.4。1内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51021/6=83。33cm3;I=51031/12=416.67cm4；内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中，内楞弯曲应力计算值（N/mm2）;M-73、内楞的最大弯距（Nmm）；W-内楞的净截面抵抗矩;f-内楞的强度设计值（N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载,q=(1。222.80。9+1.420.9）0.17=4.61KN/m；内楞计算跨度（外楞间距）：l=400mm;内楞的最大弯距：M=0.14。61400。002=7.38104Nmm；最大支座力：R=1。14.6140。4=2。03KN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=7.38104/8。33104=0.886N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=0。886N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，74、满足要求！内楞的挠度验算其中，l-计算跨度（外楞间距）:l=400mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=22。800。17=3。88N/mm;E内楞的弹性模量：9000N/mm2；I-内楞的截面惯性矩：I=4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值：=0。6773.884004/（10090004.17106)=0.018mm；内楞的最大容许挠度值：=400/250=1.6mm;内楞的最大挠度计算值=0.018mm小于内楞的最大容许挠度值=1。6mm,满足要求!5。4.4。2外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.03KN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算75、。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483。5；外钢楞截面抵抗矩W=10。16cm3;外钢楞截面惯性矩I=24。38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图（KNm）外楞变形图(mm)外楞抗弯强度验算其中，-外楞受弯应力计算值（N/mm2）M外楞的最大弯距（Nmm)；W外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值（N/mm2）.根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0。569KNm外楞最大计算跨度：l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：=5。69105/1.02104=55.955N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=576、5。955N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。645mm外楞的最大容许挠度值：=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值=0.645mm小于外楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中，N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2）；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得:穿梁螺栓的直径：12mm;穿梁螺栓有效直径：9。85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=（1.222.8+1。42）0.40.45=5.429KN。77、穿梁螺栓最大容许拉力值：N=17076/1000=12.92KN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.429KN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92KN，满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5001818/6=2。70104mm3；I=500181818/12=2。43105mm4；抗弯强度78、验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中,-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M计算的最大弯矩（KNm）；l计算跨度(梁底支撑间距):l=150。00mm；q作用在梁底模板的均布荷载设计值(KN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1。2（24.00+1.50）0.500。950。90=13.08KN/m;模板结构自重荷载:q2：1.20。350。500。90=0.19KN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1。42.000。500.90=1.26KN/m；q=q1+q2+q3=13。08+0.19+1。26=14。53KN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.1014。579、30。152=0.033KNm；=0.033106/2.70104=1.211N/mm2;梁底模面板计算应力=1。211N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=15N/mm2，满足要求！挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q作用在模板上的压力线荷载：q=（24.0+1。50)0。950+0。35)0。50=12.29KN/m；l计算跨度（梁底支撑间距):l=150。00mm；E面板的弹性模量：E=6000。0N/mm2;面板的最大允许挠度值:=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:=0.67712。2880、81504/（10060002.43105）=0。029mm；面板的最大挠度计算值:=0。029mm小于面板的最大允许挠度值：=150/250=0.6mm，满足要求!5。4.7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重（KN/m）:q1=（24+1。5）0.950.15=3.634KN/m；（2)模板的自重线荷载（KN/m):q2=0。350.15（20。95+0。45）/0.45=0。274KN/m；(3)活荷81、载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（KN/m)：经计算得到,活荷载标准值P1=（2。5+2)0.15=0.675KN/m;5.4.7。2方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.23.634+1。20。274=4.689KN/m；活荷载设计值P=1.40.675=0.945KN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6=83.33cm3；I=5101010/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q=4.689+0.945=5。634KN/m；82、最大弯距M=0。1ql2=0。15.6340.10.1=0。006KN.m；最大应力=M/W=0。006106/83333。3=0.068N/mm2；抗弯强度设计值f=13N/mm2；方木的最大应力计算值0。068N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力:V=0。65.6340。1=1.69KN；方木受剪应力计算值=31690.35/（250100)=0.507N/mm2；方木抗剪强度设计值=1.5N/mm2;方木的受剪应力计算值0。507N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2，满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静83、荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=3.634+0。274=3.908KN/m;方木最大挠度计算值=0。6773。9081004/（1009000416。667104)=0mm;方木的最大允许挠度=0.1001000/250=0.400mm；方木的最大挠度计算值=0mm小于方木的最大允许挠度=0。4mm，满足要求！5.4.7。3支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：（1)钢筋混凝土梁自重(KN/m2）:q1=(24.000+1。500)0。950=24。225KN/m2；(2)模板的自重(KN/m2)：q2=0.350KN/m2；（3）活荷载为施84、工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m2）：q3=(2.500+2。000)=4。500KN/m2;q=1。2（24。225+0.350)+1.44.500=35。790KN/m2;梁底支撑根数为n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b,梁高为h，梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N。当n=2时：当n2时:计算简图（KN)变形图(mm)弯矩图（KNm）经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0。21KN，中间支座最大反力Rmax=1。27；最大弯矩Mmax=0。041KN。m；最大挠度计算值Vmax=0.006mm；最大应力=0。041106/5080=8.14185、N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值8。141N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！5。4.8梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.21KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(KNm）支撑钢管计算变形图（mm)支撑钢管计算剪力图（KN）最大弯矩Mmax=0。05KNm；最大变形Vmax=0。035mm;最大支座力Rmax=1。151KN；最大应力=0.05106/（5.08103)=986、.928N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值9.928N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0。035mm小于500/150与10mm，满足要求！梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1。27KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(KNm）支撑钢管计算变形图（mm）支撑钢管计算剪力图(KN)最大弯矩Mmax=0。305KNm；最大变形Vmax=0。209mm;最大支座力Rmax=6.961KN；最大应力=0.305106/（5。08103）=60.0287、2N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值60。022N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0。209mm小于500/150与10mm，满足要求！5.4。9立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式5。4。9。1梁两侧立杆稳定性验算其中，N立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=1。151KN；脚手架钢管的自重：N2=1.20。1293=0。465KN；N=1.151+0。465=1。616KN;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i计算立杆的截面回转半径(cm):i=88、1.58;A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89;W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；f-钢管立杆抗压强度设计值:f=205N/mm2；lo-计算长度(m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算其中，K1计算长度附加系数,取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=K1uh=1.1551.71。5=2.945m；Lo/i=2945.25/15。8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=1616。12/（0。289、07489）=15.966N/mm2;钢管立杆稳定性计算=15.966N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2，满足要求！5.4.9。2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中，N立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=6.961KN；脚手架钢管的自重:N2=1.20。129(3-0.95)=0。465KN；N=6.961+0。465=7。278KN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm):i=1。58；A-立杆净截面面积（cm2）：A=4.89;W-立杆净截面抵抗矩（cm3)：W=5.08;-钢管立杆轴心受压应力计90、算值（N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；lo计算长度（m);参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算其中，K1计算长度附加系数，取值为:1.155；u计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=K1uh=1.1551。71.5=2.945m；Lo/i=2945。25/15。8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207;钢管立杆受压应力计算值;=7278.186/(0.207489)=71。902N/mm2；钢管立杆稳定性计算=71。902N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/91、mm2，满足要求！5.5楼板模板验算因本工程支架高度大于4米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了施工技术2002（3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。在本计算书中取板厚180mm的板进行验算,其他板均参照此配模。5。5.1参数信息:模板支架参数横向间距或排距(m):1。00；纵距(m）:1.00；步距(m）：1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0.10;模板支架搭设高度（m）：6。30；采用的钢管(mm)：483.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；荷载参数模板与木板自重(KN/m2）：0.92、350;混凝土与钢筋自重（KN/m3)：25。000；施工均布荷载标准值(KN/m2)：2.500；材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2）：6000；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.500；木方的间隔距离(mm):250。000；木方弹性模量E（N/mm2）:9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2):13.000;木方的截面宽度（mm）：50。00；木方的截面高度（mm):100。00;托梁材料为:钢管（单钢管）：483。5；楼板参数楼板的计算厚度(mm）：180.00；楼板模板支架立面图93、图2楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1001。82/6=54cm3；I=1001.83/12=48。6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图5.5.2。1荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(KN/m)：q1=250.181+0.351=4.85KN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(KN/m)：q2=2.51=2.5KN/m；5.5.2。2强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1。24.8594、+1。42.5=9。32KN/m最大弯矩M=0.19.320.252=0.058KNm;面板最大应力计算值=58250/54000=1。079N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1。079N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！5。5.2。3挠度计算挠度计算公式如下：其中，q=4.85KN/m面板最大挠度计算值v=0.6774.852504/（100600048。6104）=0.044mm；面板最大允许挠度V=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.044mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求！5.5。3模板支撑方木的计算方95、木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6=83.33cm3;I=5101010/12=416。67cm4；方木楞计算简图5。5。3.1荷载的计算(1）钢筋混凝土板自重（KN/m):q1=250。250.18=1.125KN/m;（2)模板的自重线荷载(KN/m):q2=0.350。25=0。088KN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m）：p1=2.50.25=0.625KN/m；5。5。3。2强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载：q=1.2（q1+q2）+1.4p1=1.2（196、。125+0.088)+1。40.625=2。33KN/m；最大弯矩：M=0.1ql2=0.12。3312=0。233KNm；方木最大应力计算值：=M/W=0.233106/83333.33=2。796N/mm2；方木的抗弯强度设计值:f=13。000N/mm2;方木最大应力计算值为2。796N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!5.5.3。3抗剪验算截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V=0。62.331=1。398KN；方木受剪应力计算值=31.398103/（250100）=0.419N/mm2；方木抗剪强度设计值=1.5N/mm2;方木的受剪应力计算值0。4197、9N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。5N/mm2，满足要求！5.5。3。4挠度验算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载：q=q1+q2=1。212KN/m；最大挠度计算值：=0.6771。21210004/(10090004166666.667）=0.219mm；最大允许挠度：V=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0。219mm小于方木的最大允许挠度4mm，满足要求！5。5。4托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管（单钢管)：483。5;W=5。08cm3；I=12。19cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力98、，P=2。563KN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(KNm)托梁计算变形图(mm）托梁计算剪力图(KN）最大弯矩Mmax=0.961KNm；最大变形Vmax=2。698mm;最大支座力Qmax=11。213KN;最大应力=961278。765/5080=189.228N/mm2;托梁的抗压强度设计值f=205N/mm2；托梁的最大应力计算值189。228N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度为2.698mm小于1000/150与10mm,满足要求！5。5。5模板支架立杆荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。5.5.5。1静荷载标准值包括以99、下内容:（1）脚手架的自重（KN）：NG1=0.1386。3=0。872KN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.（2）模板的自重(KN）：NG2=0.3511=0。35KN；（3）钢筋混凝土楼板自重(KN)：NG3=250。1811=4.5KN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.722KN；5。5。5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)11=4。5KN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1。4NQ=13。166KN；5。5.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中，N立杆的轴心压力100、设计值(KN)：N=13.166KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1。58cm;A立杆净截面面积(cm2):A=4.89cm2;W-立杆净截面模量(抵抗矩）(cm3)：W=5.08cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；L0计算长度(m）；如果完全参照扣件式规范,按下式计算K1计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3;u=1。7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1。5101、+0。12=1。7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。53；钢管立杆的最大应力计算值；=13166。304/（0。53489）=50.802N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=50。802N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算K1计算长度附加系数按照表1取值1。185；K2计算长度附加系数，h+2a=1。7按照表2取值1。008；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=K1K2（h+2a）=1。1851。008(1.5+0.12)=2.031m；Lo/i=20102、30。616/15。8=129;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。401；钢管立杆的最大应力计算值；=13166.304/（0。401489）=67。145N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值=67.145N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。5.5。7立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求地基承载力设计值：fg=fgKKc=1201=120Kpa；其中,地基承载力标准值:fgK=120Kpa；脚手架103、地基承载力调整系数:Kc=1;立杆基础底面的平均压力：p=N/A=13.166/0。25=52。665Kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13。166KN；基础底面面积：A=0.25m2.p=52。665fg=120Kpa，地基承载力满足要求！5.62楼25M跨梁段模板验算2#楼D区14。050m层S轴/711轴、T轴/711轴梁段跨度均为25m,为本工程中最大跨度梁段，故在本节对2楼S轴/711轴、T轴/711轴两段主梁（截面：4501800,跨度25m）进行验算。框架梁计算简图5。4.1参数信息基本参数：梁截面宽度B(m）:0。45；梁截面高度D(m）：1。80;混凝土板104、厚度（mm）：120。00；立杆沿梁跨度方向间距La（m):0。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；立杆步距h(m)：1。20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：0.90;梁支撑架搭设高度H(m）：4.40；梁两侧立杆间距（m）：1.00;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.5;立杆承重连接方式：可调托座；荷载参数模板自重（KN/m2):0.35；钢筋自重(KN/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（KN/m2）：2.5；新浇混凝土侧压力标准值（KN/m2）：28.8；倾倒混凝土侧压力（KN/m2):2.0；振捣混105、凝土荷载标准值(KN/m2）：2.0；材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.5;面板类型:胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2）：6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）:50。0；梁底方木截面高度h(mm）：100。0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm):18。0；梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：8;主楞竖向支撑点数量为：5;支撑点竖向间距为:400mm,400mm，400mm，400mm;穿梁螺栓水平间距（m106、m)：400；穿梁螺栓直径（mm)：M12;主楞龙骨材料：钢楞;截面类型为圆钢管483。5;主楞合并根数:2；次楞龙骨材料：木楞，规格50100mm；次楞合并根数:1；梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.其中,-混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，取4。000h；T混凝土的入模温度，取25.000;V-混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数,取1。150107、。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得28。802KN/m2、43。200KN/m2，取较小值28.802KN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨)的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm）5。4。3。1强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，W-面板的净截面抵抗矩,W=401。81。8/6=21.6cm3;M-面板的最大弯距（Nmm)；面板的弯曲应力计算值（N/mm2)f-面板的抗108、弯强度设计值(N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩:其中,q作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1。20.428。80.9=12.44KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。40。420。9=1.01KN/m；q=q1+q2=12.442+1.008=13。450KN/m；计算跨度（内楞间距）：l=240mm；面板的最大弯距M=0。113.452402=7。75104Nmm；经计算得到,面板的受弯应力计算值：=7。75104/2。16104=3。587N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值=3.587N/mm2小于面板的抗弯强度109、设计值f=13N/mm2，满足要求!挠度验算其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28。80.4=11。52N/mm;l计算跨度（内楞间距)：l=240mm;E-面板材质的弹性模量：E=6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩：I=401.81。81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值：V=0。67711.522404/（10060001。94105）=0.222mm；面板的最大容许挠度值：V=l/250=240/250=0.96mm;面板的最大挠度计算值V=0。222mm小于面板的最大容许挠度值V=0。96mm，满足要求！5。4。4梁侧模板内外楞的计算内楞计算内楞(木110、或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51021/6=83。33cm3;I=51031/12=416。67cm4；内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式：其中，-内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；M-内楞的最大弯距（Nmm);W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1。228.8020.9+1。420.9)0。24=8.07KN/m；内楞计算跨度（外楞间距)：l=400mm；内楞的最大弯距111、：M=0.18.07400。002=1.29105Nmm；最大支座力：R=1.18。070.4=3.551KN;经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值=1。29105/8。33104=1。549N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值=1。549N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算其中，l-计算跨度（外楞间距）：l=450mm；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.800。24=6.91N/mm;E内楞的弹性模量:9000N/mm2；I内楞的截面惯性矩:I=4。17106mm4；内楞的最大挠度计算值：V=0。6112、776.914004/（10090004.17106)=0.032mm；内楞的最大容许挠度值：V=400/250=1.6mm;内楞的最大挠度计算值V=0.0032mm小于内楞的最大容许挠度值=1。6mm，满足要求！5.4。4.2外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.842KN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483。5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24。38cm4;外楞计算简图外楞弯矩图(KNm）外楞变形图（mm)外楞抗弯强度验算其中，外楞受弯应力计算值（N113、/mm2）M-外楞的最大弯距(Nmm)；W外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值（N/mm2）.根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0。231KNm；外楞最大计算跨度：l=400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=2.31105/1.02104=22.779N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值=22.779N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。037mm；外楞的最大容许挠度值：=400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值=0。037mm小于外楞的最大容许挠度值=1mm114、，满足要求!5。4.5穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中，N-穿梁螺栓所受的拉力;A-穿梁螺栓有效面积（mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9。85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=（1。228.802+1。42）0.40。4=5.978KN.穿梁螺栓最大容许拉力值：N=17076/1000=12。92KN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.978KN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12。92KN，满足要求!梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距115、和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5001818/6=2.70104mm3；I=500181818/12=2。43105mm4；5.4。6.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中,-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）;M计算的最大弯矩（KNm);l-计算跨度(梁底支撑间距)：l=225.00mm;q-作用在梁底模板的均布荷载设计值（KN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设116、计值：q1=1。2(24.00+1。50）0。501.800.90=24。79KN/m；模板结构自重荷载:q2=1.20。350.500。90=0.19KN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3=1.42。000。500.90=1.26KN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.19+1.26=26。24KN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0。12526。2350。2252=0。166KNm；=0.166106/2。70104=6。149N/mm2；梁底模面板计算应力=6。149N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2，满足要求！5。4。6.2挠度验算根据建筑施工117、计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中,q-作用在模板上的压力线荷载：q=（(24.0+1.50)1。800+0。35）0.50=23.13KN/m；l计算跨度(梁底支撑间距）：l=225。00mm；E面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值：=225。00/250=0.900mm；面板的最大挠度计算值：=0。52123。1252254/（10060002.43105）=0。212mm；面板的最大挠度计算值：=0.212mm小于面板的最大允许挠度值：=225/250=0。9mm,满足要求！5。4。7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采118、用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.5.4.7。1荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(KN/m）：q1=(24+1.5)1.80。225=10.328KN/m；（2)模板的自重线荷载（KN/m）：q2=0。350.225（21。8+0.45)/0。45=0.709KN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（KN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）0。225=1。012KN/m；方木的支撑力验算静荷载设计值q=1。210。328+1。2119、0。709=13。244KN/m;活荷载设计值P=1.41。012=1。418KN/m；方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6=83.33cm3；I=5101010/12=416.67cm4;方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q=13。244+1.418=14。661KN/m；最大弯距M=0.125ql2=0。114。6610.1250.125=0.023KN。m;最大应力=M/W=0。023106/83333.3=0.275N/mm2;抗弯强度设计值f=13N/mm120、2;方木的最大应力计算值0。275N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力：V=0。614。6610.125=4。398KN；方木受剪应力计算值=34398。3/（250100）=1.319N/mm2;方木抗剪强度设计值=1.5N/mm2；方木的受剪应力计算值1。319N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。5N/mm2，满足要求!方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q=10。328+0。709=11.036KN/m；方木最大挠度计算值V=0.52111.0361254/（100900121、0416。667104)=0mm；方木的最大允许挠度V=0。1251000/250=0.500mm；方木的最大挠度计算值V=0mm小于方木的最大允许挠度V=0。5mm，满足要求！5。4.7。3支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1) 钢筋混凝土梁自重(KN/m2）：q1=（24。000+1.500）1。800=45.900KN/m2;(2) 模板的自重（KN/m2）：q2=0。350KN/m2；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN/m2）：q3=（2.500+2。000）=4.500KN/m2；q=1.2（45。900+0。350）+1。44122、.500=61。800KN/m2；梁底支撑根数为n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b,梁高为h，梁底支撑传递给托梁的集中力为P,梁侧模板传给托梁的集中力为N。当n=2时：当n2时:计算简图(KN)变形图(mm）弯矩图(KNm）经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.534KN,中间支座最大反力Rmax=2.599；最大弯矩Mmax=0。093KN。m；最大挠度计算值Vmax=0。053mm；最大应力=0。053106/5080=10。513N/mm2；支撑抗弯设计强度f=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值10。513N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！123、5。4.8梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。5。4.8。1梁两侧支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=P=0.534KN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(KNm)支撑钢管计算变形图(mm）支撑钢管计算剪力图（KN)最大弯矩Mmax=0。1KNm；最大变形Vmax=0.069mm；最大支座力Rmax=2。337KN;最大应力=0.1106/（5.08103)=19.719N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值19.719N/mm2小于支撑钢管的抗压124、强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0。069mm小于500/150与10mm,满足要求！5.4.8。2梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3。168KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(KNm）支撑钢管计算变形图(mm）支撑钢管计算剪力图(KN）最大弯矩Mmax=0.488KNm；最大变形Vmax=0。337mm；最大支座力Rmax=11.373KN；最大应力=0.488106/(5。08103)=95。977N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值95.977N/mm2小于125、支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0.337mm小于500/150与10mm，满足要求！5。4.9立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:梁两侧立杆稳定性验算：其中，N立杆的轴心压力设计值,它包括:纵向钢管的最大支座反力:N1=2。337KN；脚手架钢管的自重：N2=1.20。1296=0。93KN；N=2.337+0。93=3.266KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。58;A立杆净截面面积(cm2）：A=4。89；W立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5。08；钢管立杆轴心受压应力计算值126、(N/mm2）；f钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2;lo计算长度(m）；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算式中,K1-计算长度附加系数，取值为:1。155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=K1uh=1.1551。71。5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=3266。162/（0.207489）=32。267N/mm2；钢管立杆稳定性计算=32.267N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/m127、m2,满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中，N-立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=11。373KN;脚手架钢管的自重：N2=1.20。129(61。8)=0。93KN；N=11.373+0。93=12。024KN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.58；A立杆净截面面积（cm2）：A=4。89;W立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；lo计算长度（m）；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算其中，K1-128、计算长度附加系数，取值为：1。155；u-计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3,u=1。7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=K1uh=1。1551。71.5=2.945m;Lo/i=2945。25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值;=12023.787/(0。207489）=118。785N/mm2；钢管立杆稳定性计算=118.785N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用129、安全第章 模板施工工艺6.1模板安装6。1.1模板安装的一般要求安装柱模前，要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆.6。1。2模板安装顺序及技术要点6。1。2.1模板安装顺序：放线模板安装定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模.6.1。2。2技术要点墙模板安装顺序及技术要点:模板安装顺序:模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模.技术要点:安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作.为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。130、柱模板安装顺序及技术要点：模板安装顺序：搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安没支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板。技术要点：板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定.梁模板安装顺序及技术要点：模板安装顺序：搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板.技术要点：按设计要求起拱（跨度大于4m时,起拱0.2%），并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包侧模.楼板模板安装顺序及技术要点：模板安装顺序：满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序;技术131、要点:楼板模板当采用单块就位时,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设,按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0。2),起拱部位为中间起拱，四周不起拱。模板组拼根据结构设计施工图对各部位模板进行组拼工作，并画出模板设计图纸。模板组拼要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性。6.1。4模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1。2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板5132、00mm控制线，以便于梁模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后,开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到上。首先根据轴线引测建筑物的主轴线的控制线,并以该控制线为起点,引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。6。1。5模板的支设模板支设前将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷脱模剂.模板支撑墙柱梁板支撑均采用扣件式钢管满堂脚手架与模板骨架连接形成整体支撑体系（脚手架施工详专项施工方案）。6。1。7模板施工时注意以下几点：6.133、1。7。1横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方;6.1。7.2钢管脚手架搭设要求横平竖直，纵横连通,上下层支顶位置一致,连接件需连接牢固，水平拉撑连通;6.1。7。3根据梁跨度,决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱,4L6起拱10mm，6的起拱15mm；梁侧设置斜向支撑,采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）；6.1.7。5板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝要求小于1mm,否则用腻子封条;板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横次楞木方用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与木方用钢钉固定，木方间距200134、mm,板铺完后,用水准仪校正标高,并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体”吃模，板模周转使用时,将表面的水泥砂浆清理干净,涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整;模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。6。2模板拆除6.2.1主体结构模板拆除顺序拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆，后支的先拆。由于本工程中墙、柱、梁、板模板均采用满堂脚手架与模板连接形成整体的模板支撑体系，故本工程模板拆除顺序为：拆除外墙模板满堂脚手架水平杆拆除拆除内墙模板及柱模板满堂脚手架立杆拆除拆除梁、板模板混凝土养护。6.2。2各部位模板拆除工艺6.2.2135、。1墙模板拆除工艺流程:拆除穿墙螺栓拆除外墙支撑拆除外墙模板拆除内墙支撑及水平杆拆除内墙模板。拆模工艺：墙模板在混凝土强度达到1.2MPa,能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙,先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板,先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板,或用大锤砸模板,保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除,严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板,以防止拆除时洞口的阳角被损坏136、，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。6。2。2.2柱模板拆除工艺流程：拆除柱斜撑及水平杆拆除柱箍拆除柱侧模。拆模工艺：柱模板在混凝土强度达到1。2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反。拆柱模板时，首先拆下对拉螺栓，使模板与墙体脱开.不得在柱身撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土柱体。6.2.2.3梁、板模板拆除工艺流程：拆除梁侧模拆除板底模拆除梁底模拆模工艺:梁、板模板拆除时，先调节顶部可调支撑,使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑137、.6.2.3模板拆除要点模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后,方可拆模。模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定),保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002表4.3。1的规定后方可拆除.模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。表4。3。1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型138、构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100第章 模板工程质量要求及预控7。1进场模板材料质量标准7。1。1模板要求7.1。1.1进场模板必须经项目技术管理人员检查合格才能使用。技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场材料出厂合格证和检测报告来检验)。7.1。1。2外观质量检查标准（通过观察检验）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2.每平方米污染面积不大于0.005m27。1。1.3规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测139、3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点,取平均值.对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。7。2模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB502042002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。7.2。1主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架;上下140、层支架的立柱应对准，并铺设垫板.检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处.检查数量:全数检查。检验方法：观察。7。2。2一般项目模板安装应满足要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板.检查数量：全数检查。检验方法:观察。用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起141、鼓.检查数量：全数检查.检验方法：观察。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固，其偏差应符合表6-1的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础,应抽查构件数量的10%,且不少于3件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查142、10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面,板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。表6-1预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注:检查中心线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中较大值.6。2。3现浇结构模板安装的偏差应符合表6-2的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间）。现143、浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表6-2.表6-2现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查载面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。7。3模板安装质量控制措施7。3。1模板垂直度控制模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板144、垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。7。3。2顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线,根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线.7.3。3模板的变形控制墙模支设时，均匀布置混凝土内撑,混凝土内撑长度等于墙厚.模板支立后，拉水平、竖向通线,保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。7。3。4模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。7.3。5洞口模板在洞口模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气,145、造成混凝土浇筑不密实。7。3.6清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100洞，以便采用空压机清扫模内的杂物,清理干净后，用木胶合板背订木方固定。7。3.7梁、板起拱对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱;当设计无具体要求时,起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。7。3.8与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合。7。3.9其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。胶合板选统一规格，板面平整光洁、防水性能好的。进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放146、整齐，木方下口要垫平。模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直.墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆,在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。墙模板的对拉螺栓孔平直相对,穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定,对角用木条拉上以防止变形。支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置.混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度,每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。木胶合板选147、择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉.钢模板用油性脱模剂，机油：柴油2：8。模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷,并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理.破损的板面及时进行修补。7.4模板高支撑架施工要求除了要遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）的相关要求外，还要考虑以下内容：7。4。1支撑架搭设的要求严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；148、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；地基支座的设计要满足承载力的要求。7.4。2施工使用的要求精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。第章 安全、文明施工1) 安装和拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2) 严格按设计方案施工，并加强对施工过程中的检查，做到检查有记录及完整的会签,对隐患149、要做到按措施落实整改，确保施工安全。3) 支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等)。4) 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂”禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作.5) 立杆基础为先浇筑底板垫层混凝土上,承载力满足要求，立杆底部采用底座构件。6) 纵横向设置水平拉杆，每部的纵横向水平拉杆必须拉通，水平拉杆采用搭接，严禁采用对接方式。7) 设置纵横向扫地杆（距地面15cm)及剪刀撑，剪刀撑每3m设置一道,与立杆有可靠的连接。8) 首先应严格150、加强对钢管及扣件的质量检查，验收合格后方可投入使用，特别是扣件的本身的质量更是至关重要,因为在这受力传递方式下,该支模系统的稳定性由扣件的抗滑力决定.9) 系统搭设完成后应及时检查验收，特别对扣件安装质量采用测力扳手进行检查.如果扣件失效，会使立杆计算长度和长细比增大，导致立杆的承载力降低。10) 施工过程中,混凝土及其他设备堆放应符合施工方案规定要求,严禁超载,尽量使支撑系统受力均衡。这种系统的整体稳定性一般能满足要求。但单根立杆的承载力较少，不能承受过大的集中荷载，以防止由于因局部失稳而导致整体结构失稳。11) 支模应按工序进行，模板没有固定前,不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下151、。12) 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。13) 搭设支模架时，钢管立杆下端必须支垫木枋，钢管架搭设后，应及时地将周边安全立网挂好,并封闭严密，铺设好脚手架板.14) 拆除模板时，必须遵守先装后拆，后装先拆的顺序进行施工，拆除底模和顶撑时，应挂牌施工，由专人指挥,必须两人或多人配合操作，严禁单独作业。15) 所有参加施工的人员必须遵守“施工管理规定”，上班时，必须戴好安全帽，搭设临边支模架时,必须系好安全带,临边支模架搭设后,及时用安全网封闭严密。16) 经医生检查，认为不适宜高空作业的人员，不宜进行高空作业。17) 工作前,应先检查使用的工具是否牢固，板手等工152、具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。18) 各层卸料平台上吊运的钢管、构件、模板每次堆放量必须遵守挂牌规定，严禁超载.19) 拆除模板一般用长撬棍，人不允许站在正拆除的模板上，拆除楼板时，要注意防止整块模板掉下。20) 遇六级以上大风时，应暂停室外作业,雨后应先清扫施工现场，脚手架不滑时再进行作业。21) 二人抬运模板时要互相配合，协同工作，传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。22) 模板有预留洞者,应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的洞，应在模板拆除后将洞口盖上。23) 模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇,应将就位的支柱、模153、板联结稳固，不得架空搁置,以防掉下伤人。24) 拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将松开的部件和模板运走。25) 拆楼层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。26) 在拆除模板过程中，如发现梁混凝土有影响结构安全、质量问题时，应暂停拆除,经处理后，方可继续拆模。27) 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置.使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于154、锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合,不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。28) 用塔吊吊运模板时,必须由专业持证起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。29) 模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。30) 在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。31) 模板及其支架质量是保证适用、坚固、稳定、155、安全、支拆方便、灵活.其支架的支承部分必须具有足够的支承面积，如安装在基土上，地基必须平整、密实，并设置混凝土垫块或木垫块.32) 脚手架绑扎扣，扣件等要拧紧,节点牢固.33) 立杆垂直，撑杆水平，间距合理,符合要求。34) 对距地面高度大于5m的梁模板，支架应拉剪刀撑,绑钢筋、浇筑混凝土应避免碰冲模板，以防模板侧向产生变形或失稳。35) 模板加工棚要求整洁，木工加工模板时产生的木屑等杂物要及时清理干净。36) 模板拆除后应立即做好现场清理工作，做到工完场清；要投入使用的，应搬至使用位置，需要返回地面堆放场地的,应按类型、规格集中堆放到指定工地范围内，且要求堆放整齐。37) 冬天雨、雪、霜天气注意防滑