1、目 录第一章、编制根据2第二章、工程概况2第三章、施工筹划3第四章、施工工艺技术4第五章、施工安全保证办法16第六章、劳动力筹划18第七章、计算书及有关图纸19第八章、应急预案40第一章、 编制根据1、 工程施工图纸及现场概况2、 广东省建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程DBJ 15-98-3、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-）4、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）5、 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）6、 建筑施工暂时支撑构造技术规范（JGJ300-）7、 建筑施工安全技术统一规范（GB50870-）8、 混凝土构造工程施工规2、范（GB50666-）9、 建筑构造荷载规范（GB50009-）10、建筑施工安全检查原则（JGJ59-）11、混凝土构造设计规范（GB50010-）12、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）13、钢构造设计规范（GB50017-）14、冷弯薄壁型钢构造技术规范(GB 50018-)15、木构造设计规范（GB50005-）16、钢管脚手架扣件（GB15831-）第二章、 工程概况本项目为商业住宅项目，用地面积6666.7平方米，建筑面积14262.59平方米。其中首层裙楼商业面积1448.62平方米，1幢塔楼2-15层住宅面积5108.48平方米，2幢塔楼2-10层住宅面积32363、.92平方米，车库面积4154.19平方米，其她面积314.38平方米。构造形式采用框架剪力墙构造，基本类型拟用桩基。本工程高支模高度：6.4m、6.6m，其高支模搭设范畴内梁尺寸为：200*600mm、250*500mm、250*600mm、250*700mm、250*800mm，板厚：100mm、110mm、120mm、130mm、140mm。本方案取层高6.6m、梁截面250800及板厚140为计算案例，如果满足，则其他均参照此方案施工。第三章、 施工筹划第一节、 施工进度筹划详见总施工进度筹划第二节、 材料与设备筹划重要周转材料筹划表序号名称规格单位数量备注立杆f48.33.212004、根按实际立杆f48.33.21800根按实际水平杆f48.33.2600根按实际水平杆f48.33.2900根按实际水平杆f48.33.21200根按实际可调托撑f365.0500个按实际可调底座f385.0500个按实际钢管48.3mm3.2mm米按实际胶合板1220mm244012mm按实际木方50100mmm3按实际平网按实际对拉螺栓M14按实际扣件直角个按实际旋转个按实际对接个按实际设备工具配备筹划表序号名称规格型号数量单位备注1锤子普通5把2棕绳15mm200米合格证3墨斗普通5个4红蓝铅笔普通5支放样用550米布尺普通5把合格证6水平尺1m4把合格证7水平仪AL322-A2台合格证5、8经纬仪DJD2-2PG1台合格证9安全带耐重100kg15条合格证第四章、 施工工艺技术第一节、 重要搭设办法选取模板方案时，重要考虑如下几点：1、模板及其支架构造设计，力求做到构造安全可靠，造价经济合理。2、选用材料时，力求做到常用通用、可周转运用、便于保养维修。3、构造造型时，力求做到受力明确，构造办法到位，便于检查验收。4、模板及模板支架搭设，必要符合国家有关规范原则规定。 5、结合以上设计原则，同步结合本工程实际状况，综合考虑了以往施工经验，决定采用承插型套扣式钢管支架作为模板支撑架。支架详细搭设参数如下： 第二节、 工艺规定1、模板支撑架及脚手架立杆搭设位置应按专项施工方案放线拟定6、，定位精确，不得任意搭设。2、模板支撑架及脚手架沿水平方向搭设，当相邻立杆地基高低超过100mm时，使用可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆端插头插入立杆同一步距相应套扣内形成基本架体单元，并以此向外扩展搭设成整个架体体系。垂直方向应搭完一层后来再搭设上一层。3、水平杆与立杆上同一步距相应套扣对准时，用小锤敲击水平杆，使水平杆端接头插入套扣内，其外露长度和抗拔力应按本规程第3章有关规定执行。4、可调底座和垫板应精确地放置在定位线上，并保持水平。5、连墙件、斜撑必要与架体同步搭设。采用扣件式钢管构配件做加固件、斜撑时应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130关于规定。6、模板支撑架和7、满堂支撑架搭设规定：1）每搭完一步支撑架后，应及时校正步距、立杆纵横距、立杆垂直偏差与水平杆水平偏差；控制立杆垂直偏差不应不不大于3H/1000，且不得不不大于90mm；2）模板支撑架搭设应与模板施工相配合，可运用可调螺杆调节底模标高；3）可调螺杆2个调位螺母之间必要保存120mm距离以防底模难以拆除；4）建筑楼板多层持续施工时，宜保证上下层支撑立杆在同一轴线上；5）支撑架搭设完毕后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织有关人员进行自检，并报监理进行验收，合格后方可浇筑混凝土。第三节、 材料力学性能指标1、套扣式节点由焊接于立杆上连接套扣和水平杆端接头构成。(a) 立杆与十字套扣 (b) 水平杆与8、端接头 1十字套扣；2立杆；3水平杆；4水平杆端接头2、十字套扣应由钢材冲压而成，其高度不应不大于32mm，厚度不应不大于5mm。(a) 轴测图 (b) 平面图3、水平杆端接头应焊接于水平杆两端，其厚度不应不大于10mm，下伸长度L不应不大于40mm。其楔形斜面自锁斜度宜为0.12。4、水平杆端接头应与套扣匹配，水平杆端接头插入套扣内，其外表面应与套扣内表面相吻合，且插入套扣底外露长度不应不大于3mm，并应保证锤击自锁后不拔脱，其抗拔力不得不大于3kN。5、立杆和水平杆宜采用截面f48.3x3.2或以上规格钢管。立杆长度宜为600mm、900mm、1200mm、1800mm、2100mm和249、00mm等规格。套扣在立杆上间距宜按600mm模数设立。水平杆长度规格应与搭设架体立杆惯用纵距和横距600mm、900mm、1000mm、1200mm和1500mm等相匹配。6、立杆之间连接应采用连接套管，其壁厚不应不大于3.2mm，长度不应不大于150mm，可插入长度不应不大于100mm，套管内径与立杆钢管外径间隙不应不不大于1.5mm。7、支撑架顶层可调螺杆应符合下列规定：1可调螺杆由螺杆、螺杆调位螺母、活动十字套扣座、套扣座调位螺母和托座构成；2可调螺杆上活动套扣节点应由活动十字套扣座和水平杆端接头构成，水平杆可作为梁底模横梁或纵梁；3 螺杆顶端与托座应可靠焊接。可调螺杆1螺杆调位螺母；10、2螺杆；3套扣座调位螺母；4活动十字套扣座；5托座8、可调底座由螺杆、立杆调位螺母和底座板构成；可调托座由螺杆、立杆调位螺母和托座板构成。螺杆与底座板或托座板应焊接牢固。9、可调底座、可调托座和可调螺杆螺杆外径不应不大于36mm，宜采用梯形螺纹。螺杆与调位螺母旋合长度不应少于5扣，螺母高度不应不大于35mm，厚度不应不大于5mm。底座板和托座板厚度不应不大于6mm。10、可调螺杆受压承载力不应不大于40kN。第四节、 构造设立1、模板支撑架剪刀撑设立应符合下列规定：1）搭设高度不不不大于5m满堂模板支撑架，当与周边构造无可靠拉结时，架体外周应持续设立竖向剪刀撑且应与各相交立杆采用扣件连接；竖向11、剪刀撑间距和单幅剪刀撑宽度宜为5m8m，剪刀撑与水平杆夹角宜为4560；依照计算拟定步距，当架体高度不不大于3倍步距时，架体顶层应设立一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边； 剪刀撑设立立面示意图1竖向剪刀撑；2水平剪刀撑剪刀撑设立平面示意图1竖向剪刀撑；2水平剪刀撑2）当架体搭设高度不不大于5m时，应在中间纵横向每隔4m6m左右设立由下至上持续扣件式钢管竖向剪刀撑，同步四周设立由下至上持续扣件式钢管竖向剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距设立扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑搭设方式应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130有关规定执行；3）支撑架竖向剪刀撑和水平剪刀撑应与支撑架同步12、搭设，剪刀撑搭接长度不应不大于1m，且不应少于2个扣件连接，扣件盖板边沿至杆端不应不大于100mm，扣件螺栓拧紧力矩不应不大于40Nm，且不应不不大于65Nm。2、立杆构造应符合下列规定：1）每根立杆底部宜设立可调底座或垫板；2）立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不适当不大于600mm；3）当立杆基本不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。4）同一区域立杆纵向间距应成倍数关系，并按照先主梁、再次梁、后楼板顺序排列，使梁板架体通过水平杆纵横拉结形成整体，模数不匹配位置应保证水平杆两端延伸至少扣接两根套扣立杆。立杆平面布置1-扣件水平13、杆；2-套扣横杆；a-模数间距；b-不合模数间距3、梁模板支撑架体与楼板模板支撑架体宜采用水平杆连接，当采用钢管连接时，应用直角扣件固定在梁模板支撑架与楼板模板支撑架水平杆上，且不应不大于2跨。4、模板支撑架高宽比不适当不不大于3，当高宽比不不大于3时，在架体周边和内部以计算拟定水平间隔及竖向间隔距离，且设立连墙件与建筑构造拉结；当无法设立连墙件时，应设立钢丝绳张拉固定等办法。5、模板支撑架立杆顶层水平杆至模板支撑点高度不应不不大于650mm，丝杆外露长度不应不不大于400mm，可调托座插入立杆长度不应不大于150mm。可调托座伸出顶层水平杆悬臂长度1可调托座；2螺杆；3调位螺母；4立杆；5水14、平杆6、可调螺杆顶层水平杆至模板支撑点高度不应不不大于650mm。 可调螺杆伸出顶层水平杆悬臂长度1螺杆；2调位螺母；3立杆；4水平杆 5水平钢龙骨7、模板支撑架可调底座调节丝杆外露长度不适当不不大于200mm，最底层水平杆离地高度不应不不大于500mm。8、当架体高度不不大于8m时，高大模板支撑系统顶层水平杆步距宜比中间原则步距缩小一种套扣间距，当架体高度不不大于20m时，顶层两步水平杆均宜缩小一种套扣间距。9、高大模板支撑系统水平拉杆应按水平间距6m9m，竖向每隔2m3m与周边构造墙柱、梁采用抱箍、顶紧等办法，加强抗倾覆能力。水平杆抱箍示意图1-扣件；2-水平短杆；3-套扣横杆（或扣件横杆15、）第五节、 基本解决（架设在楼板上）1、模板支撑架及脚手架搭设场地必要坚实、平整，排水办法得当。模板支撑架及脚手架地基与基本必要结合搭设场地条件综合考虑架体承担荷载、搭设高度状况，按现行国标建筑地基基本设计规范GB 50007关于规定进行设计，同步应满足地基承载力验算规定。2、直接支承在土体上模板支撑架及脚手架，立杆底部应设立可调底座，土体应采用压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等加固办法防止不均匀沉陷，也可在立杆底部垫设垫板。 3、模板支撑架及脚手架在地基基本验收合格后方可搭设。4、当支架搭设在下层楼板上时，下层楼板应具备承受上层施工荷载承载能力，否则应加设支撑支架。上层支架立杆应对准下层支架立16、杆，并应在立杆底铺设垫板。第六节、 模板安装质量规定与检查1、地基与基本检查与验收1）模板支撑架地基与基本必要结合搭设场地条件、承担荷载及搭设高度综合考虑，应按建筑地基基本工程施工质量验收规范GB50202关于规定进行，同步应满足地基承载力验算规定。2）立杆底部应设立可调底座，地基应采用压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等加固办法，防止不均匀沉陷，也可在立杆底部垫设垫板，垫板长度不适当少于2跨。3）模板支撑架及脚手架立杆基本验收合格后，应按专项施工方案规定进行放线、定位，方可搭设。2构配件检查与验收1）对进入现场模板支撑架及脚手架构配件检查与验收应符合下列规定：1 应有钢管脚手架产品标记及产品质量17、合格证；2 应有钢管脚手架产品重要技术参数及产品使用阐明书；3 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划道；5 钢管应涂有防锈漆。2）在施工现场每使用一种安装拆除周期，应对钢管脚手架构配件采用目测、尺量办法检查一次。锈蚀深度检查时，应在锈蚀严重钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。3）可调螺杆检查应符合下列规定：1 应有产品质量合格证和质量检查报告；2 托座板厚不应不大于6mm，变形不应不不大于1mm；3 禁止使用有裂缝托座、底座、调位螺母等。4）重要构配件制作质量及容许公差规定构配件名称检查项目公称尺寸(mm)容许18、偏差(mm)检测工具立杆长度600、900、1200、1800、2100、24000.5钢卷尺厚度3.20.32游标卡尺外径48.30.5游标卡尺套扣间距6000.5钢卷尺杆件垂直度L/1000专用量具水平杆长度与立杆惯用纵距、横距600mm、900 mm、1000mm、1200mm和1500mm等相匹配0.5钢卷尺套扣厚度50.3游标卡尺高度320.5游标卡尺端接头厚度100.3游标卡尺长度400.5游标卡尺活动十字套扣座套扣厚度50.32游标卡尺套扣高度320.5钢卷尺钢管长度2000.5钢卷尺钢管外径（大头）48.30.5游标卡尺钢管外径（小头）450.5游标卡尺可调螺杆托座板厚度60.19、2游标卡尺丝杆外径362游标卡尺3、支架检查与验收1）搭设前，对模板支撑架地基与基本应进行检查，经验收合格后方可搭设。2）模板支撑架每搭设4步高度、搭设完毕，应对搭设质量及安全进行一次检查，经检查合格后方可交付使用或继续搭设。3）在模板支撑架搭设质量验收时，应具备下列文献：1专项施工方案；2 钢管架体构配件与材料质量检查记录；3 安全技术交底及搭设质量检查记录；4 模板支撑架和脚手架分项工程施工验收报告。4）模板支撑架和脚手架分项工程验收，除应坚持验收文献外，还应对搭设质量进行现场核验，在对搭设质量进行全面检查基本上，对下列项目应进行重点检查：1 基本应符合设计规定，并应平整坚实，立杆与基本间20、应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；2 搭设架体三维尺寸应符合设计规定，搭设办法和钢管剪刀撑等设立应符合本规程规定；3 可调托座和可调底座伸出水平杆悬臂长度应符合设计限定规定；4 杆件设立和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等构造应符合本规程和专项施工方案规定；5 水平杆端接头与立杆套扣应击紧至所需插入深度规定；6 连墙件设立应符合设计规定，应与主体构造、架体可靠连接；7 外侧安全立网、内侧层间水平网张挂及防护栏杆设立应齐全、牢固；8 周转使用架体构配件使用前应作外观检查，并应作记录；9 搭设施工记录和质量检查记录应及时、齐全。5）模板支撑架和脚手架在使用过程中应进行寻常检查，发现问题应及时解21、决，下列项目应进行检查：1 套扣、水平杆端接头、连墙件应无松动，架体应无明显变形；2 地基应无积水，垫板及底座应无松动，立杆应无悬空；3 安全防护办法应符合本规程规定；4 应无超载使用。6）模板支撑架和脚手架在使用过程中遇到下列状况时，应进行检查，确认安全后方可继续使用：1 遇有六级及以上强风或大雨后；2 停用超过一种月；3 架体遭受外力撞击等作用；4 架体某些拆除；5 其她特殊状况。7）满堂脚手架与模板支撑架在施加荷载或浇筑混凝土时，应设专人看护检查，发现异常状况应及时解决。8）模板支撑架和脚手架在拆除前，应检查架体构造、连墙件设立、节点连接，当发既有连墙件、剪刀撑等加固杆件缺少、架体倾斜失22、稳或立杆悬空状况时，对架体应先行加固后再拆除。9）模板支撑架和脚手架在拆除前，应检查架体各部位连接构造、加固件设立，应明确拆除顺序和拆除办法。10）在拆除作业前，对拆除作业场地及周边环境应进行检查，拆除作业区内应无障碍物，作业场地临近输电线路等设施应采用防护办法。11）模板支撑架和双排脚手架验收后应形成记录，登记表应符合下表规定。模板支撑架施工验收登记表工程名称总承包单位项目负责人专业承包单位项目负责人施工执行原则及编号验收部位搭设高度m钢管架体材质、规格与方案符合性制作质量状况外观质量检查状况检查项目检查规定检查状况(mm)检查结论容许偏差(mm)方案规定(mm)可调托座垂直度5丝杆外露长度23、不应不不大于400mm，插入立杆长度不应不大于150mm-5可调底座垂直度5丝杆外露长度不适当不不大于200mm，插入立杆长度不应不大于150mm-5立杆垂直度L/500且505纵、横向间距立杆竖向接长错开高度600水平杆水平杆水平度5纵、横向水平杆设立纵、横向步距水平杆端接头插入套扣底外露长度不应不大于3mm剪刀撑竖向剪刀撑水平剪刀撑最底层水平杆离地高度不不不大于500mm与已建构造物拉结设立其他验收结论验收日期： 年 月 日参加验收人员总承包单位专业承包单位监理单位专项施工方案编制人(签名)：项目技术负责人(签名)：项目负责人(签名)：专项施工方案编制人(签名)：项目技术负责人(签名)：项24、目负责人(签名)：专业监理工程师(签名)：总监理工程师(签名)：第五章、 施工安全保证办法第一节、 管理人员组织机构项目负责人：汪志刚手机：安全员：伍卓锋手机：汤万欢技术负责人：许来财手机：第二节、 施工技术安全办法1 模板支撑架和脚手架安装与拆除人员必要是经考核合格专业架子工，且应持证上岗。2 搭拆脚手架人员必要戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3 脚手架构配件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，并应确认合格后使用。4 作业层上施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支撑架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆输送管等固定在架体上；禁止悬挂起重设备，禁止拆除或移动架体上安全防护设施。5 满堂支撑架在使25、用过程中，应设有专人监护施工，当浮现异常状况时，应停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采用保证安全办法后，查明因素，做出判断和解决。6 满堂支撑架顶部实际荷载不得超过设计规定。7 当有六级及以上强风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑办法，并应扫除积雪。8夜间不适当进行脚手架搭设与拆除作业。9 模板支撑架和脚手架安全检查与维护，应按规定执行。10 对于高风险、特殊规定高大模板支撑系统，混凝土开始浇筑至终凝前，宜对模板支撑架进行监测。11 模板支撑架和脚手架有效期间，不得擅自拆除架体构造杆件，如需拆除时，必要报请工程项目技术负责人以及总监理工程师批准，拟定26、防控办法后方可实行。12 禁止在模板支撑架和脚手架基本开挖深度影响范畴内进行挖掘作业。13 拆除架体构件应安全地传递至地面，禁止抛掷。14 高支模区域内，应设立安全警戒线，不得上下交叉作业。15 在模板支撑架和脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火办法和专人看守。16模板支撑架和脚手架与架空输电线路安全距离，工地暂时用电线路架设及脚手架接地、避雷办法等，应按施工现场暂时用电安全技术规范JGJ 46关于规定执行。17搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，禁止非操作人员入内。第三节、 模板拆除安全技术办法1、模板支撑架和脚手架拆除应经审核批准后方可实行。2、拆除作业前，项目技术负责人27、应对操作人员进行安全技术交底。3、拆除时，必要按专项施工方案，在专人统一指挥下进行。4、必要划出安全区，设立警戒标志，派专人看守。5、拆除前应清理脚手架上器具及多余材料和杂物。6、拆除时应按专项施工方案设计拆除顺序进行。拆除必要按照先搭后拆、后搭先拆原则进行，从顶层开始，逐级向下进行，禁止上下层同步拆除。7、当分段、分立面拆除时，应拟定分界处技术解决方案，保证分段后暂时构造稳定。8、脚手架连墙件必要随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度差不应不不大于两步距，如高度差不不大于两步距，必要增设连墙件加固。9、模板支撑架拆除应符合混凝土构造工程施工质量验收规范GB 28、50204中混凝土强度关于规定。底模及其支架拆除时混凝土强度应符合设计规定；当设计无详细规定期，混凝土强度应符合下表规定。侧模拆除时混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。底模拆除时混凝土强度规定构件类型构件跨度(m)达到设计混凝土立方体抗压强度原则值百分率(%)板 2 50 2， 8 75 8 100梁拱壳 8 75 8 100悬臂构件 10010、拆除构配件应成捆吊运或人工传递至地面，禁止抛掷。11、拆除构配件应分类堆放，以便运送、维护和保管。第四节、 文明施工与环保办法1、生活用水，垃圾等要倒入指定地点。2、出场车辆一律用水冲洗干净轮胎，做到轮下不粘泥。3、砼输送泵、砼搅拌机等大型施工机29、具应搭设防噪音棚，以免影响周边居民。4、施工现场照明灯具依照施工需要进行设立，避免对周边影响。5、砼搅拌及运送、浇筑应采用有效防尘办法。第六章、 劳动力筹划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运送必要设立暂时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同步成立以项目经理为组长安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构构成、人员编制及责任分工如下汪志刚（项目经理）组长，负责协调指挥工作；钟履高（施工员）成员，负责现场施工指挥，技术交底；汤万欢、伍卓锋（安全员）成员，负责现场安全检查工30、作；任 云（架子工班长）成员，负责现场详细施工；二、所需劳动力安排支模开始时间.9.24支模工期（天）10作息时间（上午）6：3011：30作息时间（下午）14：0017：30砼工程量（m3） 支模建筑面积（m2） 木工（人）30钢筋工（人）15砼工（人）15架子工（人）10水电工（人）5其他工种（人）7第七章、 计算书及有关图纸250*800mm梁计算书构造楼板厚140mm，梁宽b=250mm，梁高h=800mm，层高6.60m，构造表面考虑隐蔽；模板材料为木板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/31、mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1200mm，支架立杆步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线距离a=0.65m。钢管直径48mm，壁厚.25mm，截面积4.57cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0351kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。梁截面尺寸bh(mm)250800楼板厚度(mm)140层高(m)6.60构造表面规定隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)0.602梁底模验32、算模板材料木板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300模板自重原则值(kN/m2)0.30砼自重原则值(kN/m2)24.00钢筋自重原则值(kN/m3)1.50振捣砼荷载(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 原则值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.25 + 1.32 ) 1.2 = 0.57 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 0.80 1.2 = 5.76 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m333、 0.25 0.80 1.2 = 0.36 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.25 1.4 = 0.70 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.39 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 5.57 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。W=bh2/6=250182/6=13500mm3,I=bh3/12=250183/12=121500mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.1057.393002=-69836Nmm=Mmax34、/W=69836/13500=5.17N/mm2梁底模抗弯强度=5.17N/mm2fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6067.39300=1344N=3Vmax/(2bh)=31344/(225018)=0.45N/mm2梁底模抗剪强度=0.45N/mm2fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=5.57kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.6445.573004/(1006000121500)=0.40mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.4035、mm=1.20mm,满足规定。（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞弹性模量I（mm4）3413333施工均布活荷载(kN/m2)2.5第二层龙骨(主楞)间距L(mm)900梁边立杆至板立杆距离(m)0.60钢管横向间距L=900mm ，C=250、=250/900=0.28,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=8080336、/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=7.39300/250=8.87kN/mMq=qcL(2-)/8=8.87250/1000900/1000(2-0.28)/8=0.43kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1425+0.30)+1.42.50=8.06kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)荷载P=(300+163)/1000300/10008.06=1.12kNa=0.5(L-c)=0.5(900-250)=325mm=0.3m，Mp=Pa=1.120.33=0.37kNmMma37、x=MqMp=(0.43+0.37)106=800000Nmm=0.80kNm=Mmax/W=800000/85333=9.38N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=9.38N/mm2fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.87250/1000+1.12=2.23kN=3Vmax/(2A)=32.231000/(28080)=0.52N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.57300/250=6.68N/mmq=qcL3(8-423)/(338、84EI) =6.682509003(8-40.282+0.283)/(38434133333413333)=0.80mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.1210003259002(3-40.362)/(2434133333413333)=0.99mmmax=qp=0.80+0.99=1.79mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=1.79mm=3.60mm,满足规定。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格483.25钢材弹性模量E(N/mm2)206000抗弯强度fm(N/mm2)239、05.00抗剪强度fv(N/mm2)120.00次楞截面抵抗矩W(mm3)9580次楞截面惯性矩I（mm4）229800支撑纵向间距(mm)1200主楞计算跨数5跨钢管横向间距L=1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.25W=9580.00mm3，I=229800.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.395,P=V=1/2q梁宽P=0.58.87250/1000+1.12=2227N=2.23kNMmax=KmPL=-0.3952.2310001200=-1057020Nmm=-1.06kNm=Mmax/W=1057020/9580=110.34N/m40、m2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=110.34N/mm2f=205.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1.8952.23=4.23kN =3Vmax/(2A)=34.231000 /(22457.00)=6.94N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=6.94N/mm2fv=120.00N/mm2,满足规定。3）挠度强度验算挠度系数K=2.481,P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.68250/1000+1.12=1.96kNmax= KPL3/(100EI)=2.4811.9610001/(100206000229800)=1.78mm=L/41、250=1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.78mm=4.80mm,满足规定。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算支撑材料483.25截面积A（mm2）457.00回转半径i（mm）15.90每米长质量（kN/m）0.0351钢材抗弯强度f（N/mm2）205.00钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）1200支撑立杆步距（m）1.2(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力系数为4.494每根钢管承载NQK1=4.4942230=10022N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.901.20142、000=1512N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=10022+1512=11534N钢管重量0.0351kN/m,立杆重量=0.03515.81000=204N水平拉杆5层,拉杆重量=52.1047.90=503N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=204+503=707N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2707+11534=12382N(2)钢管立杆长细比验算根据JGJ 300-规范规定，采用有剪刀撑框架式支撑构造，水平杆不持续形式。立杆计算长度L0=Hah1）立杆计算长度系数查JGJ 300-规范附录B，有剪刀撑框架式支撑构造刚度比K=EI/hk+ly/6h其中E一弹43、性模量，取206000N/mm2 I一钢管截面惯性矩，取114900mm4 h一立杆步距，取1200mm k一节点转动刚度，取20kNm/rad ly一立杆y向间距，取900mmK=206000114900/(120020106)+900/(61200)=1.11ax一单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lX/h=1200/1200=1.0nx一单元框架x向跨数，nx=10查表得，立杆计算长度系数：=0.002）高度修正系数H=1.04扫地杆高度与悬臂长度修正系数a，按附录表，a= 0.000其中 a1-扫地杆高度与步距h之比，a1=0.20/1.20=0.2（保存一位小数） a2-悬臂长度与44、步距h之比，a2=0.65/1.20=0.5（保存一位小数） a-a1与a2中较大值，a=0.5立杆计算长度L0=Hah=1.040.0000.001.20=0.00m立杆长细比=LO/i=0/15.90=0立杆长细比0180,满足规定。(3)钢管立杆稳定性验算=1.000,P=N/(A)=12382/(1.000457.00)=27.09N/mm2立杆稳定性计算27.09N/mm2205.00N/mm2,满足规定。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=180mm,上部荷载为：F=12.38kN=12382N（1）支承面受冲切承载力验45、算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=180-15=165mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+165)+2(100+165)=1060mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001060165/1000=192.22kN钢管支承面受冲切承载力192.22kN12.38kN,满足规定。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8516700=14195kN/46、m2,=0.75lfccAl=0.753141950.01=319.39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN12.38kN,满足规定。5.侧模板验算侧模板材料木板侧模厚度(mm)18板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40竖肋间距L(mm)300侧模板计算跨数5跨（1）荷载计算1）新浇砼侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.8047、=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.802)荷载计算荷载类型 原则值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=660182/6=35640mm3，I=bh3/12=660183/12=32048、760mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64(800-140)/1000=18.90kN/m=18.90N/mmMmax=KMqL2=-0.10518.903002=-178605Nmm=-0.18kNm=Mmax/W=178605/35640=5.01N/mm2侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60618.90300/1000=3.44kN =3Vmax/(2bh)=33.441000/(218660)=0.43N/mm2侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.49、40N/mm2,满足规定。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=19.20(800-140)/1000=12.67kN/m=12.67N/mmmax=KqL4/100EI=0.64412.673004/(1006000320760)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足规定。计算简图及内力图如下图：6.对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=300mm=0.30m，竖向间距b=(800-140)/2=330mm=0.33m,N=abFs=0.30050、.3327.21=2.69kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力2.69kN容许拉力12.90kN,满足规定。7. 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080侧肋计算跨度(mm)330侧肋计算跨数2跨枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞弹性模量I（mm4）3413333计算跨度330mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）51、抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=28.64300/1000=8.59N/mm；Mmax=KMqL2=0.1258.593302=116931Nmm=0.12kNm=Mmax/W=116931/85333=1.37N/mm2侧肋抗弯强度=1.37N/mm2fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL =0.6258.59330/1000=1.77kN =3Vmax/(2bh)=31.771000/(28080)=0.41N/mm2侧肋抗剪强度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算挠度系数K=0.521,52、q=19.20300/1000=5.76N/mm;max=KqL4/100EI=0.5215.763304/(10090003413333)=0.01mm=L/250=330/250=1.32mm侧肋挠度max=0.01mm=1.32mm,满足规定。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算檩梁材料双钢管截面类型483.0对拉螺杆横向间距(mm)300侧肋间距(mm)300计算跨数5跨截面积A（mm2）424截面抵抗矩W(mm3)4490弹性模量I（mm4）107800侧肋最大支座力（kN）3.54抗弯强度fm(N/mm2)205.00抗剪强度fv(N/mm2)120.00对拉螺杆横向间距3053、0mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.258.590.33=3.54kNMmax=KmPL=0.1713.540.30106=181602Nmm=0.18kNm =Mmax/W=181602/(24490)=20.22N/mm2檩梁抗弯强度=20.22N/mm2fm=205.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.54=2.33kN =3Vmax/(2bh)=32332/(2254、424)=4.13N/mm2檩梁抗剪强度=4.13N/mm2fv=120.00N/mm2,满足规定。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.255.760.33=2.38kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09723763003/(1002060002107800)=0.02mm=L/250=300/250=1.20mm檩梁挠度max=0.02mm=1.20mm,满足规定。9.计算成果底模材料木板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)8080第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格483.25第二层龙骨55、(主楞)间距L(mm)900支撑材料483.25支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）1200支撑立杆步距（m）1.2侧模板材料木板侧模厚度(mm)18侧肋材料木枋截面尺寸bh(mm)8080侧肋间距(mm)300檩梁材料双钢管截面类型483.0檩梁间距(mm)330对拉螺杆排数1排对拉螺杆横向间距(mm)300140mm厚板计算书构造板厚140mm，层高6.6m，构造表面考虑隐蔽；模板材料为：木板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.4N/mm2 ；支撑采用483.2mm承插型套扣式56、钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆步距h=1.2m钢管直径48mm,壁厚3.2mm,截面积4.50cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205N/mm2,抗剪强度fv=120N/mm2。楼板厚度(mm)140层高(m)7.00构造表面规定隐蔽2.楼板底模验算模板材料木板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞)间距L(mm)350模板自重原则值(kN/m2)0.30砼自重原则值(kN/m2)24.00钢筋自重原则值(kN/m357、)1.10施工人员及施工设备荷载(kN)1.00（1）底模及支架荷载计算荷载类型 原则值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.3 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24 kN/m3 1.0 0.14 1.2 = 4.03 kN/m钢筋荷载 1.1 kN/m3 1.0 0.14 1.2 = 0.18 kN/m施工人员及施工设备荷载 1 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.98 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 4.58 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=35058、mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1055.983502=-76918N.mmV1=KVq1L=0.6065.98350=1268Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1054.583502=-58910N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0784.583502=43762N.mm剪力系数K59、V=0.606V2=KVq2L=0.6064.58350=971N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(4.58/1.2)3504/(1006000486000)=0.13mmC施工人员及施工设备荷载按1kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000350=98000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000350=-49000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=160、.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003503/(1006000486000)=0.21mm2）抗弯强度验算M1=-76918N.mmM2M5=-107910N.mmM3M4=141762N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大作为抗弯强度验算弯矩。Mmax=141762Nmm=0.14kNm=Mmax/W=141762/54000=2.63N/mm2楼板底模抗弯强度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足规定。3）抗剪强度验算V1=1268NV2+ V3=971+840=1811N比较V1、V2V3，取其绝对值大作为抗剪强度验算剪力61、：Vmax=1811N=1.81kN=3Vmax/（2bh）=31811/(2100018)=0.15N/mm2楼板底模抗剪强度=0.15N/mm2fv=1.40N/mm2,满足规定。4)挠度验算max=0.13+0.21=0.34mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.34mm=1.40mm,满足规定。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋截面积A(mm2)6400弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞惯性矩I（mm4）34133362、3施工均布活荷载(kN/m2)1.0第二层龙骨(主楞)间距L(mm)1200横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.98350/1000=2.09kN/mMmax=KMqL2=-0.1252.091=-376200Nmm=-0.38kNm=Mmax/W =376200/85333=4.41N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=4.63、41N/mm2fm=13.00N/mm2,满足规定。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6252.091200=1568N=1.57kN=3Vmax/（2bh）=31568/(28080)=0.37N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.37N/mm2fv=1.40N/mm2,满足规定。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.58/1.2350/1000=1.34kN/m=1.34N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.341/(10090003413333)=0.47mm=1200/250=4.80mm64、第一层龙骨(次楞)挠度max=0.47mm=4.80mm,满足规定。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格483.2钢材弹性模量E(N/mm2)206000抗弯强度fm(N/mm2)205.00抗剪强度fv(N/mm2)120.00主楞截面抵抗矩W(mm3)9460主楞截面惯性矩I（mm4）227000支撑纵向间距(mm)1200主楞计算跨数51)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.367P=1.2502.091200=3135N=3.14kNMmax=KMPL=0.36731351200=1380654Nmm=1.38kNm=Mmax/W=13865、0654/9460=145.95N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=145.95N/mm2f=205.00N/mm2,满足规定。2)抗剪强度验算剪力系数KV=2.199Vmax=KVP=2.1993.141000=6905N=6.90kN=3Vmax/(2bh)=36905/(22450)=11.51N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=11.51N/mm2fv=120.00N/mm2,满足规定。3)挠度验算挠度系数K=4.502P，=1.2501.341200=N=2.01kNmax=KP，L3/(100EI)=4.5021/(100206000227000)=3.34mm=1200/2566、0=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度max=3.34mm=4.80mm,满足规定。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算支撑材料483.2截面积A（mm2）450.00回转半径i（mm）1.59每米长质量（kN/m）0.0479钢材抗弯强度f（N/mm2）205.00钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）600(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=12108.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.201.2011000=1440N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =12108+1440=13548N 钢管重量0.67、0479kN/m,立杆重量=6.460.04791000=309N水平拉杆6层,拉杆重量=6(1.20+1.20) 0.041000=576N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=309+576+=885N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2885+13548=14611N(2)钢管立杆长细比验算根据JGJ 300-规范规定，采用有剪刀撑框架式支撑构造，水平杆不持续形式。立杆计算长度L0=Hah1）立杆计算长度系数查JGJ 300-规范附录B，有剪刀撑框架式支撑构造刚度比K=EI/hk+ly/6h其中E一弹性模量，取206000N/mm2 I一钢管截面惯性矩，取113500mm4 h一立68、杆步距，取1200mm k一节点转动刚度，取20kNm/rad ly一立杆y向间距，取1200mmK=206000113500/(120020106)+1200/(61200)=1.14ax一单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lX/h=1200/1200=1.0nx一单元框架x向跨数，nx=10查表得，立杆计算长度系数：=0.002）高度修正系数H=1.04扫地杆高度与悬臂长度修正系数a，按附录表，a= 0.000其中 a1-扫地杆高度与步距h之比，a1=0.20/1.2=0.2（保存一位小数） a2-悬臂长度与步距h之比，a2=0.65/1.2=0.5（保存一位小数） a-a1与a2中较大69、值，a=0.5立杆计算长度L0=Hah=1.040.0000.001.2=0.00m立杆长细比=LO/i=0/15.90=0钢管立杆长细比0180,满足规定。(3)钢管立杆稳定性验算=1.000,P=N/（A）=14611/(1.000450.00)=32.47N/mm2 承扣式钢管立杆稳定性32.47N/mm2205N/mm2,满足规定。4.支撑支承面验算套扣式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=14611/1000=14.61kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=0-20=70、100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+100)+2(100+100)=800mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.00800100/1000=50.96kN受冲切承载力50.96kNF=14.61kN,满足规定。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN支71、承面局部受压承载力137.70kNF=14.61kN,满足规定。5.计算成果底模材料木板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面积A(mm2)6400第一层龙骨(次楞)间距L(mm)350第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格483.2第二层龙骨(主楞)间距L(mm)1200支撑材料483.2支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）600模板支撑架四周从底到顶持续设立竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶持续设立竖向剪刀撑，其间距应不大于或等于4.5m；剪刀撑斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度6.6m,顶端和底部必要设立水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设立72、间距应不大于或等于4.8m。第八章、 应急预案1、应急预案方针与原则坚持“安全第一，防止为主”、“保护人员安全优先”方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调原则，为给员工在施工场区创造更好安全施工环境。应保证各种应急资源处在良好备战状态，指引应急行动按筹划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作无序和混乱而延误事故应急救援，有效地避免或减少人员伤亡和财产损失，救济实现应急行动迅速、有序、高效，充分体现应急救援“应急精神”。2、应急预案工作流程图本工程特点是支模高，梁截面尺寸大实际状况，认真对危险源辨认，特制定本项目发生紧急状况或事故应急办法，开展应急知识教诲和应急演习，提高现场操作人员73、应急能力，减少突发事件导致损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图：3、危险源辨识本工程在分析、辨识施工中，危险因素是支模高度较高，梁截面尺寸大，板厚度大，支架受荷偏大，也许产生支架不稳定性。此外租赁扣件数量较多，不能完全保证少数扣件不合格，也许在施工中导致断裂或产生滑移，导致框架梁砼崩塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采用机电管理，安全管理各种防范办法基本上，还需要作好如下危险因素产生应急方案。4、应急准备(1)机构与职责一旦发生施工安全事故，公司领导及关于部门负责人必要及时赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。应急通信联系项目负责人：汪志刚手机：安全员：伍卓锋 手机：汤万74、欢技术负责人：许来财手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地显要位置张贴，以便紧急状况下使用。应急组织分工职责组长职责：1)决定与否存在或也许存在重大紧急事故，规定应急服务机构提供协助并实行场外应急筹划，在不受事故影响地方进行直接控制。2)复查和评估事故也许发展方向，拟定其也许发展过程。3)指引设施某些停工，并与领导小组关于人员配合指挥现场人员撤离，保证任何伤害者都能得到足够注重。4)与现场外应急机构获得联系，及时对紧急状况记录作出安排。5)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。6)在紧急状态结束后，控制受影响地点恢复，并组织人员参加事故75、分析和解决。副组长职责1)评估事故规模和发展趋势，建立应急环节，保证员工安全和减少设施和财产损失。2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参加救护工作。3)安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。4)设立与应急救援中心通讯联系，为应急服务机构提供建议和信息。5)协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长职责。成员职责：在组长或副组长指挥下，负责现场维护，急救，警戒等工作，详细贯彻执行组长或副组长下达救援办法、办法指令等。(2)应急资源：应急资源设备是应急救援工作重要保障，项目部依照潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药物，生活76、保障物资等如下表列数。重要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量当前何处1小 车台2现场2灭 火 器个20现场3药 箱 及 药 品个/批1现场4对 讲 机部8现场5手 机部6现场6担 架副1现场(3)教诲训练在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教诲，及应急预案演习，全面提高应急救援能力。(4)互相合同：项目部事先与地方医院建立正式互相合同，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源援助。(5)应急响应浮现事故时，在现场任何人员都必须及时向组长报告，报告内容涉及事故地点、事故限度、迅速判断事故也许发展趋势、伤亡状况等，及时急救伤员、在现场警戒、观测事故发展动态并及时将现场信息77、向组长报告。组长接到事故发生后，及时赶赴现场并组织、调动救援人力、物力赶赴现场展开救援工作，并及时向公司救援领导负责人报告事故状况及需要公司增援人力、物力。事故各状况由公司向外向上报告。(6)模板支撑架崩塌事故应急救援1)模板及支架崩塌事故重要危害模板及支架崩塌事故重要导致：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2)应急救援办法a.关于人员安排组长、副组长接到告知后立即到现场全程指挥救援工作，及时组织、调动救援人力、物力赶赴现场展开救援工作，并及时向公司救援领导负责人报告事故状况及需要公司增援人力、物力。成员及时进行急救。b.人员疏散、救援办法人员疏散由组长安排成员进行详细指挥，指挥人员疏散到安全78、地方，并做好安全警戒工作。各成员和现场其她各人员对现场受伤害、受困人员、财物进行急救。人员被支架或其他物件压住时，先对支架进行观测，如需局部加固，及时组织人员进行加固后，方可进行相应急救，防止抢险过程中再次崩塌，导致进一步伤害。加固或观测后，确认没有进一步危险，及时组织人力、物力进行急救。c.伤员救护休克、昏迷伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同步伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必须要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。及时拨打120急救电话或送医院。d.现场保护由详细成员带领警卫人员在事故现场设立警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。(7)现场恢复充分辨识恢复过程中存在危险，当安全隐患彻底清晰后，方可恢复正常工作状态。5、其他注意事项模板支架发生塌坍后，砼尚未凝固，应抓紧时间清理现场砼，避免砼凝固后给清理工作带来更大难度。