1、铜陵柏庄香域住宅小区S1工程高支模专项施工方案中建七局第二建筑有限公司二0一二年八月目 录1 编制依据21.1铜陵柏庄香域住宅小区S1施工组织设计；21.2铜陵柏庄香域住宅小区S1工程施工图纸；21.3建筑施工模板安全技术规范（JGJ-162-2008）21.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）21.5混凝土结构施工质量验收规范（GB50666-2011）；21.6建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；22 工程概况22.1 基本概况22.2 高支模区域22.3 高支模区域详见附图（一）33 施工准备33.1 技术准备33.2 材料准备33.3 材料要求332、.4 机具准备53.5 劳动力准备64 高支模体系施工工艺及构造要求64.1 高支模支撑体系选择64.2 高支模施工工艺64.3 高支模设计原则及构造措施85 高支模施工安全技术措施95.1 模板安装安全技术措施96 应急救援预案156.1 概况156.2 组织机构设置156.3 报警救援联络电话156.4 人员分工与职责156.5 应急救援工作程序166.6 应急救援方法166.7 预备应急救援工具如下表：187 高支模方案附图187.1 高支模区域示意图187.2 剖面图217.4梁支撑断面图228 高支模设计验算计算书228.1 120mm厚楼板计算书238.2 300700mm梁模板支3、撑架计算书291 编制依据为了保证本工程高支模施工安全，根据建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法、省建设厅安徽省建设工程重大危险源管理办法、安徽省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法要求，加强施工安全的管理，按相关规定编制本专项施工方案。方案编制依据如下：1.1铜陵柏庄香域住宅小区S1施工组织设计；1.2铜陵柏庄香域住宅小区S1工程施工图纸；1.3建筑施工模板安全技术规范（JGJ-162-2008）1.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.5混凝土结构施工质量验收规范（GB50666-2011）；1.6建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；2 工程4、概况2.1 基本概况本方案工程为铜陵柏庄香域住宅小区沿街商铺（S1）工程，建设地点位于铜陵市西湖新区铜井路与乌木山大道交叉处。建筑面积2434 ,基底面积1474；地上2层，建筑总高度25.039m，框架结构。2.2 高支模区域本工程高支模区域为二层结构面（标高3.3m）至坡屋面结构最高处（标高13.425m），因标高7.3m虽然有梁但是无现浇板，模板支撑直接从二层结构面到坡屋面结构，模板支撑体系最高处（屋脊梁）达到10.1m。具体位置在1-51-7、2-12-7轴两处位置，高支模面积约340，楼板净高约10.10m，现浇砼结构楼板，楼板厚120mm，最大跨度6.5m；梁截面尺寸为3007005、mm。2.3 高支模区域详见附图（一）3 施工准备3.1 技术准备施工前充分熟悉图纸，清楚各部位构件规格、尺寸、标高。并根据工程特点和有关规范要求进行模板和支撑设计及配制。根据工程结构特点和相关规范要求进行模板设计和计算，编制模板分项工程专项方案，组织进行专家论证；施工前由技术负责人向项目部及施工班组相关管理人员进行模板分项工程专项方案交底，施工员对作业班组和作业层工人进行书面及现场交底，切实做好三级安全技术交底工作，让每个操作者都清楚模板由加工制作到安装的具体做法。3.2 材料准备3.2.1 面板材料：选用15mm厚木胶合板；3.2.2 梁底、板底龙骨：选用2m、4m长5090mm木方；3.6、2.3 梁底、板底大楞：采用钢管483.5（因市场上无货，固现场实际和安全计算都按483.0代入）；3.2.4 立杆底部垫板：选用50mm厚木板；3.3 材料要求3.3.1 确保材料质量合格、货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并做好材料备料工作，按规定地点存放，做好遮盖保护措施。3.3.2 钢管检查符合下列规定（1）表面锈蚀深度符合规范要求。在锈蚀严重的钢管中抽取3 根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检验，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。（2）钢管不能选用已经长期使用，发生变形的。（3）检查钢管壁厚、焊接质量、外观质量。（4）钢管检查标准见下表：序号项 目允许偏差（mm）示 意 图检查工7、具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.壁厚3.50.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.72塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5l钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220l水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305冲压钢脚手板板面挠曲l4ml4m1216钢板尺板面扭曲（任一角翘起）56可调托撑支托变形10钢板尺塞尺 3.3.3 扣件检查符合下列规定（1）新扣件需有合格证。（2）扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余、披缝，毛刺、氧化皮等，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）新、旧扣件均进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必8、要的强度测试。（4）支模架应采用可锻铸铁制作的扣件，材质等应符合现行国家标准钢管脚手架扣件规范（GB15831-2006）的规定。支模架使用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。3.3.4 5090木方进场必须进行材质的验收。截面积不够、弯曲大、变形严重的不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于高支模施工的梁底和板底。3.3.5 胶合板（采用15mm厚）、脱模剂等材料均应符合相关验收标准规定，胶合板应采用耐水胶。3.4 机具准备根据施工机具需用计划，做好施工机具的采购和租赁计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3.5 劳动力准备根据开工日期和劳动力需用计划，组织人员9、进场，并安排好人员生活。水电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及人员的生活用水、用电需要。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4 高支模体系施工工艺及构造要求4.1 高支模支撑体系选择本工程高支模采用扣件式钢管支撑体系搭设满堂架。立杆、水平拉杆、剪刀撑均采用483.0钢管，顶板、梁大楞为483.0钢管，板底龙骨选用5090木方，板面材料选用110、5mm厚胶合板。4.2 高支模施工工艺4.2.1 工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核搭设7.3m处联系梁模板支架绑扎钢筋、验收、浇筑7.3m位置梁柱砼弹线、搭设满堂脚手架屋面梁、板模板安装柱钢筋隐蔽验收、封模浇筑7.3m至屋面柱砼屋面梁、板钢筋安装钢筋隐蔽验收、高支模体系验收浇筑屋面梁、板砼养护至100%强度后拆除模板支撑体系4.2.2 基础处理S1高支模位置为二层结构面（3.3m）至屋面（13.425m），二层结构混凝土浇筑时间已超过28d，可直接在二层结构面上进行高支模体系施工，无需进行特殊处理。4.2.3 支撑立杆布置为确保脚手架支撑的准确位置，在脚手架支撑搭设前，在地面上弹线，根据楼地面11、上的控制轴线，分出支撑立杆的中心线，依线搭设支撑立杆。立杆下部垫50厚垫板。楼板最大净高为10.1m；楼板厚120mm；梁截面尺寸为：300mm700mm。立杆纵横向间距均为不大于800mm，从屋脊梁往檐口方向布置。当立杆布置趋于楼板中间区域时，若2立杆间距大于800mm，则在两立杆中间增加一根立杆，保证立杆纵横向拉通。详见立杆布置平面图4.2.4 梁底大楞布置梁、板底大楞间距均为800mm，梁两侧立杆间距为800mm，跨度方向间距800mm，梁底按400mm增加一道水平杆。4.2.5 木方龙骨设置楼板底木方龙骨均为300mm，梁底龙骨为3根，梁侧龙骨为每侧2根。4.3 高支模设计原则及构造措12、施4.3.1 立杆布置立杆布置保证纵、横向拉通，如遇局部不能拉通，在相应部位增加立杆加密。每根立杆底部设置垫板，垫板厚度不小于50mm。立杆接长使用时，必须采用对接接头，且接头不能超过两个。4.3.2 水平拉杆布置a.在距地面200mm高处沿纵横方向按纵下横上设置扫地杆。b.以高支模区域标高最低的梁底钢管大楞作为最上一道水平拉杆，纵横向布置。c.上下两道水平拉杆之间，按步距最大1500mm设置纵横向水平拉杆， 水平拉杆间距均匀布置。d.在最顶部按屋面坡度增设一道水平拉杆，与高支模区域标高最低处梁底水平拉杆连接。4.3.3 剪刀撑布置在外侧周圈满设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在高支模区域沿横13、向每隔45m、9.6m左右、45m由下至上设置竖向连续式剪刀撑，宽度为5600mm，并在竖向剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，作为水平加强层，上、下两层水平剪刀撑之间至少增加一道水平剪刀撑，平均分布。剪刀撑杆件的底部与地面顶紧，夹角为4560 度。(具体布置详见附图)4.3.4 水平加强层布置扫地杆部位和顶部水平拉杆部位设置水平剪刀撑作为加强层，上下两道水平加强层之间另增加一道水平剪刀撑,且须与立杆连接。 4.3.5 扣件梁底、板底钢管大楞与立杆均采用双扣件连接，架体与结构柱固结点采用双扣件连接，其余钢管连接处采用单扣件；每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m。4.3.6 固结点设14、置满堂脚手架在每个结构柱部位设置固结点，用钢管对结构柱四边抱箍，并采用双扣件连接，以增加支撑体系的侧向刚度。固结点设置按3m设置。要求先进行结构柱施工，待结构住拆模后并达到设计强度70%以上，方可与结构柱进行固结。5 高支模施工安全技术措施5.1 模板安装安全技术措施5.1.1 模板安装前向作业班组进行专项安全技术交底，搭设前要进行班前安全技术交底，确保交底到每个操作工人。5.1.2 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB5036）考核合格，持证上岗。5.1.3 搭拆脚手架支撑时，工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。高处作业人员必须正确系好安全15、带，安全带系扣点应就高不就低，扣环应悬挂腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛剌的地方接触，以防摩擦割断。5.1.4 建筑物外圈设安全防护措施，预防物体高处坠落发生事故。水平防护在中间一道水平加强层上（标高+7.7m）满铺竹芭，以保证施工人员在搭设施工及加固处理时的安全。5.1.5 在脚手架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量、安全隐患，无关人员不得进入支模底下，并有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各显著部位，夜间应设红灯示警。5.1.6 支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层，施工层铺设脚手板，外侧设防护栏杆，防护栏杆高度不小于1.5m。不16、准站在柱模板和梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。5.1.7 搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。5.1.8 模板的安装必须按模板的设计方案进行施工，严禁随意改动。5.1.9 配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整坚实，并有足够的受力面积，侧模斜撑的底部加设垫木，支拉牢固，防止变形。5.1.10 下层结构楼板的强度，应达到能够承受上层模板、支撑和新浇砼重量以及施工荷载时，为确保安全，砼浇筑完成前，下层楼板支撑系统不能拆除。5.1.11 操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上17、集中堆放模板、方木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳固定设备等。5.1.12 模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和竖向剪刀撑，并与立柱固定牢靠。5.1.13 支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2m高垂直允许偏差为15mm。5.1.14 支撑架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如妨碍施工作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并签字认可后，采取可靠加固措施，方可拆除，作业完成后马上复原。5.1.15 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与脚手架接触。5.1.16 模板支设按施工工序进行，18、模板未加固完成前，不得进行下道工序施工。5.1.17 楼板模板安装就位时，要在支撑架搭设稳固，板下大楞与支撑架连接牢固后进行。5.1.18 支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处连接错位。5.1.19 水平杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步。5.1.20 避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。5.1.21 五级以上大风，必须停止模板的安装工作。5.1.22 支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部、质量部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能绑扎钢筋、浇筑混凝土。5.2高支模拆除安全技术措施拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规19、定的规范，并经技术部门批准后，才能进行。模板拆除前向作业班组进行安全技术交底，在作业范围设置工作区，并悬挂警示牌，严禁非操作人员进入作业区，拆除时派专人指挥，并有切实的安全措施，专职安全员现场旁站监督。模板拆除的顺序和方法：按先支后拆，后支先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分，先拆次梁，后拆主梁，自上而下的原则进行。拆柱模斜撑与柱箍拆除柱侧模拆梁侧模拆除梁底模拆除板底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。严禁下下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑，附墙连接必须随支撑架逐层拆除，严禁先将附墙连接20、全部或数层拆除后再拆支撑架体。工作前要事先检查所使用的工具是否完好，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板时，要搭设脚手架或操作平台，铺设脚手板，并设防护栏杆。拆模板时使用长撬棍，严禁操作人员站在正拆除的模板上。拆除模板及支撑架时，应采取可靠的安全措施，严禁高空抛掷。数人同时操作时，要明确分工，每人要有足够工作面，严禁在同一垂直面上操作。拆除梁底模时，要设临时剪刀撑，防止大片模板向下坠落伤人。拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。拆模间隙时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。5.3砼施工安全技术措施精心设计混凝土浇21、筑方案，确保模板支架施工过程中的均衡受载，本工程采用屋面混凝土采用塔吊浇筑。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载（板面混凝土堆载高度不超过150mm）。砼应随浇、随捣、随平整，砼不得在一处堆积，增加堆积点集中荷载。砼浇筑顺序：浇筑柱子砼（达到设计强度的70%）浇筑屋面梁、板砼浇筑梁、板砼应从两侧檐口对称向中间屋脊浇筑，避免局部集中荷载过大。在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；脚手架杆件是否有下沉、变形、松动的现象；在浇筑顶板混凝土过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支撑。 巡查人员不得在顶板支撑下，可22、利用水准仪、经纬仪配合，对支撑体系进行变形观测，立杆变形警戒值为3mm，若发现异常，立即停止浇筑混凝土，疏散施工人员，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。施工过程中，避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击荷载。5.4文明施工要求保持现场的场容场貌,材料分批分类分场堆码整齐,施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前,楼层内的垃圾应清理干净。在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。严禁在楼层内大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。支撑架维护人员，对拆下23、来的钢管及扣件，应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放、妥善保管。严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。6 应急救援预案6.1 概况本预案针对梁、板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。所有应急救援措施必须在事故发生前准备完毕，一旦发生安全事故，第一时间对作业人员进行救援。6.2 组织机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理为第一安全责任人，并相应成立高支模施工应急救援领导小组。 副组长：徐国军（项目书记） 电话：组 员：胡 24、江（安全总监） 电话：6.3 报警救援联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119医疗6866205（120）公安110交通1226.4 人员分工与职责6.4.1 项目经理：负责高支模应急救援全面工作。6.4.2 现场技术负责人：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的进行应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。6.4.3 现场专职安全员：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员、材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。6.4.4 组员及施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。6.5 应25、急救援工作程序6.5.1 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。6.5.2 应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。6.5.3 事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。6.5.4 项目部指定现场专职安全员胡江负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6.6 应急救援方法6.6.1 高空坠落应急救援方法a) 当现场只有1人时，应大声呼救；2人以上时，就有1人或多人去打急救电话及马上报26、告应急救援领导小组抢救。b) 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位、和着地部位的具体情况。c) 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕或棉花、纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d) 如果伤员腰、背、肩部着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，要平稳，否则会加重伤情。6.6.2 模板坍塌应急救援方法a) 当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的27、情况下控制好事故现场。b) 报急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。6.6.3 物体打击应急救援方法a) 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。b) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。c) 对伤口包扎：以保护伤口减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。d) 对于头部采伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕或棉花、纱布28、去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。e) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。6.7 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4个人员疏散8对讲机6个联系指挥求援7 高支模方案附图7.1 高支模区域示意图 立杆及剪刀撑布置平面图7.2 剖面图框架梁模板示意图5090木枋15厚木胶板48钢管支撑7.4梁支撑断面图7.5柱固结点固结点示意图48钢管8 高支模设计验算计算书楼板按最大29、高度10.1m、最大板厚120进行计算；梁300700计算。50100木方考虑实际截面尺寸,按5090进行计算。8.1 120mm厚楼板计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为10.1m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方5090mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模30、量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面31、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = 22.50cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距32、(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.401.800)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/30000=1.614N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3853004/(1004200225000)=0.138mm 面板的最大挠度小于300.0/233、50,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.5770.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/30000=7.330N/mm2 面板的抗弯强度34、验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q235、 = 0.91.400.750=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.945+1.073)0.800=1.614kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.614/0.800=2.018kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.020.80 最大剪力 Q=0.60.8002.018=0.969kN 最大支座力 N=1.10.8002.018=1.776kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I =36、 303.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.129106/67500.0=1.91N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.894800.04/(1009000.003037500.0)=0.091mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.537、kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0730.800 抗弯计算强度 f=0.559106/67500.0=8.28N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.304mm38、 最大支座力 Qmax=5.143kN 抗弯计算强度 f=0.385106/4491.0=85.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.14kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准39、值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11510.100=1.164kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.955kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN 3.不40、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.56kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.05m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.050=1.600m； 由长细比，为1600/16.041、=100 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588； 经计算得到=5562/(0.588424)=22.314N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4201.1400.129=0.062kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.42、0620.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.22.955+0.91.41.440+0.90.91.40.013/0.800=5.378kN 经计算得到=5378/(0.588424)+13000/4491=24.384N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!8.2 300700mm梁模板支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为9.4m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.8043、m，步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方5090mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.444、02.00=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.300=5.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.3045、0(20.700+0.300)/0.300=0.850kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.300=0.180kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.355.355+1.350.850)=7.539kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.180=0.159kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 11.25cm3； 截面惯性矩 I = 8.44cm4； 计算简46、图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.424kN N2=1.572kN N3=0.424kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.047mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02110001000/11250=1.867N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.047mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求47、! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.572/0.300=5.241kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.240.30 最大剪力 Q=0.60.3005.241=0.943kN 最大支座力 N=1.10.3005.241=1.730kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.047106/67500.048、=0.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m 最大变形 v =0.6773.878300.04/(1009000.003037500.0)=0.008mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管49、变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.198mm 最大支座力 Qmax=1.991kN 抗弯计算强度 f=0.573106/4491.0=127.53N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计50、算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.583mm 最大支座力 Qmax=5.765kN 抗弯计算强度 f=0.431106/4491.0=96.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.77kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满51、足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.765kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1159.400=1.316kN N = 5.765+1.316=7.081kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h52、=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7081/(0.391424)=42.698N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4201.1400.129=0.062kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0620.8001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.765+0.91.21.083+0.90.91.40.013/0.800=7.099kN 经计算得到=7099/(0.391424)+13000/4491=45.613N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!