1、 目 录 一、工程概况11.总体概况：12、建筑简介：23、结构简介：2二、编制依据4三、方案选择51、混凝土浇筑方案52、梁模板及支撑设计53、楼板模板设计6四、搭设布置61、梁下支撑布置：62、梁侧模板加固布置表73、柱帽支撑布置84、楼板支撑布置8五、满堂钢管扣件脚手架搭设91、施工准备92、基础处理93、满堂架搭设的一般规定94、满堂架的搭设顺序95、满堂架的搭设要求106、满堂架的拆除11六、模板施工111、模板安装112、模板拆除14七、高支模体系验收16八、混凝土浇筑方法和有关注意事项18九、支模监测18十、施工管理措施及安全技术措施191、高支模工程组织机构192、模板安全监控2、措施193、模板工程的安全技术措施20十一、应急预案221、应急救援机构222、应急救援机构的职责233、应急救援工作程序234、救援方法245、预防坍塌事故的技术措施276、预防高空坠落事故的技术措施27十二、计算书28一、工程概况1.总体概况：序 号项 目内 容1工程名称荔湾国际城A、B项目工程B标2工程范围4栋33层建筑（自编号6、7、8、9栋）和一栋2层公建（自编号12栋）、两栋1层公建（自编号11、13栋）及一栋3层幼儿园组成。69栋为33层99.15米高层住宅，6栋其下设1层裙房。12栋为2层公建建筑，11、13栋为一层公建。10栋为售楼部已完工3工程地址4建设单位5设计单位6监理3、公司7安全监督8施工总包9合同范围结构、室内初装修、外墙、水电安装10合同性质总承包合同11投资性质自筹资金12合同工期共420天13安全目标xx市安全、文明施工双文明施工单位 2、建筑简介：序 号项 目内 容1建筑功能住宅、商业、学校、公共配套设施一体住宅小区2建筑特点空气对流、采光性好，绿化配套好。外墙高档石材及涂料融合，色泽靓丽。3建筑面积占地面积33296 m2总建筑面积129868m2地下建筑面积36354m2地上建筑面积93510m2标准层建筑面积86277m2设备层面积3860m24建筑层数地 上133层地 下2层5建筑层高地下部分层高地下二层3.4m地下一层3.75.4m5建筑4、层高地上部分层高首层5.75m设备层3.7m标准层2.9m机房、水箱间3m；1.3 m6建筑高度0.00绝对标高8.80m室内外高差0.3m基底标高-8.8m最大基坑深度8.2m6建筑高度檐口高度1.2m建筑总高（M）99.15m3、结构简介：序 号项 目内 容1结构形式 基础结构形式裙楼无梁筏型基础，负二层底板厚500mm、负一层底板厚400mm塔楼框架梁基础，负二层板厚300mm、负一层板厚250mm主体结构形式现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构体系屋盖结构形式现浇钢筋混凝土平面屋盖楼板2混凝土强度等级C55塔楼部分六层以下柱、剪力墙C35地下室裙楼柱、剪力墙、底板、顶板，二层梁板。C40 ；5、C301221层柱、墙；21屋面柱、墙：C30；C25310层梁板；11屋面梁板3抗震等级工程设防烈度7度框架抗震等级二级剪力墙抗震等级二级4结构断面尺寸外墙厚度地下室：200450 mm，主体：200 mm内墙厚度250 mm柱子截面尺寸20080010003500 mm梁断面尺寸2007004002100 mm楼板厚度160240 mm（地下室负一层）、180350 mm（地下室顶板）、100150 mm（主体）本工程超过4.5m层高的高支模楼层有6、7、8、9栋塔楼；11、12、13栋及6栋商业配套设施对应的地下室顶板部分，6、7、8、9、10、11、13、6栋商业配套二层梁板全部，106、栋（售楼部已完工）。具体详见下表 超过4.5米搭设高度楼层信息汇总表荔湾国际城6、7、8、9、11、12、13栋楼层区域层高（m）板厚（mm）梁最大跨度（m）荷载最大梁（mm）截面最高梁（mm）砼强度地下室顶板全部4.85.40180250560015504002100C35二层全部5.757.55100150570010007001000C35根据xx市建设工程高大模板施工安全管理办法要求及危险性较大工程管理规定，本工程超过一定规模的危险性较大的模板分项工程如下表须编制专项方案及专家论证。其它部分模板安装详模板专项方案。 超过一定规模危险性较大的模板分项工程汇总表栋号部位截面（mm）搭设高度7、砼强度等级6栋塔楼顶板梁6KL15（2）40021005.4mC357栋塔楼顶板梁7KL1060015504.8mC359栋塔楼顶板梁9KL18（2）40021005.4mC3513栋地下室顶板13KL04（2）60015504.8mC35裙楼柱帽地下室负一层顶板裙楼ZM01：24002400柱帽高H=360，板厚H=2403.4mC35地下室顶板裙楼ZM01：36003600柱帽高H=650，板厚H=350ZM02：28002800柱帽高H=550，板厚H=3503.7mC35地下室顶板裙楼（人防区）ZM01：30003000柱帽高H=400，板厚H=500ZM02：30003400柱帽高H8、=400，板厚H=500ZM03：34003400柱帽高H=400，板厚H=5003.7mC35二、编制依据1、荔湾工程相关设计图纸、施工合同等2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20015、建筑施工手册第四版6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006版） 7、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）8、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）9、xx市建设工程高大模板施工安全管理办法（穗建质200714号）10、危险性较大的分部分项工程安9、全管理办法的通知 建质200987号三、方案选择 1、混凝土浇筑方案根据工程的具体特点，结合甲方对施工工期的具体要求，将各层墙、柱等竖向结构混凝土结构与梁、板结构模板、钢筋、混凝土同时浇筑。混凝土墙、柱砼强度等级（C55）与梁、板砼强度等级（C35）不同，且考虑梁柱接头位置砼强度的设计要求，采取两台泵机同时浇筑，一台先浇筑高标号的墙、柱，一台接后浇筑已浇筑柱、墙砼的梁、板，依次从一个方向向另一个方向推进。砼强度等级相同的梁、板、墙、柱采用一次性连墙、柱、梁、板一起浇筑的方式进行浇捣。2、梁模板及支撑设计2.1、梁模板均采用18mm厚夹板。2.2、支撑梁模板的小楞、大楞小楞采用7070mm松木枋10、，垂直于梁跨度方向布置，大楞采用483.0双钢管，平行于梁跨度方向布置。2.3、梁下立杆采用483.0钢管，顶部采用可调支托支撑在立杆上，伸出钢管顶面不大于200mm。2.4、梁下纵横水平杆采用483.0钢管，水平杆与立杆支撑钢管连接采用扣件扣紧，纵横向水平杆的布置间距：距地（楼）面200mm处设一道扫地杆，以上按方案要求设置。2.5、对拉螺杆高度大于600mm的梁必须穿对拉螺杆，螺杆选用12对拉螺栓，配蝴蝶扣作为紧固件。梁内部用直径1416的短钢筋支顶侧模，以确保构件的截面尺寸。2.6、剪刀撑为防止大跨梁、板在施工过程中造成弯曲变形，沿梁纵向间距布置剪刀撑，斜撑对向与地面顶紧，夹角4560，11、剪刀撑全高设置。模板支撑危险性较大梁主要集中在地下室顶板、二层梁板结构层。2.7、梁侧模梁侧模采用7070mm木方，沿梁长向垂直均匀布置，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm，螺杆选用12对拉螺栓，配蝴蝶扣作为紧固件沿梁高方向水平布置。3、楼板模板设计楼板模板均采用18mm厚夹板，支撑立杆选用483.0钢管，搭设方式为满堂脚手架，立杆间距为900900mm，步距为1500mm。托座要求伸出钢管顶面不大于200mm。纵横设置水平杆，并与梁支撑连为一个整体。支撑楼板的小楞采用7070mm松木枋，间距250mm，托梁大楞选用483.0双钢管，间距为900mm。小楞及大楞必须顶紧梁侧墙，使之与梁形成一个12、完整的空中支撑体系。为防止板在施工过程中造成弯曲变形， 满堂模板支撑，其四周及中间每隔67排立杆从顶层开始向下连续设置一道水平剪刀撑。如下表：四、搭设参数 1、梁下支撑如下表： 高支模部分危险性较大梁搭设参数地下室顶板、二层梁板梁信息梁底梁下立杆小楞大楞编号截面(bh)（mm）搭设高度（m）跨度(m)间距(mm)间距(mm)数量(平行截面)间距(m)步距纵距横距200500400900类梁4.87.552.36300483.0双钢管21.50.60.96栋：KL22、KL106001000;70010005.35m；4.75m2m;2.4m200483.0双钢管31.50.60.87、8栋:K13、L07;KL237001000;70010004.75m;5.35m2.4m;3.8m200483.0双钢管31.50.60.89栋:KL46(2);KL15;KL296001000;7001000;60010005.35m;25.35m4.75m5.35m2.5m;2.4m;2.5m200483.0双钢管31.50.60.8本表中的立杆间距是指最大间距，当柱与梁、墙与梁交接时，第一排立杆至墙面及柱面距离统一为300。跨度为最大跨度（轴线间距离）。 超过一定规模危险性较大的梁模板支撑搭设参数（钢管扣件搭设）地下室塔楼顶板梁信息梁底梁下立杆小楞大楞编号截面(bh)（mm）搭设高度跨度间距（70*14、70）间距数量(平行截面)间距步距纵距横距7KL1060015504.8m2.7m200mm483.0双钢管31.5m0.6m0.8m6KL15（2）40021005.5m1.95m100mm483.0双钢管31.5m0.6m0.8m9KL18（2）40021005.5m5m100mm483.0双钢管31.5m0.6m0.8m13KL04（2）60015004.8m6.3m200mm483.0双钢管31.5m0.6m0.8m 本表中的立杆间距是指最大间距，当柱与梁、墙与梁交接时，第一排立杆至墙面及柱面距离统一为300mm。跨度为最大跨度（轴线间距离）。2、梁侧模板加固布置表地下室顶板梁梁信息梁15、侧（mm）对拉螺杆竖向木方水平钢管编号截面(bh)(mm)间距(沿梁长)钢管水平间距对拉螺杆数量(沿梁高)排距(沿梁高mm)水平距(mm)7KL106001550150450一道122450一道500一道6KL15（2）4002100100450一道123450一道500一道9KL18（2）4002100100450一道123450一道500一道13KL04（2）6001500150450一道122450一道500一道二层梁6栋：KL22KL1060010007001000150450一道121450一道500一道7、8栋：KL07KL23（2）70010007001000150450一道1216、1450一道500一道9栋：KL46（2）KL15KL29600100070010006001000150450一道121450一道500一道说明：其它梁参照上表进行模板加固。3、柱帽支撑参数 超过一定规模危险性较大的柱帽模板支撑搭设参数（钢管搭设）编号部位截面尺寸（mm）柱帽高度（mm）板厚(mm)立杆纵距(m)立杆横距（m）立杆步距(m)板底托梁小楞（70*70）mm木方ZM01（倾角式）负一层顶板24002400H=360H=2400.90.61.35483.0双钢管250ZM01（倾角式）ZM02（倾角式）地下室顶板36003600；28002800H=650H=550H=350H=317、500.90.90.60.61.351.35483.0双钢管250ZM01（托板式）ZM02（托板式）ZM03（托板式）人防区顶板300030003000340034003400H=400H=5000.60.61.35483.0双钢管2504、楼板搭设参数危险性较大楼板模板搭设参数（人防顶板门架搭设，其它钢管扣件搭设）部位搭设高度板厚立杆间距横杆间距步距大楞小楞剪刀撑地下室塔楼顶板4.8m5.5m180250mm0.9m0.9m1.5m483.0双钢管7070mm木方200mm四周连续从底到顶设置、中间每隔8根从底到顶连续设置人防顶板3.75.51805000.90.91.5m首层5.6m7.18、55m120mm150mm0.9m0.9m15m五、满堂钢管扣件脚手架搭设 本工程地下室塔楼顶板梁、板、二层梁板，11、12、13栋地下室顶板部分，人防区地下室顶板裙楼部分采用满堂钢管扣件脚手架搭设，裙楼柱帽模板支撑搭设采用钢管扣件脚手架搭设，其它部位支撑采用门型脚手架搭设。施工时钢管脚手架与门型脚手架相互用水平杆、扫地杆、剪刀撑连为一个整体。1、施工准备技术人员应熟悉图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化。项目部组织物料进场，其中包括483.5mm钢管、对接卡口、直角扣件、旋转扣件等，以备搭架使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备满堂架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对19、作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2、基础处理满堂架直接支承于施工完成的混凝土楼板（砼强度C35）上。3、满堂架搭设的一般规定（1）架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。（2）架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。架体作业下方不准站人，20、架子工不准在架上打闹、嬉笑。（3）遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待架体上雨水吹干后进行，防止滑落。4、满堂架的搭设顺序模板支架的搭设应严格遵循以下顺序：放线定位安装扫地杆、纵横拉杆立第一节立杆安装第二、三步横杆、设临时抛撑（每隔六根立杆设一道，待安装完剪刀撑后拆除）接立杆、横杆，同前搭设步骤，直至搭设完成。5、满堂架的搭设要求满堂架的搭设应严格按照梁板模板支撑系统设计方案搭设。基本要求：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。具体要求：（1）先立杆，后横杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，两根相邻立杆接头不在同一21、步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。（2）同一水平面的横杆接头错开二跨距。横杆水平偏差控制在50mm内。（3）纵向横杆和横向横杆，用扣件与立杆紧固连接，且距离不大于50mm， 各方向的水平拉杆应在同一水平面。（4）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。（5）垂直剪刀撑应成4560倾角，两根斜撑对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于6米，由底至顶连续设置。（6）剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转22、扣件进行固定。（7）满堂模板支架的四边与中间每隔四排立杆应由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑，并优先设置于主梁之下。（8）满堂模板支撑两端和中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（9）用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4065Nm。（10）地下一层梁板模板支撑在施工一层时不得拆除。所有支撑在楼层上下对齐，后浇带处立杆必须支撑到地下室。（11）满堂模板水平支撑周边应与已浇好的混凝土外墙顶紧。（12）满堂架必须严格按照规范要23、求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求。（13）检查验收，架体安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40Nm，并不大于65Nm，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。6、满堂架的拆除架体使用完毕后立即拆除，在架体拆除前应作好以下工作：（1）在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛。（2）架体在拆除前，应先布设拆除范围的安全措施和警戒区域。（3）严格遵循拆除顺序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：横杆剪刀撑立杆。（4）架体的拆除一般24、严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。（5）拆除架体时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。（6）在拆除的架体周围，在坠落范围设置明显的“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证拆时无其他人员入内。（7）对于拆除架体用的垂直运输要用滑轮和绳索运送，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证架体安全拆除。（8）架体拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。（9）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。（10）架体拆除过程中，不中途换人，如必须25、换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。六、模板施工1、模板安装1.1、安装施工工艺弹线搭支撑系统调整标高安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）安装侧模安装主、次龙骨铺板（与墙接触面处理）校正标高加立杆的水平拉杆验收。1.2、施工方法（1）梁模板安装在校正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺70mm70mm 木枋，然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直。绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M12穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板上水平安放70mm70mm 木枋26、，再用483.0 钢管（双排）加U 形托加固校正梁帮板，再拧紧对拉螺栓，对于边梁必须用10 钢丝绳与楼板预埋地锚拉结。安装过程中，应按规定设置扫地杆、纵横向水平杆及水平垂直剪刀撑，应采用连墙杆或钢筋抱箍与先浇筑的混凝土柱墙等结构拉紧顶牢，确保高支模的整体稳定性。安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。（2）楼板模板安装楼板支柱采用钢管，钢管间距视梁、板截面大小和厚度及其重量受力情况，经计算而定。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。将板内杂物清理干净，办预检。（3）楼板、梁模板起拱处模板安27、装梁、板跨度4m 时，在跨中按跨度起拱，设计要求按跨度的13，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。（4）模板拼缝楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线，采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。（5）后浇带处模板支设，在后浇带两侧2.0m范围内顶板模板单独支撑，然后与整体架连接在一起。1.3、质量标准主控项目：1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。 428、.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目： 1模板安装的一般要求，观察检查。 (1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水； (2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； (3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪29、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)5截面内部尺(mm)基础10柱、墙、粱4，5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)52、模板拆除2.1、模板拆除的一般要求（1）侧模拆除：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除30、模板而受损后，方可拆除。（2）底模的拆除：必须执行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）的有关条款。作业班组必须进行拆模申请，经技术部门批准后方可拆除。（3）已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。（4）模板拆除的顺序应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。（5）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模均由一个作业班组执行作业。使支模时就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进31、度、安全、模板及配件的保护都有利。2.2、梁板模板拆除（1）工艺流程拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑 拆除梁连接件及侧模板 下调楼板模板支柱顶可调托撑23，使模下降 分段分片拆除楼板模板、木楞及支柱 拆除梁底模板及支撑系统（2）拆除施工要点1）为保证大梁范围内的支撑能将荷载传递至下一层楼板，在上一层结构施工时，相应大梁下的支撑系统不得拆除。大梁支撑与下一层支撑应在同一垂直线上。2）拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能进行该层模板的拆除工作。表4 底模拆除时的混凝土强度要求:构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗32、压强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1003）拆除模板和支柱时，先将脚手架可调托撑松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑、立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。2.3、顶板模板拆除（1）顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件抗压强度试验报告，并应符合表4的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落造成质量事故。（2）顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。2.433、后浇带模板拆除由于后浇带混凝土要在主体结构混凝土浇筑60天并经设计同意后方可施工，期间后浇带所处的跨间模板和支撑必须保留，后浇带模板支撑不得随意拆除。如实在要拆除的话应当边拆边顶，拆完后做好加固处理，保证后浇带悬挑部位结构不受影响。七、高支模体系验收高支模体系施工完毕后，由公司技术负责人组织验收，验收合格后方准进入下道工序。检查验收的内容，应按高支模专项方案的有关规定进行。模板支架的验收主要有以下项目： （1） 架体的基础。 （2） 架体的步距。 （3） 立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的垂直度。 （4） 立杆的纵横杆的标高、水平度、横杆的交叉位置。 （5） 剪刀撑的位置、距离、角度和搭34、接。 （6） 扣件的紧固程度。 （7） 满堂模板水平支撑周边应与已浇好的混凝土外墙顶紧程度。 （8） 进入室内架体出入口处的加固。 （9） 满堂架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录。模板支架必须经验收检查合格，并办妥验收手续后，方可进入下道工序施工。表5 模板支撑系统检查验收记录表工程名称施工单位施工组织设计专项方案编制人审批人设计情况结构形式层次位置高度标高层高梁断面板厚梁跨度专项方案施工措施构件名称截面尺寸支撑形式立杆间距节点措施立杆荷载剪刀撑板梁实际自查情况技术交底交底人接受人自查意见：项目经理项目技术负责人技术员施工员验收意见质量安全部： 技术负责人： 年 月 日八、35、混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程砼浇筑采用泵送砼施工；2、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。3、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。4、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。5、砼浇筑时，先浇筑砼柱、墙，在37天后，墙、柱砼达到一定强度后，方可浇36、筑梁板砼。九、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。2、测点布设：在 1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量。4、变形监测预警值：梁的支架沉降位移预警值取8mm，沉降位移允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止37、人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。十、施工管理措施及安全技术措施1、高支模工程组织机构现场成立高支模施工管理小组，组长由项目经理担任，组员由项目副经理、技术负责人、安全主任、安全员、质检员、施工员组成。高支模施工管理机构如下图。项目经理：张宇川副经理：刘全生安全环境组合同管理组综合办公室钢筋班工程技术组设备材料组混凝土班混凝土供应商技术负责人敬晓林祥安全主任：刘建中木工班质量管理组脚手架班高支模施工管理机构图2、模板安全监控措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监控措施：（138、）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）在浇筑梁板混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇筑混凝土，浇混凝土的过程中，由质安员、施工员对架体进行检查，随时观测架体39、变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。见下表-6。 构件允许偏差 表-6序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺（5）高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位等相关单位对专项方案进行论证、审查备案。3、模板工程的安全技术措施（1）安全技术交底1）模板安装操作人员应严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。2）模板工程作业高度在2m 以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作40、架子，4m 以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。3）临街及交通要道地区施工应设警示牌，避免伤及行人。4）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。5）雨季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。6）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。7）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。（2）拆模的安全技术要求1）模板拆除时，混凝土强度必须达到混凝土结构工程施工质量验收规范的规定。2）在拆模过程中41、，如发现结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。3）拆模时，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。4）拆模的顺序应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。5）拆模人应站在一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。（3）模板施工的安全管理措施1）从事高支模搭设、拆除的人员必须持有架子工操作证上岗。2）参加施工的人员必须高度重视安全工作，42、参加人员必须经过体检，无高血压、无心脏病的人员参加。3）施工中所有人员都必须戴好安全帽，系好安全带，配戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。4）高空作业人员和楼层、地面施工人员要互相关心、关照，高空作业人员不得往下抛坠物体。5）搭设过程中，树立警告标志牌，而且安排专人执勤，严禁非施工人员进入施工作业区，安全检查员必须坚守岗位，尽心尽责。6）搭设用钢管要求无开裂、压扁、严重锈蚀及弯曲，扣件要求有出厂合格证，无脆裂、滑丝、变形质量缺陷。7）施工过程中安排专职安全员对高支模进行观测，一旦架体发生明显变形，立即指挥施工人员撤离现场。8）随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。9）没有完成的架体，在每日收工43、时，要确保架子稳定，以发生意外。（4）混凝土浇筑安全针对性措施1）、模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。2）、混凝土由梁中向两侧对称浇筑，梁高度大于1000mm的梁分层浇筑，分层高度不大于500mm，上层混凝土的浇筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。 3）、浇筑设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。 4）、砼施工时配备木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止砼浇筑，将问题处理后方可继续施工。5）、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。6）、浇筑楼板44、及屋面混凝土时应随浇随整平，不得让混凝土大量堆积在某个施工面，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。7）、砼浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。8）、振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。9）、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。十一、应急预案本工程施工可能发生高空坠落、顶架坍塌、物体打击、触电等重大事故。本预案是针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击及触电紧急情况的应急45、准备和响应。1、应急救援机构为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理张宇川任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下图。组 长张宇川副组长刘全生副组长刘建中副组长凌添兵黎浩韩超凡江欢欢黄广昌敬晓林李德贵叶之鹏陶纲绳朱之杰应急救援领导架构图当施工时发生事故，若急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。2、应急救援机构的职责 （1） 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 （2） 负责突发事故的预防措施和各类应急救援的准备工作，统一对人员、材料物资等资源的调配。 （3） 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧46、急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延。必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。3、应急救援工作程序 （1） 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门报告，以取得政府部门的帮助。 （2） 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 （3） 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。 （4） 项目部指定刘建中负责事故材料的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时47、效性。4、救援方法（1）高空坠落应急救援方法 1） 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组。 2） 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位的具体情况。 3） 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 4） 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬至木板上，不48、能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板坍塌应急救援方法 1） 当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。 2） 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。 3） 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 4） 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 5） 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢49、，应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。（4）、触电事故救援、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方50、法有：（a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止51、跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，52、以利救护。、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即53、把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时54、松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。（5）预备应急救援工具见表7。表7 应急救援工具序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救55、包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明救援6应急灯6个用于停电时照明救援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥救援5、预防坍塌事故的技术措施（1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。（2）模板作业时，对模板支撑不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除56、后，方可作业。（4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。（5）安装楼面模板时，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）安装外侧柱模板、梁、板模板时，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m 。（7）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6、预防高空坠落事故的技术措施（1）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部及公司技术负责人审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可进行绑扎57、钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用58、前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部应按类别、有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。十二、计算书本工程高支模计算采取同层内59、有代表性的最大梁及搭设最高板进行计算，地下室顶板选取框架梁7KL10（6001550mm），选取板厚180mm搭设高度5.4m的板进行验算，柱帽选取9#楼人防区ZM03（托板式）34003400，柱帽厚400mm计算（柱帽ZM01：36003600，柱帽高度650mm的为倾角式，荷载为托板式柱帽的1/2，选取计算不具有代表性）。板面选取二层梁板阳台梁板厚度100mm，搭设高度7.55m的板、梁KL23（7001000）搭设高度6.35m进行验算。其它未验算的梁、板施工做法与验算的梁、板相同，不参与验算。地下室顶板梁7KL10（600*1550）梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施60、工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:7kl10。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.55；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.25；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架61、支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.62、0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：150 ，主楞竖向根数：3；主楞间距为：450mm，450mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度70mm，高度70mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新63、浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、37.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯64、强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2117.850.9=19.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q 65、= q1+q2 = 19.276+2.520 = 21.796 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 150mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.7961502 = 6.13104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.13104 / 7.35104=0.834N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.834N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-面板材质的弹性模量66、: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.81504/(38495004.86105) = 0.031 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.031mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度70mm，截面高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 7767、21/6 = 57.17cm3；I = 7731/12 = 200.08cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.217.8480.9+1.420.9)1=21.8kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.09621.80450.002= 4.24105Nmm； 最大支座力:R=1.121.7960.45=68、3.596 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.24105/5.72104 = 7.412 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 7.412 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.80 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.00106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.82004/(10010069、002.00106) = 0.012 mm；内楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.596kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外70、楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.689 kNm；其中，F=1/3qh=11.261，h为梁高为1.55m，a为次楞间距为150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.69106/8.98103 = 188.104 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =188.104N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=11.261kN； 71、l-计算跨度：l=450mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.61511261.184450.003/(100206000.000215600.000)=0.373mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.373 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.373mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿72、梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.217.848+1.42)0.20.825 =3.996 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.996kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣73、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.550.90=25.674、1kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=25.61+0.23+1.51=27.35kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1027.3510.22=0.109kNm； =0.109106/3.24104=3.377N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.377 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠75、度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.550+0.35）0.60= 23.93KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.9252004/(10095002.92105)=0.094mm；面板的最大挠度计算值: =0.094mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢76、筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.550.2=7.905 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.2(21.55+0.6)/ 0.6=0.432 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.27.905+1.20.432=10.004 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷载设计值 q = 10.004+1.260 = 11.264 kN/m。本工程梁底支77、撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=777/6 = 5.72101 cm3；I=7777/12 = 2.00102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.772 KN，N2= 5.214 KN;方木最大应力计算值 ： =0.198106 /57166.67=3.464 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=35.2141000/(27070)=1.596N/mm2；方木的最大挠度：=0.063 mm；方木的允许挠度：= 0.8103/2/78、250=1.6mm；方木最大应力计算值 3.464 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.596 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.063 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.600 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.7779、2 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.124 kNm ；最大变形 Vmax = 0.071 mm ；最大支座力 Rmax = 2.523 kN ；最大应力 = 0.124106 /(8.98103 )=13.764 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 13.764 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.071mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨80、连续梁计算；集中力P= 5.214 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.835 kNm ；最大变形 Vmax = 0.483 mm ；最大支座力 Rmax = 17.033 kN ；最大应力 = 0.835106 /(8.98103 )=92.935 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 92.935 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.483mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计81、算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.523 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.25=0.503 kN； N =2.523+0.503=3.026 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：82、f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3026.151/(0.209424) = 34.149 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.149 83、N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =17.033 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.25-1.55)=0.503 kN； N =17.033+0.503=17.296 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；84、 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17296.285/(85、0.209424) = 195.182 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 195.182 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！地下室顶板5.22米层高板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):086、.20；模板支架搭设高度(m):5.22；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.0087、0；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/88、6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.85+1.42.5= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.320.252= 0.058 kNm；面板最大应力计算值 = 58250/54000 = 1.07989、 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.079 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.852504/(100950048.6104)=0.028 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=777/6 = 57.17 cm3；I=7777/190、2 = 200.08 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.18 = 1.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.125 + 0.088)+1.40.625 = 2.33 kN/m；最大弯91、矩 M = 0.1ql2 = 0.12.330.92 = 0.189 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.189106/57166.67 = 3.301 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.301 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.330.9 = 1.258 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.258103/(2 7070) = 0.385 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木92、的受剪应力计算值 0.385 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.212 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2129004 /(10095002000833.333)= 0.283 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.283 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=93、8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.307 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.756 kNm ；最大变形 Vmax = 0.933 mm ；最大支座力 Qmax = 9.153 kN ；最大应力 = 755539.176/8980 = 84.136 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 84.136 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.933mm 小于 90094、/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.22 = 0.722 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.645 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.651 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ =95、 (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.684 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.684 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆96、抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m；L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10684.138/（0.458424）97、 = 55.018 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 55.018 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.004(1.5+0.22) = 2.371 m；Lo/i = 2371.147 / 15.9 = 149 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定98、系数= 0.312 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10684.138/（0.312424） = 80.764 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 80.764 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够99、的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中100、部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计101、尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。人防顶板柱帽（34102、00*3400）板模板(钢管扣件)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.35；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):2.80；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；103、混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1539.400；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():28.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):900.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计104、值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/105、m)：q1 = 250.91+0.351 = 22.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.222.85+1.41= 28.82kN/m最大弯矩M=0.128.820.252= 0.18 kNm；面板最大应力计算值 = 180125/54000 = 3.336 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.336 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 106、其中q = 22.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.67722.852504/(100950048.6104)=0.131 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.131 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=777/6 = 57.17 cm3；I=7777/12 = 200.08 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.9 = 5.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(107、kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(5.625 + 0.088)+1.40.25 = 7.205 kN/m；最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1257.2050.92 = 0.73 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.73106/57166.67 = 12.761 N/mm108、2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.761 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn Mmax= 57.282所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。二层梁KL23（700*1000）模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。109、梁段:kl23。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标110、准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0111、；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：150 ，主楞竖向根数：2；主楞间距为：450mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度70mm，高度70mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 112、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.113、1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2117.850.9=19.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.276+2.520 = 21.796 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 150mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.7961502 = 6.13104Nmm；经计算得到，面板的受弯应114、力计算值: = 6.13104 / 7.35104=0.834N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.834N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.81504/(38495004.86105) = 0.031 mm；面板115、的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.031mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)；116、 W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.217.8480.9+1.420.9)1=21.8kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=1/821.80450.002= 5.52105Nmm； 最大支座力:R=1.121.7960.45=3.596 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 5.52105/8.33104 = 6.62 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 6.62 N/mm2 小于 117、内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.80 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.84504/(100100004.17106) = 0.145 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.145mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传118、递的集中力，取内楞的最大支座力3.596kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.635 kNm；其中，F=1/2qh=10.898，h为梁高为1m，a为次楞间距为150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计119、算值: = 1.63106/8.98103 = 182.037 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =182.037N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=10.898kN； l-计算跨度：l=450mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.61510897.920450.003/(100206000.000215600.000)=0.361mm；根据连续梁计算得到外120、楞的最大挠度为0.361 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.361mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.217.848+1.42)0.450.405 =4.414 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值121、: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.414kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001818/6 = 3.78104mm3； I = 700181818/12 = 3.40122、105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.701.000.90=19.28kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.700.90=0.26kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.700.90=1.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.26+1123、.76=21.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1021.3070.22=0.085kNm； =0.085106/3.78104=2.255N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.255 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.70= 18.10KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9124、500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.0952004/(10095003.40105)=0.061mm；面板的最大挠度计算值: =0.061mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)10.2=5.1 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.2(21+0.7)/ 0.7=0.27 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时125、产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.25.100+1.20.270=6.444 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷载设计值 q = 6.444+1.260 = 7.704 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=777/6 = 5.72101 cm3；I=7777/12 = 2.00102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力126、图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.657 KN，N2= 4.079 KN;方木最大应力计算值 ： =0.176106 /57166.67=3.083 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.0791000/(27070)=1.249N/mm2；方木的最大挠度：=0.073 mm；方木的允许挠度：= 0.9103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 3.083 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.249 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =127、0.073 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.800 mm，满足要求！八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.657 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.105 kNm ；最大变形 Vmax = 0.061 mm ；最大支座力 Rmax = 2.146 kN ；最大应力 = 0.10128、5106 /(8.98103 )=11.711 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 11.711 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.061mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.079 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.653 kNm ；最大变形 Vmax = 0.378 mm ；最大支座力 Rmax = 13.32129、5 kN ；最大应力 = 0.653106 /(8.98103 )=72.701 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 72.701 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.378mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.146 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.35=0.829 kN； N =2.146+0.82130、9=2.975 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计131、算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2975.11/(0.209424) = 33.573 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.573 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =13.325 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2132、0.129(5.35-1)=0.829 kN； N =13.325+0.829=13.998 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 133、计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13998.434/(0.209424) = 157.967 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 157.967 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件134、式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.135、5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托136、板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施137、工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。二层板7.55米高支模模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；138、步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):7.33；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9139、500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板140、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板141、最大应力计算值 = 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(100950048.6104)=0.016 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为142、:W=777/6 = 57.17 cm3；I=7777/12 = 200.08 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.0143、88)+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.730.92 = 0.14 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.14106/57166.67 = 2.451 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.451 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.730.9 = 0.934 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.934103/(2 7070) = 0.286 N/mm144、2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.286 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.7129004 /(10095002000833.333)= 0.166 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.166 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连145、续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.713 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.561 kNm ；最大变形 Vmax = 0.693 mm ；最大支座力 Qmax = 6.796 kN ；最大应力 = 560979.731/8980 = 62.47 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 62.47 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求146、!托梁的最大挠度为 0.693mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1387.33 = 1.014 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.10.90.9 = 2.025 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.323 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时147、产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.091 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.091 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应148、力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m；L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；149、=9090.566/（0.458424） = 46.812 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.812 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.011 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.011(1.5+0.22) = 2.388 m；Lo/i = 2387.679 / 15.9 = 150 ；由长细比 L150、o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.308 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9090.566/（0.308424） = 69.61 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 69.61 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆151、之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数152、的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托153、方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 83