1、模板工程施工方案一、 编制依据：1、 建筑结构荷载规范（GB5000920XX)中国建筑工业出版社；2、 混凝土结构设计规范（GB5001020XX）中国建筑工业出版社；3、 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社；4、 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社;5、 钢结构设计规范（GB50017-20XX）中国建筑工业出版社6、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX)；7、 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）（20XX版）；8、 混凝土结构工程施工工艺标准（ZJQ00SG-00220XX）；9、 建筑施工安全检查标准(JGJ5920XX）；10、x2、x建设工程施工图纸、施工合同 ； 11、xx建设工程施工组织设计;. 二、 编制目的确保工程施工工期和安全管理目标的实现。使整个工程项目施工过程受控，通过保证措施的实施，使施工每个环节都规范化，以确保满足建设单位要求。三、 工程概况3.1工程概况序号项目内容1工程名称xx建设项目工程（三标段)2工程地址3工程性质4建设单位5设计单位6监理单位7质量监督单位8施工总承包单位9合同承包范围建筑、装饰、电气、给排水及采暖、10合同工期379日历天11合同质量目标合格，共计四个单位工程,总建筑面积12055.6m2，其中1号监舍楼建筑面积5600，建筑高度21.9米，地上6层，医务教学楼建筑面积为493、35.6,该建筑总高度19.5米，犯人食堂及浴室建筑面积1230,建筑高度9m.禁闭室建筑面积290。3.2结构设计概况：结构形式均为框架剪力墙结构，框架梁抗震等级为二级基础设计为井桩基础,地基与基础的设计等级为乙级,结构安全等级二级，结构设计年限为50年，抗震设防烈度8度。 3.3. 模板施工领导小组模板安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长，施工现场负责人为副组长，项目部安全员、技术员及木工班施工组长的坚强领导班子，对质量及安全实现全面控制，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 4、长：苗君鲲 副组长：李新革项目技术员:马守智组 员： 杨海龙 刘冬冬 安红珍 宿万里 李小明 王柏祥3。4 模板方案选择考虑到工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考以下几点. 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性.3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ5920XX检查标准要求和施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：模板承重支架：用于板结构5、施工荷载的承重；梁模板，柱模板：用于框架梁、柱的模板支撑系统。四、施工准备：（一） 作业条件:1、严格按照施工图纸设计要求及施工工艺标准,验收规范进行模板设计和配制加工.2、模板及其支架应具有足够的承载能力，刚度和稳定性,模板按墙进行编号,分规格堆放.3、熟悉图纸，由项目部技术负责人向施工员、施工班组进行技术、质量、安全交底.4、模板应刷水质脱模剂，脱模剂要经济实用，不许污染钢筋.5、弹好楼层轴线，墙身线，门窗洞口位置线，弹出楼层轴线，偏300的支模板辅助线，并清除干净墙身部位杂物，所有线已验收。6、墙暗柱，墙体，连梁钢筋绑扎完毕，水电预埋箱盒预埋件,并办好隐检。7、柱墙体根部10cm范围内6、应抹平压光，并在根部贴20厚泡沫海绵条(密度应稍大一点）以防模板下口跑浆，注意海绵条不得伸入墙内。(二）材料要求:1、根据工程特点,本工程梁、柱剪力墙采用木胶板，规格为915183018.现浇模板采用竹胶板,规格为1220244012.安装前先检查模板的质量，不符合质量标准的不得投入使用。2、支撑部件: 采用483.5钢管，扣件、托架螺栓:50100方木和部分槽钢。3、主体机械设备：木工电锯、木工电刨、手电钻，轻使便爬梯等机具。（三）模板的配制要求:1、应整张使用，尽量减少随意锯截,造成竹胶板、木胶板的浪费。2、钉子长度应为竹胶板厚度的1。52.5倍,每块竹胶板与木楞相叠处至少钉两个钉子，第二7、块板得钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。3、配制好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管,以免错用。4、必须选用经过板面处理的胶合板,未经板面处理的胶合板做模板时，因混凝土硬化过程中，胶合板与混凝土界面上存在水泥、木材之间的粘合力，使板面与混凝土粘结牢固，脱模时易将版面木纤维撕破,影响混凝土表面质量，这种现象随竹胶板的使用次数的增加而逐渐加重。5、使用前必须涂刷脱模剂.五、模板设计及施工方法：筏板模板安装要求 1、独立基础模板设计:本工程有两个单位工程为独立基础,其余为承台。高度700mm，模板采用竹胶合板，内立档（背楞)采用50mm100mm的方木,外横档用48。33。6mm的架8、管，（中心距）400mm，穿墙螺栓用12,以横向间距均500400/500mm。2、独立基础模板的施工方案： 本工程独立基础模板按图纸尺寸制作成组合式定型模板，模板背面均编号，以防错用；模板高度按设计高，长度等于分段长度,模板背楞为竖向方木,间距均150，横向拉杆为483。5钢管，间距为400/500，穿墙螺栓均为14，纵向的间距500，支设方法与剪力墙相同，厚度的控制则用14钢筋作撑杆,撑杆的长度等于墙厚，模板拉杆为14穿墙螺栓，外套20PVC管，穿墙螺杆可周转使用，对拉螺栓应根据不同的对拉形式，采用不同的做法，最底处第一道钢管横档距离底板不大于150mm，以上横档间距为300，模板立缝，角9、缝宜设于方木和木竹胶板所形成的企口位置，以防漏浆和错台,模板的水平缝背面应加方木拼接，模板的吊钩设于模板上部，吊钩铁件的连接螺栓应将面板和竖档方木连在一起.3、独立基础模板支设质量的要点: （1)独立基础放线应准确,误差在允许范围内,模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐，拧紧.（2）支模时上口卡具按设计要求尺寸卡紧，为防缩径及断面过小，两侧模用14钢筋作撑杆，撑杆纵横向设置,间距均为1,与箍独立基础钢筋点焊。（3)模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。（4)模板拼装时缝隙过大,连接固定措施不牢固，应加强使用前检查，及时处理。4、独立柱（构造柱)的模板设计：（1）、按照施工图设计尺寸，配10、制成预组拼的定型竹胶板模，模板高度为柱全高,矩形配制一对竖向侧板拼成；模板侧板两端伸出，便于拆除;方型柱可由四面竖向侧板拼成；模板外用100485.3或80435的槽钢作柱箍，柱箍间距400，用14的螺栓拉结加固；竹胶板的背楞作法和剪力墙背楞作法相同,柱顶与梁交接处留缺口，以便与梁模板接合，避免柱头二次支模所产生的质量问题，在柱模板缺口左右及梁底部加钉衬口档木,加强缺口部位柱模的刚度,拆模时不致损坏柱模上口模板。(2)、柱箍、螺栓设置：对柱断面一边大于700mm的柱子采用 槽钢做柱箍，间距400mm，用14的螺杆拉结固定，柱中用14的对拉螺栓间距400mm，进行断面加强拉结，确保柱模的刚度。511、柱模的施工方法：施工流程为：搭设安装脚手架-吊装组拼柱模-检查对角线、垂直度和位置-安装柱箍-安装有梁口的柱模板-模板安装质量检查-柱模固定-浇筑-拆除脚手架、模板-清理模板、刷油.（1)、安装时,按弹好的模板边线钉好压脚板，每个模板侧面均弹好中心控制线将柱子的四面模板按给定的截面就位,并使之垂直,对角线相等.（2)、对柱断面边长为400柱子用槽钢栓柱箍固定,内设14对穿螺栓，柱箍间距为400，柱底部位的柱箍距地面150，对穿螺栓内套PVC管，并设撑杆，以保证柱子断面尺寸.（3）、成排柱模先支设两端柱,矫直与复核其位置无误后，顶部拉通长线再立中间柱模;（4）、对柱模的轴线位移,垂直度偏差,对12、角线；扭向等全面校正后，最后将水平拉杆固定。（5)、四周斜撑要牢固,具有足够的刚度和稳定性。（6）、柱模安装固定前,电工必须逐检查预埋管盒，固定前必须跟班校对。(7)、柱模就位前,模板底用石膏或水泥砂浆封缝,以防止柱底漏浆，造成柱烂根。(8)、模板就位前，柱内杂物必须清理干净，待验收后方可装模板。6、梁、板模的支设：(1)、梁底模；侧模采用18厚的木胶板，背楞采用50100方木支撑体系采用扣件式钢管支架方案，梁底部分采用托架支撑对梁高大于600时，梁中部采用14对穿螺杆进行拉结间距600左右，以加强梁侧模板刚度，不使模板侧向变形。 (2)、梁板模的施工工艺： 在砼柱子上弹出梁的轴线和水平线,并13、复核.安装梁模支架时,视梁断面尺寸的大小，立杆采用双排式或多排，立杆底宜铺垫大于50厚的木块，楼层间的上下支座（或垫块）应在同一平面位置，当梁高在600以内时,立杆之间的距离宜为800-900，高度于600700时，立杆间距按600700控制。在立杆上用顶丝调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直；当梁底跨度4m时，跨中梁底应按设计要起拱,如设计无要求时起拱高度为梁跨度的1/10003/1000,起拱处拉道线使所有起拱在同高度，主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱.支撑楼层高度最高为3。6m,应设两道水平拉杆和剪刀撑在梁底板上绑扎钢筋，经检验合格后,清除杂物，安装梁侧模板14、，用穿墙螺栓固定,并子侧模上附加斜撑（如上图），侧模上口要拉线找直，固定牢固，两侧模板之间用14钢筋顶撑点焊在钢筋上。 复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定，安装现浇板模时,板模应在梁上口(压帮），在梁侧模与墙，板模接合处的部位。模板下部加设50100方木，使梁板模连接固定牢固,并逐步向板跨中铺设模板。竹胶板模的相邻两块模板之间下部用方木，钉子连接,对板缝处用竹胶板嵌补,保证拼缝严密.模板铺设完毕后，用靠尺，塞尺和水平仪检查平整度与现浇板底标高，同时进行校正.7、楼面模板的安装:（1)、模板安装顺序：“满堂脚手架-主龙骨-次龙骨-柱头模板龙骨-柱头模板、整验收-进行下道工序(2)、楼面模板15、的安装：根据模板的排列图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的间距应根据楼板砼重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定本工程最大板厚250，一般支柱为8001200，大龙骨间距为6001200,小龙骨间距为200400，支柱排列应考虑施工通道。楼板施工时，采用的材料为15厚竹胶板，扣件式钢管为支撑架，配合顶丝连接件.按施工规范要求，板中间适当起拱，四周不起拱。以防止板中部下挠，造成砼面不平整。楼板模板板厚度应一致，搁棚木料要有足够的强度和刚度格栅要面平整。模板的安装允许偏差：项目允许偏差（)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4、5表面整平度16、52m靠尺和塞尺检查8、模板的拆除:(1）拆除模板的顺序应遵循先支后拆，后支先拆,先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板，自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑的原则.（2)模板作业组织,应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行,以便支模时就考虑拆模的方便和安全,按照构件不同部位,固定模板作业人员,从底层一直到顶层,由模板作业人员将自己所支设部位的模板质量负责到底，于质量、安全的控制、拆模时也熟知情况,易找到拆模关键点位，对模板及配件的保护都有利。(3）模板拆除时结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）中规定的拆除规定。9、模板工程质量标准：（1）主控17、项目：A、模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支撑部分必须有足够的支承面积。B、安装现浇结构的上层模板时，下层模板应具有承受上层荷载的承受能力,或加设支架，上下层支架的立柱应对准，并铺垫板。C、在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋与混凝土接槎处。对主控项目的检查，在木工班自检合格的基础上，由项目部专职质检员范旭杰、组织，项目经理张永根、项目负责人崔恩堂、施工员于瑞彬、李永林及相关班组长参加，对照施工方案共同验收合格后，技术负责人薛康英组织建筑单位、监理单位复检达到验收偏差附表要求后，并形成记录，否则项目部不准进行下道工序。（2）一般项目：a.模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板18、应浇水湿润，但模板内不应有积水。b。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。c.浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。d.对跨度不大于4m的现浇钢筋砼梁、板,其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的13.对于线条的起拱要求，项目部必须在模板施工前统一计算出需起拱的高度尺寸，并标于具体梁施工图上，给木工班进行交底。e.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表中规定:项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置5外漏长度+10，0中心线位置2外漏长度+10,19、0六、 模板施工安全、文明施工技术措施 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带. 支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等)。 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行”安全标志,操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理. 木工机械必须严格使用倒顺开关和专20、用开关箱,一次线不得超过3m,外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 模板堆放时,使模板向下倾斜30，不得将模板21、堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施,将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 在送食电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低.当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 环保与文明施工 夜间22：006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业.现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现22、场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果.七、柱模板计算书柱模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范（GB 5000920XX)、混凝土结构设计规范GB50010-20XX、钢结构设计规范（GB 5001720XX） 。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。等规范.柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系. 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm)：7023、0。00；柱截面高度H（mm）：700。00;柱模板的总计算高度:H = 3.00m;根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图（一)参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1;柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4）：10。78；钢楞截面抵抗矩W(cm3)：4.49；柱箍的间距(mm）:450；柱箍合并根数:2;3。竖楞信息竖楞材料：木楞；竖楞合并根数：2；宽度（mm24、)：40.00；高度（mm）：80.00；4.面板参数面板类型：胶合面板;面板厚度（mm）：12.00；面板弹性模量（N/mm2）：9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1。50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00;方木弹性模量E(N/mm2)：9500。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205.00;（二）、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 新浇25、混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算,得5。714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度,取2。500m/h； H 模板计算高度，取3.000m; 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2.26、（三）柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 165 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距)27、: l =165。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。265。830。450.90=31。995kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42。000.450。90=1。134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =31。995+1。134=33。129 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.129165165= 9。02104N。mm;面板最大应力按下式计算： 其中， 面板承受的应力(N/mm2）; M -面板计算最大弯距(Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面宽度，h:28、面板截面厚度； W= 45012.012。0/6=1.08104 mm3; f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2）; f=13.000N/mm2;面板的最大应力计算值： = M/W = 9。02104 / 1.08104 = 8.351N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.351N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： 其中, -面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度（竖楞间距): l =165.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。265.830.29、450。90=31.995kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42。000。450。90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.995+1.134=33。129 kN/m；面板的最大剪力： = 0.633。129165。0 = 3279。755N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力（N/mm2)； -面板计算最大剪力(N）： = 3279.755N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度（mm）:hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv30、 = 13。000 N/mm2;面板截面受剪应力计算值: =33279.755/（245012.0）=0.911N/mm2;面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2;面板截面的受剪应力 =0。911N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求!3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下： 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 65。830.4529.62 kN/m； -面板最大挠度(mm）； l-计算跨度（竖楞间距)： l =165.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2）：E = 9500。0031、 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩（mm4); I= 45012.012。012.0/12 = 6.48104 mm4;面板最大容许挠度： = 165 / 250 = 0。66 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.62165。04/(1009500。06.48104) = 0.241 mm;面板的最大挠度计算值 =0.241mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0。66mm，满足要求！（四）竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，竖32、楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 408080/6 = 42.67cm3；I = 40808080/12 = 170。67cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中, M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm; q-作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830。170.90=11。731kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000.170.90=0。416kN/m； q = (11。731+0。416)/2=6.074 kN/m33、；竖楞的最大弯距：M =0。16.074450.0450.0= 1。23105N.mm； 其中, 竖楞承受的应力（N/mm2）； M 竖楞计算最大弯距(Nmm）； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3）,W=4。27104； f 竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.23105/4。27104 = 2。883N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2。883N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求!2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下： 其中, -竖楞计算最大剪力（N）； l-计算34、跨度(柱箍间距）: l =450.0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.265.830.170.90=11。731kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42.000.170.90=0.416kN/m； q = （11.731+0.416）/2=6。074 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.66。074450。0 = 1639。877N；截面抗剪强度必须满足下式： 其中， -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）; -竖楞计算最大剪力（N): = 1639。877N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40。0mm ； hn竖楞的截面高度（35、mm）：hn = 80.0mm ; fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2):fv = 1.500 N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值: =31639。877/（240。080。0）=0.769N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。769N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下： 其中,q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m）: q =65。830.17 = 10.86 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度（柱箍间距）: l =450。036、mm ; E-竖楞弹性模量(N/mm2)：E = 9500。00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1。71106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0。67710。86450.04/(1009500.01.71106) = 0.186 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0。186mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！（五)B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；37、柱箍为2 跨,按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）:B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = （1。2 65.830.9 + 1.4 20。9）0.165 0。45/2 = 2。73 kN; B方向柱箍剪力图（kN）最大支座力: N = 8.398 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩： M = 0。319 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形： V = 0。127 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。32 kN。m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4。49 cm3；B边38、柱箍的最大应力计算值: = 67.71 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =67。71N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0。127 mm;柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1。4 mm;柱箍的最大挠度 =0。127mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1。4mm，满足要求!（六）B方向对拉螺栓的计算计算公式如下： 其中 N 对拉螺栓所受的拉力; A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得: 对拉螺39、栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径： 9。85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2;对拉螺栓所受的最大拉力： N = 8。398 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057。60105 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8。398kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 140、07。8cm4;柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN); P = （1.265。830.9+1。420.9）0.165 0。45/2 = 2.73 kN； H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力： N = 8。398 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩: M = 0。319 kN。m; H方向柱箍变形图(mm）最大变形: V = 0.127 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.32 kN.m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4。49 cm341、；H边柱箍的最大应力计算值： = 67。707 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值 =67.707N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0。127 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0。127mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!（八)H方向对拉螺栓的计算验算公式如下： 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；42、查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径： 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积： A= 76 mm2;对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057.6010-5 = 12。92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力： N = 8.398 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.398kN 小于 N=12。92kN,对拉螺栓强度验算满足要求！八、梁模板计算书 梁模板及其支架按+o.oom标高部位框架梁段:KL按（250550) （一）参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m):0。30;梁截面高度 D(m):0。80；混凝土板厚度(mm)：100。00；立杆沿梁跨度方向间距43、La（m）：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。10；立杆步距h（m）:1。10;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0。60；梁支撑架搭设高度H（m)：4.40；梁两侧立杆间距（m）:0.60;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:可调托座；2。荷载参数模板自重(kN/m2):0。35;钢筋自重(kN/m3）:1。50；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：19。2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2）：2。0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参44、数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）：10000。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40。0;梁底方木截面高度h(mm）:80。0;梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：12.0;5.梁侧模板参数主楞间距（mm)：400;次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为:4;支撑点竖向间距为：100mm，50mm，150mm;穿梁螺栓水平间距（mm）：400;穿梁螺栓直径(45、mm）：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483。0；主楞合并根数:2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm,高度80mm;次楞合并根数：2；(二)梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的 其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5。714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h; H -46、 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0。800m； 1- 外加剂影响修正系数,取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得 50.994 kN/m2、19。200 kN/m2，取较小值19。200 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm)1。强度计算跨中弯矩计算47、公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩,W = 401。21。2/6=9.6cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.419.20。9=8.29kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1.40。420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 8.294+1。008 = 9.302 kN/m；计算跨度（内楞间距)： l = 140mm；面板的最大弯距 M= 0。19.302140248、 = 1。82104Nmm；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 1.82104 / 9。60103=1.899N/mm2;面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1。899N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19。20。4 = 7.68N/mm； l-计算跨度（内楞间距）: l = 140mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 401.21.21。2/12=5。76cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。6749、77.681404/（10095005.76104) = 0.037 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =140/250 = 0。56mm；面板的最大挠度计算值 =0。037mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。56mm,满足要求！（四)梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4822/6 = 85.33cm3；I = 4832/12 = 341.33cm4; 内楞计算简图（1).内楞强度验算强度验算计算公式如下：50、 其中, - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值（N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中，作用在内楞的荷载，q = （1。219.20.9+1。420。9)0。14=3。26kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)： l = 400mm； 内楞的最大弯距： M=0。13.26400.002= 5.21104Nmm; 最大支座力:R=1。13.2560。4=1.433 kN；经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 = 5.21104/8。53104 = 0.61 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f 51、= 17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 0.61 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！（2)。内楞的挠度验算 其中 l计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.14= 2。69 N/mm； E 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值： = 0.6772。694004/（100100003.41106) = 0.014 mm；内楞的最大容许挠度值： = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.014m52、m 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1。433kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483。0;外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图（kNm） 外楞变形图(mm）(1）。外楞抗弯强度验算 其中 外楞受弯应力计算值(N/mm2） M - 外楞的最大弯距（Nmm）; W - 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值（N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩53、为M= 0.473 kNm 外楞最大计算跨度： l = 150mm；经计算得到,外楞的受弯应力计算值： = 4。73105/8。98103 = 52。645 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =52。645N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2).外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.338 mm外楞的最大容许挠度值: = 150/400=0。375mm;外楞的最大挠度计算值 =0。338mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！(五) 穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其54、中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm; 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1.219。2+1.42)0.40.35 =3。618 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.618kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满足要求！(六) 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则55、是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6001212/6 = 1。44104mm3； I = 600121212/12 = 8.64104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 计算的最大弯矩 （kNm）； l-计算跨度（梁底支撑间距)： l =60.00mm； q - 作用在梁底56、模板的均布荷载设计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1： 1。2（24。00+1.50）0.600.800。90=13。22kN/m；模板结构自重荷载：q2:1。20。350.600。90=0。23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600。90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.22+0。23+1.51=14.96kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1014。9580.062=0。005kNm； =0。005106/1.44104=0。374N/mm2；梁底模面板计算应力 =0。374 N/mm2 小于 梁底模57、面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中,q-作用在模板上的压力线荷载: q =（24。0+1.50）0。800+0。35）0.60= 12.45KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =60.00mm； E面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =60.00/250 = 0。240mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67712.45604/（10095008.64104)=0。001mm;面板的最大挠度计算值： =0.001mm 小58、于 面板的最大允许挠度值： = 60 / 250 = 0.24mm，满足要求！（七）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = (24+1.5）0。80.06=1。224 kN/m；（2)模板的自重线荷载(kN/m）:q2 = 0。350。06（20。8+0.3)/ 0。3=0。133 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 59、P1= （2。5+2）0。06=0.27 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21。224+1。20.133=1。628 kN/m;活荷载设计值 P = 1。40.27=0。378 kN/m; 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=488/6 = 42。67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q = 1.628+0。378=2.006 kN/m；最大弯距 M =0。1ql2= 0。12.0060.6060、.6= 0.072 kN。m；最大应力 = M / W = 0.072106/42666。7 = 1.693 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.693 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力： V = 0。62.0060。6 = 0.722 kN； 方木受剪应力计算值 = 3722。304/（24080) = 0.339 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。6 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。339 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。6 N/mm2，满足要求61、!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： q = 1。224 + 0。133 = 1.357 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771。3576004 /（10010000170.667104)=0.07mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2。400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0。07 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3。支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2）:q1 = （24。000+1。500）0。800= 20。400 kN62、/m2；（2)模板的自重（kN/m2)：q2 = 0。350 kN/m2；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3= （2。500+2。000)=4。500 kN/m2；q = 1。2（20。400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31。200 kN/m2；梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时: 计算简图（kN） 变形图（mm) 弯矩图（kNm）经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = RB=3.01 kN；最大弯矩 Mmax=0.6563、4 kN。m；最大挠度计算值 Vmax=1.061 mm；最大应力 =0.654106/4490=145.571 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 145。571 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!（八） 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 水平钢管的最大支座反力： N1 =3.01 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1494。4=0。786 kN； N =3.01+0.786=3。796 kN； - 轴心受压立杆的稳定64、系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。59； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4。49; 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh k1 计算长度附加系数，取值为:1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551。71.1 = 2。16 m；Lo/i = 2159.85 / 15.9 = 136 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。367 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=3795.792/（0。367424) = 24。393 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.393 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！