1、xx新区xx初中教学楼工程阶梯教室工程模板安拆专项施工方案编制人: 职务：负责人： 职务：审核人： 职务：批准人： 职务：年 月 日目录第一节 编制依据- 2 -第二节 工程概况- 2 -第三节 方案选择- 2 -第四节 材料选择- 3 -第五节 模板安装- 5 -第六节 模板拆除- 10 -第七节 模板技术措施- 11 -第八节 安全、环保文明施工措施- 16 -第九节 脚手架计算书- 18 -9.1板模板(扣件钢管高架)- 18 -9.2柱模板- 29 -9.3截面尺寸300*1750梁模板(扣件钢管架)- 54 -9.4截面尺寸300*1300梁模板(扣件钢管架)- 75 -9.5截面尺2、寸300*1200梁模板(扣件钢管架)- 93 -第一节 编制依据建筑结构荷载规范（GB50009-2023）中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范（GB50010-2023）中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；钢结构设计规范（GB50017-2023）中国建筑工业出版社；第二节 工程概况xx新区xx初中教学楼工程-阶梯教室工程；工程建设地点：xx社区；属于框架结构;地上1层;层高：7.2m ；3.85层外围梁截面200*600（无板）；标高7.75m层井字梁截面300*1200、外梁截面300*1300、截面300*1700；3、板厚120mm。本工程由xx新区xx初中投资建设，xx规划建筑设计有限公司设计，由xx市丰李建筑工程有限公司组织施工；本方案针对柱、板及截面300*1200、300*1300、300*1700的梁分别设计和计算。第三节 方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选择方案时，应充足考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，可以充足满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转运用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几4、点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准规定，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：板模板(扣件钢管高架)，柱模板，梁模板(扣件钢管架)，梁模板(扣件钢管架)，梁模板(扣件钢管架)。第四节 材料选择按清水混凝土的规定进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性规定的前提下，尽也许提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。板模板(扣件钢管高架)板底采用18mm支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用胶合面板钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表5、面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计6、规定后方可在施工中使用。柱模板分段一采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用6080 木方，柱箍采用483圆形钢楞围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.5钢管斜向加固（尽量取45）。分段二采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用8080 木方，柱箍采用483圆形钢楞围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.5钢管斜向加固（尽量取45）。梁模板(扣件钢管架)面板采用17、8mm胶合面板6080木方（内楞）现场拼制，80100木方（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用80100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用42.72.7钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、8、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计规定后方可在施工中使用。梁模板(扣件钢管架)面板采用18mm胶合面板6080木方（内楞）现场拼制，80100木方（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用50100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用42.72.7钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，9、新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计规定后方可在施工中使用。梁模板(扣件钢管架)面板采10、用18mm胶合面板6080木方（内楞）现场拼制，80100木方（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用80100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用42.72.7钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气11、孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计规定后方可在施工中使用。第五节 模板安装 1、模板安装的一般规定竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝解决完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完毕后12、用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度规定如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度24、模板平面尺寸偏差3 2、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。一方面根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、0000以下模13、板安装规定（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模所有采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）梁模板安装顺序及技术要点（3）楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模14、板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计规定起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点 4、0.000以上模板安装规定（1）梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（2）梁模板安装顺序及技15、术要点（3）楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计规定起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点5、模板构造板模板(扣件钢管高架) 1、楼板模板采用50mm100mm木方做板底支撑，中心间距250，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.5m，跨距0.5m，步距1.5m。 2、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必16、须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模17、周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以保证接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置相应。水平拉杆规定设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。柱模板分段一采用18mm竹胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用6080 木方，柱箍采用483圆形钢楞柱截面B方向间距133mm，柱截面H方向间距200mm用可回收的m12普通穿墙18、螺栓加固，柱截面B方向间距：水平间距200mm，竖向间距：同柱箍间距300mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。分段二采用18mm竹胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用8080 木方，柱箍采用483圆形钢楞柱截面B方向间距133mm，柱截面H方向间距200mm用可回收的m12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距：水平间距400mm，竖向间距：同柱箍间距600mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木19、板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。梁模板(扣件钢管架) 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距272mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用150mm，200mm，200mm，200mm，250mm，300mm，300mm18mm作为面板，梁底采用胶合面板钢管(单钢管) :48 3.5布置，间距横向。300mm支承为钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向42.720、2.7，梁两侧立杆间距0.5m，步距0.5m。 2、梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁侧设立斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）梁模板(扣件钢管架) 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距236mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用150mm，150mm，150mm，150mm，30021、mm，250mm18mm作为面板，梁底采用胶合面板钢管(单钢管) :48 3.5布置，间距横向。300mm支承为钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向42.72.7，梁两侧立杆间距0.5m，步距0.6m。 2、梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁侧设立斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）梁模板(扣件钢管架) 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距21622、mm，木方作为外楞间距800mm，采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距800mm，竖向间距同外楞。梁模板采用150mm，150mm，150mm，150mm，300mm，150mm18mm作为面板，梁底采用胶合面板钢管(单钢管) :48 3.5布置，间距横向。300mm支承为钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向42.72.7，梁两侧立杆间距0.5m，步距0.6m。 2、梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，23、4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁侧设立斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计规定的百分率后，由技术人员发放拆模告知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达成如下规定。在拆除侧模时，混凝土强度要达成1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达成1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损24、坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，一方面拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，特别拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达成模板与楼板分离的规定，保存养护支撑及其25、上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保存板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准模板规定：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检查）。（2）外观质量检查标准（通过观测检查）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺26、寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量规定必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2023）及相关规范规定。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目 1）安装现浇结构的上27、层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检查方法：对照模板设计文献和施工技术方案观测。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检查方法：观测。（2）一般项目 1）模板安装应满足下列规定：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检查方法：观测。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按规定起拱。检查数量：按规范规定的检查批（在同一28、检查批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检查方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得漏掉，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检查方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范规定的检查批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差29、和检查方法见表1：（检查方法：检查同条件养护试块强度实验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐个检查模板垂直度，保证垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足规定。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1m30、m）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观测模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，严禁模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，导致混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清31、理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模告知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采用定段、定编号负责制。 3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，此外对于一些质量通病制定防止措施，防患于未32、然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置对的和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设立模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸规定准确，校正33、阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节 安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程34、脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂严禁通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织解决。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹35、（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具有皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时互相配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地规定硬化、平整、有围护，阴阳角模36、架设小围护架放置。安装就位后，要采用防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度减少混凝土浇筑速度也要适当减少。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。（10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达成整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 脚手架计算书37、9.1板模板(扣件钢管高架)因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2023（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.00；采用的钢管(mm):42.72.7 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝38、土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,39、需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大40、弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm；面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足规定!三、模板支撑方木的计算:方木按照41、三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q242、)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.52 = 0.047 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.047106/83333.33 = 0.564 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 0.564 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.5 = 0.564 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.543、64103/(2 50100) = 0.169 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.169 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8385004 /(10095004166666.667)= 0.009 mm；最大允许挠度 V=500/ 250=2 mm；方木的最大挠度计算值 0.009 mm 小于方木的最大允许挠度 2 mm,满足规定!四、木方44、支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.034 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.09 kNm ；最大变形 Vmax = 0.105 mm ；最大支座力 Qmax = 2.223 kN ；最大应力 = 90495.686/3190 = 28.369 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 28.369 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大45、挠度为 0.105mm 小于 500/150与10 mm,满足规定!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.223 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1387 = 0.969 kN；钢管的自46、重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.50.5 = 0.087 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.50.5 = 0.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.806 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.50.5 = 1.125 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 3.743 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力47、设计值(kN) ：N = 3.743 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.42 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.39 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.19 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.748、； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 14.2 = 120 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆的最大应力计算值；=3742.56/（0.452339） = 24.425 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 24.425 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！假如考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算49、长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.01 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.01(1.5+0.12) = 2.134 m；Lo/i = 2134.231 / 14.2 = 150 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.308 ；钢管立杆的最大应力计算值；=3742.56/（0.308339） = 35.844 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 35.844 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应50、尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =3.743/0.25=14.97 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 3.743 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=14.97 fg=120 kpa 。地基承载力满足规定51、！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层52、的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点的设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的53、高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳54、采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。9.2柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾55、倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图模板在高度方向分 2 段进行设计计算。第1段（柱底至柱身高度3.00米位置；分段高度为3.00米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆形；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；56、宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土57、时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N58、mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 28.956270270= 2.64105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截59、面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.64105 / 2.43104 = 10.858N/mm2；面板的最大应力计算值 =10.858N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设60、计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62528.956270.0 = 4886.250N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)： = 4886.250N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强61、度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34886.250/(245018.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.905N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：62、E = 9500.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大允许挠度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52125.76270.04/(1009500.02.19105) = 0.343 mm；面板的最大挠度计算值 =0.343mm 小于面板最大允许挠度设计值 = 1.08mm,满足规定！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计63、算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.170.90=10.510kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.428kN/m； q = (10.510+0.428)/2=5.469 kN/m；竖64、楞的最大弯距：M =0.15.469450.0450.0= 1.11105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.11105/6.40104 = 1.731N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.731N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱65、箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.170.90=10.510kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.428kN/m； q = (10.510+0.428)/2=5.469 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.469450.0 = 1476.733N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)： = 1476.733N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn 66、= 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31476.733/(260.080.0)=0.461N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.461N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.17 = 9.73 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性67、模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大允许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.73450.04/(1009500.02.56106) = 0.111 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.111mm 小于竖楞最大允许挠度 =1.8mm ，满足规定！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为大于 368、 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.17 0.45/2 = 2.46 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.145 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.050 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.008 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.05 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力69、计算值: = 10.63 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =10.63N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.008 mm；柱箍最大允许挠度: = 133.3 / 250 = 0.533 mm；柱箍的最大挠度 =0.008mm 小于柱箍最大允许挠度 =0.533mm，满足规定!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:70、 M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.145 kN。对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.145kN 小于对拉螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 1071、7.8cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.27 0.45/2 = 3.91 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.171 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.103 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.026 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.1 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的72、最大应力计算值: = 21.934 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =21.934N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: V = 0.026 mm；柱箍最大允许挠度: V = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 V =0.026mm 小于柱箍最大允许挠度 V=0.8mm，满足规定!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对73、拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.171 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.171kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!第2段（柱身高度3.00米位置至柱身高度6.00米位置；分段高度为3.00米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M1274、；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆形；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N75、/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.549kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖76、楞间距最大，为l= 260 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.60=29.195kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.60=1.680kN/m； q = q1 + q2 =29.195+1.680=30.875 kN/m；面77、板的最大弯距：M =0.125 30.875260260= 2.61105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.61105 / 3.24104 = 8.052N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.052N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算78、最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.60=29.195kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.60=1.680kN/m； q = q1 + q2 =29.195+1.680=30.875 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62530.875260.0 = 5017.233N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)；-面板计算最大剪力(N)： = 5017.279、33N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =35017.233/(260018.0)=0.697N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.697N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 40.550.6024.80、33 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 60018.018.018.0/12 = 2.92105 mm4；面板最大允许挠度: = 260 / 250 = 1.04 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52124.33260.04/(1009500.02.92105) = 0.209 mm；面板的最大挠度计算值 =0.209mm 小于面板最大允许挠度设计值 = 1.04mm,满足规定！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞81、）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 808080/6 = 85.33cm3；I = 80808080/12 = 341.33cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.16=7.785kN/m；倾倒混凝土侧压力设82、计值q2: 1.42.000.16=0.448kN/m； q = (7.785+0.448)/1=8.233 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.233600.0600.0= 2.96105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.96105/8.53104 = 3.473N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.473N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满83、足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.16=7.785kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.16=0.448kN/m； q = (7.785+0.448)/1=8.233 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.68.233600.0 = 2964.027N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N)： = 2964.84、027N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32964.027/(280.080.0)=0.695N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.695N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =40.550.16 = 6.49 k85、N/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.41106；竖楞最大允许挠度: = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.49600.04/(1009500.03.41106) = 0.176 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.176mm 小于竖楞最大允许挠度 =2.4mm ，满足规定！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢86、柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 40.55 + 1.4 2)0.16 0.6/2 = 2.47 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.123 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.071 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.015 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.07 kN87、.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 15.07 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =15.07N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.015 mm；柱箍最大允许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.015mm 小于柱箍最大允许挠度 =0.8mm，满足规定!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对88、拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.123 kN。对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.123kN 小于对拉螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢89、柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.240.55+1.42)0.26 0.6/2 = 4.01 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.118 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.143 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.059 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.14 kN.m；弯矩作用平面内柱90、箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 30.391 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =30.391N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: V = 0.059 mm；柱箍最大允许挠度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 V =0.059mm 小于柱箍最大允许挠度 V=1.2mm，满足规定!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺91、栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.118 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.118kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!9.3截面尺寸300*1750梁模板(扣件钢管架)因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2023（3）：扣件式钢管模板高支撑架92、设计和使用安全中的部分内容。梁段:截面尺寸300*1750一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.75；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.08；梁两侧立杆间距(m):0.50；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数:1；采用的钢管类型为432.7；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:93、0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):42.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁94、底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量为：7；支撑点竖向间距为：200mm，200mm，200mm，250mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，95、新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、42.000 kN/m2，取较小值496、2.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上的侧压力，涉及:新浇混凝土97、侧压力设计值: q1= 1.20.5420.9=22.68kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.560.9=3.78kN/m；q = q1+q2 = 22.680+3.780 = 26.460 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 271.67mm；面板的最大弯距 M= 0.126.46271.6672 = 1.95105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.95105 / 2.70104=7.233N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.233N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 98、2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 420.5 = 21N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 271.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67721271.674/(10095002.43105) = 0.335 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =271.667/250 = 1.087mm；面板的最大挠度计算值 =0.335mm 小于面板的最大允许挠度值 =1.087mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞的计99、算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2420.9+1.460.9)0.272=14.38kN/m；100、内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=0.114.38500.002= 3.59105Nmm；最大支座力:R=1.114.3770.5=7.907 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.59105/1.28105 = 2.808 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.808 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =42.000.27= 11.41 N101、/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.415004/(100100005.12106) = 0.094 mm；内楞的最大允许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于内楞的最大允许挠度值 =2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.907kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8102、1022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNm)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.593 kNm外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.93105/2.67105 = 2.224 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.224N/mm2小103、于外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.059 mm外楞的最大允许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于外楞的最大允许挠度值 =1.2mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.242+1.104、42)0.50.3 =7.98 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.98kN 小于穿梁螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm105、3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.750.90=24.10kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q106、1 + q2 + q3=24.10+0.19+1.26=25.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/825.5470.32=0.287kNm； =0.287106/2.70104=10.644N/mm2；梁底模面板计算应力 =10.644 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.750+0.35）0.50= 22.49KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.0107、0mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 522.4883004/(38495002.43105)=1.027mm；面板的最大挠度计算值: =1.027mm 小于面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足规定！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)108、：q1 = (24+1.5)1.750.3=13.387 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.3(21.75+0.3)/ 0.3=1.33 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.213.387+1.21.33=17.661 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.35=1.89 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=81010/6 = 13109、3.33 cm3； I=8101010/12 = 666.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 17.661+1.89=19.551 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.119.5510.1670.167= 0.054 kN.m；最大应力 = M / W = 0.054106/133333.3 = 0.407 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.407 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:110、 V = 0.619.5510.167 = 5.865 kN；方木受剪应力计算值 = 35865.3/(280100) = 1.1 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.1 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:q = 13.388 + 1.330 = 14.718 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67714.717166.6674 /(10010000666.667104)=0.001mm；方木的最大允许挠度 =0.1671000/2111、50=0.667 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.001 mm 小于方木的最大允许挠度 =0.667 mm，满足规定！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.750= 44.625 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(44.625 + 0.350 )+ 1.44.500 = 60.270 kN/m2；112、梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kNm)通过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.704 kN，中间支座最大反力Rmax=1.851；最大弯矩 Mmax=0.07 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.018 mm；最大应力 =0.07106/3190=22.064 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 22.064 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!八113、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.704 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.094 kNm ；最大变形 Vmax = 0.118 mm ；最大支座力 Rmax = 2.299 kN ；最大应力 = 0.094106 /(3.19103 )=29.432 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 29114、.432 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.118mm小于500/150与10 mm,满足规定!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.851 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.247 kNm ；最大变形 Vmax = 0.311 mm ；最大支座力 Rmax = 6.046 kN ；最大应力 = 0.247106 /(3.19103 )=77.394 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设115、计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 77.394 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.311mm小于500/150与10 mm,满足规定!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向116、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.046 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.299 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1297.08=1.097 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.50/2+(0.50-0.30)/2)0.500.35=0.074 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.50/2+(0.50-0.30)117、/2)0.500.120(1.50+24.00)=0.643 kN； N =2.299+1.097+0.074+0.643=4.112 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.42； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.39； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 3.19； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度118、附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 14.2 = 207 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.169 ；钢管立杆受压应力计算值；=4112.216/(0.169339) = 71.778 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.778 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴119、心压力设计值，它涉及：梁底支撑最大支座反力： N1 =6.046 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(7.08-1.75)=1.097 kN； N =6.046+1.097=6.872 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.42； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.39； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 3.19； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式120、规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 14.2 = 207 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.169 ；钢管立杆受压应力计算值；=6871.984/(0.169339) = 119.949 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.949 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm121、2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化122、较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部123、可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点的设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；124、d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。9.4截面尺寸300*1300梁模板(扣件钢管架)因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2023（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:截面尺寸300*13125、00一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.30；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.08；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数:0；采用的钢管类型为432.7；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35126、；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数127、：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：150mm，150mm，150mm，300mm，250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的其中 128、- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面129、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上的侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m；130、倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 236mm；面板的最大弯距 M= 0.110.982362 = 6.12104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.12104 / 2.70104=2.265N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.265N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/131、mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 236mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792364/(10095002.43105) = 0.082 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =236/250 = 0.944mm；面板的最大挠度计算值 =0.082mm 小于面板的最大允许挠度值 =0.944mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木132、楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.236=5.18kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=0.15.18500.002= 1.30133、105Nmm；最大支座力:R=1.15.1830.5=2.85 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.30105/1.28105 = 1.012 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.012 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.24= 4.25 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内134、楞的最大挠度计算值: = 0.6774.255004/(100100005.12106) = 0.035 mm；内楞的最大允许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于内楞的最大允许挠度值 =2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.85kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNm)135、外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.214 kNm外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.14105/2.67105 = 0.802 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =0.802N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.019 136、mm外楞的最大允许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于外楞的最大允许挠度值 =1.2mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺137、栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于穿梁螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 138、- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.300.90=17.90kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.90+0.19+1.26=19.35kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/819139、.350.32=0.218kNm； =0.218106/2.70104=8.062N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.062 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.300+0.35）0.50= 16.75KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200m140、m；面板的最大挠度计算值: = 516.753004/(38495002.43105)=0.765mm；面板的最大挠度计算值: =0.765mm 小于面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足规定！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.30.3=9.945 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.3(21141、.3+0.3)/ 0.3=1.015 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.29.945+1.21.015=13.152 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.35=1.89 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯142、矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 13.152+1.89=15.042 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.115.0420.50.5= 0.376 kN.m；最大应力 = M / W = 0.376106/83333.3 = 4.513 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.513 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.615.0420.5 = 4.513 kN；方木受剪应力计算值 = 34512.6/(250100) = 1.354 N/mm2；方143、木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.354 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:q = 9.945 + 1.015 = 10.960 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67710.965004/(10010000416.667104)=0.111mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.111 mm 小于方木的最大允许挠度 =2 mm，满足规定！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的144、计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.300= 33.150 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(33.150 + 0.350 )+ 1.44.500 = 46.500 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时：计算简图(kN145、)变形图(mm)弯矩图(kNm)通过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.761 kN；最大弯矩 Mmax=0.564 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.656 mm；最大应力 =0.564106/3190=176.826 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 176.826 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12146、.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.761 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：水平钢管的最大支座反力： N1 =3.761 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1297.08=1.097 kN；楼板的混凝土模147、板的自重： N3=1.2(0.50/2+(0.60-0.30)/2)0.500.35=0.084 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.50/2+(0.60-0.30)/2)0.500.120(1.50+24.00)=0.734 kN； N =3.761+1.097+0.084+0.734=5.676 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.42； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.39； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 3.19； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/148、mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 14.2 = 207 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.169 ；钢管立杆受压应力计算值；=5675.734/(0.169339) = 99.069 N/mm149、2；钢管立杆稳定性计算 = 99.069 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！十、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.676/0.25=22.703 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 5.676 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=22.703 fg=120 kPa 。地基150、承载力满足规定！十一、梁模板高支撑架的构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体151、性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点的设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶152、层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载153、，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。9.5截面尺寸300*1200梁模板(扣件钢管架)因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2023（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:截面尺寸300*1200井字梁。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土154、板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.08；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数:0；采用的钢管类型为432.7；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/155、m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：6；主楞间距为：156、100mm，220mm，210mm，220mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计157、算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计158、算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上的侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的159、最大弯距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度160、计算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于面板的最大允许挠度值 =1.4mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中161、， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 190mm；内楞的最大弯距: M=0.10121.96190.002= 8.01104Nmm；最大支座力:R=1.121.960.19=8.455 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.01104/1.28105 = 0.626 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N162、/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.626 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 800mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.968004/(100100005.12106) = 1.189 mm；内楞的最大允许挠度值: = 800/250=3.2mm；内楞的最大挠度计算值 =1.189mm 小于内楞的最大允许挠度值163、 =3.2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.537 kNm；其中，F=1/6q164、h=4.392，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.54106/2.67105 = 5.765 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.765N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=4.392kN；l-计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=13333333.333mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6154392.000500.003/(1001000165、0.00013333333.333)=0.066mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.066 mm外楞的最大允许挠度值: = 500/250=2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.066mm 小于外楞的最大允许挠度值 =2mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.80.3 =5.85166、6 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.856kN 小于穿梁螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181167、818/12 = 2.43105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.200.90=16.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=1168、6.52+0.19+1.26=17.97kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/817.9730.32=0.202kNm； =0.202106/2.70104=7.489N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.489 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.50= 15.48KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量:169、 E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 515.4753004/(38495002.43105)=0.707mm；面板的最大挠度计算值: =0.707mm 小于面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足规定！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1170、.20.3=9.18 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.3(21.2+0.3)/ 0.3=0.945 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.29.18+1.20.945=12.15 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.35=1.89 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=81010/6 = 133.33 cm3； I=8101010/171、12 = 666.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 12.15+1.89=14.04 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.114.040.50.5= 0.351 kN.m；最大应力 = M / W = 0.351106/133333.3 = 2.633 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.633 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.614.040.5 = 4.212 kN172、；方木受剪应力计算值 = 34212/(280100) = 0.79 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.79 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:q = 9.180 + 0.945 = 10.125 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67710.1255004 /(10010000666.667104)=0.064mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.064 mm 小173、于方木的最大允许挠度 =2 mm，满足规定！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给174、钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kNm)通过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.51 kN；最大弯矩 Mmax=0.526 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.546 mm；最大应力 =0.526106/3190=165.047 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 165.047 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1175、6.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.51 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：水平钢管的最大支座反力： N1 =3.51 kN ；脚手架钢176、管的自重： N2 = 1.20.1297.08=1.097 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.30)/2)0.500.35=0.136 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.30)/2)0.500.120(1.50+24.00)=1.193 kN； N =3.51+1.097+0.136+1.193=5.937 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.42； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.39； W - 立杆净截面177、抵抗矩(cm3)：W = 3.19； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 14.2 = 207 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.169 ；钢管立杆受压应178、力计算值；=5936.734/(0.169339) = 103.624 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.624 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！十、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.937/0.25=23.747 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 5.937 kN；基179、础底面面积：A = 0.25 m2。p=23.747 fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！十一、梁模板高支撑架的构造和施工规定工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，180、但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔181、10-15m设立。5.顶部支撑点的设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。