1、*妇幼保健医疗综合楼工程双排钢管脚手架施工方案目录一、工程概况2二、编制依据：2四、施工准备5五、搭设参数6六、脚手架、落地式卸料平台、卸料平台搭设施工方法及要求14七、脚手架、落地式卸料平台、卸料平台拆除的安全技术要求19八、脚手架、落地式卸料平台、卸料平台的检查与验收20九、安全管理26十、安全应急预案27十一、计算书33一、工程概况“*妇幼保健院医疗综合楼工程 ”总用地面积51900平方米，总建筑面积33161.65平方米，地下一层，层高5.1米。地上由住院楼和医疗综合楼两部分组成，其中住院楼为7层，总高35.1米，医疗综合楼为2、4层，总高12.2（2层）、22.1米。建筑总平详下图12、示。图1 建筑二、编制依据：（一）、中国建筑*设计研究院有限公司设计的*妇幼保健院医疗综合楼工程施工图纸。（二）、*妇幼保健院医疗综合楼总体施工组织设计。（三）、相关国家及地方规范、标准。1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX2、建筑施工安全检查标准JGJ59-993、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-914、成都市建筑施工竹笆板安装技术要点三、脚手架选型（一）、本工程主体施工外防护脚手架均采用48*35钢管脚手架，外墙装饰采用电动吊篮（由专业厂家出专项方案）。（二）、建筑造型及结构特点，各部位脚手架型式确定如下：1、住院楼：采用双排脚手架。分别自筏板面起搭设（最3、高搭设高度5.1+34.6+1.2=40.9米）、自地下室顶板起搭设（最高搭设高度35.6+1.2=36.8米），操作层脚手板采用竹笆板。2、医疗综合楼：采用双排脚手架。分别自筏板面起搭设（最高搭设高度5.1+22.1+1.2=28.4米）、自地下室顶板起搭设（最高搭设高度5.1+22.1=27.2米），操作层脚手板采用竹笆板。3、中庭及屋面高差处：采用双排脚手架。分别自地下室顶板、及各低屋面起搭设（最高搭设高度34.5+1.2=37.7米），操作层脚手板采用竹笆板，具体部位详图2。（三）、卸料平台：周转材料的垂直运输采用卸料平台，塔机转运，住院楼及医疗综合楼24层的卸料平台采用落地式钢管架卸4、料平台（在地下室顶板上搭设，最高搭设高度14.4米）。住院楼5层以上楼层材料转运采用型钢悬挑平台。四、施工准备（一）、材料准备1、材料规格钢管：采用48*35钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。脚手板：采用50*300木架板及竹笆板，竹笆板材料采用生长三年以上的毛竹或楠竹，青嫩、枯黄、黑斑、虫蛀的竹制材料都不能使用，不能用腐朽的材质制作。竹笆板应横向密编，纵片间距160mm，每道用双片；横片应一反一正，且周边5、应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢。竹片宽度不应小于3040mm，厚度不应小于6mm。密目网：阻燃密目网，规格2000目/M2，每张1.8米*6米。安全网：聚丙烯阻燃安全网，规格0.3米*6米、1.8*6米。元丝：18号镀锌元丝。型钢：16#工字钢。钢丝绳：6*1917.52、主要材料计划序号名 称规 格单位数 量1 钢管48*35万米52扣件十字扣件千个503直接扣件千个54旋转扣件千个35竹笆板m230006木夹板块15007密目安全网2300目/M2m2150008安全兜网m23000（二）、人员准备1、项目部设置专职安全员（龚国清）负责对脚手架的搭设、维护、拆除进行全过程监督管理。6、2、外架操作人员必须具有特殊作业上岗证，入场前进行安全教育及技术交底。（三）、进度计划脚手架的搭设必须紧跟施工部位，确保在防护安全的情况下进行各工序施工作业。五、搭设参数（一）、双排落地脚手架搭设参数双排落地脚手架采用48*35钢管搭设，操作层考虑二层。1、双排落地脚手架构造（1）、底垫采用50*300木板，面积不小于0.25m2，扫地杆离地200。（2）、立杆纵距1500，排距800，步距1700，内立杆离墙300。（3）、连墙件采用穿墙钢管或钢管夹柱刚性连接，设置间距2步2跨。（4）、剪刀撑设置竖向连续，水平向中心间距10.5米，当架高大于24米时竖向、水平向均连续布置。（5）、脚手板采用7、竹笆板，对接连接，采用18号镀锌元丝与架体栓牢，脚手板在平楼层位置设置。（6）、架体外侧满封阻燃密目网。3、双排落地脚手架布置及构造图详后图3、4。（二）、落地式卸料平台搭设参数1、落地式卸料平台设计使用荷载5KN/m2，采用48*35钢管搭设,立杆间距800*800，横杆步距1200，横向剪刀撑间距1600，外围连续设置剪刀撑。2、落地式卸料平台设置位置以两个面临近建筑为好，与建筑物相邻的两个面水平横杆伸入建筑物内与墙柱拉接，拉接间距不大于2布2跨。3、落地式卸料平台面满铺50*300木夹板后再铺一层竹胶板一道。4、落地式卸料平台四周采用钢管护栏，高度1200，挡脚板采用200高50厚木板。8、5、落地式卸料平台搭设构造图详后图5。（三）、型钢悬挑卸料平台搭设参数1、型钢悬挑卸料平台设计容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。2、卸料平台宽度3000，挑出外架外2000。3、型钢悬挑卸料平台主梁采用16号工字钢，长度6米，悬挑长度3500，次梁采用12.6槽钢，设置间距667，槽钢上满铺50*300木架板,三面1.5米高钢管护栏三面an。4、型钢悬挑卸料平台卸荷采用619 17.5钢丝绳，钢丝绳每根主梁上设置2道，采用马蹄铁与主梁相连，与建筑物的连接采用预埋16型环。5、卸料平台构造图详后图6。六、脚手架、落地式卸料平台、悬挑卸料平台搭设施工方法及要求（一9、）、双排脚手架1、施工流程：地基处理铺设垫板立立杆大横杆小横杆设临时抛撑上一步小横杆大横杆连墙件上一步小横杆大横杆剪刀撑外立面挂网操作层脚手板、挡脚板、护身栏杆。2、地基处理：架子搭设前，地基必须夯实、平整，地脚用木板50300木架板支垫且高于地表10cm以上，保证立杆基础不被积水浸泡。当位于坑底开挖土层上时，采用100厚C15砼做硬化处理后搭设脚手架，且硬化地面做35%坡度坡向集水坑。3、纵向水平杆 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨； 纵向水平杆接长首先考虑采用对接扣件连接，当不得不采用搭接可以考虑搭接连接。对接、搭接应满足下面相关规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻10、纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内：不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应大于la/3且小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；3）横向水平杆应作为纵向水平杆的支座，并用直角扣件固定在立杆上。（主节点处）4、横向水平杆 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 作业层上非主节点处的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；5、竹笆板支撑架搭11、设要求主体施工的防护脚手架时使用竹笆板。采用竹笆板作脚手板时，纵向水平钢管置于横向水平钢管之上，纵向水平管的间距应不大于400mm，竹笆板平铺于纵向水平杆之上，脚手板的宽度应超出两侧纵向水平杆4060mm。作业层脚手板应满铺、铺稳，铁丝绑扎牢固。作业层上、下步架均应满铺脚手板；脚手架非作业层每两步架架高,采用竹笆板满铺作水平防护进行隔离。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设。脚手板长度宜略短于相邻两立杆的纵向跨距。脚手板应采用平铺相接，接头处脚手板端部宜设横向水平杆。竹笆脚手板四边应采用铁丝与水平杆绑扎牢固，绑扎点距离不大于500mm。绑扎竹笆板与水平杆的铁丝接头应朝外向下。由于铺竹12、笆板操作层为满铺，加上施工荷载，为增大安全性，在小横杆下增设防滑扣件。铺铺竹笆板操作层与建筑物间的空隙满挂安全网。详下图7示。图76、立杆立杆底部设置50厚250宽木脚手板作为垫板。脚手架设置横向和纵向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向水平杆下方的立杆上。立杆用连墙件与建筑物作可靠连接，连墙件布置按二步二跨设置。立杆接长：除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头均采用对接扣件。对接、搭接还应符合下列规定；1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小13、于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。7、连墙件由于6栋A轴外从4层开始搭设型钢挑架，落地架在建筑物两端（与挑架衔接处）与结构的拉接应加强，按每层拉接。 连墙件的设置采用二步二跨； 连墙件的布置符合下列规定：1）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；2）从底层第一步纵向水平杆处开始设置连墙件。 连墙件采用连墙抱箍固定在墙肢或梁上，均用483.5mm普通钢管，水平设置。8、剪刀撑 由于本工程各部位脚手架搭设高度4.840.9米，故在架高超过24米的脚手架外侧14、立面上满搭设竖向剪刀撑。 剪刀撑的设置要符合下列要求：1）剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560，剪刀撑的宽度为4跨6.4米；2）剪刀撑的设置由底至顶连续设置；3）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，并满足前面关于搭接的要求；4）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm。高度24米以上的架子，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。沿通高之字贯通设置。 剪刀撑斜撑应按400mm 的间距，均匀涂上黄、黑相间的油漆，涂刷工作应在地面完成。9、密目网 外脚手架应全部采用密目网进行封闭。 密目网应充分绷紧张拉，且上下左右的安全网环扣要对齐，用合15、乎要求的1618的元丝系牢在脚手架钢管上，以保证立面美观。 密目网在转角处应用直性材料将安全网夹在立杆的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，使安全网保证充分的垂直（见上图）。（二）、落地式卸料平台架体搭设要求同上双排脚手架，重点控制与主体结构的可靠连接。（三）、悬挑卸料平台1、悬挑卸料平台以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和拆除工具，并应有传呼系统统一指挥。2、搭设时程序（1）、在梁或柱内预埋16型钢筋，预埋梁柱内钢筋必须与主筋焊接。（2）、平台架由塔吊吊装就位，悬端部抬高挠度值。（3）、拉力钢丝绳两端达到拉伸极限时，再固定两端，并用6只马蹄扣拧紧。（4）、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固16、定内端二根钢丝绳。（5）、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬高34cm。（6）、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。（7）、对施工人员应进行技术交底，不准超过1.5吨限载。七、脚手架、落地式卸料平台、卸料平台拆除的安全技术要求1、全面检查脚手架的扣件连接连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。2、拆除脚手架按立杆连接处水平分层由一个方向绕建筑转通进行，先拆除密目网，再拆除脚手板、挡脚板等附属设施，架体拆除按剪刀撑斜撑小横杆大横杆连墙件立杆的顺序进行，其中连墙件拆除跟拆除进度同步进行，严禁提前将整层连墙件拆除后再拆除立杆。3、悬挑卸料平台17、拆除：（1）、先用塔吊提升，塔吊刹车。（2）、先松掉内端拉绳及马蹄扣。（3）、再松掉外端拉绳及马蹄扣。（4）、塔吊启动上升至上一层安装。（5）、以上操作，必须应传呼通讯统一指挥。（6）、拆除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，特别重审，统一指挥，安全施工。3、建筑周边划出工作标志，禁止行人进入。统一指挥，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的扣件时应告知对方，以防坠落。4、材料、工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。5、在拆除中，如必须要换人时，必须对拆除情况交接清楚，以免发生意外。八、脚手架、落地式卸料平台、卸料平台的检查与验收脚手架：（一） 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：18、1、基础完工后及脚手架搭设前；2、作业层上施加荷载前；3、每搭设完1013m高度后；4、达到设计高度后；5、遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；6、停用超过一个月。（二）、 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第8.2.38.2.5条的规定；2、施工方案及变更文件；3、技术交底文件。（三）、脚手架使用中，应定期检查下列项目：1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3、扣件螺栓是否松动；4、高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全19、技术规范的规定；5、安全防护措施是否符合要求；6、是否超载。（四）、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表的规定。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法注：图中1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。（五）、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准落地式卸料平台：（一）、落地落地式卸料平台及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1、基础完工后及脚手架搭设前；2、达到设计高度后；3、遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；（20、二）、进行落地式卸料平台检查、验收时应根据下列技术文件：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第8.2.38.2.5条的规定；2、施工方案及变更文件；3、技术交底文件。（三）、落地式卸料平台使用中，应定期检查下列项目：1、杆件的设置和连接，剪刀撑、与护壁锚杆的连接等构造是否符合要求；2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3、扣件螺栓是否松动；4、安全防护措施是否符合要求；5、是否超载。悬挑卸料平台：（一）、悬挑平台应在下列阶段进行检查与验收：1、每次搭设完成后；2、遇有六级大风与大雨后；（二）、进行悬挑卸料平台检查、验收时应根据下列技术文件：1、建筑施工安全检查标准JGJ59-99的21、规定；2、施工方案及变更文件；3、技术交底文件。（三）、悬挑卸料平台使用中，应定期检查下列项目：1、预埋钢环的设置和钢丝绳的连接等构造是否符合要求；2、悬挑主梁是否与楼面固定紧密无晃动；3安全防护措施是否符合要求；4、是否超载。九、安全管理1、脚手架、落地式卸料平台、悬挑卸料平台在使用期间，应做为现场安全危险点进行重点安全控制。2、脚手架、落地式卸料平台、卸料平台必须经现场技术负责人、方案编制人、专职安全员验收合格后方可投入使用。3、建立严密的安全管理制度，落实各级责任制，项目部安全员监督检查外架、卸料平台安全使用情况，发现隐患及时处理，主管工长按照方案要求和安全使用要求组织施工人员搭设和使用22、脚手架，每天检查脚手架和安全防护的密目网等，发现问题立即整改，施工班组每天施工前也必须对脚手架的安全防护进行检查。4、脚手架、落地式卸料平台、卸料平台搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。5、搭设脚手架、落地式卸料平台、卸料平台人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX第8章的规定进行检查验收，合格后方准使用。7、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的23、输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。8、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。9、脚手架的安全检查与维护，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX第8.2.28.2.5条的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。10、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1） 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2） 连墙件。11、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。13、工地临时用电线路的架设及脚24、手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）的有关规定执行。14、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十、安全应急预案脚手架施工的危险点主要是架子搭拆过程中的安全和使用过程中的稳定，卸料平台施工的危险点主要是使用过程中的超载，在施工过程中，可能会发生高处坠落、物体打击和脚手架坍塌事故，为了保证安全施工，制定本安全应急预案。（一）、成立事故应急处理领导小组应急处理领导小组成员名单如下：组 长：（二）、事故应急处理领导小组职责1、组长的职责：（1）总管全局，是应急状态的现场最高指挥者，负责组织应急领导小组全体成员及项目部其它25、人员展开救治工作，负责进行各人员分工；（2）负责保障救治资金；（3）负责紧急情况下特殊措施的审核；（4）主持事件处理报告的编制，并将报告递交公司领导及主管部门；（5）及时将事件的进展向公司领导及主管部门汇报；（6）负责对事件的善后处理工作；2、副组长的职责：（1）协助组长工作，当组长不在事件现场时，主管全局工作；（2）负责应急措施的具体安排及实施；（3）负责平时预防工作的实施；3、组员的职责：（1）服从安排，完成组长或副组长交办的工作；（2）及时向组长通报事件的变化情况；（三）、培训和演练项目部安全员负责主持、组织项目部进行应急响应的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练26、结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对应急响应的要求进行调整或更新。（四）、应急物资的准备、维护（1）应急物资的准备：简易担架、跌打损伤药品、包扎纱布。（2）各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。（五）、预防措施1、事故预防（1）、本工程平面面积大，涉及人员较多，应该引起高度重视。（2）、外脚手架必须先编写好搭设方案，并按规定审批后遵照执行。（3）、工作时佩戴好个人防护用品。脚手架、卸料平台搭设严格按方案施工。（4）脚手架、卸料平台搭设好后，必须经各方安全和技术人员验收签字方可进行下一道工序。（5）、料具应堆放平稳，工具应随时放人工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、27、物件。（6）、卸料平台必须设置限重标示，严禁材料堆码超载。（7）、脚手架、卸料平台搭设时，在其下方设置禁戒区域，严禁人员自下方穿越。（六）、应急处理如发生事故后，迅速开展救治工作，现场指挥机构，根据情况设为数个工作小组：1、专业抢救组；由工地电工负责，主要任务是对事故进行现场救护，及时将人员救出等。2、医疗救护组：由工地保健人员负责，在通知“120”的同时，在现场组织一定的紧急救护，负责对受伤人员的临时处置。3、后勤保障组：由综合办负责，指挥人员和抢救人员的现场食宿安排，保障抢险救援物资的供应，协助处理伤员的救护工作。4、善后处理组：负责对死难、受伤人员家属的安抚、慰问工作，做好群众的思想稳定28、工作，妥善处理好善后事宜。消除各种不安全、不稳定因素。5、机动预备组：由项目经理临时确定、调动、使用。目击者首先呼叫报信给周围人员，同时报告综合办，综合办值班人员接到电话。问明情况后，立即拔出“120”，然后在专职安全员指挥下对受伤人员进行抢救，如人工呼吸等，同时迅速与附近医院取得联系，以便抢救伤员。6、如有脚手架、卸料平台坍塌事故发生，按小组预先分工，各负其责。有关人员应协助清理有关材料，由工地门卫负责，负责设置警戒区域，维护现场秩序，疏通道路，组织危险区人员撤离，劝说围观群众离开事故现场。以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。7、现场其它人员协助生产负责人对现场清理，抬运物品，及时抢救29、被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。（七）、事故应急处理注意事项1、接到事故报告后，应急处理领导小组应当立即组织有关人员核实情况，并进入相应工作程序，及时向有关领导汇报，并通知有关部门进行救援，抢险和处理。 2、应急处理领导小组成员应当立即停止各类会议或其他活动，马上进入相应工作程序的实施，按本部门应急预案协调做好救援、抢险和应急处理工作。3、接到事故报告后，相关部门的主要领导要迅速、详细问知事故的全过程，同时立即向事故发生地派出现场应急处理小组，按各自分工制定临时应急处理措施，进行有效控制，防止事故的蔓延、30、扩大。 4、事故的性质，应急领导小组组长应迅速明确现场指挥部并指定现场指挥长，原则上，指挥长由主要抢险单位在现场的主要负责人担任。统一指挥现场抢险救援处理工作。 5、事故发生初期，事故单位及现场人员应当积极采取有效的自救措施，进行全方位的救援、抢险和处理，排除险情和抢救人员、财产，防止事故的蔓延、扩大。 6、事故发生后，事故单位主要负责人应当立即组织抢救，在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守。7、事故发生后，受伤者或最先发现事故的人员应立即用最快的传递手段，将发生事故的时间、地点、伤亡人数、事故原因等情况，上报项目部领导。8、事故发生后，在项目经理未到施工现场之前，当时在事故现场的最高级别31、责任人应承担起应急处理的组织指挥工作，其他相应人员根据各工作小组情况采取相应的措施：（1）制止惊慌混乱；（2）将人员迅速撤出危险区域；（3）抢救伤员；（4）在急需并有把握的情况下进行排除险情和制止事故蔓延工作；（八）、事故后处理工作1)查明事故原因事故责任人。2）写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。3）制定或修改有关措施，防止此类事故发生。4）组织所有人进行事故教育。5）向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。十一、计算书（一）、落地双排脚手架计算书落地双排脚手架计算以最高搭设高度40.9米计算。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算32、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。计算参数:双排脚手架，搭设高度40.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.70米。钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.40米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系33、数1.1320。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/2=0.060kN/m活荷载标准值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.060=0.118kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m大横杆计算34、荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080.118+0.101.680)1.5002=0.399kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.100.118+0.1171.680)1.5002=-0.469kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.469106/5080.0=92.289N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下35、的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.098+0.9901.200)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.529mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1536、00.8001.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.090+1.41.800=2.697kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.6970.800/4=0.543kN.m=0.543106/5080.0=106.912N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷37、载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1947.600800.0800.0800.0/(482.06105121900.0)=0.827mm最大挠度和 V=V1+V2=0.835mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑38、承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.090+1.41.800=2.665kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；39、双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12540.900=5.104kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15071.500(0.800+0.300)/2=0.866kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5007/2=0.788kN (4)吊挂40、的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50040.900=0.307kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.065kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-41、20XX)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.132经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.6701.132 = 0.397kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.065+0.851.43.600=12.762kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.27.065+1.43.600=13.518kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式42、 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3971.5001.7001.700/10=0.205kN.m五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.518kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.743、00=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=13518/(0.21489)=133.330N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.762kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加44、系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.205kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=12762/(0.21489)+205000/5080=166.187N/mm2；45、f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 10.669kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件连接！连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 54.07 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.52 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地46、基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!（二）、落地式承重卸料平台计算书落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算参数:承重支架搭设高度为14.4m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.20m。脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载5.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。一、基本计算参47、数同上二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21 = 5.0000.300=1.500kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)： q22 = 1.0000.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+1.500=1.800kN/m 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷48、载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.200.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.400.300+1.401.500=2.520kN/m最大弯矩 Mmax=(0.100.108+0.1172.520)0.8002=0.196kN.m最大支座力 N = (1.10.108+1.22.52)0.80=2.514kN抗弯计算强度 f=0.196106/5080.0=38.51N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨49、连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+1.500=1.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.090+0.9901.800)800.04/(1002.06105121900.0)=0.058mm纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.51kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变50、形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.544kN.m最大变形 vmax=0.478mm最大支座力 Qmax=7.280kN抗弯计算强度 f=0.544106/5080.0=107.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.28kN单扣件抗滑承载力51、的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.14914.400=2.144kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1500.800=0.120kN (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.8000.800=0.192kN (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5.0000.8000.52、800=3.200kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.656kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0000.8000.800=0.640kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.68kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(c53、m3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/15.8=153.000 =0.298=7683/54、(0.298489)=52.785N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.200=1.600m =1600/15.8=101.266 =0.581=7683/(0.581489)=27.054N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.043；公式(3)的计算结果：l0=1.1851.043(1.200+20.200)=1.978m =1978/15.8=125.160 =0.424=7683/(0.42448955、)=37.087N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!（三）、悬挑卸料平台计算书悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-20XX)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.48m，插入结构锚固长度2.52m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。水平钢梁(主梁)插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用12.6号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢。次梁间距0.67m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.056、0kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.34m，两道钢丝绳距离0.67m，外侧钢丝绳吊点距离平台4.20m。一、次梁的计算次梁选择12.6号槽钢U口水平，间距0.67m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35k57、N/m2； Q1 = 0.350.67=0.24kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.67=1.34kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.24+0.12)+1.41.34 = 2.30kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.45.00=7.00kN 2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.303.002/8+7.003.00/4=7.858、4kN.m 3.抗弯强度计算其中x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=7.84106/(1.0562140.00)=120.17N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=5709.053.0235/(3000.0126.0235.0)=0.72由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-20XX)附录B其值用b查表得到其值为0.676经过计算得到强度=7.84106/(0.6766214059、.00)=186.65N/mm2；次梁的稳定性计算 f,满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.20) = 0.4260、kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.20.35+1.42.00)0.343.00/2+1.20.123.00/2)=1.84kN P2=(1.20.35+1.42.00)0.673.00/2+1.20.123.00/2)=3.45kN P3=(1.20.35+1.42.00)0.673.00/2+1.20.123.00/2)=3.45kN P4=(1.20.35+1.42.00)0.673.00/2+1.20.123.00/2)+7.00/2=6.95kN P5=(1.20.35+1.42.00)0.673.00/2+1.20.123.00/2)=3.45kN P61、6=(1.20.35+1.42.00)0.343.00/2+1.20.123.00/2)=1.84kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.06kN最大弯矩 Mmax=7.33kN.m 3.抗弯强度计算其中x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=7.33106/1.05/141000.0+8.001000/2610.0=5262、.54N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-20XX)附录B得到：b=1.15由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-20XX)附录B其值用b查表得到其值为0.808经过计算得到强度=7.33106/(0.808141000.00)=64.31N/mm2；主梁的稳定性计算 f,满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUi63、sini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.85kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=12.851kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.00012.851/0.850=105.834kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳64、公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.851kN 钢板处吊环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=128514/(3.1416502)1/2=13mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.719kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=17194/(3.1416502)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。