1、一、工程概况工程名称:省立xx医院门急诊、医技住院综合楼工程施工;建设单位:省立xx医院；建设地点：合肥市砀山路号；建设规模：地下一层(停车库，其中负一层部分为储藏室）,地上层，建筑高度为55。05m；总建筑面积为28866.38，框剪结构.二、搭设设计本工程建筑总高度为55。05m。根据工程施工特点和外脚手架用材的计算，决定采用落地式双排钢管脚手架， 四层以下采用双立管,四层以上采用单立管。三、搭设的材料本工程脚手架采用483.5MM的钢管，杆件要求无变形，新钢管有出厂合格证。脚手板为毛竹脚手片，密目草绿色安全网作围护。四、搭设要求:1、根据规范要求，脚手架搭拆应有经过审批的专项方案。作业人2、员持证上岗，系安全带作业.做到每搭设两步验收一次，合格后才能使用。2、外架总的搭设要求是横平竖直,连接牢固，底脚着实,层层拖拉，设齐全牢固，不变形，不摇晃.架体垂直偏差不在于1/200,且不大于10。架体承载力不超过3000N/2。外架顶部转角设避雷装置.底部设置良好的接地装置。接地电阻不于4欧姆。五、搭设方案1、搭设尺寸立杆横距1.05，立杆纵距1.5。步距1.8，连墙杆件每层设置，水平间距4。8（即三步二跨），用密目网封密。2、构造要求立杆立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离不小于500,各接头中心距主节点距离不大于步距的1/33、。（如附图：图1所示）每根立杆均设置底座及垫木。设置纵横方向扫地杆.纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高底时将高处的纵向扫地杆向低延长两跨与立柱固定。告边坡的立杆轴线到边坡距离不小于500。（如附图2所示）纵向水平杆纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。接头交错布置，相邻接头水平距离不小于500，不应设在同跨度内,且不得设在立平杆跨中。搭接接头长度不小于1000，并设3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100。4、横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，不应小于100。采用竹笆脚板，长宽为1。20.9，采用平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为1.2的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上.根据规范要求,第一步架满铺竹脚手板,往上计每隔5步架至少满铺一层，同时要求作业层上下架满铺竹片板。连墙件采用刚性连墙件。主要由短钢管、直角扣件组成。先将短钢管预埋在楼层钢筋混凝土边梁（或柱墙)内,锚入混凝土内长度不小于100。竖向每层、横向间距为4。5设置预埋件.在搭设脚手架时用短钢管连接。（如附图3所示）连墙件采用梅花排布置，且一拉一撑宜靠近主节点位置,偏离主节点不应大于300；必须从底步第一根纵向5、水平杆处开始设置。连墙件呈水平垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。剪刀撑每道剪刀撑为99，斜杆与地面的倾角为45度60度之间，采用整个立面连续设置,斜杆有效搭接长度不小于1000（设3个旋转扣件固定，二扣件间净距400,扣件外不小于100）,此外，斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点。六、搭设拆除顺序搭设顺序为:摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）逐根树立立杆，并与扫地杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除)第三、四步大横杆和小横杆大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手架6、片绑扎防护栏杆并挂设防护网。拆除顺序与搭设顺序相反.七、架体验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应由工程负责人组织技术、安全人员进行检查验收。2、验收时应具备下列条件脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。脚用架施工记录及质量检查记录脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下几项,并记入施工验收报告：构配件是否齐全、质量是否合格、连接和挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。连墙件的数量、位置、和设置是否符合要求。垂直度及水平度是否合格.八、架体拆除的具体要求1、脚手架经工程负责7、人检查验收并确认不再需要时方可拆除。2、拆除脚手架前应清除脚手架上的材料、工具和杂物。3、拆除脚手架时应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。4、脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行。脚手架的拆除应从一端走向另一端、从上而下逐层地进行：同一层的构配件各加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件:在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当超过两步进应加设临时拉结：连墙件、通长水平杆和剪刀撑等,必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除:工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业并按规定使用安全防护用品。九、安全管理1、施工人员必须是经过国家8、现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工.2、施工人员进行作业时必须遵守安全六大纪律，戴好安全帽、安全带、穿防滑鞋等。3、施工人员进行作业时不得向高处或低处抛、接物料.4、施工人员在传接材料时，不得相互开玩笑以防材料从空中坠落伤人.5、脚手架使用时的施工荷载不得大于设计荷载3N/2（可两步同时操作）。十、钢管脚手架的计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范,（JGJ130-2001)计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23。4，单立杆搭设尺寸为:立杆的纵距1。5，立杆的横距1.05，步距1。8，采用的钢管类型为483。5，连墙件采用2步2跨，竖向间距39、。6，水平间3.0。施工均布荷载为3.0KN/2，同时施工2层、竹笆、脚手板共铺4层.1、大横杆计算大横杆在小横杆的上面,按三跨计算大横杆的强度和挠度，按大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布载计算大横杆的最大弯矩变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10。038 KN/脚手板的荷载标准值P20.1501.050/30。052 KN/活荷载标准值Q3。0*1。05/31。0 5KN/荷载的计算值1.20。038+1。20.0520.109 KN/强度计算最大弯距矩考虑为三跨均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M1max=0.08 ql2+0。10q2l2M2-0.10q1l2-0。117q2l2M10、2-（0.100.109+0。1171.470)1.5002-0.412KN/=0。412*106/5080。0=81.008f=205。0（N/mm2）强度满足要求。挠度计算计算三连跨均布荷载下的最大挠度荷载标准值0.038+0.052+1.051。140计算公式V0.677 ql/100EI+0。990q2l4/100EIV(0.677*0.091+0.9901。050）*1.5004/(100*2.06105121900)2。2202.2201500/15010挠度满足要求2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面以大横杆支座的最大反力计算值，最不利荷载布置11、下计算小横杆的强度和挠度。均布荷载值计算大横杆的自重P10.038*1.500.058 KN/竹笆板的荷载P20.151。051.5/30。079 KN/活荷载Q3。0*1.051.5/31。575KN/荷载的计算值P1.20。058+1。2*0.079+1.4*1.5752。369 KN强度计算均布荷载最大弯距计算公式Mqql2/8集中荷载最大弯距计算公式MqPC/3M(1.20。038）*1。052/8+2.369*1。05/3=0.835 KN。=0.835*106/5080.0164。442f205N/mm2强度满足要求。挠度计算均布荷载最大挠度计算公式:Vq5ql4/384EI集中荷12、载最大挠度计算公式Vqql（3l2-4l2/9）/72EI小横杆均布载时的最大挠度V15。00.038*1050。00/（384*2。060105*121900)0。02集中荷载值q0.058+0。079+1.5751。711 KN集中荷载时的最大挠度V21711。351050.02*（3105041050.02/9)/（722.06*105*121900)2。8最大挠度为V1+V22.8242.8241000/1506。67挠度满足要求。3、扣件抗滑力的计算纵横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算RRC扣件抗滑承载力设计值RC取8。0KNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设13、计值荷载值计算横杆的自重标准值P10。0381。050.04KN脚手板的荷载值P20.15*1。051。5/20。118KN活荷载值Q3.01.051。5/22.362KN荷载值R1。20。04+1。20.118+1.42.3623.498KNR3。498KNRC8KN单扣件抗滑承载力满足要求。4、脚手架荷载计算恒荷载标准值GKNGNG1+NG2+NG3+NG4每米立杆承受的结构自重标准值gk1取0。1248KN/m；NG1=Higk1=58m*0。1248 KN/m=7.24KN;脚手板的自重标准值（KN/m2）;本例采用竹笆片脚手板，标准值0。15 KN/m2；NG2=0。15*41.5014、（1.05+0.4）/2=0.653 KN；每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算标准值取0。15 KN/mNG3=0。151。5*4/2=0。45 KN吊挂的安全设施荷载，包括安全网取0。005NG4=0.005*1。558=0。435KNNG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.76KN活荷载为施工标准值产生的轴向应力总和，内外立杆按一纵矩内施工荷载综合的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=321。5*1.05/2=4。725KN风荷载标准值Wk=0。7UzUsWo其中基本风压Wo取0.45，风荷载高度变化系数Uz取1.25，风荷载体型系数Us取0。6Wk=0.7*0.415、5*1。250。6=0.236KN/m2考虑风荷载时，立杆的轴向压力N=1。2NG+0。85*0。2361.4NQ=1。2*8。76+0.850。2361.44。725=17。327KN. 不考虑风荷载时，立杆的最大轴向压力N=1.2NG+1。4NQ=1。28.76+1.4*4。725=17.125KN风荷载设计值产生的弯矩NW=0。851.4Wklah2/10=0。85*1。40.2361.51。81.8/10=0。137KN.m5、立杆的稳定计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算=N/AF其中N立杆的轴心压力设计值，N=17125KNi-计算立杆的截面回转半径，i =1.58cmk计算长度附16、加系数取1.155u-计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。50lo计算长度,lo=1。1551。51.8=3。118mA-立杆净截面面积,A=4.890mW-立杆净截面模量，W=5。08cm3长细比为197轴心受压立杆的稳定系数,查表得0.186钢管立杆受压强度设计值,=17125/（0.19*489）=184.318N/mm2f-钢管立杆抗压强度设计值为205N/mm2不考虑风压时,立杆的稳定性计算f，满足要求。考虑风何载时,立杆的稳定性计算 =N/A+MW/WF其中MW立杆段由风荷载设计产生的弯矩，MW=0。137KN。m=16547/(0.19489)+137000/5080=2117、1。246N/mm2考虑风荷载时，单立杆的稳定性计算不满足要求，所以一四层设双立杆以满足立杆稳定性的要求。6、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算 N1=N1W+NO其中 N1W风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN）为N1W=1.4*WKAW WK风荷载标准值，WK=0.236KN/m2 AW每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧是迎风面积，AW=3。6*3。0=10。80m2 No-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN)，No=5。00经计算得到N1W=3。572KN，连墙件轴向力计算值N1=8.572KN连墙件轴向力设计值Nf=Af其中轴向受压立杆的稳定系数为0.93经计算,得到Nf=93。484KNNfN1，连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用焊接形式与墙体连接，对焊缝强度计算公式如下： =N/lwtfc或ft其中N为连墙件的轴向拉力取8。572KN,Lw为连墙件的周长，取3。141648=150.8mmt为焊缝厚度为3.5mm ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取180N/mm=8572.1/(150。8*3。5）=16。24N/mm对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求。