1、目录一、编制依据2二、工程概况2三、模板及支撑系统材料选用2四、施工方法2五、模板的拆除4六、施工质量及验收标准4七、质量保证措施及施工注意事项4八、安全生产及文明施工4九、附件5标准层楼面板模板支撑架计算书5梁模板计算书12剪力墙模板计算书29柱模板计算书39一、编制依据l 建筑结构荷载规范GB50009-20XX中国建筑工业出版社；l 混凝土结构设计规范GB50010-20XX中国建筑工业出版社；l 建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；l 建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX中国建筑工业出版社；l 建筑施工碗扣式脚手架2、安全技术规范JGJ166-20XX；l 建筑施工高处作业安全技术规范JG80-91；l 钢结构设计规范GB 50017-20XX中国建筑工业出版社；l xx开发区SDK-D-2地块住宅项目（自编号A13-A14栋）工程施工图纸。二、工程概况1、项目概况1）工程名称：xx开发区SDK-D-2地块住宅楼、商业（自编号A3栋、A4栋、A5栋、B3栋、B4栋）2）建设地点：xx开发区xx大道以南3）建设单位：xxxx房地产开发有限公司4）施工单位：xx建工集团股份有限公司5）设计单位：香港xx设计顾问（深圳）有限公司6）监理单位：xx建设工程监理有限公司2、建筑概况xx开发区SDK-D-2地块住宅楼、3、商业（自编号A3栋、A4栋、A5栋、B3栋、B4栋）土建总承包工程位于xx市xx区xx大道以南xx开发区SDK-D-2地块，地处xx省xx市xx区xx行政中心东南侧，距离xx市中心城区约20公里。工程由3栋建筑层数33层(地上33层、地下2层)，建筑总高均为99.10m的高层(自编号A3、A4、A5)、2栋建筑层数2层(首层与地库负一层镶嵌，二层与塔楼首层镶嵌)，建筑高度为6m的商业(自编号B3、B4)组成，其中B3、B4商业交错镶嵌于A3、A4、A5塔楼之间。以上总建筑面积约101335m2,其中地下室约为31015.42m2，塔楼22270.25m2。B3B4商业面积3509m2。3、结构4、概况本工程塔楼部分为钢筋混凝土框架剪力墙结构，裙房采用框架结构，安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级，抗震设防烈度为七度，耐火等级为一级。三、模板及支撑系统材料选用根据GB5020420XX对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm厚胶合板，枋木采用50100mm标方，模板支撑体系采用48，t=3.5mm轮扣式钢管脚手架。为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，各栋楼面梁板模板配置三套，剪力墙柱竖向模板配备能满足3层结构施工的定型模板一套，楼梯模板每栋一套，模板支撑配足一层结构施工用量。四、施工方法1. 基础模板施工5、根据测量员放出的轴线，弹出基础边线，根据承台断面尺寸预先将模板钉在木楞上，采用地锚结合木楞支撑固定。2. 柱模施工（1）.根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊30303角钢或8圆钢定位。（2）.根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。（3）固定柱模板的柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用外架用双钢管，间距500mm。（4）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。3. 梁模施工（1）.拼装定型模板。根据梁的断面、板厚6、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）图三-6梁模支设示意图（2）.梁模支撑及模板安装。先进行钢管支撑架搭设，支架立杆沿梁纵向间距不大于1200mm，横向间距小于1500mm，小横杆间距同立杆间距。（立杆间距经计算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600800，具体做法如图三6所示。5楼板模板7、施工（1）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。支架立杆应设置水平拉杆，水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。（2）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。6楼梯模板楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用18厚木板，踏步面为使踏步尺寸准确，棱角分明，踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣砼时将产生模板上顶力，在施工时要加强对模板变形的控制。7卫生间模板方案（1）8、卫生间翻口模板，按图纸尺寸，用光面方条，制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板，在砼浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。五、模板的拆除1、模板的拆除，侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模应按砼结构工程施工及验收规范（GB50204-20XX）的有关规定执行。并有砼试压报告，经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板9、全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、施工质量及验收标准1、模板及支撑体系应满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-20XX）相关规定，要求一次性验收合格率达到100%。2、要求严格按照月施工进度计划施工。七、质量保证措施及施工注意事项1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。3、10、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放，模板工程质量控制详见图六-1（附后）。7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全生产及文明施工模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一，支撑搭设完毕后，多余架料、模板均应清理干净；不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上；圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用，以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。拆模时，必须一次拆除干净，不得有多余模板11、附在墙或梁板上。所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木枋不能用作龙骨。5、内模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架。6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。10、每次下班时保证工完场清。九、附件标12、准层楼面板模板支撑架计算书（一）、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):2.63；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹13、性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.25；图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.82/6 = 64.8 cm3；I = 1201.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载14、计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121.2+0.51.2 = 4.272 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.272+1.43= 9.326kN/m最大弯矩M=0.19.3263002= 83937.6 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 83937.6/64800 = 1.295 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.295 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/15、mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.272kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.2723004/(100950058.32104)=0.042 mm；面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.042 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!(三)、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(116、)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.12+0.50.3 = 1.068 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.068+1.40.75 = 2.332 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.3321.22 = 0.336 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.336106/64000 = 5.246 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N17、/mm2；方木的最大应力计算值为 5.246 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.3321.2 = 1.679 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.679103/(2 6080) = 0.525 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.525 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.068 kN/m；最大挠18、度计算值 = 0.6771.068120XX /(10090002560000)= 0.651 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.651 mm 小于方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!(四)、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.25；W=10.16 cm3；I=26.16 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.798kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.259 kNm ；最大变形 Vmax = 2.19、371 mm ；最大支座力 Qmax = 12.241 kN ；最大应力 = 1259231.861/10160 = 123.94 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 123.94 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.371mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!(五)、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1492.63 = 0.392 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 020、.51.21.2 = 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.121.21.2 = 4.406 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.518 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.694 kN；(六)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.694 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 21、Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.731.2，1.2+20.4=2.398； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计22、算长度系数，取1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.398；L0 / i = 2397.78 / 15.8=152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值；=15693.608/(0.301489) = 106.622 N/mm2；立杆稳定性计算 = 106.622 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！梁模板计算书梁段:L01（2）。(一)、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度23、 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：2.30；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.90；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.5024、；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：冷杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底25、方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(二)、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -26、 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用27、下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (600-120)/(28、3-1)= 240mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(9.638+2.52)(600-120)/(3-1)2 = 8.75104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(9.638+2.520)(600-120)/(3-1)/1000=3.647 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.75104 / 3.33104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新29、浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (600-120)/(3-1)=240mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.638(600-120)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.083 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-120)/(3-1)/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值 =0.083mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.96mm，满足要求！(四)30、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.647/0.500= 7.295kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.182 kNm，最大支座反力 R= 4.012 kN，最大变形 = 0.031、84 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.82105/8.33104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.084mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.012kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞32、采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.201 kNm，最大支座反力 R= 4.280 kN，最大变形 = 0.024 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.01105/1.02104 = 19.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =19.8N/mm2小于主楞的33、抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.024 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.024mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！(五)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200234、02020/12 = 1.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.200.600.90=3.305kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.200.90=0.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.200.90=1.134kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(3.305+0.108)3002+0.1171.1343002=4.27104Nmm； =Mmax35、/W=4.27104/1.33104=3.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.2 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=3.305+0.108=3.413kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度36、计算值: = 0.6773.4133004/(10060001.33105)=0.234mm；面板的最大挠度计算值: =0.234mm 小于面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！(六)、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24+1.5)0.60.3+0.50.3(20.48+0.2)/ 0.2=6.552 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.3=1.89 kN/m；均布荷载设计值 q = 6.552+1.890 = 8.442 kN/m；梁两侧楼板荷载以集37、中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)(1.20-0.20)/4=0.732kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.576 kN；最大弯矩：M= 0.829kNm最大剪力：V= 1.576 kN方木最大正应力计算值： =M/W=0.829138、06 /8.33104=9.9 N/mm2；方木最大剪应力计算值： =3V/(2bh0)=31.5761000/(250100)=0.473N/mm2；方木的最大挠度： =4.109 mm；方木的允许挠度: =1.2001000/250=4.800 mm；方木最大应力计算值 9.943 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.473 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 fv=1.200 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =4.109 mm 小于方木的最大允许挠度 =4.800 mm，满足要求！(七)、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方39、向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.576 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.709 kNm ；最大变形 max = 2.866 mm ；最大支座力 Rmax = 6.896 kN ；最大应力 =M/W= 0.709106 /(5.08103 )=139.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 40、N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 139.6 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.866mm小于1200/150与10 mm,满足要求!(八)、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.2kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.896 kN41、；R 7.20 kN, 满足要求！按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。(九)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =0 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492.3=0.411 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/2)1.200.50=0.792 kN；楼板钢筋混凝土自42、重荷载:N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.20)/2)1.200.120(1.50+24.00)=4.847 kN； N =0+0.411+0.792+4.847=6.05 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑43、架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.731.2 = 2.398 m；lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值； =6050.004/(0.301489) = 41.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.1 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求44、！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =6.896/Sin90o = 6.896 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(2.3-0.6)/Sin90o = 0.304 kN； N = 6.896+ 0.304 = 7.2 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 90 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立45、杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1551.731.2/1 = 2.398 m；lo/i = 2397.78 / 15.8 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.301 ；钢管立杆受压应力计算46、值； =7199.71/(0.301489) = 48.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48.9 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！剪力墙模板计算书(一)、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶47、合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图(二)、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 48、- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗49、弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.600.90=4.536kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大50、弯矩：M =0.111.036250.02+0.1174.536250.02= 1.02105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60018.018.0/6=3.24104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.02105 / 3.24104 = 3.2N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.2N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/m51、m2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.600.90=4.536kN/m；面板的最大剪力：V = 0.611.036250.0 + 0.6174.536250.0 = 2355.1N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2355.1N；52、 b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32355.1/(260018.0)=0.327N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.327N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板53、上的侧压力线荷载: q = 17.030.6 = 10.219N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.81.81.8/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.222504/(10060002.92105) = 0.154 mm；面板的最大挠度计算值: =0.154mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！（四）、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工54、程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62= 166.666cm3；I = 5101010/122= 833.334cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900=4.598kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.250.90=1.890kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M 55、=0.14.598600.02+0.1171.890600.02= 2.45105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.67105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.45105/1.67105 = 1.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.5 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的56、三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900/2=2.299kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.250.90/2=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.299600.0+ 0.6170.945600.0 = 1177.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1177.557、N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31177.5/(250.0100.02)=0.177N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.177N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用58、在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.25=4.26 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6778.52/26004/(10090008.33106) = 0.05 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.05mm 小于次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直59、径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.250.61.460.250.64.326kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.43105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(m60、m3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.43105/1.02104 = 24 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =24N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2649.7N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 978.606mm2； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞61、截面的受剪应力计算值: =22649.7/978.606=5.415N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =5.415N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.165mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.165mm 小于主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有62、效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 4.81 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.813kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！柱模板计算书柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图（一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向63、对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):964、000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度65、影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 6 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 190 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度66、B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.500.90=3.780kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+3.780=14.599 kN/m；面67、板的最大弯矩：M =0.114.599190190= 5.27104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 5.27104 / 2.70104 = 1.952N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.952N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要68、求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.000.500.90=3.780kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+3.780=14.599 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.599190.0 = 1664.336N；截面抗剪强度69、必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1664.336N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31664.336/(250018.0)=0.277N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.277N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按70、均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 190 / 250 = 0.76 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.02190.04/(100600071、.02.43105) = 0.061 mm；面板的最大挠度计算值 =0.061mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.76mm,满足要求！（四）、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩72、(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1900.900=4.111kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.0000.1900.900=1.436kN/m； q = 4.111+1.436=5.548 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.548500.0500.0= 1.39105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm273、)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.39105/8.33104 = 1.664N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.664N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1900.900=4.111kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.46.0000.1900.900=1.474、36kN/m； q = 4.111+1.436=5.548 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.548500.0 = 1664.336N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.548500=1664.336N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31664.336/(250.0175、00.01)=0.499N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.499N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.19 = 5.55 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.176、7106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.55500.04/(1009000.04.17106) = 0.063 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.063mm 小于竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 +77、 1.4 60.9)0.19 0.5 = 2.77 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.799 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.229 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.066 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 229453.17 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 21.52 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.29108/(1.078、51.02107)=21.52N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.066 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.3 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.066mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!（六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M14 ；对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 1079、5 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.799 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.799kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.4680、0.9)0.19 0.5 = 2.77 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.799 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.229 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.066 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 229453.17 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10156 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 21.517 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =2.29108/(1.051.0281、107)=21.517N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.066 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.066mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!（八）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M14 ；对拉螺栓有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.799 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.799kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!