1、目 录 一。编制依据2二。工程概况22。1 参建单位概况22。2 施工范围平面图32。3 脚手架方案选择7三。施工进度计划8四。施工准备94。1劳动力计划94.2材料及机具计划9五。悬挑式脚手架搭设流程及要求115。1 技术参数115。2 外墙悬挑式脚手架搭设的构造要求125。3 施工工艺及要求22六 施工安全保证措施246.1 材质及其使用的安全技术措施246.2 脚手架搭设的安全技术措施256。3 脚手架上施工作业的安全技术措施256。4 脚手架拆除的安全技术措施266.5 脚手架的检查和验收266.6 脚手架搭设的安全管理286。7 脚手架使用与保护296.8 脚手架监控与监测措施3062、。9 脚手架的防雷与防火33七 应急救援预案34八 计算书398。1转角部位悬挑外架计算书（带联梁）398。2有飘窗一侧悬挑外架计算书（带联梁）558.3有飘窗一侧悬挑外架计算书(无联梁）728。4无飘板普通悬挑外架计算书（无联梁）87九 平立剖面布置图、节点施工详图及验收检查表1049。1第一段悬挑外架及安全通道平面布置图1049。2第二段悬挑平面布置图1089。3转角处工字钢安装大样图1099.4悬挑外架剖面图、立面图1109。5机房顶花架悬挑外架平面布置图、连墙杆做法大样1129.6施工楼梯及安全通道构造大样图1149.7阳台沉池位置工字钢设置图1169.8普通位置连墙件做法大样图1163、9。9外架离墙较大部位做法大样图1179.10工字钢及钢丝绳做法大样图1199.11施工电梯处悬挑外架做法大样图1219。12悬挑层外侧围护做法大样1229.13悬挑式脚手架搭设检查验收表123一.编制依据1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011;2 建筑施工安全检查标准JGJ592011；3 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；4 钢管脚手架扣件GB15831；5 直缝电焊钢管 GB/T13793;6 可锻铸铁分类及技术条件GB978-67 KT3388；7 普通碳素结构钢技术要求GB70088；8 碳素结构钢GB/T 700；9 钢结构设计规范GBJ17204、03;10 建筑结构荷载规范GB500092012;11 建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程DBJ13-91-2007；12 新编实用材料手册；13 建筑工程施工手册；14 砼结构设计规范GB50010-201015 关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质20098716 国家现行施工验收规范、标准及广东省和清远市有关规定;17 本公司ISO9002国际标准化质量管理体系有关文件；18 本项目标段一设计施工图纸;19 中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所施工系列软件PKPM。二。工程概况2.1 参建单位概况工程名称xx(）项目 标段一工程工程地址建设单位监理单位设计单位施5、工单位建筑总高度结构类型框架剪力墙结构层 数地下1层、地上18层标准层高（m）3.0m广州开发区SDKA-2地块 (岭南雅筑)项目标段一：13#为18层住宅楼（住宅面积约28069。00 ），建筑总高度56。9米，为地下室一层（面积约8430.00）。所有建筑设计使用年限为50年。本工程抗震设防类别为丙类。抗震设防烈度为7度。结构体系采用剪力墙结构。建筑物屋面防水等级为级;地下室防水等级为级，且地下室自防水标准达P6抗渗。标段一1#3楼建筑最高点为屋面机房檐口处，最高点高度为62。9m。悬挑外架立杆顶端高出主体结构施工面一步架高（1。8m)，故外架最高点高度为64。7m。2.2 施工范围平面图6、本方案适用于项目标段一1#-3#楼部分悬挑外脚手架搭设及施工，其施工范围详见下图。图2。21： 1#3楼平面布置区域简图1）1-3#楼第一段悬挑从二层4。400m处至十二层，该部分悬挑架高度为30m，该处的悬挑外脚手架范围如下图所示。2)范围之外的采用落地式外脚手架,从首层至十二层，高度为35。70m。2。3 脚手架方案选择1、本工程标段一为框架剪力墙结构,根据本工程特点，部分二层面以下、部分十二层板面以下搭设落地式双排架，本方案着重介绍悬挑脚手架，落地式脚手架另编制专项方案.在二层面至十二层面、十二层至十八层及以上分两次悬挑.采用悬挑梁16工字钢作悬挑托架，加斜拉15。5mm（619+1）钢7、丝绳至主体结构上;最大悬挑高度为30。300m.分二段悬挑,悬挑情况详见下表: 标段一悬挑外架分段概况分段次数起层（m)止层（m）高度第一次悬挑架二层面十一层面30。00m第二次悬挑架十一层面女儿墙顶1.8m30。30m注：立杆顶端高出主体结构施工面一步架高,即1.8m.2、侧立面没有飘板的部分采用3。0米长16号工字钢悬挑1.3米,锚固1。7米,不带联梁；有飘板部位采用4.0米长16号工字钢悬挑1。8米,锚固2。2米，部分（转角处）带联梁，部分不带联梁；转角最大部位采用5m长16号工字钢悬挑2。1米，锚固2.9米,上面固定16号工字钢作为次梁（联梁）;每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳直径15。58、（619+1）与上一层建筑结构斜拉结。脚手架立杆横距0.8m，立杆纵距1.5m，大横杆步距1.8m;每段悬挑按五层一卸荷,第一段悬挑架卸荷设置在第7层；第二段悬挑架设置在第17层，采用光面直径15.5（619+1）钢丝绳进行卸载，水平吊点距离为立杆间距；内档用钢管、钢笆片在每层作封闭式内档防护。3、落地式双排落地钢管脚手架架体从首层至12层，最大高度35。7m；脚手架钢管选用48.33.6；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.8米；连墙件用48。33。6的钢管，连墙件采用不大于二步三跨(每层三跨），由于层高为3.0m，可按每层三跨进行设置，采用扣件与预埋钢管9、连接；脚手架外围满挂安全网，内立杆距结构外边缘净尺寸300mm，脚手架与建筑物之间的缝隙采用脚手板或小兜网进行水平防护，留余缝隙1215cm。三.施工进度计划脚手架的施工紧密配合主体结构施工的进度，其施工进度计划见下表：序号项目计划施工日期1楼1地下室顶板浇捣2013/6/202013/6/212首层落地式外架搭设2013/6/222013/6/293二层至十一层悬挑外架搭设2013/6/292013/8/214十二层至屋面悬挑外架搭设2013/8/222013/10/72#-3楼1地下室顶板浇捣2013/6/302013/7/12首层落地式外架搭设2013/7/22013/7/53二层至十一10、层悬挑外架搭设2013/7/72013/8/294十二层至屋面悬挑外架搭设2013/8/312013/10/16四.施工准备4.1劳动力计划操作人员必须按国家有关规定经专门的安全技术培训,取得建筑施工特种作业操作资格证书，持证上岗.架子工15名必须持证上岗电工2名焊工2名专职安全员2名4。2材料及机具计划4。2。1选用要求此外架所用的脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)中规定的外径为48.3mm，壁厚为3.6mm的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700)中Q235-A级钢的要求。现场选择在规范要求偏差允许范围内483。5的钢管，计算时使用48311、。5的重量及483.0的钢管强度进行计算。钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管上禁止打眼。扣件采用可锻铸铁制作的标准扣件。其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件的附件(T形螺栓、螺母、垫圈）采用材质符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷.钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件在加紧钢管时,开口处最大距离小4。5mm，必要时进行抗滑扭试验。脚手架采用的扣件，在螺栓12、拧紧扭矩达65N。m时,不得发生破坏。水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀.截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。脚手板采用钢筋网片。规格为700mm600mm,不得使用锈蚀、散边或破损严重的钢筋网片。安全网：选用合格的聚氯乙烯编织的2000目/100平方厘米密目安全网，规格为1.8m6。0m的单张网重量应在3。0以上，并尽量满足环境效果要求。连墙件材料采用钢管、扣件、型钢等，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 70088中Q235-A钢的要求。4.2。2物资计划1、材料需求量计划：脚手架施工需要的13、物资，随脚手架施工进度分批陆续进场.主要材料参数表：名称数量钢管（48。3 3。6）600吨直角扣件60000个对接扣件5400个旋转扣件5000个脚手板（钢筋网片600*700）3000m2钢丝绳（619+1）6000m水平悬挑梁(16号工字钢）60吨钢丝绳（619+1）6000m安全网4000张2、机具配置见下表:名 称单 位数 量备 注架子扳手把15搭、拆施工用扭力扳手把1检查扭力倒链葫芦个5调整架子水平度五.悬挑式脚手架搭设流程及要求5.1 技术参数【转角部位型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度（m)30.00（一段）30。3（二段）立杆型号48。3 3。6立杆14、纵距（m）1.5立杆横距（m)0。8立杆步距（m)1。8连墙件布置方式不大于二步三跨(每层三跨）型钢悬挑长度（m)2。1锚固长度(m）2.9钢丝绳支撑道数2施工均布荷载（kN/m2）3同时施工层数2脚手板铺设层数17（一段）17（二段)地区广州市基本风压(kN/m2）0。4【有飘板一侧型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度（m)30。00（一段）30.3(二段)立杆型号48.3 3.6立杆纵距(m)1.5立杆横距(m）0.8立杆步距（m）1.8连墙件布置方式不大于二步三跨(每层三跨）型钢悬挑长度（m）1。8锚固长度(m）2.2钢丝绳支撑道数2施工均布荷载（kN/m2)3同15、时施工层数2脚手板铺设层数17（一段)17（二段）地区广州市基本风压（kN/m2)0。4【无飘板普通型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度（m)30.00（一段）30.3（二段)立杆型号48。3 3。6立杆纵距（m)1.5立杆横距(m)0。8立杆步距（m)1.8连墙件布置方式不大于二步三跨（每层三跨）型钢悬挑长度（m）1.3锚固长度（m）1。7钢丝绳支撑道数2施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数17（一段）17（二段）地区广州市基本风压（kN/m2)0.45。2 外墙悬挑式脚手架搭设的构造要求5。2。1 外墙悬挑脚手架的设置 悬挑式外墙脚手架的搭设工艺16、，主要体现在型钢悬挑、钢丝绳反拉的悬挑体系部分,以及钢管斜撑、钢丝绳反拉和卸荷体系，其余施工工艺与落地式脚手架施工工艺一致.平面布置：立杆纵向间距1。5m,（在结构柱和结构转角时根据实际情况作相应调整。在结构柱做适当调整，但不大于1.5m；结构转角在角上45设一根工字钢梁,端部用2根钢丝绳斜拉到上一层结构，没有飘板的一侧用16号工字钢锚固1.7m悬挑1。3m;在有飘板的一侧全部用16号工字钢悬挑1。7m锚固2.3m.钢梁布置按每一根立杆下面均有钢梁的布置原则布置（详见平面布置图）,脚手架宽度0.8m，内排立杆距建筑物结构边缘净距为300mm，立杆在转角短边处按尺寸进行分档，立杆与横杆用直角扣件17、扣紧,立杆的直接接头应相互错开50%，立杆的接头、相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步距的1/3，工艺同落地脚手架。5。2.2 悬挑工字钢梁与立杆相对应布置先在结构楼面上测量并标出钢梁的安装位置预埋3个U形螺栓，U形螺栓采用圆钢20钢筋制作,钢筋锚固长度Lae，当直锚长度不够时，可采用弯锚。用以固定16号工字钢，楼板的厚度小于120mm,另采取加固措施工字钢与圆环固定好后用木榫塞牢固；钢梁作为架体搭设基础,安装必须保证其平整度,同一道钢梁相对高度差不超过20mm，每根钢梁内外立杆落脚处的相对高差不超过5mm。U形螺栓构造如图：悬挑钢梁U形螺栓固定构造1.木楔内向楔紧18、；2。两根1.5m长直径18的HRB335钢筋撤螺纹吊环采用I级钢20钢筋制作，在砼内锚固30d，加1800弯钩。在悬挑层设置光面直径15。5(619+1)钢丝绳卸载,水平吊点距离为立杆间距，悬挑层卸荷，分别在第2层、第12层设置光面直径15.5（619+1)钢丝绳卸载,水平吊点距离为立杆间距的1倍。架体上的吊点必须在外立杆与纵向、横向水平杆的交点处,钢丝绳必须由钢梁底部扎牢，中部卸荷钢丝绳必须兜住大横杆底部，用10t手拉胡芦将每个分荷架体起吊至略高于设计度度后，再将钢丝绳收紧，每端用三个钢丝绳夹卡紧钢丝绳。反拉钢丝绳与吊环相对应设置，整体悬挑架体和钢丝绳收紧后，应逐一检查钢梁的高度是否统一、19、钢丝绳的松紧情况。一般情况下,钢梁内外吊点的钢丝绳、相邻悬挑体系间的钢丝绳必然产生松紧不一的现象，对此必须采取措施予以调整.节点做法如图： 距工字钢悬挑端部100mm与立杆对应处焊直径25高度200mm的定位钢筋，以固定立杆位置。5。2。3 立杆立杆采用单立杆，立杆距建筑物结构外边缘立面0.30m，排距（横距）为0.8m，纵距为1.5m，大横杆步距为1.80m，立杆顶端高出裙房屋面周边女儿墙顶部结构面向上1.5m，立杆与大横杆采用直角扣件连接。脚手架必须设置纵横向扫地杆，扫地杆用直角扣件固定在距底座向上0。20m 处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。当立杆基础不20、在同一高度平面上时，必须将高处的纵向的地杆向低处延长两跨，并与立杆固定,高低差不大于1。0m。做法及要求见下图：5。2。4 大横杆(纵向水平杆）大横杆置于小横杆之上，在立杆的内侧,用直角扣件与立柱扣紧，大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于0.50m,各接头距立柱的距离不大于立杆纵距的1/3，即不大于0.50m.如采用搭接，搭接长度不少于1。0m，应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接大横杆杆端的距离不应小于0。10m。根据作业层脚手板搭设的需要，须在两立柱之间增设1根大横杆，大横杆纵距400mm5.2。5 小横杆（横向水平杆）每一立杆与21、大横杆相交处,都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在立杆上，施工过程中严禁拆除。横向水平杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm.小横杆间距应与立杆间距相同，小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于30cm。5。2.6 连墙件连墙杆件设置时应从底层第一步纵向水平杆处开始按不大于两步三跨（或每层三跨）进行设置,当下部暂不能设置连墙杆件时，可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间，抛撑在连墙杆件搭设后方可拆除.本工程所有连墙件均采用刚性连接，连墙杆用48.33。6的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用双直角扣件。22、连墙杆件应呈水平布置,当不能水平布置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。连墙件横、竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点处补足.连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。连墙件在剪力墙处、偏离主节点300mm的按照附图设置。连墙杆件按两步三跨进行布置，水平间距不大于4。5m，垂直间距不大于3.60m。根据本工程特点，在竖直方向上，每层楼均应设置，设置时连接杆应上下错开，成距形布置。连墙杆必须采用可承受拉力和压力的构造，本工程采用短钢管预埋在砼边梁内，预埋深度不小于300mm，外露长度不小于23、200mm，水平钢管与预埋钢管用双扣件扣牢.预埋时严格控制与主节点距离不得大于300mm.必要时可在墙中设置预埋件采用焊接连接。5.2.7 剪刀撑与横向斜撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立杆、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高呈“之”字形连续布置，剪刀撑每4步4跨设置一道,斜杆水平夹角在4560之间，跨越立杆的根数须满足下表中的规定：剪刀撑斜杆与地面的倾角450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数765剪刀撑斜杆的相交点须处于同一条直线上斜杆的连接采用搭接，其搭接长度1。0m，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另24、一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣结点.所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内.5.2.8 防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1。86。0m 的规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧.作业层网应高于施工层平面1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网,水平防护安全网每三层一兜。操作层脚手板必须满铺，其它层次每层同样设置满铺脚手板，脚手板采用8或6钢筋焊接成的700600mm钢笆片作为脚手板,铺设要求整齐,四角用直径为1.2mm镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，以保证稳定.本工程脚手架内立25、杆与建筑物结构外边缘净尺寸为300mm，每层内档防护采用钢笆片满铺，钢笆片铺设在短横杆上，短横杆与立杆间距等宽布置,间距1500，横杆一端与脚手架立杆扣接，另一端与楼层结构面固定，钢笆片用8#钢丝与短横杆扎牢。悬挑架操作层范围内脚手架内档及脚手架走道范围内的钢笆片上须满铺碎木板,用钢钉钉牢。悬挑工字钢梁上面铺一层安全密网,悬挑工字钢梁下防护在工字钢梁下用16号镀锌铁丝绑扎方木五根，在方木下钉木模板。钢悬挑工字钢梁下防护如下图： 工字钢梁下防护每步脚手架立杆于0。9m处设有一道防护栏杆，底部侧面设0。18m 高的挡脚板。5。2。9 扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40KN。m，且不应大于65KN.m，主26、节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm.5。2.10 施工电梯及塔吊部位的设置施工电梯部位立杆纵向间距1.5m、0.9m、1。5m布置4排立杆；水平杆与其他架体断开.每排立杆下分别采用16号工字钢悬挑1.7米，锚固2.3米；每个型钢悬挑梁外端设置直径15。5（619+1）钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。出入口满铺钢笆片，上铺多层板以方便推车。两侧搭设扶手以保证安全。出入口两侧均设置连墙件,两步一道，以增加架体的稳定性。塔吊中心与外架的外立面间距2。4m，塔吊扶墙27、不与外架钢管接触。附墙件位置的安全网密封严实.5。2。11 转角处工字钢的布置转角处工字钢成散射状布置，上面设置横梁，外架立杆搭设在横梁上。中间一根工字钢的端部用两根直径15。5（619+1）钢丝绳斜拉在上一层预埋吊环上.5.2。12 离外墙较大部位防护措施因建筑飘板较多，大部分为500mm飘板,加上100mm外装饰线,为满足施工需要,及外架美观，统一将飘板一侧外架按离墙直线拉平布置,见下图，该部位部分外架离墙距离最大达到700mm,采取小横杆延长至离墙200mm，并在小横杆离墙最近一端用水平大横杆将小横杆用扣件连接在一起，在上面满铺钢筋笆片。离墙较大部位平面图梁板离墙较大部位剖面图5.3 施28、工工艺及要求5。3。1施工工艺流程悬挑型钢检查准备，材料配备定位 纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板设置防护栏杆扎安全网5。3。2施工要求1）悬挑构件（1）悬挑构件包括悬挑梁，钢丝绳和预埋件;悬挑梁和预埋件均采用Q235A钢材制作。（2）悬挑梁和预埋件均按本设计制作，安装前应检验合格，并按设计要求进行预埋和安装。（3)悬挑梁焊接质量必须合格，焊条采用E40型.型钢规格、材质和尺寸应符合设计要求。(4）楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置应正确，材质和规格应符合设计要求，并符合锚固要求。2）立杆 脚手架设置纵、横向扫地杆。采用直角扣件固定在距底座上皮不29、高于200mm外的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接， 立杆接长除顶步可采用搭接外,其余各层各步接头均采用对接扣件连接，对接。搭接均符合下列规定：(1）立杆距墙面不得大于30 cm，立杆上的对接扣件交错布置:两根相临立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3;（2）搭接长度不小于1m,采用不少于2个旋转扣件固定 ,端部扣件，盖板的边缘至杆端距离不小于100mm；（3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步(4）每搭完30、一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度3)剪刀撑,横向斜撑搭设应符合以下规定(1)脚手架设剪刀撑与横向斜撑，斜杆与地面的倾角在45600之间,每道剪刀撑宽度为跨。剪刀撑必须用红、白相间的架管搭设，在顶层施工高度处,脚手架外侧设水平挡脚板,挡脚板为公司统一制作。 （2）脚手架视外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑;剪刀撑斜杆的衔接采用搭接,用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm;剪刀撑斜杆连接不少于3个扣件。4）作业层斜道的栏杆和挡脚板搭设符合下列规定（1）栏杆和挡脚板均应搭设应在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高31、度为1。2m；(3)挡脚板高度不小于180mm,中栏杆应居中设置.5) 脚手板的铺设符合下列规定：（1) 脚手板铺满、铺稳、离开墙面120150mm，脚手板探头用直径3.2的镀锌钢丝固定在支撑杆件上，严禁使用探头板。(2）在拐角，斜道平台口处的脚手板,与模内水平杆可靠连接，防止滑动,自顶层的脚手板往下计，每一层铺满脚手板。6） 安全绿网的设置要求整个外架立面用L1。86m绿色阻燃型密目网安全立网全封闭。为美观起见，应采用统一颜色,张挂安全绿网必须绷紧，特别转角处应采用衬筋垂直固定，使得安全绿网形成垂直一线，网与网搭接严密，不得有漏洞,安全网、密目网按规定挂设，必须用尼龙绳绑扎。7) 内档防护本32、工程脚手架搭设时，为充分考虑到外墙门窗的安装和施工，脚手架内立杆与建筑物结构外边缘净尺寸控制为200300mm,由于净控尺寸大于规范要求,所以内档防护采取以下措施。内档防护采用钢笆片和碎木板组成,每层采用钢笆片满铺，在内档处根据脚手架水平小横杆的跨距等距设置，即每隔1500设置一根短横杆，横杆一端与脚手架立杆扣接，另一端搁置在楼层结构面上，并用钢筋焊接固定,钢笆片用8#钢丝与短横杆扎牢。在操作层脚手架内档及脚手架走道范围内的钢笆片上须满铺碎木板，用钢钉钉牢。8）门洞设置1、脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式,斜杆与在地面倾角应在29-60度之间。2、脚手架门洞桁架的构造应符合下列规33、定：双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余几个平面内的图示节间设置一根斜腹杆.斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆件的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨越2个步距时,宜在相交的纵向水产杆处，增设一根横向水平杆,将斜腹杆固定在其伸出端上,斜腹杆宜采用通长杆件.3、门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度高出门洞口1-2步。8） 架体颜色1、架体钢管采用橘黄色，护身栏杆采用红白相间（5060Cm)色. 2、在型钢托架或斜架位置30Cm高的警示带。六 施工安全保证措施6。1 材质及其使用的安全技术措施6。1.1 扣件的紧固程度宜在40534、0Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全.6。1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。6.1。3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件.6.1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用.6.1。5 严禁将外径48mm与51mm 的钢管混合使用。6。1。6 钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。6.2 脚手架搭设的安全技术措施5.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须35、达到设计强度的75以上才能施工。6.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许,以防坠落伤人。6。2.3 开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除.6。2。4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定.6.2。5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。6.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格36、牌。6。3 脚手架上施工作业的安全技术措施6.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6.3.2 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。6。3.3 结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的落地式脚手架同时作业层数不超过一层.6。3.4 当作业层高出其下连墙件3。1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。6。3.5 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。6.3。6 定期检查脚手架,发现问题和隐患37、，在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。6.4 脚手架拆除的安全技术措施6。4。1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工,并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。6。4。2 拆架前，全面检查待拆脚手架,根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。6.4。3 架体拆除前,必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。6.4。4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。6。4.38、5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。6.4。6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6。4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位.6.4。8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。6。4.9 在拆除过程中,凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。6。4。10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。6。4.11 所有的脚手板，应自外向里竖39、立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人.6。4.12 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。6。4。13 六级风以上（含六级)时停止拆除脚手架施工。6.5 脚手架的检查和验收 脚手架搭设完毕后要由项目负责人组织项目技术负责人、生产经理、安全主管、安全员、外架班组等进行检查验收,合格后报公司安全部门，由公司安全部门组织相关部门进行检查验收，合格后报监理单位及建设单位进行联合检查验收,合格后方可投入使用。6。5.1、严格按照规范规定对进场构配件进行检查和验收，不合格的构配件严禁使用。6.2。2、脚手架及其基础应在下列阶段进行检查和验收：(1）基础40、完工后，脚手架搭设前。(2)作业层上施加荷载前.(3)每搭设完68米高度后（同时挂验收标牌）。(4）达到设计高度后。（5）遇有六级大风和大雨后。(6）停用超过一个月。6.5.3、验收依据：(1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）.（2)本施工组织设计.（3）技术交底文件。6。5.4、脚手架定期检查项目：（1）杆件的设置和连接是否符合构造要求。（2）地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。（3)扣件螺栓是否松动。(4）立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求。（5）安全防护措施是否符合要求。（6)是否超载。（7）外脚手架的技术要求与允许偏差（详下表)项次项目技术要求允41、许偏差(mm)检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度100经纬仪搭设中检查的垂直度H=2m7H=10m14H=20m28H=30m42H=40m55H=50m70中间档次采用插值法2间距步距-20钢尺纵距50横距203纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差104双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸200 mm-50钢尺6。6 脚手架搭设的安全管理1、搭除脚手架必须持证上岗,并定期进行身体检查，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。2、搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑42、鞋，袖口及裤口要扎紧。3、拆下的零部件要装入容器内，用吊蓝吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷（利用塔吊吊运).4、脚手架的构配件质量和搭设质量应按规范要求进行检查验收，合格后方可使用。5、作业层的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送泵等固定在脚手架上,严禁挂起重设备。6、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后作业应设置防滑条。7、安全网搭设应按有关规定搭设或拆除。8、脚手架使用期间严禁拆除下列杆件：（1）主节点处纵、横水平杆和纵、横扫地杆。（2）连墙杆。9、不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业,否则应采43、取安全措施，并报主管部门批准.10、搭设或拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。11、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体拉撑工作，铺好脚手板，固定好挡脚杆和防护栏杆，拉好安全网.12、拆除架子在使用电焊切割时,派专职人员做好防火工作、配备料斗、防止火星和切割物溅落(如室内已装饰、窗要关好、窗未安装好的应派专人看好).13、搭设过程中应由工地项目经理组织有关人员及时检查,按有关规定报请公司安全科组织人员（项目经理、安全员、架子工、班长等)进行检查、验收和鉴证，标准化工地每两步挂验收合格牌一块。14、在工程施工过程中，应派有经验的44、架子工负责对脚手架进行检查与保修工作。扣件松动时及时拧紧；脚手架上不得堆放各种材料，每天安排专人进行整个施工区域的安全检查,特别在大风雨后,项目经理要及时组织有关人员对架子进行全面检查。15、脚手架应由工地安全员定期检查(如立杆垂直度，沉降观测等）。如发现问题及时采用措施予以解决.16、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，需经项目经理同意由架子工操作。17、加强对楼梯口，电梯口预留洞口的栏杆，防护网的检查.18、安全通道、卸料平台、井架通道、混凝土输送泵管等不得与脚手架杆件连接。6.7 脚手架使用与保护1、脚手架使用中必须经常检查，清除架上杂物，严禁在架子堆放过多的施工材料45、，或多人挤在一起，以防架子超载。2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3000N/M2，使用的工具、材料等应尽量放在脚手架内侧,以减少倾覆力矩。3、施工过程中，应有专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移现象时，应及时采取加固措施。6.8 脚手架监控与监测措施1、所有临边、洞口等各类技术措施的设置。2、技术措施所用的配件、材料和工具的规格和材质。3、技术措施的节点构造及其与建筑物的固定。4、扣件和连接件的紧固。5、安全防护设施的用品及设备的性能。6、外脚手架搭设、拆除的预防监控措施：作业活动重大安全隐患预防监控措施脚手架搭设脚手架无施工方案、无设计计算书,施工方案未经审批或46、无法指导施工加强施工方案的编制、审核、审批管理纵横向立杆间距不符合要求做好安全技术交底、及时组织实测立杆基础未平整夯实,缺少底座，无纵横向扫地杆,无排水措施做好搭设前准备、布置工作，做好立杆基础砼垫层未按规定设置连墙拉结杆或连墙拉结杆设置不符合要求做好安全技术交底、及时组织验收不按规定设置剪刀撑做好安全技术交底、及时组织验收杆件材料不符合要求做好材料进场验收小横杆、大横杆步距大于1.8m做好安全技术交底、及时组织实测一字形、开口形脚手架两端未设置连墙件或斜撑做好安全技术交底、及时组织检查脚手架拆除未定期检查、维护建立制度，落实职责,做好定期检查未按脚手架拆除顺序拆架做好拆除安全技术交底及跟踪检47、查拆除前未对脚手架杆件连接、连墙件、支撑系统进行检查做好拆除安全技术交底及跟踪检查连墙杆件提前拆除、整层拆除或数层拆除后再拆除脚手架做好拆除安全技术交底及跟踪检查分段拆除高差大于2步架未增设连墙件加固做好拆除安全技术交底及跟踪检查7、监测措施(1）项目部、班组日常进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。（2)日常检查、巡查重点部位如下:1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求.2）地基是否有积水，底座是否松动,立杆是否符合要求。3)连接扣件是否松动。4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。5)施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求.7）脚48、手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8)脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象.（3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4)监测项目包括：支架沉降、位移和变形.（5)监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过3天/次5天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过10天/次15天/次。（6）监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺，立杆间距用钢板尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺,同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺,立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺,纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭49、力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺,脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺.拐角尺，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺.钢管脚手架检测预警值序号检验项目技术要求检验方法1立杆平面位置立杆位置符合设计要求观察垂直度(mm)0.3H用经纬仪或吊线和尺量检查2杆件间距（mm）步距20尺量检查纵距20横距203纵向水平杆纵向水平杆间距（mm)400尺量检查一根水平杆的两端高差(mm）20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆的高差（mm)104横向水平杆外伸长度(mm)外伸500-50 尺量检查5扣件安装主节点处各扣件中心相互位置（mm）150 尺量检查同步内立杆上两个相邻接头50、对接扣件的高差（mm)500 立杆上对接扣件至主节点的距离（mm）h/3纵向水平杆上对接扣件至主节点的距离（mm）la/3扣件螺栓拧紧力矩（Nm)4065扭力扳手6剪刀撑布置符合设计要求观察搭接长度、扣件数量符合相关规范观察跨越立杆根数符合本规程规定观察水平夹角4560角尺检查7连墙件构造必须采用刚性连墙件观察检查间距设计规定尺量检查与主节点间距（mm）300尺量检查8脚手板铺设严密，绑扎牢固，无探头板观察检查9防护脚手架外侧设置栏杆，密目网围护；施工层增设挡脚板；底部满铺木板或竹笆片，密目网兜底全封闭；沿高度每隔4步设置内档防护.观察检查6.9 脚手架的防雷与防火1、在脚手架上进行电、气焊作51、业,必须办理动火审批手续完善,且必须有防火措施和专人看管，必须在作业范围内有灭火器等消防措施,无关的电、气焊作业不能在脚手架上操作.2、拆除架子在使用电焊切割时，派专职人员做好防火工作、配备料斗、防止火星和切割物溅落(如室内已装饰、窗要关好、窗未安装好的应派专人看好）。3、在脚手架密闭层必须设置灭火器,每层4个，并设专人检查确保不失不漏。每隔一层设置消防栓及相应设备并配置自动加压泵。4、脚手架附近电气焊接操作时，要用层板遮挡脚手架，防止火星点燃脚手架防护材料及安全网等易燃物品。5。防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 462005）标准。工程采用避雷针52、与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1。5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通,形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢,将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接,螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个(本工程按照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方,以53、避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接,焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。七 应急救援预案为了保证本工程项目危险性较大的高大模板工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规，根据公司制定的安全生产事故应急救援预案，结合项目部实际情况，特制定此预案。7。1 应急组织机构：副总指挥：程帅扑救组负责人：陈楚疏散组负责人：孙宏智事故调查组负责人：时智泽救护组负责人：陈龙通讯组负责人：连阳海组员：朱礼川组员：54、王茂林组员：郑龙辉组员：刘懿组员：张君玲总指挥：罗东庚注：组织机构成员如下：应急救援总指挥:罗东庚应急救援副总指挥：程帅事故现场应急救援队队员：陈楚、陈龙、时智泽7.2 应急救援人员相应职责1)事故应急指挥中心总指挥职责（1）接收政府的指令和调动；（2）批准本预案的启动与终止;（3）分析紧急状态，判断是否可能或已经发生重大事故，确定事故应急级别（项目应急，社会应急）和相应报警级别；（4）负责开展项目应急响应水平的事故应急救援行动;（5）如果事故级别升级到社会应急,负责向政府有关应急联动部门提出应急救援请求；（6）指挥、协调应急反映行动；（7）与相关的外部应急部门、组织和机构进行联络；（8）下达55、进入项目应急或社会应急状态的命令；(9）监察项目内外应急人员的行动；（10）应急终止后,负责组织事故现场的恢复工作；（11)负责人员、资源配置、应急队伍的调动；（12）协调后勤反面以支援应急反应组织;（13)确定现场指挥人员；（14)负责保护事故发生后的相关数据；(15）组织应急预案的演练。2)事故应急指挥中心副总指挥职责（1）协助总指挥组织和指挥应急操作任务；(2）事故现场应急操作的直接指挥和协调；（3）事故现场评估；（4)及时向场外人员通报应急信息；（5）对应急救援行动提出建议；（6)负责项目人员和公众的应急反应行动的顺利执行;（7）控制现场出现的紧急情况;(8）现场应急行动与场外人员操作56、指挥的协调；（9)负责事故后的现场清除工作。3） 事故现场应急救援队的职责A、灭火组职责（1）负责火灾的初期补救；（2）在保证自身安全的情况下，尽可能控制危险源，同时要采取措施保护现场；（3)负责寻找、集中、清点、营救事故中的受伤人员。B、疏散组职责阻止非抢险救援人员进入事故现场；负责现场车辆疏通；（3）按事故的发展态势有计划地疏散人员；（4）维持库区内治安秩序;(5）负责事故现场隔离区域和疏散区域的警戒和交通管制.C、通讯组职责（1）确保各专业队与场内事故现场指挥部广播和通讯的畅通；（2）通过广播指导人员的疏散和自救。D、救护组职责（1）负责对伤病员进行检查分类和观察；（2）负责对伤员的救护57、包扎、诊治和人工呼吸等现场急救；（3）负责保护、转送事故中的受伤人员。E、事故调查组职责（1）负责事故现场图纸的测绘;（2）查明事故经过、人员伤亡和财产损失情况；（3）查明事故的原因、确定事故的性质和责任，提出对事故责任者的处理建议;（4）检查控制事故的应急措施是否得当落实,提出防止类似事故再发生的技术措施和事故教训，提出今后需要研究的课题;（5）对公司有关制度、条例、规程提出修改意见，写出事故调查报告。7.3 响应程序一旦发生紧急事故，公司知情后，即由安全管理人员与有关方进行联络。如安全管理人员不在，即由值班人代行安全管理人员职责。如现场指挥要求公司派员协助工作，公司就近派员前往。现场处置58、主要依靠公司内的应急处置力量。事故灾害发生后，发生事故的单位按照应急预案迅速采取措施。根据事态发展变化情况,出现急剧恶化的特殊险情时,现场应急救援指挥部在充分考虑专家和有关方面意见的基础上，依法及时采取紧急处置措施。7。4 应急救援行动的保障措施应急救援行动是指在紧急情况发生时,为及时营救人员、疏散撤离现场、减缓事故后果和控制灾情而采取的一系列抢救援助行动。一旦事故发生时,应及时调动并合理利用应急资源，包括人力资源和物资资源投入行动；在事故现场，针对事故的具体情况选择应急对策和行动方案，从而能有效地使伤害和损失降低到最低程度和范围。7.5 通信与信息保障社会应急救援有关单位联系电话：医疗救护159、20火警中心119报警中心110项目管理部现场应急救援小组职 务姓 名联 系 电 话总指挥罗东庚副总指挥程帅队员陈楚队员陈龙队员孙宏智队员朱礼川队员时智泽7。6 应急药品物资保障项目管理部应督促施工单位配备以下应急救援器材、应备药品清单.1。现场应备药品品 名适应症品 名适应症创可贴小创伤出血紫药水消毒防腐万花油烧烫伤京万红软膏烧烫伤碘酊（2%）局部消毒酒精（70%)局部消毒红药水清毒止血清凉油驱暑醒脑棉垫、崩带外伤出血止血胶带外伤出血（1）存放地点：工地办公室（2）使用与保管要求：所有的药品必须有出品合格证,并在有效期限内使用；过期的药品必须更换。药品的贮藏必须放置于阴凉处、防潮且满足药品有60、关贮藏规定。所有的药品必须由现场的医护人员专人保管。2应急器材清单名称器材交通工具项目部及现场车辆消防应急器材干粉来灭火器、二氧化碳灭火器、机械泡沫灭火器、消防水带防触电应急器材绝缘棒、绝缘鞋、绝缘手套防高处坠落、物体打击应急器材安全帽、安全带、安全网防中毒应急器材气体探测仪、防毒罩、抽风机急救药物及器材防中毒药物、防外伤药物、担架、消毒药物及喷洒工具3最近本项目医疗保障机构路线指引目的地线路线路一开发区红十字会医院(020）629852081)从永和大道出发，沿丽岩路行驶1。3公里,左前方转弯;2)行驶10米,直行进入启学路；3） 沿启学路行驶1。4公里，直行进入荔红路；4） 沿荔红路行驶961、0米，左转；5)行驶80米,右转进入萝岗公路街;6） 沿萝岗公路街行驶30米,到达终点(在道路左侧)线路二萝岗区中医医院（020)820800031) 从起点向正西方向出发，沿永和大道行驶460米，稍向右转进入博堂路2） 沿博堂路行驶640米,右前方转弯进入萝格路3） 沿萝格路行驶1。8公里,过右侧的家园福超市约80米后，右转进入萝岗公路街4) 沿萝岗公路街行驶160米，到达终点（在道路右侧）线路三中山大学岭南医院 020-61133706,1） 从起点向正西方向出发，沿永和大道行驶1.1公里,朝开创大道/行政中心区方向，稍向右转进入开创大道2) 沿开创大道行驶90米，右前方转弯3) 继续沿开62、创大道行驶6。0公里，调头4) 继续沿开创大道行驶320米，右转5）行驶30米,到达终点7。8 应急救援资源配备:序号应急设备名称数量状态备注1担架2好2氧气袋1好3药箱1好内附常用急救药品4绷带3好5手电5好6应急灯2好7电话1好8对讲机3好9灭火器5好10工具车1好八 计算书8。1转角部位悬挑外架计算书(带联梁）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1。00.双排脚手架,搭设高度30.3米，立杆采用单立管.立杆的纵距1。50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.20米，立杆的步63、距1。80米。采用的钢管类型为483.0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2。0kN/m2，同时考虑2层施工.脚手板采用钢筋网片，荷载为0.35kN/m2,按照铺设17层计算。栏杆采用钢管，荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500，体型系数0。6000.卸荷钢丝绳采取1段卸荷,吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85,安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3。7m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段64、长度2.10米，建筑物内锚固段长度2.90米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2。00m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/2=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000。800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1。20.038+1.65、20.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40。800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=（0.080.214+0.101.120）1。5002=0。291kN.m支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=（0.100.214+0。1171。120）1。5002=-0.343kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =0.343106/4491.0=76。377N/m66、m2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0。038+0.140=0。178kN/m活荷载标准值 q2=0。800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0。6770.178+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.081mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。167、.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001。500/2=0。210kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1。200kN 荷载的计算值 P=1。20.058+1.20。210+1.41.200=2.001kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1.20。038）0.8002/8+2.0010.800/4=0。404kN。m =0.404106/4491。0=89.9368、8N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800。004/（3842。060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0。058+0.210+1.200=1.468kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1467。600800。0800。0800。0/(482。06105107780。0）=0.705mm最大挠度和 V=V1+V2=0。714mm小横69、杆的最大挠度小于800。0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380。800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500。8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2。0000。8001。500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20。210+1.41.200=1.969kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直70、角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10730。300=3.250kN（2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0。350171.500(0。800+1。200）/2=8.925kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆71、脚手板标挡板，准值为0。17 NG3 = 0。1701.50017/2=2.168kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0。010 NG4 = 0.0101.50030。300=0。454kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 14。797kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021。5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压(kN/m2），W0 = 0。300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz72、 = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0。600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0。91.4NQ考虑到分段卸荷作用,经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=（1。214。797+0.91。42.400)/31。50=10。390kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=（1.214.797+1。42.400)/31.50=10.558kN风荷载设计值产生73、的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la - 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 （m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0。91.40.2251.5001。800五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算规范外内容,供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到1=arctg3。70/(0.80+1。20）=1。0752=arctg3.70/1.20=1。257最下面的立杆轴向力在考虑风荷74、载时为10.390kN和10.390kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为10.558kN和10.558kN。考虑荷载组合,各吊点位置处内力计算为（kN)T1=12。00 T2=11。10 F1=5。71 F2=3。42 其中T钢丝绳拉力,F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为12.002kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10。00012。002/0.850=141.196kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径15。5mm。不满足要求！吊环强度计算公式为 = T / A f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范2010中9。7。6规定f = 65N75、/mm2;A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少（24003.3204/3。1416/65/2）1/2=15mm.1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10。558kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。500； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A - 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.491c76、m3; 由长细比，为3118/16=196; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =10558/（0.19424)=131.395N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.390kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数,取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。500; l0 - 计算长度 77、（m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A - 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4.491cm3; - 由长细比,为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。138kN。m； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/mm2；经计算得到 =10390/(0.19424)+138000/4491=159.984N/mm2；考虑风荷载时，立杆的78、稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 236。136kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=10。56kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑的自重) RA = RB=（11)/210.56+10。56+1。500.20/2=10.71kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重） 20。00+10.56+1.500。20=10.86kN最大弯矩（考虑到支撑的自重） Mmax=79、(11-1）/(81)10.561.50+0.201。50抗弯计算强度 f=0.06106/141000。0=0。40N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141。00cm3，截面积A = 26。10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=10。86kN水平钢80、梁自重荷载 q=1.226。100.00017。8510=0。25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.800kN，R2=6.375kN,R3=0。227kN最大弯矩 Mmax=4。653kN.m抗弯计算强度 f=M/1。05W+N/A=4。653106/（1.05141000。0）+6.7201000/2610.0=34.002N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定81、性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（GB50017-2011）附录得到：b=2。00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB500172011)附录B其值b=1。070.282/b=0。929经过计算得到强度 =4.65106/（0.929141000。00)=35。52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分82、别为 RU1=18。094kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18。094kN 拉绳的强度计算:如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中Fg - 钢丝绳的容许拉力（kN）; Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数.选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00018.094/0.850=170.296kN。选择619+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算:钢丝拉绳的轴力RU我83、们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.094kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度,取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=180944/（3.1416502）1/2=14mm十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6。375kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9。7。6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0。84、85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=63754/（3。1416110。502)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 6.38kN; d - 楼板螺栓的直径,d = 20mm; fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于6375.05/(3。1485、16201.5)=67。6mm。3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.38kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 6.382.90/2 = 9。24kN。m根据混凝土结构设计规范86、GB50010-2010第6。2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时， 1取为0。94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值; h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 11015 = 95mm；s = 9.24106/（1.00014.3001。5100095。02）=0。0480 = 1-(120.0480）1/2=0。0490s = 10.0490/2=0。9760楼板压点负弯矩配筋为 As = 9.24106 / （0。976095。0210.0） = 475.0 mm28。2有飘窗一侧悬挑外87、架计算书（带联梁)钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011).计算参数：钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00.双排脚手架，搭设高度30.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1。50米，立杆的横距0。80米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1。80米。采用的钢管类型为483.0,连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米,水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢筋网片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设17层计算。栏杆采用钢管，荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0。0100kN/m2.脚手板下大横88、杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0。8270。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10。0，上吊点与下吊点距离3.0m.悬挑水平钢梁采用10号工字钢，建筑物外悬挑段长度1。80米，建筑物内锚固段长度2。20米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。60m。拉杆采用钢丝绳.一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面89、的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。3500.800/2=0。140kN/m 活荷载标准值 Q=2。0000。800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40。800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=(0。90、080。214+0。101.120)1.5002=0.291kN。m支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=（0.100.214+0。1171.120)1。5002=0。343kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.343106/4491.0=76。377N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0。140=0。178kN/m活荷载标准值 q2=0。800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770。178+0.990091、。800）1500.04/（1002。06105107780。0)=2.081mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0。210kN 活荷载标准值 Q=2。0000。8001.500/2=1。200kN 荷载的计算值 P=1。20。058+1。20。210+1。41.200=2。00192、kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1。20.038)0.8002/8+2.0010.800/4=0.404kN。m =0.404106/4491。0=89。938N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00.038800.004/（3842。0601051093、7780。000）=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0。210+1。200=1。468kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1467。600800.0800。0800。0/(482。06105107780。0）=0.705mm最大挠度和 V=V1+V2=0.714mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值 P1=0。03894、0。800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2。0000。8001。500/2=1。200kN 荷载的计算值 R=1.20。031+1.20.210+1.41.200=1.969kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN95、/m);本例为0.1072 NG1 = 0。10730。300=3。250kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0。35 NG2 = 0.350171.500(0。800+0。700)/2=6。694kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0。1701.50017/2=2。168kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。010 NG4 = 0.0101。50030.300=0。454kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12。565kN96、.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。00021.5000。800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压（kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1。000 Us 风荷载体型系数：Us = 0。827经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。3001。0000。827 = 0.248kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0.91。4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=（97、1.212.565+0。91.42.400）/31.50=9。051kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=（1。212。565+1。42。400)/31。50=9。219kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91。4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)； la - 立杆的纵距 （m)； h - 立杆的步距 (m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91。40.2481。5001。8001.800/10=0。152kN.m五、立杆的稳定98、性计算0.卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到1=arctg3。00/(0.80+0.70）=1.1072=arctg3.00/0。70=1。342最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9。051kN和9.051kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9。219kN和9。219kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=10。31 T2=9。47 F1=4。61 F2=2.15 其中T钢丝绳拉力,F钢丝绳水平分力.所有卸荷99、钢丝绳的最大拉力为10。307kN.选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10。00010。307/0。850=121.263kN.选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径15。5mm。满足要求！吊环强度计算公式为 = T / A f其中f - 吊环钢筋抗拉强度,混凝土结构设计规范2010中9。7。6规定f = 65N/mm2；A -吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少（20614.7304/3.1416/65/2）1/2=14mm.1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.219kN; i - 计算立杆的截面100、回转半径，i=1.60cm； k - 计算长度附加系数,取1。155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1.500; l0 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001。800=3。118m； A 立杆净截面面积,A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4。491cm3； 由长细比，为3118/16=196； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9219/（0。19424）=114。101、734N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=9.051kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k - 计算长度附加系数，取1。155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积,A=4。239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4。491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i102、 的结果查表得到0。190； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。152kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）;f - 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；经计算得到 =9051/(0。19424）+152000/4491=146。473N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 Nf2 = 276.111kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9。22kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公103、式 其中 n=1。50/1。50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=（1-1）/29。22+9.22+1。500.20/2=9。37kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重) 20。00+9.22+1.500.20=9。52kN最大弯矩(考虑到支撑的自重） Mmax=(111）/（81）9。221.50+0。201。501.50/8=0.06kN。m抗弯计算强度 f=0。06106/141000.0=0.40N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2，满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架104、荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm,内侧脚手架距离墙体700mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1600mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 245.00cm4,截面抵抗矩W = 49。00cm3，截面积A = 14。30cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=9.52kN水平钢梁自重荷载 q=1。214。300.00017.8510=0.14kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1105、=12。296kN，R2=7。766kN，R3=0。483kN最大弯矩 Mmax=3.383kN。m抗弯计算强度 f=M/1。05W+N/A=3.383106/（1.0549000。0）+6.5581000/1430.0=70.333N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用10号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（GB500172011)附录得到：b=2。00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB500172011）附录B其值b=1.07-0。282/b=0。929经过计算得106、到强度 =3.38106/（0.92949000.00）=74.31N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13。936kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13。936kN 拉绳的强度计算:如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN）； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）； 钢丝绳之间107、的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0。8； K - 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013。936/0.850=131。158kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算:钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=13。936kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2,每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=139364/(3。1416502）1/2=12mm十二、锚固段与楼板连接108、的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7。766kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9。7。6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0。85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110。50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=77664/（3。1416110.502）1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓109、粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 7。77kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于7766。36/（3.1416201。5）=82.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7。77kN; d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100m110、m； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=13。59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7。772。30/2 = 8.93kN。m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94，期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值.截面有效高度 h0 = 110-15 = 95mm；s =111、 8。93106/（1。00014.3001.5100095。02)=0.0460 = 1(1-20.0460)1/2=0。0470s = 1-0。0470/2=0.9760楼板压点负弯矩配筋为 As = 8。93106 / (0。976095.0210。0） = 458.5 mm2悬挑脚手架计算满足要求！8。3有飘窗一侧悬挑外架计算书(无联梁）管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）。计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度30。3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米,内排架距112、离结构0。70米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483。0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米,水平间距4。50米。施工活荷载为2。0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢筋，荷载为0.35kN/m2,按照铺设17层计算.栏杆采用钢管，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆.基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0.6000。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0,上吊点与下吊点距离3。4m。悬挑水平钢梁采用16号113、工字钢，建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度2.20米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。60m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/2=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=2。0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1。20.038+1。20.140=0。214kN/m 活荷载的计算值 q2=1。114、40。800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=（0.080。214+0.101.120）1。5002=0。291kN。m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=(0.100。214+0.1171。120)1。5002=-0。343kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0。343106/4491。0=76.377N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3。115、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.140=0。178kN/m活荷载标准值 q2=0。800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0。6770。178+0。9900。800)1500.04/（1002。06105107780.0)=2.081mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。0381。500=116、0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3500。8001。500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.0000。8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1。20。058+1。20.210+1.41。200=2。001kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=（1.20。038)0。8002/8+2。0010。800/4=0。404kN。m =0。404106/4491.0=89.938N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要117、求!3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00.038800.004/（3842。060105107780。000）=0。01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.210+1。200=1.468kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1467.600800.0800.0800。0/（482.06105107780。0)=0。705mm最大挠度和 V=V1+V2=0.714mm小横杆的最大挠度小于800。0/150与10mm，满足要求!三、118、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3500.8001.500/2=0。210kN 活荷载标准值 Q=2。0000。8001。500/2=1。200kN 荷载的计算值 R=1。20.031+1.20.210+1.41。200=1.969kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明：单扣件在12kN119、的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m);本例为0.1072 NG1 = 0.10730。300=3。250kN（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0。35 NG2 = 0。350171。500（0.800+0.700）/2=6。694kN（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.500120、17/2=2。168kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。010 NG4 = 0.0101.50030。300=0。454kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.565kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2。00021。5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0。300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1。250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得121、到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0。225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。91.4NQ考虑到分段卸荷作用,经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=（1.212。565+0.91.42.400)/31。50=9。051kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ考虑到分段卸荷作用,经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=（1。212。565+1。42.400）/31。50=9。219kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。91。4Wklah2/10其中122、 Wk - 风荷载标准值（kN/m2)； la 立杆的纵距 （m）; h 立杆的步距 (m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251。5001。8001.800/10=0。138kN。m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法.在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以吊点分段计算.计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到1=arctg3.40/（0。80+0.70)=1.1552=arctg3。40/0。70=1.368最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9.051kN和9。051kN123、.最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9。219kN和9.219kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为（kN)T1=10。08 T2=9.41 F1=4.07 F2=1。90 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为10。077kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.00010.077/0。850=118。547kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径6。2mm。不满足要求!吊环强度计算公式为 = T / A f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范2010中9。7。6规定f = 65N/mm2;A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计124、算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(20153。0404/3.1416/65/2)1/2=14mm.1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.219kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm; k 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.500; l0 - 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001。800=3。118m; A 立杆净截面面积，A=4。239cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4。491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆125、的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；经计算得： =9219/(0。19424)=114.734N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.051kN; i 计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1。155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 - 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5126、001。800=3。118m; A 立杆净截面面积，A=4。239cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4。491cm3; 由长细比，为3118/16=196; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；f - 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/mm2；经计算得到 =9051/(0.19424）+138000/4491=143.323N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2127、 = 276.111kNNf2Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中,脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=9。22kN水平钢梁自重荷载 q=1.226。100.00017。8510=0。25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算128、简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.974kN，R2=7.809kN，R3=-0。361kN最大弯矩 Mmax=3。278kN。m抗弯计算强度 f=M/1。05W+N/A=3。278106/(1。05141000。0)+6。3861000/2610。0=24。587N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计129、规范(GB50017-2011)附录得到:b=2。00由于b大于0。6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011）附录B其值b=1.070。282/b=0.929经过计算得到强度 =3。28106/（0.929141000。00）=25。03N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13。570kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13130、.570kN 拉绳的强度计算:如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）; - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8; K 钢丝绳使用安全系数.选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00013。570/0。850=127.718kN.选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算:钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=13。570kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环131、抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=135704/(3。1416502)1/2=12mm十一、锚固段与楼板连接的计算1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7。809kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9。7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接,承载能力乘以0。85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=78094132、/（3。1416110.502）1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 7。81kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。5N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度.经过计算得到 h 要大于7808.88/（3.1416201。5）=82。9mm。3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺133、栓拉力要满足公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7。81kN； d 楼板螺栓的直径,d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=13。59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7。812.30/2 = 8。98kN。m根据混凝土结构设计规范GB500102010第条 其中 1系数,当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0，当混凝土强度等级为C80时134、， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度; fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 110-15 = 95mm；s = 8.98106/（1。00014。3001.5100095.02）=0。0460 = 1-（1-20.0460）1/2=0。0480s = 10。0480/2=0.9760楼板压点负弯矩配筋为 As = 8.98106 / (0。976095.0210。0） = 461.1 mm28。4无飘板普通悬挑外架计算书（无联梁)钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)。计算参数：钢管强度135、为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度30.3米，立杆采用单立管.立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0。30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483。0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米，水平间距4.50米.施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用钢筋网片，荷载为0。35kN/m2，按照铺设17层计算。栏杆采用钢管，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0。0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0。30kN/m2,高度变化系数1.0000，体型系数0.8270。136、卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距.卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0,上吊点与下吊点距离3.0m.悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1。70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。3500。800/2=0。140kN/m 活荷载标准137、值 Q=2。0000。800/2=0。800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20。140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1。40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0。080.214+0。101.120）1.5002=0。291kN。m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=（0。100。214+0。1171。120）1。5002=0。343kN。m我们选138、择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.343106/4491。0=76.377N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 静荷载标准值 q1=0。038+0.140=0。178kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0。6770.178+0.9900.800）1500。04/(1002。06105107780.0)=2.081mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横139、杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。0381。500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0。210kN 活荷载标准值 Q=2。0000.8001。500/2=1。200kN 荷载的计算值 P=1。20.058+1.20。210+1.41。200=2.001kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=（1。20.038）0。8002140、/8+2.0010。800/4=0.404kN。m =0.404106/4491.0=89.938N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800。004/(3842.060105107780。000）=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.210+1。200=1.468kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1467。600800。0800.0800.0/(4141、82.06105107780.0)=0.705mm最大挠度和 V=V1+V2=0.714mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380。800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001。500/2=0。210kN 活荷载标准值 Q=2。0000.8001。500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1。20.031142、+1。20。210+1。41。200=1。969kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10730。300=3。250kN(2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0。350171。500（0。80143、0+0。300)/2=4。909kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0。17 NG3 = 0.1701。50017/2=2.168kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0。010 NG4 = 0。0101.50030.300=0。454kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10。780kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021。5000。800/2=2。400kN风荷载标准值应按照以下公式计算144、 其中 W0 - 基本风压（kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数,Uz = 1.000 Us - 风荷载体型系数：Us = 0.827经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。3001。0000。827 = 0.248kN/m2.考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0.91。4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1。210。780+0。91.42.400）/31.50=7。980kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴145、向压力N=(1。210。780+1.42。400)/31.50=8.148kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2）； la 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 (m).经过计算得到风荷载产生的弯矩: Mw=0.91.40。2481。5001。8001.800/10=0。152kN。m五、立杆的稳定性计算0。卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到146、1=arctg3.00/（0.80+0。30）=1。2192=arctg3。00/0.30=1。471最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.980kN和7。980kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.148kN和8。148kN。考虑荷载组合,各吊点位置处内力计算为(kN)T1=8.68 T2=8。19 F1=2。99 F2=0。82 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8。679kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0008。679/0。850=102.102kN。选择619+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15。5mm。满足要求!吊环强度147、计算公式为 = T / A Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300。110kNNf2Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！ 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130。00cm4,截面抵抗矩W = 141。00cm3，截面积A = 26。10cm2。受脚手架集中荷载 P=8。15kN水平钢梁自重荷载 q=1.148、226。100。00017。8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.933kN，R2=7.245kN,R3=0。144kN最大弯矩 Mmax=1.328kN。m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1。328106/（1。05141000.0）+3.6421000/2610。0=10。368N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16149、号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB500172011)附录得到：b=2.00由于b大于0。6，按照钢结构设计规范（GB50017-2011）附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =1.33106/（0。929141000.00)=10。14N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=10。580kN十、拉杆的强度计算150、拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10。580kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力（kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.580/0。850=99.575kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.58151、0kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度,取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=105804/(3.1416502)1/2=11mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.245kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数;钢筋拉环抗拉强度为110。50N/mm2；所152、需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=72454/(3。1416110。502)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 7.25kN； d 楼板螺栓的直径,d = 20mm; fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于7245.16/（3。1416201.5)=76.9mm。3。水平钢梁与楼板压点如果采153、用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7。25kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=13。59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7.25根据混凝土结构设计规范GB500102010第6。2。10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0，当混凝154、土强度等级为C80时, 1取为0.94，期间按线性内插法确定; fc混凝土抗压强度设计值; h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 110-15 = 95mm;s = 6.52106/（1。00014.3001。5100095。02）=0.0340 = 1（1-20。0340）1/2=0.0340s = 10。0340/2=0.9830楼板压点负弯矩配筋为 As = 6。52106 / (0。983095.0210.0） = 332。5 mm2悬挑脚手架计算满足要求！九 平立剖面布置图、节点施工详图及验收检查表9.1第一段悬挑外架及安全通道平面布置图1#楼在4.40155、0m二层处的第一段悬挑平面布置图2#楼在4.400m二层处的第一段悬挑平面布置图3#楼在4.400m二层处的第一段悬挑平面布置图9。2第二段悬挑平面布置图1#3楼在十二层处第二段悬挑外架平面布置图9.3转角处工字钢安装大样图转角位大样9.4悬挑外架剖面图、立面图9。5机房顶花架悬挑外架平面布置图、连墙杆做法大样9.6施工楼梯及安全通道构造大样图9。7阳台沉池位置工字钢设置图9.8普通位置连墙件做法大样图9。9外架离墙较大部位做法大样图离墙较大部位平面图梁板离墙较大部位剖面图9。10工字钢及钢丝绳做法大样图钢丝绳卡头布置图悬挑工字钢与卸荷钢丝绳大样1。木楔内向楔紧；2.两根1.5m长直径18的H156、RB335钢筋9。11施工电梯处悬挑外架做法大样图9.12悬挑层外侧围护做法大样9。13悬挑式脚手架搭设检查验收表悬挑式脚手架搭设检查验收表 工程名称施工单位分包单位搭设负责人脚手架总高度搭设高度验收时间序号验收内容验收要求验收记录1施工方案有符合规范要求，经审批的施工方案,必须按方案搭设。2悬挑梁悬挑梁材料与方案要求一致,悬挑梁与建筑物固定连接可靠，埋件固定与方案一致，钢丝绳与悬挑梁及建筑物固定可靠3立杆间距立杆垂直偏差满足规范要求,立杆纵、横向间距满足方案要求。4大小横杆间距均匀设置满足方案要求，小横杆出架体不小于100mm。5剪刀撑设置每隔9m设一道剪刀撑，夹角为4560度，搭接长度不小157、于1m ， 不少于三个扣件。6连墙点连墙点的垂直、水平间距符合规范要求，连墙点符合方案要求，并采用硬拉接的方式进行连墙。7脚手板与防护栏杆脚手板的材质符合要求,绑扎牢固，在施工层、悬挑底层及每隔10M均需满铺脚手板.脚手架外侧设置标准的密目式安全网并绑扎严密，施工层设1.2m高的栏杆和18cm的挡脚板.8架体内封闭防护施工层脚手架内杆与建筑物间应水平封闭,悬挑脚手架底层与墙体间必封闭严密，施工层以下每隔10m以内封闭一次，架体搭设应超过作业层1.5m。9材质与荷载钢管外径不得小于48mm，壁厚不低于3.0mm，无严重锈蚀、裂纹、变形 ， 荷载分布均匀，不超载。10架体避雷按规定设置避雷接地装置。11持证上岗作业人员必须经专业培训持证上岗。验收意见：参加验收人员