1、目 录1. 编制依据 12. 工程概况 13. 搭设方案 14. 脚手架设计安全计算 15. 脚手架工程施工 9 选材 95。1。1杆件的选材，规格 95。1。2扣件 9附件 105.2 脚手架搭设 105。2。1脚手架的搭设要求 105。2。2双排落地架的搭设 115.2。3卸料平台架的搭设 125.2。4斜道搭设 185。2.5顶撑加固措施 19卸荷措施 196。 脚手架搭设安全技术措施 206。1 脚手架的验收标准规定 206。2 脚手架的使用规定 206。3 脚手架的拆除规定 216.4 脚手架避雷措施 216。5 安全防护 221、编制依据1本工程有效设计施工图纸2建筑施工手册3建筑2、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020014建筑结构荷载规范GB50009-20015建筑施工高处作业技术规范JGJ80912、工程概况贵州遵义xx天地商住楼A区幕墙工程，占地面积 约2000 平方米,总建筑面积 约9000平方米 。建筑物高度为 48。20米 ，建筑物在平面上呈矩形，1925轴，长为 11 米。 3、搭设方案根据本工程建筑高度和设计情况,考虑到1925轴从三楼到十七层楼高度范围采用扣件式双排双立杆钢管落地脚手架，全部采用扣件武钢管脚手架搭设,搭设高度为48。2米。为确保外架施工安全，在第七层和第十二层楼面采取一次卸荷措施；卸荷方法采用钢管斜撑在结构楼面上，与结构层双3、排固定架连接牢固；斜撑间距隔三跨布置。4、脚手架设计安全计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)。计算妁脚手架为双排脚手架,搭设高度为48.2米,12。0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆.搭设尺寸为：立秆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1。80米。采用的钢管类型为483。5,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米.施工均有荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。一、小楼籽的计算：小横杆按照筒支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小4、横杆的最大弯矩和变形.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1 = 0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P20。1501。500/3 = 0.075 kN/m活荷载标准值 Q3.000 1。500/3 = 1.500 kN/m荷载的计算值 q1.2 0。038 1。20.075+1.41。500=2.236 kN/m小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M qmnx = ql2 / 8M = 2.2361。0502/8 = 0.308kN/mQ = 0.308 106/5080。0 = 60。661N/mm2小横杆的计算强度小于205。0 N/ m5、m2，满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 5ql4 384Ei计算公式如下：Vgmmk = 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下;大横杆片重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770。0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0。040+0.079+1。575 = 1。694kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831694。0701500。003/（1002.060105121900.000）=4.29mm最大挠度和V = V1 + V2 = 4.340mm大横杆的最大6、挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范) RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值P1=0。0381.500=0。058kN脚手板的荷载标准值P2=0。1501。0501。500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q = 3。0001。0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R = 1。20.058+1.20.118+1.42.362=3.518 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！四、脚手架荷7、载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；为0。1248NG1 = 0。12548。200=6.025kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0。15041。500(1.050 + 0。300)/2=0.608kN(3）栏杆与挡脚手获自重标准值(kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15NG3 = 0.1501.5004/2=0。450kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/）；0.005NG4 = 0。0051。50048.20 = 8、0.36kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+ NG2+ NG3+ NG4 = 7。445 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NG =3.00021。5001。050/2=4。725 kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk = 0。7UZ.Us。W0其中 Wo-基本风压（kN/)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：Wo = 0。3000UZ风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范GB500092001）的规定采用：UZ 1.250Us-风荷载体型系数：Us 1。200经计算得到，风荷载标9、准值Wk0.70.3001。2501.200=0。315 kN/。考虑风荷载时，立秆的轴向压力设计值计算公式N 1.2NG + 0.85 1.4NQ不考虑风荷载时，立秆的轴向压力设计值计算公式N 1。2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 WK 风荷载基本风压标准值(kN/)；la立秆的纵距(m)h立秆的步距(m)五、立杆的稳定性计算：连墙件轴向力设计值Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I/i = 30.00 / 1.58的结果查表得到 = 0。95;A = 4.89cm2;f = 205。00N/mm2。经过计算10、得到Nf = 95.411kNNf N1,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用以下方法与墙体连接： 外脚手架连墙杆详图 附件5.1。3。1 竹笆竹片厚度不小于5毫米，竹片宽30毫米以上，规格10002000毫米的竹笆，竹片在6070片之间,竹笆的重量一般10千克以上。2安全网分为平网(外挑网、撑网)和立网两种。防止高处落则应张设平网，一般规格为3000*6000毫米，网眼孔径不大于2525毫米，每张约10千克。立网主要对脚手架进行包封，网眼孔径不大于4040毫米.5。1.3。3 密目网密目网的技术要求，必须符合GB572585GB572685相关条目。采用密目网包封的脚手架，必须设上下防护栏杆11、。5.2 脚手架搭设5。2。1脚手架的搭设要求1、严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)执行。2、基础处理：钢管脚手架由于搭设高度高,自重大，因而要求地基必须坚实，地面必须平整，并有排水措施，这样能保证每一立秆顺利卸荷而不致产生不均匀沉陷。3、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用不符合规格和质量不合格的配件。安全网重量不低于3kg。4、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下严格按照以下规定程序进行：按设计放线，铺垫板，设置底座或标定立杆位置；搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；等位依次竖起立杆，将立秆与纵、横向扫地杆连接面定，然后装上12、第一步的纵向和横向平杆，随校正立秆垂直之后予以固定，按此要求继续向上搭设.5、脚手架搭设前，架子工长要向施工作业人员进行安全、技术交底。6、在设置第一排连墙件前双排架要每隔3m设一道抛撑，挑脚手架在挑支结构的上一层设连墙杆之前应设临时拉杆：7、剪刀撑、斜杆等整体拉结籽和避墙秆应随搭升的架子一起及时设置；8、外架施工作业面用脚手板满铺；9、装设连墙杆或其它撑拉时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件即整体脚手架的显著变形;10、工人在架体上进行搭设作业时夕作业面上宣铺设必要数量的脚手板并予以临时困定夕工入必须正确戴好安全帽和佩挂安全带。不得单人进行搭设较重耪件和从事其它易发生失衡、脱手、碰撞、13、滑跌等不安全的作业;11、在搭设中不得随意改变脚手架设计，减少杆件、配件的设置和对立杆纵距作100mm的构件尺寸放大。确有实际情况,需要对构架调整和改变时，应提交技术人员解决;12、连墙杆设置如有柱子的采用单秤箍挂式连墙秆，无柱子的预埋钢筋环或短钢管在粱板面上作连墙杆的固定。13、连墙秆的搭设从底层第一步纵向水平秆开始. 双排落地架的搭设搭设高度为48.2米，12。0米以下采用双管立杆,12.0米以上采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横柜1。05米,立杆的步距1.80米。连墙件采用2步2跨,竖向间距3.60米，水平间距3。00米。施工均布荷载为3.0kN/，同时施工2层，脚14、手板共铺设4层。注：各层外脚手架两大横杆之间均增设护身栏杆两道，间距按600mm设置。外蒙密目式安全网一层。5。2。3 卸料平台架的搭设本工程在不能用提升机或搭吊运材料的部位合适的洞口设置宽4。0m,长2.0m的悬挑式钢平台，上铺厚度50mm的木板,并以螺栓与槽钢固定，栏板用30mm木板与钢管固定。平台水平钢梁(主梁）的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度）2。00m。次梁采用14a号槽钢U口水平，主梁采用16a号槽钢U口水平，次梁间距0。50m。施工人员等活荷载2。00kN/m2，最大堆放材料荷载10。00kN。一、次梁的计算次梁选择14a号槽钢U口水平槽钢，间距0.50m，其截面15、特性为面积A= 18。51cm2,惯性距Ix = 563.70cm4,转动惯量Wx = 80。50cm3，回转半径ix = 5.52cm截面尺寸b = 58.0mm,h = 140.0mm，t=9。5mm 1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0。30kN/m2；Q1 = 0.30 0。50 = 0。15 kN/m（2）最大容许均布荷载为2.00 kN/m2；Q2 = 2.00 0.50 = 1。00 kN/m（3)槽钢片重荷载Q3 = 0。14 kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1。2（Q1 + Q2 + Q3 )=1。2（0.15+1.00+0.14)=1。55 kN/m经计算得16、到，活荷载计算值P = 1。410.00 = 14。00 kN2。内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M = 1.552。002/8+14.002.00/4=7.78 kN/m3抗弯强度计算其中Yx-截面塑性发展系数，取1.05; f钢材抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2；经过计算得到强度= 7.78106/（1。0580500。00）=91.99 N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算f，满足要求！4.整体稳定性计算其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：经过计算得到b=5709。558.017、235/（2000.0140.0235.0）=1。12由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB500172003）附录B其值用b查表得到其值为0.802.经过计算得到强度=7。78106/（0.80280500。00)=120.51 N/mm2;次梁槽钢的稳定性计算f，满足要求！二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=21。95cm2，惯性距Ix = 866。20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3，回转半径ix=6。28cm截面尺寸b=63。0mm，h=160.0mm，t=10。0mm1、18、荷载计算（1）栏杆自重标准值：标准值为0。30kN/m Q1 = 0。30kN/m（2）槽钢自重荷载Q2 = 0。17 kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1。2（Q1+Q2）=1.2（0。30+0.17)=0。56 kN/m经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2（0.30+2。00) 0.252。00/2+1。20。142。00/2=0.86kNP2=(1.2（0。30+2。00） 0.502。00/2+1。20.142。00/2=1.55kNP3=（1。2（0。30+2.00) 0.502。00/2+1.20.142.00/2=1.55kNP4=（1。2（0.319、0+2。00） 0.502。00/2+1.20。142。00/2=1。55kNP5=（1.2（0.30+2。00) 0.502。00/2+1。20.142.00/2+14。00/2=8.55kNP6=（1.2（0.30+2。00） 0。502。00/2+1.20.142。00/2=1。55kNP7=（1。2(0.30+2.00) 0.502.00/2+1。20。142。00/2=1。55kNP8=（1。2（0。30+2。00） 0。502。00/2+1.20。142.00/2=1.55kNP9=(1.2（0。30+2.00） 0。252.00/2+1。20。142。00/2=0.86kN2。内20、力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN。m）悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.745kN，R2=12.083kN支座反力RA=12.083kN最大弯矩Mmax=9。549kN.m3。抗弯强度计算其中Yx截面塑性发展系数，取1.05；f-钢材抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；经过计算得到强度=9.549106/1.05/108300。0+8。5271000/2195。0=87。862N/21、mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f,满足要求!4。整体稳定性计算其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:经过计算得到b=57010.063。0235/（4000。0160。0235.0)=0.56经过计算得到强度=9。55106/（0。561108300.00)=157。15N/mm2;主梁槽钢的稳定性计算f，满足要求！三、钢丝拉绳的内力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中Ruicos1为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=Ruicos1按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12。949kN四、钢丝拉绳的强度计算：钢丝拉绳（22、斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.94kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)； 计算中可以近似计算Fg = 0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8； K钢丝绳使用安全系取，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00012.949/0.820=126.329Kn。选择637+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15。0mm.五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力23、Ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N = RU = 12.949kN钢板处吊环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度,按照混凝土结构设计规范10。9。8f=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D = 129494/（3.1416502)1/2=13mm六、操作平台安全要求：1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道,并进行相应的受力计算;3。卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口;4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5。卸料平台吊装，需24、要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能公卸起重吊钩;6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。七、受料平台使用注意事项:1、受料平台设在窗洞口部位,台面应搁在楼板上。2、在建筑挽垂直方向错开设置，以免妨碍吊运物品。3、外侧三面均应设防护栏杆.当吊运物品长度超过受料平台长度时，可将其端部防护栏杆做成格珊门，需要时打开；当受料平台不能设防护栏杆时，应在入料洞口处设栏杆,操作人员上受料平台必须采取安全防护措施（如配戴25、安全带等)。4、使用中应加强检查，确保受料平台的安全使用。5。2.4斜道搭设斜道宽度应不小于1。0m,坡度宜采用1:2.53.5（高：长）。斜道部位必须自下至上设置连墙秆，连墙杆应设置在斜道转向节点处或斜道的中部竖线上,连墙点竖向间距取不大于楼层高度；斜道两侧和休息平台外围均按规定设置挡脚板和栏杆；脚手板的支承跨度为0.751。0m；脚手板顺铺时,接头采用搭接时，板下端与脚手架横杆绑扎圈定，以下脚手的顶板头，压上脚手的底板头。5。2。5顶撑加固措施在裙房外架部位从裙房屋面至地下室顶板，搭设横距1m、纵距lm、跨距1.2m的钢管脚手架预撑，顶撑顶部和底部增设木板以扩大受力（传力）面积，要求顶撑与26、本板与楼板之间预紧无缝隙.5.2。6卸荷措施为确保外架施工安全，在六层楼面采取一次卸荷措施；卸荷方法采用钢管斜撑在结构楼面上,与结构层双排固定架体连接牢固；卸荷层钢管斜撑间距为3000mm；钢管斜支撑应与外架大横杆之间用十字扣件圈定牢固，在无大横杆的部位应增设水平横杆一道;将斜撑与外架杆件连成整体。如下图：外脚手架卸荷层详图6。脚手架搭设安全技术措施6。1脚手架的验收标准规定1）结构应符合设计及脚手架搭设的规定，个别部位的尺寸变化应经过技术主管及安全主管同意，并在允许的调整范围内。2)点的连接可靠,其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4070N。m.3）钢管脚手架立杆垂直度应1/500，且应同27、时控制其最大垂直偏差值不大于75mm.4）外架水平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差遣不大于50mm.5）作业层铺板、安全防护措施等应符合设计等要求。6)脚手架的验收和日常检查按以下规定进行,检查合格后方允许投入使用或继续使用：a、搭设完毕后；b、连续使用达6个月；c、施工中途停止使用超过15天，在重新使用前；d、在遭受暴风、大雨、在雪、地震等强力因素作用之后；e、在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除秆件和拉结以及安全隐患存在的情况时;7）脚手架的施工和使用设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。6.2 脚手架的使用规定1）施工荷载控制在2k28、N/m2以内；结构作业面为一层，装修作业面控制在两层。2）在架面上堆放的材料应码放整齐稳固,不影响施工人员的通行和操作,严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车;3）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件.整体性秆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采用相应弥补措施，并在作业完毕后,及时予以恢复。4）作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度;5）工人在架上作业中夕应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物,严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；6）人员出入口脚手架必须设置安全防护通道29、，严禁攀爬脚手架上下；7）每班工人上架作业时应先行捡查有无影响安全作业的问题存在，在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查,解决后才能恢复正常作业;发现有异常和危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离；8)在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上(下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。9）在使用过程中,应定期每周3次）对脚手架进行全面检查并作好记录，严禁乱堆乱放，应及时清理各展堆积的杂物。10）不得将脚手30、架构件等物从过高的地方抛掷，严禁随意拆除已投入使用的脚手架构件.63脚手架的拆除规定脚手架的拆除作业应按确定的莽除程序进行。连墙杆应在位于其上的全部可拆秆件都拆除之后才能拆除,在拆除过程中,凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松髓连接的杆侔.拆下的配件应以安全方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业.拆除人员必须戴安全帽和佩挂安全带.6。4脚手架避雷措施脚手架搭设至顶后丧脚手架四周立杆上设置1m高的323镀锌钢管作避雷针。并将上层栏杆全都拉通与建筑物避雷网连通。6。5安全防护1)在脚手架外侧边缘设置挡护高度1.2m31、的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应0。6m。2）在脚手架外侧设置密目式安全网,防止人或物掉落至脚手架外侧.3）每隔4层设置水平挑网,每隔2层(4步）设置隔网，其设置应符合国家标准安全网（GB572587）及国家标准建筑施工安全网搭设安全技术范围。4）在建筑物的出入口及施工电梯的走道、办公室及仓库应设置安全防护棚。5)本工程外脚手架立杆、横杆、剪刀撑和连墙杆等连接均采用扣件连接，在验收脚手架时，要特别注意扣件的紧固知名度，采用随机抽样的办法进行检查，其抽样检查数目及质量判定标准应符合有关规定。对于拧紧力矩超过70Nm的扣件，必须认真检查扣件有无裂缝、变形,如果发现扣件有上述弊病应将扣件调换，调上的扣件的螺栓应紧固至4070Nm。6）上下脚手架必须设安全防护物出入能通道，严禁攀援脚手架之下。7)每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。