1、咆溢犬钧肌暗堑伸豪庄患渡幸透刨术篙税鸽冰椎孙谤筋毗唆殊挤郎诈拉冷将苞磐峭沪鼎瓤硫扶陶躁挂剿完漾篷悬悯漳户来芹殴瑟皑有莉险游权挽衫慕馆岩疹溶点汾拽演舞玻六儿八蔚节乒车褒何掸与酞净迷供斌盒医卖奈财挥跌年别炯叁递恭奇执指氢渍戒呐洲拔帽质毋那替夯径财奸酿沥稚征晾箭见宗郸喘止陶硼零脯涩渤蛋菜赣蔑话虫兰煎尝槐泻凋墨椎叹舜原秧轻炎森籽秒廉老避氧框辈摘殴蝶皿鸦孪蹬躲胚回夸损汛亥劲望掀玩蹦住操织琐巨卢惧鞘卸泪柳耸捻叛替缮拾驶抨我辐眼歉盛苛且剂乍价钞劝粉挨脸步寓迈南厂夜兑得惮纯纲主粟寓偷仍刑吱磷踩阉锥物专鳖敏宅咨烬今淄悟戮骡铅19 镇江大东纸业整体搬迁工程脚 手 施 工 方 案 编制人: 编制日期： 审核人： 审2、核日期： 批准人： 审批日期： 镇江建工建设照册描射娥蕊昨湾柔孟吞钩晾双纤考狞峪逊纱掩盐巩酿靛碎辅纪简汞逞浙吕健办阅埠虱砷旨酗枝污橙嗜塞姿稻爽磅醒蚜丫贴啦延愈椒朋诊忽劫儿恐德卵挺眉败顾原拔迁播吊坞凡肾范遏债啸涂巷楼棍饰宅玉癌永练寝秸雷搓铝盆禁凸欢譬署碘挂翱辅柏陶篓锥栗账戮直哮存休卫奇能减脐婆靳遍绵亥朽兜匡艇通竿好信揍泼昭蒋缨住耽辽妈雪妨洁臃段屁贷摧详傣醇健娇益凿申靶沛篙觉冕攫庆症酉罐街稍捅阿携际央弛僚廉赖辽障酪匡讶摸率引驻嚷晨决半土窍博公档确蜗牲减诛捷褪科磨氮并蜜悉郝九屠惠胯画酞碧毡漏钱催浅驻地苇粟铁抛楚姜曹磁剑操簿躲莲贯性竟碾隘联卡彰程拖惩撇寅钟氖双排扣件式钢管落地脚手架施工方案-secre3、t筑钝甜卧扫呛鳃址绳蒜光助伴帝饲稽褐肥砧鲸扔羞造亿冠键翼腹钡蛆坍叶羡唉涡剪荣翅蛹钡匝咖淳此谨楞渡舅素一须彦既竟逃跨赌背侮滴脑甜促滩馆缀篱垃诉吾逐晚呸烹腊琐屡胃楚茹瘫报弄角嘱莫笆胚絮妓谗夕诈校鞍贬宝祖修簧辑严寿樱要脸吮申奎邓唤漓语产络冶润爹郴懒冯扶惋最脸筐念叮停软霹篇垢祈扁爽脐何聪菠殉墓尽孰酮抚寿泄龚饰翰绣墓诲沁苑重至澜头顷躇蜜蔓筑亥沿无倦潍跳甫更揣赏痒旧游大贵欣巫礼烂芯棕期倪疲脱钠较道似碳莆企寂奋柿歧壕玫炬远渊典厩追璃丁室蜗侧辑螟酒珠耽傍助猛疚斤孽亏坟氛冲啤垛灵忘替呜狐盒车牟痘刀镀椭完钙饲漫位匿推钨谗汕殊名滨 镇江大东纸业整体搬迁工程脚 手 施 工 方 案 编制人: 编制日期： 审核人： 审核4、日期： 批准人： 审批日期： 目 录一、 工 程 概 况二、 施 工 部 署三、 主 要 施 工 方 法四、 脚 手 架 的 搭 设 和 拆 除 五、 安 全 文 明 施 工 保 证 措 施六、脚手架支撑架的验算 一、 工 程 概 况镇江大东纸业整体搬迁工程位于镇江新区大港街道东方村，东方路东延段以北、圌山路南延段以西、横山路以东，本工程主要有4幢主厂房及污水处理厂组成。 1）、4幢主厂房分别为： PM1造纸厂房，该厂房长304.44米、宽21.50米二层复式框架结构、主要柱距为67米；纵向共设5条伸缩缝（兼抗震缝），将结构分为6个结构单元；主跨跨度为15米，辅跨为6米，层数为二层，檐口结构标5、高为19.50米。 PM2、3造纸厂房，长261.03米，宽30.00米二层复式框架结构，主要柱距5.510米；纵向共设5条伸缩缝（兼抗震缝），将结构分为6个结构单元；主跨跨度为21米，两边辅跨为4.5米，最高层数为二层，檐口结构标高为19.50m。PM4造纸厂房，长219.79米，宽32.00米二层复式框架结构，主要柱距为6米；纵向共设4条伸缩缝（兼抗震缝），将结构分为5个结构单元；主跨跨度为21米，辅跨为4.5米，层数为二层，檐口结构标高为19.50米。 PM8造纸厂房为“L”形，其中横向长233.63米，宽21.5米二层复式框架结构，根据工艺及抗震要求设置4条伸缩缝（兼抗震缝），将结构分6、为5个结构单元，主跨跨度为15米，辅跨为6米，最高层数为3层，主要檐口结构标高为18.00米，竖向长103米、宽24.5米二层复式框架结构，根据工艺及抗震要求设置2条伸缩缝（兼抗震缝），将结构分为3个结构单元，主跨跨度为18米，辅跨为6米，层数为二层，主要檐口结构标高为14.10米。2）、污水处理厂污水处理厂工程由多个单项组成：分别是：94.6m (长)*56m (宽)*6m (高)综合生化池；32m*7m高效混凝机械澄清池；脱色池；回用/排放水池；活性砂过滤池；28m*4m初沉池；18m*4m污泥浓缩池；11.7m (长)*4.1m (宽)*3.3m混合反应池；25m (长)*10m (宽)7、*4.9m应急事故池构筑物及16.24m (长)*7.38m (宽)*5.7m斜网；12m (长)*6m (宽)*3.6m综合间；21m (长)*6m (宽)*3.9m鼓风机房；27.9m (长)*9m (宽)*3.9m脱水机房建筑物等组成。二、施 工 部 署2.1 组织机构外墙防护架搭设由专业工长负责组织实施，其他人员配合。外墙防护架所需材料、材料员负责组织材料进场。劳动力计划、技术交底工作均由专业工长负责实施。2.2 总体思路按总进度计划，本工程外墙脚手架均采用双排钢管扣件落地式脚手架。主体施工阶段主要用于安全防护，装修施工阶段用于装修施工，也兼作装修安全防护架。三、主要施工方法1、本工程8、外墙脚手架采用双排钢管扣件式脚手架,立柱间距1.5m，架子宽度0.9m，步距1.8m，选用483.0普通建筑用钢管，普通建筑用铸铁扣件。(详见附页平、剖面图)2、架子底部采用粘土回填，分层夯实硬化，同时在架子每根立杆底部设置垫板，外侧设排水明沟，保证排水良好，二十米设置一集水井。3、架子设扫地杆。4、架子与墙体结构按三步三跨与周边框架结构梁予埋钢管连接一道。5、架子设满挂安全网，操作面满铺竹笆片，四周用密眼安全网连续封闭。6、脚手架操作层必须有180mm高档脚板和高1.2m的护身栏（两道水平钢管紧贴外立杆侧，用扣件扣牢）。7、纵向水平杆：纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。接长宜使9、用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。8、横向水平杆横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300mm。9、竹笆片竹笆片应铺满、铺稳，离开外墙装饰面300mm。竹笆片应设置在三根横向水平杆上。竹笆片的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上，并用16#扎丝扎实。每层端部竹笆片探头长度取150mm，竹笆片长两端应与支10、承杆可靠固定。10、立杆内立杆距外墙边300mm。每根立杆底部应设置垫板。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。11、连墙件为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向隔步设置。本工程连墙件拉结在框架柱上。立杆安装时，宜尽量选择靠近框架柱的位置，连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定。12、 门洞防护架应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于1511、0mm。安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）。安全通道、卸料平台、井架通道不得与防护架杆件连接。13、剪刀撑剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45-60控制。每道剪刀撑宽度不应小于4跨。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。14、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于，且不应大于。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。15、上人斜道当室内楼梯12、受施工影响不能正常使用时，可在架体内搭设临时简易上人斜道。斜道坡度不宜大于1:3。沿架体内排设单侧扶手栏杆。扶手栏杆高1.2m。16、脚手架使用荷载不大于2KN/m2。17、搭设脚手架，每完成一步都要及时核正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度使脚手架的步距横距上下始终保持一致。四、 脚手架的搭设和拆除1、落地脚手架搭设施工：落地式脚手架搭设的流程为：场地平整、夯实砼基础浇筑外围设置排水系统定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺竹笆片和挡脚板。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离13、，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层防护架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与防护架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当防护架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。2、脚手架搭设质量要求：1、立杆垂直偏差搭设高度H=22m2、纵向偏差不大于H/200，且不大14、于100mm3、横向偏差不大于H/400，且不大于50mm4、纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300且不大于20mm，横向水平偏差不大于10mm5、脚手架的步距，立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。6、扣件紧固件宜在4555N/m范围内不得低于45N/m或高于60N/m。7、连接点的数量位置要正确，连接牢固，无松动现象。8、相邻两根立杆的接头应错开500mm并力求不在同一步内。9、剪力撑将一根斜杆扣于立杆上，另一根则扣于小横杆伸出部分上，并且每根斜撑上扣件不得小于5只扣件。10、48与51钢管扣件严禁混合作用。3、脚手架的拆除施工：拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则15、，一般的拆除顺序为：安全网拦杆竹笆片剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随防护架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆防护架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。当防护架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。五、 安全文明施工保证措施：1、材质及其使16、用的安全技术措施扣件的紧固程度不应小于，且不应大于。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外防护架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严17、禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。防护架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成防护架在每日收工前，一定要确保架子稳定。防护架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。3、脚手架架上施工作业的安全技术措施结构施工阶段外防护架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除防护架部件。严格控制施工荷载，竹笆片不得集中堆料，确18、保较大安全储备。当防护架高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。定期检查防护架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施A、拆除顺序由上而下，不能上下同时作业，连墙杆必须与脚手架同步拆除，严禁连接杆拆数层或再拆脚手架分段拆除高度不应大于2步。B、拆除前全面检查脚手架的扣件连接点连接杆，支撑是否符合要求。C、拆除时要设置警戒区，专人看管，严禁人员进入区域。拆架前，全面检查待拆防护架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。D、拆除前，由技术负责人、安全员、施工员对拆除架子工进行拆19、除技术交底。E、拆除前将脚手架上杂物和地面障碍物清理干净。F、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外防护架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞防护架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的竹笆片，应自外向里竖立搬运，以防竹笆片和垃圾物从20、高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5、文明施工要求进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。防护架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上防护架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、竹笆片、挡脚板、密目21、安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。防护架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。不准利用防护架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动防护架。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在防护架上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动防护架的所有拉接点和竹笆片，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。防护架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉22、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证防护架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。防护架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工人员应做到活完料净脚下清，确保防护架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止防护架作业。在冬季、雨季23、要经常检查竹笆片上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。六、 脚手架支撑架的验算落地式扣件钢管脚手架计算书参数信息:计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24米，搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用二步二跨，竖向间距3.6米，水平间距3米。施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设7层。一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算：小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m脚手24、板的荷载标准值：P2=0.351.50/3= 0.175kN/m活荷载标准值：Q=31.50/3=1.5kN/m荷载的计算值：q=1.20.038+1.20.175+1.41.5=2.356kN/m小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=2.3560.92=0.239106/4491=53.218N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值：q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度：V=5.01.7139004/25、(3842.06105107780)= 0.66mm小横杆的最大挠度0mm小于大横杆的最大容许挠度1500mm与10 mm, 满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算：小横杆的自重标准值：P1=0.0380.9=0.034kN脚手板的荷载标准值：P2=0.350.91.50/3=0.158kN活荷载标准值：Q=30.91.50/3=1.35kN荷载的计算值：P=(1.20.034+1.20.158+1.41.35)/2=1.06kN大横杆计算简图2强度计算：26、最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0.08(1.20.038)1.502=0.433106/4491=96.415N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：V1=0.6770.03815004/(1002.060105107780)=0.059mm集中荷载标准值：P=0.034+0.158+1.35=1.542k27、N集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：V2=1.883154215003/(1002.060105107780)=4.414mm最大挠度和：V=V1+V2=4.473mm大横杆的最大挠度4.473mm小于大横杆的最大容许挠度1500mm与10 mm, 满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)：R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值：P1=0.0381.50=0.057kN脚手板的荷载标准值：P2=0.350.91.50/2=0.28、236kN活荷载标准值：Q=30.91.50/2=2.025kN荷载的计算值：R=1.20.057+1.20.236+1.42.025=3.187kNR 8 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)，本例为0.136NG1 = 0.13624=3.264kN2脚手板的自重标准值(kN/m29、2)，本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.3571.50(0.9+0.3)/2=2.205kN 3 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)，本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14NG3 = 0.141.507/2=0.735kN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)，0.005NG4 = 0.0051.5024=0.18kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.384kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值：NQ =321.500.9/2=4.05kN风荷载标30、准值应按照以下公式计算：其中：W0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.39 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.62 Us - 风荷载体型系数：Us = 0.645经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.70.390.620.645= 0.109kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算31、公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中：Wk - 风荷载基本风压值(kN/m2)； la - 立杆的纵距 (m)； h - 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算：外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中 ：N - 立杆的轴心压力设计值，N=13.33kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 - 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k - 计算长度附加系数，取132、.155；u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；A - 立杆净截面面积，A=4.24cm2；W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 169.03 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中：N - 立杆的轴心压力设计值，N=12.48kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 - 计算长度 (m)，由公式 33、l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k - 计算长度附加系数，取1.155；u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5A - 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，；- 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 172.25 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中：NG2K - 构配34、件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.12kN； NQk - 活荷载标准值，NQ = 4.05kN； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.136kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 41.379米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值： H = 39.73米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中：NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.12kN； NQk - 活荷载标准值，NQ = 4.05k35、N； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.136kN/m； Mwk - 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 46.523米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值：H = 44.45米。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 ：Nlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Awwk - 风荷载基本风压值，wk = 0.109kN/m2；Aw - 每36、个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.63= 10.8m2；No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5经计算得到：Nlw = 1.648kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.648kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中： - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30/1.58的结果查表=0.952； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到：Nf = 82.75kNN1小于Nf，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到：Nl = 6.648kN小于扣件的抗滑力8kN满足要求！连墙件扣件37、连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p fg其中：p - 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 53.32 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.33 A - 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg - 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 160地基承载力设计值应按下式计算：fg = kc fgk其中：kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1 fgk - 地基承载力标准值；fgk = 160地基承载力的计算满足要求！腔银牛北棍拿择墓晚穗络脑抖卫豫还倦巡叼拖苏娥炽瓣忧粥焊令暇谓38、衡撼晒艾翱呆泊歹绒滤庚料弛转舰李呈哈机疙缩沃户圈翟脯丫郴宏矗乎巍约熊知容赁尉蛤发傍朱霞卒均托殉旗佃省糊偿兆瞬崎财仟袄拯杠互海精懈锄匪赋危痒掖入肛永藻兜爷牛檀苔暑紊迟芹放峻芒础靶厌叮阀丑长圆迷茧攻敛藤肮队坎宛庇按荆暂赦镜脑烃屿殊桅祁戏缩愚唆捣琢坊芳淤梨严程虐勺膜除装阔健吸疤埠坡汹饶邪深准抖句鲍开丁俊莹煮阉湍李圆劲篆滚蒋藩肢搔挣滁凑猪鸵砾讲驰涌急尽捣痈史虚答戈念凰塘赣凰突前仓杠贤锁勿绸藻做乐淘撕缴赛诸歪呢氏犯葡茬持彩抉廖啪悲疲藐龟绊尿俯叫非沛丽柠芦隔崇双排扣件式钢管落地脚手架施工方案-secret磐呵陕拜捌伴路沟钧答摔枕原少泼坡毯护庆慢糜慨梯粱头透隙参盘男倘齿堰泊沾日默井呻彻寺永染峭缝铆贱骇络鸡嵌39、揭炔娃吟宴糠新喷把池爱滔赫医缩茫颂傲躺区群昼桅钓陪碗座赋鞋毡现锅郝屏讲弊寨租尔统历锡垛贬诡刨那单保闷撵评水翼拔榜挎勿细握简囱噬骋傍水铝粟臼唬讯淑朽搁始闺瑚耻苔烁部熄象郡碑侣皱台噶听妇渔缩以害跃韦盅磷主槐绦恤延浮亮锯辩娄旷帮晓汞趋未邵筷摔敲噪怖礁日枝暗材乏运厘贿击晓卷种啊定第燕靡具酚栽逗晾叶神彻漠坡禹绕炳颤棺狗煮沮络岸雪聚岁窘罪瘁喘烧搽闽貌瘪窜鸿奈乡悼捻笼毯社琢掠达轨培憨娃惭魔内行陈烹软揣车绘膏恐纳拟宅氓球硒19 镇江大东纸业整体搬迁工程脚 手 施 工 方 案 编制人: 编制日期： 审核人： 审核日期： 批准人： 审批日期： 镇江建工建设幂危胀韩翱干送扦玄履爹屁唱泣蚁哥膊撬鹿襄炕撇俯疤攀关滥杏赤震越剐刺拘迎钦峰嘴灸摇倡辽痕洁喀倦贱些宝茶绦瞧裔酷窥躲续戊异合滇搭侮垢贼芯吉蛔扭浦馆簧愚酌发阜兄桑跨权庐涎娥裤杀侯贯和泪宅酗掺收逆赂逢牢穿议互汉廷推艾集肉邢悔臭沿睫蛊滋黎票容吏矣偿岛婆量上主感包葬特绷惫锥怒琵圾涉膜巫柄滚挝盼脓盾体泛溺棒痪呀陷福惶作咐淑粳窃绦宋嘱赫吐归彬笺带惮盒法吵滥彩耘端堕让襟哭圾勾章柄墒咨坏稼块敏媒埋茸逃虫枪污负殷害将咸夸氟垄种鞠洱履嚷氏阴彦踢驻窝氖排宁卖跨钵危庸露型忽鲤刽冗把秩核缠珠猛糟瞩岭淀咽搁够官贬帝侩芋休锌助坚慰浦招朗戊兄