1、编号：NHWB模板工程施工方案编制： 审核： 审批: 项目部xx年12月10日附件7:施工组织设计/施工方案项目部内部评审记录表编号工程名称施工组织设计、方案名称综合楼模板工程施工方案参编单位部门签字评审意见项目部工程技术部 年 月 日商务经理/商务部年 月 日现场经理/施工管理部年 月 日机电经理/机电部年 月 日物资设备部年 月 日中心试验室年 月 日安全总监年 月 日质量总监年 月 日总工程师年 月 日项目经理年 月 日注：根据设置部门不同可适当修改目 录第一章 编制依据 1 第二章 工程概况 1 -2。1设计概况 1 -2。2楼（屋）面荷载 2 -2。3现场情况 3 -第三章 施工组织2、 3 3。1施工部位以及工期要求 3 3。2管理机构设置- 3 3。3施工准备- 4 第四章 主要施工方法和措施 6 -4。1施工流水段的划分 6 4。2模板及支撑的配置- 8 4。3模板设计 9 4。4模板制作 24 -4.5 模板存放和安装管理- 25 4.6模板拆除要求- 26 第五章 质量要求及质量措施- 27 5。1质量要求- 27 -5。2 质量通病的防治措施- 29 5。3成品保护 29 第六章 绿色文明施工 30 第七章 模板计算书 32 7。1楼板木模计算 32 7.2剪力墙体模板计算- 34 7。3梁模板验算 36 -7。4加腋处模板计算- 38 -7。5矩形柱模板计算 43、1 7。6圆柱模板计算- 41 -7。7异形柱模板计算 45 7。8门厅满堂脚手架计算 47 第一章 编制依据序号名称编号1主体结构施工图纸/2综合楼工程施工组织设计./3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024施工现场临时用电安全技术规程JGJ4620055建筑机械使用安全技术规程JGJ3320126钢筋凝土结构技术规程JGJ320027混凝土结构工程施工质量验收规程GB50204-20028建设工程文件归档整理规范GB/T5032820019混凝土结构工程施工质量验收规程（2011）GB20204200210建筑工程施工质量验收统一标准GB/T50300201311建筑施工4、安全检查标准JGJ59-2011第二章 工程概况2.1设计概况序号项 目内 容1建筑面积（m2）总建筑面积18304.93 占地面积2573.71 标准层建筑面积1038。322建筑层数地上12层地下1层3建筑层高地下室5。75m地上一层5。4m地上标准层4.2m屋面设备间3.3m4结构形式基础结构形式钻孔灌注桩+承台 基础主体结构形式框架剪力墙结构5地下防水结构自防水混凝土自防水，等级为C35 P6、C40 P6材料防水4+3厚SBS防水卷材（II型），局部采用结晶型涂料防水6楼梯形式板式楼梯2。2楼(屋）面荷载2.2。1本工程的楼面和屋面的活荷载(标准值）详见表1，允许二次装修荷载标准值为5、0。6kN/m2。2.2。2下沉式卫生间除了防水地面做法按建筑所选标准图施工外,其余所用的回填材料必须满足饱和湿容重8。0kN/m3.2。2。3本工程的轻钢玻璃雨篷的结构自重恒载标准值为0.5kN/m2，活荷载标准值为0.5kN/m2.2。2.4施工荷载楼屋面不应大于3.0kN/m2（不与建筑做法同时考虑)，施工和安装荷载超过上述荷载时，应设置必要的临时支撑及加固措施，以确保结构安全。表1部位活荷载kN/m2上人屋面、客房2。0地下车库、配套用房4.0泵房、配电间、部件实物展示间10.0电梯机房7。0消防控制室5。0卫生间、走道、资料室2。5电梯前室、楼梯3。5储藏间5。0设备用房15.0其他6、的详见施工结构蓝图。2。3现场情况2。2.1现场加工场地的布置:模板加工区、堆放区设在现场的东北方向的一块硬化的场地。2.2。2模板的堆放必须满足消防要求，并配置4套消防器材.机械的电源从临近的二级箱引出.加工场地使用密目网封闭起来，加工场地和模板堆放场地分别设置标识.木工棚采用脚手杆搭设,上铺双层竹脚手板,机械放置在棚内。2。2。3现场设专人负责模板堆放和标识工作,模板应分规格、类型集中堆放。模板距两端1/6长度处用通长50100木方垫起,木模板遇暴雨天气用塑料布遮盖,堆积高度不应大于1。5m。模板背面用红漆标注位置并编号。第三章 施工组织3.1施工部位以及工期要求时间部位开始时间结束时间备7、注地下室基础底板xx年4月25日xx年5月5日第一段xx年5月5日xx年5月15日第二段xx年5月15日xx年5月30日第三段0。00以下xx年5月30日xx年7月15日0.00以上xx年7月15日xx年10月15日屋面模板xx年10月15日xx年10月30日3.2管理机构设置3。2。1 项目管理人员3。2.1。1管理机构项目经理：项目总工：生产经理:工程部经理:安全总监：现场责任工程师：质量总监物质主管：试验室:3.2。1。2主要职能划分： 责任工程师:全面负责现场模板的人、机、料的计划组织工作,根据工程进度计划按月提出模板使用计划并组织模板进场；按施工方案及施工措施对班组进行技术交底,并负8、责按上述要求组织劳务人员进行模板安装；模板施工完成后组织进行预检验收,填报相应的工程资料并报验。3。2.2 劳务施工单位组织机构及责任管理层负责人：廖维立现场负责人：何笑颜3.2。2。1责任要求：(1）配合工长进行模板提料，根据工长要求落实模板加工操作人数及安装人数，组织操作人员全面落实模板相关施工要求。（2）接受技术、安全交底，根据工长、要求全面落实模板加工、安装的技术、安全、质量、工期要求。（3）参与材料进场检查验收，进行模板加工、安装自检；如有不合格项目,接受总包指令或质量总监下达的质量问题整改单，并按期落实整改。（4)对班组进行安全技术交底。3.3施工准备3.3。1技术准备3。3.1。9、1施工之前所有施工人员都要熟悉施工图纸，仔细阅读模板的设计图纸，搞清流水板与增加板,搞清上一流水段模板周转到下一流水段在什么位置，把每一段模板划分到个人负责，并记清模板的板号和齿口的正反,以提高模板的安装速度。3。3。1。2在施工之前要对主要施工队人员进行技术交底.特别是对于柱模拼接、附墙柱、端柱的模板支设、梁柱节点做法的施工要做深入的技术交底.3.3。1。3对于施工用的材料进行统计计算。3。3。1.4主要的材料、机械、设备进场.3。3。1。5模板施工之前对现场的模板位置进行测量、放线施工，将标高引入楼层.3.3。1。6模板下口200mm范围内的混凝土平整度要求2mm，减少模板就位的时间，提高10、模板的安装质量和混凝土的浇筑质量。3。3。2施工机械、设备准备考虑施工方便和现场人力情况，需要下表所列机械配置。序号设备名称规格型号单位数量进场时间1塔吊QTZ80（6512）台12014。92万能圆盘锯MJ224 4.5KW台2xx.13木工压刨MB104D 3.0KW台4xx.14手枪钻SD05-13A台4xx.15电刨锯NIB2-80/1台2xx。16木圆锯MJ114台2xx。17配电箱C08、B-09、C11/1P、C-04台4xx。1、3。3.3主要材料序号名称规格(板厚）单位数量备注1模板18mm厚木模板m150002木方50100mmm34003墙柱加固钢管483。5钢管t11。11、54顶板支撑体系立杆t9.55横杆t10。56大U型托个3007扣件支撑体扣件个500008对拉螺栓对拉螺栓t10三字扣个140009 镰刀夹1m-1.5m套1500进场材料必须要验收合格后方能投入使用.钢模板要求表面平整、光洁，接缝严密，不得有变形，面层要除锈。3。3.4劳动力准备施工时计划投入木工100人,分为模板加工班组,安装、拆除班组。劳动力计划表模板加工组现场安装组模板拆除组组长1人组长2人组长1人自检员1人自检员2人标识员1人模板工12人木工60人木工20人3.3。5现场准备办公区、工人生活区等具备使用条件，施工现场道路、临水、临电、场地等具备施工条件。木工加工场地已经硬化并具备使12、用条件.第四章 主要施工方法和措施4。1施工流水段的划分4.1。1本工程基础工程为灌注桩+承台式基础，筏板厚度400mm,根据现场实际情况及设计特点，基础工程划分为三个流水段施工；上部结构根据后浇带位置及塔吊使用情况划分为三个流水段。具体流水段划分位置如下图所示:4.1.2基础施工区段划分及流水组织基础施工阶段，分为三个流水段,施工顺序为1段2段3段;地下室顶板支撑采用钢管模架体系，墙体模板按内外墙全部配置，外墙和内墙分开浇注,先浇注外墙再浇注内墙，内外墙之间设立分隔网，柱模配置全部模板.根据当地资源条件，地下室底板以下承台采用24011553蒸压灰砂砖胎膜，砌筑厚度按照墙高设计，模板高度超过13、1300mm的,砌筑370墙，超过500mm的，砌筑240墙，500mm以内砌筑120墙。底板外边模板砌筑120墙体。所有有防水砖胎模墙体内侧(做防水一侧）抹1:2.5水泥砂浆20厚，作为防水基层面。积水坑、电梯井内模板全部采用18厚木模板、木支撑。工作流程：土方开挖承台基础垫层浇筑承台砖胎模板砌筑承台防水施工承台钢筋绑扎承台混凝土浇筑底板砖胎模板砌筑底板垫层浇筑卷材防水及防水保护层钢筋绑扎底板混凝土浇筑墙体、柱钢筋绑扎墙体柱模板安装顶板、梁模板安装顶板、梁钢筋绑扎顶板浇筑外墙防水土方回填首层地面垫层浇筑上部结构4。1。3主体结构施工区段划分及流水组织主体结构地上一层到二层每层各分为三个施工流14、水段。三层到十二层分为两个施工流水段。(如下图所示）4.2模板及支撑的配置4。2。1模板配置数量4。2。1.1柱模板:圆柱采用钢模制柱,按照柱子数量的一层量配置，共16根,长6m,内径600mm，进行周转施工；矩形柱及异形柱采用18mm厚木模板，散装散拼，周转次数3-4次。4.2.1.2剪力墙模板：采用18mm厚模板，散装散拼，周转次数34次.4.2。1.3梁模板:采用18mm厚木模板，地下结构施工时配置一层梁板模板，地上结构主次梁较多，施工配置模板按2层考虑，周转次数3-4次.4。2。1.4楼梯模板:按建筑面积的2倍配置模板，周转次数3-4次。4.2.1.5楼板模板：采用18mm厚木模板，按15、2层配置,45次周转摊销。4.2。2模板的支撑体系： 4。2.2。1顶板、梁支撑体系采用钢管扣件支撑体系，支撑纵横间距均为900mm，梁部位采用900mm间距，在梁下另增加一排独立支撑，并与相邻板支撑拉结为整体。支撑顶部采用U托进行顶撑,底部垫长100mm宽50mm的木方,上面架钢管，上下层支撑立柱要对准.在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m，在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置一道连续水平剪刀撑. 4。2.2。2支撑的配置数量根据现场情况结合施工进度的要求,支撑体系地下室满配一层;地上配置两层。4。3模板设计4.3.1 地下室部分模板设计4。16、3。1。1地下室承台采用砖胎膜施工，具体如下图所示:其中h为承台高度,当h500mm，砌120mm宽的砖墙；当砌120mm宽的砖墙时，每隔2m，加一个垛，垛宽为240mm。当500mmh1300mm，砌240mm宽的砖墙;当砌2400mm宽的砖墙时每隔2m，加一个垛,垛宽为370mm。当h1300mm，砌370mm宽的砖墙.R为50mm。4。3。1。2地下室筏板模板采用240厚的灰砂砖胎膜，如下图所示：4。3。1。3地下室剪力墙接筏板部分模板设计侧模:（1）边缘剪力墙接筏板部分模板设计首次浇筑至筏板上300处,留置水平施工缝，预埋3mm厚的止水钢板,靠土一侧底板为240厚灰砂砖胎膜，本工程采用17、18mm厚的木模板，加50*100的木方，通过M14的止水螺杆（采用8cm8cm*3mm厚的铁片止水环）锁住.止水螺杆与墙体竖向钢筋焊死，上下间距为150mm，木方间距为300mm。具体如下图所示：边缘剪力墙接筏板部分模板设计图（2）中间剪力墙接筏板部分模板设计首次浇筑至筏板上300处，留置水平施工缝,剪力墙两侧采用18mm厚的木模板，加50100的木方，通过M14的止水螺杆(采用8cm8cm3mm厚的铁片止水环)锁住.止水螺杆与墙体竖向钢筋焊死，上下间距为150mm，木方间距为300mm，有迎水面的预埋3mm止水钢板。具体如下图所示：中间剪力墙接筏板部分模板设计图4.3。1.4 地下室剪力墙18、及连墙柱：（1）外墙墙体采用18mm厚木模板，竖向背肋采用50100木方间距300mm,横向背肋采用2根483.5钢管,竖向间距600mm，对拉止水螺栓14(采用8cm*8cm3mm厚的铁片止水环），对拉螺栓水平间距600mm，竖向间距600mm。具体如下图所示：4。3。1。41地下室外墙模板设计图（2）中间墙墙体采用18mm厚木模板，竖向背肋采用50100木方间距300mm，横向背肋采用2根483.5钢管,竖向间距600mm,对拉止水螺栓14(采用8cm8cm*3mm厚的铁片止水环），对拉螺栓水平间距600mm,竖向间距600mm。具体如下图所示：4。3。1.4-2地下室中间剪力墙模板设计图19、4.3.1.5地下室顶板采用18mm厚木模板，次龙骨50100mm木方间距250mm，主龙骨A48*3。52钢管间距900mm.板底满堂架立杆间距900900mm，水平杆步距不大于1200mm，顶层横杆自由端高度不得大于500mm,可调支撑头长度300mm，底部垫50mm100mm的木方。在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑,剪刀撑宽度应为5m8m,在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置一道连续水平剪刀撑。具体如下图所示：4。3.1。51地下室顶板支撑设计图4.3.1.6地下室梁模板同0。00以上梁模板设计.4。3.2 0.00以上模板设计4。3。2.1地上部分墙体：采20、用18mm木模板，竖背肋采用50100木方间距300mm，横向背肋采用2根48 3。5钢管,间距600mm，对穿螺栓14，竖向间距600mm,横向间距600mm.墙体支撑采用20短筋做地锚，每层墙沿高度不得少于三道斜撑，间距不大于1200mm。具体如下图所示：4。3。2。11 0。00以上墙体支撑示意图4.3。2。2楼板模板：地上结构楼板采用18mm厚木模板,次龙骨50100mm木方间距300mm，主龙骨A48*3。02钢管间距900mm.板底满堂架立杆间距900900mm，水平杆步距不大于1200mm，顶层横杆自由端高度不得大于500mm，可调支撑头长度300mm，底部垫50mm*100mm21、的木方。在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑,剪刀撑宽度应为5m8m，在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置一道连续水平剪刀撑。具体如下图所示：4.3。2。3梁模板主次梁模板均采用18厚木模板梁底模板,梁侧模板均采用50100mm木方做通长肋,木方接头要相互错开距离不小于500mm。模板宽度300mm，双肋；300mm的，要增加一道木肋，确保间距不大于300mm。梁高大于500的增加两根M14对拉螺杆。具体如下图所示：4。3.2.3-1梁模板支撑示意图梁底模板的起拱率：跨距超过3000mm的均要按照规范起拱，起拱高度宜为跨度的1。5。4.3。2。4楼板降板加腋加腋部分模22、板用18mm木模板，次楞为50100木方，间距300mm，主楞为2A483。5钢管，间距900mm，底部设三道斜支撑立杆,间距按900900布置,步距1200mm，顶层横杆自由端高度不得大于500mm,可调支撑头长度300mm，底部垫50mm*100mm的木方.加腋处模板支撑4.3.2。4楼梯模板考虑到楼梯造型复杂，长度尺寸不一，楼梯部分模板以木模板、木方为主要材料。楼梯模板18mm木模板，50100木方间距300mm小肋，50100木方间距300mm做主龙骨，支撑采用483。5钢管组成扣件式模架，梯段部分立杆采用斜杆支撑于楼梯踏步上，横杆步距不大于1200mm,立杆间距900*900，顶层横23、杆至支撑木方不大于600mm，可调支撑头长度不大于300mm。具体如下图所示：4。3。2.41楼梯模板支撑示意图4.3.2.5柱模板(1)矩形柱模板：采用18mm厚木模板,50100木方间距300mm做背楞,用14槽钢间距400（500）做柱箍筋,对拉螺栓连接件不得小HPB23516螺栓。具体如下图所示：(2）圆形柱模板：采用面板厚度为3毫米的钢模板，直径600mm，高6m，柱箍间距为450mm，对拉螺栓直径不小于16，每边设置两道斜撑。按照柱子数量的一层量配置，共16根。具体如下图所示：4。3。2.51圆形柱模板支撑示意图（3）异形柱L型柱用18mm厚木模板,50100木方间距300mm做背24、楞，用48*3.5的钢管间距500做柱箍筋，对拉螺栓不小于HPB23516.具体如下图所示：4.3.2。52 L型柱模板支撑示意图4.3.2。6 施工缝模板设计(1）在梁施工缝留置处，根据板厚放置木档板(即梳子板），在梁上放一木板，其中间要按钢筋位置留切口以通过钢筋.如下图所示：（2)楼梯处施工缝设置及支设如下图所示:(3）顶板施工缝：根据留设位置用多层板制作梳子板做模板，18mm厚多层板上遇钢筋处割出豁口，再用小木条保证钢筋的保护层;使用50100木方及定位钢筋进行支撑。如下图所示：4。4模板制作4。4。1木模板质量要求进场木模板表面平整、光滑，模板外观无修补、结疤.模板厚度一致，偏差不大于25、1mm。模板封口漆均匀,板层之间粘结有效，板面无起翘、飞边等缺陷。4。4。2模板制作4.4。2。1梁模板主要在木工加工场地内拼装成型，楼板模板、楼梯模板现场拼装。4。4。2。2模板制作要严格按照模板配板图拼装成整体，并且编好序号。制作好的模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。木模板的边沿要涂刷封边胶。4。4。2.3木模板的加工尺寸必须要满足施工需要,对角线的偏差不得超过2mm。4.4.2.4加工如果出现了飞边、破损，必须要切除破损部位，刷好封边漆后重新加以利用。4.4。2.5已破损的零配件和面板不得投入使用。4。4.2。6木模板加工时应注意以下几点:（1)木26、模板尽量整张使用，尽量减少随意锯截，造成模板浪费,大块模板组拼时，上下模板竖向拼缝应互相错开。（2)木方双面刨光，木方背楞的搭接长度不得少于600mm并交错设置.（3)模板钉子长度应为木模板厚度的23倍，每块模板与木楞相叠处至少钉2个钉子。第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉,使拼缝严密。板面钉帽应沉入板面1mm左右,上用腻子补平.4。5 模板存放和安装管理4。5。1 存放位置和场地要求4。5。1.1模板根据场地布置图存放在塔吊有效工作范围内。4.5。1。2堆放场地必须提前硬化，坚实平整，有排水设施，模板不得堆放在松土或凹凸不平的场地上。4。5。2 模板存放的技术及管理要求4。5。2。1现场27、模板在吊运过程中可临时堆料,但必须距基坑边1。5m ,堆放高度不得超过1。2m。4。5。2。2木模堆放时，模板底面垫离地面200mm以上，垫木支点距模板两端距离不大于模板长度的1/6。4。5。2。3模配件入库分类存放，小件点数入袋，大件整数成垛。4.5.3墙体木模板安装模板安装前,必须对预制好的模板进行检查验收,对存在损坏、几何尺寸不合格的,严禁安装使用。4。5.3.1工艺流程:场地预拼地锚安装墙边200mm弹控制线搭设模板安装架子安装钢筋梯子筋沿模板边线贴海绵条模板吊装检查垂直、内模尺寸和位置 紧固对拉螺栓 斜撑安装 检查固定4。5.3。2模板吊装时设专人指挥，模板现场起吊应平稳,不得偏斜和28、大幅度摆动。操作人员必须站在安全可靠处，严禁人员随模板一同起吊，风超过5级时不得进行吊装作业。4。5。3.3模板安装应支撑牢靠，支撑点不得与脚手架拉结，安好一侧模板后马上加设临时支撑以防倾覆。对拉螺栓紧固应用力得当,不得造成局部变形。4.5。3。4模板阴阳角预拼定型模板，不得进行现场散拼.4.5。3。5模板加固与模板位置、垂直度、尺寸的校正要同步进行。4.5。3.6剪力墙转角处留置清扫口。模板拼缝应严密、平整,不漏浆,不错台，不涨模,不跑模，不变形。堵缝所用胶条、泡沫塑料不得突出板模表面，严防浇入混凝土。4。5。3.7外侧墙体加高时采用下部墙体对拉螺栓孔定位并对拉紧固。4.5。4梁板模板安装429、.5。4。1工艺流程搭设模板支架安装梁底板底模安装底模调整模板梁侧模板安装梁侧模板梁卡安装、对拉全面检查校正 4。5。4。2木模板边缘预先刨平并刷封口漆，模板拼缝采用硬拼.4。5。4。3顶板模板支设完成后，必须将表面的木屑、混凝土碎块等杂物清理运出,并用高压气泵吹除干净。4。5。4。4模板背楞脚手管搭接长度不得少于200mm，支撑脚手架上层立杆应与下层立杆在同一条直线上.4。5.4。5地下室顶板支撑采用碗扣式可调支撑,混凝土板及梁长度大于4米模板起拱2/1000。4。5.4.6模板支架支柱底部须铺设挑板或废旧模板垫板；距地200mm、250mm处设置扫地杆,顶层横杆距其支顶木方距离不得大于6030、0mm。4。5。4。7楼梯支模必须注意所有步高、宽的统一。另外，楼梯平台梁底必须用水平尺找平,再依据平台梁标高支撑楼梯斜板.两跑起步踏步侧模均背向偏移20mm.4.6模板拆除要求4.6.1模板拆除经拆模申请批准后方可进行，拆模前主管工长必须向作业人员进行书面技术交底，交底内容包括拆模的时间、顺序、要求、堆放位置等。4。6.2拆模程序:先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板.4。6。3柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度.柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除;板与梁底模板应在梁板砼强度达31、到设计强度的100，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。4。6。4模板拆除的顺序和方法.应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬.4.6。5拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4。6。6拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。4。6。7 拆除要点：4.6.7。1竖向构件在砼强度达到1。2MPa，能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，32、方可拆除。4。6。7。2楼板、梁模板隔两层进行拆除，并且混凝土强度达到100%后方可拆除.4。6。7。3楼梯间模板拆除后,制作废旧模板护角,以使踏步混凝土不受破坏。4。6。7.4竖向构件阳角拆模后均做1。5m高防护角。4。6.7。5 模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆,先拆不承重部分，后拆承重部分。第五章 质量要求及质量措施5.1质量要求5。1.1模板起拱要求梁、板的底模板应按起拱高度支模，起拱线要顺直，不得有折线。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4m时,模板应起拱;拱高度宜为全跨长度的1.5。5。1。2结构构件尺寸准确,门窗和大小洞口，位置尺寸准确，固定牢固.门窗洞口模板支33、设时设定位筋，应固定牢固,设点、设位正确，并刷防锈漆。定位筋不得直接焊接主筋。5。1。3模板安装拼缝严密平整，不漏浆、不错台、不跑模，不涨模、不变形。封堵缝隙的胶条、压缝软管或塑料泡沫条等物,不得突出模板表面，严防浇人混凝土内。预埋件、螺栓、插铁、水、电管线、箱盒，应埋设位置尺寸准确，固定牢靠。5。1.4后浇带模板安装的位置、留置形式按方案要求应安装牢固，确保留茬截面齐整和钢筋位置准确.梁柱节点、主次梁节点、板墙与顶板交角和楼梯、阳台、檐口、腰线、滴水槽等模板，应确保尺寸准确，棱角顺直、拼缝平整。5。1。5安装前，在模板内侧涂刷隔离剂(脱模剂），隔离剂不得影响结构和装修质量.严禁隔离剂沾污钢筋34、和混凝土接茬部位。5。1.6现浇结构模板安装质量允许偏差及检查方法，应符合下表要求。项次项 目允许偏差值（mm）检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺 量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基 础105尺 量柱、墙、梁4、一534层高垂直度层高5mm63经纬仪或5m85吊线、尺量5相邻两板表面高底差22尺 量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋管中心线位移32拉线、尺量10预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10、0+5、一011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插 筋中心35、线位移55尺 量外露长度+10、0+10、05。2 质量通病的防治措施序号项目防治措施1墙体烂根模板接缝硬拼或用海绵条、木条塞平，切忌将其伸入墙中2墙体不平、粘连墙体混凝土强度达到要求方可拆模;清理模板表面及涂刷隔离剂必须认真,由专人验收3垂直度偏差模板支撑时必须用线坠吊靠，支模完毕校正后如遇到较大冲击，应重新用线坠复核校正4墙体凸凹不平加强模板的维修、校正，不合格模板淘汰、不得使用5墙体钢筋位移模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度,加强成品保护6门、窗洞倾斜门窗洞口模板角部要方正,支撑牢固；安放门窗洞口模板时注意保证其垂直度7墙体接缝漏浆接缝间均满设增强海绵条广东省关于建筑工程质量通病防36、治的技术措施二十条规定中关于模板工程的如下：条号通病现象部位或项目技术措施8夹渣蜂窝模板工程柱、梁柱节点、混凝土墙以及梯板的模板安装均应在其根部预留100100mm的垃圾出口孔，清洗垃圾后再予封孔,防止接口处出现夹渣现象。垃圾出口孔按下列要求留设：（1）柱、梁柱节点每根（处）留一个垃圾孔;(2）楼梯板每跑留一个垃圾孔；（3）混凝土墙每3m留一个垃圾孔。5。3成品保护5。3。1拼装、拆除模板时要轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5。3。2拆模时不得用大锤硬砸或硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角.5。3。3拆下的木模板，如发现模板不平或边角损坏变形，应及时修理维护。第六章 绿色文明施工6.1作业前要做37、好施工安全交底和安全教育工作，并经考核合格后方可上岗.6.2安装模板前要搭设好施工操作脚手架，铺好跳板，高空作业必须系好安全带。6。3安装模板的操作人员必须加强个人的自身安全防护，并系好安全带。6.4顶板模板拆除时，操作人员应相互配合，协调工作,传递模板不得乱扔。6.5顶板上的预留洞应在模板拆除后及时覆盖好.6。6注意铁钉、海绵条的节约使用,严禁乱扔乱抛.6。7装、拆模板完成后，及时将现场施工垃圾及多余料具清理干净,保持现场整洁。6.8施工人员严禁酒后上班，严禁在施工现场嬉闹.6.9夜间施工时,必须有足够的照明，建立夜间施工安全管理制度，切割机等湿作业时，操作人员必须戴绝缘手套,穿绝缘胶鞋，带38、漏电防护器，并且夜间施工要尽量轻拿轻放，降低施工噪音,以防扰民。6。10模板存放必须符合方案中相关条文要求，散装散拆木模板，拆除后要及时清理和起出钉子，模板场地需设1。2m高的围栏防护。6.11严禁攀爬或扰动已经加固好的模板.6.12清扫模板和刷隔离剂时，应在制作场地进行,随清理随刷脱模剂,现场补刷时，要将模板放平或固定牢靠。6.13模板上不得有集中堆载,临时堆料应通过技术计算后确定堆料量。6。14拆除模板是应注意事项：6。14。1拆下的模板和拆模工具、模板配件等应分类整齐堆放在楼面上，严禁零散堆放在模板或脚手板上,严禁高空抛掷。6.14。2 模板吊装一定要分长短分别吊装，500mm一下短料要39、装袋或装框吊运。 6。14.3在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人看守。 6。14。4在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区.6.14。5工作前要事先检查所使用的工具是否牢固,工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中,防止钉子扎脚和物料从空中滑落.6。14。6 遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业.6。14.7 拆除模板要用长撬杠,严禁操作人员站在正拆除的模板上。 6。14.8在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 40、6。14。9拆模时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人.6.14.10拆除基础及地下室模板时，要先检查基模,基坑壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业；拆下的模板和木方、钢管等不得在离槽上口m以内堆放，并随拆随运。 6。14。11每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号进行. 6.15模板拆除时必须设置警戒线并派专人人看护。6。16模板拆除前因根据混凝土强度报告提出书面拆模申请，经项目总工或技术负责人审批后进行，未经批示严禁拆模.6。17木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱,一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。41、电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查）;且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置.使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合,不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。6。18模板及其支架应优先选用周转次数多、能回收再利用的材料，减少木材的使用.6。19积极推广使用大模板、滑动模板、爬升模板和早拆模板等工业化模板体系。6。20采用木制模板时，应采取定型加工、现场安装方式，不得在工作面上直接加工拼装；在现场加工时，应设封闭场所集中加工，采取有效的隔声和防粉尘污42、染措施.6.21提高模板加工、安装精度，达到混凝土表面免抹灰或减少抹灰厚度。6。22脚手架和模板支架宜优先选用碗扣式架、门式架等管件合一的脚手架材料搭设。6.23高层建筑结构施工，应采用整体提升、分段悬挑等工具式脚手架.6。24模板及脚手架施工应及时回收散落的铁钉、铁丝、扣件、螺栓等材料.6。25短木方应采用叉接接长后使用，木、竹胶合板的边角余料应拼接使用。6.26模板脱模剂应专人保管和涂刷，剩余部分应及时回收,防止污染环境。6.27模板拆除，应采取可靠措施,防止损坏，及时检修维护、妥善保管，提高模板周转率.第七章 模板计算书本工程模板配制主要有18mm厚木模板.相关数据根据施工手册第四版突缩43、印第514页码（后简称手册）相关数据和我国林业部规定的混凝土模板用胶合板(ZBB70006-88）标准里的相关数据对此次模板进行受力计算。7。1楼板木模计算序号荷载类别计算模板及小愣时 （KN/ m2）计算背愣时 (KN/ m2)计算支柱时 （KN/ m2）1模板及支架自重0。30。50。7521。52新浇混凝土自重250。37。57.5250.5513.753钢筋自重1。11.11.122。24施工荷载或振捣荷载2。52.02.07。1。1荷载计算荷载组合：q q11q22q33q44q55 计算模板及小愣时:q=1。2（0.37.51.1）1.42。514。18 KN/ m2 计算背楞时:44、q=1.2(0。57。51。1）1。42.013。48 KN/ m2 计算支柱时：q=1.2(1。513。752。2)1。42。023。74 KN/ m2模板强度及变形校核:7。1。2。1地下室18mm多层板校核:MB0。1ql20.114。1810.252 0.089NMMB /W60。089106 /(1000182）1。648 N/mm225N/mm2（取强度较弱的柳安木,强度符合要求。）10.677ql4 /（100EI）120。67714.182504/(1003.5103 100183）0。212 mm0.625=250/400mm（挠度满足要求.)次龙骨为50100木方,间距2545、0，主龙骨的选用483。52钢管，间距为900mm，双根布置,主龙骨接三跨连续梁计算，主龙骨的截面性能为=215N/mm2，I=212。9104cm，W=215.08103cm主龙骨的强度验算q13.480.912。13KNMB0.105ql20.10512.130.92 1.032KNMMB /W1。032106 /215.08106）0。03413N/mm2（取油松和马尾松等松木，满足强度要求。）10.677ql4 /（100EI)0。67712。1310004/（100400212.9107)0。7962。25900/400mm（挠度满足要求。)立柱稳定性计算：N23。740。90.9146、9.23KNfN/A其中为轴心受压构件的稳定系数。根据长细比求得。l0/i, 其中l01。220。62.4ml0/i2。4103/15。8151。90 经查表0.301f19.23103/0.301489130.65N/mm2215N/mm2（模架立杆稳定性符合要求.）7.1。2.2地上18mm多层板校核： MB0。1ql20。114.1810.32 0.128NMMB /W60.128106 /（1000182）2。36825N/mm2(取强度较弱的柳安木，强度符合要求。)10.677ql4 /(100EI） 120。67714。183004/（1003。5103 100183) 0。22947、mm0.75=300/400mm(挠度满足要求。)次龙骨为50100木方,间距300,主龙骨的选用2*483.5钢管,间距为900mm，主龙骨接三跨连续梁计算，主龙骨的截面性能为=215Nmm2，I=212。9104cm，W=215。08103cm主龙骨的强度验算q13.480.912.13KNMB0.105ql20。10512.130.92 1.032KNMMB /W1.032106 /215。08106)0。03413N/mm2（取油松和马尾松等松木，满足强度要求.）10.677ql4 /（100EI）0.67712.1310004/（100400212.9107)0。7962。2590048、/400mm（挠度满足要求。)q14。180.912。76 KN立柱稳定性计算：N23.740。90。919。23KNfN/A其中为轴心受压构件的稳定系数。根据长细比求得。l0/i， 其中l01.220.62.4ml0/i2.4103/15。8151.90 经查表0.301f19。23103/0。301489130。65N/mm2215N/mm2（模架立杆稳定性符合要求.)7。2剪力墙体模板计算荷载计算新浇混凝土对模板产生的侧压力,按层高6。0m，侧压力为(F1=0.22rct012v1/2、F2=Hrc取两者较小值)；式中：F1、F2新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；rc-混凝土重力密度,取49、材24KN/m；t0-新浇混凝土的初凝时间,按商品混凝土为4-6h,取t0=5h;v混凝土浇筑速度，取V=3m/h; H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=6。0m;1-外加剂影响修正系数1=1.0；2混凝土塌落度修正数,按塌落度130-150mm,取2=1.15得 F1=0.222451.01。1531/2=52.58KN/m2F2=246。0=144Kn/mF1所以取F=F1=52。58KN/m2倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载,混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2。由、两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为q=1.2+1。4=1.252。58+50、1。44=68.69KN/m2模板及次龙骨的设计及验算,次龙骨选用50100mm方木，间距300mm,接受力方向垂直于木纹方向,其截面性能为：E=10000N/mm2,=87N/mm2，I=416cm2,w=83cm2主龙骨间距取为600mm,次龙骨接三跨连续梁计算次龙骨承受的荷载为；q=qL=68。690.30=20。6KN/m式中：q-模板传给次龙骨的线荷载 L-模板的跨度得次龙骨截面最大弯矩形为：Mmax=0。1qL=0。120。60.32 =0。185KNm=M/W=0。185106/83103=2.23487N/mm2(次龙骨的强度满足要求.)次龙骨的刚度验算托梁承受的线荷载为q=L51、=68。690。3=20。6N得最大挠度为=0。677ql4/100EL=0。67720。6103（0。310）12/100104416106=0.272mm=（300/400）mm(次龙骨的刚度满足要求.） 主龙骨的设计及验算主龙骨的选用483。52钢管,间距为600mm，双根布置,穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨接三跨连续梁计算主龙骨的截面性能为=215Nmm2，I=212.9104cm，W=215.08103cm主龙骨的强度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P=qL=20.610。6=12。37KN得主龙骨截面最大弯矩为Mmax=0。604PL=0。60412。370.6=4。483KNm52、=M/W=4。483103/215.08104=0.015N/m=215N/mm2(主龙骨的强度满足要求。）主龙骨的刚度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为P=qL=20。610.6=12.37KN得最大挠度为=1.883PL/100EL=1.88312。371030。63109/1002.06105212。19104=1.002mm 1.5=（600/400）mm（主龙骨的刚度满足要求。）穿墙螺栓设计得每根穿墙螺栓承受的拉力为T=qs=68。6910.6*0。5=24.73KN选用14穿墙螺栓，查表得净面积A=78。5mm2=T/A=24。73103/78。5=315。03N/mm2400N/m53、m2（穿墙螺栓的承载力满足要求)。7。3梁模板验算取3001850mm截面的梁计算，底模模板厚18mm，背楞龙骨50x100mm，间距300mm,钢管主龙骨采用248*3.5，间距900mm。侧模模板厚18mm，背楞龙骨50x100mm，间距300mm，主龙骨采用2483。5钢管间距500mm；梁中设3道M14螺栓，水平间距为500mm.(1）底模验算（18厚胶合板）砼自重 240。31。85=13。32KN/m钢筋自重 1。50。31。85=0。83KN/m振动荷载 2。00。3=0.6KN/m面板强度验算荷载设计值 q=1.2(13。32+0.83）+1。40.6=17。82KN/m乘以折54、减系数q=0。917。82=16.04KN/m按两跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查表:KV=0.125，Kf=0。625，Km=0.521M=0。125ql2=0。12516。040.32=0。18KN.MW=bh2/6=300182/6=16200mm3=M/w=0。18106/16200=11。11N/mm2=13N/mm2满足要求。剪力验算 V=0.625ql=0。62516.04300=3007.5N=3v/2bh=33007。5/230018=0。84N/mm2fv=1.4N/mm2 满足要求。挠度验算: I = bh3/12=300183/12=145800mm4W=Kmql4/55、100EI=0。52116.043004/1008500145800=0。55mm0。875mm满足要求.背楞木龙骨强度:按三跨 连续梁计算 q=26。51.20.3=9。54KN/m q=2.00。3=0。6KN/m荷载设计值q=1.29。54+1。40。6=12.29KN/m M=0。1ql2 =0。112。296002= 442440N。mm W=bh2/6=501002/6=83333.3mm3=M/w=442440/83333.3=5.31N/mm2=13N/mm2满足要求。背楞剪力验算：V=KVql=0。612.29600=4424。4N=3v/2bh=34424.4/25010056、=1。33N/mm2fv=1。4N/mm2符合要求.背楞挠度验算I=bh3/12=50x1003/12=4166666.7mm4=KWql4/100EI=0。5219.546004/100100004166666。7=0.15mm600/400=1。5mm符合要求.主龙骨（钢管）按简支梁计算：木龙骨传到钢管的集中应力按F=26。51。20。30。75+2。00。30。75=7.605 KN最大弯矩M=0。1ql2=0。17。605=0.7605kN。m=M/w=0.7605 x106/5.08x103=149。7205N/mm2满足要求1。梁支撑立杆验算荷载砼自重 240.31。85=13。357、2KN/m钢筋自重 1。50.31。85=0.83KN/m振动荷载 2。00。3=0.6KN/m荷载设计值 q=1。2（13。32+0.83)+1。40。6=17.82KN/m乘以折减系数q=0.917.82=16。04KN/mF=26.51.20.30。75+2.00。30。75=7。605 KN每根立杆承受的力N=3F/2=37.605/2=11.41KN强度验算=P/ An = 11。41103 /489=23。33N/mm2210 N/mm2 满足要求。稳定性验算 =l0/il0=uh查表施工手册5-22 u=1。955l0=1。9551850=3617mm查表5-17i=15.8mm58、 A=4。89x102=3617/15。8 =228。92 查表518=0。316m=1。59(1+）/（1+1。17) =N动/N静=1/12.6=0。08 =1.591.08/（1+1.17x0。08）=1。570。9N/A=0.911。41103/0。3164。89x102 =66。46fc/m=205/1.57=130N/mm2经验算满足设计要求。7。4加腋处模板计算面板计算荷载计算钢筋混凝土自重：q1 = 251。150.9 = 25。875 KN/m q2 = 250。180。9 = 4。050 KN/m模板自重：q3 = 0。350。9 = 0.315 KN/m振动荷载:p = 59、20.9 = 1。8 KN/m则荷载设计值为：Q1 = 1.2（25。875+0。315）+1。41。8 = 33。948 KN/m Q2 = 1。2（4.050+0。315)+1。41。8 = 7。758 KN/m则面板受力图为面板受力图则计算简图可简化为计算简图抗弯验算：最大弯矩值M = 0。253 KN。mW=bh2/6=900182/6=48600mm3=M/w=0.253106/48600=5.21N/mm2=13N/mm2 满足要求。抗剪验算：最大剪力值V = 4。903 KN=3v/2bh=34903/290018=0。45N/mm2fv=1.4N/mm2 满足要求.挠度验算：最60、大挠度值w = 0.256 mmw900/400=2。25mm 满足要求.木方计算木方所受力由模板直接传递,木方最大受力为F = 8。950 KN均布荷载为q = 8.950/0。9 = 9。944 KN/m木方按三垮连续梁计算有抗弯验算：最大弯矩值M = 0。1ql2 = 0.19.9440。92 = 0.805 KN。m W=bh2/6=501002/6=83333.3mm3=M/w=805000/83333.3=9.66N/mm2=13N/mm2满足要求.抗剪验算：最大剪力值V = 0。6Vql = 0.69。9440。9 = 4.593 KN t = 3v/2bh = 34593/2561、0100 = 1.37N/mm2fv=1。4N/mm2 符合要求.挠度验算： I=bh3/12=50x1003/12=4166666。7mm4 最大挠度值=0.521ql4/100EI=0.5219。9449004/100100004166666.7=0。816mm900/400=2.25mm 符合要求.主楞钢管计算钢管受力由木方直接传递，受力如图所示:F1=3.386KN，F2=8。950KN,F3=6。400KN，F4=5。745KN，F5=4。600KN，F6=3.518KNF7=2。403KN.计算简图最大弯矩值M = 1。01 kN。m = M/w = 1。01 x106/5.08x62、103 = 198 205N/mm2满足要求梁支撑立杆验算立杆承受的最大力N=15。374KN 强度验算=P/ An = 15.374103 /489=31。43/mm2210 N/mm2 满足要求。稳定性验算 =l0/il0=uh查表施工手册522 u=1。955l0=1。9551850=3617mm查表517i=15.8mm A=4。89x102=3617/15.8 =228。92 查表5-18=0。316m=1.59(1+）/（1+1。17) =N动/N静=1/12.6=0。08 =1。591。08/(1+1。17x0.08)=1。570。9N/A=0。915.374103/0。316463、。89x102 =89。542N/mm2 fc/m=205/1。57=130N/mm2 满足要求7。5矩形柱模板计算以9001000mm柱为例，柱模板采用18mm厚多层胶合板，柱模背楞木方采用50100mm木方，间距300mm。柱箍采用14#槽钢配合M16对拉螺栓加固，间距450mm。柱模受到新浇砼侧压力 F1=0。22rct012v1/2 F1=0。222451。01。1531/2=52。58KN/m2式中F1-新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；rc-混凝土重力密度，取材24KN/m；t0-新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为46h，取t0=5h；v-混凝土浇筑速度,每一楼层每个楼梯间墙体混64、凝土量约25m3,控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h;H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.4m;1外加剂影响修正系数，1=1.0；2-混凝土塌落度修正系数,按塌落度130150mm,取2=1。15；柱箍所受的均部荷载值（N/mm)q=52。58103450=23。661N/mm柱箍最大弯距值（N。m）Mx=qL22/8=23。66110002/8=2957625N。mmN=ql3/2=23。661900/2=10647。45N强度计算N/A+Mmax/ Wnx=10647。45 /1000450+2957625/15。3103=193.33N/mm2f=215N/mm265、（可以）挠度计算W=5L14/384EI=54504/38410390。5100303=0.045mmW=450/400=1。125mm(满足要求)7.6圆柱模板计算该圆柱模高6米,直径0。6米，采用混凝土泵车下灰,浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约 25,面板采用3mm钢板；竖肋采用3mm扁钢,间距300mm;横肋采用厚3mm，宽60mm圆弧钢板，间距450mm.7。6.1荷载计算7.6.1.1混凝土侧压力（1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料）取200/（T+15)，取566、.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取3。000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7。800m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200；2 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=63.100kN/m2 考虑结构的重要性系数0。9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力设计值 F1=0。91。263.100=68。148kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9,倒混凝土时产生的荷载设计值 F2=0.91.43.000=3。78kN/m2.7。6。1。2进行荷载组合 F=68.148+67、3。78= 71。93KN/7。6.1。3板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。计算简图挠度计算 按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0。0595*10=0.595N/mm根据lX/lY=0。9，查表得max=0。00258ql4/kk=Ehb/12（1v)=2060003*10/12(10。3*0.3)=5093406.6 V钢的泊桑比=0。3max=0.482 mm=200/400=0.5 mm 故满足要求7.6。1。4竖肋计算计算简图:竖肋采用3mm扁钢间距200 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算,面板68、与竖肋共同宽度应按200 mm计算截面惯性距 组合截面的形心计算： 板和竖肋在X轴心与组合形心重合y=S/A式S=23500+2003（100+3/2）=84400mm式A =1274+200*3=1874mm y=45.04 mm由平行公式得: I=I1+A1y+I2+A2y=1983000+127421。2+2003/12+200331。8=31。63105（4）挠度计算max=ql4/384EI=21。0*4504/2002.06*105*31.63105=0。0066mmmax=0.0066 mm=200/400=0。5 mm 故满足要求7。6。1.5横肋计算计算简图荷载计算：圆弧形横69、肋采用600 mm宽，3 mm厚的钢板.间距为450 mm.将竖肋做用在横肋上的集中荷载转化成线性荷载q=0.0595450=26。8N/横肋=26。8KN/m 圆弧形横肋端头拉力计算依据（施工计算手册）213页T= Qd/2=26.80.6/2=8。04 KN圆弧形横肋端头拉力强度计算 横肋材料为A3钢ft=140N/mm F=ftA=140*603=25。2KN FT 故横肋抗拉强度符合要求7。6。1.6连接螺栓强度计算 在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M16*60查(施工计算手册)附表3。2,3.23得ft=110N/mm 螺栓有效内径12.75 mm 单个连接螺栓承受拉力F= Dft70、/4=12。753.1415110/4=14。04KNF=14.04KNT=8。04KN 故M16单个螺栓抗拉承载力符合要求.7.7异形柱模板计算L型柱以长边1300mm长宽800mm短边800mm短边500mm短宽450mm短宽350mm柱为例,柱模板采用18mm厚多层胶合板,柱模背楞木方采用50100mm木方,间距300mm。用2483。5的钢管间距500做柱箍筋柱箍，对拉螺栓不小于HPB23516,间距500mm。柱模受到新浇砼侧压力 F1=0。22rct012v1/2 F1=0。222451.01。1531/2=52.58KN/m2式中F1新浇混凝土对模板产生的最大侧压力;rc混凝土重71、力密度，取材24KN/m；t0-新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为46h，取t0=5h；v混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕,取V=3m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3。4m;1外加剂影响修正系数,1=1。0;2-混凝土塌落度修正系数,按塌落度130150mm，取2=1.15;柱箍所受的均部荷载值(N/mm)q=52。58103500=26.29N/mm柱箍最大弯距值（N.m）Mx=qL22/8=26.298002/8=2103200N.mmN=ql3/2=26.29800/2=10516N强度计算N/A+Mmax/72、 Wnx=10516 /800500+2103200/15.3103=137.5N/mm2f=215N/mm2（可以）挠度计算W=5L14/384EI=55004/38410390.5100303=0.067mmW=500/400=1.25mm（满足要求)穿墙螺栓设计得每根穿墙螺栓承受的拉力为T=qs=26。2910。50.5=6.57KN选用16穿墙螺栓，查表得净面积A=157mm2=T/A=6.57103/157=41.8N/mm2400N/mm2（穿墙螺栓的承载力满足要求）。7.8门厅满堂脚手架计算模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）混凝土结构设73、计规范GB500102002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范（GB 50017-2003）等规范。7。8.1参数信息:7。8。1.1脚手架参数横向间距或排距（m）:0.90；纵距(m）：0.90；步距（m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0。10；脚手架搭设高度（m):5.40;采用的钢管（mm)：483.0（实际采用483。5）；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；7.8。1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0。350;混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度（m)：0.12;74、倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2）:1。000;施工均布荷载标准值（kN/m2）：1。000；7.8。1。3楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400（20MnSiV，20MnSiNb，20MnTi）；楼板混凝土标号：C35;每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2）:1440.000；计算楼板的宽度（m）:5。40；计算楼板的厚度（m）：0.12；计算楼板的长度（m)：4.50；施工平均温度():15。000；7。8。1。4木方参数木方弹性模量E(N/mm2）：9500.000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.300；木方的间隔75、距离（mm)：300。000；木方的截面宽度（mm）：50。00;木方的截面高度（mm)：100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元7。8.2模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。00010.00010.000/6 = 83。33 cm3；I=5.00010.00010。00010。000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简7。8.2.1荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 25。0000.3000.120 = 0.900 kN/m;（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2= 0.35076、0。300 = 0.105 kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）： p1 = （1。000 + 1.000)0。9000。300 = 0。540 kN；7。8。2。2强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 1.2 （q1 + q2） = 1.2（0。900 + 0.105） = 1。206 kN/m;集中荷载 p = 1.40。540=0。756 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0。7560。900 /4 + 1。2060.9002/8 = 0。292 kN；最大支座力 N = 77、P/2 + ql/2 = 0。756/2 +1。2060。900/2 = 0。921 kN ；截面应力= M /W = 0。292106/83333.33 = 3。506 N/mm2；方木的计算强度为 3。506 小于13.0 N/mm2，满足要求！7。8。2。3抗剪计算：最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 1。2060。900/2+0.756/2 = 0.921 kN;截面抗剪强度计算值 T = 3 0。921103/(2 50。000100.000） = 0。276 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T78、 = 1。300 N/mm2；方木的抗剪强度为 0.276 小于 1。300 满足要求!7。8。2。4挠度计算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = q1 + q2 = 1。005 kN/m；集中荷载 p = 0。540 kN；最大变形 V= 51.005900.04 /（3849500。0004166666.667） + 540.000900。03 /( 489500.0004166666。7) = 0.424 mm；方木的最大挠度 0.424 小于 900。000/250，满足要求!7。8。3板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三79、跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1。2060。900 + 0。756 = 1.841 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN。m）支撑钢管计算变形图(kN。m）支撑钢管计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0。442 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.156 mm ；最大支座力 Qmax = 6.015 kN ；截面应力= 98.451 N/mm2;支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!7.8.4扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群80、主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值12.80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12。80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,R= 6。015 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 7.8。5模板支架荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。7。8.5.1静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架的自重（kN）: 81、NG1 = 0。1494.000 = 0.596 kN； （2）模板的自重(kN）： NG2 = 0。3500。9000。900 = 0.284 kN; （3）钢筋混凝土楼板自重(kN）: NG3 = 25。0000。1200.9000.900 = 2。430 kN； 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。309 kN；7.8。5。2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1。000+1。000 ) 0.9000.900 = 1。620 kN;7。8。5。3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2N82、G + 1.4NQ = 6.239 kN;7。8.6立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 6。239 kN;- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2）：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3）：W=4.49 cm3；- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值:f =205。000 N/mm2; Lo- 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范，由公83、式(1)或（2）计算 lo = k1uh (1） lo = （h+2a） (2） k1- 计算长度附加系数，取值为1。155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3;u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。100 m；公式（1)的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001。200 = 2。356 M； Lo/i = 2356。200 / 15。900 = 148.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。316 ；钢管立杆受压强度计算值；=6238.920/（0。316424.000） = 46.565 N/mm2；立杆稳定性计算= 46.565 小于 f= 205.000满足要求!公式（2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1。200+20。100 = 1.400 m ； Lo / i = 1400.000 / 15。900=88。000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。673 ；钢管立杆受压强度计算值；=6238。920/（0。673424。000) = 21.864 N/mm2；立杆稳定性计算= 21。864 小于 f= 205。000满足要求!