1、xxxx大桥箱梁施工方案1. 编制依据1.1xx至xx县际公路xxxx大桥两阶段施工图设计；1.2公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）、公路工程国内招标文件范本（第五篇技术规范）和公路工程质量检验评定标准；1.3当地水文地质及施工场地现场情况；1.4项目总工期要求；1.5业主及公司要求，项目部自身特点； 1.6xx省交通厅文件关于加强公路桥梁上部结构预应力施工管理措施的通知（黔交建设2006200号）。2. 工程概况2.1工程性质及位置xx至xx县际公路xxxx大桥为新建大桥，桥长271米，桥型采用71 +122 +71米三跨预应力钢筋砼连续刚构，桥宽9米，桥高99.36米。xxx2、x大桥起讫里程为K0+000.00K0+271.00，全长271m。2.2自然条件桥位区为一“U”型沟谷，谷底狭窄，河水湍急，河面年平均宽度80米，东西两岸地形较陡，西岸斜坡平均坡度46.3，东岸斜坡平均坡度45.8。山顶最高高程549.0米，河水位年平均高程390米，相对高差159米，场地地貌属构造剥蚀中低山地貌。2.3主要技术标准技 术 项 目技 术 标 准公路等级二车道四级公路设计荷载公路-级桥面纵坡2%桥面横坡1.5%桥面宽度净-7+20.75人行道地震烈度度，按度设防设计风速24.9m/s通航等级内河级航道最高水位440.0m最低水位431m2.4总体布置及桥型本桥设计采用相对里程，3、大桥起点桩号K0+0.00米，桥止点K0+271.00米，全桥长271.00米，全桥设2%纵坡，1.5%的双向横坡。上部结构桥跨布置为71+122+71米三跨预应力混凝土连续刚构，边跨梁端处各设置一道SSFB160型伸缩缝。下部结构为双肋式柔性薄壁墩，墩柱高84.71（58.76）米，基础为挖孔灌注桩和明挖扩大基础。桥台为重力式U型桥台，基础为明挖扩大基础。桥面铺装为6厘米防水砼+8厘米沥青砼。2.5箱梁主要工程数量全桥箱梁分成2个T构，每个T构有一个0#段，30个悬灌节段（每两节段对称）；全桥共两个直线段，三个合拢段。主要工程量见下表：箱梁工程数量表序号项目名称单位数量1C50混凝土m3284、47.22s15.2钢铰线kg156852.83JL25精轧螺纹钢kg21351.44级钢筋kg7918.95级钢筋kg4720376波纹管m17887.27锚具套33443. 施工配置3.1人员配置人员配置表序号工种人数序号工种人数1技术员36模型工162领工员27混凝土捣固工83起重工88杂工304钢筋工209拌和机司机45张拉工83.2主要机械设备配置主要施工机械表序号机械名称规格型号额定功率（kw）或容量（m3）或吨位（t）数量（台）1装载机ZLC30C154.5kw3m322卷扬机JT30.5T，030m/min23手拉葫芦10T10T964卷扬机JT55T，030m/min25交流5、电焊机BX-50030kVA66钢筋调直机GJT4/143kW17钢筋弯曲机GW403kW18钢筋切断机GQ403kW19砼拌和站SIMCB220L50m3/h110捣固棒508套11电动空压机VY-6/76m3/min212柴油发电机组150GF150KW113柴油发电机组30GF30KW114挂篮4套15箱梁模板4套16千斤顶400t2套17千斤顶YC25T25T2套18真空泵2台19扭力扳手2把4施工方案4.1概况箱梁为三向预应力砼结构，采用单箱单室断面。箱梁顶板宽9米，底板宽5.4米，箱梁顶板设置成1%的双向横坡。箱梁跨中及边跨现浇梁段梁高为2.4米，墩与箱梁相接的根部断面和墩顶0号梁6、段梁高为6.8米，其间箱高按二次抛物线2.4+4.4X2/562（X为计算截面到17-17或17-17截面的距离）变化。腹板在墩顶范围内厚80厘米，根部到7号梁段腹板厚60厘米，8号梁段腹板厚从60厘米变化到50厘米，其余梁段腹板厚50厘米。底板在0号梁段墩顶范围内为100厘米。从箱梁根部到跨中底板厚从80厘米以抛物线方程0.25+0.55X2/562（X为计算截面到17-17或17-17截面的距离）变化为25厘米。墩顶0号梁段长10米，其中墩两边各外伸1米。两个“T”构各划分为15对悬灌段，其梁段及梁段长度从根部至跨中分别为103.5米，54.0米，累计悬臂总长56米。全桥共3个合拢段，合拢7、段长度均为2米。边跨现浇梁段长度为9米。4.2施工方案连续刚构的0号段采用预埋工字钢作支架现浇。悬臂段采用4套三角形挂篮同时从1#墩、2#墩施工；边跨现浇段采用在0#台、3#台端搭设支架现浇。连续刚构采用挂篮对称悬臂施工，挂篮重量控制在75t之内。箱梁体系转换步骤和程序如下：搭托架立模现浇0#段拆除托架并安装挂篮在挂篮上悬臂浇筑其它梁段后拆除挂篮（同时合理安排搭设支架施工两边跨现浇段）边跨合拢拆除支架中跨合拢。采用索道方案解决机具、材料的垂直运输；施工人员乘索道上下；砼在拌和站集中拌和，索道运输至浇筑位置。4. 3施工方法及措施4.3.1 0#段施工1、托架0#段采用预埋工字钢作临时托架的方案8、施工（见0#段支架设计图）。墩身快施工到墩顶时，纵向预埋5根长12米45a工字钢，横向间距为100+150+150+100cm，最外侧工字钢中心到墩柱边距离为20cm；然后在工字钢上横铺2002015cm方木作底板支撑平台，方木上铺1cm厚光面竹胶板作箱梁底模；铺设方木时，方木底用木楔垫高23cm，以便底模的拆除，实际调整高度根据测量标高控制。墩柱施工完毕后，拆除爬架上面竖向背架部分，仅留三角架部分，将三角架提升到工字钢下75cm100cm（高度根据墩身模板拉杆孔位置确定）处固定，然后在三角架上横铺45a工字钢，再在墩柱两侧外每侧铺四根45a工字钢作箱梁施工操作平台。2、模板加工及安装墩柱两肋9、间箱梁底模采用竹胶板或自制钢模板拼装；墩柱两肋外侧箱梁底模采用两块270225cm墩柱用钢模，割开后拼成两块540112.5cm模板作为底模。箱梁侧模底下540cm部分，每侧采用8块270225cm墩柱钢模和一块540175cm钢模拼成；箱梁侧模靠上60cm部分和翼板模型采用厂家重新加工的钢模。内模采用竹胶板，内模支撑采用510cm木条、脚手架钢管和扣件拼装。模板安装前先进行测量放样，确定模板安装位置和底面高度；底板高度调整采用加高木楔或降低木楔来调整；底板安装后搭设翼板的钢管架，同时安装外侧模板；侧模安装后，进行底板和腹板钢筋安装，及底板和腹板内预应力管道安装定位；然后安装内模。模板安装必须10、按模板安装验收标准进行检查，每道工序经自检合格后，再报监理工程师检查，合格后才进行下道工序施工。模板安装验收标准项次检验项目规定值或允许偏差检验方法和频率1断面尺寸（mm）5，0尺量：检查3个断面2模板标高（mm）10水准仪：测量3处3轴线偏位（mm）10全站仪或经纬仪：纵横各测量两点4相邻两板表面高差（mm）22m直尺：每接缝处检测两点5模板表面平整度（mm）52m直尺：检查竖直、水平两个方向，每20m2测1处6预埋件中心线位置（mm）3尺量：每件7预留孔洞中心线位置（mm）10全站仪或经纬仪：纵横各测量两点8预留孔洞截面内部尺寸（mm）10尺量：检查13个断面3、钢筋加工及安装钢筋采用在加11、工房统一加工；用人工运至索道下面，利用索道吊运到位，现场绑扎、焊接安装定位；待模板底模和侧模安装完毕后，再进行钢筋安装，安装时，先安装箱梁底板钢筋，再安装腹板钢筋，最后安装顶板钢筋；安装钢筋时，要注意预应力筋位置，当钢筋与预应力筋位置相撞时，应适当调整钢筋位置，保证预应力管道位置。钢筋安装好按下表验收标准经自检合格后，报监理工程师检查，合格后进行下一道工序施工。钢筋加工及安装验收标准项次检验项目规定或允许偏差检验方法和频率1受力钢筋间距（mm）5尺量：每次检查2个断面2箍筋、横向水平筋间距（mm）10尺量：每次检查510个间距3钢筋骨架尺寸（mm）长10尺量：每次抽查30%宽、高54保护层厚度12、（mm）5尺量：每次沿模板周边检查8处 4、砼浇注0#段箱梁砼分三次浇筑，第一次浇筑底板及底板与腹板连接倒角处，第二次浇至腹板与顶板连接处，第三次浇筑顶板和翼缘板。砼采用索道运输，按斜向分段、水平分层的方式连续灌注，插入式捣固器振捣，顶板浇筑采用平板式捣固器配合振捣。每次浇筑完毕后，立即进行覆盖养生，并经常洒水，使其保持湿润。同时切实注意向箱内洒水，保证箱内潮湿养生，并加强箱内的通风除温。当砼达到强度要求后，及时拆模，以免不均匀温差造成砼开裂。5、张拉砼达到设计要求强度，按设计顺序张拉预应力筋，0#段箱梁设计需张拉竖向预应力筋和横向预应力筋，张拉时先张拉竖向预应力筋，再张拉横向预应筋，其它工艺13、与箱梁悬灌段张拉工艺相同（详见悬臂浇注段预应力施工工艺）。4.3.2悬臂浇注段施工每个梁段悬浇过程为：挂篮定位底模、侧模定位钢筋绑扎内模定位浇筑砼养护预应力筋张拉、压浆移动挂篮。1、挂篮结构挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、底平台系统、模板系统五大部分组成（见挂篮总体布置图）：（1）主桁架系统主桁架是由两片外型呈三角形的桁片在其横向设置前后横梁组成一空间桁架，并在前后横粱上设置上下两层平面联结杆件以提高主桁的稳定性和刚度。主桁杆件采用型钢两侧焊钢板，杆件间采用销子销接，前后横粱桁片及其平联采用焊接薄壁方钢管和角钢。在前后横梁下方设置分配梁，用于悬挂底蓝、模板。为改善露天施工条件，桁架项部设置遮14、雨棚。（2）行走及锚固系统挂篮在悬浇完一段箱梁，混凝土强度达到要求，预应力筋张拉完毕后开始前移。挂篮前移时，通过后锚千斤顶将上拔力转换到行走小车上，由反扣于工字型钢轨道上的行走小车来平衡倾覆力矩，前支点采用底贴四氟板组合滑船，由液压油缸顶推前移。采用焊接型钢的轨道分长轨和短轨两种，由锚固梁与预埋在箱梁里竖向筋连接并锚固。浇筑混凝土时，需通过箱梁顶板上预留的孔道，穿锚杆与主桁后结点锚固。（3）吊带系统用以连接挂篮主桁架和底模平台，吊带用JL32精轧螺纹钢加工组成，上端在悬吊于前后横梁桁片上，下端与底平台或侧模分配梁连接，用液压提升装置来调节底模系统的标高。（4）底平台系统底平台系统由底篮前后横梁15、纵梁等组成，模板直接铺于底平台上，前后横梁悬吊于主桁架，浇筑混凝土时，后横梁锚固于前段已完箱梁底板。（5）模板系统模板结构包括外模、内模、堵头模板等。外模侧模板上面60cm和翼板部分采用由5mm钢板和型钢焊接组成，侧模剩余下面部分每侧采用4块270225cm墩柱模板拼装组成；底模采用在底平台上，先按25cm间距横铺10工字钢，再在工字钢上铺5厚钢板组成；侧模与内模模板用对拉螺杆连接，外加支撑固定。内模顶板及四角倒角部分，采用新加工的钢模，侧模部分利用6块200225米墩柱模板，其余部分全部采用新加工模板。堵头模板采用5mm厚钢板现场割拼组成。外侧模利用滑梁前端悬吊于主桁架上，后端固定在已浇箱16、梁砼上；内模利用滑梁后端悬吊于已浇箱梁翼板前端悬吊于主桁架上；底模随底平台锚于前段已完箱梁翼板，拆模时放松锚固端，随平台下沉和前移。2、挂篮拼装0#段施工前按箱梁锚固筋位置，预埋锚固筋，箱梁施工完毕，拆除模板，即进行挂篮拼装。挂篮先将钢轨1固定在箱梁顶面，用锚固筋固定好；然后拼装滑船和滑轮；在地面上将1号杆件、2号杆件、3号杆件和4号杆件分侧拼装后（xx侧为1号、2号、3号、5号和10号杆件），用索道整体吊到位拼装在滑船和滑轮上，横向用钢丝绳进行固定，防止侧倾，待两侧均拼装后，用8号杆件将两侧桁架上面连接，用9号杆件将两侧桁架下面进行连接，然后拆除钢丝绳；两端拼装后用11号杆件将两个挂篮连接，17、然后拼装主桁架其它杆件。主桁架拼好后，即进行底平台拼装。底平台拼装先将后下横梁和前下横梁按设计吊点悬吊在箱梁和主桁架上，然后铺设纵向36b工字钢，最后铺底板10分配工字钢及底板。最后拼装其它零星构件直至完成。主桁架和底平台拼装完成后，最后进行侧模及内模拼装。侧模拼装先将滑梁固定在主桁架和箱梁上，然后进行侧模支架拼装，最后将模板固定在支架上。内模拼装，待箱梁底板、腹板钢筋绑扎及箱梁底板和腹板内预应力管道安装完毕后进行；内模拼装按照：侧模滑梁支架顶模的顺序进行拼装。3、箱梁施工挂篮拼装完成，经检查合格后，即开始进行箱梁施工。施工前进行测量放样，调整挂篮拉杆长度来调整模板标高；然后安装箱梁侧模；箱梁18、侧模和底模按照0#段箱梁模板安装验收标准进行检查合格后，进行下道工序施工（钢筋安装）。钢筋安装按照：底板钢筋腹板钢筋顶板及翼板钢筋的安装顺序进行施工，钢筋安装时严密注意预应力筋的位置，当钢筋与预应力筋位置相同时，适当调整钢筋位置，钢筋安装后严格按照0#段箱梁钢筋加工及安装验收标准准进行检查，合格后才能进行下道工序施工。各道工序施工完，经检查验收合格后，才进行砼浇筑。砼采用拌和站集中拌和，用索道运输到位，由悬臂端向已浇块件方向浇筑，按斜向分段、水平分层的方式连续灌注，插入式捣固器振捣；同一墩上两节段箱梁同时浇筑，其不对称重量不得大于该梁段的底板重量；每次浇筑完毕后，立即进行覆盖养生，并经常洒水，19、使其保持湿润。同时切实注意向箱内洒水，保证箱内潮湿养生，并加强箱内的通风除温。当砼达到强度要求后，及时拆模，以免不均匀温差造成砼开裂。4、预应力施工预应力钢材及锚具进场后应严格检验验收，加以妥善保管，严禁预应力钢材锈蚀，锈蚀的钢材不得作为预应力钢筋（束）、锚具使用。波纹管采用塑料波纹管，进场分批对内外径、厚度、严密性等进行检验。在安装钢筋时，安装波纹管，并用定位钢筋固定，定位钢筋设置间距不得大于50cm，定位钢筋必须与其它普通钢筋焊接连成整体，以保证预应力管道位置准确，不移位；波纹管接口要封闭严密，不得漏浆。预应力张拉均必须待锚下砼立方体强度达到42.5MPa以上；张拉时采取双控方式，以张拉应20、变控制为主，以实际张拉伸长值作为校核，当实际伸长值超过理论伸长值6%时，必须找出原因。预应力张拉顺序：可先张拉纵预应力，然后张拉竖向预应力，最后张拉横向预应力，也可同时进行。各类张拉控制力和张拉步骤：015%量伸长值100（控制张拉力）量伸长值持荷2钟量伸长值回油到0（油表读数为0）量伸长值计算预应力筋伸长值对比检查。当预应力筋张拉后经检查达不到下表要求时，必须查明原因，确认不是因张拉引起的，才能继续进行张拉操作。预应力筋张拉检查标准项次检验项目规定值或允许偏差检验方法和频率1张拉应力值符合设计要求查油压表读数：全部2张拉伸长率6%尺量：全部3断滑丝数钢束每束1根，且不超过每断面钢丝总数的1%21、目测：每束（根）钢筋不允许竖向及横向预应力钢筋应逐根张拉到位，严禁遗漏。竖向预应力及横向预应力的张拉时间延迟不得超过2个梁段。所有预应力精轧螺纹钢筋必须采取二次张拉方式，第二次在12周后由另一个独立班组重新进行，第二次张拉完毕后，应在24小时内压浆。张拉完毕后，将外露部分留5cm，其余多余部分钢束或钢筋用砂轮切割机切除，严禁用加热的方式割除；切除后用砼对锚具进行保护。5、压浆张拉完毕后尽快压浆，所有预应力管道均采用真空辅助压浆工艺。压浆前试抽孔道真空度，关闭压浆端阀门，在真空端接上抽真空机，将其开启一段时间后，真空表上的指针在-0.06-0.1MPa左右时，可认为管道系统密封可靠，继续抽取，启22、动压浆泵进行压浆作业。真空压浆主要技术要求如下：i.预应力管道及管道两端必须密封；ii.抽真空时管道内真空度（负压）控制在-0.06-0.1Mpa之间；iii.管道压浆的压力应0.7Mpa；iv.水泥浆水灰比：0.30.4；v.水泥浆的浆体流动度：3050s；vi.水泥浆体泌水性：小于泥浆初始体积的2%，四次连续测试的结果平均值1%，拌和后泌水应在24h内重新全部被浆吸回；vii.浆体初凝时间：6h；viii.浆体体积变化率2%；ix.浆体强度R2850Mpa。水泥浆严格按试验室给定的最优配合比进行搅拌，水泥浆中掺入GNAP型膨胀剂，水泥浆经检测合格，确认管道内真空度达到要求后方可进行压浆作业23、。压浆应连续均匀地进行，不得中断，并应使水泥浆保持连续单向流动。压浆过程中及压浆后48小时内，结构混凝土温度不得低于5，否则应采取保温措施；当气温高于35时，压浆宜在夜间或凌晨气温较低时进行。6、挂篮移动箱梁1#段施工后，在松开挂篮底篮及侧模、内模，在xx端挂篮下、箱梁1#段端上用千斤顶设置支点（见挂篮总体布置图），防止xx端挂篮前倾，然后拆除5号、10号和11号杆件；将xx端挂篮轨道接长，并将挂篮向前走行，走到箱梁2#段施工位置，并按要求固定；xx侧挂篮安装4号和2号杆件后，同xx侧挂篮走行方式一样向前走动固定。以后箱梁悬灌节段施工时，在每前一段施工完后，松开挂篮底篮及侧模、内模后直接向前走24、动；挂篮走行到位后，根据设计标高及线形，进行测量放线后调整；底模、侧模安装调整后，绑扎底板钢筋和腹板钢筋及底板、腹板内预应力管道，然后将内模沿滑道前移安装调整好。4.3.3箱梁直线段现浇施工箱梁直线段采用搭设满堂支架现浇施工；支架基础采用厚20cm的C25砼满铺，并根据桥位区地形情况，浇筑成台阶形，靠合拢段端2.0长基础浇筑厚度为50cm，以防因地形较陡下坍，基础施工前先将地面松散土石清理干净，清除后的基底强度必须达到0.5Mpa以上；基础处理后搭设支架钢管，支架钢管采用483.5mm脚手架钢管，钢管间距为7070cm，纵横钢管步距为100cm，顶上调平后，横向铺滚动钢管，滚动钢管间距为30c25、m，再铺设1015cm方木，间距为30cm，再直接铺设底模 (见直线段支架设计图) 。箱梁直线段其它工序施工工艺与箱梁0#段施工工艺相同。4.3.4箱梁合拢段施工按先边跨合拢，后中跨合拢的原则进行。利用挂篮改装进行合拢段施工。挂篮改装完成后进行测量、调整，以保证梁体线形符合合拢要求。合拢前先采用型钢骨架进行锁定，然后对称张拉合拢束ZH(BH)、Z8（Z6）至500KN进行合拢段的锁定，再进行立模、绑扎钢筋和安装其它预应力管道。合拢时选择温度小于20的时候浇注合拢段砼。施工要点如下：1、合拢前精确测定两边段中线、标高误差是否在规范之内，确定调整值的大小。2、合拢前12天的最低气温时间内，实测合拢26、段的实际长度，锁定刚性骨架。3、合拢选择一天中气温最低时进行，使砼早期结硬过程处于升温受压状态。4、为保证合拢段施工时悬臂竖向变形处于稳定状态，在浇筑之前在各悬臂端附加与砼重量相等的配重，附加配重按桥轴线对称加载，配重采用钢板焊水箱加水；砼浇筑时，按浇筑重量逐渐卸载。当砼达到设计要求强度后，根据设计根数和顺序进行钢束张拉，完成体系转换，形成连续刚构。4.3.5冬季施工措施本项目处于xx与xx交界处，夏长冬短，季风气候明显。根据投标文件，一般不安排冬季施工，如特殊情况下组织施工时，按冬季要求办理。1、冬季施工准备根据当地气象部门提供的周、旬天气预报，合理组织施工，按施工项目内容，配备相应的保温设27、备，同时做好施工机具的防冻措施。2、混凝土冬季施工措施 当平均气温低于5或最低气温低于3时，混凝土采用冬季施工方法。 冬季施工的砼配合比，选用较小的水灰比和较低的坍落度。在混凝土拌和时，砂石料温度保持在0以上，拌和用水温度高于5。如气温较低，拌和用水和砂石料温度不能满足时，可考虑加热水或砂石料温度，砂石料、水的加热温度应满足拌和出料温度。拌和时间较正常施工延长50%左右，拌和出料温度不宜低于10，入模温度不宜低于5。 混凝土运输和浇筑，尽量缩短运输时间，且混凝土运输设备有保温措施。混凝土入模时，入模温度保证在5以上，细薄截面结构的浇筑温度应高于10。新老混凝土浇筑时应加热接合面温度在5以上。 28、混凝土的养护：一般结构采用薄膜及麻袋等覆盖养护，每昼夜检测4次养护温度，如不能满足要求，则采取其他措施进行养护。 在混凝土施工过程中，对骨料和拌和水装入拌和机时的温度、混凝土自拌和机倾出时的温度及浇筑时的温度，每一工作班至少检查3次。4.3.6箱梁施工控制按照“施工量测识别修正预测施工”的循环控制流程进行全面控制。1、线形控制箱梁悬臂浇筑过程中的线形控制是一项非常重要的工作，是确保施工质量的关键。引起线形变化的主要因素为梁段混凝土与预应力、温度变化、混凝土收缩徐变等引起的荷载。施工过程中主要采取挠度计算与观测相结合，对梁段线形产生误差后采取逐段调整的方法，通过调整底模标高来进行控制。每悬臂浇筑29、一个节段对六个工况的标高进行观测，即：浇筑混凝土前、浇筑混凝土后、预应力张拉前、预应力张拉后、挂篮移动前、挂篮移动后。同时校核已浇筑相邻节段的标高，观察预拱度变化趋势，及时掌握悬臂预拱度的变化情况，以决定下一节段施工时底模标高的调整值。底模立模标高按下式计算：立模标高H=hs+hn+hh +hz +t*K式中：hs截面设计高度 hn施工荷载与梁体自重产生的挠度 hh竖向预拱度 hz纵向弹性预抬量 t作业温度与设计计算温度差 K单位温差所致标高变量（经验值）（1）理论计算控制在悬灌段施工前，对施工挂篮进行荷载预压试验，取得挂篮的弹性变形曲线；其后根据挂篮变形曲线，对个悬灌段的受力情况进行分析，分30、别按挂篮就位后绑扎钢筋、浇筑混凝土后，两种工况对施工挂篮各吊杆、锚杆受力进行详细计算；将计算结果汇总，并与设计单位所提供数据进行对比分析，得出每悬灌段理论施工预拱度。每个节段施工后，分别对所施工节段进行复测，收集相应的数据，对收集的数据进行分析，并与理论数据进行对比；根据分析结果来调整以后节段理论施工预拱度。（2）施工控制0#段箱梁施工完后，用全站仪借用已建立的施工控制网在已浇箱梁上设立控制点，与已建立的施工控制网共同组成箱梁施工平面控制网。控制点设立位置见下图（0#段箱梁测量基准点布置图），控制点采用16钢筋预埋，钢筋顶面磨平，露出梁体砼顶面23cm，用红油漆标示。各基准点在下述情况下应进行31、复测：A、结构受力体系转换后；B、墩基础发生沉降变化时；C、施工控制过程中，进行分析后认为有必要进行复测时。 每个悬灌节段施工后，按下图（悬灌段箱梁测点布置图）布置观测点，距每个节段前端点10cm处分别在腹板、顶板、底板及翼板上布置7个观测点，观察箱梁的挠度和箱梁是否发生扭曲变形等，观测点采用12钢筋预埋，钢筋顶面磨圆，露出梁体砼顶面23cm，用红油漆标示；观测点采用埋设钢筋，埋设时保持钢筋竖直，固定要牢固。每个节段施工前，对已施工前三个节段所设观察点进行观测；挂篮就位后，对前一节段和即将施工节段进行测量，对模板标高和挂篮平面位置进行调整；箱梁砼浇筑后，除对该节段进行测量外，同时对已施工完的前32、3个节段进行联测；预应力施工结束后，进行该节段平面和高程测量。观测时保证其测量精度必须符合大桥控制标准，将数据保存；为克服测量温度变化影响，固定测量时间，观测时选在早晨8：30以前进行。测量后及时将测量数据进行分析处理，调整下一梁段施工线形。在每个桥墩承台上设四个观测点，来进行桥墩基础沉降观测，测点对称设置，测点采用刻画十字丝，用油漆标识在承台砼顶面上。基础沉降选在下述工况进行：A、0#段、1#段箱梁施工完毕；B、每孔6#段、11#段箱梁施工前；C、合拢段施工前、后。（3）控制精度施工控制精度应达到如下要求：全桥竣工后主梁所有控制点标高与监控预定目标线偏差最大30mm，任意两相邻节段的前端高差33、考虑控制线纵坡的基础上15mm；自然合拢施工（不强迫合拢）时，合拢段两侧主梁标高高差在考虑控制纵坡的基础上20mm，相对轴线偏差10mm；全桥竣工时，两主墩墩顶轴线纵向偏差15mm，横向偏差10mm。2、内力控制内力控制主要反映在预应力的控制上，为保证预应力准确，除严格按施工规范进行预应力施工外，还对预压及锚口损失值、孔道摩阻损失值、钢丝束张拉伸长值、锚具内缩量等关键数值进行认真测定，以求得较为可靠的预应力值。张拉用千斤顶使用前必须与油泵、油表配套校核标定后使用。3、悬浇块接头缝控制悬浇块由于是逐块浇注的，不可避免的要产生接缝，接缝处理得当，会给人以浑然一体的感觉，处理不当则易在缝口处形成错口34、台阶或凸起等不规则接头。因此采取以几个方面来控制：一是利用模板止浆：立模时将模板与已完成块件进行搭接810cm，搭接过多不好控制接缝止浆，过少，止浆物易滑脱。二是利用物体止浆：在模板与混凝土间贴2mm厚的双面海棉胶带止浆。三是控制梁段堵头板：梁段堵头板安装时要控制其线形，堵头板支撑要牢固不变形，堵头板周边不要漏浆，保证梁段砼浇筑后端头平顺。四是施工过程控制：施工时严密检查模板与搭接砼的密贴程度；检查各个拉杆松紧程度，相邻拉杆松紧要一致；出现问题经合适处理后才能进行混凝土浇筑。五是接头凿毛处理控制：每段浇筑完后对接头进行凿毛处理，凿毛时由边缘向砼中心位置凿除，边缘留5mm不凿除，保证边缘线条顺直35、。凿毛后将杂物清除干净；浇筑砼前将接缝洒水湿润。5施工进度计划2007年11月01日箱梁0#段开工，2007年12月10日完工；2007年12月01日挂篮开始拼装，2007年12月25日完工；2007年12月16日箱梁悬灌开工，2008年04月20日完工；2008年04月16日箱梁合笼段开工，2008年04月30日完工；6、安全、质量、环保措施6.1、安全措施 施工前，应对施工现场、机具设备及安全防护设施等进行全面检查，确认符合安全要求后方可投入施工。 箱梁：采用作业平台进行施工时，应在作业平台的四周设置安全网，并加挂细眼安全网；装运砼和材料的吊斗升降设专人指挥，严禁吊斗碰撞平台；使用索道进行36、砼和材料运输时，要经常检查索道使用状态，发现问题及时处理；砼浇筑时，不得直接用大漏斗灌入，不得冲击模板。(3)挂篮：挂篮应进行使用前试拼，试拼后，要进行静载试验，检查各部件联接牢固情况，各接头焊缝情况，杆件变形情况等是否合符要求，发现问题及时整改。要对挂篮使用各机具设备进行检查，千斤顶在使用前应对各部位所使用的千斤顶大小，按技术要求准备好，并进行调试检查，不合格千斤顶不能使用。链条葫芦使用前要进行仔细地检查链条葫芦的每个链条接头是否脱焊，各齿倒顺要灵活，吊重的吨位要符合要求，禁止使用小吨位链条葫芦代替大吨位的链条葫芦，确保施工过程中的安全。在挂篮上各部位所使用的钢丝绳粗细要严格按照设计要求进行37、准备，不得使用不合格的钢丝绳，钢丝绳两头的吊环要用穿绳法，重要部位禁止使用U型卡做绳头吊环，防止使用过程中绳头滑脱，发生安全事故。挂篮拼装过程中，施工人员必须佩戴安全帽，安全带，上下层同时作业时要做好防护措施，禁止在直线上下作业，防止上面落物伤人。在吊装过程中，有专人指挥，禁止无关人员进入吊装作业范围内；各部件的吊装，要作统一安排，吊装过程中，要服从指挥人员的统一指挥，禁止盲干，防止意外发生。挂篮移位行走时，位于同一T构上的两套挂篮必须同步对称进行，位移差不得大于40cm，移动时，挂篮后部应设置保险倒链，移动速度不超过10cm/min，挂篮行走前，挂篮上、挂篮内及挂篮底下的人员必须撤离后方可进38、行，禁止站、坐在行走的挂篮上。悬灌施工过程中，必须安排专人经常检查挂篮锚固螺杆，前后吊带杆等关键受力杆件的使用情况，加强起重用千斤顶、链条葫芦、钢丝绳等机具设备的维修养护，发现问题及时处理；灌注砼以及拆除挂篮必须均衡作业，确保T构两侧不平衡重量不大于相应节段的底板重量。挂篮模板标高调整时，应缓慢进行，同时要有专人指挥。6.2、质量措施 模板：箱梁的模板采用钢板加工而成。模板采取购买或委托加工的方式获得，以确保其刚度、表面平整度和质量；模板在现场用索道进行安装和拆卸，模板安装完毕，现场技术员和质量检查工程师要对模板的内部几何尺寸、接缝、表面平整度、支撑情况进行检查，并报请监理工程师检查同意后，方39、可进行砼施工；模板拆除后应平整堆放并及时进行清洗和保护，以保证模板质量。 钢筋：钢筋和预应力钢筋必须符合国家现行有效标准的规定。进场后按不同规格、等级、牌号及生产厂家分别验收，分别堆放，并加以覆盖，以免锈蚀和被污染。进入工程主体的钢筋及预应力钢筋，必须经试验检测合格后才能使用；钢筋在加工间按设计加工制作成钢筋骨架，经检验合格后，用汽车运到施工现场进行安装。 混凝土：混凝土所用的砂、石、水泥、水、外加剂等原材料的质量必须符合国家现行有效的标准规定，进场后必须经试验检测合格后方可使用；根据原材料的试验结果，参照普通混凝土配合比设计规程（JGJ-/T55），通过试配选定合适的配合比，指导施工生产；混40、凝土在拌合站集中拌制，索道吊运到现场进行浇筑。拌合站用配料机进行配料，确保计量准确，同时也保证混凝土拌合物的坍落度等指标。混凝土浇筑根据所施工项目的不同，分别采用导管、溜槽、串筒等设施向模内倾卸混凝土，并按一定的厚度、顺序和方向分层浇筑；上层混凝土必须在下层混凝土初凝或能重塑时浇筑完成，上下层混凝土同时浇筑时，上层与下层前后浇筑距离应保持在1.5m以上；混凝土入模后，采用振动器振实；混凝土浇筑应连续进行，不得间断，如因故必须间断时，严格按公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）规定设置施工缝；混凝土收浆后，应及时进行覆盖或洒水养护，当气温低于5时，应覆盖保温，不得向混凝土面上洒水。（4）41、张拉：张拉千斤顶，在使用前必须经过检测部门检测，校正合格后方可使用；张拉操作人员必须要懂得张拉操作技术，张拉过程中要分次缓慢进行；在张拉前要检查千斤顶是否到位，锚具是否锚紧，油压是否正常；张拉要对称进行。6.3、环保措施 废弃的土、石、砂料等必须妥善处理，不准倒入河谷或沟渠中；工程竣工时，取料场、开挖面等范围内的裸露土地，按设计要求进行处理，保持水土资源。 施工中产生的废碴、废水、垃圾、泥浆不得向河谷或沟渠中乱排乱放，必须运到指定地点堆放或经过处理达到排放标准后，才能排放。以免污染水源、农田和堵塞沟渠。 加强文明施工建设。施工现场严禁随地乱扔废旧材料、工具，如短钢筋头、铁丝、水泥纸袋等。使用过42、的机械和多余的材料，在短期内不在使用的应及时归库，不随地乱搁。7. 附件8.1施工工艺框图；8.2施工横道图；8.3 施工图；8.4挂篮设计计算书。8.5现浇箱梁0#段支架设计计算书。8.6现浇直线段支架设计计算书。7.1施工工艺框图（一）箱梁刚构体系施工工艺框图施工准备搭设托架现浇0#段拼装挂篮施工1#梁段施工2#段以此类推施工其它节段边跨合拢中跨合拢搭设支架现浇边跨直线段箱梁张拉、压浆挂篮性能测试张拉、压浆砼强度达到85%设计强度挂篮解体前移（二）0#段箱梁施工工艺框图合格不合格施工支架搭设墩柱施工预埋工字钢安装底模、侧模绑扎底板钢筋钢筋制作模型制作绑扎腹板钢筋安装腹板波纹管搭设砼浇筑平台43、绑扎顶板钢筋安装下倒角模安装顶板波纹管模型检查整改混凝土浇注钢筋、模板、管道检查制作试件混凝土养生预应力张拉张拉机具检校孔道清理张拉数据计算孔道压浆水泥浆配合比设计预应力封锚底板砼浇筑安装内模腹板砼浇筑混凝土养生混凝土养生钢筋、模型、管道检查（三）箱梁悬灌段浇筑施工工艺框图上段箱梁施工结束移动挂蓝测量放样清孔穿束张拉、压浆落 模绑扎腹板钢筋、安装预应力管道对称浇筑混凝土绑扎底板钢筋、安装底板预应力管道绑扎顶板钢筋并安装顶板预应力管道养生、拆堵头模板说明：浇注前严格检查挂篮中线、底模标高、各向预应力束、钢筋及其它预埋件的位置；箱梁节段砼采取一次性浇注，浇注时从挂篮前端开始；砼浇注采用索道吊料斗运44、输，施工时注意控制砼坍落度；砼浇注完毕后，立即用通孔器检查管道，处理因万一漏浆等情况出现的堵管现象。调整底模、安装侧模安装内模（四）边跨现浇段施工工艺框图合格不合格施工支架搭设堆载预压安装底模、侧模绑扎底板钢筋钢筋制作模型制作安装底板波纹管波纹管下料波纹管检查绑扎腹板钢筋安装内模绑扎顶板钢筋安装腹板波纹管安装顶板波纹管钢筋、模型检查整改混凝土浇注砼拌和制作试件混凝土养生预应力张拉张拉机具检校孔道清理张拉数据计算孔道压浆水泥浆配合比设计预应力封锚（五）合拢段施工工艺流程图施 工 准 备改造、拆除挂蓝施 工 准 备端头配重调整高程温度偏差调整安装吊架、底模、侧模板腹板钢筋、预应力孔道安装钢筋加工、45、运输预应力筋加工顶板钢筋、预应力孔道安装钢筋、预应力筋检查砼 灌 注砼 养 生预应力筋张拉孔 道 压 浆拆除模板、支架浆液拌制砼配制、泵送砼试件钢筋加工、运输预应力筋加工内 模 安 装骨架强制性合拢锁定施工误差调整7.2施工进度横道图箱 梁 施 工 进 度 横 道 图年 月项 目20072008111201020304051、0#段箱梁施工2、挂篮拼装3、箱梁悬灌段施工4、合拢段施工7.3施工图 7.4挂篮设计计算书乌江xx大桥挂篮结构受力计算书名称规格(mm)单重（Kg）根数合重（Kg）材质一、主桁A31#杆件240b*57201118.97 22237.94 A32#杆件225b*627146、471.60 2943.21 A33#杆件225b*4000300.82 2601.63 A34#杆件225b*5070381.28 2762.57 A35#杆件225b*6271463.74 2927.49 A36#杆件220*3900241.27 2482.55 A37#杆件225b*2920219.60 2439.19 A38#杆件220*4820298.19 1298.19 A39#杆件220*4910303.76 1303.76 A310#杆件225b*4500338.42 2/2338.42A3（浇筑1号块用，只用在一头）11#杆件220*8200507.29 2/2507.29147、2#杆件14*4833123.35 2246.70 A313#杆件14*6944177.22 2354.45 A314#杆件14*4910125.31 1125.31 A315#杆件210*67528.37 256.74 16Mn轴销75040Cr上结点450.00 2900.00 A3支承结点480.00 2960.00 A3后锚结点470.00 2940.00 A3走船328.00 2656A3铁轨170923418A3二、吊锚系统前上横梁SH1工45a*120001229.3522458.70 A3B1(锚板)2340*28*10102.872205.73 A3B2(锚板)220*28048、*209.67219.34 A3筋板420*65*102.144085.72 A3F1扁担梁F1220*80024.75249.49 A3A1(加劲肋)180*70*100.9965.93 A3A2(缀板)200*15*102.3624.71 A3F2扁担梁F2216a*5509.48218.96 A3筋板140*50*100.5563.30 A3缀板16*15*101.8823.77 A3吊杆（精扎螺纹钢）前吊杆32 长11米69.458555.57 精扎螺纹钢后吊杆32 长11米69.452138.89 精扎螺纹钢32 长2.5米15.78463.13 精扎螺纹钢模板吊杆25 平均长4米149、5.418123.31 精扎螺纹钢预埋锚杆25 平均长0.9米根据施工确定和预埋精扎螺纹钢三、底蓝系统底纵梁工36b*6000394.13124729.61 A3底模板分配梁工10*540060.81160.81 A3底模面板厚5（mm）5400*4500*5953.781953.78 A3前下横梁2工40b*12000788.2721576.54 A3240*360*2013.568108.52 A3340*240*3019.228153.73 A3筋板340*60*101.603251.24 A3后下横梁2工45a*120001125.8822251.76 A3240*360*2013.550、6567.82 A3340*240*3019.22596.08 A3筋板420*65*102.142042.86 A3四、外侧模约16吨16000 A3五、内模约9吨9000 A3六、操作平台约1吨1000 A3合计56079合计荷载569.2KNF6：合9.8KNF7：小型机具荷载施工：1吨，合9.8KN评定：设计要求挂篮不大于750KN,实际为569.2KN，固满足设计要求。 本挂挂篮可用于260吨重的箱梁施工,如其它桥用于大吨位箱梁,前上横梁须增加为2工56a以上,其他构件截面尺寸可维持不变。410 520 300 110 第一篇：主桁部分一、主桁架共2片纵向菱形桁架，由1、2、3、4、51、5号杆件组装而成荷载元素：F1最重梁段1号块体积49.89立方米，比重2.65吨/立方米，自重:132.2吨，合1296KNF2：主桁（含吊锚系统）：19.99吨，合196KNF3：底篮:10.093吨，合99KNF4：外侧模:16吨，合157KNF5：内侧模:9吨，合88KNF6：人员1吨，合9.8KNF7：小型机具荷载施工：1吨，合9.8KN前上吊点受力：P0=（1296+196+99+157+88+9.8+9.8）/2=927.8KN单个主桁前上结点受力 P=927.8/2=463.9KN菱形角度：39.261337.6942 4# 1# 2# 3# 5# P 主桁受力简图：N2=P/s52、in（37.6942）=463.9/0.61145=758.69KN为轴心受压S2=39.917*2+15*1*2=109.834cm2拉应力为：N2/S2=69.1Mpa=140Mpa安全系数K安=140/69.1=2.03结论：安全N1=P/tg（37.6942）=463.9/0.77273600.34KN为轴心受拉S1=83.068*2+15*1*2=196.136cm2压应力为：N1/S1=30.61 Mpa=140Mpa安全系数K安=140/30.61=4.57结论：安全N3=P+P/9*2567.0KN，为轴心受压S3=39.917*2+15*1*2=109.834cm2压应力为：53、N3/S3=51.62Mpa=140Mpa安全系数K安=140/51.62=2.71结论：安全N5=-N2=-758.697KN，为轴心受拉S2=39.917*2+15*1*2=109.834cm2拉应力为：N2/S2=69.1Mpa=140Mpa安全系数K安=140/69.1=2.03结论：安全二、主桁架横向：6#、7#、3#杆件组成稳定的三角桁架，受力分析如下：荷载元素： 后吊点共9个，其中外侧模、内模、顶板、小型机具均由作用在箱梁砼上的7个吊点承担，主桁不参与受力。 故吊点的受力为：P=P/9*2=103KN58.3792 3# 7# P 6# 受力简图：N7=P*tg（90-58.3754、92）=103*0.6157=63.417KN为轴心受压S7=39.917*2+15*1*2=109.834cm2压应力为：N7/S7=5.8Mpa=140Mpa安全系数K安=140/5.8=24.2结论：安全N6=P/sin（58.3792）=103/0.85154121.0KN为轴心受拉S6=2*32.837=65.674cm2压应力为：N1/S1=18.42Mpa=140Mpa安全系数K安=140/18.42=7.6结论：安全五、前上横梁（2工45a，局部加肋板）1、前上横梁受力： 实际受力情况显示，吊带所产生的拉力即为上横梁的荷载。最外侧的两根吊带紧固方法为普通扳手紧固，基本不受力，主55、要是紧靠前上结点的吊带受力。我部已有在箱梁自重200吨相同桥型下，采用2工45a作前上横梁的工程实例，本桥箱梁更小,采用2工45a，且局部加强的型钢，受力应更安全。以最不利情况下分析：P=（P1+P2）=463.9KNP1=P2=232KN（备注：P1、P2点实际为双吊杆）P1 P2 P1 P2 受力简图：P1 P2 受力分析简化：最大力臂：L=0.9（前上结点实际受力宽度0.3米，力臂实际仅0.6米）1、最大弯矩：Mmax=P*L=232*0.9=209KN*m最大弯应力：max=Mmax/Wz=209/（2*(1430+800)）*10E9=46.861Mpa=140Mpa安全系数K安=156、40/46.861=2.87结论：安全2、最剪力：Qmax=P1=P2=232KN最大剪应力：max=Qmax/S=284/(102.446+28*2)*10E727.7204065=100Mpa安全系数K安=100/27.72=3.6结论：安全第二篇：底篮部分 本计算书均以各构件关键部位计算结构受力及其安全系数，以此论证挂篮的整体稳定性。荷载元素：F1最重梁段1号块体积59.38立方米，比重2.65吨/立方米，自重:132.2吨，合1296KNF2：主桁（含吊锚系统）：19.99吨，合196KNF3：底篮:10.093吨，合99KNF4：外侧模:16吨，合157KNF5：内侧模:9吨，合8857、KNF6：人员1吨，合9.8KNF7：小型机具荷载施工：1吨，合9.8KNF9：底篮受力为F1+F3+F6+F7=1296+99+9.8+9.8=1316KNF10：正对腹板处受力为F1=0.6*6*4.5*2.65*9.8=420KN一、底篮2工4b前下横梁图纸显示，正对腹板处的前下横梁受力最大，此处为设计及受力分析的控制部位。L=1.5米，N=F1=420KN，q=420/1.5=280KN/m1、最大弯矩Mmax=ql2/8=280*1.5/8=52.5KN*m2、最大弯应力：max=Mmax/Wz=52500/(1140*2)/1000000)=23026316Pa合23.02MPa=58、140Mpa安全系数K安=140/23.02=6.08结论：安全3、最大剪力：Qmax=280*1.5/2=210KN4、最大剪应力：max=QmaxSz/(Iz*d)=210/33.6/2/1.25*10E725.00Pa=26.5MPa=100Mpa安全系数K安=100/25=4.00结论：安全说明：2工40a加有加劲肋板，连接钢板等，整体性强，安全系数更高。二、底篮2工45a后下横梁100 364 受力简图：图纸显示，正对腹板处的后下横梁受力最大，此处为设计及受力分析的控制部位。L=3.64米，N=F1=420KN，q=420/1=420KN1、最大弯矩Mmax=（qcb/L）*（d+c59、b/（2L）=420*1*0.5/3.64*（2.64+1*0.5/2/3.64）= 156.27 KN*m2、最大弯应力：max=Mmax/Wz=156.27/(1430*2)/1000000)=54640 合54.64MPa=140Mpa安全系数K安=140/54.64=2.56结论：安全3、最大剪力：Qmax=qcb/L=420*1*0.5*/3.64=57.6924、最大剪应力：max=QmaxSz/(Iz*d)=57.69/38.6/2/1.15*10E7=6498085 Pa合6.5MPa=100Mpa安全系数K安=100/6.5=15.38结论：安全说明：2工45a加有加劲肋板，60、连接钢板等，整体性强，安全系数更高。三、底篮工36b纵梁 （单个挂篮共12根底篮梁，正对腹板处有4根，之上有工10及5mm钢板，为稳定的框架结构。）图纸显示，正对腹板处的纵梁受力最大，此处为设计及受力分析的控制部位。L=5.5米，N=F1=420KN，q=N/c=420/5.5=76.36KN*m550550 受力简图：1、最大弯矩Mmax=qL2/8288.7KN*m2、最大弯应力：max=Mmax/Wz其中Wz=1140*4=4560cm3max=Mmax/Wz=63.31 MPa=140Mpa安全系数K安=140/63.31=2.21结论：安全3、最大剪力：Qmax=qcb/L=140*61、3*2.75/5.5=2104、最大剪应力：max=QmaxSz/(Iz*d)=210/38.6/1.8=3.022 MPa=100Mpa安全系数K安=100/3.02=33.1结论：安全 说明：工40b之上有工10+0.5钢板组合,实际为整体的框架结构，且加有加强钢板，实际受力更均匀,安全系数更高。第三篇：吊锚系统410 520 300 一、32精扎螺纹钢吊杆110 （一）、前吊点受力分析：F1最重梁段1号块体积59.38立方米，比重2.65吨/立方米，自重:132.2吨，合1296KNF2：主桁（含吊锚系统）：19.99吨，合196KNF3：底篮:10.093吨，合99KNF4：外侧模:162、6吨，合157KNF5：内侧模:9吨，合88KNF6：人员1吨，合9.8KNF7：小型机具荷载施工：1吨，合9.8KNF9：底篮受力为F1+F3+F6+F7=1296+99+9.8+9.8=1316KNF10：正对腹板处受力为F1=0.6*6*4.5*2.65*9.8=420KN前上吊点受力：P0=（1296+196+99+157+88+9.8+9.8）/2=927.8KNF前 受力简图： 前吊点共有12根吊杆，单根吊杆受力为：F前=927.8/12=77.3KN，=F/A=(77.3/8.04)10E796.14Mpa精扎螺纹钢=750Mpa安全系数K安=750/96.147.80结论：安全63、（二）、后吊点受力分析主桁只有外侧2个吊点参与后吊点受力后吊点受力：P0=（F1+F3+F4+F5+F6+F7）/2=927.8KNF后P 受力简图： 后吊点共有9根吊杆，单根吊杆受力为：平均受力F后=927.8/9=103.1KNmax=F/A=(103.1/8.04)10E7=128.2 精扎螺纹钢=750Mpa安全系数K安=750/128.25.85结论：安全（二）、主桁轴销受力分析 主桁有两片，轴销所受的力为剪力，本计算选受力最大，最关键的销轴进行分析。F后P 、X1销轴共2个，受力最大，其中有7根后吊杆锚在混凝土上，不参与X1的受力 Q1=（F1+F2+F3+F4+F5+F6+F7-64、103.1*7）/2=566.95KNQ1受双剪力受剪面积=S=r*r95.033 cm2剪应力max=（Qmax/S）*4/3）/2=566.95/95.033 =39.77Mpa40Cr工具钢容许剪应力：=755Mpa安全系数K安=785/39.7719.74结论：安全 、X2销轴为主桁杆件连接销，受力大。2号、5号杆件受力最大，取其轴销分析。N=758.69KNQ2受双剪力受剪面积=S=r*r78.539815cm2剪应力max=（Qmax/S）*4/3）/2=（758.69/78.54）*4/3/2 =64.40Mpa40Cr工具钢=750Mpa安全系数K安=785/64.412.1965、结论：安全 、XP1销轴受力：挂篮就位后XP1不受力，挂篮行走时XP1开始受力。共2个XP1，单个XP1受力 Q=（F2/2+F3+F4+F5）/2/2=110.5KNQ2受双剪力受剪面积=S=r*r19.63 cm2 剪应力max=（Qmax/S）*4/3）/2=（110.5/19.6）*4/3/2 =37.52Mpa40Cr工具钢=750Mpa安全系数K安=785/37.5220.92结论：安全 、挂篮后锚小车的轮轴受力：与XP1基本相同，但所受力为单剪力，而数量是XP1的两倍，轴销直径相同，故所受的剪应力相同。剪应力max=（Qmax/S）*4/3）/2=（110.5/19.6）*4/366、/2 =37.52Mpa40Cr工具钢=750Mpa安全系数K安=785/37.5220.92结论：安全 其它轴销受力相对更安全，计算方法与上相同。第四篇：吊锚系统410 520 300 一、32精扎螺纹钢吊杆110 （一）、前吊点受力分析：F1最重梁段1号块体积59.38立方米，比重2.65吨/立方米，自重:132.2吨，合1296KNF2：主桁（含吊锚系统）：19.99吨，合196KNF3：底篮:10.093吨，合99KNF4：外侧模:16吨，合157KNF5：内侧模:9吨，合88KNF6：人员1吨，合9.8KNF7：小型机具荷载施工：1吨，合9.8KNF9：底篮受力为F1+F3+F6+F67、7=1296+99+9.8+9.8=1316KNF前 F10：正对腹板处受力为F1=0.6*6*4.5*2.65*9.8=420KN（二）、浇筑混凝土时，挂篮抗倾覆能力分析 浇筑混凝土时后锚点受力最大，以此确定挂篮的抗倾覆能力 F11后锚受力=F前吊点受力=P0=927.8KN927.8KNF11P 受力简图： 后锚点共有12根25精扎螺纹钢，单根吊杆受力为：平均受力F后=927.8/12=77.3KN后锚杆截面积A=1.25*1.25*3.1415926=4.91 max=F/A=(77.3/4.91)10E7=157.4 精扎螺纹钢=750Mpa安全系数K安=750/157.44.76结论68、：安全（三）、挂篮行走时抗倾覆能力分析挂篮行走时，后锚点为后锚小车及其拉杆，小车受力分析见第三篇吊锚系统F后P 单根小车拉杆受力：F12=（F2/2+F3/2）/2135.00KN后锚拉杆截面积A=2*12.748+19*1*2=63.50 cm2max=F/A=(135/63.5)10E7=21.3 Mpa=140Mpa安全系数K安=140/21.3=6.6结论：安全第五篇：变形分析410 520 300 一、前吊杆变形分析110 F前 P P F后P F后P 根据第三篇的计算：F前=81.7KN，最大长度为11米 实际上，钢筋绑扎后，混凝土浇筑前所产生的一切荷载，都已作用到吊带上，此荷载不69、会对混凝土造成影响，只有混凝土浇筑后，混凝土的自重产生的吊带变形，才会对混凝土有影响，一般规范规定该变形不得大于20mm。F1最重梁段1号块体积49.89立方米，比重2.65吨/立方米，自重:132.2吨，合1296KN F1最重梁段1号块体积自重:132.27吨，扣减钢筋自重约18吨，实际影响力为114.2吨，合1120KN。前吊杆受力长度为10米F前影 受力简图： 前吊点共有12根吊杆，单根吊杆受力为：F前=1120/2/12=47KN，影响力变形L前=FL/（EA）0.003米二、后吊杆变形分析F前 P P F后P F后P 后吊杆最大受力长度为10.5米 同样的道理分析，钢筋绑扎后，混凝70、土浇筑前所产生的一切荷载，都已作用到吊带上，此荷载不会对混凝土造成影响，只有混凝土浇筑后，混凝土的自重产生的吊带变形，才会对混凝土有影响，一般规范规定该变形不得大于20mm。F后影 受力简图： 后吊点共有9根吊杆，单根吊杆受力为：F前=1120/2/9=62KN，影响力变形L后=FL/（EA）0.0042米三、主桁变形分析F前 P P F后P F后P 根据第一篇的计算：各杆件的受力F前影 N5=N2=758.69KNN1=N4=-600.34KNN3=-567KNS1=S4=196.136cm2S2=S5=S3=109.834cm2得出各杆件变形：L1=N1*L1/（E*S1）=-0.001向71、下的垂直变形为：0.000米L2=N2*L2/（E*S2）=0.002向下的垂直变形为：-0.001*sin37.6942=0.001米L3=N3*L3/（E*S3）=-0.001向下的垂直变形为：-0.001米L4=N4*L4/（E*S4）=-0.001向下的垂直变形为：0.000米L5=N5*L5/（E*S5）=0.002向下的垂直变形为：-0.001*sin37.6942=0.001米由以上计算得出： 前吊点处累积向下的垂直变形为=-0.003-0.001-0.001-0.001= -0.005米远小于0.020米结论：稳定，安全第五篇：结语挂篮的最大自重569.2KN，设计要求不大于772、50KN，合理。最大安全系数33.1，最小安全系数2.03，最大变形5mm，满足规范要求：安全系数2，允许最大变形20mm；结构稳定性良好，性能十分可靠，检算合格。抗倾覆构件最小安全系数4.76，符合规范要求抗倾覆安全系数：2，检算合格。施工注意事项：1、每个节段要预埋好后锚点的锚固蹬筋。2、外侧模采用侧向千斤顶顶紧，要求底篮侧纵梁必须用粗钢筋加固焊成三角桁架。下横梁外侧须焊挡块抵挡。3、挂篮周围安装安全网，地面上人行道要用钢管、木板等搭建稳定的安全通道。4、挂篮操作平台要满铺5cm的木板，上下用钢筋焊接稳定。5、挂篮行走采用滚筒，行走时，每台挂篮须有专人指挥，专人检查，多停车观察，处于施工熟73、练期，每次行走时间控制在23小时。7.5现浇箱梁0#段支架设计计算书现浇箱梁0#段支架设计计算书（采用预埋工字钢作支撑）一、工程概况xx至xx县际公路xxxx大桥为新建大桥，桥长271米，桥型采用71 +122 +71米三跨预应力钢筋砼连续刚构，桥宽9米，桥高99.36米。箱梁采用悬灌，其中0#段箱梁采取搭设支架现浇。桥位区为一“U”型沟谷，谷底狭窄，河水湍急，河面年平均宽度80米，东西两岸地形较陡，西岸斜坡平均坡度46.3，东岸斜坡平均坡度45.8。山顶最高高程549.0米，河水位年平均高程390米，相对高差159米，场地地貌属构造剥蚀中低山地貌。二、支架设计由于桥位区墩高、地形陡，支架采用74、在墩柱上预埋工字钢作主要支撑架，然后在上铺设2015cm方木，再铺设底板。(见0#段支架设计图) 三、支架检算7.6.1、荷载分析：0#段箱梁断面积：18.505m2；翼板断面积：0.78722=1.5744 m2。人、机具及其它荷载：2吨/ m2。7.6.2、横向方木：2015cm方截面参数：惯性矩： I=0.562510-4m4抗弯模量：W=0.7510-3 m3横截面积：A=310-2 m2 =6.5Mpa，=1.2MPa用迈达斯软件计算结果如下：支点后反力和荷载分布图（图一）剪力图（图二）弯矩图（图三）剪应力（图四）弯应力（图五） 根据计算图，支点最大反力为53KN，最大剪力为37KN75、，最大弯矩为5.73KN.m，最大剪应力为1848KPa，最大弯应力为7637KPa。方木容许剪应力为=1.2MPa ，容许弯应力为=6.5Mpa。设计为一次浇完0#段箱梁砼，设计方木的剪应力和弯应力均大于方木其容许应力；箱梁砼采用分二次以上进行浇筑，利用先浇一部分砼来承担部分应力，则本设计符合要求。7.6.3、主支撑工字钢：工字钢截面参数：惯性矩： I=3.22410-4m4 抗弯模量：W=1.43310-3 m3横截面积：A=1.02410-2 m2 =170Mpa，=85MPa利用迈达斯计算分析图如下：支点位置反力和荷载分布图（图一）剪力图（图二）弯矩图（图三）剪应力图（图四）弯应力图（76、图五）组合应力图（图六）位移图（图七） 支点最大反力为353.4KN，最大剪力为353.4KN，最大弯矩为235.6KN.m，最大剪应力为95.4MPa，最大弯应力为195.6Mpa，最大组合应力为195.6Mpa，最大挠度为3mm。容许最大剪应力为=85MPa ，容许最大弯应力为=170Mpa，容许最大挠度为L*1/250=4000/250=16mm。从计算结果得知剪应力、弯应力和组合应力均超其容许应力；在0#段箱梁施工过程中采取分二次以上进行砼浇筑，利用先浇砼来承担部分应力，则满足要求。7.6现浇直线段支架设计计算书现浇直线段支架设计计算书一、工程概况xx至xx县际公路xxxx大桥为新建大77、桥，桥长271米，桥型采用71 +122 +71米三跨预应力钢筋砼连续刚构，桥宽9米，桥高99.36米。箱梁采用悬灌，其中直线段箱梁采取搭设支架现浇。桥位区为一“U”型沟谷，谷底狭窄，河水湍急，河面年平均宽度80米，东西两岸地形较陡，西岸斜坡平均坡度46.3，东岸斜坡平均坡度45.8。山顶最高高程549.0米，河水位年平均高程390米，相对高差159米，场地地貌属构造剥蚀中低山地貌。二、支架设计根据桥位区情况，直线段箱梁采用搭设满堂支架现浇，脚手架钢管为外径483.5mm的A3钢钢管，钢管间距采用70*70cm，自由长度为1.0m，横向铺滚动钢管，滚动钢管间距为30cm，再铺设20*25cm方木，直接铺设底模。(见直线段支架设计图) 三、设计检算钢管惯性矩：10-7m4截面积：10-4惯性半径：10-2m柔度系数： 极限柔度： 2,已不属于细长杆件,不由稳定性控制承载力,其承载力由材料屈服极限控制.立杆长度计算：(其中k=1.155,=1.52.0)取=2.0查得稳定系数钢管容许承载力：单根钢管轴力：安全系数为：，符合要求，合格。