1、碗扣式模板支撑架施工方案一、工程概况xx花园T2栋工程；工程建设地点: 总建筑面积：28962.02平方米，属于框剪结构，地下2层，地上30层。建筑高度：103.2m（最高点）；首层层高6.25米（局部层高6.8米）、二至三十层高均为3.10m；为确保施工安全及构件有足够的刚度、稳定性，模板安装前必须按公司要求做设计方案，经公司批准后方可实施。因此，xx花园T2栋二层梁模板方案设计现选取最不利梁KL64 200*700mm、及120mm厚的楼板进行计算，拟指导二层梁同类型的框架梁的模板安装施工，楼面模板选取跨度最大，混凝土楼板的120mm厚的楼板进行验算，拟指导同类型的楼板模板安装施工。二、编2、制依据2.1、国家有关建筑施工规范及工程设计施工图2.2、工程施工组织设计及进度计划2.3、建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112.5、建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范JGJ166-2008三、碗扣式模板支撑架搭设构造要求本工程建筑高度高为103.2米（最高点），结合本工程结构形式、实际施工特点，整个结构使用落地式、全封闭的满堂红碗扣式模板支撑脚手架，架体受力详见计算书。3.1、地面处理本工程支架搭设前根据地坪做法，已经将整个地面使用砼硬化，确保地基具有良好的承载力。施工时还要找平地面（局部地面平整度超过规范要求，用多层旧夹3、板垫平）使支架底部处于水平面，进而确保支架立杆垂直，这样作为支架基座，封住地面可能的突然来水，保证地基不受雨水等浸。在混凝土层上根据需要安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设垫木。为尽量减少地基变形的影响，施工场地外，事先安排好排水设施，备好排水设备，环工地四周做排水坡，低点形成集水坑。排水系统直接接入甲方原有厂房排水系统或市政管网系统。不得在未经处理的起伏不定、软硬不一的地面上直接搭设脚手架。当场地有遇有坑槽时，立杆下到槽底或在槽上架设底梁。3.2、搭设材料（1）、搭设脚手架全部采用定型标准碗扣架管，本支撑架使用 48 3.5钢管，质量符合现行国家标准规定。（2）、脚手架钢管的尺寸立、横杆4、最大长度900-3000。 （3）、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。（4）、钢管上严禁打孔，钢管在使用前仔细检查质量。（5）、扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831-1995）规定。（6）、木脚手板有断裂、腐朽的禁止使用。（7）、安全网必须有建设主管部门认证的产品。 3.3、搭设要求（1）、立杆间距为0.9米，歩距1.8米，纵横向满设扫地杆。（2）、在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，支架安装中在每四排横向立杆和每三排纵向立杆各设置设置一组通高剪刀撑或专用斜杆。斜杆与地面的倾角宜在4560度之间。（3）、为确保本工程模板支撑架的整体稳定性5、，在架体中部设置连续水平剪刀撑。（4）、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第6.3.6条的规定。（5）、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。图一：剪刀撑的架构体系示意（6）、模板支撑架可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。当梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体。如下图所示：图二：房屋建筑模板支撑架3.4、安全防护（1）、在架子高3.5米处，设置大眼水平安全网。（2）、外脚手架须同步搭设，为高空作业提供外围防护。6、四、碗扣式脚手架搭设施工工艺4.1、准备工作（1）、搭设前，工程技术负责人应按施工方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。（2）、熟悉图纸和施工现场，掌握建筑平面和立面的构造特点，环境条件，按照建筑施工碗扣式钢管脚手架技术规范JGJ166-2008中构造要求，决定脚手架步距等等。（3）、材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、安全网等进行检查验收。（4）、搭设场地准备。根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准做好脚手架地基与基础的施工要求，坚实平整，不积水，砼硬化。经验收合格后，按方案的要求放线定位。（5）、架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。按照工程每区27、5人安排工人进场，进场时间应在管架到场前一天进场，砼作业时还需安排人员看守。工人施工时必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。4.2、碗扣式模板支撑架施工流程基础处理 放线测量 架体地脚排布并验收 架体搭设 垂直度调整 扫地杆、剪刀撑等构造搭设 安全防护设施搭设 架体验收 模板搭设 结构施工、达到拆模强度 拆模。4.3、碗扣式模板支撑架安装（1）、架体分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。（2）、在己处理好的地基上，平整的地基基础上的支架，其立杆底座可直接用立杆垫座;地势不8、平或承重脚手架底部用立杆可调底座;当相邻立杆地基高差小于0.6m，直接用立杆可调座调整立杆高度，使立杆碗扣接头处于同一水平面内;当相邻立杆地基高差大于0.6m时，则先调整立杆节间使同一层碗扣接头高差小于0.6m，再用立杆可调座调整高度，使其处于同一水平面内。在搭设过程中，随时注意基础的沉降，对基础沉降悬空的立杆，调整可调底座，使之均匀受力。（3）、立杆采用0.9m间距，特殊情况如遇柱子横杆采用1.2m；梁底另加立杆,其间距不大于1.8m，最外侧立杆离楼面边缘距离为0.50.7m。立杆采用3.0 m和1.8m两种不同长度立杆相互交错、参差布置，上面各层均采用3.0m长立杆接长，顶部再采用1.8m9、长立杆找齐(或同一层用同一种规格立杆，最后找齐)，以避免立杆接头处于同一水平面上。在装立杆时及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体，以保证立杆的整体稳定性。（4）、立杆同横杆上的连接是靠碗扣接头锁定，连接时，先将上碗扣滑至限位销以上并旋转，使其搁在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，待应装横杆接头全部装好后，落下上碗扣并预锁紧。立杆的接长是靠焊于立杆顶端的连接管承插而成，立杆插好后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接销并锁定。（5）、立杆施工的垂直高度限制:按1/200控制，且全高的垂直偏差不应大于10cm执行。图二 碗扣支架节点示意图 （6）、当组装完两层横杆后，首先检查10、并调整水平框架的直角度和纵向直线度(对曲线布置的脚手架应保证立杆的正确位置)；其次检查横杆的水平度，并通过调整立杆可调座减少横杆间的水平偏差；逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不浮地松动。当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣接头，并锁紧。在搭设过程中，应随时注意检查上述内容，并调整。4.5、碗扣式模板支撑架拆除（1）、模板支撑架拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中混凝土强度的有关规定。（2）、应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经技术管理程序批准后方可实施拆除作业。 （3）、脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底11、。（4）、脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。 （5）、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。（6）、拆除作业应从顶部开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。（7）、拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。4.6、其他施工注意事项(1)碗扣架安装前进行测量放线，根据立杆布置图弹出双向立杆控制线，沿线确定立杆位置，同一开间上、下层立杆应在设置在同一竖向位置上。使用碗扣架时，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm。(2)立杆下设置50厚木垫板，高度不符模数处在垫板上放置可调底座，以调整立杆高度。顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两12、侧如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 (3)梁底支撑及其他使用钢管立柱时，立柱的接长严禁搭接，必须采用对接扣件进行连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（4）支架必须保证有足够的强度，刚度和稳定性。施工操作人员应严格按设计要求安装和拆除支撑，不能有随意性。具体构造、拆除方法和时间等的要求，一定严格按规范进行，保证安装质量合格。（5）支架、模板搭设到位后，组织技术13、安全、施工人员对整体架体结构进行全面的检查验收，及时解决存在的结构缺陷，经检查验收合格后方可正式投入使用。（6）混凝土浇注过程时，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（7）其他未尽事宜，可按国家相关规范要求进行。五、质量检查5.1、架体检查碗扣支撑架搭设时每6m进行一次检查与验收；架体随施工进度定期进行检查，到达方案搭设要求的高度后进行全面检查与验收，保证架子的几何尺寸不变形，立杆的间距、水平杆的步距，剪刀撑等设置是否完整。过程检查内容应包括立杆底部基层清理、木垫板、底座位置、顶托螺杆伸出长度、钢管规格尺寸、立杆垂直度、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑及安全网等各种安全措施等的14、设置情况是否满足方案及相关规范规定，不合格的不得使用。模板支撑架浇注混凝土时，设专人全过程监督：立杆拉杆是否安装牢固，钢管连接、扣件拧紧程度是否符合要求。本工程支撑体系搭设高度为6m，根据规范规定搭设高度在20m以下的模板支撑体系由项目部技术负责人组织技术、安全、生产及监理人员进行验收并填写验收记录表。5.2、模板检查支顶板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支顶板后质检员应检查标高，确保准确无误。杜绝模板接缝漏浆提高接缝质量，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝方法为硬拼并做成企口形式，注意切割质量，毛边要用手刨刨平。为保证梁柱接头模板接缝严密，梁模必须由两头向中部配模，保证梁端与柱贴实严密。模15、板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，设木工专门负责看管模板。 安装允许偏差和检查方法：序号项目名称允许偏差(mm)检查方法1轴线位移墙、梁3尺 量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础5尺 量墙、梁34层高垂直度不大于5 m3经纬仪或吊线、尺量大于5 m55相邻两板表面高低差2尺 量6表面平整度2靠尺，塞尺7阴阳角方正2方尺，塞尺顺直2线 尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移-拉线、尺量螺栓外露长度+5，010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5，011门窗洞口中心线位移3拉线，尺量宽、16、高5对角线612插筋中心线位移5尺 量六、安全措施为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制订如下安全措施：1、 施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制定的相关管理制度。根据脚手架工程的特点， 对施管人员 进行安全教育，提高安全工作水平，是预防发生事故、确保作业安全的基础。加强对工人的安全教育，并设专职的安全员。2、 认真坚持执行定期安全教育、安全检查制度，设立安全监督岗，对发现的事故隐患和危机工程、人身安全的事项，做到立即处理、落实到人。 3、 杜绝违章指挥和违章作业。 完17、善安全防护措施，提高现场人员的自我保护素质。 4、 明确支架施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，在支架搭设、拆除前向工作人员进行安全技术交底，未经审批部门同意，不得修改变更。支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统上下。5、 整体架拼装完成后，检查所有连接扣件是否松紧。施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施；楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。模板支架及模板表面不得集中堆载，梁部位堆载不得超过12.5kN/m，板部位堆载不得超过4kN/m。6、 身体状况不适的施工人员，不得上架作业。7、 支架拆除除设18、专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安全防护用品。8、 有六级以上的大风和雨天时停止脚手架的搭设和拆除作业。雨后上架应穿防滑鞋。不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则采用安全措施，并报主管部门批准。9、 工地用电的架设及用电安全应按行业标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。10、 认真执行有关安全工作的规程、规定和文件。七、应急预案满堂钢管支架是建筑施工中常用的支模方式，而模板坍塌事故是建筑施工中较易引发群体伤亡的危险源之一。模板坍塌事故的技术主要原因在有限的场地上集中了大量的工人、建筑材料、机械设备等，存在着不确定、不安全的因素，同时受到施工环境，以及季节和气候等自然条19、件的影响，容易造成一定的隐患。因此为预防模板坍塌事故的发生，有必要建立相应的应急预案。1、 按建筑法、安全生产法、消防法、建设部工程建设重大事故的调查程序规定、建筑工程安全操作规程编制安全应急预案。2、 预案的编制原则：1贯彻“安全第一，预防为主”的原则。2贯彻“以人为本，快速有效”原则。3“原地救援”原则。3、 成立应急预案的独立领导小组（指挥中心）。应急预案领导小组及其人员组成由组长（项目经理）、副组长（主管安全生产的项目副经理及技术负责人为副组长）、下设各组员各组组长组成。应急小组负责通讯联络、技术支持、消防保安、抢险抢修、医疗救护、后勤保障 。应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活20、调配。4、 应急领导小组职责：建筑工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业救援指挥部、当地安监部门、公安厅部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。5、 应急预案的技术措施：1保证现场有必要的基本装备，如特种防护品、一般防救护品及临时救护担架及常用的救护药品等；2专用装备，如医疗器材、抢救工具（一般工地常备工具即基本满足使用）、照明器材、通讯器材、交21、通工具、灭火器材等。6、 对职工进行应急知识培训：制定应急培训计划，对应急救援人员的培训和员工应急响应的培训要分开进行。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责，员工能在发生重大事故时会采取正确的自救措施。7、 通信联络：项目部将110、119、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。8、 事故报告：工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，按有关规定报告有关部门。 八、22、关于现场部分钢管壁厚未达标准所采取的相关措施 减小钢管间距，增加剪刀撑及水平支撑。九、梁模板碗扣式钢管支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm，梁高h=700mm，层高6.80m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48碗扣式钢管:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半23、径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 1.16 ) 1.2 = 0.49 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.70 1.2 = 4.03 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.70 1.2 = 0.25 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架24、承载力计算组合 q1 = 5.33 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 3.98 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。 W=bh2 /6=200182/6=10800mm3，I=bh3/12=200183/12=97200mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1055.333002=Mmax/W=50369/10800=4.66N/mm2梁底模抗弯强度=4.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.60625、Vmax=KVq1L=0.6065.33300=969N=0.97kN=3Vmax/（2bh）=3969/(220018)=0.40N/mm2 梁底模抗剪强度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=3.98kN/m挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6443.983004/(100600097200)=0.36mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.36mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算碗扣式钢管横向间距600为mm ，C=200mm、=第一层龙骨采用木枋 b=80m26、m，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；1）抗弯强200/600=0.33度验算a .梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=5.33300/200=8.00kN/mMqb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(600-200)=200000mm，MpMmax=MqMp=(0.20+0.18)106=M27、max/W=380000/85333=4.45N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=4.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.00200/1000+0.90=1.70kN=3Vmax/（2bh）=31.701000/(28080)=0.40N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3） 挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=3.98300/200=5.97N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.972006003(8 - 4 0.332+0.333)/(384900034128、3333)=0.17mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.9010002006002(3 - 40.332)/(2490003413333)=0.23mmmax=qp=0.17+0.23=0.40mm =L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度max=0.40mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算碗扣式钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm； W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.175P=V=129、/2q梁宽P=0.58.00200/1000+0.90=1695N=1.69kNMmax=KmPL= =Mmax/W=177450/85333=2.08N/mm2第二层龙骨抗弯强度=2.08N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650Vmax=KVP=0.6501.69=1.10 kN =3Vmax/(2bh)=31.101000 /(28080)=0.26N/mm2第二层龙骨抗剪强度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.146P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.97200/1000+0.90=1.5030、kNmax= KPL3/（100EI）=1.1461.5010006003/(10090003413333)=0.12mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度max=0.12mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数=2.150每根钢管承载NQK1 =2.1501690=3634N 碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.05386.11000=328N水平拉杆6层,拉杆重量=61.200.0400=288N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=328+288=616N钢管轴向力N131、.2NGK+NQK=1.2616+3634=4373N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m,钢管的i=1.58cm,=L0/i=200.00/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=4373/(0.412489.00)=21.71N/mm2钢管立杆稳定性计算21.71N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.37kN（1）支承面32、受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.22kN4.37kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=61233、0kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN4.37kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.70=16.80kN/m2比较F1、F2两者取小值F=16.80kN/m2,有效压头高度=F/=0.70m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的34、侧压力F 16.80 kN/m2 G=1.2 20.16 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 25.76 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 16.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=580182/6=31320mm3，I=bh3/12=580183/12=281880mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=25.76(700-120)/1000=14.94kN/m=14.94N/mMmax=KMqL2=-0.35、10514.943002= Mmax/W=141183/31320=4.51N/mm2 侧模抗弯强度=4.51N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60614.94300/1000=2.72kN =3Vmax/（2bh）=32.721000/(218580)=0.39N/mm2 侧模抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644q，=16.80(700-120)/1000=9.74kN/m=9.74N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6449.743004/(136、006000281880)=0.30mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.30mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度580mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。 W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 , 1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125q=25.76300/1000=7.73N/mmMmax=KMqL2=0.1257.735802=Mmax/W=325047/85333=3.81N/mm2 侧肋抗弯强度=3.81N/mm2fm=137、3.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500Vmax=KV qL =0.5007.73580/1000=2.24kN =3Vmax/（2bh）=32.241000/(28080)=0.53N/mm2 侧肋抗剪强度=0.53N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=16.80300/1000=5.04N/mm挠度系数K=1.302挠度max=Kq，L4/100EI=1.3025.045804/(10090003413333)=0.24mm=L/250=580/250=2.32mm侧肋挠度max=0.24mm=2.32mm,满足要求。6.计算结果：第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨8080mm单木枋600mm；碗扣式钢管立杆纵向600mm，碗扣式钢管立杆横向600mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm。