1、转换层施工方案一 工程概况1.1、工程概况简要说明本工程为xx地质建设工程有限公司投资新建的商住楼，位于xx市河东大道xx市电业局旁，东北角有甲方提供的电源位置，本工程总建筑面积约78187m2，建筑耐火等级为一级，抗震设防烈度 6 度，建筑结构安全等级为二级，建筑正常使用年限为50年。本标段建筑面积约50000m2,建筑高度95.8m，0.000相当于绝对标高71。20m；包括地下两层,层高均为3.6m，/地上一层，层高3。6m,其余部位地上裙楼4层,裙楼层高分别为一层4。8m、二层4.5m、三层4.5m，四层为转换层，层高6。6m,转换层以下为框架结构，经转换后为框剪结构。本工程转换层采用2、梁式转换层，转换层承担转换530层所有荷载,传递至柱,再传递至筏板基础，为本工程关键结构。1.2、转换层相关结构设计1.2。1、结构板根据1#楼图纸设计，转换层及其下结构的楼板厚度分别设计为：楼层名称板厚（mm）备注五层（转换层）180本方案考虑的作业层四层楼板120本方案模板工程考虑的首层支撑板三层楼板100本方案模板工程考虑的次层支撑板二层楼板100本方案模板工程考虑的第三层支撑板地下室顶板180本方案模板工程考虑的准备支撑板1。2。2、梁本工程转换层采用常见的梁式转换层，梁的各个工序施工成为了重点，根据已到图纸,本工程框支梁几种主要尺寸：5001200、6001600、7001800、83、001900、9002200、10002000、10002500。与下部结构对应的情况：转换层横向框支梁下与之对应的下层梁，其梁尺寸基本为：300700。而转换层纵向框次梁下与之对应的下层梁，其梁尺寸基本为:300600，部分跨下部无对应的结构梁，其支撑必定直接落在下层楼板上，将成为支撑设计的薄弱部位.1。2。3 砼根据设计图纸：地下室顶板梁板采用的砼等级为：C40 二层梁板、三层梁板采用的同等级为：C40四层梁板采用的砼等级为:C40五层（转换层）梁板采用的砼等级为：C45转换层以下柱子混凝土强度等级为：C451。2.4 框架柱根据图纸设计，地下室框架柱尺寸较大,至转换层柱子尺寸为800804、0、9501300、10001000、11001100、12001250。柱子较大受力是可不考虑变形。1。2.5 转换层结构图二 编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2012混凝土结构设计规范GB 50010-2011混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502042011建筑工程施工质量验收统一标准GB 503002001建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091高层建筑混凝土结构技术规程JGJ32010混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042011建筑工程施工质量验收统一标准GB50302005、1钢筋机械连接通用技术规程GBJ107-2010钢管扣件式脚手架安全技术规范JGJ1302011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JG1302011建筑结构荷载规范GB 50009-2012钢筋焊接及验收规程JGJ182012砼泵送施工技术规程JGJ/T102011建筑施工手册第四版工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分） 2013年版本工程施工图纸本工程施工组织设计三 转换层模板工程3。1、施工方案的选择与设计原则3。1。1、设计原则本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。根椐危险性较大工程6、安全专项施工方案编制及专家论证审查办法第五条第（三）条高大模板工程:水平砼构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2，或集中荷载大于15KN/m的模板支撑系统. 我工程转换层集中荷载预计为55KN/m,已超过上述条款，为了能保证整体稳定性，支撑架全部按高大模板工程进行计算及设置构造要求，所以单独编制专项施工方案，并上报有关主管部门备案.在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致,便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置;构造要求规范设置,保证整体稳定性和满足计算前提条件.3。1。2、方案的选择本工程转7、换层属常规梁式转换层，为了使其施工方法得到优化，从不同的角度出发，可采取以下施工方案：转换层支撑架采用普通钢管扣件脚手架，不拆除下部两层的支模架，视下部梁板为弹性体共同参与受力。即转换层自重及施工荷载由二、三、四层梁板及传递支模架共同承担。根据施工进度安排，转换层施工时间将会在20天左右，当转换层混凝土浇筑时,其下部四层梁板混凝土应该已达到80%以上设计强度，而三层、二层梁板混凝土已达到100设计强度。因此,支模架系统设计时，可考虑拆除地下室及一层的支模架，让四层梁板承担60%的荷载，二层、三层梁板承担100的荷载,则二层、三层结构支模架可不必拆除，相应增加支撑来满足上部荷载要求，让下部结构梁8、板参与荷载承受。考虑安全、质量、经济的要求，让楼板充分发挥自己的作用，而且使脚手架得到充分周转利用,使支撑体系更加安全可靠,经济合理。3。2、施工方法3。2.1、施工工艺模板施工顺序为：测量放线支架柱墙模板梁模板顶板模板粱柱头模板整体加固。其中各段施工工艺流程：柱模：放线设置定位钢筋木模板拼装第一块拼装第二块背枋条连接螺栓背钢管调垂直及加固；梁、板模：轴线水平线复核搭设支架支梁底模支梁侧模支顶板模验收.3。2.2、施工测量1、四层梁板混凝土浇注后，根据内控点（板内预留孔）采用激光垂准仪将控制线引测到四层楼面上,建立井字型控制线。2、测量组根据现场已经建立的场地控制点,对四层楼面的引测点进行复核9、和调整。务必多次符合。3、测量主管与班组根据井字型控制线与各轴线的相对位置关系施放各轴线或控制线，工长和技术员参与复核。4、测量员和班组长施放墙柱边线,工长和技术员进行复核。5、采用50m钢卷尺从一层0。50m控制标高向上量取四层楼面+0.50线，并做好标记，不得采用混凝土浇筑前引测在钢筋上的胶带作为基准。6、架子排脚完毕时根据基准点采用水准仪引测到各立杆上,水准仪架设点应视引测距离的中点确定，以保证误差最小。3.2。3、支模架搭设通常情况下支模架搭设时按同轴最大柱边线300mm位置排脚，但由于本工程梁较宽，老方法站脚后造成梁底两侧立杆间距过大或根本无法站脚，通常无法满足荷载要求，故而本工程采10、取先排布梁底立杆,立杆距离梁侧200mm，设置扫地杆一道,画间距线，使梁侧立杆站脚，排布完各跨的梁侧立杆后由测量人员引测标高线，标高点间距不得大于6米，各点之间使用建筑线找平，之后架设第一道水平横杆,第一道水平杆可统一采用全东西方向或南北方向搭设.画好立杆间距线，将空余的立杆站脚，扣件位置应对牢上下间距线，以保证立杆垂直；板底立杆按已搭设的梁侧立杆为标准,跨内平分，且应考虑前后左右贯通，以不得超过计算间距为标准分配排布。之后上第二道横杆,第二道横杆应垂直于第一道横杆方向搭设，上好扣件，拧紧。之后搭设梁底小横杆，梁底小横杆标高必须准确，根据梁的高度进行推算，各个梁侧立杆上都应画好标高线。再搭设板11、底小横杆，梁底增加立杆可最后搭设。具体间距、步距参数详计算书；支模架布置原则：1、 立杆以梁为基准，梁两侧立杆为梁侧向外加宽300mm，梁柱接头位置按柱边300mm开始排布。2、 立杆施工时梁宽度方向间距不宜超过500mm,但不应小于300mm以免浪费。3、 当梁交叉时,先按交叉部位梁侧300mm设置四根立杆，中部间距大于800的增加一排立杆.4、 沿跨度方向立杆间距根据柱与柱或交叉梁分段后进行平分，间距区间为550700mm，以确定排数.5、 立杆步距按1.1m设置，当梁底位置超过1。5m时增加一道水平杆。6、 剪刀撑按梁侧立杆设置，纵横向贯通。7、 楼板模板立杆间距按1。0米设置，步距同梁12、步距3。2。4、立墙柱模板本工程墙柱模板多采用对拉螺栓加固，立模板前应先根据放出的边线设置定位钢筋，定位钢筋与墙柱主筋焊接牢固，端头平整，防止加固拉紧后击穿模板导致跑位。立第一块模板，相邻两个的面的第一块模板接缝应错开设置，保证柱子模板的整体性。第一块模板与地面接触的外侧地面上应订制一块模板条子，防止地面不平导致漏浆，当缝隙过大，模板条子无法全部封堵时应采用砂浆在柱模加固后填补密实。之后循序拼装上部模板。在该层施工时模板已经过周转，板上多有穿墙螺栓孔，拼装时注意孔洞的对穿，方便套设PVC套管，且减少模板的孔洞.当碰到柱子主筋而实在无法避开时，才新开螺栓孔。安装到上层梁底（底板)后，在模板外侧设13、置钢管内楞，用铁钉加铁丝固定；穿设穿墙螺栓，套好PVC套管,用线锤检查柱模板的垂直度，经垂直校正后，立即用钢管抱箍固定，拧紧高强螺帽,柱子下部1/3高位置设置双螺帽，所有加固用山型卡必须双倍设置。调整轴线位置,调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。柱根部单面开设清扫口，以保证在混凝土施工前清干净木屑等杂物。柱模板支设完成上口拉通线验收。墙模板支设与柱模板雷同,但墙内侧应设置水泥撑棍以保证墙体厚度.撑棍应成梅花型布置。当墙柱模板立好后，由木工工长组织测量组就垂直度及轴线位置进行复核,偏差超过规范的应校正。木工工长应全面检查螺帽是否拧紧。墙柱模板加固螺栓间距500mm、抱箍步距514、00mm 3。2。5、铺梁底板根据楼面弹设的轴线用线锤引至柱子模板上口(如模板未立，可引测在箍筋上），按梁的分中要求量取边线，选择其中一边打下铁钉（或做好记号)，两头拉线确定梁底位置，线应拉紧。根据拉出的梁边线设置梁底板,梁底板配置时方木接头应错开设置.当梁底板设置好后尽快在梁底小横杆上设置定位扣件，夹紧梁底模，防止后继施工导致梁底跑模。梁底与柱接头位置方木不应空余过长，且梁底模板应压在柱子立板上，用铁钉固定。之后再次校核轴线位置,确保梁底模位置正确。梁底木楞间距应符合计算尺寸要求.当有通长次梁时，底膜设置应拉通长线,现场木工工长应严格要求,避免梁底不顺直导致后续的装饰施工困难。考虑梁大，钢筋15、绑扎困难，梁侧模板应在梁钢筋绑扎完毕后封闭,根据梁高配置梁侧面模板，侧模下口先于底模连接，用铁钉固定，根据计算间距打好螺杆孔，套PVC管，设置对拉螺栓，之后放置内外楞钢管，上山型卡,用螺帽拧紧。全面封闭前应确认梁内无垃圾,无杂物，已清理完毕。3.2.6、铺平板当板底钢管小横杆设置完毕后可进入平板模板铺设，先设置板底木楞，木楞间距应符合计算间距，板底木楞搭接接头应错开设置，板底木楞端头距离梁侧面150mm左右。之后计算平板尺寸，合理选择平板模板组拼方式，从板块的一侧向另一侧铺设整张的模板，最后填补空缺位置，模板接缝位置下面应有木楞，且应分中设置，接缝模板用铁钉与下部木楞钉牢，接缝应严密，当模板本16、身规格差异导致接缝偏大时,应采用镶贴条子板补填，当缝宽不大时可直接用胶带封堵.平板模板周边应压在梁侧、柱模板之上，便于拆模,但不得外露.柱角部缺口应方正，锯缝不得超出缺口。3。2。7、梁柱接头模板根据以往经验，梁柱接头为模板安装的关键环节，由于梁的贯穿，增加柱上口模板加固困难，通常情况下柱上口不方正，梁口模板与柱模接缝不严密漏浆或梁口部位柱子模板暴模等问题。因此，梁柱接头部位必须加强管理，柱子竖向内楞钢管必须伸至楼板下150mm位置，梁侧至柱子边范围沿高度方向照常设置穿墙螺栓，用短钢管(粗钢筋）作外楞夹紧，不得遗漏。最顶上一道抱箍设置距离梁底不得超过200mm。支撑完毕后应检查是否统角，包角模17、板有无内陷或突出.3。2.8、整体加固检查当上部模板基本完成后，应对支模架、梁侧、柱或部分板的薄弱模板进行加固处理. 支模架加固检查：立杆间距、立杆垂直、扫地杆、横向杆、剪刀撑、扣件拧紧度、双扣件、横杆步距。梁侧模板加固检查：模板接缝、梁侧内楞间距、梁侧对拉螺栓间距、螺帽拧紧度.柱模板加固检查：模板接缝、轴线、对拉螺栓间距、抱箍步距、与梁接头部位加固.3.3、模板的配置竖向模板配置主要有墙柱及梁侧，根据实际情况，柱、剪力墙及梁侧均采用18厚木模板，其尺寸均为9151830。施工时应根据图纸尺寸先放大样分配模板布置，之后决定如何裁剪模板.严禁不经思考直接裁剪大板现象，项目部根据工程量限制材料领用18、,实行限额领料单制度。3.4、模板的验收3。4。1模板验收的一般规定3.4。1.1 模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，班组作业时应严格按照施工方案间距、步距搭设支架。3.4.1.2 混凝土浇筑前,项目部应组织技术负责人、技术员、施工员、监理、甲方及质检安检部门验收。3.4.1.3 模板安装和浇筑混凝土时，应派专人观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时整改、修正。3。4。1。4 模板及支架拆除的顺序及安全措施必须要施工方案做到位。3。4。2模板安装验收要求3.4.2。1、主控项目1） 安装转换层模19、板及支架时，应确保下部楼层支撑已加设完毕，已具有承受上层荷载的承载能力。设置立杆时应尽量保持上下层对应。2） 模板刷脱模油时不得沾污钢筋和混凝土接缝处。3。4.2.2一般项目1、 模板的安装应满足下列要求：1） 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水。2） 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能和妨碍工程施工的隔离剂。3） 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净.4） 根据项目部要求，柱砼需达到清水混凝土要求.2、 跨度大于4米的钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当无设计要求时，起拱高度宜为1/10003/1000跨度。3、 20、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范要求。4、 现浇结构模板安装的偏差应符合表3.4。2.2的规定.表3.4.2.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法（企业标准）项 目允许偏差（mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水平仪或钢尺截面内部尺寸基础8钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m4经纬仪大于5m6经纬仪相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度42m靠尺、塞尺3.5、模板的拆除模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。柱、小梁侧模应砼养护48小时、砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,即可拆除。框支梁底模21、必须同时满足不小于14天及同条件试块强度达到100%两个条件后方可拆模。板底模拟在混凝土浇筑并养护14天后拆除，但应达到设计及表3.5.1要求，考虑模板及支撑的周转，梁底模的拆除须严格按设计及有关规范要求施工.严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理。拆模程序一般为先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。模板拆除强度应符合下表要求:底模拆除时的砼强度要求 表3.5。1 构件拆模时砼强度结构类型跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率(%）板2502，8758100梁8758122、00悬臂构件-1003.6、转换梁模板支架搭设要求本次转换层施工大梁支撑体系支设立杆沿梁跨方向间距以700mm为原则布置，其加撑加固设计如下：1、梁侧螺栓设置：当梁高为2500mm、2200mm时，侧面设置对拉螺栓5道；当梁高为1800、1900、2000mm时，侧面设置对拉螺栓4道;当梁高1200、1600mm时，侧面设置对拉螺栓3道。2、梁底方木设置：当梁宽度600mm800mm时，底部设置方木不少于4根.大于800时，底部设置方木不少于5根3、底部加撑：当梁宽为1000mm时，底部加撑3根立杆；当梁宽为700mm、800mm、900mm时,底部加撑2根立杆；当梁宽为500mm、600mm23、时，底部加撑1根立杆。4、本工程就6001600、9002200、10002500三种支撑设计计算附后（附件梁支撑架计算书）.3.7、转换层荷载对下部结构的要求在转换层施工时要求下层结构施工完毕，且支撑未被拆卸，计算时四层梁板按80强度、三层梁板按100%强度验算，故而转换层砼浇筑时必须确保三层、四层梁板强度已达到方案要求。下部结构施工要求精细，避免局部质量不稳固导致计算结果对比有误而存在安全隐患.特别是三层、四层的梁板钢筋绑扎，必须严格督促班组规规矩矩按图施工，主要为主筋直径、间距、箍筋大小间距、梁板保护层、锚固长度、焊接质量等等，做好各个环节，以最大限度发挥三层、四层梁板自身的承载能力。根24、据设计图纸可得知，转换层所有框支梁下部都有对应的下层结构框架梁，但有部分框次梁下部楼层无梁对应，支撑架直接落在下部楼层结构板面上，对受力不利，加固必须按本方案执行，不得马虎。由于上下层立杆需要对位，三层梁板、四层梁板施工时即需考虑转换层支撑架搭设.例如当转换层梁宽为1000mm时，其两侧立杆间距应为1400mm，则三层四层对应的梁两侧立杆同样应搭设为1400mm以便和上部对应，达到荷载的竖向传递要求。转换层荷载传递要求：转换层结构施工时其荷载通过支撑架传递给四层梁板，由四层梁板承受部分荷载后，通过四层梁板支撑架传递给三层梁板，再由三层梁板承受部分荷载后,通过三层梁板支撑架转递给二层梁板，最后由25、二层梁板承担剩余的荷载.因此，在转换层浇筑完毕且未达到拆模强度强之前,二层、三层的支模架不得拆除，为达到支撑做好效果，二层、三层支模时一并考虑转换层的荷载传递,将加撑和真个支模架一次性搭设,避免后加撑杆不紧固问题。四 转换层钢筋工程4。1钢筋下料、制作要求4。1。1原材料进场根据本工程总包合同,钢筋为甲供材料，故而要求班组必须提前将料单下好，上交至钢筋施工员审核，之后交技术负责人审核无误后，提前上报至甲方材料部，以便及时提取钢筋.钢筋到场后按等级、规格分类堆放，并及时取样送检，现场挂标识牌。现场收料人员应注意钢筋表面不得有裂纹,结疤和折叠、钢筋表面允许有凸块，但不超过横肋高度，钢筋表面允许的其26、它缺陷,如深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差，钢筋每1m弯曲度不应大于4mm。当钢筋送检结果及外观等不符合要求时，不得用在本工程主体上，特别是转换层结构。4.1.2钢筋下料,制作根据试件送检合格后，方可下料制作，钢筋下料前料单必须经过施工员和技术负责人审核。钢筋下料长度应根据保护层、锚固、连接、弯折等各项要求仔细计算;箍筋的尺寸计算考虑梁筋的根数、直径、等分钢筋间距并满足钢筋保护层要求.转换层柱子基本封顶，上部结构钢筋另外预插.由于施工时柱钢筋的连接接头位置肯定不是原先设想位置,故而封顶的柱子钢筋连接应根据现场一根一根量取,由于柱子内钢筋较多，容易混绕，应在柱子图中标示清楚为哪根钢筋下多27、少长料,需要单根匹配.柱子顶部采用传统方式弯锚，具体做法参见GB101-1图集做法，下料时应考虑。4.2钢筋的连接本工程采用的连接方式较多，主要的连接方法有，闪光对焊、电渣压力焊以下简要说明，具体参见钢筋工程施工方案 要求.4.2。1闪光对焊对焊人员的操作者必须持有证件，在上岗操作之前对其进行检测考核，合格后方才正式上岗.焊接参数的选择对焊参数数值（mm）调伸长度1.01。5d闪光留量810mm预热留量47mm顶锻留量46。5mm在焊接之前，应清除钢筋端头的铁锈、污泥等,如钢筋有弯应先截除。焊接完毕后，不能马上松开夹具,等接头变为红黑色之后才松开夹具，平稳取出钢筋，以免钢筋产生弯曲。焊接好钢筋28、架空堆放并做好标识，同时确保焊接场地防风、防雨，以免接头发生骤然冷却,发生脆断。4.2.2电渣压力焊对本工程竖向钢筋采用电渣压力焊，利用四台BX21000型交流弧焊机。焊接时根据钢筋直径大小选择焊接参数。焊接参数的选择规格焊接电流(A）电弧过程电压（V)电渣过程电压（V）电弧过程时间（S)电渣过程时间（S）钢筋熔化量1620025040452227144202518250300155203003501752235040018625400450216外观检查:检查接头外观焊包是否饱满，有无明显烧伤痕迹，检查钢筋轴线是否偏位，偏位不得超过钢筋直径的0。1d,且不得大于2mm，接头弯折处不大于4，如29、出现此种情况对接头截除后予以重焊。拉伸实验：在一层中同种规格小于等于300个接头作为一批,现场取三个接头进行拉伸试验.试验合格方可使用在工程中，如不合格则取双倍数量的试样进行复验,复验如达不到要求，此批为不合格品，予以截除重新焊接。4.2.4 注意事项在竖筋电渣压力焊时，如发现裂纹、偏心、弯折、咬边、未熔合、焊包不匀、气孔、烧伤、焊包下流时，应采取必要的防止措施进行纠正或割除后重新焊接，不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。4.3上部纵筋的预插、绑扎转换层柱子封顶后，上部结构采用为剪力墙结构，所有剪力墙钢筋需要从转换层梁内预插，大部分柱竖筋伸到转换层后封顶，其上部结构竖向钢筋基30、本上截面变小，其处理措施如下：4.3。1 封顶柱竖筋的处理柱竖筋直径14mm时，采用绑扎搭接接长,钢筋抽料时应注意每根竖筋到顶的搭接长度、竖直段的长度、弯锚长度等。钢筋直径大于等于14mm小于25mm的采用电渣压力焊形式连接。钢筋抽料、制作时注意每根竖筋按实际长度增长25mm（25mm为柱竖筋电渣压力焊熔断的长度),同时也应注意每根竖筋到顶的竖直段长度、弯锚长度等。柱竖筋的弯锚部分一次制作成型，不得将竖直段和弯锚段分开制作，应注意上部弯钩的朝向.柱顶纵筋应自框支柱边缘算起，弯锚入框支梁或楼层板内LaE.柱顶纵筋应锚固在顶层梁内,当柱宽大于梁宽，梁宽范围之外的柱纵筋无法锚入梁内时，应将这部分纵筋31、锚入现浇板中.4.3。2 重新预插的的墙竖筋的处理插入下层柱内的剪力墙竖筋埋入下层柱内的深度为一个LaE（从楼板面向下计算）：插入框支梁、框架梁内的剪力墙竖筋埋入楼面梁内的深度要求为竖直段0.5LaE：另外其约束作用的竖向墙筋应插入下部1。2LaE，具体锚固长度参见11G1011图集规定。上部剪力墙落在下部剪力墙上时，在墙顶面标高以下锚固范围内的剪力墙水平筋应按要求设置.当钢筋可以贯通且直径级别小于两级时应沿用下部墙钢筋.4.4钢筋绑扎安装4.4。1钢筋绑扎顺序a、墙柱钢筋：外露钢筋调整钢筋上附着物清除墙、柱根部清扫箍筋布置就位绑扎保护层垫块验收.b、梁板钢筋：模板清扫、刷隔离剂梁、柱交叉处柱32、箍筋就位主梁钢筋绑扎次梁筋绑扎板下层筋马凳、水电管预埋板上层筋验收。钢筋绑扎的主要施工方法详钢筋工程技术交底。4。4。2钢筋绑扎注意事项1、同层构件先绑扎墙柱筋，后绑扎梁板钢筋，一般梁主筋锚入墙柱内时,墙柱主筋在梁主筋外侧,所以遇到梁宽与墙暗柱厚相同的联系梁锚入暗柱时，需要把暗柱箍筋宽度适当加大5mm，以保证连梁的截面宽度。当墙柱主筋与梁板筋发生冲突时，一定要保证柱主筋位置。双向板的底筋，短向筋放在下层,长向筋放在短向筋上。2、梁、柱墙板筋的接头位置、锚固长度、接驳长度要满足设计和规范要求。钢筋绑扎时要仔细，绑丝选用22#钢丝，每个交叉点均应绑扎，不得有落扣现象；搭接接头范围内在绑扎时至少要有33、三道双股绑丝.钢筋绑扎要由质量检查人员实施施工全过程的监督监控。3、梁和柱的箍筋，应与受力钢筋垂直设置，箍筋弯钩叠合处,应沿受力钢筋方向错开设置。4、主次梁在交叉处钢筋的绑扎：次梁的下部纵向受力钢筋应支撑在主梁的纵向受力筋之上；主梁与次梁的上部纵向钢筋相遇时，次梁钢筋应放在主梁钢筋之上,吊筋应按图纸及规范设置。5、板和墙的钢筋网,除靠近外围两行钢筋的相交点全部扎牢外，中间部分交叉点可间隔交错扎牢,但必须保证受力钢筋不产生位置偏移；双向受力的钢筋必须全部扎牢。6、墙柱钢筋位置以及间距必须准确，如果位置出现偏移,偏移较小可以按1：6调整；偏移较大,需要加筋处理.7、板底筋采取在模板上划线的办法来控34、制间距，板面采用马凳来控制板厚，马凳设置间距为800800mm.8、梁钢筋、楼板底筋、墙柱钢筋保护层厚度采用塑料垫块（墙筋增加水泥撑条）。钢筋绑扎完毕后注意成品保护，不得污染，并避免被重物砸弯。9、为保证竖向构件受力主筋的位置以及墙柱模板的支设方便，在墙柱钢筋施工完后，要进行钢筋的二次调整。4.5钢筋的质量要求及验收4.5.1原材料质量验收1、 钢筋进场时，应按现行国脚标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB1499等的规定取试件作力学性能检查,其质量必须符合有关标准的规定。2、 对有抗震要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求,当无设计要求时,对一、二级抗震等级，检验所得的强度实测值应符合35、下列规定:1） 钢筋抗拉强度实测值与屈服强度的实测值比值不应小于1。25；2） 钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3；3、 当发现钢筋脆断、焊接性能不良或利息额性能明显不正常等现象，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检查。4、 进场的钢筋应平直、无损伤、表面不得有裂纹、油污、颗粒状或片状锈蚀。4.5。2钢筋加工质量验收1、 受力钢筋的弯钩和弯折应符合以下规定:1） 、HPB300级钢筋末端作180弯钩，其弯弧内径不小于2。5倍钢筋直径，弯钩的平直段部分长度不应小于钢筋直径的3倍。2） 当设计要求钢筋末端作135弯钩时，HRB335级、HRB400级钢筋的弯弧内径不小于4倍钢36、筋直径，弯钩的平直段部分长度不应符合设计要求.3） 钢筋作不大于90的弯折时，其弯折处的弯弧内径不应小于钢筋直径的5倍.2、 箍筋末端因做弯钩，弯钩形式应符合设计要求，当设计无要求时,应符合以下规定:1） 箍筋弯钩的弯弧内径应符合第1条的规定外，且应不小于受力钢筋的直径2） 箍筋弯钩的弯折角度:对一般结构为90，对于有抗震要求结构为135。3） 箍筋弯折后平直部分长度:对一般接结构为5d，对于有抗震要求结构为10d。3、 钢筋加工的形状、尺寸应符合设计要求，其偏差应符合下表规定：表4。5.2 钢筋加工的允许偏差项 目允许偏差受力钢筋顺长度方向全长净尺寸8弯起钢筋的弯折位置16箍筋内净尺寸54、37、 钢筋调直宜采用机械方法，也可采用冷拉方法。当采用冷拉方法调直钢筋时，HPB300级钢筋的冷拉率不宜大于4，HRB335、HRB400级钢筋的冷拉率不宜大于1%.4.5.3钢筋连接质量验收1、 受力钢筋的连接应符合设计要求。2、 在施工现场，应按国家现行标准钢筋机械连接通用技术规程JGJ107、钢筋焊接及验收规程JGJ18的规定抽取钢筋连接接头、焊接接头试件作力学性能检验,其质量应符合有关规程的规定.3、 钢筋的接头宜设置在受力较小处。同一纵向受力钢筋不宜设置两个或两个以上接头。接头末端至钢筋弯起点的距离不应小于10d.4、 在施工现场，应按国家现行标准钢筋机械连接通用技术规程JGJ107、钢38、筋焊接及验收规程JGJ18的规定对钢筋机械连接接头、焊接接头的外观进行检查，其质量应符合有关规程的规定.5、 当受力钢筋采用机械连接、焊接连接时,设置在同一构件内的接头宜相互错开。纵向受力钢筋机械连接接头及焊接连接接头区段的长度为35d，且不小于500mm,凡接头中点位于该连接区段长度内的接头均属于同一连接区段.同一连接区段内，纵向受力钢筋的接头面积百分率应符合设计要求，当设计无具体要求时,应符合下列规定：1） 在受拉区不宜大于50。2） 接头不宜设置在有抗震要求的框架梁端、柱端的箍筋加密区，当无法避开时，对等强度高质量机械连接接头,不应大于50%。3） 直接承受动力何在的结构构件中，不宜采用39、焊接接头;当采用接卸连接接头时，不应大于50。6、 同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开.绑扎搭接接头中钢筋的横向间距不应小于钢筋直径，且不应小于25mm.钢筋绑扎搭接接头链接区段的长度为1.3倍搭接长度，凡搭接接头重点位于该链接区段长度内的搭接接头均属同一连接区段，同一连接取单内，纵向钢筋搭接接头面积百分率为该区段内所有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。同一连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定:1） 对梁、板类及墙类构件，不宜大于25%.2） 对柱类构件，不宜大于50。3） 当工程中却有必要增大搭40、接接头面积百分率时,对梁类构件，不应大于50%,对其他构件可根据实际情况放宽。4） 受力钢筋的最小搭接长度详11G101-1规范要求.7、 在梁、柱类构件的纵向受力钢筋搭接长度范围内，应按设计要求配置箍筋，当设计无具体要求时，应符合下列规定：1） 箍筋直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍。2） 受拉搭接区段的箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm。3） 受压大街区段的箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍,且不应大于200mm.4） 当柱中纵向受力钢筋直径大于25mm时，应在搭接接头的两个端面外100mm范围内设置两个箍筋，其间距宜为50mm。4。5.4钢筋安装质量41、验收1、 钢筋安装时,受力钢筋的品种、规格、级别和数量必须符合设计要求。2、 钢筋安装的位置偏差应符合下表要求：表4。5。4 钢筋安装位置的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法绑扎钢筋网长、宽8钢尺检查网眼尺寸16钢尺梁连续三跨，取大值绑扎钢筋骨架长8钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间距8钢尺量两端、中间,取大值排距5保护层厚度基础8钢尺检查梁、柱5钢尺检查板、墙3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距16钢尺梁连续三跨，取大值钢筋弯起点位置18钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差3,0钢尺和塞尺检查五 转换层混凝土工程5.1转换层砼施工难度1、 由于本工程层高为6。6米，框架柱高度42、高、截面较大、箍筋较密，增大了混凝土浇筑的难度。2、 本工程楼层高度已达20.4米，浇筑时存在一定困难。3、 转换层所有柱基本封顶,柱子钢筋全部采用弯锚,导致柱顶钢筋更加密集，混凝土下料存在一定困难。4、 本工程按伸缩缝分三段，其中面积最大一段宽度为29。4米，长度为50。27米,面积较大。5。2砼的浇筑顺序5。2.1砼浇筑概况根据现场情况及存在的困难，我项目部决定采用固定泵和布料杆相结合的办法浇筑转换层混凝土 。5.2。2砼浇筑安排结合本工程砼浇筑存在的困难及支撑结构的安全，我项目部拟定转换层混凝土分两次浇筑，先浇筑框架柱、剪力墙至梁底下1.2m，待其凝固后再浇筑梁板，这样虽然增加的施工步骤43、，但总体上考虑更加安全可靠。5。3、砼的浇筑技术要求5。3。1柱混凝土浇筑根据本方案设计,柱子混凝土先行浇筑,柱子浇筑高度以与该柱连接的最低梁底1。2m。柱子浇筑前浇水湿润模板及与下层的接缝，之后采用同级配砂浆或同级配减石子混凝土套浆,以免出现根部蜂窝、麻面.柱子混凝土应分层浇筑，每层浇筑高度不得超过2m，下层浇筑时振动棒插入下层300mm。根据图纸设计,本次浇筑柱子尺寸为10001000及以上，单个柱子内必须保证有两台振动棒振捣。其振捣如下图示意：5.3。2梁板混凝土浇筑转换层梁、板混凝土浇筑：应按拟定的浇筑方向由远而近后退法施工,固定泵浇筑时泵管应支撑在梁上或支架上，泵管与钢筋接触处用旧轮44、胎支撑,防止泵管振动、及横向拖动影响架体稳定，砼终凝后未达到规范允许的强度前，严禁在上踩踏，堆放大量施工用料或安装模板及支架，塔吊吊物不得对楼板造成冲击应力。5。3.3混凝土浇筑要求及注意事项1、在浇捣砼前，对梁、板、柱及墙内的杂物和钢筋上的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞应堵严；对木模板应浇水湿润,但不得积水。2、对模板及其支架、钢筋及预埋件必须进行检查，并作好记录，并经业主、监理及设计院验收达到图纸、规范要求后方可浇捣砼。3、砼自高处倾落的自由高度不得超过23m(对梁板结构为2m；柱墙等竖向结构为3m).4、在浇捣竖向结构(即墙或柱）砼前，应先在底部填50100mm厚与砼内砂浆成分相同的45、水泥砂浆或减石子砼；浇筑中不得发生离析现象.5、在振捣框支柱砼时，应专门派一人用手电筒照射振捣点位,避免产生漏振部位或钢筋卡振动泵的事发生。6、在框支柱砼振捣中，应在柱底部专门派二人用钉锤敲打柱模板，看是否有空响不实的部位，若存在应立即叫振动工补振或加密振点。7、浇筑砼应连续进行.当必须间歇时，其间歇时间应控制在前层砼凝结之前（约2小时），将次层砼浇筑完毕。8、采用振捣器捣实砼时应注意一下几点：、每一振点的振捣延续时间应使砼表面呈现浮浆和不再沉落。、当采用插入式振捣器时,捣实砼的移动间距,不宜大于振捣器作用半径的1.5倍；振捣器插入下层砼内的深度不小于300mm。9、采用泵送砼应符合下列规定：46、砼的供应，必须保证输送砼的泵能连续工作。、输送管线宜直，转弯宜缓，接头应严密，如管道向下倾斜,应防止混入空气，产生阻塞。、泵送前应先用适量的与砼内成分相同的水泥砂浆润滑输送管内壁；预计泵送间歇时间超过45min或当砼出现离析现象时,应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留的砼.、在泵送过程中，受料斗内应具有足够的砼，以防止吸入空气产生阻塞.10、在砼浇捣过程中,随时观察模板，支架、预埋件和预留孔洞的情况,当发现有变形、移位时，应及时采取措施加固或整改。11、在浇筑梁板砼时，除按有关施工规范要求进行外，因梁柱交接处钢筋密集，应特别注意梁、柱接头处的砼振捣，防止出现蜂窝.收面时必须二次成活，完工后要47、求专人检查收缩缝,并随手用木板搓平。12、在浇筑梁高大于1400mm的梁采用分层浇筑以免使梁底板发生变形。13、在浇筑地点随时抽查砼塌落度,达不到要求的应及时与厂家联系采取措施,按规范要求取样制作砼试块,并且现场取样做同条件养护试块。作为商品砼质量和工程质量资料的原始依据。5。4砼的养护常温养护：板、柱、梁侧模板延长拆模时间起保温保湿作用，梁板上部用麻袋薄膜复盖,派专人浇水，保持麻袋在养护期间内始终湿润状态。具体养护方法是应根据当时天气情况,但亦保证前三天每天浇水五次至第天每天三次且保持湿润,至第14天每天两次，进行浇水养护.六 成品保护要求1、绑扎柱、剪力墙等竖向钢筋时，必须搭设登高架,严禁48、利用已绑好的钢筋上下攀越。2、各工种操作人员不准移动或截割成型钢筋。3、钢筋制作完毕后,应分规格、区段分别堆放，下部用方木垫起,不得直接堆放在泥土上。4、水、电、通等专业施工时应保证预埋线、管和盒或其他设施时等位置准确，如发生冲突时，可将竖向钢筋沿平面左右弯曲，横向钢筋上下弯曲，绕开预埋线、管和盒。注:钢筋上下弯曲时，一定要保证钢筋保护层的厚度要求.5、楼板面负筋绑扎一般为最后一道工序，现场施工时,马镫可最后设置，但不得遗漏,当马镫设置完毕后，作业人员不准在上面随意踩踏行走，防止钢筋的变形、位移。6、浇筑混凝土时,派钢筋工专门负责修理，保证负弯矩筋位置的正确。7、浇筑混凝土时，剪力墙、框架柱在49、楼面标高处加设定型定位钢筋，定型定位钢筋与竖向筋绑扎，防止主筋偏位。8、浇筑混凝土时，安排专人用湿抹布将钢筋上的砼擦拭干净.9、浇筑混凝土时，严禁碰撞预埋件，如碰动应按设计位置重新固定牢靠。10、混凝土浇筑完毕后12小时内禁止上人几堆放物料.11、混凝土浇注期间派木工、钢筋工值班，对踩弯、移位的钢筋随时修复和保证保护层厚度。12、拆下的管道应搬到指定地点冲洗，万一堵管时管内卸下的混凝土应装在灰盆内集中吊走，严禁就地解决。七 转换层施工安全保证措施7.1组织保障措施转换层施工安全最为重要，现场成立以项目经理为核心的转换层施工安全领导小组，负责整个转换层施工的安全问题：主要成员如下：组长:执行经理50、（李志刚)副组长：安全组(王佐）组员:现场所有施工管理人员、班组长.其相应系统如下:7.2技术措施7。2。1准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线,并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前5线必须到位,以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；51、4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。6) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板7) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线,并做好检查复核工作,柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条,了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；8）角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中,柱身同一标告处设置不少于2根斜撑。(4) 墙模板1） 当采用拼装定性模板支撑时，应自52、下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装.当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2） 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板;3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直,墙厚尺寸应正确；4） 墙模板内外支撑必须坚固、可靠,应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑.多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。（5） 梁、板模板1） 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面;2） 所有跨度4m的梁必须起拱0.2，防止挠度过大，梁模板上口53、应有锁口杆拉紧，防止上口变形;3） 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退,嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉.3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱,其纵横向间距应相等或成倍数.（2)钢管立杆底部应设垫木和底座,顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水54、平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆.扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距,在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆.当层高在820m时,在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢.无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x3.2mm钢管,用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接,剪刀撑应采用搭接55、，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定. （5)对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统,应加设保证整体稳定的构造措施.(6） 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑,并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施.作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接;禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接.356、模板拆除(1） 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续,经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2） 支拆模板时,2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆,从上往下的原则.（3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2） 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3） 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到57、75，8米，混凝土强度达到100方可拆除.(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。（5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓,再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛.(6) 楼板、梁模拆除,应先拆除楼板底模,再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆,然后拆除板模板支柱,每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下.等该段的模板全部脱落后,集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架58、，使木档和模板落在底层排架上,上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7） 当立柱的水平拉杆超过2层时,应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时,应和拆除立柱同时进行。(8） 当拆除48m跨度的梁下立柱时,应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时,严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。7。3监测监控措施1、监测措施（1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2） 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板)及柱、墙上埋设倒“L形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中59、,派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决.(4) 仪器设备配置名 称规 格数量精 度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ,最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机10检测板手1(5） 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查,公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1） 杆件的设置和连接,连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降,垂直度偏差;4） 施工过程中是否有超载现象；5） 安全防护措施是否符合规范60、要求；6） 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1） 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土,疏散人员,并及时进行加固处理。7.4应急措施1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥,为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源,把事故降低到最小程度,制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组61、长、副组长、成员等构成,详应急救援预案（1） 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。（2） 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调.（3） 负责准备所需要的应急物资和应急设备.(4） 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1） 事故报告程序事故发生后,作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救.（2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员.发生重大事故时，应立即向上级领导汇报,并在1小时内向上级主管部门作出书面报告.（3) 现场62、事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：坍塌、机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故. 火灾事故应急处理：及时报警,组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延.注意人身安全,积极抢救被困人员,配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理:立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后,观察其呼吸、心跳情况,必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理.局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开63、衣服让其平卧，头部不要垫高.用凉水或50%酒精擦其全身,直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察.及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭,医疗条件不完善时，及时送医院治疗. 其他人身伤害事故处理:当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、 其他应急具体详项目部应急救援预案5、应急通信联络医院救护中心:120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用.附件：180mm板模板（扣件钢管高架）计算书板模板（扣件钢管高架)计算书高64、支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范（GB 500092001）、钢结构设计规范(GB 500172003）等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容.一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距(m）:0。90；纵距（m):0。90；步距（m):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0。10；模板支架搭设高度(m)：6.42；采用的钢65、管(mm）：483.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0。90;2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25.000;施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3。材料参数面板采用木面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1.400；木方的间隔距离(mm）：250。000;木方弹性模量E（N/mm2)：9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13.000;66、木方的截面宽度（mm)：60。00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度（mm)：180。00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901。82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43。74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 250.180.9+0.350。9 = 4。365 kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/67、m)：q2 = 30。9= 2.7 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1。24。365+1。42.7= 9。018kN/m最大弯矩 M=0.19.0182502= 56362。5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 56362。5/48600 = 1。16 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2;面板的最大应力计算值为 1.16 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI）=l/250其中q =q1=4。365kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774。36525068、4/(100950043。74104）=0。028 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1。荷载的计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m):q1= 250。250。18+0.350.25 = 1.212 kN/m ;（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2 = 30.69、25 = 0。75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1。2 q1 + 1。4 q2 = 1。21.212+1。40。75 = 2。505 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。12.5050。92 = 0。203 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0.203106/64000 = 3.17 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.17 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3。抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 070、.62.5050。9 = 1.353 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.353103/(2 6080) = 0.423 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。423 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！4.挠度验算计算公式如下:=0。677ql4/（100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 1.212 kN/m;最大挠度计算值 = 0。6771.2129004 /（10090002560000）= 0。234 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm;方木的最大挠度计算值 0.234 mm 71、小于 方木的最大允许挠度 3。6 mm，满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.705kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm） 支撑钢管计算变形图（mm) 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0。886 kNm ；最大变形 Vmax = 1.935 mm ;最大支座力 Qmax = 10。735 kN ；最大应力 = 886129.833/5080 = 174。435 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 174.435 N/mm2 小于 支撑72、钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.935mm 小于 900/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。90,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14。40kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.735 kN；R 14.40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载.1。静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（k73、N）：NG1 = 0.1386。42 = 0.889 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.(2)模板的自重(kN):NG2 = 0。350。90.9 = 0。284 kN；(3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 250。180。90.9 = 3。645 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.817 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.90。9 = 4.05 kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 11.45 kN；七、立杆的74、稳定性计算立杆的稳定性计算公式： =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 11。45 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）:W=5。08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m; a - 立杆上端75、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。53 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；=11450.434/(0.53489） = 44。181 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.181 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2（h+2a）= 1。1671.008（1。5+0.12) = 2 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2 - 76、计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.008 ;Lo/i = 1999。771 / 15。8 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11450.434/（0.412489) = 56。835 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.835 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 6001600梁梁模板(扣件钢管架）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ77、130-2011)、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范(GB 500172003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）：0。60；梁截面高度 D(m）：1.60；混凝土板厚度(mm）：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。10；立杆步距h（m）：1.10；78、板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5。00;梁两侧立杆间距(m）：1。20;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483。0；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0.90；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3)：24。00；模板自重（kN/m2）：0.30；钢筋自重（kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2):2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m279、）：4。0；3。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2）:9000。0；木材抗压强度设计值fc（N/mm）：16。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17。0;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。7；面板材质：木面板;面板厚度（mm)：18。00；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13.0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：60。0;梁底方木截面高度h(mm）:80。0；梁底纵向支撑根数:4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400;次楞根数:6；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距（mm)：400；竖向支撑80、点到梁底距离依次是:300mm,650mm,1000mm，1300mm；主楞材料：圆钢管；直径（mm）：48.00；壁厚（mm）：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00;高度（mm)：80。00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高81、度,取0.750m； 1 外加剂影响修正系数,取1。200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.分别计算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 面板计算简图(单位：mm)1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401。81.8/6=21.6cm3； M - 82、面板的最大弯矩（Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20。417。85=8。567kN/m;振捣混凝土荷载设计值: q2= 1。40.44=2。24kN/m;计算跨度： l = (1600180)/(6-1）= 284mm；面板的最大弯矩 M= 0.18.567(1600-180)/(6-1)2 + 0。1172。24(1600180)/(6-1)2= 9.02104N83、mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1。2q2l=1.18。567(1600-180)/（6-1）/1000+1。22。240（1600180)/(6-1）/1000=3.440 kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 9。02104 / 2。16104=4.2N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4。2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0。677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8。567N/mm; l计算84、跨度: l = (1600-180)/（6-1)=284mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 401.81.81。8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。6778。567(1600-180)/(6-1）4/(10095001。94105） = 0.204 mm;面板的最大容许挠度值： = l/250 =(1600180）/（6-1)/250 = 1。136mm；面板的最大挠度计算值 =0。204mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1。136mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，85、按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3。440/0。400= 8。599kN/m本工程中，次楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图（kN) 弯矩图(kNm) 变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.138 kNm，最大支座反力 R= 3。784 kN，最大变形 = 0。066 mm（1)次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，86、次楞的最大受弯应力计算值 = 1。38105/6。40104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2。1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0。066mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3。784kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管,直径48mm，壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W87、 = 25.078=10。16cm3；I = 212。187=24.37cm4；E = 206000。00 N/mm2; 主楞计算简图 主楞弯矩图（kNm) 主楞变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0。628 kNm，最大支座反力 R= 8.306 kN，最大变形 = 0.684 mm(1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 6。28105/1.02104 = 61.8 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =61。8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!(2）主楞的挠度验算88、根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0。684 mm主楞的最大容许挠度值： = 350/400=0。875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.684mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3；89、 I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m）：q1=1。2（24。00+1.50)1。60+0.300.40=19.728kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：q2=1。4（2.00+2.50)0.40=2.520kN/m；q=19.728+2.520=22。248kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0。1q1l2+0.117q2l2= 0。119.7282002+0。1172.522002=9。07104Nmm；RA=RD=0.4q90、1l+0。45q2l=0.419。7280。2+0。452。520。2=1。805kNRB=RC=1。1q1l+1.2q2l=1.119.7280。2+1.22。520。2=4.945kN =Mmax/W=9。07104/2.16104=4.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =4。2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1/1。2=16.440kN/m； l计算跨度91、（梁底支撑间距）: l =200.00mm； E-面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2;面板的最大允许挠度值： =200.00/250 = 0。800mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67719.7282004/（10095001.94105)=0。116mm;面板的最大挠度计算值： =0.116mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求!六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算梁底支撑小楞的均92、布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.945/0。4=12。362kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下：最大弯矩 M =0。1ql2= 0。112.3620。42 = 0.198 kNm；最大应力 = M / W = 0.198106/64000 = 3.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2;方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求93、!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0）其中最大剪力: V =0。612。3620.4 = 2.967 kN；方木受剪应力计算值 = 32。9671000/(26080) = 0.927 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。7 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。927 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0。67712。3624004 /（1009000256104）=0。093mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=194、。600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0。093 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3。支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1。805kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.945kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1。2000。600）/40.400（1。20。18024。000+1。42。500)+1。220.400(1.600-0.180)0.300=0。930kN 简图(kNm) 剪力图（kN） 弯矩图（kNm) 变形图（mm）经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.049 kN；N2=1395、。262 kN；最大弯矩 Mmax=0。685 kNm;最大挠度计算值 Vmax=0.305 mm；最大应力 =0。685106/5080=134。9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 134.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14。40kN 。纵向或96、横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取14。40 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=13。262 kN；R 14.40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力: N1 =1.049 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1495=0.893 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的97、自重：N3=1。2(0。90/2+（1.200.60）/4）0。400。30+(0.90/2+(1。20-0.60)/4）0.400.180(1.50+24。00)=1.408 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1。4（2.500+2。000）0。900/2+(1.200-0。600)/40.400=1.512 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.049+0。893+1。408+1.512=4.863 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 （cm2): A = 98、4。89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计,取二者间的大值，即： lo = Max1.1851.71.1，1.1+20.1= 2.216 m； k 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，=1.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m; 得到计算结果： 立杆的计算长度 l99、o/i = 2215。95 / 15。8 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4862。625/（0.349489） = 28.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28。5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13。262 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。149(51。6）=0.893 kN;N =N1+N2 =13.262+0.608=1100、3。87 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）:i = 1.58; A - 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m）； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值,即： lo = Max1.1851.71.1,1。1+20.1= 2。216 m; k - 计算长度附加101、系数，取值为：1。185 ； - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3,=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。1m; 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2215.95 / 15。8 = 140 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13869.702/（0.349489) = 81。3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81。3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求! 考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算 lo= k1k2（h+102、2a) = 1.1851.007（1.1+0。12) = 1。551 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数,h+2a =1.3按照表2取值1。007 ；lo/i = 1551.284 / 15.8 = 98 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。603 ;钢管立杆的最大应力计算值 ；= 13869.702/(0。603489） = 47 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐103、患. 9002200梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范（GB 500172003）等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）:0.90；梁截面高度 D（m）:2。20；混凝土板厚度（mm):180。00；立杆沿梁跨104、度方向间距La（m)：0。40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0。10;立杆步距h（m)：1。10；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：0。90；梁支撑架搭设高度H（m）:4。40；梁两侧立杆间距(m)：1.50;承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2;采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0.90；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3):24。00;模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重（kN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(105、kN/m2)：17。8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2）：4.0；3。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。7；面板材质：木面板；面板厚度（mm）：18。00；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：60.0；梁底方木截面高度h（mm）：80.0;梁底纵向支撑根数:6;5.梁侧模板参106、数主楞间距(mm）：400;次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距（mm）：400；竖向支撑点到梁底距离依次是:300mm，650mm，1000mm，1350mm，1750mm;主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00;壁厚(mm）：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方;宽度(mm)：60。00；高度(mm)：80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝107、土的入模温度,取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.分别计算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图（单位：mm）1。强度计算108、材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21。6cm3； M 面板的最大弯矩(Nmm); 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M = 0.1q1l2+0。117q2l2其中 ，q 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20.417.85=8。567kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.44=2.24kN/m；计算跨度: l = （2200180）/（81）= 288.57mm;面板的最大弯矩 M= 0.1109、8.567（2200180)/（81)2 + 0.1172。24(2200180）/(81）2= 9。32104Nmm；面板的最大支座反力为： N=1。1q1l+1。2q2l=1。18.567(2200-180)/(8-1)/1000+1.22。240（2200180)/(8-1)/1000=3。495 kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 9。32104 / 2。16104=4.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =4.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0。677ql4/(100E110、I)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q = q1= 8。567N/mm； l-计算跨度: l = (2200-180)/(81)=288.57mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 401.81。81.8/12=19。44cm4；面板的最大挠度计算值： = 0.6778。567(2200180）/（81）4/(10095001.94105） = 0.218 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(2200180)/（8-1)/250 = 1。154mm；面板的最大挠度计算值 =0.218mm 小111、于 面板的最大容许挠度值 =1。154mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.495/0。400= 8。738kN/m本工程中，次楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4;E = 9000。00 N/mm2; 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图（kNm） 变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0。140 kNm，最大支座反力 R=112、 3。845 kN，最大变形 = 0。067 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 1。40105/6.40104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值 = 2。2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!（2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 400/400=1mm;次楞的最大挠度计算值 =0。067mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.845kN，按照集中荷载113、作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25。078=10.16cm3；I = 212.187=24。37cm4；E = 206000.00 N/mm2; 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.621 kNm，最大支座反力 R= 8.359 kN，最大变形 = 0.683 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值： = 6.21105/1.02104 = 61。1 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2;主楞的受114、弯应力计算值 =61。1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0。683 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.683mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例115、中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1。94105mm4； 1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m）：q1=1.2（24。00+1.50)2.20+0。300。40=27.072kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4(2.00+2.50)0.40=2。520kN/m；q=27.072+2。520=29.592kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=116、 0.127.0721802+0。1172。521802=9。73104Nmm;RA=RD=0。4q1l+0.45q2l=0。427.0720。18+0。452.520.18=2。153kNRB=RC=1。1q1l+1。2q2l=1.127。0720.18+1。22。520.18=5.905kN =Mmax/W=9.73104/2.16104=4.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =4。5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100117、EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1。2=22.560kN/m； l-计算跨度（梁底支撑间距）： l =180.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =180。00/250 = 0。720mm;面板的最大挠度计算值: = 0.67727.0721804/（10095001.94105)=0。104mm；面板的最大挠度计算值： =0.104mm 小于 面板的最大允许挠度值： =0.72mm,满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和118、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.905/0。4=14。761kN/m2。方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4;方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0。114.7610.42 = 0.236 kNm；最大应力 = M / W = 0.236106/64000 = 3。7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =119、13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3。7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/（2bh0）其中最大剪力: V =0.614。7610.4 = 3。543 kN；方木受剪应力计算值 = 33。5431000/（26080) = 1.107 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。7 N/mm2;方木的受剪应力计算值 1.107 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2，满足要求！方木挠度验算计算公式如下: = 0。677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67714.761120、4004 /（1009000256104）=0。111mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1。600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0。111 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1。6 mm，满足要求！3。支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.153kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=5.905kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(1.5000.900)/40。400(1。20。18024.000+1。42.500)+1.220。400（2。2000。180)0.300=1.103kN 简图(kNm） 剪力图(121、kN） 弯矩图（kNm） 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.772 kN；N2=N3=13。294 kN；最大弯矩 Mmax=0。622 kNm;最大挠度计算值 Vmax=0。627 mm；最大应力 =0.622106/5080=122。5 N/mm2;支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 122。5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载122、力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。90，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14。40kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取14。40 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=13.294 kN;R 14。40 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括:横向支撑钢管的最大支座反力: N1123、 =1。772 kN ；脚手架钢管的自重: N2 = 1。20.1614.4=0.851 kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1。2(0.90/2+(1。500。90）/4）0.400。30+（0。90/2+(1。500.90）/4）0。400.180(1.50+24。00）=1。408 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2。500+2.000）0。900/2+（1。500-0.900）/40.400=1.512 kN;N =N1+N2+N3+N4=1。772+0。851+1.408+1。512=5。543 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i124、 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.1，1.1+20。1= 2。216 m； k - 计算长度附加系数，取值为:1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范125、表5.3。3，=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2215.95 / 15。8 = 140 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。349 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5542。717/(0.349489) = 32。5 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 32。5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =13.294 kN126、 ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.161（4.42.2)=0.851 kN；N =N1+N2 =13。294+0。425=13.72 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）：i = 1。58； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5。08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 127、为安全计，取二者间的大值,即: lo = Max1。1851.71.1，1.1+20。1= 2.216 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1。185 ; 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2215.95 / 15.8 = 140 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。349 ；钢管立杆受压应力计算值 ;=13719.515/(0。349489) = 80.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80。4 N/mm2 小于 钢管128、立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a） = 1。1851.003（1。1+0.12） = 1。545 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。185； k2 - 计算长度附加系数,h+2a =1。3按照表2取值1.003 ；lo/i = 1545。122 / 15。8 = 98 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.603 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;= 13719.515/（0.603489) = 46。5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 46。5 N/mm129、2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 10002500梁模板(扣件钢管架）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范(GB 500092001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3):扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参130、数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D（m）：2。50;混凝土板厚度(mm）:180.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m):0.35；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10；立杆步距h（m):1。10；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m):0。90;梁支撑架搭设高度H（m)：4.10；梁两侧立杆间距（m）：1。50;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数：3;采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.90；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24.0131、0;模板自重（kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3）:1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2)：4。0；3。材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm）：16.0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1.7；面板材质:木面板；面板厚度（mm)：18。00；面板弹性模量E(N/mm2）：9500.0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：132、13。0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm）：80.0；梁底纵向支撑根数：7；5.梁侧模板参数主楞间距(mm）：500;次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：6；固定支撑水平间距(mm):500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm,650mm,1000mm，1350mm，1700mm，2100mm；主楞材料：圆钢管;直径(mm)：48.00；壁厚（mm):3.50；主楞合并根数:2;次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm）:80。00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值:133、 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150.分别计算得 17.848 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值17。848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和134、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中,W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501。81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩（Nmm)； 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20.517.85=10.709kN/m；振捣135、混凝土荷载设计值: q2= 1。40.54=2。8kN/m;计算跨度： l = （2500-180)/(8-1）= 331。43mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(2500-180)/(8-1）2 + 0.1172。8(2500180)/(81）2= 1.54105Nmm;面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110。709(2500-180)/(81）/1000+1.22.800（2500180)/(8-1)/1000=5.018 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 1.54105 / 2.70104=5。7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f 136、= 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5。7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2。挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l计算跨度： l = (2500180)/（8-1）=331.43mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 501。81。81.8/12=24.3cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709（2500-180)/（81）4/（10095002。43105)137、 = 0。379 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =（2500180）/(81)/250 = 1.326mm；面板的最大挠度计算值 =0.379mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.326mm，满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q = 5.018/0.500= 10。035kN/m本工程中,次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm138、4；E = 9000。00 N/mm2； 计算简图 剪力图（kN） 弯矩图（kNm） 变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0。251 kNm,最大支座反力 R= 5。519 kN，最大变形 = 0。187 mm(1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 2.51105/6。40104 = 3。9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3。9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 500/400=1。25mm139、;次楞的最大挠度计算值 =0.187mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5。519kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25.078=10.16cm3;I = 212。187=24。37cm4；E = 206000。00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图（kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0。828 kNm，最大支座反力 R= 10.557 kN，最大变形 = 0。917 mm（1）主楞140、抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值： = 8。28105/1。02104 = 81.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =81。5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.917 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm;主楞的最大挠度计算值 =0。917mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支141、撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3501818/6 = 1。89104mm3； I = 350181818/12 = 1.70105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m）：q1=1.2(24.00+1.50）2。50+0.300.35=26.901kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）:q2=1。4142、（2.00+2.50）0.35=2.205kN/m;q=26.901+2.205=29。106kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0。126.901166。6672+0.1172.205166.6672=8.19104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0。45q2l=0.426.9010。167+0.452.2050。167=1。959kNRB=RC=1。1q1l+1。2q2l=1.126。9010.167+1.22。2050。167=5。373kN =Mmax/W=8。19104/1.89104=4。3N/mm2；梁底模面板计算应力 =4143、。3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0。677ql4/（100EI)=l/250其中，q作用在模板上的压力线荷载：q =q1/1。2=22。418kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =166.67mm； E面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =166。67/250 = 0。667mm;面板的最大挠度计算值: = 0.67726。901166。74/（10095001.70105)=0。087mm；144、面板的最大挠度计算值： =0.087mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5。373/0.35=15。351kN/m2。方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；145、方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0。1ql2= 0。115.3510。352 = 0.188 kNm；最大应力 = M / W = 0.188106/64000 = 2.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2;方木的最大应力计算值 2.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/（2bh0)其中最大剪力： V =0。615.3510。35 = 3.224 kN；方木受剪应力计算值 = 33。2241000/(26080) = 1。007 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1。7 N/mm2；方木146、的受剪应力计算值 1.007 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2,满足要求！方木挠度验算计算公式如下： = 0。677ql4/（100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0。67715。3513504 /(1009000256104)=0。068mm;方木的最大允许挠度 =0.3501000/250=1.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.068 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1。4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.959kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5。373kN梁两侧部分楼板混凝土荷147、载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=（1.5001。000）/40.350（1.20.18024。000+1.42.500）+1.220.350(2。500-0.180)0。300=0.965kN 简图（kNm） 剪力图(kN） 弯矩图(kNm) 变形图（mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=1。352 kN;N2=N4=12.745 kN；N3=4。517 kN；最大弯矩 Mmax=0.502 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.259 mm;最大应力 =0。502106/5080=98.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 98。148、8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14.40kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取14.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R149、=12.746 kN；R 14.40 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.352 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1614.1=0。793 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1。2(0。90/2+(1。501.00)/4）0.350。30+（0。90/2+（1。501.00)/4)0。350。180（1.50+24.00）=1.181 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1。4（2150、.500+2。000)0。900/2+(1。5001.000）/40。350=1。268 kN;N =N1+N2+N3+N4=1.352+0.793+1。181+1。268=4.593 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5.08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 计算长度 （m）； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo151、有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1。1851。71。1,1.1+20。1= 2。216 m； k - 计算长度附加系数，取值为:1。185 ; - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，=1。7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0。1m; 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2215.95 / 15。8 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆受压应力计算值 ;=4593.252/（0。349489) = 26。9 N/mm2；钢管立杆稳152、定性计算 = 26。9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力:N1 =12。746 kN ;脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.161（4。1-2。5）=0。793 kN;N =N1+N2 =12。746+0.309=13.055 kN ； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1.58; A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm153、3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m); 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计,取二者间的大值，即: lo = Max1.1851。71.1，1.1+20。1= 2。216 m； k - 计算长度附加系数，取值为:1。185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2215.95 / 1154、5.8 = 140 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=13054。864/(0.349489） = 76。5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76。5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a） = 1。1851.001（1。1+0。12) = 1。542 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1。3按照表2取值1。001 ；lo/i = 1542。041 / 15。8 = 98 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.603 ;钢管立杆的最大应力计算值 ;= 13054。864/(0。603489） = 44。3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 一、二、三、四、五、六、