1、目 录1。编制说明12。编制依据13。工程概况14。施工准备24。1.技术准备24。2。物资准备24.2。1.材料准备24.2。2。机具准备34.2.3.劳动力准备34.2.4。管理架构35.高大模板支撑体系设计35。1。模板支撑系统材质35.2.梁模板体系设计35.3。剪刀撑布置45.4。楼板模板体系设计45。5。典型梁板支撑体系图45.6。典型梁、板计算荷载参数76。模板施工方法76.1.钢管架支撑系统安装76。1.1。施工顺序76。1.2。安装86.1。3.梁、板模板安装87.模板质量要求和措施97。1.梁模板的安装97.2.模板工程质量程序控制示意图107。3.模板质量检查108.高支2、模支设和混凝土施工部署118。1.施工部署118.2.砼浇筑注意事项119.模板工程拆模方案129.1。验收及拆除的批准程序129。2.钢管架高支模拆除1210。安全施工技术措施1311.预防坍塌事故的安全技术措施1412。预防高空坠落事故安全技术措施1413。监测措施1514。应急预案1614.1。应急目标1614。2.应急准备1614.2。1。应急组织机构1614。2。2.应急组织机构图1614.2。3。应急物资和设施准备1714。2.4。项目突发事件报告程序流程图1714。3。应急响应1814。3.1.发生坍塌的应急措施1814.3.2。发生高处坠落的应急响应19梁（10002650）模3、板(扣件钢管架）计算书21梁（8001000）模板（扣件钢管架）计算书39180mm板模板(扣件钢管高架）计算书55高大模板工程专项施工方案1. 编制说明在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。根据xx省建委颁布的xx省建设工程高支撑模板体系施工安全管理办法、xx市建设工程高大模板施工安全管理办法支模高度超过4。5m的模板及支撑体系必须由施工单位进行设计验算、编制专项施工方案,并按相关程序审核批准后方可按方案组织施工。我司认真仔细的对本工程的施工图纸进行了阅读及分析，将按要求进行高大模板支撑体系进行设计施工。本工程最大支撑高度为8。5米4、，大于8米。现我司根据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架进行支撑。2. 编制依据为了保证本工程高支模施工安全，根据xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法、xx市建设工程高大模板施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下:1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420023建筑工程施工质量验收统一标准GB2030020014建筑施工计算手册(ISBN711046262江正荣编著）5建筑施工手册(第四版）、木5、结构设计规程GB5000520036、本工程有关设计图纸。3. 工程概况*物流园工程位于*保税物流园内,*港保税物流园区紧临*大道南侧，地理位置优越,交通方便。园区北接*高速，东接*高速，可以方便直达惠州、东莞等物流高需求地区。园区内设有专用道路直达*港码头。*物流园工程南接主干道1号路，北靠10号路，东临9号路，南北长约160m，东西宽约130m，用地范围内地势平坦,地质条件良好，总用地面积21108.23平方米，规划建筑面积52768。88平方米，容积率2.5 ，总停车位95个。建筑物地上为5层,地下一层地下室，建筑物总高度44。4米；本工程采用预应力现浇钢筋混凝土框架结构.楼面框架主梁采6、用后张有粘结预应力。地下室：建筑面积为12776.6平方米,设为小车和货车库，可停66位，分四个防火分区，每个防火分区小于400平方米 ，设备用房单独一个防分区。首层:建筑面积为12660.50平方米,设周转仓库，有23个装卸车位，防火分区6个，每个防火分区面积小于2000平方米，且设一台消防梯。二层：建筑面积为9085.4平方米,可停卸30辆货车，设周转仓库,防火分区6个,每个防火分区面积小于2000平方米，且设有一台消防梯.三、四、五层：每层建筑面积为9679。7平方米，均为仓库主要依靠电梯垂直运输，防火分区6个。局部6层为特殊仓库,建筑面积为716。2平方米。本工程地下室层高6.20m，7、一层层高为8。00m，二、三层层高为8。50m，四、五层层高为7.00m，其模板体系为高支模体系，因架体较高，荷载较大，对支模体系要求较高，必须设置单独方案。对于如上所述部位,其梁板截面情况如下:部位梁截面（mm）板厚(mm)层高(m)地下室顶板4001000、4001100、4001200、6001200、8001200、8002200、9001200、9002200、9002450、10001200等1806。20二层4001000、8001000、8001100、8001700、8002650、9001100、9001850、10001100、10002650等150、1808。00三、8、四、五层3001000、4001000、8001000、8001100、9001000、9001100、10001100、10501100等1508.50大屋面3001000、6001000、7001000、8001000、8001100等1307。004. 施工准备 4.1. 技术准备 在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件,做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。重点对外墙支模、楼层模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习,并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。4.2. 物资准备 4.2.1. 材料准9、备确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放,做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。采用483.5mm钢管,应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉抻试验方法（GB/T228)的关规定,质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须有刷不锈漆.新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓10、必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。模板选用183091518mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准ZBB7000688中规定，背楞选用经过刨制并且质量较好的50100mm木枋，木枋长度为2m、4m两种.4.2.2. 机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。4.2.3. 劳动力准备做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗,按规定进行三级安全技术交底,交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求;设计变更和技术核定等。同时健11、全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4.2.4. 管理架构为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组 长：*副组长：*、*组 员：*、*、*、*、*等5. 高大模板支撑体系设计5.1. 模板支撑系统材质 模板面板均采用18mm 厚多层夹板，采用50mm100mm木枋,长2000mm；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用483.5mm 钢管，采用穿梁对拉螺栓。 5.2. 梁模板体系设计 、截面大于8001100梁模板体系设计(8001050）（12002650） 采用扣件式钢管架进行支撑，梁底采用50mm100mm木枋，平行于梁截面布置间距200mm12、，梁底设承重立杆根数：4,梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为500mm.支撑脚手架步距1500mm。梁侧模板主楞(483.5mm 钢管双拼）间距500mm、次楞（50mm100mm木枋）间距350 mm；穿梁螺栓水平间距500 mm；穿梁螺栓竖向间距为:350mm；穿梁螺栓直径14mm； 、截面小于（或等于）8001100 梁模板体系设计 采用扣件式钢管架进行支撑,梁底采用50mm100mm木枋，平行于梁截面布置间距200mm，梁底设承重立杆根数：2，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各13、设一根立杆,梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为800mm。支撑脚手架步距1500mm。梁侧模板主楞（483。5mm 钢管双拼）间距500mm、次楞（50mm100mm木枋）间距450 mm；穿梁螺栓水平间距500 mm；穿梁螺栓竖向间距为：350mm；穿梁螺栓直径14mm; 5.3. 剪刀撑布置在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接尽量采用对接,剪刀撑必须采用搭接）.支架顶部支撑采用可调14、顶托，顶托螺杆伸出长度不宜超过300mm.凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道,其立杆承载力应按规范要求作相应折减。5.4. 楼板模板体系设计 楼板板厚150180mm，模板面板采用18mm 厚夹板，面板下枋支承。木方的间隔距离(mm)：250。 5.5. 典型梁板支撑体系图5.6. 典型梁、板计算荷载参数梁截面（mm）支撑体系计算高度计算跨度模板强度验算计算线荷载施工总荷载100026507820mm12000mm底模（沿梁跨度方向)75.88kN/m75.88kN/m280010003300mm12000mm底模（沿梁跨度方向）26。55kN/m33.19kN/m2板厚15、度(mm）支撑体系计算高度模板强度验算计算线荷载施工总荷载1805020mm底模9.342kN/m9.342kN/m26. 模板施工方法6.1. 钢管架支撑系统安装支撑体系搭设前应按方案图进行放线,做出样板单元,经验收合格后方可继续搭设.搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。6.1.1. 施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板钢管扣件式脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁底模安装 架设板底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁侧模及楼板模板安装混凝土保养，达到设计强度等级的100% 拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板 拆除脚手架 16、梁钢筋绑扎6.1.2. 安装1）高支模采用钢管扣件式支撑系统。2)钢管使用前要调直，保证支模的平整度。3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。4）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物.5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。6)支模架搭设注意事项：间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行.立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。7)必须设水平支撑和剪刀撑。剪刀撑应纵横两个方向设置。剪17、刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。每组剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0。5M，设置2个旋转扣件。8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50错开接头,所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。9）扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，并使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05平方米.10）根据层高选择立杆,并配以可调支座来调节高度,水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆18、横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑,将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力，必要时，搭设支模钢珩架提高支模架抗挠曲能力.11）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。12）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力.17)支撑安装完成后,应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改.6.1.3. 梁、板模板安装(1)梁底模及侧模均采用18胶合板，梁底模铺设在木方横楞上,横楞两头搁置在顶托梁上.（2)楼板模采用18胶合板，板底19、横楞采用50100木方，顶托梁采用钢管。（3）模板的安装顺序如下：柱钢筋验收 柱模板 钢管架 顶托横楞 梁底模 梁侧模 钢管架顶托 横楞 楼板底模（4）梁模板的安装1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后,用胶合板安装梁底模板，并拉线找平.对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；本工程设计无具体要求，且跨度多为12m，13.3m，起拱高度宜为跨度的1/1000。主、次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板20、及斜撑.2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间,拆除困难的现象,可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短.b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前,模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序,泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（7）楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度,在可调顶托托板上架设483.5钢管作托梁，托梁固定后架设横楞,然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口.模板支撑21、组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查,并必须符合本方案设计要求及规范要求:钢管架设置情况是否按本方案搭设；交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况;托顶螺旋杆伸出长度；垫木情况.7. 模板质量要求和措施7.1. 梁模板的安装梁模板的安装工艺流程:弹线支钢管架调整标高安装梁底模板绑梁钢筋（对于梁高大于700的梁）安装侧模自检a)安装梁板支撑。b)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度4m，梁底板起拱，设计无要求,起拱高度为全跨度的13.c）安装后校正梁中线、标高、断面尺寸,将梁模板内杂物清理干净。d)当梁高大于700mm时，要保证在楼面以下350处梁上加一道对拉螺栓。722、.2. 模板工程质量程序控制示意图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准技术人员书面交底操作人员参加交底和钢筋、砼工工序交接检查浇砼时留人看模执行检验标准不合格的处理梁柱的板抽查质量评定记录准备工作模板选择清理模板模板涂刷隔离剂技术交底与钢筋工工序交接检查脚手架自检标高、中心线截面尺寸放线中间抽查按规范及方案设计注意保护棱角清理现场、文明施工施工日记支模资料汇总质量评定拆模7.3. 模板质量检查模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查,确保轴线、标高与截面尺寸准确.1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。3、模板与混凝土的接触面清理干23、净并涂刷隔离剂。4、模板安装的允许偏差及检验方法。模板安装的允许偏差及检验方法项次项 目允许偏差检验方法1轴线位移梁5钢尺检查2标 高+5，5用水准仪或拉线和钢尺检查3截面尺寸墙、柱、梁+4，-5钢尺检查4每层垂直度6吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差5钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和钢尺检查8预埋管预留孔中心线位移38. 高支模支设和混凝土施工部署8.1. 施工部署1、地下室及楼层框架柱混凝土在楼层梁板钢筋绑扎前进行浇注，采用塔吊进行混凝土的吊运和浇注，浇注至梁底面标高位置。柱混凝土浇注后,在楼层梁、板模板加固阶段，其他部位墙柱和梁、板支撑体系通过钢24、管抱箍，与先前已浇筑的混凝土柱等竖向结构拉紧顶牢，增强高支撑体系的整体稳定性及整体抗倾覆能力.2、外墙墙柱和楼层梁板混凝土一起进行浇注，采用三台地泵进行混凝土的浇注,同时塔吊配合进行浇注。8.2. 砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外,其余结构均采用插入式振动器,每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。2、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”,先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长,板面砼可连续向前浇捣。3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停11。5小时，使其初步沉实，再继续浇筑。4、混凝土浇注过程中,严禁集中超负荷堆放机械设备及其他25、材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌.5、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7、上一高支撑楼层混凝土施工前，应保留下一层对应部位框架梁原有支撑体系不得拆除。9. 模板工程拆模方案9.1. 验收及拆除的批准程序（1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。9.2. 钢管架高支模拆除(1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆26、除。（2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测,当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%)梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注:“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生.（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤.（5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒.（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。27、严禁在同一垂直平面上操作。（7)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载.拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运.（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。(9）拆除脚手架支撑前,应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒.(11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下,用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行:1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和28、加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行.3)工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。7）拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。10. 安全施工技术措施（1)钢管脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。（2）对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(3)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗.(4)搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋.（5)高支模拆除29、前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6）操作层（楼层)上施工荷载应符合设计要求，不得超载,不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等.(7）模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用.（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。(9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合30、格后,方能邦扎钢管、浇筑混凝土。（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2)地基是否积水，底座是否松动。3）安全防护措施是否符合规范要求.（11）在浇筑砼过程中,支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查,负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼,并及时组织人员进行加固处理,保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处.(12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除,作业完成后,马上复原。（13）施31、工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。（14)脚手架支撑安装好后，应进行验收,合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼.（15）设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养,对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管.(16）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位,难于连接。（19)水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（20）可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹.（21）泵送混32、凝土时，应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（22）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击.（23）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（24）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。11. 预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（3）本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱.立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时,必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后33、,方可作业。(5）楼面堆放模板及钢管架时,严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时,应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放,防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。（8)拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(10)应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(34、12)模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除.(13）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性.12. 预防高空坠落事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。(3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置,并不得超过设计计算要求。(4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育;特种35、高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。（5)高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗.施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用.（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警.(8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好,护栏要牢固可靠，护栏36、高度不低于1。2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。（9）高处作业前,应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收,经验收合格签字后，方可作业.安全防护设施应做到定型化、工具化,防护栏杆以黄黑（或红白)相间的条纹标示，盖件等以黄（或红)色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字,并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施.（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接.作业平台上严禁超载.（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（1237、）安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全.13. 监测措施本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系,在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）立杆是否悬空,连接扣件是否松动。(3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。(6）支撑体系和各杆件是否有变形的38、现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况.发现隐患，及时停止施工，采取措施. 14. 应急预案14.1. 应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故;杜绝二次事故发生。14.2. 应急准备14.2.1. 应急组织机构1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长,现场全体管理人员为组员.2、现场抢救组：项目部安全部39、负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员,现场全体管理人员为组员。3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员.4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员,现场全体管理人员为组员.5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配.14.2.2. 应急组织机构图应急副组长应急副组长应急组长贤 旺现场抢救组保安组医疗救治组后勤服务组应急通讯组14.2.3. 应急物资和设施准备（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；（2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使40、用；（3)照明器材:手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；(4)通讯器材:电话、手机、对讲机；（5)交通工具:工地常备一辆应急车辆；(6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；（7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；(8)准备足够的防暑降温物资;（9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌（10)必要的资金保证。（11）应急通讯组联系电话如下：组长:组员:组员：*组员：组员:*组员:*组员：*组员：*（12）外部联络电话：xx市建设局 地址:xx市安监站 地址：xx市*区人民医院 地址：*14.2.4. 项目突发事件报告程序流程图外部报警火警：119匪41、警：110医疗急救：120、999交通急救：122当地派出所修订应急预案应急预案评审业主相关政府部门监理按程序启动应急响应预案事件检查、处理整改、教育项 目 经 理生产经理事件发现人、当事人项目副经理项目总工内 部 上报对 外 报告14.3. 应急响应14.3.1. 发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡,被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋,在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组42、人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等.2）项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话,以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象,如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4）在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻43、找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救(如供氧、包扎）,找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面,然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运,搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来.5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出,保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼44、吸。在实施人工呼吸前,先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开,腰带放松，脱掉鞋子.口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出.然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6）在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象,则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前,利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7）伤员在经过项目医疗人员简单救护后,不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治45、疗，听从医生意见是否进行留院观察。8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9）对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施,防止任何人员靠近危险区域。14.3.2. 发生高处坠落的应急响应14.3.2.1. 事故发生后应急措施1）当施工现场发生高处坠落事故时,目击者应高声呼出,并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员,离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断,承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组46、长或副组长报告,电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小,立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话,并马上派人到工地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点,避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观,特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围47、观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来,由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明,以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派48、保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员,在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案.14.3.2.2. 现场临时救治措施1）高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上.120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治,尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。2）首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼49、吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压.处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态,则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起,然后再用硬板担架搬运.偶有凹陷50、骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗.发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后。搬运时,将伤者平卧放在硬板担架上,严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运,避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。梁（10002650）模板（扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 500092001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工51、程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容.梁段:L1. 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）:1.00；梁截面高度 D(m)：2.65；混凝土板厚度(mm）:180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0。10；立杆步距h（m）:1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：1。00；梁支撑架搭设高度H(m）：7.82；梁两侧立杆间距（m）:1。20;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面52、方向；梁底增加承重立杆根数：4;采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数模板自重(kN/m2）：0.35；钢筋自重（kN/m3）:1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2。5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：47。4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：4。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2。0;3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E（N/mm2)：10000。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1。6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500。0；面板抗弯强度设计值f53、m（N/mm2）：13.0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h(mm）：100.0;梁底模板支撑的间距（mm）:200.0；面板厚度(mm）：18。0；5。梁侧模板参数主楞间距（mm):500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为:8；支撑点竖向间距为：350mm,350mm，350mm，350mm，350mm，350mm，300mm;穿梁螺栓水平间距（mm）：500；穿梁螺栓直径(mm）：M14；主楞龙骨材料：钢楞;截面类型为圆钢管483。5；主楞合并根数:2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数:2；二、梁模板荷载标准值计算1。54、梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h; T 混凝土的入模温度,取34.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。650m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2。650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 47.446 kN/m2、63。600 kN/m2，取较小值47。446 kN55、/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 面板计算简图(单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下： 其中，W - 面板的净截面抵抗矩,W = 501。81.8/6=27cm3; M 面板的最大弯距（Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ,q 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值56、： q1= 1。20。547。450。9=25.62kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.540。9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 25.621+2.520 = 28。141 kN/m；计算跨度(内楞间距）: l = 352.86mm；面板的最大弯距 M= 0.128。141352。8572 = 3。50105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 3.50105 / 2。70104=12。977N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =12。977N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要57、求! 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 47。450。5 = 23。72N/mm; l-计算跨度（内楞间距): l = 352.86mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501。81.81。8/12=24。3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。67723。72352。864/（10095002.43105) = 1。079 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =352。857/250 = 1.411mm；面板的最大挠度计算值 =1.079mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1。411mm，满足要58、求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166。67cm3；I = 51032/12 = 833。33cm4； 内楞计算简图(1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下： 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm); W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.247.4459、60。9+1。440.9）0。353=19.86kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距）: l = 500mm； 内楞的最大弯距： M=0.119.86500。002= 4。96105Nmm； 最大支座力：R=1。119。8590。5=10。923 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.96105/1.67105 = 2。979 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.979 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l计算跨度(外楞间距）：l = 500mm; q作用在模60、板上的侧压力线荷载标准值： q =47.450。35= 16.74 N/mm; E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2; I - 内楞的截面惯性矩：I = 8。33106mm4;内楞的最大挠度计算值: = 0.67716。745004/(100100008.33106） = 0。085 mm;内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2。外楞计算外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力10.923kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I61、和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483。5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10。16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4; 外楞计算简图 外楞弯矩图（kNm） 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值（N/mm2) M - 外楞的最大弯距（Nmm）； W - 外楞的净截面抵抗矩; f -外楞的强度设计值(N/mm2).根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0。273 kNm 外楞最大计算跨度： l = 350mm；经计算得到,外楞的受弯应力计算值: = 2.73105/1。02104 = 26。877 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f = 62、205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =26.877N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!(2)。外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。022 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/400=0。875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求!五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm63、； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1.247.446+1。42）0.50.35 =10。454 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170105/1000 = 17。85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.454kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土64、自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5。40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 计算的最大弯矩 (kNm）; l-计算跨度（梁底支撑间距): l =200.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1。2(24。00+1.50）1。002.650.90=72。98kN/m；模板结构自重荷载：q2:1。20.351.65、000。90=0。38kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。42。001.000。90=2。52kN/m；q = q1 + q2 + q3=72。98+0。38+2.52=75.88kN/m;跨中弯矩计算公式如下： Mmax = 0.1075。8790。22=0。304kNm； =0.304106/5.40104=5。621N/mm2；梁底模面板计算应力 =5。621 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下： 其中，q作用在模板上的压力线荷载： 66、q =(（24。0+1.50)2.650+0。35）1。00= 67。93KN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距）： l =200。00mm; E-面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =200。00/250 = 0。800mm;面板的最大挠度计算值: = 0。67767.9252004/(10095004。86105）=0.159mm;面板的最大挠度计算值: =0。159mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 200 / 250 = 0。8mm，满足要求!七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）: q1= （24+1.5）267、。650。2=13.515 kN/m；（2)模板的自重荷载（kN/m）: q2 = 0.350。2(22.65+1)/ 1=0.441 kN/m;（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = （2.5+2）0.2=0。9 kN/m；2.木方的传递集中力验算:静荷载设计值 q=1。213。515+1。20.441=16.747 kN/m；活荷载设计值 P=1。40。900=1。260 kN/m；荷载设计值 q = 16.747+1.260 = 18.007 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5168、010/6 = 8。33101 cm3;I=5101010/12 = 4。17102 cm4；3.支撑方木验算:最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下: 弯矩图（kNm) 剪力图（kN) 变形图（mm）方木的边支座力N1=N2=0.792 KN，中间支座的最大支座力N=4。985 KN;方木最大应力计算值 : =0。123106 /83333。33=1.471 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.9851000/(250100）=1.496N/mm2；方木的最大挠度:=0.018 mm;方木的允许挠度：= 0.3103/250=1。2mm；方木最大应力计69、算值 1。471 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17。000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1。496 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求!方木的最大挠度 =0。018 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1。200 mm，满足要求!八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48 3.5；W=5。08 cm3；I=13。08 cm4;1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 0.792 KN。 托梁计算简图 托梁70、计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0.101 kNm ；最大变形 Vmax = 0.065 mm ;最大支座力 Rmax = 2。211 kN ；最大应力 = 0.101106 /(5。08103 )=19.958 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 19.958 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0。065mm小于500/150与10 mm，满足要求!2.梁底托梁的强度计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4。971、85 KN。 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0.638 kNm ；最大变形 Vmax = 0.407 mm ;最大支座力 Rmax = 13.919 kN ；最大应力 = 0.638106 /（5。08103 ）=125.628 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 125.628 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0。407mm小于500/150与10 mm,满足要求！九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 72、1.梁两侧立杆稳定性验算：其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.211 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1297。82=1。211 kN； N =2。211+1。211=3。423 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 (cm2): A = 4。89; W 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5.08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo 73、计算长度 (m);参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 计算长度附加系数，取值为：1.155 ; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，u =1。7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551。71.5 = 2。945 m;Lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3422。66/(0.207489) = 33。813 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 33。813 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 74、f = 205 N/mm2,满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力: N1 =13。919 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.129(7。82-2.65)=1.211 kN； N =13。919+1。211=14.72 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1。58； A 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5.08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）75、； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo - 计算长度 （m）；参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh k1 计算长度附加系数,取值为：1。155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551。71。5 = 2。945 m；Lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14719.769/(0.207489) = 145。419 N/mm2；钢76、管立杆稳定性计算 = 145.419 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求：除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.2。立杆步距的设计:a。当架体构造荷77、载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;c。高支撑架步距以0.9-1。5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a。当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（78、扫地杆的设置层)必须设水平加强层.4.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔1015m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式.6。支撑架搭设的要求:a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的79、质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求.7。施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁（8001000）模板（扣件钢管架）计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）：0.80;梁截面高度 D（m)：1.10；混凝土板厚度（mm）80、:180。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。10;立杆步距h（m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：1。00；梁支撑架搭设高度H(m)：8。32;梁两侧立杆间距（m)：1。00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483。5;立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0。35；钢筋自重(kN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2):26.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2）：2。0；振捣混凝土荷载81、标准值(kN/m2):2。0；3。材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2）:10000。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。6;面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2)：9500。0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13.0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):50。0;梁底方木截面高度h（mm）：100.0;梁底模板支撑的间距（mm）:200.0；面板厚度（mm):18.0;5。梁侧模板参数主楞间距（mm）：450;次楞根数:4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：300mm,300mm82、；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm）：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数:2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm;次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取4。000h; T - 混凝土的入模温度,取34.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； 183、- 外加剂影响修正系数,取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 39。103 kN/m2、26。400 kN/m2，取较小值26.400 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨)的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下： 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.81。84、8/6=24.3cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20。4526。40。9=12。83kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 12.830+1。134 = 13。964 kN/m;计算跨度（内楞间距）: l = 306.67mm；面板的最大弯距 M= 0.113.964306。6672 = 1.31105Nmm；经计85、算得到，面板的受弯应力计算值： = 1。31105 / 2。43104=5.404N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.404N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 26。40.45 = 11.88N/mm； l-计算跨度(内楞间距）: l = 306。67mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 451。81。81。8/12=21。87cm4；面板的最大挠度计算值： = 0。67711.8830686、。674/(10095002。19105) = 0.342 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =306。667/250 = 1。227mm；面板的最大挠度计算值 =0.342mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1。227mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 51022/6 = 166。67cm3;I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1).内楞强度验算强度验算计算公87、式如下: 其中, - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M - 内楞的最大弯距（Nmm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的强度设计值(N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中,作用在内楞的荷载，q = (1。226.40.9+1。420。9)0.307=9.52kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距)： l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.52450.002= 1。93105Nmm; 最大支座力：R=1。19。5160.45=4.711 kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1。93105/1。67105 = 1.156 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计88、值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1。156 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l计算跨度(外楞间距):l = 450mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =26.400。31= 8。10 N/mm； E 内楞的弹性模量： 10000N/mm2; I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值： = 0。6778。14504/(100100008。33106) = 0.027 mm；内楞的最大容许挠度值： = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =89、0.027mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4。711kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483。5;外钢楞截面抵抗矩 W = 10。16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4; 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图（mm）（1）。外楞抗弯强度验算 其中 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M - 外楞的最大弯距（Nmm）； W 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2)。根据连续梁程序求90、得最大的弯矩为M= 0。471 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.71105/1.02104 = 46.365 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =46。365N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2）。外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.218 mm外楞的最大容许挠度值： = 300/400=0.75mm;外楞的最大挠度计算值 =0.218mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求!五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:91、 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径： 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =（1。226.4+1.42)0。450.35 =5。431 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17。85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5。431kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计92、算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4。32104mm3； I = 800181818/12 = 3。89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 （kNm)； l计算跨度(梁底支撑间距）: l =200。00mm； q -93、 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1。50）0.801。100.90=24.24kN/m;模板结构自重荷载:q2:1.20。350.800.90=0。30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42。000.800。90=2.02kN/m;q = q1 + q2 + q3=24.24+0.30+2。02=26.55kN/m；跨中弯矩计算公式如下： Mmax = 0.1026。5540。22=0。106kNm； =0.106106/4.32104=2。459N/mm2；梁底模面板计算应力 =2。459 N/mm2 小94、于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下： 其中,q-作用在模板上的压力线荷载： q =（(24。0+1。50)1.100+0.35）0。80= 22。72KN/m； l计算跨度（梁底支撑间距): l =200。00mm; E面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =200。00/250 = 0。800mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67722.722004/（10095003。89105）=0。067mm;面板的最大挠度计算值: =095、。067mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0。8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）： q1= （24+1.5）1。10。2=5.61 kN/m；（2）模板的自重荷载(kN/m): q2 = 0。350。2（21。1+0。8)/ 0.8=0.262 kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0。2=0.9 kN/m；2。木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1。25.610+1.20。263=7。047 kN/m；活荷载设计值96、 P=1.40。900=1.260 kN/m；荷载设计值 q = 7。047+1。260 = 8。307 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 8。33101 cm3;I=5101010/12 = 4。17102 cm4；3。支撑方木验算:最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图（kNm） 剪力图(kN） 变形图（mm)方木的边支座力N1=N2=0。579 KN，中间支座的最大支座力N=2。743 KN；方木最大应力计算值 ： =0。083106 /83333。33=0。995 N/mm2；方木最97、大剪力计算值 ： T=32.7431000/（250100）=0。823N/mm2；方木的最大挠度：=0.022 mm；方木的允许挠度：= 0.367103/250=1.467mm；方木最大应力计算值 0。995 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值 0.823 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1。600 N/mm2,满足要求！方木的最大挠度 =0。022 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.467 mm，满足要求!八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用98、：钢管（单钢管） :48 3。5；W=5。08 cm3；I=13.08 cm4；1。梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.579 KN。 托梁计算简图 托梁计算弯矩图（kNm） 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0。174 kNm ；最大变形 Vmax = 0.291 mm ；最大支座力 Rmax = 2。535 kN ;最大应力 = 0.174106 /（5。08103 ）=34.228 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2;托梁的最大应力计算值 34。228 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计99、值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0。291mm小于800/150与10 mm，满足要求!2。梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2。743 KN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图（mm) 托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0。823 kNm ；最大变形 Vmax = 1。377 mm ;最大支座力 Rmax = 12。002 kN ；最大应力 = 0.823106 /（5。08103 )=162。04 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2;托梁的最大应力计算值 162.04 N100、/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度Vmax=1.377mm小于800/150与10 mm，满足要求!九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.535 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。20。1298。32=1.289 kN； N =2。535+1。289=3.824 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1。58; A - 立杆净截面面积 (cm2）：101、 A = 4.89; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）:W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; lo 计算长度 (m);参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数,取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，u =1。7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m;Lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定102、系数= 0。207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3824.16/(0.207489) = 37。78 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37。78 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.002 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.129(8。32-1。1)=1。289 kN； N =12.002+1。289=13.121 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半103、径 （cm):i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4.89； W 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo 计算长度 （m);参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 计算长度附加系数,取值为:1。155 ; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551。71。5 = 2.945 m;Lo/i = 2945。25 / 15.8 = 104、186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=13120.796/(0。207489) = 129.623 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 129。623 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全180mm板模板(扣件钢管高架）计算书本工程楼板厚为150,180因此选180厚板进行验算。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距（m)：1。00；纵距（m）：1。105、00；步距（m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0。10;模板支架搭设高度（m）:8.50；采用的钢管（mm）：483.5 ;板底支撑连接方式：方木支撑;立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）：13;木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1.400;木方的间隔距离(mm)：250.000；木方弹性模量E（N/mm2106、)：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000；木方的截面宽度(mm）:50.00；木方的截面高度（mm)：100。00；托梁材料为:钢管(单钢管） ：48 3。5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm）:180。00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重107、(kN/m）：q1 = 25。10.181+0。351 = 4.868 kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：q2 = 2。51= 2。5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 其中：q=1。24。868+1.42.5= 9。342kN/m最大弯矩M=0.19。3420。252= 0。058 kNm；面板最大应力计算值 = 58385/54000 = 1.081 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1。081 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3108、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.868kN/m面板最大挠度计算值 v = 0。6774.8682504/（100950048。6104）=0。028 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求！三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 cm3;I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土板自重（kN/m）:q1= 25。10.250。18 = 1。13 k109、N/m;(2)模板的自重线荷载(kN/m）：q2= 0。350.25 = 0。088 kN/m ；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):p1 = 2。50.25 = 0。625 kN/m；2。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2）+ 1.4 p1 = 1。2(1.13 + 0。088)+1.40。625 = 2。335 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。12.33512 = 0。234 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.234106/83333.3110、3 = 2.802 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.802 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3。抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.3351 = 1.401 kN;方木受剪应力计算值 = 3 1.401103/（2 50100) = 0.42 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。42 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!4。挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最111、不利分配的挠度和，计算公式如下： 均布荷载 q = q1 + q2 = 1。217 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.21710004 /(10095004166666.667）= 0.208 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm;方木的最大挠度计算值 0.208 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求！四、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用:钢管（单钢管） :48 3。5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 2.569 kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变112、形图（mm) 托梁计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0。964 kNm ；最大变形 Vmax = 2.705 mm ；最大支座力 Qmax = 11.239 kN ；最大应力 = 963506。621/5080 = 189。667 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 189.667 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度为 2.705mm 小于 1000/150与10 mm，满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容:（1）113、脚手架的自重(kN）:NG1 = 0.1388。5 = 1.176 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN):NG2 = 0。3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25。10。1811 = 4。518 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。044 kN;2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2.5+2 ） 11 = 4。5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 13。553 kN；六、立杆的稳114、定性计算:立杆的稳定性计算公式： 其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 13.553 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3):W=5。08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1。155;115、 u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3；u = 1。7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0。12 = 1。7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13553。28/（0.53489) = 52.295 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 52.295 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的116、安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a） k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 计算长度附加系数,h+2a = 1.7 按照表2取值1。016 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.1851。016(1。5+0.12） = 2。047 m;Lo/i = 2046。732 / 15。8 = 130 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。396 ;钢管立杆的最大应力计算值 ;=13553.28/（0.396489） = 69。991 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 69。991 N/mm2 小于117、 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa; 其中,地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =13。553/0.25=54。213 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.553 kN；基础底面面积 :A = 0。25 m2 。p=54.213 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！